ホーム > 特許ランキング > ブリヂストンスポーツ株式会社
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2022135465
(43)【公開日】2022-09-15
(54)【発明の名称】マルチピースソリッドゴルフボール
(51)【国際特許分類】
A63B 37/00 20060101AFI20220908BHJP
【ＦＩ】
A63B37/00 532
A63B37/00 332
A63B37/00 418
A63B37/00 422
A63B37/00 540
A63B37/00 624
A63B37/00 650
A63B37/00 328
【審査請求】未請求
【請求項の数】6
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2021035283
(22)【出願日】2021-03-05
(71)【出願人】
【識別番号】592014104
【氏名又は名称】ブリヂストンスポーツ株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110002240
【氏名又は名称】特許業務法人英明国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】渡邊 英郎
(57)【要約】
【課題】ドライバー（Ｗ＃１）のみならずアイアンでのフルショットでの飛距離が十分に得られると共に、ショートゲームに優位であり、打感も良好に得られ、耐擦過傷性に優れたゴルフボールを提供することを目的とする。
【解決手段】コア、包囲層、中間層及びカバーを具備し、コアは単層又は複数層で基材ゴムを主材として形成され、コア直径が３０ｍｍ以上であり、包囲層は内側層及び外側層の２層に形成され、中間層及びカバーは単層で樹脂材料により形成されると共に、コア及び各層被覆球体の表面硬度が式「コア表面硬度＜内側包囲層被覆球体の表面硬度＜外側包囲層被覆球体の表面硬度＜中間層被覆球体の表面硬度＞ボール表面硬度」を満たし、コア表面硬度から中心硬度を引いた値がショアＣ硬度で１６以上であり、且つ、各層の厚さが「カバー厚さ＜中間層厚さ」及び「外側包囲層厚さ＜内側包囲層厚さ」
の関係を満たすマルチピースソリッドゴルフボール。
【選択図】図１
【解決手段】コア、包囲層、中間層及びカバーを具備し、コアは単層又は複数層で基材ゴムを主材として形成され、コア直径が３０ｍｍ以上であり、包囲層は内側層及び外側層の２層に形成され、中間層及びカバーは単層で樹脂材料により形成されると共に、コア及び各層被覆球体の表面硬度が式「コア表面硬度＜内側包囲層被覆球体の表面硬度＜外側包囲層被覆球体の表面硬度＜中間層被覆球体の表面硬度＞ボール表面硬度」を満たし、コア表面硬度から中心硬度を引いた値がショアＣ硬度で１６以上であり、且つ、各層の厚さが「カバー厚さ＜中間層厚さ」及び「外側包囲層厚さ＜内側包囲層厚さ」
の関係を満たすマルチピースソリッドゴルフボール。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、上記コアは単層又は複数層で基材ゴムを主材として形成され、コア全体の直径が３０ｍｍ以上であり、上記包囲層は内側層及び外側層の２層に形成され、上記中間層及びカバーは、いずれも単層で樹脂材料により形成されると共に、コアの表面硬度と、該コアを内側包囲層で被覆した球体（内側包囲層被覆球体）の表面硬度と、該内側包囲層被覆球体を外側包囲層で被覆した球体（外側包囲層被覆球体）と、該外側包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度と、ボールの表面硬度とが、下記式
コア表面硬度＜内側包囲層被覆球体の表面硬度＜外側包囲層被覆球体の表面硬度＜中間層被覆球体の表面硬度＞ボール表面硬度
（但し、上記の各層の硬度はショアＣ硬度の値を意味する。）
の関係を満たし、コアの表面硬度から中心硬度を引いた値がショアＣ硬度で１６以上であり、且つ、包囲層、中間層及びカバーの各層の厚さが下記の２式
カバー厚さ＜中間層厚さ、及び、外側包囲層厚さ＜内側包囲層厚さ
の関係を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
コア表面硬度＜内側包囲層被覆球体の表面硬度＜外側包囲層被覆球体の表面硬度＜中間層被覆球体の表面硬度＞ボール表面硬度
（但し、上記の各層の硬度はショアＣ硬度の値を意味する。）
の関係を満たし、コアの表面硬度から中心硬度を引いた値がショアＣ硬度で１６以上であり、且つ、包囲層、中間層及びカバーの各層の厚さが下記の２式
カバー厚さ＜中間層厚さ、及び、外側包囲層厚さ＜内側包囲層厚さ
の関係を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項2】
コアの中心硬度（Ｃｃ）、コアの表面硬度（Ｃｓ）及びコア表面とコア中心との中点の硬度（Ｃｍ）との関係が、
（Ｃｓ－Ｃｍ）／（Ｃｍ－Ｃｃ）≧１．５
である請求項１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
（Ｃｓ－Ｃｍ）／（Ｃｍ－Ｃｃ）≧１．５
である請求項１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項3】
コアの体積（ｍｍ3）×コア表面とコア中心との中点のショアＣ硬度（Ｃｍ）を Core vh、内側包囲層の体積（ｍｍ3）×内側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をIE vh、外側包囲層の体積（ｍｍ3）×外側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をOE vh とするとき、０．４≦（OE vh ＋ IE vh）／Core vh ≦１．１ の条件を満たす請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項4】
レイノルズ数が８００００であり、スピンレートが２０００ｒｐｍである条件で測定された揚力係数をＣＬ１とし、レイノルズ数が７００００でありスピンレートが１９００ｒｐｍである条件で測定された揚力係数をＣＬ２としたとき、ＣＬ１とＣＬ２とが、下記式
０．９００ ≦ ＣＬ２／ＣＬ１
を満たす請求項１～３のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
０．９００ ≦ ＣＬ２／ＣＬ１
を満たす請求項１～３のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項5】
レイノルズ数が２０００００であり、スピンレートが２５００ｒｐｍである条件で測定された揚力係数をＣＬ３とし、レイノルズ数が１２００００であり、スピンレートが２２５０ｒｐｍである条件で測定された揚力係数をＣＬ４としたとき、ＣＬ３とＣＬ４とが、下記式
１．２５０ ≦ ＣＬ４／ＣＬ３ ≦ １．３００
を満たす請求項１～４のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１．２５０ ≦ ＣＬ４／ＣＬ３ ≦ １．３００
を満たす請求項１～４のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項6】
カバー表面に配置されるディンプルが３２３～３８０である請求項１～５のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、コア、内側包囲層、外側包囲層、中間層及びカバーを具備する５層以上からなるマルチピースソリッドゴルフボールに関する。
【背景技術】
【0002】
従来からプロや上級者向けのゴルフボールとして様々なゴルフボールの開発が行われており、中でも、高ヘッドスピート領域において優位な飛距離性能とアイアンショットやアプローチショットにおけるコントロール性を両立させる点から、コアを被覆する各被覆層の硬度関係を適正化した機能を備えたマルチピースソリッドゴルフボールが普及している。また、飛び性能だけでなく、打撃時の感触（打感）やクラブ打撃後のボールのスピン量が、ボールをコントロールするのに大きく影響を及ぼすことから、これらを最適なものに仕上げるために、ゴルフボールの各層の厚さや硬度を適正化することも重要テーマの一つである。更に、ゴルフボールを各種クラブで繰り返し打撃することに起因する、繰り返し打撃耐久性や、ボール表面に観察されるササクレの発生の抑制（耐擦過傷性の向上）なども要求されており、ボールをできるだけ外的要因から保護する側面もボールを開発する上で重要テーマの一つである。
【0003】
このような技術文献としては、例えば、下記の特許文献１～１４が挙げられる。これらのゴルフボールは４層以上の多層構造のゴルフボールに関するものであり、コア、包囲層、中間層及びカバー（最外層）の各層の表面硬度やボール直径とコア直径との関係やコアの硬度分布などに着目した特許文献である。また、上記特許文献の中には、ボール構造における各層を５層とし、即ち、コアを被覆する被覆層として、内側包囲層、外側包囲層、中間層や及びカバー（最外層）の４層とし、これらの硬度関係や厚さ関係を特定したゴルフボールが提案されている。
【0004】
しかしながら、上記提案のゴルフボールは、コアの硬度分布や各層との厚さ関係の最適化においては未だ改善の余地がある。即ち、上記提案のゴルフボールは、ヘッドスピードが高くないアマチュアユーザーにとって、特に、ユーティリティやアイアンでフルショット時の飛びについて十分に満足のある飛距離が得られなかった。また、上記提案のゴルフボールの中には、アイアンショット時においても優位な飛距離性能を得ようとすると、アプローチした時のスピン性能においては十分な高いスピン性能を発揮させることができず、ゲーム性の高いものではなく、あるいはフルショットにおける打感が良好とはいえないゴルフボールもある。よって、アマチュアゴルファー向けのゴルフボールとして、ユーティリティやアイアンでフルショット時の飛びが改善され、全てのフルショットにおいてソフトで良好な打感が得られるとともに、ショートゲーム性の高いゴルフボールの提案や開発が望まれている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特開２００８－１４９１３１号公報
【特許文献2】特開２００９－０９５３５８号公報
【特許文献3】特開２００９－０９５３６４号公報
【特許文献4】特開２００９－０９５３６５号公報
【特許文献5】特開２００９－０９５３６９号公報
【特許文献6】特開２０１６－１０１２５４号公報
【特許文献7】特開２０１６－１０１２５６号公報
【特許文献8】米国特許出願公開第２００９／０１７０６３４号明細書
【特許文献9】米国特許出願公開第２０１２／０１２９６３０号明細書
【特許文献10】米国特許出願公開第２０１３／００１２３３８号明細書
【特許文献11】米国特許出願公開第２０１５／０２５１０５８号明細書
【特許文献12】米国特許出願公開第２０１５／０３１４１６９号明細書
【特許文献13】米国特許出願公開第２０１６／０３１７８７３号明細書
【特許文献14】米国特許出願公開第２０１７／０３４０９２５号明細書
【特許文献15】米国特許出願公開第２０１７／０３６１１７１号明細書
【特許文献16】米国特許出願公開第２０１８／００１５３３２号明細書
【特許文献17】米国特許出願公開第２０１８／０００８８６７号明細書
【特許文献18】米国特許出願公開第２０１８／００７８８２６号明細書
【特許文献19】米国特許出願公開第２０１９／０３４４１２７号明細書
【特許文献20】米国特許出願公開第２０２０／００８６１７７号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、ドライバー（Ｗ＃１）のみならずロングやミドルアイアンでのフルショットでの飛距離が十分に得られると共に、アプローチショット時にボールにスピンを掛けやすく、ショートゲームに優位であり、打感も良好に得られるものであり、且つ、耐擦過傷性に優れたマルチピースソリッドゴルフボールを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本発明者は、上記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するゴルフボールについて、コアを単層又は複数層で基材ゴムを主材として形成し、コア全体の直径が３０ｍｍ以上に設定し、包囲層を内側層及び外側層の２層に形成し、中間層及びカバーは、いずれも単層で樹脂材料により形成すると共に、コア及び各層の被覆球体の表面硬度の硬度関係を下記式
コア表面硬度＜内側包囲層被覆球体の表面硬度＜外側包囲層被覆球体の表面硬度＜中間層被覆球体の表面硬度＞ボール表面硬度
（但し、上記の各層の硬度はショアＣ硬度の値を意味する。）
の関係を満たし、コアの表面硬度から中心硬度を引いた値がショアＣ硬度で１６以上となるように設定し、且つ、包囲層、中間層及びカバーの各層の厚さを、カバー厚さ＜中間層厚さ、及び、外側包囲層厚さ＜内側包囲層厚さ の関係を満たすようにマルチピースソリッドゴルフボールを作製したところ、ドライバー（Ｗ＃１）及び各種アイアンショット時の低スピン化をさらに推進し得るとともに、高い実打初速を確保でき、その結果、良好な飛距離が得られると共に、ショートゲームにおけるアプローチショット時のスピン量を適正化してコントロール性能が高くなり、耐擦過傷性も良好に得られることを知見し、本発明をなすに至ったものである。
コア表面硬度＜内側包囲層被覆球体の表面硬度＜外側包囲層被覆球体の表面硬度＜中間層被覆球体の表面硬度＞ボール表面硬度
（但し、上記の各層の硬度はショアＣ硬度の値を意味する。）
の関係を満たし、コアの表面硬度から中心硬度を引いた値がショアＣ硬度で１６以上となるように設定し、且つ、包囲層、中間層及びカバーの各層の厚さを、カバー厚さ＜中間層厚さ、及び、外側包囲層厚さ＜内側包囲層厚さ の関係を満たすようにマルチピースソリッドゴルフボールを作製したところ、ドライバー（Ｗ＃１）及び各種アイアンショット時の低スピン化をさらに推進し得るとともに、高い実打初速を確保でき、その結果、良好な飛距離が得られると共に、ショートゲームにおけるアプローチショット時のスピン量を適正化してコントロール性能が高くなり、耐擦過傷性も良好に得られることを知見し、本発明をなすに至ったものである。
【0008】
従って、本発明は、下記のマルチピースソリッドゴルフボールを提供する。
１．コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、上記コアは単層又は複数層で基材ゴムを主材として形成され、コア全体の直径が３０ｍｍ以上であり、上記包囲層は内側層及び外側層の２層に形成され、上記中間層及びカバーは、いずれも単層で樹脂材料により形成されると共に、コアの表面硬度と、該コアを内側包囲層で被覆した球体（内側包囲層被覆球体）の表面硬度と、該内側包囲層被覆球体を外側包囲層で被覆した球体（外側包囲層被覆球体）と、該外側包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度と、ボールの表面硬度とが、下記式
コア表面硬度＜内側包囲層被覆球体の表面硬度＜外側包囲層被覆球体の表面硬度＜中間層被覆球体の表面硬度＞ボール表面硬度
（但し、上記の各層の硬度はショアＣ硬度の値を意味する。）
の関係を満たし、コアの表面硬度から中心硬度を引いた値がショアＣ硬度で１６以上であり、且つ、包囲層、中間層及びカバーの各層の厚さが下記の２式
カバー厚さ＜中間層厚さ、及び、外側包囲層厚さ＜内側包囲層厚さ
の関係を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
２．コアの中心硬度（Ｃｃ）、コアの表面硬度（Ｃｓ）及びコア表面とコア中心との中点の硬度（Ｃｍ）との関係が、
（Ｃｓ－Ｃｍ）／（Ｃｍ－Ｃｃ）≧１．５
である上記１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
３．コアの体積（ｍｍ3）×コア表面とコア中心との中点のショアＣ硬度（Ｃｍ）を Core vh、内側包囲層の体積（ｍｍ3）×内側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をIE vh、外側包囲層の体積（ｍｍ3）×外側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をOE vh とするとき、０．４≦（OE vh ＋ IE vh）／Core vh ≦１．１ の条件を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
４．レイノルズ数が８００００であり、スピンレートが２０００ｒｐｍである条件で測定された揚力係数をＣＬ１とし、レイノルズ数が７００００でありスピンレートが１９００ｒｐｍである条件で測定された揚力係数をＣＬ２としたとき、ＣＬ１とＣＬ２とが、下記式
０．９００ ≦ ＣＬ２／ＣＬ１
を満たす上記１～３のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
５．レイノルズ数が２０００００であり、スピンレートが２５００ｒｐｍである条件で測定された揚力係数をＣＬ３とし、レイノルズ数が１２００００であり、スピンレートが２２５０ｒｐｍである条件で測定された揚力係数をＣＬ４としたとき、ＣＬ３とＣＬ４とが、下記式
１．２５０ ≦ ＣＬ４／ＣＬ３ ≦ １．３００
を満たす上記１～４のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
６．カバー表面に配置されるディンプルが３２３～３８０である上記１～５のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
１．コア、包囲層、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、上記コアは単層又は複数層で基材ゴムを主材として形成され、コア全体の直径が３０ｍｍ以上であり、上記包囲層は内側層及び外側層の２層に形成され、上記中間層及びカバーは、いずれも単層で樹脂材料により形成されると共に、コアの表面硬度と、該コアを内側包囲層で被覆した球体（内側包囲層被覆球体）の表面硬度と、該内側包囲層被覆球体を外側包囲層で被覆した球体（外側包囲層被覆球体）と、該外側包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度と、ボールの表面硬度とが、下記式
コア表面硬度＜内側包囲層被覆球体の表面硬度＜外側包囲層被覆球体の表面硬度＜中間層被覆球体の表面硬度＞ボール表面硬度
（但し、上記の各層の硬度はショアＣ硬度の値を意味する。）
の関係を満たし、コアの表面硬度から中心硬度を引いた値がショアＣ硬度で１６以上であり、且つ、包囲層、中間層及びカバーの各層の厚さが下記の２式
カバー厚さ＜中間層厚さ、及び、外側包囲層厚さ＜内側包囲層厚さ
の関係を満たすことを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
２．コアの中心硬度（Ｃｃ）、コアの表面硬度（Ｃｓ）及びコア表面とコア中心との中点の硬度（Ｃｍ）との関係が、
（Ｃｓ－Ｃｍ）／（Ｃｍ－Ｃｃ）≧１．５
である上記１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
３．コアの体積（ｍｍ3）×コア表面とコア中心との中点のショアＣ硬度（Ｃｍ）を Core vh、内側包囲層の体積（ｍｍ3）×内側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をIE vh、外側包囲層の体積（ｍｍ3）×外側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をOE vh とするとき、０．４≦（OE vh ＋ IE vh）／Core vh ≦１．１ の条件を満たす上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
４．レイノルズ数が８００００であり、スピンレートが２０００ｒｐｍである条件で測定された揚力係数をＣＬ１とし、レイノルズ数が７００００でありスピンレートが１９００ｒｐｍである条件で測定された揚力係数をＣＬ２としたとき、ＣＬ１とＣＬ２とが、下記式
０．９００ ≦ ＣＬ２／ＣＬ１
を満たす上記１～３のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
５．レイノルズ数が２０００００であり、スピンレートが２５００ｒｐｍである条件で測定された揚力係数をＣＬ３とし、レイノルズ数が１２００００であり、スピンレートが２２５０ｒｐｍである条件で測定された揚力係数をＣＬ４としたとき、ＣＬ３とＣＬ４とが、下記式
１．２５０ ≦ ＣＬ４／ＣＬ３ ≦ １．３００
を満たす上記１～４のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
６．カバー表面に配置されるディンプルが３２３～３８０である上記１～５のいずれかに記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【発明の効果】
【0009】
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールによれば、ドライバー（Ｗ＃１）のみならず各種アイアンでのフルショットでの飛距離が十分に得られると共に、アプローチショット時にボールにスピンを掛けやすく、ショートゲームに優位であり、打感も良好に得られるものであり、且つ、耐擦過傷性に優れるものであり、プロや上級者向けのゴルフボールとして非常に有用な多層構造ゴルフボールである。
【図面の簡単な説明】
【0010】
【発明を実施するための形態】
【0011】
以下、本発明につき、更に詳しく説明する。
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、図１に示されているように、コア１と、該コアを被覆する２層からなる包囲層２（内側包囲層２ａ及び外側包囲層２ｂ）と、該包囲層を被覆する中間層３と、該中間層を被覆するカバー４とを有する５層又はそれ以上の多層を有するゴルフボールＧである。上記カバー４の表面には、通常、ディンプルＤが多数形成される。また、カバー４の表面には、特に図示していないが、通常、塗装による塗膜層が形成される。上記カバー４は、塗膜層を除き、ゴルフボールの層構造での最外層に位置するものである。上記コア１は単層に限られず２層以上の複数層に形成することができる。
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、図１に示されているように、コア１と、該コアを被覆する２層からなる包囲層２（内側包囲層２ａ及び外側包囲層２ｂ）と、該包囲層を被覆する中間層３と、該中間層を被覆するカバー４とを有する５層又はそれ以上の多層を有するゴルフボールＧである。上記カバー４の表面には、通常、ディンプルＤが多数形成される。また、カバー４の表面には、特に図示していないが、通常、塗装による塗膜層が形成される。上記カバー４は、塗膜層を除き、ゴルフボールの層構造での最外層に位置するものである。上記コア１は単層に限られず２層以上の複数層に形成することができる。
【0012】
コアの直径は３０．０ｍｍ以上である。この直径の好ましい値は３１．４ｍｍ以上であり、より好ましくは３２．０ｍｍ以上である。この直径の上限値は、好ましくは３５．０ｍｍ以下、より好ましくは３４．２ｍｍ以下、更に好ましくは３３．５ｍｍ以下である。コアの直径が大きすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）やアイアンのフルショットでのスピン量が多くなり、所望の飛距離が得られなくなることがある。一方、コアの直径が小さすぎと、ボール初速が低くなり飛距離が出なくなることがある。
【0013】
コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは３．０ｍｍ以上、より好ましくは３．２ｍｍ以上、更に好ましくは３．５ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは５．５ｍｍ以下、より好ましくは５．３ｍｍ以下、更に好ましくは５．０ｍｍ以下である。上記コアのたわみ量が小さすぎる、即ち、コアが硬すぎると、ボールのスピンが増えすぎて飛ばなくなったり、打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記コアのたわみ量が大きすぎる、即ち、コアが軟らかすぎると、ボールの反発性が低くなりすぎて飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎ、あるいは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0014】
上記コアは、ゴム材を主材とするゴム組成物の加硫成形物の単層または複数層からなり、好ましくは単層により形成される。コアの材料がゴム材でないと、反発が低くなり飛ばなくなることがある。また、複数層にすると、繰り返し打撃した時にコアの界面から早期に割れてしまうことがある。上記コアのゴム組成物としては、通常、基材ゴムを主体とし、これに、共架橋剤、架橋開始剤、不活性充填剤、有機硫黄化合物等を配合させてゴム組成物を得るものである。
【0015】
基材ゴムとしては、ポリブタジエンを用いることが好ましい。ポリブタジエンの種類としては、市販品を用いることができ、例えば、ＢＲ０１、ＢＲ５１、ＢＲ７３０（ＪＳＲ社製）などが挙げられる。また、基材ゴム中のポリブダジエンの割合は、好ましくは６０質量％以上であり、より好ましくは８０質量％以上である。上記基材ゴムには、上記ポリブタジエン以外にも他のゴム成分を本発明の効果を損なわない範囲で配合し得る。上記ポリブタジエン以外のゴム成分としては、上記ポリブタジエン以外のポリブタジエン、その他のジエンゴム、例えばスチレンブタジエンゴム、天然ゴム、イソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等を挙げることができる。
【0016】
共架橋剤は、α，β－不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩である。不飽和カルボン酸として、具体的には、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸が好適に用いられる。不飽和カルボン酸の金属塩としては特に限定されるものではないが、例えば上記不飽和カルボン酸を所望の金属イオンで中和したものが挙げられる。具体的にはメタクリル酸、アクリル酸等の亜鉛塩やマグネシウム塩等が挙げられ、特にアクリル酸亜鉛が好適に用いられる。
【0017】
上記不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩は、上記基材ゴム１００質量部に対し、通常１５質量部以上、好ましくは２０質量部以上、更に好ましくは２５質量部以上、上限として通常５０質量部以下、好ましくは４５質量部以下、更に好ましくは４０質量部以下配合する。配合量が多すぎると、硬くなりすぎて耐え難い打感になる場合があり、配合量が少なすぎると、反発性が低下してしまう場合がある。
【0018】
架橋開始剤としては、有機過酸化物を使用することが好適である。具体的には市販品の有機過酸化物を用いることができ、例えば、パークミルＤ（日本油脂（株）製）、パーヘキサＣ－４０、パーヘキサ３Ｍ（日本油脂（株）製）、Luperco 231XL（アトケム社製）等を好適に用いることができる。これらは１種を単独であるいは２種以上を併用してもよい。有機過酸化物の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．３質量部以上、更に好ましくは０．５質量部以上であり、上限として、好ましくは５質量部以下、より好ましくは４質量部以下、更に好ましくは３質量部以下、最も好ましくは２．５質量部以下配合する。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると好適な打感、耐久性及び反発性を得ることができない場合がある。
【0019】
充填材としては、例えば、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム等を好適に用いることができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。充填剤の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは４質量部以上、より好ましくは５質量部以上、更に好ましくは７質量部以上とすることができる。また、配合量の上限は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは１００質量部以下、より好ましくは７５質量部以下、更に好ましくは５０質量部以下とすることができる。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると適正な質量、及び好適な反発性を得ることができない場合がある。
【0020】
老化防止剤としては、例えば、ノクラックＮＳ－６、同ＮＳ－３０、同２００、同ＭＢ（大内新興化学工業（株）製）等の市販品を採用することができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0021】
老化防止剤の配合量については、特に制限はないが、基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０．０５質量部以上、より好ましくは０．１質量部以上、上限として好ましくは１．０質量部以下、より好ましくは０．７質量部以下、更に好ましくは０．５質量部以下である。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると、適正なコア硬度傾斜が得られずに好適な反発性、耐久性及びフルショット時の低スピン効果を得ることができない場合がある。
【0022】
更に、上記ゴム組成物には、優れた反発性を付与するために有機硫黄化合物を配合することができ、具体的には、チオフェノール、チオナフトール、ハロゲン化チオフェノール又はそれらの金属塩を配合することが推奨され、より具体的には、ペンタクロロチオフェノール、ペンタフルオロチオフェノール、ペンタブロモチオフェノール、パラクロロチオフェノール、ペンタクロロチオフェノール等の亜鉛塩、硫黄数が２～４のジフェニルポリスルフィド、ジベンジルポリスルフィド、ジベンゾイルポリスルフィド、ジベンゾチアゾイルポリスルフィド、ジチオベンゾイルポリスルフィド等が挙げられるが、特に、ペンタクロロチオフェノールの亜鉛塩、ジフェニルジスルフィドを好適に用いることができる。
【0023】
有機硫黄化合物は、上記基材ゴム１００質量部に対し、０．０５質量部以上、好ましくは０．０７質量部以上、更に好ましくは０．１質量部以上、上限として５質量部以下、好ましくは４質量部以下、更に好ましくは３質量部以下、最も好ましくは２質量部以下配合する。配合量が多すぎると硬さが軟らかくなり過ぎてしまい、少な過ぎると反発性の向上が見込めない。
【0024】
上記コアは、上記各成分を含有するゴム組成物を加硫硬化させることにより製造することができる。例えば、バンバリーミキサーやロール等の混練機を用いて混練し、コア用金型を用いて圧縮成形又は射出成型し、有機過酸化物や共架橋剤が作用するのに十分な温度として、１００～２００℃、好ましくは１４０～１８０℃、１０～４０分の条件にて成形体を適宜加熱することにより、該成形体を硬化させて製造することができる。
【0025】
次に、上記コアの硬度分布については説明する。なお、以下に説明するコアの硬度はショアＣ硬度を意味する。このショアＣ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計にて計測した硬度値である。
【0026】
上記コアの中心硬度（Ｃｃ）は、好ましくは５４以上、より好ましくは５７以上、さらに好ましくは６０以上であり、その上限値は、好ましくは６９以下、より好ましくは６７以下、さらに好ましくは６５以下である。この値が大きすぎると、打感が硬くなり、あるいはフルショットでスピン量が増えて狙いの飛距離が得られない場合がある。一方、上記の値が小さすぎると、反発性が低くなり飛ばなくなり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0027】
上記コアの表面硬度（Ｃｓ）は、好ましくは７０以上、より好ましくは７４以上、さらに好ましくは７７以上であり、その上限値は、好ましくは９０以下、より好ましくは８７以下、さらに好ましくは８５以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0028】
上記コア表面とコア中心との中点の硬度（Ｃｍ）は、好ましくは５８以上、より好ましくは６１以上、さらに好ましくは６４以上であり、その上限値は、好ましくは７５以下、より好ましくは７４以下、さらに好ましくは７２以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。
【0029】
コアの表面硬度（Ｃｓ）とコアの中心硬度（Ｃｃ）との差は１６以上であり、好ましくは１７以上、より好ましくは１８以上であり、上限値として、好ましくは２５以下、より好ましくは２２以下、さらに好ましくは２１以下である。この値が小さすぎると、ドライバーでフルショットした時のスピン量が多くなり、所望の飛距離が得られなくなることがある。上記硬度差が上記範囲より大きいと、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなり、或いは実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。上記硬度差が上記範囲より小さくなったことがコアのたわみ硬度が大きくなったことに起因する場合は、ドライバーでフルショットした時の実打初速が低くなり、所望の飛距離が得られなくなることがある。
【0030】
また、コアの内部硬度については、（Ｃｓ－Ｃｍ）／（Ｃｍ－Ｃｃ）の値が１．５以上となることが好ましく、より好ましくは１．７以上、さらに好ましくは１．９以上であり、上限値としては、好ましくは１０．０以下、より好ましくは８．０以下、さらに好ましくは５．０以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、実打初速が低くなり狙いの飛距離が得られなくなることがある。一方、上記の値が小さくなりすぎると、フルショットした時のスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0031】
コア体積（ｍｍ3）×コア表面と中心との中点の硬度（ショアＣ）をCore vhとすると、Core vhの値は、好ましくは８００以上、より好ましくは９００以上、さらに好ましくは１０００以上であり、上限値として、好ましくは１５４０以下、より好ましくは１４８０５以下、さらに好ましくは１４３０以下である。Core vhの値が小さすぎると、ボール初速が低くなり飛距離が出なくなることがある。一方、Core vhの値が大きすぎると、アイアンフルショット時のスピンが増えて狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0032】
次に、包囲層について説明する。
本発明では、包囲層は、内側層及び外側層の２層に形成される。以下、それぞれ内側包囲層及び外側包囲層と呼ぶ。
本発明では、包囲層は、内側層及び外側層の２層に形成される。以下、それぞれ内側包囲層及び外側包囲層と呼ぶ。
【0033】
内側包囲層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＣ硬度で、好ましくは６７以上、より好ましくは７０以上、さらに好ましくは７２以上であり、上限値として、好ましくは９０以下、より好ましくは８９以下、さらに好ましくは８８以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは４３以上、より好ましくは４５以上、さらに好ましくは４７以上であり、上限値として、好ましくは６０以下、より好ましくは５６以下、さらに好ましくは５４以下である。
【0034】
コアを内側包囲層で被覆した球体（内側包囲層被覆球体）の表面硬度は、ショアＣ硬度で、好ましくは７５以上、より好ましくは７８以上、さらに好ましくは８０以上であり、上限値として、好ましくは９４以下、より好ましくは９２以下、さらに好ましくは９０以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは４９以上、より好ましくは５１以上、さらに好ましくは５３以上であり、上限値として、好ましくは６６以下、より好ましくは６２以下、さらに好ましくは６０以下である。
【0035】
上記の内側包囲層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、フルショット時にスピンがかかりすぎたり、初速が低くなり飛距離が出なくなることがある。一方、上記の材料硬度及び表面硬度が硬すぎると、打感が硬くなったり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、フルショット時のスピンが増えて飛距離が出なくなることがある。
【0036】
内側包囲層被覆球体の表面硬度は、コアの表面硬度より高いことが好適である。そうでない場合は、フルショットした時のスピンが増えて狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0037】
内側包囲層の厚さは、好ましくは０．８ｍｍ以上であり、より好ましくは１．０ｍｍ以上、さらに好ましくは１．２ｍｍ以上である。一方、内側包囲層の厚さの上限値としては、好ましくは１．８ｍｍ以下、より好ましくは１．７ｍｍ以下、さらに好ましくは１．６ｍｍ以下である。内側包囲層の厚さが上記範囲を逸脱すると、フルショット時の低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。また、内側包囲層の厚さが薄すぎると、繰り返し打撃時の割れ耐久性や低温時の耐久性が悪くなる場合がある。
【0038】
内側包囲層の体積（ｍｍ3）×内側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をIE vhとすると、IE vhの値は、好ましくは３８０以上、より好ましくは４１０以上、さらに好ましくは４４０以上であり、上限値として、好ましくは５２０以下、より好ましくは５００以下、さらに好ましくは４８０以下である。IE vhの値が上記の範囲を外れると、フルショットにて低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。
【0039】
(OE vh + IE vh)／Core vh の値は、好ましくは０．４以上、より好ましくは０．５以上、さらに好ましくは０．６以上であり、上限値として、好ましくは１．１以下、より好ましくは１．０以下、さらに好ましくは０．９以下である。この値が小さすぎると、実打初速が低くなり飛距離が出なくなることがある。一方、上記値が大きすぎると、初速が低くなったり、フルショット時のスピンが増えて狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0040】
一方、外側包囲層の材料硬度は、ショアＣ硬度で、好ましくは７５以上、より好ましくは７８以上、さらに好ましくは８０以上であり、上限値として、好ましくは９５以下、より好ましくは９２以下、さらに好ましくは９０以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは４６以上、より好ましくは４８以上、さらに好ましくは５０以上であり、上限値として、好ましくは６３以下、より好ましくは５９以下、さらに好ましくは５７以下である。
【0041】
コアを外側包囲層で被覆した球体（外側包囲層被覆球体）の表面硬度は、ショアＣ硬度で、好ましくは８３以上、より好ましくは８６以上、さらに好ましくは８８以上であり、上限値として、好ましくは９５以下、より好ましくは９３以下、さらに好ましくは９２以下である。ショアＤ硬度では、好ましくは５２以上、より好ましくは５４以上、さらに好ましくは５６以上であり、上限値として、好ましくは６９以下、より好ましくは６５以下、さらに好ましくは６３以下である。
【0042】
上記の外側包囲層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、フルショット時にスピンがかかりすぎたり、初速が低くなり飛距離が出なくなることがある。一方、上記の材料硬度及び表面硬度が硬すぎると、打感が硬くなったり、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなったり、フルショット時のスピンが増えて飛距離が出なくなることがある。
【0043】
外側包囲層の厚さは、好ましくは０．７ｍｍ以上であり、より好ましくは０．９ｍｍ以上、さらに好ましくは１．１ｍｍ以上である。一方、外側包囲層の厚さの上限値としては、好ましくは１．７ｍｍ以下、より好ましくは１．６ｍｍ以下、さらに好ましくは１．５ｍｍ以下である。外側包囲層の厚さが上記の範囲を外れると、フルショットにて低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。また、外側包囲層の厚さが薄すぎると、繰り返し打撃時の割れ耐久性や低温時の耐久性が悪くなることがある。
【0044】
なお、外側包囲層の厚さは、フルショット時の低スピン化及び飛距離増大の点から、内側包囲層の厚さより小さいことが好適である。内側包囲層の厚さから外側包囲層の厚さを引いた値は、通常、０ｍｍより大きく、好ましくは０．１ｍｍ以上、より好ましくは０．２ｍｍ以上であり、上限値として、通常、０．５ｍｍ以下、好ましくは０．４ｍｍ以下、より好ましくは０．３ｍｍ以下である。上記値が上記範囲を逸脱すると、フルショットでスピン量が多くなり、飛距離が出なくなることがある。
【0045】
外側包囲層の体積（ｍｍ3）×外側包囲層被覆球体の表面硬度（ショアＣ）をOE vhとすると、OE vhの値は、好ましくは３８０以上、より好ましくは４１０以上、さらに好ましくは４４０以上であり、上限値として、好ましくは６００以下、より好ましくは５４０以上、さらに好ましくは４８０以下である。OE vhの値が上記の範囲を外れると、フルショットにて低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。
【0046】
包囲層の総厚は、好ましくは２．０ｍｍ以上、より好ましくは２．２ｍｍ以上、さらに好ましくは２．４ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは４．０ｍｍ以下、より好ましくは３．５ｍｍ以下、さらに好ましくは３．０ｍｍ以下である。包囲層の総厚が厚すぎると、初速が低くなり、全般的に飛距離が出なくなることがある。包囲層の層厚が薄すぎると、低スピン効果が足りずにアイアンフルショットで飛距離が出なくなることがある。
【0047】
上記内側包囲層及び上記外側包囲層の材料については、特に制限はないが、公知の樹脂を用いることができ、特に好ましい材料の例としては、下記（Ａ）～（Ｄ）成分、
（ａ－１）オレフィン－不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン－不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と、
（ａ－２）オレフィン－不飽和カルボン酸－不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン－不飽和カルボン酸－不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを
質量比で１００：０～０：１００になるように配合した（Ａ）ベース樹脂と、
（Ｂ）非アイオノマー熱可塑性エラストマーとを質量比で１００：０～０：１００になるように配合した樹脂成分１００質量部に対して、
（Ｃ）分子量が２２８～１５００の脂肪酸及び／又はその誘導体 ５～１２０質量部と、
（Ｄ）上記（Ａ）成分及び（Ｃ）成分中の未中和の酸基を中和できる塩基性無機金属化合物 ０．１～１７質量部
とを必須成分として配合してなる樹脂組成物を例示することができる。
（ａ－１）オレフィン－不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン－不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と、
（ａ－２）オレフィン－不飽和カルボン酸－不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン－不飽和カルボン酸－不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを
質量比で１００：０～０：１００になるように配合した（Ａ）ベース樹脂と、
（Ｂ）非アイオノマー熱可塑性エラストマーとを質量比で１００：０～０：１００になるように配合した樹脂成分１００質量部に対して、
（Ｃ）分子量が２２８～１５００の脂肪酸及び／又はその誘導体 ５～１２０質量部と、
（Ｄ）上記（Ａ）成分及び（Ｃ）成分中の未中和の酸基を中和できる塩基性無機金属化合物 ０．１～１７質量部
とを必須成分として配合してなる樹脂組成物を例示することができる。
【0048】
上記（Ａ）～（Ｄ）成分については、例えば、特開２０１０－２５３２６８号公報に記載される中間層の樹脂材料（Ａ）～（Ｄ）成分を好適に採用することができる。
【0049】
上記内側包囲層及び上記外側包囲層を形成する樹脂材料は、互いに同種であっても異種であってもよい。後述するように、本発明では外側包囲層被覆球体の表面硬度は内側包囲層被覆球体の表面よりも硬くなり、このため外側包囲層の樹脂材料を内側包囲層の樹脂材料よりも硬く設定するために、外側包囲層の樹脂材料としては、例えば、上記の（Ａ）～（Ｄ）成分の樹脂材料と比較的硬いアイオノマー樹脂を適量混合することによって、内側包囲層の樹脂材料と異なる樹脂材料とすることができる。
【0050】
なお、上記内側包囲層及び上記外側包囲層の各材料には、非アイオノマー熱可塑性エラストマーを配合することができる。非アイオノマー熱可塑性エラストマーの配合量は、上記ベース樹脂の合計量１００質量部に対して、０～５０質量部配合することが好適である。
【0051】
上記の非アイオノマー熱可塑性エラストマーとしては、例えば、ポリオレフィン系エラストマー（ポリオレフィン、メタロセンポリオレフィン含む）、ポリスチレン系エラストマー、ジエン系ポリマー、ポリアクリレート系ポリマー、ポリアミド系エラストマー、ポリウレタン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ポリアセタールなどが挙げることができる。
【0052】
上記の樹脂材料には、任意の添加剤を用途に応じて適宜配合することができる。例えば、顔料，分散剤，老化防止剤，紫外線吸収剤，光安定剤などの各種添加剤を加えることができる。これら添加剤を配合する場合、その配合量としては、上記ベース樹脂の総和１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．５質量部以上、上限として、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。
【0053】
次に、中間層について説明する。
中間層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは５８以上、より好ましくは６０以上、さらに好ましくは６３以上であり、上限値として、好ましくは７０以下、より好ましくは６８以下、さらに好ましくは６５以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは８７以上、より好ましくは８９以上、さらに好ましくは９３以上であり、上限値として、好ましくは１００以下、より好ましくは９８以下、さらに好ましくは９６以下である。
中間層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは５８以上、より好ましくは６０以上、さらに好ましくは６３以上であり、上限値として、好ましくは７０以下、より好ましくは６８以下、さらに好ましくは６５以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは８７以上、より好ましくは８９以上、さらに好ましくは９３以上であり、上限値として、好ましくは１００以下、より好ましくは９８以下、さらに好ましくは９６以下である。
【0054】
また、上記外側包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度は、ショアＤ硬度で、好ましくは６４以上、より好ましくは６６以上、さらに好ましくは６９以上であり、上限値としては、好ましくは７６以下、より好ましくは７４以下、さらに好ましくは７１以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは９０以上、より好ましくは９３以上、さらに好ましくは９６以上であり、上限値として、好ましくは１００以下、より好ましくは９９以下、さらに好ましくは９８以下である。
【0055】
上記の中間層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、フルショット時にスピンがかかりすぎたり、初速が低くなり飛距離が出なくなることがある。一方、上記の材料硬度及び表面硬度が硬すぎると、繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなったり、パターやショートアプローチ実施時の打感が硬くなりすぎることがある。
【0056】
また、中間層被覆球体の表面硬度は、ボールの表面硬度及び外側包囲層被覆球体の表面硬度より高く設定される。そうでない場合は、フルショット時のスピンが増えて飛距離が出なくなったり、ショートゲーム時のコントロール性が悪くなることがある。
【0057】
中間層の厚さは、好ましくは０．７ｍｍ以上であり、より好ましくは０．８ｍｍ以上、さらに好ましくは１．０ｍｍ以上である。一方、中間層の厚さの上限値としては、好ましくは１．８ｍｍ以下、より好ましくは１．４ｍｍ以下、さらに好ましくは１．２ｍｍ以下である。
【0058】
中間層の厚さは、後述するカバー（最外層）よりも厚くすることが好適である。中間層の厚さからカバーの厚さを引いた値は、好ましくは０．０４ｍｍ以上、より好ましくは０．０８ｍｍ以上であり、上限値は、好ましくは１．５ｍｍ以下、より好ましく１．０ｍｍ以下、さらに好ましくは０．６ｍｍ以下である。中間層よりカバーが厚くなるとフルショットにてスピンが多くなったり、初速が低くなって飛距離が出なくなることがある。一方、上記値が大きくなりすぎると、ショートゲームでスピンがかかり難くなったり、ウェッジでトップした時にカバーが切れやすくなることがある。
【0059】
中間層の材料については、ゴルフボール材料として使用される各種の熱可塑性樹脂、特に、包囲層の材料で述べた（ａ）～（ｃ）成分を含有する高中和型樹脂材料やアイオノマー樹脂を採用することが好適である。
【0060】
アイオノマー樹脂材料としては、具体的には、酸含量１６質量％以上を含む高酸アイオノマー、ナトリウム中和型アイオノマー樹脂や亜鉛中和型アイオノマー樹脂などが挙げられ、これらの１種を単独で又は２種以上併用することができる。
【0061】
特に好ましいのは、亜鉛中和型アイオノマー樹脂とナトリウム中和型アイオノマー樹脂とを混合して主材として用いる態様が望ましい。その配合比率は、亜鉛中和型／ナトリウム中和型（質量比）で２５／７５～７５／２５、好ましくは３５／６５～６５／３５、更に好ましくは４５／５５～５５／４５である。この比率内にＺｎ中和アイオノマーとＮａ中和アイオノマーを含めないと、反発が低くなりすぎて所望の飛びが得られなかったり、常温での繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなったり、さらに低温（零下）での割れ耐久性が悪くなることがある。
【0062】
中間層材料には、任意の添加剤を用途に応じて適宜配合することができる。例えば、顔料，分散剤，老化防止剤，紫外線吸収剤，光安定剤などの各種添加剤を加えることができる。これら添加剤を配合する場合、その配合量としては、基材樹脂１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．５質量部以上、上限として、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。
【0063】
中間層材料については、後述するカバー材で好適に用いられるポリウレタンとの密着度を高めるために中間層表面を研磨することが好適である。更に、その研磨処理の後にプライマー（接着剤）を中間層表面に塗布するか、もしくは材料中に密着強化材を添加することが好ましい。
【0064】
中間層材料の比重は、通常１．１未満であり、好ましくは０．９０～１．０５、さらに好ましくは０．９３～０．９９である。その範囲を逸脱すると、ボール全体の反発が低くなり飛距離が出なくなり、または繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。
【0065】
次に、カバー（最外層）について説明する。
カバーの材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは３５以上、より好ましくは４０以上であり、さらに好ましくは４５以上であり、上限値として、好ましくは６０以下、より好ましくは５５以下、さらに好ましくは５０以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは５７以上、より好ましくは６３以上、さらに好ましくは７０以上であり、上限値として、好ましくは８９以下、より好ましくは８３以下、さらに好ましくは７６以下である。
カバーの材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは３５以上、より好ましくは４０以上であり、さらに好ましくは４５以上であり、上限値として、好ましくは６０以下、より好ましくは５５以下、さらに好ましくは５０以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは５７以上、より好ましくは６３以上、さらに好ましくは７０以上であり、上限値として、好ましくは８９以下、より好ましくは８３以下、さらに好ましくは７６以下である。
【0066】
また、中間層被覆球体をカバーで被覆した球体（ボール被覆球体）の表面硬度は、ショアＤ硬度で、好ましくは５０以上、より好ましくは５３以上、さらに好ましくは５６以上であり、上限値としては、好ましくは７０以下、より好ましくは６７以下、さらに好ましくは６４以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは７５以上、より好ましくは８０以上、さらに好ましくは８５以上であり、上限値として、好ましくは９５以下、より好ましくは９２以下、さらに好ましくは９０以下である。
【0067】
これらのカバーの材料硬度及びボール表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、アイアンフルショットでスピンが多くなり飛距離が出なくなることがある。また、上記の材料硬度及び表面硬度が硬すぎると、アプローチでスピンがかからなくなったり、耐擦過傷性が悪くなることがある。
【0068】
カバーの厚さは、好ましくは０．３ｍｍ以上であり、より好ましくは０．４５ｍｍ以上、さらに好ましくは０．６ｍｍ以上である。一方、カバーの厚さの上限値としては、好ましくは１．２ｍｍ以下、より好ましくは１．１５ｍｍ以下、さらに好ましくは１．０ｍｍ以下である。また、上記カバーの厚さは、上記中間層より薄いことが好適である。上記カバーの厚さが上記範囲を逸脱したり、中間層より厚くなると、アイアンフルショット時に反発が足りなくなったりスピンが多くなったりして飛距離が出なくなる場合がある。一方、上記カバーの厚さが薄過ぎると、耐擦過傷性が悪くなったり、アプローチでのスピンがかからなくなりコントロール性が不足することがある。
【0069】
上記カバーの材料としては、ゴルフボールのカバー材で使用される各種の熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂を使用することができるが、コントロール性と耐擦過傷性の観点から、ウレタン樹脂を好適に使用することができる。特に、ボール製品の量産性の観点から、熱可塑性ポリウレタンを主体としたものを使用することが好適であり、より好ましくは、（Ｉ）熱可塑性ポリウレタン及び（ＩＩ）ポリイソシアネート化合物を主成分とする樹脂配合物により形成することができる。
【0070】
上記の（Ｉ）成分と（ＩＩ）成分とを合わせた合計質量が、カバーの樹脂組成物全量に対して、６０％以上であることが推奨され、より好ましくは、７０％以上である。上記（Ｉ）成分及び（ＩＩ）成分については以下に詳述する。
【0071】
上記（Ｉ）熱可塑性ポリウレタンについて述べると、その熱可塑性ポリウレタンの構造は、長鎖ポリオールである高分子ポリオール（ポリメリックグリコール）からなるソフトセグメントと、鎖延長剤およびポリイソシアネート化合物からなるハードセグメントとを含む。ここで、原料となる長鎖ポリオールとしては、従来から熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものはいずれも使用でき、特に制限されるものではないが、例えば、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリエステルポリカーボネートポリオール、ポリオレフィン系ポリオール、共役ジエン重合体系ポリオール、ひまし油系ポリオール、シリコーン系ポリオール、ビニル重合体系ポリオールなどを挙げることができる。これらの長鎖ポリオールは１種類のものを使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらのうちでも、反発弾性率が高く低温特性に優れた熱可塑性ポリウレタンを合成できる点で、ポリエーテルポリオールが好ましい。
【0072】
鎖延長剤としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば、イソシアネート基と反応し得る活性水素原子を分子中に２個以上有する分子量４００以下の低分子化合物であることが好ましい。鎖延長剤としては、１，４－ブチレングリコール、１，２－エチレングリコール、１，３－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、２，２－ジメチル－１，３－プロパンジオール等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。鎖延長剤としては、これらのうちでも、炭素数２～１２の脂肪族ジオールが好ましく、１，４－ブチレングリコールがより好ましい。
【0073】
ポリイソシアネート化合物としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、特に制限はない。具体的には、４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４－（又は）２，６－トルエンジイソシアネート、ｐ－フェニレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、ナフチレン１，５－ジイソシアネート、テトラメチルキシレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ノルボルネンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ダイマー酸ジイソシアネートからなる群から選択された１種又は２種以上を用いることができる。ただし、イソシアネート種によっては射出成形中の架橋反応をコントロールすることが困難なものがある。本発明においては生産時の安定性と発現される物性とのバランスとの観点から、芳香族ジイソシアネートである４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネートが最も好ましい。
【0074】
具体的な（Ｉ）成分の熱可塑性ポリウレタンとしては市販品を用いることもでき、例えば、パンデックスＴ８２９５，同Ｔ８２９０，同Ｔ８２６０（いずれもディーアイシーコベストロポリマー社製）などが挙げられる。
【0075】
必須成分ではないが、上記（Ｉ）及び（ＩＩ）成分に、別の成分である（ＩＩＩ）成分として、上記熱可塑性ポリウレタン以外の熱可塑性エラストマーを配合することができる。この（ＩＩＩ）成分を上記樹脂配合物に配合することにより、樹脂配合物の更なる流動性の向上や反発性、耐擦過傷性等、ゴルフボールカバー材として要求される諸物性を高めることができる。
【0076】
上記（Ｉ）、（ＩＩ）及び（ＩＩＩ）成分の組成比については、特に制限はないが、本発明の効果を十分に有効に発揮させるためには、質量比で（Ｉ）：（ＩＩ）：（ＩＩＩ）＝１００：２～５０：０～５０であることが好ましく、さらに好ましくは、（Ｉ）：（ＩＩ）：（ＩＩＩ）＝１００：２～３０：８～５０（質量比）とすることである。
【0077】
さらに、上記の樹脂配合物には、必要に応じて、上記の熱可塑性ポリウレタンを構成する成分以外の種々の添加剤を配合することができ、例えば顔料、分散剤、酸化防止剤、耐光安定剤、紫外線吸収剤、離型剤等を適宜配合することができる。
【0078】
上述したコア，内側包囲層，外側包囲層，中間層及びカバー（最外層）の各層を積層して形成されたマルチピースソリッドゴルフボールの製造方法については、公知の射出成形法等の常法により行なうことができる。例えば、コアの周囲に、内側包囲層，外側包囲層，中間層の各材料を順次、それぞれの射出成形用金型で射出して各被覆球体を得、最後に、最外層であるカバーの材料を射出成形することによりマルチピースのゴルフボールを得ることができる。また、各被覆層として、予め半殻球状に成形した２枚のハーフカップで該被覆球体を包み加熱加圧成形することによりゴルフボールを作製することもできる。
【0079】
ボールに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは１．８ｍｍ以上、より好ましくは２．０ｍｍ以上、更に好ましくは２．２ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは３．０ｍｍ以下、より好ましくは２．７ｍｍ以下、更に好ましくは２．５ｍｍ以下である。上記コアのたわみ量が小さすぎる、即ち、コアが硬すぎると、ボールのスピンが増えすぎて飛ばなくなったり、打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記コアのたわみ量が大きすぎる、即ち、コアが軟らかすぎると、ボールの反発性が低くなりすぎて飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎ、あるいは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0080】
〔各層の硬度関係〕
本発明では、上記コアの表面硬度と、該コアを内側包囲層で被覆した球体（内側包囲層被覆球体）の表面硬度と、該内側包囲層被覆球体を外側包囲層で被覆した球体（外側包囲層被覆球体）と、該外側包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度と、ボールの表面硬度とが、下記式
コア表面硬度＜内側包囲層被覆球体の表面硬度＜外側包囲層被覆球体の表面硬度＜中間層被覆球体の表面硬度＞ボール表面硬度
（但し、上記の各層の硬度はショアＣ硬度の値を意味する。）
を満たすことが好適である。上記の硬度関係を満たすことにより、ドライバー（Ｗ＃１）やアイアンでのフルショットでの飛距離が十分に得られると共に、アプローチショット時にボールにスピンを掛けやすく、ショートゲームに優れるものである。
本発明では、上記コアの表面硬度と、該コアを内側包囲層で被覆した球体（内側包囲層被覆球体）の表面硬度と、該内側包囲層被覆球体を外側包囲層で被覆した球体（外側包囲層被覆球体）と、該外側包囲層被覆球体を中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度と、ボールの表面硬度とが、下記式
コア表面硬度＜内側包囲層被覆球体の表面硬度＜外側包囲層被覆球体の表面硬度＜中間層被覆球体の表面硬度＞ボール表面硬度
（但し、上記の各層の硬度はショアＣ硬度の値を意味する。）
を満たすことが好適である。上記の硬度関係を満たすことにより、ドライバー（Ｗ＃１）やアイアンでのフルショットでの飛距離が十分に得られると共に、アプローチショット時にボールにスピンを掛けやすく、ショートゲームに優れるものである。
【0081】
内側包囲層被覆球体の表面硬度からコア表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で好ましくは０超であり、より好ましくは２以上、さらに好ましくは４以上であり、上限値としては、好ましくは２０以下、より好ましくは１６以下、さらに好ましくは１３以下である。この値が小さすぎると、ボール初速が低くなり飛距離が出なくなることがある。上記値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0082】
外側包囲層被覆球体の表面硬度からコア中心硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で２３以上であり、好ましくは２５以上、より好ましくは２７以上であり、上限値としては、好ましくは４０以下、より好ましくは３５以下、さらに好ましくは３２以下である。この値が小さすぎると、フルショット打撃時でスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。上記値が大きすぎると、実打初速が低くなり飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。
【0083】
外側包囲層被覆球体の表面硬度からコア表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で５以上であり、好ましくは６以上、より好ましくは７以上であり、上限値としては、好ましくは２８以下、より好ましくは２３以下、さらに好ましくは２０以下である。この値が小さすぎると、フルショット打撃時でスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。上記値が大きすぎると、実打初速が低くなり飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。
【0084】
外側包囲層被覆球体の表面硬度から内側包囲層被覆球体の表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で好ましくは０超であり、より好ましくは２以上、さらに好ましくは３以上であり、上限値としては、好ましくは１６以下であり、より好ましくは１４以下、さらに好ましくは１２以下である。この値が小さすぎると、フルショット打撃時でスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。上記値が大きすぎると、実打初速が低くなり飛距離が出なくなることがある。
【0085】
中間層被覆球体の表面硬度から外側包囲層被覆球体の表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で好ましくは０超であり、より好ましくは２以上、さらに好ましくは４以上であり、上限値としては、好ましくは１８以下であり、より好ましくは１５以下、さらに好ましくは１２以下である。この値が小さすぎると、フルショット打撃時でスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。上記値が大きすぎると、実打初速が低くなり飛距離が出なくなることがある。
【0086】
中間層被覆球体の表面硬度からコア中心硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で好ましくは３０以上であり、より好ましくは３２以上、さらに好ましくは３４以上であり、上限値としては、好ましくは４５以下、より好ましくは４３以下、さらに好ましくは４０以下である。この値が小さすぎると、フルショットでスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。上記値が大きすぎると、実打初速が低くなり飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。
【0087】
中間層被覆球体の表面硬度からボールの表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で好ましくは０超であり、より好ましくは２以上、さらに好ましくは４以上であり、上限値としては、好ましくは２０以下であり、より好ましくは１７以下、さらに好ましくは１４以下である。この値が小さすぎる、即ち、中間層表面よりボール表面の方が硬くなると、ショートゲームでスピンがかからなくなり（この場合は特にカバーが硬い場合である）、フルショットでスピンが多くなり飛距離が出なくなることがある（この場合は特に中間層が軟らかい場合である）。一方、上記値が大きすぎると、フルショットでスピンが多くなり飛距離が出なくなったり（この場合は特にカバーが軟らかすぎる場合である）、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある（この場合は特に中間層が硬すぎる場合である）。
【0088】
〔硬度以外の各層の関係〕
包囲層の総厚をカバーと中間層との合計厚さで割った値［（包囲層総厚）／（中間層厚さ＋カバー厚さ）］の値は、好ましくは０．８以上、より好ましくは０．９以上、さらに好ましくは１．０以上であり、上限値として、好ましくは１．６以下、より好ましくは１．４以下、さらに好ましくは１．２以下である。上記値が大きすぎると、初速が低くなり、飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。一方、上記値が小さすぎると、低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。
包囲層の総厚をカバーと中間層との合計厚さで割った値［（包囲層総厚）／（中間層厚さ＋カバー厚さ）］の値は、好ましくは０．８以上、より好ましくは０．９以上、さらに好ましくは１．０以上であり、上限値として、好ましくは１．６以下、より好ましくは１．４以下、さらに好ましくは１．２以下である。上記値が大きすぎると、初速が低くなり、飛距離が出なくなったり、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなることがある。一方、上記値が小さすぎると、低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。
【0089】
コア外径／ボール外径の値は、好ましくは０．７０２以上、より好ましくは０．７３５以上、さらに好ましくは０．７４９以上であり、上限値として、好ましくは０．８２１以下、より好ましくは０．８０２以下、さらに好ましくは０．７８５以下である。この値が小さすぎると、ボール初速が低くなり飛距離が出なくなることがある。一方、上記値が大きすぎると、アイアンフルショット時のスピンが増えて狙いの飛距離が得られなくなることがある。
【0090】
コア及びボールの各球体に対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量を、それぞれ、Ｓ（ｍｍ）及びＢ（ｍｍ）とすると、Ｂ－Ｓの値は、特に制限はないが、好ましくは０．８ｍｍ以上、より好ましくは０．９ｍｍ以上、更に好ましくは１．０ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは３．３ｍｍ以下、より好ましくは２．７ｍｍ以下、更に好ましくは２．２ｍｍ以下である。上記値が小さすぎる場合は、フルショットでスピンが多くなり飛距離が出なくなることがある。一方、上記値が大きすぎる場合は、実打初速が低くなり飛距離が出なくなることがあり、または繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。
【0091】
最外層であるカバーの外表面には多数のディンプルを形成することができる。カバー表面に配置されるディンプルについては、特に制限はないが、好ましくは３２３個以上、好ましくは３２６個以上、より好ましくは３３０個以上であり、上限として、好ましくは３８０個以下、より好ましくは３６０個以下、さらに好ましくは３５０個以下具備することができる。ディンプルの個数が上記範囲より多くなると、ボールの弾道が低くなり、飛距離が低下することがある。逆に、ディンプル個数が少なくなると、ボールの弾道が高くなり、飛距離が伸びなくなる場合がある。
【0092】
ディンプルの形状については、円形、各種多角形、デュードロップ形、その他楕円形など１種類又は２種類以上を組み合わせて適宜使用することができる。例えば、円形ディンプルを使用する場合には、直径は２．５ｍｍ以上６．５ｍｍ以下程度、深さは０．０８ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下とすることができる。
【0093】
ディンプルがゴルフボールの球面に占めるディンプル占有率、具体的には、ディンプルの縁に囲まれた平面の面縁で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率（ＳＲ値）については、空気力学特性を十分に発揮し得る点から７０％以上９０％以下であることが望ましい。また、各々のディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプルの空間体積を、前記平面を底面とし、かつこの底面からのディンプルの最大深さを高さとする円柱体積で除した値Ｖ0は、ボールの弾道の適正化を図る点から０．３５以上０．８０以下とすることが好適である。更に、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計がディンプルが存在しないと仮定したボール球容積に占めるＶＲ値は、０．６％以上１．０％以下とすることが好ましい。上述した各数値の範囲を逸脱すると、良好な飛距離が得られない弾道となり、十分満足した飛距離を出せない場合がある。
【0094】
本発明のゴルフボールは、レイノルズ数が８００００であり、スピンレートが２０００ｒｐｍである条件で測定された揚力係数をＣＬ１、レイノルズ数が７００００でありスピンレートが１９００ｒｐｍである条件で測定された揚力係数をＣＬ２、レイノルズ数が２０００００であり、スピンレートが２５００ｒｐｍである条件で測定された揚力係数をＣＬ３、レイノルズ数が１２００００でありスピンレートが２２５０ｒｐｍである条件で測定された揚力係数をＣＬ４とするとき、ＣＬ２／ＣＬ１及びＣＬ４／ＣＬ３を適正化することが望ましい。
【0095】
本明細書において、「揚力係数（ＣＬ１、ＣＬ２、ＣＬ３、ＣＬ４）」は、ＵＳＧＡ（United States Golf Association、全米ゴルフ協会）が定めるＩＴＲ（Indoor Test Range）に準拠して測定される。揚力係数は、ゴルフボールのディンプルの構成（配列、直径、深さ、体積、数、形状等）の調整により、調整することができる。揚力係数は、ゴルフボールの内部構成には依存しないものである。レイノルズ数（Ｒｅ）は、流体力学の分野にて用いられる無次元数である。レイノルズ数（Ｒｅ）は、下記の式（Ｉ）によって算出される。
Ｒｅ ＝ ρｖＬ／μ （Ｉ）
上記式（Ｉ）において、ρは流体の密度を表し、ｖは物体の流体の流れに対する相対的な平均速度を表し、Ｌは特性長さを表し、μは流体の粘性係数を表す。
Ｒｅ ＝ ρｖＬ／μ （Ｉ）
上記式（Ｉ）において、ρは流体の密度を表し、ｖは物体の流体の流れに対する相対的な平均速度を表し、Ｌは特性長さを表し、μは流体の粘性係数を表す。
【0096】
上記揚力係数ＣＬ１が測定される条件である、レイノルズ数８００００及びスピンレート２０００ｒｐｍは、一般的に、ゴルフボールが打ち出されてから最高点に達した後に、揚力係数の低下（ひいては、ゴルフボールの落下）が始まるタイミングでの状態に、概略的に相当する。また、上記揚力係数ＣＬ２が測定される条件である、レイノルズ数７００００及びスピンレート１９００ｒｐｍは、一般的に、ゴルフボールが打ち出されてから最高点に達した後に、地面に落下する直前での状態に、概略的に相当する。なお、これらのことは、ゴルフボールを、高速条件（例えば、初速６６ｍ／ｓ、スピンレート２６００ｒｐｍ、打ち出し角１１°）で打ち出した場合に、特に言えることである。この高速条件は、一般アマチュアがドライバーで打ち出す条件に相当する。
【0097】
ＣＬ２／ＣＬ１の値は、０．９００以上が好ましく、より好ましくは０．９７０以上、さらに好ましくは０．９９０以上である。上記範囲を満たすことにより、ゴルフボールの落下中における揚力の低下を抑えることができ、ひいては、落下中での飛距離の伸び（ひいてはキャリーの伸び）やランの伸びを生じやすくすることができる。よって、飛距離（トータル）を向上できる。ＣＬ２／ＣＬ１が低すぎると、ゴルフボールが急激に落下しやすく、キャリー及びランを十分に大きくするのが難しくなる。また、飛距離向上の観点からＣＬ２／ＣＬ１は、高いほど好ましいが、高すぎると、キャリーは伸びるが、ランが少なくなり、結果的にトータル飛距離が最適値より出なくなるおそれがあるので、ＣＬ２／ＣＬ１の上限値は１．１００以下、好ましくは１．０１８以下、より好ましくは０．９９９以下、さらに好ましくは０．９９５以下である。
【0098】
上記揚力係数ＣＬ３が測定される条件である、レイノルズ数２０００００及びスピンレート２５００ｒｐｍは、一般的に、ゴルフボールが高速条件（例えば、初速７２ｍ／ｓ、スピンレート２５００ｒｐｍ、打ち出し角１０°）で打ち出された直後での状態に、概略的に相当する。上記揚力係数ＣＬ４が測定される条件である、レイノルズ数１２００００及びスピンレート２２５０ｒｐｍは、一般的に、ゴルフボールが高速条件（例えば、初速７２ｍ／ｓ、スピンレート２５００ｒｐｍ、打ち出し角１０°）で打ち出された後に上昇しながら約２秒経過したタイミングでの状態に、概略的に相当する。
【0099】
ＣＬ４／ＣＬ３の値は、１．２５０以上が好ましく、より好ましくは１．２５２以上、さらに好ましくは１．２５５以上であり、上限値は、好ましくは１．３００以下、より好ましくは１．２９５以下、さらに好ましくは１．２９０以下である。上記範囲に設定することによりゴルフボールが高速条件（例えば、Ｗ＃１打撃時）で打ち出された際に、ゴルフボールの上昇量が過剰になるのを抑制（ひいては吹け上がりを抑制）でき、風への対抗性を向上でき、キャリーを向上できる。また、ランを向上できる。よって、飛距離（トータル）を向上できる。
【0100】
揚力係数ＣＬ１は、飛距離向上の観点から、０．２３０以上が好適である。また、揚力係数ＣＬ１は、０．２４０以下が好適である。同様の観点から、揚力係数ＣＬ２は、０．２３０以上が好適である。また、揚力係数ＣＬ２は、０．２４０以下が好適である。同様の観点から、揚力係数ＣＬ３は、０．１４５以上が好適である。また、揚力係数ＣＬ３は、０．１５５以下が好適である。同様の観点から、揚力係数ＣＬ４は、０．１８５以上が好適である。また、揚力係数ＣＬ４は、０．１９５以下が好適である。
【0101】
カバー表面には塗膜層（コーティング層）を形成することができる。この塗膜層は、各種塗料を用いて塗装することができ、塗料としては、ゴルフボールの過酷な使用状況に耐えうる必要から、ポリオールとポリイソシアネートとからなるウレタン塗料を主成分とする塗料用組成物を用いることが好適である。
【0102】
上記ポリオール成分としては、アクリル系ポリオールやポリエステルポリオールなどが挙げられる。なお、これらのポリオールには、ポリオールの変性体が含まれ、更に作業性を向上させるため、他のポリオールを追加することもできる。
【0103】
ポリオール成分としては、２種類のポリエステルポリオールを併用することが好適である。この場合、２種類のポリエステルポリオールを（ａ）成分及び（ｂ）成分とすると、（ａ）成分のポリエステルポリオールとしては、樹脂骨格に環状構造が導入されたポリエステルポリオールを採用することができ、例えば、シクロヘキサンジメタノール等の脂環構造を有するポリオールと多塩基酸との重縮合、或いは、脂環構造を有するポリオールとジオール類又はトリオールと多塩基酸との重縮合により得られるポリエステルポリオールが挙げられる。一方、（ｂ）成分のポリエステルポリオールとしては、多分岐構造を有するポリエステルポリオールを採用することができ、例えば、東ソー社製の「ＮＩＰＰＯＬＡＮ ８００」等の枝分かれ構造を有するポリエステルポリオールが挙げられる。
【0104】
一方、ポリイソシアネートについては、特に制限はなく、一般的に用いられている芳香族、脂肪族、脂環式などのポリイソシアネートであり、具体的には、トリレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、リジンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、１，４－シクロヘキシレンジイソシアネート、ナフタレンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、１－イソシアナト－３，３，５－トリメチル－４－イソシアナトメチルシクロヘキサン等が挙げられる。これらは,単独で或いは混合して使用することができる。
【0105】
塗料組成物には、塗装条件により、各種の有機溶剤を混合することができる。このような有機溶剤としては、例えば、トルエン、キシレン、エチルベンゼン等の芳香族系溶剤、酢酸エチル、酢酸ブチル、プロピレングリコールメチルエーテルアセテート、プロピレングリコールメチルエーテルプロピオネート等のエステル系溶剤、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、シクロヘキサノン等のケトン系溶剤、ジエチレングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコールジエチルエーテル、ジプロピレングリコールジメチルエーテル等のエーテル系溶剤、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン、エチルシクロヘキサン等の脂環式炭化水素系溶剤、ミネラルスピリット等の石油炭化水素系溶剤等が使用できる。
【0106】
上記塗料組成物からなる塗膜層の厚さについては、特に制限はないが、通常５～４０μｍ、好ましくは１０～２０μｍである。なお、ここで言う塗膜層の厚さとは、ディンプルの中心部、ディンプル中心部とディンプルエッジの間の位置２箇所の計３箇所を測定し、平均した塗膜の厚さを意味する。
【0107】
本発明では、上記塗料組成物からなる塗膜層の弾性仕事回復率が６０％以上とすることを要し、好ましくは８０％以上である。この塗膜層の弾性仕事回復率が上記範囲であれば、塗膜層が高弾性力を有するため自己修復機能が高く、耐摩耗性に非常に優れる。また、上記塗料組成物で塗装されたゴルフボールの諸性能を向上させることができる。上記の弾性仕事回復率の測定方法については以下のとおりである。
【0108】
弾性仕事回復率は、押し込み荷重をマイクロニュートン（μＮ）オーダーで制御し、押し込み時の圧子深さをナノメートル（ｎｍ）の精度で追跡する超微小硬さ試験方法であり、塗膜層の物性を評価するナノインデンテーション法の一つのパラメータである。従来の方法では最大荷重に対応した変形痕（塑性変形痕）の大きさしか測定できなかったが、ナノインデンテーション法では自動的・連続的に測定することにより、押し込み荷重と押し込み深さとの関係を得ることができる。そのため、従来のような変形痕を光学顕微鏡で目視測定するときのような個人差がなく、精度高く塗膜層の物性を評価することができると考えられる。ボール表面の塗膜層がドライバーや各種のクラブの打撃により大きな影響を受け、塗膜層がゴルフボールの物性に及ぼす影響は小さくないことから、塗膜層を超微小硬さ試験方法で測定し、従来よりも高精度に行うことは、非常に有効な評価方法となる。
【0109】
また、上記塗膜層の硬度は、ショアＭ硬度は、好ましくは４０以上、より好ましくは６０以上であり、上限として、好ましくは９５以下、より好ましくは８５以下である。なお、このショアＭ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準ずるものである。また、上記塗膜層の硬度は、ショアＣ硬度で好ましくは４０以上、より好ましくは５０以上であり、上限として、好ましくは８０以下、より好ましくは７０以下である。なお、このショアＣ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準ずるものである。塗膜層が上記硬度範囲よりも高すぎると、繰り返し打撃した際に塗膜が脆くなり、カバー層を保護できなくなるおそれがある。塗膜層が上記硬度範囲よりも小さすぎると、ボール表面が硬いものに当たった際に傷がつきやすくなり好ましくない。
【0110】
上記の塗料組成物を使用する際は、公知の方法で製造されたゴルフボールに対し、本発明の塗料組成物を塗装時に調整し、通常の塗装工程を採用して表面に塗布し、乾燥工程を経てボール表面に塗膜層を形成することができる。この場合、塗装方法としては、スプレー塗装法、静電塗装法、ディッピング法などを好適に採用することができ、特に制限はない。
【0111】
なお、本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、競技用としてゴルフ規則に従うものとすることができ、ボール外径は４２．６７２ｍｍ内径のリングを通過しない大きさで４２．８０ｍｍ以下、質量は好ましくは４５．０～４５．９３ｇに形成することができる。
【実施例0112】
以下、実施例及び比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。
【0113】
なお、下記の実施例１～４及び比較例１～１８のうち、比較例７～１４は、他の実施例及び比較例の実測値からの推測し得る予測データであり、実際に実験（実施）した例でないが、これらの比較例７～１４は他の実施例及び比較例と同列に記載する。
【0114】
〔実施例１～４、比較例１～１８〕
コアの形成
表１及び表２に示した各実施例及び比較例のゴム組成物を調製した後、１５５℃、１５分の条件で加硫成形してソリッドコアを作製した。
コアの形成
表１及び表２に示した各実施例及び比較例のゴム組成物を調製した後、１５５℃、１５分の条件で加硫成形してソリッドコアを作製した。
【0115】
【表1】
【0116】
【表2】
【0117】
なお、表１及び表２に記載した各成分の詳細は以下の通りである。
・ポリブタジエン（Ｉ）：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ７３０」
・ポリブタジエン（ＩＩ）：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ５１」
・アクリル酸亜鉛：「ＺＮ－ＤＡ８５Ｓ」（日本触媒社製）
・有機過酸化物：１，１－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサンとシリカとの混合物、商品名「パーヘキサＣ－４０」（日油社製）
・ステアリン酸亜鉛：「ジンクステアレートＧ」（日油社製）
・老化防止剤：２，２－メチレンビス（４－メチル－６－ブチルフェノール）、商品名「ノクラックＮＳ－６」（大内新興化学工業社製）
・酸化亜鉛：商品名「三種酸化亜鉛」（堺化学工業社製）
・ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩：和光純薬工業社製
・ポリブタジエン（Ｉ）：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ７３０」
・ポリブタジエン（ＩＩ）：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ５１」
・アクリル酸亜鉛：「ＺＮ－ＤＡ８５Ｓ」（日本触媒社製）
・有機過酸化物：１，１－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサンとシリカとの混合物、商品名「パーヘキサＣ－４０」（日油社製）
・ステアリン酸亜鉛：「ジンクステアレートＧ」（日油社製）
・老化防止剤：２，２－メチレンビス（４－メチル－６－ブチルフェノール）、商品名「ノクラックＮＳ－６」（大内新興化学工業社製）
・酸化亜鉛：商品名「三種酸化亜鉛」（堺化学工業社製）
・ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩：和光純薬工業社製
【0118】
包囲層（内側・外側）
次に、各実施例及び各比較例については、コアの周囲に、表３に示した内側包囲層材料を用いて射出成形法により内側包囲層を形成し、その後に、同表に示した外側包囲層材料を用いて射出成形法により外側包囲層を形成した。比較例１５～１７については、表３のＮｏ．２の配合の材料を用いて、射出成形法によりコアの周囲に単層の包囲層（表では「外側包囲層」欄に詳細を記載）を形成した。なお、比較例１８については、包囲層は形成されていない。
次に、各実施例及び各比較例については、コアの周囲に、表３に示した内側包囲層材料を用いて射出成形法により内側包囲層を形成し、その後に、同表に示した外側包囲層材料を用いて射出成形法により外側包囲層を形成した。比較例１５～１７については、表３のＮｏ．２の配合の材料を用いて、射出成形法によりコアの周囲に単層の包囲層（表では「外側包囲層」欄に詳細を記載）を形成した。なお、比較例１８については、包囲層は形成されていない。
【0119】
中間層及びカバー（最外層）の形成
次に、全ての実施例及び比較例については、上記で得た包囲層被覆球体の周囲に、表３に示した中間層材料を用いて射出成形法により中間層を形成した。次いで、上記の各例の中間層被覆球体の周囲に、同表に示したカバー材料を用いて射出成形法によりカバー（最外層）を形成した。この際、カバー表面には、全ての実施例及び比較例に共通する所定の多数のディンプルを形成した。
次に、全ての実施例及び比較例については、上記で得た包囲層被覆球体の周囲に、表３に示した中間層材料を用いて射出成形法により中間層を形成した。次いで、上記の各例の中間層被覆球体の周囲に、同表に示したカバー材料を用いて射出成形法によりカバー（最外層）を形成した。この際、カバー表面には、全ての実施例及び比較例に共通する所定の多数のディンプルを形成した。
【0120】
【表3】
【0121】
表中に記載した主な材料の商品名は以下の通りである。
「ＨＰＦ１０００」THE DOW CHEMICAL COMPANY社製 ＨＰＦ（商標）１０００
「ハイミラン」三井・ダウポリケミカル社製のアイオノマー
「ＡＭ７３１５」「ＡＭ７３１８」三井・ダウポリケミカル社製のアイオノマー
「ダイナロン６１００Ｐ」ＪＳＲ社製の水添ポリマー
「ベヘニン酸」日油社製の「ＮＡＡ２２２－Ｓビーズ指定」
「水酸化カルシウム」白石工業社製「ＣＬＳ－Ｂ指定」
「トリメチロールプロパン」（ＴＭＰ）東京化成工業社製
「ポリテールＨ」三菱化成（株）製の製品名、ポリヒドロキシ炭化水素系重合体
「ＴＰＵ」ディーアイシーコベストロポリマー社製の商品名「パンデックス」、エーテルタイプ熱可塑性ポリウレタン（材料硬度・ショアＤ「４８」）
「ＨＰＦ１０００」THE DOW CHEMICAL COMPANY社製 ＨＰＦ（商標）１０００
「ハイミラン」三井・ダウポリケミカル社製のアイオノマー
「ＡＭ７３１５」「ＡＭ７３１８」三井・ダウポリケミカル社製のアイオノマー
「ダイナロン６１００Ｐ」ＪＳＲ社製の水添ポリマー
「ベヘニン酸」日油社製の「ＮＡＡ２２２－Ｓビーズ指定」
「水酸化カルシウム」白石工業社製「ＣＬＳ－Ｂ指定」
「トリメチロールプロパン」（ＴＭＰ）東京化成工業社製
「ポリテールＨ」三菱化成（株）製の製品名、ポリヒドロキシ炭化水素系重合体
「ＴＰＵ」ディーアイシーコベストロポリマー社製の商品名「パンデックス」、エーテルタイプ熱可塑性ポリウレタン（材料硬度・ショアＤ「４８」）
【0122】
ディンプルＤは、８種類の円形ディンプルを用い、その詳細については下記表４に示し、その配置態様は図２に示すとおりである。図２（Ａ）は、ディンプルＤが表面に形成されたゴルフボールの平面図を示し、図２（Ｂ）は、その側面図を示す。
【0123】
【表4】
【0124】
ディンプルの定義
縁：ディンプル中心を通る断面において最も高いところ
直径：ディンプルの縁に囲まれた平面の直径
深さ：ディンプルの縁に囲まれた平面からのディンプルの最大深さ
ＳＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率
ディンプル体積：ディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプル体積
円柱体積比：ディンプルと同直径の深さの円柱の体積に対する、ディンプル体積の比
ＶＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球容積
縁：ディンプル中心を通る断面において最も高いところ
直径：ディンプルの縁に囲まれた平面の直径
深さ：ディンプルの縁に囲まれた平面からのディンプルの最大深さ
ＳＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率
ディンプル体積：ディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプル体積
円柱体積比：ディンプルと同直径の深さの円柱の体積に対する、ディンプル体積の比
ＶＲ：ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球容積
【0125】
また、上記ディンプルＤをカバー表面に形成するボールのレイノルズ数８００００、スピンレート２０００ｒｐｍである条件で測定された揚力係数ＣＬ１、レイノルズ数７００００、スピンレート１９００ｒｐｍである条件で測定された揚力係数をＣＬ２、レイノルズ数２０００００であり、スピンレート２５００ｒｐｍである条件で測定された揚力係数ＣＬ３、レイノルズ数１２００００であり、スピンレート２２５０ｒｐｍである条件で測定された揚力係数ＣＬ４、及び、ＣＬ２／ＣＬ１，ＣＬ４／ＣＬ３の値を下記表５に示す。これらの揚力係数は、ＵＳＧＡが定めるＩＴＲ（Indoor Test Range）に準拠して測定される。
【0126】
【表5】
【0127】
塗膜層（コーティング層）の形成
次に、全ての実施例及び比較例に共通する塗料組成物として、下記表６に示す塗料組成物「Ｃ」使用し、多数形成されたカバー（最外層）表面に、エアースプレーガンにより上記塗料を塗装し、厚み１５μｍの塗膜層を形成したゴルフボールを作製した。
次に、全ての実施例及び比較例に共通する塗料組成物として、下記表６に示す塗料組成物「Ｃ」使用し、多数形成されたカバー（最外層）表面に、エアースプレーガンにより上記塗料を塗装し、厚み１５μｍの塗膜層を形成したゴルフボールを作製した。
【0128】
【表6】
【0129】
［ポリエステルポリオール（Ａ）の合成例］
環流冷却管、滴下漏斗、ガス導入管及び温度計を備えた反応装置に、トリメチロールプロパン１４０質量部、エチレングリコール９５質量部、アジピン酸１５７質量部、１，４－シクロヘキサンジメタノール５８質量部を仕込み、撹拌しながら２００～２４０℃まで昇温させ、５時間加熱（反応）させた。その後、酸価４，水酸基価１７０，重量平均分子量（Ｍｗ）２８，０００の「ポリエステルポリオール（Ａ）」を得た。
次に、上記の合成したポリエステルポリオール（Ａ）を酢酸ブチルで溶解させ、不揮発分７０質量％のワニスを調整した。
環流冷却管、滴下漏斗、ガス導入管及び温度計を備えた反応装置に、トリメチロールプロパン１４０質量部、エチレングリコール９５質量部、アジピン酸１５７質量部、１，４－シクロヘキサンジメタノール５８質量部を仕込み、撹拌しながら２００～２４０℃まで昇温させ、５時間加熱（反応）させた。その後、酸価４，水酸基価１７０，重量平均分子量（Ｍｗ）２８，０００の「ポリエステルポリオール（Ａ）」を得た。
次に、上記の合成したポリエステルポリオール（Ａ）を酢酸ブチルで溶解させ、不揮発分７０質量％のワニスを調整した。
【0130】
表６の塗料組成物は、上記ポリエステルポリオール溶液２３質量部に対して、「ポリエステルポリオール（Ｂ）」（東ソー（株）製の飽和脂肪族ポリエステルポリオール「ＮＩＰＰＯＬＡＮ ８００」、重量平均分子量（Ｍｗ）１，０００、固形分１００％）を１５質量部と有機溶剤とを混合し、主剤とした。この混合物は、不揮発分３８．０質量％であった。
【0131】
弾性仕事回復率
塗料の弾性仕事回復率の測定には、厚み５０μｍの塗膜シートを使用して測定する。測定装置は、エリオニクス社の超微小硬度計「ＥＮＴ－２１００」が用いられ、測定の条件は、以下の通りである。
・圧子：バーコビッチ圧子（材質：ダイヤモンド、角度α：６５．０３°）
・荷重Ｆ：０．２ｍＮ
・荷重時間：１０秒
・保持時間：１秒
・除荷時間：１０秒
塗膜の戻り変形による押し込み仕事量Ｗelast（Ｎｍ）と機械的な押し込み仕事量Ｗtotal（Ｎｍ）とに基づいて、下記数式によって弾性仕事回復率が算出される。
弾性仕事回復率＝Ｗelast ／ Ｗtotal × １００（％）
塗料の弾性仕事回復率の測定には、厚み５０μｍの塗膜シートを使用して測定する。測定装置は、エリオニクス社の超微小硬度計「ＥＮＴ－２１００」が用いられ、測定の条件は、以下の通りである。
・圧子：バーコビッチ圧子（材質：ダイヤモンド、角度α：６５．０３°）
・荷重Ｆ：０．２ｍＮ
・荷重時間：１０秒
・保持時間：１秒
・除荷時間：１０秒
塗膜の戻り変形による押し込み仕事量Ｗelast（Ｎｍ）と機械的な押し込み仕事量Ｗtotal（Ｎｍ）とに基づいて、下記数式によって弾性仕事回復率が算出される。
弾性仕事回復率＝Ｗelast ／ Ｗtotal × １００（％）
【0132】
ショアＣ硬度及びショアＭ硬度
上記表６のショアＣ硬度及びショアＭ硬度は、厚さ２ｍｍのシートを作成し、３枚重ねて試験片としてＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＭ硬度計を用いてそれぞれ計測した。
上記表６のショアＣ硬度及びショアＭ硬度は、厚さ２ｍｍのシートを作成し、３枚重ねて試験片としてＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＭ硬度計を用いてそれぞれ計測した。
【0133】
得られた各ゴルフボールにつき、コアの各位置における内部硬度、コアや各被覆球体の外径、各層の厚さ及び材料硬度、各被覆球体の表面硬度などの諸物性を下記の方法で評価し、表７～１０に示す。
【0134】
コア、（内側・外側）包囲層被覆球体及び中間層被覆球体の各球体の外径
２３．９±１℃の温度で、任意の表面５箇所を測定し、その平均値を１個の各球体の測定値とし、測定個数１０個での平均値を求めた。
２３．９±１℃の温度で、任意の表面５箇所を測定し、その平均値を１個の各球体の測定値とし、測定個数１０個での平均値を求めた。
【0135】
ボールの直径
２３．９±１℃の温度で、任意のディンプルのない部分を１５箇所測定し、その平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数１０個のボールの平均値を求めた。
２３．９±１℃の温度で、任意のディンプルのない部分を１５箇所測定し、その平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数１０個のボールの平均値を求めた。
【0136】
コア、内側包囲層を被覆した球体、外側包囲層を被覆した球体、中間層を被覆した球体及びボールのたわみ量
コア、内側包囲層を被覆した球体、外側包囲層を被覆した球体、中間層を被覆した球体及びボールの各対象球体物（球体）を硬板の上に置き、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときまでのたわみ量を計測した。なお、上記のたわみ量は２３．９℃に温度調整した後の測定値である。
コア、内側包囲層を被覆した球体、外側包囲層を被覆した球体、中間層を被覆した球体及びボールの各対象球体物（球体）を硬板の上に置き、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）に負荷したときまでのたわみ量を計測した。なお、上記のたわみ量は２３．９℃に温度調整した後の測定値である。
【0137】
コア硬度分布
コアの表面は球面であるが、その球面に硬度計の針をほぼ垂直になるようにセットし、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に従ってショアＣ硬度でコア表面硬度を計測した。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計を備えた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。測定は、全て、２３±２℃の環境下でなされる。コアの中心硬度Ｃｃ及びコア中心・表面の中点硬度Ｃmについては、コアを半球状にカットして断面を平面にして測定部分に硬度計の針を垂直に押し当てて測定した。ショアＣ硬度の値で示される。
コアの表面は球面であるが、その球面に硬度計の針をほぼ垂直になるようにセットし、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に従ってショアＣ硬度でコア表面硬度を計測した。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計を備えた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。測定は、全て、２３±２℃の環境下でなされる。コアの中心硬度Ｃｃ及びコア中心・表面の中点硬度Ｃmについては、コアを半球状にカットして断面を平面にして測定部分に硬度計の針を垂直に押し当てて測定した。ショアＣ硬度の値で示される。
【0138】
（内側・外側）包囲層、中間層及びカバーの材料硬度（ショアＣ硬度，ショアＤ硬度）
各層の樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２３±２℃の温度下にて２週間放置した。測定時には３枚のシートが重ね合わされる。ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＤ硬度計にて、それぞれショアＣ硬度及びショアＤ硬度を計測した。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。
各層の樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２３±２℃の温度下にて２週間放置した。測定時には３枚のシートが重ね合わされる。ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＤ硬度計にて、それぞれショアＣ硬度及びショアＤ硬度を計測した。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。
【0139】
（内側・外側）包囲層被覆球体、中間層被覆球体及びボールの各球体の表面硬度（ショアＣ硬度，ショアＤ硬度）
各球体の表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測した。なお、ボール（カバー）の表面硬度は、ボール表面においてディンプルが形成されていない陸部における測定値である。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。
各球体の表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測した。なお、ボール（カバー）の表面硬度は、ボール表面においてディンプルが形成されていない陸部における測定値である。硬度の測定には、ショアＣ型硬度計もしくはショアＤ型硬度計を取り付けた高分子計器株式会社製の自動ゴム硬度計「Ｐ２」が用いられる。硬度の値は最大値を読み取る。
【0140】
【表7】
【0141】
【表8】
【0142】
【表9】
【0143】
【表10】
【0144】
各ゴルフボールの飛び性能（Ｗ＃１）、飛び性能（Ｉ＃６）及びアプローチ時のスピン量について下記の方法で評価した。その結果を表１１及び表１２に示す。
【0145】
飛び性能（Ｗ＃１）
（１）ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）をつけて、ヘッドスピード４７ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定し、下記の基準で判定した。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴＯＵＲ Ｂ ＸＤ－５」（ロフト９．５°）を使用した。また、スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。
〈判定基準〉
トータル飛距離２３３．０ｍ以上 ・・・ ○
トータル飛距離２３３．０ｍ未満 ・・・ ×
（１）ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）をつけて、ヘッドスピード４７ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定し、下記の基準で判定した。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴＯＵＲ Ｂ ＸＤ－５」（ロフト９．５°）を使用した。また、スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。
〈判定基準〉
トータル飛距離２３３．０ｍ以上 ・・・ ○
トータル飛距離２３３．０ｍ未満 ・・・ ×
【0146】
（２）上記と同様のドライバーで、ヘッドスピード４２ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定し、下記の基準で判定した。
〈判定基準〉
トータル飛距離２０８．０ｍ以上 ・・・ ○
トータル飛距離２０８．０ｍ未満 ・・・ ×
〈判定基準〉
トータル飛距離２０８．０ｍ以上 ・・・ ○
トータル飛距離２０８．０ｍ未満 ・・・ ×
【0147】
飛び性能（Ｉ＃６）
ゴルフ打撃ロボットにミドルアイアン（Ｉ＃６）をつけて、ヘッドスピード４３ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定し、下記の基準で判定した。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴＯＵＲ Ｂ Ｘ－ＣＢ」を使用した。また、スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。
〈判定基準〉
トータル飛距離１６４．０ｍ以上 ・・・ ○
トータル飛距離１６４．０ｍ未満 ・・・ ×
ゴルフ打撃ロボットにミドルアイアン（Ｉ＃６）をつけて、ヘッドスピード４３ｍ／ｓにて打撃した時の飛距離を測定し、下記の基準で判定した。クラブは、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴＯＵＲ Ｂ Ｘ－ＣＢ」を使用した。また、スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。
〈判定基準〉
トータル飛距離１６４．０ｍ以上 ・・・ ○
トータル飛距離１６４．０ｍ未満 ・・・ ×
【0148】
アプローチ時のスピン量の評価
ゴルフ打撃ロボットにサンドウエッジ（ＳＷ）をつけてヘッドスピード１６ｍ／ｓにて打撃した時のスピンの量で判断した。スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。サンドウエッジ（ＳＷ）は、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴＯＵＲ Ｂ ＸＷ－１」を使用した。
〈判定基準〉
スピン量が５３００ｒｐｍ以上 ・・・ ○
スピン量が５３００ｒｐｍ未満 ・・・ ×
ゴルフ打撃ロボットにサンドウエッジ（ＳＷ）をつけてヘッドスピード１６ｍ／ｓにて打撃した時のスピンの量で判断した。スピン量は同様に打撃した直後のボールを初期条件計測装置により測定した。サンドウエッジ（ＳＷ）は、ブリヂストンスポーツ社製の「ＴＯＵＲ Ｂ ＸＷ－１」を使用した。
〈判定基準〉
スピン量が５３００ｒｐｍ以上 ・・・ ○
スピン量が５３００ｒｐｍ未満 ・・・ ×
【0149】
【表11】
【0150】
【表12】
【0151】
上記表の結果に示されるように、比較例１～１８のゴルフボールは、本発明品（実施例）に比べて以下の点で劣る。
比較例１は、コア直径が３０ｍｍより小さく、ボールの初速が低くなり、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアンフルショットの両方の飛距離が劣る。
比較例２は、コア直径が３０ｍｍより小さく、ボールの初速が低くなり、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアンフルショットの両方の飛距離が劣る。
比較例３は、コア直径が３０ｍｍより小さく、ボールの初速が低くなり、また、コア表面から中心硬度を引いた値がショアＣ硬度で１６より小さいため、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアンフルショットの両方の飛距離が劣る。
比較例４は、コア直径が３０ｍｍより小さく、ボールの初速が低くなり、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアンフルショットの両方の飛距離が劣る。
比較例５は、コア直径が３０ｍｍより小さく、ボールの初速が低くなり、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアンフルショットの両方の飛距離が劣る。
比較例６は、コア直径が３０ｍｍより小さく、ボールの初速が低くなり、また、コア表面から中心硬度を引いた値がショアＣ硬度で１６より小さいため、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアンフルショットの両方の飛距離が劣る。
比較例７は、（外側包囲層の厚さ）≧（内側包囲層の厚さ）の関係となり、その結果、ボールのスピン量が多くなり、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアンフルショットの両方の飛距離が劣る。
比較例８は、（外側包囲層の厚さ）≧（内側包囲層の厚さ）の関係であり、その結果、ボールの実打初速が低くなり、ドライバー（Ｗ＃１）での飛距離が劣る。
比較例９は、（カバー厚さ）≧（中間層厚さ）の関係であり、その結果、ボールのスピン量が多くなり、且つ、ボールの初速が低くなり、ドライバー（Ｗ＃１）で飛距離が劣る。
比較例１０は、コアの表面硬度から中心硬度を引いた値がショアＣ硬度で１６を下回り、ボールの実打初速が低くなり、ドライバー（Ｗ＃１）で飛距離が劣る。
比較例１１は、（ボールの表面硬度）≧（中間層被覆球体の表面硬度）の関係であり、その結果、ショートゲームでのアプローチ時スピン量が足りない。
比較例１２は、（中間層被覆球体の表面硬度）≦（外側包囲層被覆球体の表面硬度）の関係であり、その結果、フルショットでスピン量が多くなり、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアン打撃時の飛距離が劣る。
比較例１３は、（外側包囲層被覆球体の表面硬度）≦（内側包囲層被覆球体の表面硬度）の関係であり、その結果、アイアンフルショットでスピン量が多くなり、飛距離が劣る。
比較例１４は、（内側包囲層被覆球体の表面硬度）≦（コアの表面硬度）の関係であり、その結果、フルショットでスピン量が多くなり、アイアン打撃時の飛距離が劣る。
比較例１５は、フォーピース（４層構造）であり、その結果、実打初速が低くなり、ドライバー（Ｗ＃１）で飛距離が劣る。
比較例１６は、フォーピース（４層構造）であり、その結果、実打初速が低くなり、ドライバー（Ｗ＃１）で飛距離が劣る。
比較例１７は、フォーピース（４層構造）であり、その結果、実打初速が低くなり、ドライバー（Ｗ＃１）で飛距離が劣る。
比較例１８は、スリーピース（３層構造）であり、その結果、実打初速が低くなり、ドライバー（Ｗ＃１）で飛距離が劣る。
比較例１は、コア直径が３０ｍｍより小さく、ボールの初速が低くなり、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアンフルショットの両方の飛距離が劣る。
比較例２は、コア直径が３０ｍｍより小さく、ボールの初速が低くなり、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアンフルショットの両方の飛距離が劣る。
比較例３は、コア直径が３０ｍｍより小さく、ボールの初速が低くなり、また、コア表面から中心硬度を引いた値がショアＣ硬度で１６より小さいため、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアンフルショットの両方の飛距離が劣る。
比較例４は、コア直径が３０ｍｍより小さく、ボールの初速が低くなり、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアンフルショットの両方の飛距離が劣る。
比較例５は、コア直径が３０ｍｍより小さく、ボールの初速が低くなり、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアンフルショットの両方の飛距離が劣る。
比較例６は、コア直径が３０ｍｍより小さく、ボールの初速が低くなり、また、コア表面から中心硬度を引いた値がショアＣ硬度で１６より小さいため、その結果、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアンフルショットの両方の飛距離が劣る。
比較例７は、（外側包囲層の厚さ）≧（内側包囲層の厚さ）の関係となり、その結果、ボールのスピン量が多くなり、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアンフルショットの両方の飛距離が劣る。
比較例８は、（外側包囲層の厚さ）≧（内側包囲層の厚さ）の関係であり、その結果、ボールの実打初速が低くなり、ドライバー（Ｗ＃１）での飛距離が劣る。
比較例９は、（カバー厚さ）≧（中間層厚さ）の関係であり、その結果、ボールのスピン量が多くなり、且つ、ボールの初速が低くなり、ドライバー（Ｗ＃１）で飛距離が劣る。
比較例１０は、コアの表面硬度から中心硬度を引いた値がショアＣ硬度で１６を下回り、ボールの実打初速が低くなり、ドライバー（Ｗ＃１）で飛距離が劣る。
比較例１１は、（ボールの表面硬度）≧（中間層被覆球体の表面硬度）の関係であり、その結果、ショートゲームでのアプローチ時スピン量が足りない。
比較例１２は、（中間層被覆球体の表面硬度）≦（外側包囲層被覆球体の表面硬度）の関係であり、その結果、フルショットでスピン量が多くなり、ドライバー（Ｗ＃１）及びアイアン打撃時の飛距離が劣る。
比較例１３は、（外側包囲層被覆球体の表面硬度）≦（内側包囲層被覆球体の表面硬度）の関係であり、その結果、アイアンフルショットでスピン量が多くなり、飛距離が劣る。
比較例１４は、（内側包囲層被覆球体の表面硬度）≦（コアの表面硬度）の関係であり、その結果、フルショットでスピン量が多くなり、アイアン打撃時の飛距離が劣る。
比較例１５は、フォーピース（４層構造）であり、その結果、実打初速が低くなり、ドライバー（Ｗ＃１）で飛距離が劣る。
比較例１６は、フォーピース（４層構造）であり、その結果、実打初速が低くなり、ドライバー（Ｗ＃１）で飛距離が劣る。
比較例１７は、フォーピース（４層構造）であり、その結果、実打初速が低くなり、ドライバー（Ｗ＃１）で飛距離が劣る。
比較例１８は、スリーピース（３層構造）であり、その結果、実打初速が低くなり、ドライバー（Ｗ＃１）で飛距離が劣る。
【図1】
【図2】