(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2022148076
(43)【公開日】2022-10-06
(54)【発明の名称】空気入りタイヤ
(51)【国際特許分類】
B60C 11/00 20060101AFI20220929BHJP
B60C 1/00 20060101ALI20220929BHJP
【ＦＩ】
B60C11/00 B
B60C1/00 A
B60C11/00 D
【審査請求】有
【請求項の数】3
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2021049605
(22)【出願日】2021-03-24
(71)【出願人】
【識別番号】000006714
【氏名又は名称】横浜ゴム株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001368
【氏名又は名称】清流国際弁理士法人
(74)【代理人】
【識別番号】100129252
【弁理士】
【氏名又は名称】昼間 孝良
(74)【代理人】
【識別番号】100155033
【弁理士】
【氏名又は名称】境澤 正夫
(72)【発明者】
【氏名】石田 拓馬
【テーマコード（参考）】
3D131
【Ｆターム（参考）】
3D131AA03
3D131AA04
3D131BA01
3D131BA04
3D131BB03
3D131BC02
3D131BC13
3D131BC31
3D131EA02U
3D131EA10U
(57)【要約】
【課題】耐久性および操縦安定性を良好に発揮しながら、低転がり抵抗性能を改善し、これら性能を高度に両立することを可能にした空気入りタイヤを提供する。
【解決手段】アンダートレッド層１２を、ジエン系ゴム１００質量部に対して、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡが２０ｍ2 ／ｇ～８５ｍ2 ／ｇであり、且つ、ＤＢＰ吸収量が９０ｍＬ／100g～２００ｍＬ／100gであるカーボンブラック１５質量部～４５質量部と、シリカ３質量部～３０質量部と、シリカの配合量の５質量％～１５質量％のシランカップリング剤とが配合されたゴム組成物で構成し、アンダートレッドゴムの硬度Ｈｕとキャップトレッドゴムの弾性率Ｅｃおよび硬度Ｈｃとから算出される割合αを１１０～１４０にし、溝下ゴムゲージＧ１とアンダートレッド層の厚さＧ２との比Ｇ２／Ｇ１を０．５５以上０．８０以下にする。
【選択図】図１
【解決手段】アンダートレッド層１２を、ジエン系ゴム１００質量部に対して、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡが２０ｍ2 ／ｇ～８５ｍ2 ／ｇであり、且つ、ＤＢＰ吸収量が９０ｍＬ／100g～２００ｍＬ／100gであるカーボンブラック１５質量部～４５質量部と、シリカ３質量部～３０質量部と、シリカの配合量の５質量％～１５質量％のシランカップリング剤とが配合されたゴム組成物で構成し、アンダートレッドゴムの硬度Ｈｕとキャップトレッドゴムの弾性率Ｅｃおよび硬度Ｈｃとから算出される割合αを１１０～１４０にし、溝下ゴムゲージＧ１とアンダートレッド層の厚さＧ２との比Ｇ２／Ｇ１を０．５５以上０．８０以下にする。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
タイヤ周方向に延在して環状をなすトレッド部と、前記トレッド部の両側に配置された一対のサイドウォール部と、前記一対のサイドウォール部のタイヤ径方向内側に配置された一対のビード部とを備え、前記トレッド部が、前記トレッド部の踏面を構成するキャップトレッド層と、前記キャップトレッド層のタイヤ径方向内側に配置されたアンダートレッド層との２層で構成された空気入りタイヤにおいて、
前記アンダートレッド層は、ジエン系ゴム１００質量部に対して、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡが２０ｍ2 ／ｇ～８５ｍ2 ／ｇであり、且つ、ＤＢＰ吸収量が９０ｍＬ／100g～２００ｍＬ／100gであるカーボンブラック１５質量部～４５質量部と、シリカ３質量部～３０質量部と、前記シリカの配合量の５質量％～１５質量％のシランカップリング剤とが配合されたゴム組成物で構成され、
前記アンダートレッド層を構成するゴム組成物の硬度Ｈｕと前記キャップトレッド層を構成するゴム組成物の弾性率Ｅｃおよび硬度Ｈｃとから下記式（１）によって算出される割合αが１１０～１４０であり、
前記トレッド部の外表面に形成された溝の下方における前記キャップトレッド層および前記アンダートレッド層の厚さの合計Ｇ１とアンダートレッド層の厚さＧ２との比Ｇ２／Ｇ１が０．５５以上０．８０以下であることを特徴とする空気入りタイヤ。
α＝Ｈｕ／（Ｅｃ×Ｈｃ）×１０００ ・・・（１）
前記アンダートレッド層は、ジエン系ゴム１００質量部に対して、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡが２０ｍ2 ／ｇ～８５ｍ2 ／ｇであり、且つ、ＤＢＰ吸収量が９０ｍＬ／100g～２００ｍＬ／100gであるカーボンブラック１５質量部～４５質量部と、シリカ３質量部～３０質量部と、前記シリカの配合量の５質量％～１５質量％のシランカップリング剤とが配合されたゴム組成物で構成され、
前記アンダートレッド層を構成するゴム組成物の硬度Ｈｕと前記キャップトレッド層を構成するゴム組成物の弾性率Ｅｃおよび硬度Ｈｃとから下記式（１）によって算出される割合αが１１０～１４０であり、
前記トレッド部の外表面に形成された溝の下方における前記キャップトレッド層および前記アンダートレッド層の厚さの合計Ｇ１とアンダートレッド層の厚さＧ２との比Ｇ２／Ｇ１が０．５５以上０．８０以下であることを特徴とする空気入りタイヤ。
α＝Ｈｕ／（Ｅｃ×Ｈｃ）×１０００ ・・・（１）
【請求項2】
前記ジエン系ゴムが、天然ゴム８０質量％～１００質量％と、ブタジエンゴム２０質量％～０質量％とからなることを特徴とする請求項１に記載の空気入りタイヤ。
【請求項3】
前記ジエン系ゴムが、天然ゴムのみで構成されていることを特徴とする請求項２に記載の空気入りタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、トレッド部がキャップトレッド層とアンダートレッド層とからなる積層構造を有する空気入りタイヤに関する。
【背景技術】
【0002】
トラックやバス等の車両に使用される空気入りタイヤ（トラック・バス用タイヤ）は、基本性能として、耐久性や操縦安定性に優れることが求められる。一方で、近年、地球環境問題への関心の高まりに伴い、トラック・バス用タイヤにおいても、低燃費性能を改善することが強く求められている。
【0003】
これら性能を両立するために、空気入りタイヤのトレッド部をキャップトレッド層とアンダートレッド層とからなる積層構造にし、路面に当接するキャップトレッド層で基本性能を担保する一方で、キャップトレッド層の内周側に配置されるアンダートレッド層で低発熱化を図ることが検討されている。例えば、特許文献１では、アンダートレッド層を構成するゴムとして低発熱性のゴムを使用することで、タイヤ全体の低燃費化を図っている。しかしながら、低発熱性のゴムは、硬度や弾性率が低い傾向があるため、単に低発熱性のゴムをアンダートレッド層に使用しただけでは、耐久性や操縦安定性に影響が出る虞があった。そのため、トラック・バス用タイヤにおいて、耐久性や操縦安定性を損なうことなく、低燃費性能（低転がり抵抗性能）を改善し、これら性能を高度に両立する対策が求められている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特許第５７６８９０１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
本発明の目的は、耐久性および操縦安定性を良好に発揮しながら、低転がり抵抗性能を改善し、これら性能を高度に両立することを可能にした空気入りタイヤを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0006】
上記目的を達成する本発明の空気入りタイヤは、タイヤ周方向に延在して環状をなすトレッド部と、前記トレッド部の両側に配置された一対のサイドウォール部と、前記一対のサイドウォール部のタイヤ径方向内側に配置された一対のビード部とを備え、前記トレッド部が、前記トレッド部の踏面を構成するキャップトレッド層と、前記キャップトレッド層のタイヤ径方向内側に配置されたアンダートレッド層との２層で構成された空気入りタイヤにおいて、前記アンダートレッド層は、ジエン系ゴム１００質量部に対して、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡが２０ｍ2 ／ｇ～８５ｍ2 ／ｇであり、且つ、ＤＢＰ吸収量が９０ｍＬ／100g～２００ｍＬ／100gであるカーボンブラック１５質量部～４５質量部と、シリカ３質量部～３０質量部と、前記シリカの配合量の５質量％～１５質量％のシランカップリング剤とが配合されたゴム組成物で構成され、前記アンダートレッド層を構成するゴム組成物の硬度Ｈｕと前記キャップトレッド層を構成するゴム組成物の弾性率Ｅｃおよび硬度Ｈｃとから下記式（１）によって算出される割合αが１１０～１４０であり、前記トレッド部の外表面に形成された溝の下方における前記キャップトレッド層および前記アンダートレッド層の厚さの合計Ｇ１とアンダートレッド層の厚さＧ２との比Ｇ２／Ｇ１が０．５５以上０．８０以下であることを特徴とする。
α＝Ｈｕ／（Ｅｃ×Ｈｃ）×１０００ ・・・（１）
α＝Ｈｕ／（Ｅｃ×Ｈｃ）×１０００ ・・・（１）
【発明の効果】
【0007】
本発明の空気入りタイヤは、トレッド部をキャップトレッド層とアンダートレッド層の２層で構成し、アンダートレッド層を上述の配合からなるゴム組成物で構成し、更に、上記式（１）によって算出される割合αと上述の比Ｇ２／Ｇ１とを適正な範囲に設定しているため、耐久性および操縦安定性を良好に発揮しながら、低転がり抵抗性能を改善し、これら性能を高度に両立することができる。特に、上述の配合であることで、アンダートレッド層を構成するゴムが低発熱性になり、転がり抵抗を効果的に低減することができ、上述の割合αが十分に大きいことで操縦安定性を効果的に向上することができ、上述の比が適度な範囲であることで、耐久性を向上しながら、低発熱化を図ることができ、これらの協働により、優れた耐久性、操縦安定性、および低転がり抵抗性能をバランスよく高度に両立することができる。
【0008】
尚、本発明において、カーボンブラックの窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡは、ＪＩＳ Ｋ６２１７‐２に準拠して測定するものとする。カーボンブラックのＤＢＰ吸収量は、ＪＩＳ Ｋ６２１７‐４に準拠して、測定するものとする。弾性率Ｅｃは、キャップトレッド層を構成するゴム組成物の動的貯蔵弾性率〔単位：ＭＰａ〕であり、ＪＩＳ‐Ｋ６３９４に準拠して、粘弾性スペクトロメータを用い、周波数２０Ｈｚ、初期歪み１０％、動歪±２％、温度２０℃の条件で測定するものとする。硬度Ｈｕ，Ｈｃは、各ゴム層（アンダートレッド層、キャップトレッド層）を構成するゴム組成物のＪＩＳ‐Ａ硬度であり、ＪＩＳ Ｋ６２５３に準拠しデュロメータのタイプＡにより温度２０℃で測定されたゴムの硬さである。
【0009】
本発明においては、ジエン系ゴムが、天然ゴム８０質量％～１００質量％と、ブタジエンゴム２０質量％～０質量％とからなることが好ましい。特に、ジエン系ゴムが、天然ゴムのみ（即ち、天然ゴム１００質量％、且つ、ブタジエンゴム０質量％）で構成されていることが好ましい。
【図面の簡単な説明】
【0010】
【発明を実施するための形態】
【0011】
以下、本発明の構成について添付の図面を参照しながら詳細に説明する。
【0012】
図１に示すように、本発明の空気入りタイヤは、トレッド部１と、このトレッド部１の両側に配置された一対のサイドウォール部２と、サイドウォール部２のタイヤ径方向内側に配置された一対のビード部３とを備えている。図１において、符号ＣＬはタイヤ赤道を示す。尚、図１は子午線断面図であるため描写されないが、トレッド部１、サイドウォール部２、ビード部３は、それぞれタイヤ周方向に延在して環状を成しており、これにより空気入りタイヤのトロイダル状の基本構造が構成される。以下、図１を用いた説明は基本的に図示の子午線断面形状に基づくが、各タイヤ構成部材はいずれもタイヤ周方向に延在して環状を成すものである。
【0013】
左右一対のビード部３間にはカーカス層４が装架されている。このカーカス層４は、タイヤ径方向に延びる複数本の補強コードを含み、各ビード部３に配置されたビードコア５の廻りに車両内側から外側に折り返されている。また、ビードコア５の外周上にはビードフィラー６が配置され、このビードフィラー６がカーカス層４の本体部と折り返し部とにより挟み込まれている。
【0014】
トレッド部１におけるカーカス層４の外周側には複数層（図１では４層）のベルト層７が埋設されている。各ベルト層７は所定の方向に配向された複数本の補強コード（スチールコード）を含む。複数のベルト層７の中には交差ベルト対が必ず含まれる。交差ベルト対とは、タイヤ周方向に対する補強コードの傾斜角度が１０°～４０°の範囲に設定され、且つ、層間で補強コードの傾斜方向が逆転することで補強コードどうしが互いに交差するように構成された少なくとも２層のベルト層の組み合わせである。交差ベルト対の他には、タイヤ周方向に対する補強コードの傾斜角度が４０°～７０°の範囲に設定された高角度ベルト層や、最外層に配置されて他のベルト層の８５％以下の幅を有する保護ベルト層や、タイヤ周方向に対する補強コードの角度が０°～５°の範囲に設定された周方向補強層などを任意で設けることもできる。例えば、図１では、最外層に１層の保護ベルト層が配置され、且つ、最内層に１層の高角度ベルト層が配置されており、他の２層が交差ベルト対である。更に、ベルト層７の外周側にはベルト補強層（不図示）を設けることもできる。ベルト補強層は、例えばタイヤ周方向に配向する有機繊維コードで構成することができる。ベルト補強層８を構成する有機繊維コードについては、タイヤ周方向に対する角度を例えば０°～５°に設定することができる。
【0015】
以降の説明では、これらベルト層７およびベルト補強層８を総称して補強層という場合がある。本発明では、補強層として、ベルト層７のみを設けても、ベルト層７およびベルト補強層８の両者を設けてもよい。以降の説明における「補強層の外周側」とは、ベルト層７のみを設ける場合は、ベルト層７（複数のベルト層７のうちタイヤ径方向最外側の層）の外周側を意味し、ベルト層７およびベルト補強層８の両者を設ける場合は、ベルト補強層８（複数のベルト補強層８のうちタイヤ径方向最外側の層）の外周側を意味する。
【0016】
トレッド部１において、上述のカーカス層４および補強層（ベルト層７、ベルト補強層８）の外周側にはトレッドゴム層１０が配置される。本発明では、トレッドゴム層１０は、物性の異なる２種類のゴム層（キャップトレッド層１１およびアンダートレッド層１２）がタイヤ径方向に積層した構造を有する。キャップトレッド層１１は、アンダートレッド層１２の外周側に配置されてトレッド部１の踏面を構成する。アンダートレッド層１２は、キャップトレッド層１１と前述の補強層との間に挟まれる。尚、サイドウォール部２におけるカーカス層４の外周側（タイヤ幅方向外側）にはサイドゴム層２０が配置され、ビード部３におけるカーカス層４の外周側（タイヤ幅方向外側）にはリムクッションゴム層３０が配置されている。
【0017】
トレッド部１の外表面には溝４０を任意の本数で形成することができる。溝４０とは、タイヤ周方向に延びる周方向溝と、タイヤ幅方向に延びるラグ溝を指す。図１は子午線断面図であるため、溝４０として周方向溝のみが描写されており、ラグ溝は図示されていない。これら溝４０によって、トレッド部１には様々な陸部５０を形成することができる。陸部５０とは、例えば、タイヤ周方向に沿って延在するリブ状の陸部５０や、周囲が溝４０によって区画されたブロック状の陸部５０などである。図１に示されるように、溝４０の下方域および陸部５０の下方域の全領域において、トレッドゴム層１０は、キャップトレッド層１１およびアンダートレッド層１２がタイヤ径方向に積層した構造を有している。
【0018】
本発明は、トレッド部１に関するものであるので、他の部位や構成部材については、上述の構造に限定されない。尚、以降の説明では、キャップトレッド層１１を構成するゴム組成物をキャップトレッドゴム、アンダートレッド層１２を構成するゴム組成物をアンダートレッドゴムという場合がある。
【0019】
アンダートレッド層１２を構成するゴム組成物において、ゴム成分は、ジエン系ゴムである。ジエン系ゴムとしては、天然ゴムを必ず使用し、任意でブタジエンゴムを併用することができる。
【0020】
アンダートレッドゴムに用いる天然ゴムとしては、タイヤ用ゴム組成物に一般的に用いられるものを使用することができる。天然ゴムを含むことにより、耐久性をより優れたものにすることができる。天然ゴムの含有量は、ジエン系ゴム１００質量％中、好ましくは８０質量％～１００質量％、より好ましくは１００質量％である。天然ゴムの含有量が８０質量％未満であると、耐久性を十分に改良することができない。
【0021】
アンダートレッドゴムに用いるブタジエンゴムとしては、タイヤ用ゴム組成物に一般的に用いられるもの、例えば、未変性のブタジエンゴム、変性ブタジエンゴムを使用することができる。ブタジエンゴムを含むことにより低転がり抵抗性をより優れたものにすることができるが、アンダートレッドゴムとして用いることを考慮するとブタジエンゴムの配合量は少ない方が好ましい。ブタジエンゴムの含有量は、ジエン系ゴム１００質量％中、好ましくは２０質量％～０質量％、より好ましくは０質量％である。ブタジエンゴムの含有量が２０質量％を超えると、低転がり抵抗性を十分に改良することができない。また、ブタジエンゴムの含有量が増える分、前述の天然ゴムの含有量が減少するため、耐久性を確保することも難しくなる。
【0022】
アンダートレッドゴムには、シリカおよびカーボンブラックが必ず配合される。カーボンブラックおよびシリカを配合することにより、ゴム組成物の発熱性を小さくしながら、ゴム硬度、引張り破断強度、引張り破断伸び等の機械的物性を改良し、タイヤ耐久性を向上することができる。特に、アンダートレッドゴムでは、後述のように粒子径が大きく、かつ比較的ハイストラクチャーであるカーボンブラックを用いることで、ゴム組成物のｔａｎδ（６０℃）を小さくしながら、ゴム硬度、引張り破断強度、引張り破断伸びなどの機械的特性を良好に維持することができる。シリカとしては、タイヤ用ゴム組成物に通常用いられるシリカを配合することができ、例えば湿式法シリカ、乾式法シリカ、或いは表面処理シリカなどを使用することができる。
【0023】
アンダートレッドゴムに使用するカーボンブラックは、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡが２０ｍ2 ／ｇ～８５ｍ2 ／ｇ、好ましくは３０ｍ2 ／ｇ～８５ｍ2 ／ｇ、より好ましくは３０ｍ2 ／ｇ～７５ｍ2 ／ｇである。Ｎ2 ＳＡが２０ｍ2 ／ｇ未満であると、ゴム組成物のゴム硬度、引張り破断強度、耐摩耗性などの機械的特性が低下する。Ｎ2 ＳＡが８５ｍ2 ／ｇを超えると、ｔａｎδ（６０℃）が大きくなり、発熱性が悪化する。
【0024】
アンダートレッドゴムに使用するカーボンブラックのＤＢＰ吸収量は、９０ｍＬ／100g～２００ｍＬ／100g、好ましくは１０５ｍＬ／100g～２００ｍＬ／100g、より好ましくは１０５ｍＬ／100g～１６０ｍＬ／100gである。ＤＢＰ吸収量が９０ｍＬ／100g未満であると、カーボンブラックの補強性能が十分に得られず、タイヤ耐久性が低下する。ＤＢＰ吸収量が２００ｍＬ／100gを超えると、ゴム組成物の成形加工性が低下し、引張り破断強度、引張り破断伸びなどの機械的特性が低下しタイヤ耐久性が悪化する。またゴム組成物の粘度が上昇して加工性が悪化する。
【0025】
カーボンブラックの配合量は、前述のジエン系ゴム１００重量部に対して、１５質量部～４５質量部、好ましくは２０質量部～４０質量部、より好ましくは３０質量部～４０質量部である。カーボンブラックの配合量が１５質量部未満であると、ゴム組成物に対する補強性能を十分に得ることができず、ゴム硬度、引張り破断強度が不足する。カーボンブラックの配合量が４５質量部を超えるとゴム組成物の発熱性が大きくなると共に、引張り破断伸びが低下する。
【0026】
シリカの配合量は、前述のジエン系ゴム１００重量部に対して、３質量部～３０質量部、好ましくは５質量部～２５質量部、より好ましくは７質量部～２３質量部である。シリカの配合量をこのような範囲にすることにより、タイヤにしたときの低転がり抵抗と耐久性とを両立することができる。シリカの配合量が３質量部未満であると、発熱性が大きくなりタイヤにしたときの転がり抵抗を十分に小さくすることができない。また、ゴム組成物の引張り破断強度が低下する。シリカの配合量が３０質量部を超えると、引張り破断強度が低下し、タイヤにしたときの耐久性が低下する。
【0027】
シリカおよびカーボンブラックの配合量の合計は、前述のジエン系ゴム１００重量部に対して、好ましくは２０質量部～７５質量部、より好ましくは２５質量部～７０質量部である。シリカおよびカーボンブラックの合計量をこのような範囲にすることにより、ゴム組成物の低転がり抵抗及び耐久性をより高いレベルでバランスさせることができる。シリカおよびカーボンブラックの合計が２０質量部未満であると、タイヤ耐久性を確保することができない。シリカおよびカーボンブラックの合計が７５質量部を超えると、発熱性が大きくなり転がり抵抗が悪化する。
【0028】
アンダートレッドゴムには、シリカと共にシランカップリング剤が必ず配合される。これにより、シリカの分散性を向上しゴム成分との補強性をより高くすることができる。シランカップリング剤の配合量は、シリカ量に対して５質量％～１５質量％、好ましくは７質量％～１３質量％である。シランカップリング剤の配合量がシリカ重量の５質量％未満であると、シリカの分散性を向上する効果が十分に得られない。また、シランカップリング剤の配合量が１５質量％を超えると、シランカップリング剤同士が縮合してしまい、所望の効果を得ることができなくなる。
【0029】
シランカップリング剤としては、特に制限されるものではないが、硫黄含有シランカップリング剤を好適に用いることができる。硫黄含有シランカップリング剤としては、例えば、ビス－（３－トリエトキシシリルプロピル）テトラサルファイド、ビス（３－トリエトキシシリルプロピル）ジサルファイド、３－トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラサルファイド、γ－メルカプトプロピルトリエトキシシラン、３－オクタノイルチオプロピルトリエトキシシラン等を例示することができる。
【0030】
本発明の空気入りタイヤにおいて、キャップトレッド層１１を構成するゴム組成物における配合は特に限定されず、空気入りタイヤのキャップトレッドに通常用いるゴム組成物を適用することができる。
【0031】
本発明において、キャップトレッド層１１を構成するゴム組成物およびアンダートレッド層１２を構成するゴム組成物のいずれも、上述の配合剤の他に、加硫または架橋剤、加硫促進剤、各種オイル、老化防止剤、可塑剤などのタイヤ用ゴム組成物に一般的に使用される各種添加剤を、本発明の目的を阻害しない範囲内で配合することができる。またこれら添加剤は一般的な方法で混練してゴム組成物とし、加硫または架橋するのに使用することができる。これら添加剤の配合量は本発明の目的に反しない限り、従来の一般的な配合量とすることができる。タイヤ用ゴム組成物は、通常のゴム用混練機械、例えば、バンバリーミキサー、ニーダー、ロール等を使用して、上記各成分を混合することによって製造することができる。
【0032】
本発明の空気入りタイヤのトレッド部１は、キャップトレッド層１１とアンダートレッド層１２とが積層されるため、アンダートレッドゴムとキャップトレッドゴムとが組み合わせて使用される。その際、アンダートレッド層１２を構成するゴム組成物（アンダートレッドゴム）の硬度を硬度Ｈｕとし、キャップトレッド層を構成するゴム組成物（キャップトレッドゴム）の弾性率および硬度をそれぞれ弾性率Ｅｃおよび硬度Ｈｃとすると、これら弾性率および硬度を用いて下記式（１）で算出される割合αは１１０～１４０、好ましくは１１５～１４０、より好ましくは１１５～１３５に設定される。このように割合αを適切な範囲に設定することで、操縦安定性を効果的に向上することができる。割合αが式（１）を満たさないと操縦安定性を良好に発揮することが難しくなる。
【0033】
尚、アンダートレッドゴムの硬度Ｈｕ、キャップトレッドゴムの弾性率Ｅｃおよび硬度Ｈｃの個々の値は特に限定されないが、アンダートレッドゴムの硬度Ｈｕは例えば５５～７０、キャップトレッドゴム弾性率Ｅｃは例えば５．０ＭＰａ～１５．０ＭＰａ、キャップトレッドゴムの硬度Ｈｃは例えば５５～７５に設定することができる。また、上述の式（１）には関与しないが、アンダートレッドゴムの弾性率を弾性率Ｅｕとすると、弾性率Ｅｕは例え２．０ＭＰａ～１０．０ＭＰａに設定することができる。弾性率Ｅｕは、弾性率Ｅｃと同様に、ＪＩＳ‐Ｋ６３９４に準拠して、粘弾性スペクトロメータを用い、周波数２０Ｈｚ、初期歪み１０％、動歪±２％、温度２０℃の条件で測定した値である。
【0034】
更に、本発明の空気入りタイヤのトレッド部１には、上述のように溝４０が形成されるが、図２に示すように、トレッド部１の外表面に形成された溝４０の下方域におけるキャップトレッド層１１およびアンダートレッド層１２の厚さの合計をＧ１、トレッド部１の外表面に形成された溝４０の下方域におけるアンダートレッド層１２の厚さをＧ２とすると、これらの比Ｇ２／Ｇ１は０．５５以上０．８０以下、好ましくは０．５８以上０．７５以下、より好ましくは０．５８以上０．７２以下に設定される。このようにゴム厚さの関係（比Ｇ２／Ｇ１）を規定することで、耐久性を向上しながら、低発熱化を図ることができる。比Ｇ２／Ｇ１が０．５５未満であるとアンダートレッドゴムの量が不十分になるため、上述の配合からなる低発熱性のアンダートレッドゴムによって転がり抵抗を低減する効果が十分に見込めなくなる。比Ｇ２／Ｇ１が０．８０を超えると、アンダートレッド層１２が厚くなりすぎて十分な耐久性を得ることが難しくなる。
【0035】
アンダートレッド層１２の厚みに関して、更に、図２に示すように、トレッド部１の外表面に形成された陸部５０の下方域におけるアンダートレッド層１２の厚さをＧ３とすると、これらの比Ｇ３／Ｇ１は好ましくは０．４５以上０．９５以下、より好ましくは０．５０以上０．９０以下であるとよい。このようにゴム厚さの関係（比Ｇ３／Ｇ１）を規定することで、耐久性を向上しながら、低発熱化を図るには有利になる。比Ｇ３／Ｇ１が０．４５未満であるとアンダートレッドゴムの量が不十分になるため、上述の配合からなる低発熱性のアンダートレッドゴムによって転がり抵抗を低減する効果が十分に見込めなくなる。比Ｇ３／Ｇ１が０．９５を超えると、アンダートレッド層１２が厚くなりすぎて十分な耐久性を得ることが難しくなる。
【0036】
尚、前述のＧ１は、図２に示すように、当該タイヤに設けられた補強層（ベルト層７またはベルト補強層８）のうち最外周側に位置する補強層の外表面からトレッド部１に形成された溝４０の溝底まで、前述の補強層の外表面の垂線に沿って測定した距離である。前述のＧ２は、当該タイヤに設けられた補強層（ベルト層７またはベルト補強層８）のうち最外周側に位置する補強層の外表面からキャップトレッド層１１とアンダートレッド層１２との境界まで、前述のＧ１と同じ位置で、前述の補強層の外表面の垂線に沿って測定した距離である。前述のＧ３は、当該タイヤに設けられた補強層（ベルト層７またはベルト補強層８）のうち最外周側に位置する補強層の外表面からキャップトレッド層１１とアンダートレッド層１２との境界まで、トレッド部１に形成された陸部５０の下方域で、前述の補強層の外表面の垂線に沿って測定した距離（最大値）である。Ｇ１，Ｇ２，Ｇ３は、上述の関係を満たしていれば特に限定されないが、Ｇ１は例えば１．０ｍｍ～１０．０ｍｍ、Ｇ２は例えば１．０ｍｍ～１０．０ｍｍ、Ｇ３は例えば１．０ｍｍ～１０．０ｍｍに設定することができる。
【0037】
本発明の空気入りタイヤは、アンダートレッド層１２が上述の配合からなるゴム組成物で構成されることに加えて、上記式（１）によって算出される割合αと上述の比Ｇ２／Ｇ１等が適正な範囲に設定されるため、これらの協働により、優れた耐久性、操縦安定性、および低転がり抵抗性能をバランスよく高度に両立することができる。
【0038】
以下、実施例によって本発明を更に説明するが、本発明の範囲はこれらの実施例に限定されるものではない。
【実施例0039】
表１に示す配合からなる１６種類のタイヤ用ゴム組成物（標準例１、比較例１～４、実施例１～１１）をそれぞれアンダートレッド層（アンダートレッドゴム）に使用し、図１に示す基本構造を有し、タイヤサイズが２７５／８０Ｒ２２．５ １５１／１４８Ｊである空気入りタイヤ（試験タイヤ）を製造した。尚、これら１６種類のタイヤ用ゴム組成物を調製する際には、それぞれ加硫促進剤および硫黄を除く配合成分を秤量し、１．８Ｌの密閉式バンバリーミキサーで５分間混練し、マスターバッチを放出し室温冷却した。その後、このマスターバッチを１．８Ｌの密閉式バンバリーミキサーに供し、加硫促進剤及び硫黄を加え２分間混合して、１６種類のタイヤ用ゴム組成物を得た。
【0040】
各試験タイヤにおいて、キャップトレッド層を構成するキャップトレッドゴムは、表１の「キャップトレッドの種類」の欄に示すものを使用した。具体的には、表２に示す配合からなるキャップトレッドゴムＡ～Ｃのいずれかを使用した。
【0041】
表１には、アンダートレッド層を構成するゴムの硬度Ｈｕとキャップトレッド層を構成するゴムの弾性率Ｅｃおよび硬度Ｈｃとから下記式（１）によって算出される割合αを併せて示した。これら物性値は、各ゴム組成物を用いて、所定形状の金型を用いて１４５℃、３５分間加硫し、各タイヤ用ゴム組成物からなる加硫ゴム試験片を作成して測定したものである。具体的には、弾性率Ｅｃは、ＪＩＳ‐Ｋ６３９４に準拠して、粘弾性スペクトロメータを用い、周波数２０Ｈｚ、初期歪み１０％、動歪±２％、温度２０℃の条件で測定した。硬度Ｈｕ，Ｈｃは、ＪＩＳ Ｋ６２５３に準拠しデュロメータのタイプＡにより温度２０℃の条件で測定した。
α＝Ｈｕ／（Ｅｃ×Ｈｃ）×１０００ ・・・（１）
α＝Ｈｕ／（Ｅｃ×Ｈｃ）×１０００ ・・・（１）
【0042】
更に、表１には、トレッド部の外表面に形成された溝の下方におけるゴムゲージをＧ１、トレッド部１の外表面に形成された溝の下方におけるアンダートレッド層の厚さをＧ２、トレッド部の外表面に形成された陸部の下方におけるアンダートレッド層の厚さをＧ３とを併せて示した。
【0043】
各試験タイヤについて、下記に示す方法により、操縦安定性、低転がり性能、耐久性の評価を行った。
【0044】
操縦安定性
各試験タイヤをリムサイズ２２．５×７．５０のホイールに組み付けて、空気圧を９００ｋＰａとし、試験車両（２０ｔ車）に装着し、舗装路面からなるテストコースにて、半積（１３ｔ）における操縦安定性についてテストドライバーによる官能評価を行った。評価結果は、標準例１を１００とする指数値にて示した。この指数値が大きいほど操縦安定性が優れていることを意味する。
各試験タイヤをリムサイズ２２．５×７．５０のホイールに組み付けて、空気圧を９００ｋＰａとし、試験車両（２０ｔ車）に装着し、舗装路面からなるテストコースにて、半積（１３ｔ）における操縦安定性についてテストドライバーによる官能評価を行った。評価結果は、標準例１を１００とする指数値にて示した。この指数値が大きいほど操縦安定性が優れていることを意味する。
【0045】
低転がり性能
各試験タイヤをリムサイズ２２．５×７．５０のホイールに組み付けて、ＩＳＯ２８５８０に準拠して、ドラム径１７０７．６ｍｍのドラム試験機を用い、空気圧９００ｋＰａ、荷重３３．８ｋＮ、速度８０ｋｍ／ｈの条件で転がり抵抗を測定した。評価結果は、標準例１を１００とする指数にて示した。この指数値が小さいほど転がり抵抗が低く、低転がり性能に優れることを意味する。
各試験タイヤをリムサイズ２２．５×７．５０のホイールに組み付けて、ＩＳＯ２８５８０に準拠して、ドラム径１７０７．６ｍｍのドラム試験機を用い、空気圧９００ｋＰａ、荷重３３．８ｋＮ、速度８０ｋｍ／ｈの条件で転がり抵抗を測定した。評価結果は、標準例１を１００とする指数にて示した。この指数値が小さいほど転がり抵抗が低く、低転がり性能に優れることを意味する。
【0046】
耐久性
各試験タイヤをリムサイズ２２．５×７．５０のホイールに組み付けて、ドラム径１７０７．６ｍｍのドラム試験機に装着し、空気圧９００ｋＰａ、スリップアングル２ｄｅｇ、初期荷重３３．８ｋＮ、速度４５ｋｍ／ｈの条件にて走行試験を開始し、２４時間毎に荷重を１０％ずつ増加させ、タイヤが故障するまでの走行距離を計測した。評価結果は、標準例１を１００とする指数にて示した。この指数値が大きいほどタイヤが故障するまでの走行距離が大きく、耐久性に優れることを意味する。
各試験タイヤをリムサイズ２２．５×７．５０のホイールに組み付けて、ドラム径１７０７．６ｍｍのドラム試験機に装着し、空気圧９００ｋＰａ、スリップアングル２ｄｅｇ、初期荷重３３．８ｋＮ、速度４５ｋｍ／ｈの条件にて走行試験を開始し、２４時間毎に荷重を１０％ずつ増加させ、タイヤが故障するまでの走行距離を計測した。評価結果は、標準例１を１００とする指数にて示した。この指数値が大きいほどタイヤが故障するまでの走行距離が大きく、耐久性に優れることを意味する。
【0047】
【表1】
【0048】
表１において使用した原材料の種類を下記に示す。
・ＮＲ：天然ゴム、ＴＳＲ２０
・ＢＲ：ブタジエンゴム、日本ゼオン社製Ｎｉｐｏｌ ＢＲ１２２０
・ＣＢ１：カーボンブラック、新日化カーボン社製ニテロン＃３００ＩＨ（種別：ＩＳＡＦ、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡ：１２０ｍ2 ／ｇ、ＤＢＰ吸収量：１２６ｍＬ／100g）
・ＣＢ２：カーボンブラック、東海カーボン社製シーストＳＯ（種別：ＦＥＦ、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡ：４２ｍ2 ／ｇ、ＤＢＰ吸収量：１１５ｍＬ／100g）
・ＣＢ３：カーボンブラック、新日化カーボン社製ニテロン＃５５Ｓ（種別：ＧＰＦ、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡ：２８ｍ2 ／ｇ、ＤＢＰ吸収量：８８ｍＬ／100g）
・ＣＢ４：カーボンブラック、東海カーボン社製シースト９（種別：ＳＡＦ、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡ：１４２ｍ2 ／ｇ、ＤＢＰ吸収量：１１５ｍＬ／100g）
・シリカ：東ソー社製ニップシールＡＱ
・シランカップリング剤：ＥＶＯＮＩＣ ＤＥＧＵＳＳＡ社製Ｓｉ６９
・老化防止剤１：大内新興化学工業社製ノクラック６Ｃ
・ステアリン酸：日新理化社製工業用ステアリン酸５０Ｓ
・亜鉛華：正道化同化学工業社製酸化亜鉛３種
・加硫促進剤：三新化学工業社製サンセラーＮＳ‐Ｇ
・硫黄：鶴見化学工業社製金華印油入微粉硫黄
・ＮＲ：天然ゴム、ＴＳＲ２０
・ＢＲ：ブタジエンゴム、日本ゼオン社製Ｎｉｐｏｌ ＢＲ１２２０
・ＣＢ１：カーボンブラック、新日化カーボン社製ニテロン＃３００ＩＨ（種別：ＩＳＡＦ、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡ：１２０ｍ2 ／ｇ、ＤＢＰ吸収量：１２６ｍＬ／100g）
・ＣＢ２：カーボンブラック、東海カーボン社製シーストＳＯ（種別：ＦＥＦ、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡ：４２ｍ2 ／ｇ、ＤＢＰ吸収量：１１５ｍＬ／100g）
・ＣＢ３：カーボンブラック、新日化カーボン社製ニテロン＃５５Ｓ（種別：ＧＰＦ、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡ：２８ｍ2 ／ｇ、ＤＢＰ吸収量：８８ｍＬ／100g）
・ＣＢ４：カーボンブラック、東海カーボン社製シースト９（種別：ＳＡＦ、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡ：１４２ｍ2 ／ｇ、ＤＢＰ吸収量：１１５ｍＬ／100g）
・シリカ：東ソー社製ニップシールＡＱ
・シランカップリング剤：ＥＶＯＮＩＣ ＤＥＧＵＳＳＡ社製Ｓｉ６９
・老化防止剤１：大内新興化学工業社製ノクラック６Ｃ
・ステアリン酸：日新理化社製工業用ステアリン酸５０Ｓ
・亜鉛華：正道化同化学工業社製酸化亜鉛３種
・加硫促進剤：三新化学工業社製サンセラーＮＳ‐Ｇ
・硫黄：鶴見化学工業社製金華印油入微粉硫黄
【0049】
【表2】
【0050】
表２において使用した原材料の種類を下記に示す。
・ＮＲ：天然ゴム、ＴＳＲ２０
・ＢＲ：ブタジエンゴム、日本ゼオン社製Ｎｉｐｏｌ ＢＲ１２２０
・ＣＢ1：カーボンブラック、東海カーボン社製シースト９（種別：ＳＡＦ、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡ：１４２ｍ2 ／ｇ、ＤＢＰ吸収量：１１５ｍＬ／100g）
・ＣＢ２：カーボンブラック、新日化カーボン社製ニテロン＃３００ＩＨ（種別：ＩＳＡＦ、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡ：１２０ｍ2 ／ｇ、ＤＢＰ吸収量：１２６ｍＬ／100g）
・シリカ：東ソー社製ニップシールＡＱ
・シランカップリング剤：ＥＶＯＮＩＣ ＤＥＧＵＳＳＡ社製Ｓｉ６９
・老化防止剤：大内新興化学工業社製ノクラック６Ｃ
・ステアリン酸：日新理化社製工業用ステアリン酸５０Ｓ
・亜鉛華：正道化同化学工業社製酸化亜鉛３種
・加硫促進剤：三新化学工業社製サンセラーＮＳ‐Ｇ
・硫黄：鶴見化学工業社製金華印油入微粉硫黄
・ＮＲ：天然ゴム、ＴＳＲ２０
・ＢＲ：ブタジエンゴム、日本ゼオン社製Ｎｉｐｏｌ ＢＲ１２２０
・ＣＢ1：カーボンブラック、東海カーボン社製シースト９（種別：ＳＡＦ、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡ：１４２ｍ2 ／ｇ、ＤＢＰ吸収量：１１５ｍＬ／100g）
・ＣＢ２：カーボンブラック、新日化カーボン社製ニテロン＃３００ＩＨ（種別：ＩＳＡＦ、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡ：１２０ｍ2 ／ｇ、ＤＢＰ吸収量：１２６ｍＬ／100g）
・シリカ：東ソー社製ニップシールＡＱ
・シランカップリング剤：ＥＶＯＮＩＣ ＤＥＧＵＳＳＡ社製Ｓｉ６９
・老化防止剤：大内新興化学工業社製ノクラック６Ｃ
・ステアリン酸：日新理化社製工業用ステアリン酸５０Ｓ
・亜鉛華：正道化同化学工業社製酸化亜鉛３種
・加硫促進剤：三新化学工業社製サンセラーＮＳ‐Ｇ
・硫黄：鶴見化学工業社製金華印油入微粉硫黄
【0051】
表１から明らかなように、実施例１～１１の空気入りタイヤは、標準例１に対して操縦安定性および耐久性を向上しながら、低転がり性能を改善した。一方、比較例１は、ブタジエンゴムが２０質量部を超えていることにより、式（１）によって算出される割合αが小さく、且つ、比Ｇ２／Ｇ１が大きいため、操縦安定性および耐久性が悪化した。比較例２は、比Ｇ２／Ｇ１が大きすぎるため、操縦安定性および耐久性が悪化した。比較例３は、カーボンブラックの種別がＳＡＦであり、その窒素吸着比表面積Ｎ2ＳＡが１４２ｍ2 ／ｇと大きすぎるため、操縦安定性および低転がり性能が悪化した。比較例４は、カーボンブラックの配合量が多く、且つ、比Ｇ２／Ｇ１が大きすぎるため、耐久性および低転がり性能が悪化した。
【符号の説明】
【0052】
１ トレッド部
２ サイドウォール部
３ ビード部
４ カーカス層
５ ビードコア
６ ビードフィラー
７ ベルト層
８ ベルト補強層
１０ トレッドゴム層
１１ キャップトレッド層
１２ アンダートレッド層
２０ サイドゴム層
３０ リムクッションゴム層
４０ 溝
５０ 陸部
ＣＬ タイヤ赤道
２ サイドウォール部
３ ビード部
４ カーカス層
５ ビードコア
６ ビードフィラー
７ ベルト層
８ ベルト補強層
１０ トレッドゴム層
１１ キャップトレッド層
１２ アンダートレッド層
２０ サイドゴム層
３０ リムクッションゴム層
４０ 溝
５０ 陸部
ＣＬ タイヤ赤道
【図1】
【図2】
【手続補正書】
【提出日】2022-08-05
【手続補正1】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】請求項１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項1】
タイヤ周方向に延在して環状をなすトレッド部と、前記トレッド部の両側に配置された一対のサイドウォール部と、前記一対のサイドウォール部のタイヤ径方向内側に配置された一対のビード部とを備え、前記トレッド部が、前記トレッド部の踏面を構成するキャップトレッド層と、前記キャップトレッド層のタイヤ径方向内側に配置されたアンダートレッド層との２層で構成された空気入りタイヤにおいて、
前記アンダートレッド層は、ジエン系ゴム１００質量部に対して、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡが２０ｍ2 ／ｇ～８５ｍ2 ／ｇであり、且つ、ＤＢＰ吸収量が９０ｍＬ／100g～２００ｍＬ／100gであるカーボンブラック１５質量部～４５質量部と、シリカ３質量部～３０質量部と、前記シリカの配合量の５質量％～１５質量％のシランカップリング剤とが配合されたゴム組成物で構成され、
前記アンダートレッド層を構成するゴム組成物のＪＩＳ Ｋ６２５３に準拠しデュロメータのタイプＡにより温度２０℃で測定されたＪＩＳ‐Ａ硬度を硬度Ｈｕとし、前記キャップトレッド層を構成するゴム組成物のＪＩＳ‐Ｋ６３９４に準拠して、粘弾性スペクトロメータを用い、周波数２０Ｈｚ、初期歪み１０％、動歪±２％、温度２０℃の条件で測定した動的貯蔵弾性率〔単位：ＭＰａ〕を弾性率Ｅｃとし、前記キャップトレッド層を構成するゴム組成物のＪＩＳ Ｋ６２５３に準拠しデュロメータのタイプＡにより温度２０℃で測定されたＪＩＳ‐Ａ硬度を硬度Ｈｃとしたときに下記式（１）によって算出される割合αが１１０～１４０であり、
前記トレッド部の外表面に形成された溝の下方における前記キャップトレッド層および前記アンダートレッド層の厚さの合計Ｇ１とアンダートレッド層の厚さＧ２との比Ｇ２／Ｇ１が０．５５以上０．８０以下であることを特徴とする空気入りタイヤ。
α＝Ｈｕ／（Ｅｃ×Ｈｃ）×１０００ ・・・（１）
前記アンダートレッド層は、ジエン系ゴム１００質量部に対して、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡが２０ｍ2 ／ｇ～８５ｍ2 ／ｇであり、且つ、ＤＢＰ吸収量が９０ｍＬ／100g～２００ｍＬ／100gであるカーボンブラック１５質量部～４５質量部と、シリカ３質量部～３０質量部と、前記シリカの配合量の５質量％～１５質量％のシランカップリング剤とが配合されたゴム組成物で構成され、
前記アンダートレッド層を構成するゴム組成物のＪＩＳ Ｋ６２５３に準拠しデュロメータのタイプＡにより温度２０℃で測定されたＪＩＳ‐Ａ硬度を硬度Ｈｕとし、前記キャップトレッド層を構成するゴム組成物のＪＩＳ‐Ｋ６３９４に準拠して、粘弾性スペクトロメータを用い、周波数２０Ｈｚ、初期歪み１０％、動歪±２％、温度２０℃の条件で測定した動的貯蔵弾性率〔単位：ＭＰａ〕を弾性率Ｅｃとし、前記キャップトレッド層を構成するゴム組成物のＪＩＳ Ｋ６２５３に準拠しデュロメータのタイプＡにより温度２０℃で測定されたＪＩＳ‐Ａ硬度を硬度Ｈｃとしたときに下記式（１）によって算出される割合αが１１０～１４０であり、
前記トレッド部の外表面に形成された溝の下方における前記キャップトレッド層および前記アンダートレッド層の厚さの合計Ｇ１とアンダートレッド層の厚さＧ２との比Ｇ２／Ｇ１が０．５５以上０．８０以下であることを特徴とする空気入りタイヤ。
α＝Ｈｕ／（Ｅｃ×Ｈｃ）×１０００ ・・・（１）
【手続補正2】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【0006】
上記目的を達成する本発明の空気入りタイヤは、タイヤ周方向に延在して環状をなすトレッド部と、前記トレッド部の両側に配置された一対のサイドウォール部と、前記一対のサイドウォール部のタイヤ径方向内側に配置された一対のビード部とを備え、前記トレッド部が、前記トレッド部の踏面を構成するキャップトレッド層と、前記キャップトレッド層のタイヤ径方向内側に配置されたアンダートレッド層との２層で構成された空気入りタイヤにおいて、前記アンダートレッド層は、ジエン系ゴム１００質量部に対して、窒素吸着比表面積Ｎ2 ＳＡが２０ｍ2 ／ｇ～８５ｍ2 ／ｇであり、且つ、ＤＢＰ吸収量が９０ｍＬ／100g～２００ｍＬ／100gであるカーボンブラック１５質量部～４５質量部と、シリカ３質量部～３０質量部と、前記シリカの配合量の５質量％～１５質量％のシランカップリング剤とが配合されたゴム組成物で構成され、前記アンダートレッド層を構成するゴム組成物のＪＩＳ Ｋ６２５３に準拠しデュロメータのタイプＡにより温度２０℃で測定されたＪＩＳ‐Ａ硬度を硬度Ｈｕとし、前記キャップトレッド層を構成するゴム組成物のＪＩＳ‐Ｋ６３９４に準拠して、粘弾性スペクトロメータを用い、周波数２０Ｈｚ、初期歪み１０％、動歪±２％、温度２０℃の条件で測定した動的貯蔵弾性率〔単位：ＭＰａ〕を弾性率Ｅｃとし、前記キャップトレッド層を構成するゴム組成物のＪＩＳ Ｋ６２５３に準拠しデュロメータのタイプＡにより温度２０℃で測定されたＪＩＳ‐Ａ硬度を硬度Ｈｃとしたときに下記式（１）によって算出される割合αが１１０～１４０であり、前記トレッド部の外表面に形成された溝の下方における前記キャップトレッド層および前記アンダートレッド層の厚さの合計Ｇ１とアンダートレッド層の厚さＧ２との比Ｇ２／Ｇ１が０．５５以上０．８０以下であることを特徴とする。
α＝Ｈｕ／（Ｅｃ×Ｈｃ）×１０００ ・・・（１）
α＝Ｈｕ／（Ｅｃ×Ｈｃ）×１０００ ・・・（１）