特開 2022-149803 トーショナル・ベンディングダンパ

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2022149803

(43)【公開日】2022-10-07

(54)【発明の名称】トーショナル・ベンディングダンパ

(51)【国際特許分類】

   F16F 15/126 20060101AFI20220929BHJP

   F16F 15/26 20060101ALI20220929BHJP

【ＦＩ】

F16F15/126 B

F16F15/26 A

【審査請求】未請求

【請求項の数】6

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2021052112

(22)【出願日】2021-03-25

(71)【出願人】

【識別番号】000136354

【氏名又は名称】株式会社フコク

(74)【代理人】

【識別番号】110002664

【氏名又は名称】特許業務法人ナガトアンドパートナーズ

(72)【発明者】

【氏名】杉江 広葵

(57)【要約】

【課題】軽量で且つクランクシャフトの多様な曲げモードにおいて曲げ方向の入力を効果的に制振することができるトーショナル・ベンディングダンパを提供する。
【解決手段】トーショナル・ベンディングダンパ１は、クランクシャフトの軸端に同芯で取り付けられ、クランクシャフトの捩り方向の入力を受けるとともに、クランクシャフトのクランク角度に対応するクランク相対角度においてクランクシャフトの曲げ方向の入力を受けるハブ２と、ハブ２の外周面２ａに固着されるとともに捩り方向の入力を制振する弾性部材４と、弾性部材４の外周面４ａに固着される慣性マス部材６とを備え、弾性部材４は、その周方向に亘って、曲げ方向の入力を制振する制振部２０と、制振部２０よりも曲げ方向の入力が小さい又は曲げ方向の入力を受けない非制振部２２とを有し、制振部２０の曲げ方向の入力に対する減衰率は、非制振部２２に比して大きい。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

クランクシャフトの軸端に同芯で取り付けられ、前記クランクシャフトの捩り方向の入力を受けるとともに、前記クランクシャフトのクランク角度に対応するクランク相対角度において前記クランクシャフトの曲げ方向の入力を受けるハブと、
前記ハブの外周面に固着されるとともに前記捩り方向の入力を制振する弾性部材と、
前記弾性部材の外周面に固着される慣性マス部材と
を備え、
前記弾性部材は、その周方向に亘って、前記曲げ方向の入力を制振する制振部と、前記制振部よりも前記曲げ方向の入力が小さい又は前記曲げ方向の入力を受けない非制振部とを有し、
前記制振部の前記曲げ方向の入力に対する減衰率は、前記非制振部に比して大きい、トーショナル・ベンディングダンパ。

【請求項2】

前記弾性部材は、前記非制振部に中空部を有する、請求項１に記載のトーショナル・ベンディングダンパ。

【請求項3】

前記非制振部の径方向における厚みは、前記制振部に比して小さい、請求項１に記載のトーショナル・ベンディングダンパ。

【請求項4】

前記非制振部の剛性率は、前記制振部に比して小さい、請求項１に記載のトーショナル・ベンディングダンパ。

【請求項5】

前記弾性部材は、
前記ハブの外周面に固着されるとともに、前記捩り方向の入力を制振する第１弾性体と、
前記第１弾性体の外周面に固着されるスリーブと、
前記スリーブの外周面に固着されるとともに、前記慣性マス部材の内周面に固着され、前記制振部及び前記非制振部を有する第２弾性体と
を具備する、請求項２に記載のトーショナル・ベンディングダンパ。

【請求項6】

前記制振部は、前記弾性部材の周方向に亘って、前記クランク相対角度に応じた位置に複数設けられる、請求項１から５の何れか一項に記載のトーショナル・ベンディングダンパ。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、トーショナル・ベンディングダンパに関する。

【背景技術】

【0002】

エンジンなどの内燃機関においては、各気筒において、吸気、圧縮、燃焼（膨張）、排気の各行程が繰り返されることにより、クランクシャフトが駆動され、クランクシャフトに捩り振動が発生する。クランクシャフトの疲労破壊防止及び騒音低減のために、捩り振動を制振するトーショナルダンパが知られている。また、クランクシャフトには、燃焼行程において曲げ方向の入力が繰り返されることにより、曲げ振動も発生する。

【0003】

近年、クランクシャフトの細軸化と、各気筒における燃焼圧力の増大化が進んでいることから、クランクシャフトの曲げ振動を効果的に制振するベンディングダンパがトーショナルダンパに追加される形で組み合わされることがある。このようなトーショナル・ベンディングダンパは、クランクシャフトの軸端にハブが同芯で取り付けられる。

【0004】

ハブは、クランクシャフトの捩り振動によって捩り方向の入力を受けるとともに、クランクシャフトの曲げ振動によって曲げ方向の入力を受ける。曲げ振動の振幅は、各気筒の点火から膨張行程に移行する付近のクランク角で大きくなる。このため、例えば、エンジンが直列４気筒の場合には、クランク角度が０°及び１８０°となる位置において、クランクシャフトの曲げ変形が大きくなる。４気筒以外でも同様に、クランクピンの位相と一致する角度において、クランクシャフトの曲げ変形が大きくなる。

【0005】

この場合においては、ベンディングダンパを構成する弾性部材のクランク相対角度１８０°及び０°の位置において、クランクシャフトの軸線上の一点を中心とした円弧を描く方向、すなわちクランクシャフトの周方向（こじり方向）、又はクランクシャフトの径方向の共振周波数を調整する。これにより、ベンディングダンパが最大の制振性能を発揮し、クランクシャフトの曲げ振動を効果的に制振可能である。

【0006】

特許文献１には、トーショナルダンパ及びベンディングダンパの双方の機能を備えたトーショナル・ベンディングダンパが開示されている。このトーショナル・ベンディングダンパにおいては、トーショナルダンパを構成する環状エラストマー部材（弾性部材）において、捩り方向の入力が制振される。また、ベンディングダンパを構成する一対の柱状エラストマー部材（弾性部材）、又は円柱状エラストマー部材（弾性部材）において、ハブに対する曲げ方向の入力が制振される。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0007】

【特許文献1】実開平７－２３８３７号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0008】

特許文献１に記載のトーショナル・ベンディングダンパは、トーショナルダンパを構成する第一の質量体（慣性マス部材）と、ベンディングダンパを構成する第二の質量体（慣性マス部材）とを有するため、重量が大きくなる。トーショナル・ベンディングダンパの重量が大きいと、回転するクランクシャフトの軸端が遠心力により振り回され、クランクシャフトの曲げ振動がさらに大きくなるおそれがある。

【0009】

また、ベンディングダンパを構成する一対の柱状エラストマー部材は、ハブの径方向において１８０°対称の位置に配置されている。また、ベンディングダンパが円柱状エラストマー部材を有する形態の場合、円柱状エラストマー部材の径方向の厚みは周方向において一様である。

【0010】

クランク角度が０°及び１８０°以外の場合、或いは、クランクシャフトが複数の節（リンク）を有するクランク機構を構成し、ベンディングダンパが多数の方向から曲げ方向の入力を受ける場合には、クランクシャフトに多様な曲げモードが発生し得る。このような場合、特許文献１に記載のダンパでは、柱状エラストマー部材の位置は１８０°対称の位置に固定であり、また、円柱状エラストマー部材の径方向の厚みは一様であるため、曲げ方向の入力を効果的に制振することができないおそれがある。

【0011】

本発明は、このような課題に鑑みてなされたもので、軽量で且つクランクシャフトの多様な曲げモードにおいて曲げ方向の入力を効果的に制振することができるトーショナル・ベンディングダンパを提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0012】

上記の目的を達成するべく、本発明のトーショナル・ベンディングダンパは、クランクシャフトの軸端に同芯で取り付けられ、クランクシャフトの捩り方向の入力を受けるとともに、クランクシャフトのクランク角度に対応するクランク相対角度においてクランクシャフトの曲げ方向の入力を受けるハブと、ハブの外周面に固着されるとともに捩り方向の入力を制振する弾性部材と、弾性部材の外周面に固着される慣性マス部材とを備え、弾性部材は、その周方向に亘って、曲げ方向の入力を制振する制振部と、制振部よりも曲げ方向の入力が小さい又は曲げ方向の入力を受けない非制振部とを有し、制振部の曲げ方向の入力に対する減衰率は、非制振部に比して大きい。

【発明の効果】

【0013】

本発明のトーショナル・ベンディングダンパによれば、軽量で且つクランクシャフトの多様な曲げモードにおいて曲げ方向の入力を効果的に制振することができる。

【図面の簡単な説明】

【0014】

【図1】第１実施形態に係るトーショナル・ベンディングダンパの斜視図である。

【図2】図１のＡ－Ａ方向から見たトーショナル・ベンディングダンパの縦断面図である。

【図3】図１のＢ－Ｂ方向から見たトーショナル・ベンディングダンパの縦断面図である。

【図4】上下曲げ２節の曲げモードとなるクランク機構の模式図である。

【図5】前後曲げ２節の曲げモードとなるクランク機構の模式図である。

【図6】上下曲げ３節の曲げモードとなるクランク機構の模式図である。

【図7】前後曲げ３節の曲げモードとなるクランク機構の模式図である。

【図8】第２実施形態に係るトーショナル・ベンディングダンパの斜視図である。

【図9】図８の弾性体の斜視図である。

【図10】図８のＣ－Ｃ方向から見たトーショナル・ベンディングダンパの縦断面図である。

【図11】図８のＤ－Ｄ方向から見たトーショナル・ベンディングダンパの縦断面図である。

【図12】第３実施形態に係るトーショナル・ベンディングダンパの斜視図である。

【図13】図１２のトーショナル・ベンディングダンパの平面図である。

【発明を実施するための形態】

【0015】

以下、図面に基づき各実施形態に係るトーショナル・ベンディングダンパについて説明する。
＜第１実施形態＞
図１は、第１実施形態に係るトーショナル・ベンディングダンパ１（以下、単にダンパ１ともいう）の斜視図を示す。ダンパ１は、ハブ２、弾性部材４、及び慣性マス部材６を備えている。なお、クランクシャフトの軸線方向をＸとするＸＹＺ軸を規定したとき、ＹＺ軸平面に沿う方向が径方向である。

【0016】

ハブ２は、例えば金属製であり、径方向中央にボス８を備え、ボス８にはクランクシャフトの軸端が同芯で取り付けられる取付孔８ａが形成されている。ボス８からは径方向に径方向部１０が延設されている。径方向部１０は、図示しないキーやノック孔等が形成され、クランクシャフトとダンパ１との周方向において生じる相対変位を規制する。径方向部１０の外周には、筒状をなす外周部１２が形成され、外周部１２にはハブ２の外周面２ａが形成されている。

【0017】

ハブ２は、クランクシャフトの捩り方向の入力を受けるとともに、クランクシャフトのクランク角度に対応するクランク相対角度において、クランクシャフトの曲げ方向の入力を受ける。弾性部材４は、筒状をなし、ハブ２の外周面２ａに固着液を介して固着され、ハブ２及び慣性マス部材６に対しＸ軸方向において弾性的に連結されている。

【0018】

なお、固着液を介した固着は、圧着を伴っていても良いし、加硫成形による一体化であっても良い。以降の説明についても同様である。慣性マス部材６は、筒状をなし、弾性部材４の外周面４ａに固着液を介して固着され、回転慣性モーメントによる慣性力を発生することにより、クランクシャフトに生じる振動の減衰に寄与する。

【0019】

ここで、本実施形態の弾性部材４は、第１弾性体１４、スリーブ１６、及び第２弾性体１８から構成されている。第１弾性体１４は、筒状をなし、ハブ２の外周面２ａに固着される。スリーブ１６は、筒状をなし、第１弾性体１４の外周面１４ａに固着される。第２弾性体１８は、筒状をなし、スリーブ１６の外周面１６ａに固着されるとともに、慣性マス部材６の内周面６ａに固着される。

【0020】

第１弾性体１４及び第２弾性体１８は、例えばゴムや樹脂から形成されている。弾性部材４は、第１弾性体１４において、ハブ２が受けたクランクシャフトの捩り方向の入力を制振する。また、弾性部材４は、第２弾性体１８において、ハブ２が受けたクランクシャフトの曲げ方向の入力を制振する。

【0021】

詳しくは、第２弾性体１８は、その周方向に亘って、曲げ方向の入力を制振する制振部２０と、制振部２０よりも曲げ方向の入力が小さい又は曲げ方向の入力を受けない非制振部２２とを有する。本実施形態の場合、非制振部２２には中空部２４が形成されている。非制振部２２に中空部２４を形成することにより、ダンパ１の軽量化を図りつつ、制振部２０の曲げ方向の入力に対する減衰率が非制振部２２に比して大きくなる。

【0022】

図２は、図１のＡ－Ａ方向から見たダンパ１の縦断面図を示し、図３は、図１のＢ－Ｂ方向から見たダンパ１の縦断面図を示す。図２に示すように、非制振部２２、すなわち中空部２４はＺ軸方向において対向する２か所に位置付けられている。一方、図３に示すように、制振部２０は、第２弾性体１８の中実部であり、Ｙ軸方向において対向する２か所に位置付けられている。

【0023】

以下、図４から図７を参照して、クランクシャフトに発生し得る多様な曲げモードについて説明する。図４は、上下曲げ２節の曲げモードとなるクランク機構の模式図を示す。クランクシャフト２６の一端側の軸端にフライホイール２８が連結され、他端側の軸端にダンパ１が連結されている。この曲げモードにおいては、クランクシャフト２６の両軸端にそれぞれ節、すなわちリンク３０が形成されている。各リンク３０間には、エンジンを構成する４つのピストン３２が配置され、各ピストン３２は、それぞれ上下方向（Ｚ軸方向）に延びるコンロッド３４を介してクランクシャフト２６に連結されている。

【0024】

図５は、前後曲げ２節の曲げモードとなるクランク機構の模式図を示す。この曲げモードにおいては、クランクシャフト２６の両軸端にそれぞれリンク３０が形成されている。各リンク３０間には、エンジンを構成する４つのピストン３２が配置され、各ピストン３２は、それぞれ前後方向（Ｙ軸方向）に延びるコンロッド３４を介してクランクシャフト２６に連結されている。

【0025】

図６は、上下曲げ３節の曲げモードとなるクランク機構の模式図を示す。この曲げモードにおいては、クランクシャフト２６の両軸端と、クランクシャフト２６の中央とにそれぞれリンク３０が形成されている。隣り合うリンク３０間には、エンジンを構成するピストン３２が２つずつ配置され、各ピストン３２は、それぞれ上下方向（Ｚ軸方向）に延びるコンロッド３４を介してクランクシャフト２６に連結されている。

【0026】

図７は、前後曲げ３節の曲げモードとなるクランク機構の模式図を示す。この曲げモードにおいては、クランクシャフト２６の両軸端と、クランクシャフト２６の中央とにそれぞれリンク３０が形成されている。隣り合うリンク３０間には、エンジンを構成するピストン３２が２つずつ配置され、各ピストン３２は、それぞれ前後方向（Ｙ軸方向）に延びるコンロッド３４を介してクランクシャフト２６に連結されている。

【0027】

図４から図７に示したように、エンジン及びクランク機構の構成は多様であり、クランクシャフト２６に発生し得る曲げモードも多様である。しかし、本実施形態においては、中空部２４の位置及び数を変更するだけで、図１から図３に示した形態に限定されることなく、第２弾性体１８において中実に形成した制振部２０を弾性部材４の周方向に亘ってクランク相対角度に応じた位置に適宜複数設けることが可能である。

【0028】

以上のように、本実施形態のダンパ１は、弾性部材４に第１弾性体１４と第２弾性体１８とを有し、第１弾性体１４においてクランクシャフト２６の捩り方向の入力を制振し、さらに、第２弾性体１８においてクランクシャフト２６の曲げ方向の入力を制振する。クランクシャフト２６のクランク角度に対応するクランク相対角度において、クランクシャフト２６の曲げ方向の入力を弾性部材４がハブ２を介して受けたときを想定する。

【0029】

この場合、曲げ方向の入力を積極的に制振すべき第２弾性体１８の周方向における任意の箇所に、曲げ方向の入力に対する減衰率が大きな中実の制振部２０が位置付けられる。一方、第２弾性体１８の周方向における制振部２０の形成位置以外の箇所に、非制振部２２となる中空部２４が位置付けられる。例えば図１から図３に示す形態の場合、中空部２４を形成したことにより、ダンパ１のＸＺ軸平面のこじり方向（ＸＺ軸平面をダンパ１の周方向に回転させる方向）の弾性率、及びＺ軸方向の弾性率は、ＸＹ軸平面のこじり方向（ＸＹ軸平面をダンパ１の周方向に回転させる方向）の弾性率及びＹ軸方向の弾性率よりも低下する。

【0030】

この結果、ＸＺ軸平面のこじり方向の共振周波数は、ＸＹ軸平面のこじり方向の共振周波数よりも低下する。また、Ｚ軸方向の共振周波数は、Ｙ軸方向の共振周波数よりも低下する。図４から図７に示したクランクシャフト２６の多様な曲げモードにおいても、曲げ振動の主要な入力方向に制振部２０の位置を合致させ、それ以外の箇所に非制振部２２の位置を合致させることが可能である。

【0031】

すなわち、制振部２０を弾性部材４の周方向に亘ってクランク相対角度に応じた位置に複数設けることにより、捩り方向の共振周波数を適正範囲に収めた状態で、特定のクランク相対角度に対して、こじり方向又は径方向の共振周波数を最適化することができる。これにより、クランクシャフト２６の曲げ振動の共振周波数に、クランクシャフト２６のこじり方向の共振周波数、又はクランクシャフト２６の径方向の共振周波数を選択的に合致させることができるため、クランクシャフト２６の曲げ振動を効果的に制振することができる。

【0032】

また、トーショナルダンパ及びベンディングダンパの双方における慣性力を１つの慣性マス部材６で発生させ、また、第２弾性体１８に中空部２４を形成したことにより、ダンパ１の軽量化が促進され、質量に対するダンパ性能が向上する。これにより、軽量で且つクランクシャフト２６の多様な曲げモードにおいて曲げ方向の入力を効果的に制振することができるトーショナル・ベンディングダンパ１を実現することができる。

【0033】

＜第２実施形態＞
図８は、第２実施形態に係るダンパ１の斜視図を示す。なお、第１実施形態と同様の構成については図面に同じ符号を付して説明を省略し、主として第１実施形態と異なる構成について説明する。後述する第３実施形態の説明についても同様である。

【0034】

本実施形態のダンパ１の弾性部材４は、スリーブ１６を備えておらず、第１実施形態における第１弾性体１４及び第２弾性体１８として機能する１つの弾性体３６から構成されている。弾性体３６は、例えばゴムや樹脂から形成され、弾性部材４は、弾性体３６において、ハブ２が受けたクランクシャフト２６の捩り方向の入力を制振するとともに、ハブ２が受けたクランクシャフト２６の曲げ方向の入力を制振する。

【0035】

図９は、弾性体３６の斜視図を示す。弾性体３６は、その周方向に亘って、曲げ方向の入力を制振する制振部２０と、制振部２０よりも曲げ方向の入力が小さい又は曲げ方向の入力を受けない非制振部２２とを有する。本実施形態の場合、非制振部２２の径方向における厚みは、制振部２０に比して小さく形成されている。

【0036】

図１０は、図８のＣ－Ｃ方向から見たダンパ１の縦断面図を示し、図１１は、図８のＤ－Ｄ方向から見たダンパ１の縦断面図を示す。図１０に示すように、非制振部２２はＺ軸方向において対向する２か所に形成されている。各非制振部２２は、慣性マス部材６の内周面６ａとハブ２の外周面２ａとの間にそれぞれ隙間３８を存して位置付けられている。

【0037】

各隙間３８を形成したことにより、非制振部２２には圧縮反力が生じず、非制振部２２は制振部２０に比して相対的に弾性率が低下する。一方、図１１に示すように、制振部２０は、Ｙ軸方向において対向する２か所に隙間３８を生じることなく位置付けられている。非制振部２２の径方向における厚みを制振部２０に比して小さくし、非制振部２２に各隙間３８を形成したことにより、制振部２０の曲げ方向の入力に対する減衰率が非制振部２２に比して大きくなる。

【0038】

以上のように、本実施形態のダンパ１は、弾性部材４は弾性体３６のみから構成され、弾性体３６においてクランクシャフト２６の捩り方向及び曲げ方向の双方の入力を制振する。クランク相対角度においてクランクシャフト２６の曲げ方向の入力を弾性部材４がハブ２を介して受けた場合、曲げ方向の入力を積極的に制振すべき弾性体３６の周方向における任意の箇所に、曲げ方向の入力に対する減衰率が大きな制振部２０が位置付けられる。

【0039】

一方、弾性体３６の周方向における制振部２０の形成位置以外の箇所に、制振部２０に比して径方向における厚みが小さな非制振部２２が位置付けられる。非制振部２２においては、慣性マス部材６の内周面６ａとハブ２の外周面２ａとの間にそれぞれ隙間３８が形成される。例えば図８から図１１に示す形態の場合、隙間３８を形成したことにより、ダンパ１のＺ軸方向においては圧縮反力が生じないため、第１実施形態の場合と同様に、ＸＺ軸平面のこじり方向の共振周波数は、ＸＹ軸平面のこじり方向の共振周波数よりも低下する。また、Ｚ軸方向の共振周波数は、Ｙ軸方向の共振周波数よりも低下する。

【0040】

図４から図７に示した多様な曲げモードにおいても、制振部２０を弾性部材４の周方向に亘ってクランク相対角度に応じた位置に複数設けることにより、捩り方向の共振周波数を適正範囲に収めた状態で、特定のクランク相対角度に対して、こじり方向又は径方向の共振周波数を最適化可能である。これにより、クランクシャフト２６の曲げ振動の共振周波数に、クランクシャフト２６のこじり方向の共振周波数、又はクランクシャフト２６の径方向の共振周波数を選択的に合致させることができるため、クランクシャフト２６の曲げ振動を効果的に制振することができる。

【0041】

また、第１実施形態の場合と同様に、トーショナルダンパ及びベンディングダンパの双方における慣性力を１つの慣性マス部材６で発生させることができる。特に本実施形態の弾性部材４は、第１実施形態のようなスリーブ１６を備えておらず、１つの弾性体３６によりクランクシャフト２６の曲げ振動及び捩り振動の双方を制振可能である。

【0042】

さらに、弾性体３６は径方向において非制振部２２が減肉されている。従って、ダンパ１の軽量化をより一層促進することができ、より一層軽量で且つクランクシャフト２６の多様な曲げモードにおいて曲げ方向の入力を効果的に制振することができるダンパ１を実現することができる。

【0043】

＜第３実施形態＞
図１２は、第３実施形態に係るダンパ１の斜視図を示し、図１３は、図１２のダンパ１の平面図を示す。本実施形態のダンパ１の弾性部材４は、第２実施形態の場合と同様に、スリーブ１６を備えておらず、第１実施形態における第１弾性体１４及び第２弾性体１８として機能する１つの弾性体４０から構成されている。

【0044】

弾性体４０は、例えばゴムや樹脂から形成され、弾性部材４は、弾性体４０において、ハブ２が受けたクランクシャフト２６の捩り方向の入力を制振するとともに、ハブ２が受けたクランクシャフト２６の曲げ方向の入力を制振する。また、弾性体４０は、その周方向に亘って、曲げ方向の入力を制振する制振部２０と、制振部２０よりも曲げ方向の入力が小さい又は曲げ方向の入力を受けない非制振部２２とを有する。

【0045】

本実施形態の場合、弾性体４０は、制振部２０と非制振部２２とは異なる組成のゴム又は樹脂を一体に加硫成形することにより形成され、非制振部２２の剛性率は、制振部２０に比して小さく形成されている。これにより、制振部２０の曲げ方向の入力に対する減衰率が非制振部２２に比して大きくなる。

【0046】

以上のように、本実施形態のダンパ１は、弾性部材４は弾性体４０のみから構成され、弾性体４０においてクランクシャフト２６の捩り方向及び曲げ方向の双方の入力を制振する。クランク相対角度においてクランクシャフト２６の曲げ方向の入力を弾性部材４がハブ２を介して受けた場合、曲げ方向の入力を積極的に制振すべき弾性体３６の周方向における任意の箇所に、曲げ方向の入力に対する減衰率が大きな制振部２０が位置付けられる。

【0047】

一方、弾性体４０の周方向における制振部２０の形成位置以外の箇所に、制振部２０に比して剛性率が小さな非制振部２２が位置付けられる。例えば図１２及び図１３に示す形態の場合、非制振部２２の剛性率が制振部２０に比して小さいため、第１及び第２実施形態の場合と同様に、ＸＺ軸平面のこじり方向の共振周波数は、ＸＹ軸平面のこじり方向の共振周波数よりも低下する。また、Ｚ軸方向の共振周波数は、Ｙ軸方向の共振周波数よりも低下する。

【0048】

図４から図７に示した多様な曲げモードにおいても、第１及び第２実施形態の場合と同様に、捩り方向の共振周波数を適正範囲に収めた状態で、特定のクランク相対角度に対して、こじり方向又は径方向の共振周波数を最適化可能である。これにより、クランクシャフト２６の曲げ振動の共振周波数に、クランクシャフト２６のこじり方向の共振周波数、又はクランクシャフト２６の径方向の共振周波数を選択的に合致させることができるため、クランクシャフト２６の曲げ振動を効果的に制振することができる。

【0049】

また、第１実施形態の場合と同様に、トーショナルダンパ及びベンディングダンパの双方における慣性力を１つの慣性マス部材６で発生させることができる。また、第２実施形態の場合と同様に、本実施形態の弾性部材４は、第１実施形態のようなスリーブ１６を備えておらず、１つの弾性体４０によりクランクシャフト２６の曲げ振動及び捩り振動の双方を制振可能である。

【0050】

従って、ダンパ１の軽量化を促進することができ、軽量で且つクランクシャフト２６の多様な曲げモードにおいて曲げ方向の入力を効果的に制振することができるダンパ１を実現することができる。

【0051】

以上で本発明の各実施形態についての説明を終えるが、本発明は上記各実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々の変更ができるものである。
例えば、軽量で且つクランクシャフトの多様な曲げモードにおいて曲げ方向の入力を効果的に制振することができるトーショナル・ベンディングダンパを実現するために、トーショナルダンパ及びベンディングダンパの双方における慣性力を１つの慣性マス部材６で発生させる。

【0052】

また、弾性部材４の周方向に亘って、曲げ方向の入力を制振する制振部２０と、制振部２０よりも曲げ方向の入力が小さい又は曲げ方向の入力を受けない非制振部２２とを形成する。そして、制振部２０の曲げ方向の入力に対する減衰率が非制振部に比して大きくなるのであれば、上記各実施形態に厳密に限定されない。

【符号の説明】

【0053】

１ トーショナル・ベンディングダンパ
２ ハブ
２ａ ハブの外周面
４ 弾性部材
４ａ 弾性部材の外周面
６ 慣性マス部材
６ａ 慣性マス部材の内周面
２０ 制振部
２２ 非制振部
２４ 中空部
１４ 第１弾性体
１４ａ 第１弾性体の外周面
１６ スリーブ
１６ａ スリーブの外周面
１８ 第２弾性体

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】