特開 2022-153097 減圧複層ガラスパネル

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2022153097

(43)【公開日】2022-10-12

(54)【発明の名称】減圧複層ガラスパネル

(51)【国際特許分類】

   C03C 27/06 20060101AFI20221004BHJP

   E06B 3/677 20060101ALI20221004BHJP

【ＦＩ】

C03C27/06 101D

E06B3/677

【審査請求】未請求

【請求項の数】8

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2021056151

(22)【出願日】2021-03-29

(71)【出願人】

【識別番号】000004008

【氏名又は名称】日本板硝子株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110001818

【氏名又は名称】特許業務法人Ｒ＆Ｃ

(72)【発明者】

【氏名】三木 敦史

(72)【発明者】

【氏名】中澤 達洋

【テーマコード（参考）】

2E016

4G061

【Ｆターム（参考）】

2E016EA01

2E016FA00

2E016GA01

4G061AA02

4G061AA09

4G061BA01

4G061CB02

4G061CD02

4G061CD21

4G061CD24

4G061CD25

(57)【要約】

【課題】吸引孔を封止する吸引孔封止材によって周縁封止材の接着強度が低下するのを防止することができる減圧複層ガラスパネルを提供する。
【解決手段】対向する一対のガラス板１Ａ、１Ｂと、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの間に形成される間隙に配置される複数の間隔保持部材と、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの周縁３の間隙を封止する周縁封止材１１と、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの一方において表裏に貫通した吸引孔４を介して間隙が減圧された状態で吸引孔４を封止する吸引孔封止材１５と、を備え、吸引孔４の中心が一対のガラス板１Ａ，１Ｂのエッジ３Ａから１０ｍｍ以上１００ｍｍ以下離れた位置に設けられるとともに、吸引孔封止材１５の重量の上限が数式に基づいて算出されている。
【選択図】図６

【特許請求の範囲】

【請求項1】

対向する一対のガラス板と、
一対の前記ガラス板の間に形成される間隙に配置される複数の間隔保持部材と、
一対の前記ガラス板の周縁の前記間隙を封止する周縁封止材と、
一対の前記ガラス板の一方において表裏に貫通した吸引孔を介して前記間隙が減圧された状態で前記吸引孔を封止する吸引孔封止材と、を備え、
前記吸引孔の中心が一対の前記ガラス板のエッジから１０ｍｍ以上１００ｍｍ以下離れた位置に設けられるとともに、前記吸引孔封止材の重量の上限が下記式に基づいて算出されたＷｍａｘである減圧複層ガラスパネル。
[数１]
Ｗｍａｘ＝Ｋ×ｌｎ（Ａ／Ｂ）×Ｈ×Ｃ×Ｄ／（Ｎ×ΔＴ）
Ｗｍａｘ（ｇ）：吸引孔封止材の上限重量
Ｋ：補正係数
Ａ（ｍｍ）：吸引孔の中心からガラス板のエッジまでの距離
Ｂ（ｍｍ）：吸引孔の半径
Ｈ（ｍｍ）：吸引孔の高さ
Ｃ（Ｗ／ｍｍ・Ｋ）：ガラス板の熱伝導率
Ｄ（℃）：吸引孔封止材が吸引孔に投入された際に吸引孔の内径側とガラス板のエッジとの間で許容される温度差
Ｎ（Ｊ／ｇ・Ｋ）：吸引孔封止材の比熱
ΔＴ（℃）：吸引孔封止材が吸引孔に投入された際における吸引孔封止材と周縁封止材との温度差

【請求項2】

前記吸引孔封止材の重量が０．０５ｇ以上５．００ｇ以下である請求項１に記載の減圧複層ガラスパネル。

【請求項3】

前記吸引孔封止材は、一対の前記ガラス板の板面方向における幅が５ｍｍ以上２５ｍｍ以下である請求項１又は２に記載の減圧複層ガラスパネル。

【請求項4】

前記周縁封止材は、一対の前記ガラス板の板面方向における幅が３ｍｍ以上１２ｍｍ以下である請求項１から３のいずれか一項に記載の減圧複層ガラスパネル。

【請求項5】

前記周縁封止材は、融点が２００℃以上である請求項１から４のいずれか一項に記載の減圧複層ガラスパネル。

【請求項6】

一対の前記ガラス板は矩形状に形成されており、
前記吸引孔が一対の前記ガラス板の前記一方の２辺に近接する隅部に配置されている請求項１から５のいずれか一項に記載の減圧複層ガラスパネル。

【請求項7】

一対の前記ガラス板は矩形状に形成されており、
前記吸引孔が一対の前記ガラス板の前記一方の一辺に沿う中央付近に配置されている請求項１から６のいずれか一項に記載の減圧複層ガラスパネル。

【請求項8】

前記吸引孔封止材は、前記ガラス板の他方の板面に接触している請求項１から７のいずれか一項に記載の減圧複層ガラスパネル。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、減圧複層ガラスパネルに関する。

【背景技術】

【0002】

減圧複層ガラスパネルは、対向する一対のガラス板を備え、一対のガラス板の間に間隙を設け、当該間隙を減圧状態にして構成されている（例えば、特許文献１）。一対のガラス板の周縁には、その全周に亘って接合して間隙を気密に封止する周縁封止材が備えられ、一対のガラス板のうちの一方のガラス板には、当該ガラス板において表裏に貫通して間隙内の空気を吸引する吸引孔が形成され、吸引孔を介して間隙が減圧された状態で吸引孔封止材によって吸引孔及びその吸引孔の周りが覆われることで吸引孔が封止される。

【0003】

特許文献１に記載の減圧複層ガラスパネルでは、吸引孔が、一対のガラス板の周縁の角部に近接した位置に配置されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】国際公開第２０１９／０９３３２３号

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

特許文献１に記載の減圧複層ガラスパネルにおいて、吸引孔の封止時には吸引孔封止材として例えば３００℃の溶融はんだ（封止材）を投入することがある。この場合、吸引孔がガラス板のエッジ近くに配置されていると、吸引孔に投入された溶融はんだの熱がガラス板の周縁部を封止する周縁封止材（例えばはんだ）に伝達されて周縁封止材の温度が上昇する。はんだの融点は通常２００℃前後であるため、周縁部封止材の温度が上昇して２００℃以上となった場合には、一対のガラス板の接着強度が低下するおそれがある。一方、吸引孔がガラス板のエッジから遠い位置に配置された場合には、周縁封止材の温度上昇は抑制されるものの、吸引孔はガラス板の中央寄りに位置することになるため、吸引孔によって減圧複層ガラスパネルの美観を損なうおそれがある。また、周縁封止材の温度上昇は、吸引孔とガラス板のエッジとの間の距離の他、吸引孔封止材の重量によっても影響される。すなわち、吸引孔封止材の重量が多いほど、吸引孔に投入される吸引孔封止材が有する熱量が増すことになるため、周縁封止材は温度上昇し易くなる。

【0006】

そこで、吸引孔を封止する吸引孔封止材によって周縁封止材の接着強度が低下するのを防止することができる減圧複層ガラスパネルが望まれている。

【課題を解決するための手段】

【0007】

本発明に係る減圧複層ガラスパネルの特徴構成は、対向する一対のガラス板と、一対の前記ガラス板の間に形成される間隙に配置される複数の間隔保持部材と、一対の前記ガラス板の周縁の前記間隙を封止する周縁封止材と、一対の前記ガラス板の一方において表裏に貫通した吸引孔を介して前記間隙が減圧された状態で前記吸引孔を封止する吸引孔封止材と、を備え、前記吸引孔の中心が一対の前記ガラス板のエッジから１０ｍｍ以上１００ｍｍ以下離れた位置に設けられるとともに、前記吸引孔封止材の重量の上限が下記式に基づいて算出されたＷｍａｘである点にある。
[数１]
Ｗｍａｘ＝Ｋ×ｌｎ（Ａ／Ｂ）×Ｈ×Ｃ×Ｄ／（Ｎ×ΔＴ）
Ｗｍａｘ（ｇ）：吸引孔封止材の上限重量
Ｋ：補正係数
Ａ（ｍｍ）：吸引孔の中心からガラス板のエッジまでの距離
Ｂ（ｍｍ）：吸引孔の半径
Ｈ（ｍｍ）：吸引孔の高さ
Ｃ（Ｗ／ｍｍ・Ｋ）：ガラス板の熱伝導率
Ｄ（℃）：吸引孔封止材が吸引孔に投入された際に吸引孔の内径側とガラス板のエッジとの間で許容される温度差
Ｎ（Ｊ／ｇ・Ｋ）：吸引孔封止材の比熱
ΔＴ（℃）：吸引孔封止材が吸引孔に投入された際における吸引孔封止材と周縁封止材との温度差

【0008】

減圧複層ガラスパネルでは、美観上、吸引孔を一対のガラス板の周縁に近接させて配置することが好ましい。ただし、その場合、吸引孔封止材の重量が増すにつれて、減圧複層ガラスパネルの製造過程において、溶融した吸引孔封止材を吸引孔に投入したときに、吸引孔封止材からガラス板を介して周縁封止材に伝達される熱量が大きくなる。そのため、吸引孔封止材の熱を受けた周縁封止材は、温度が上昇して一部が溶融することがある。そうなると、周縁封止材による一対のガラス板の接着強度が低下する。そこで、本構成では、吸引孔の中心からガラス板のエッジまでの距離を含む数式に基づいて吸引孔封止材の重量の上限が規定されている。これにより、減圧複層ガラスパネルはガラス板の吸引孔に投入する吸引封止材の重量を適正に設定することができ、減圧複層ガラスパネルの製造時において吸引孔封止材による周縁封止材の温度上昇を抑制することができる。その結果、減圧複層ガラスパネルは、周縁封止材の接着強度が低下するのを防止することができ、周縁封止材による一対のガラス板の接着強度を維持することができる。

【0009】

他の特徴構成は、吸引孔封止材の重量が０．０５ｇ以上５．００ｇ以下である点にある。

【0010】

吸引孔封止材の重量が０．０５ｇ未満であると、吸引孔を小さくしなければ吸引孔を適正に封止することができず、吸引孔が小さい場合には一対のガラス板の間の間隙の吸引工程に時間がかかる。このため、減圧複層ガラスパネルは間隙の減圧状態が不十分になる可能性があり、減圧複層ガラスパネルを製造する際の作業性も低下する。一方、吸引孔封止材の重量が５．００ｇを越えると、吸引孔封止材によってガラス板の吸引孔近くが過剰に加熱されるため、ガラス板が急激に温度上昇する。そのため、温度上昇したガラス板は、高温の熱衝撃を受けて破壊することがある。したがって、吸引孔封止材の重量が０．０５ｇ以上５．００ｇ以下であることが好ましい。

【0011】

他の特徴構成は、前記吸引孔封止材は、一対の前記ガラス板の板面方向における幅が５ｍｍ以上２５ｍｍ以下である点にある。

【0012】

減圧複層ガラスパネルでは、美観上、吸引孔封止材の幅が小さい方が好ましい。本構成では、吸引孔封止材の幅が５ｍｍ以上２５ｍｍであるので、減圧複層ガラスパネルの大きさに応じて吸引孔の径及び吸引孔封止材の幅を調整することで、吸引孔封止材を目立ち難くすることができる。また、吸引孔封止材の幅が５ｍｍ以上２５ｍｍ以下の場合、吸引孔封止材の熱がガラス板を介して周縁封止材へと伝熱することが抑制され、周縁封止材による一対のガラス板の接着強度を維持することができる。

【0013】

他の特徴構成は、前記周縁封止材は、一対の前記ガラス板の板面方向における幅が３ｍｍ以上１２ｍｍ以下である点にある。

【0014】

本構成のように、周縁封止材の幅が３ｍｍ以上１２ｍｍ以下であれば、減圧複層ガラスパネルにおいて一対のガラス板の周縁を適正に封止することができる。

【0015】

他の特徴構成は、前記周縁封止材は、融点が２００℃以上である点にある。

【0016】

本構成のように、周縁封止材の融点が２００℃以上であると、吸引孔封止材の融点を２００℃以上にすることができるので、適用可能な吸引用封止材の自由度が高くなる。

【0017】

他の特徴構成は、一対の前記ガラス板は矩形状に形成されており、前記吸引孔が一対の前ガラス板の前記一方の２辺に近接する隅部に配置されている点にある。

【0018】

本構成のように、吸引孔が矩形状のガラス板の２辺に近接する隅部に配置されることで、減圧複層ガラスパネルにおいて吸引孔を目立ち難くすることができる。

【0019】

他の特徴構成は、一対の前記ガラス板は矩形状に形成されており、前記吸引孔が一対の前記ガラス板の前記一方の一辺の中央付近に近接して配置されている点にある。

【0020】

本構成のように、吸引孔が矩形状のガラス板の一辺の中央付近に近接して配置されることで、減圧複層ガラスパネルにおいて吸引孔を目立ち難くすることができる。また、吸引孔に投入される吸引孔封止材がガラス板の一辺のみに近接して配置されることで、吸引孔封止材の熱によって温度上昇する周縁封止材の領域を減少させることができる。これにより、吸引孔が形成されたガラス板において、周縁封止材の接着強度の低下を抑制することができる。

【0021】

他の特徴構成は、前記吸引孔封止材は、一対の前記ガラス板の他方の板面に接触している点にある。

【0022】

本構成のように、吸引孔封止材が一対のガラス板の他方の板面に接触することで、吸引孔封止材は一対のガラス板に亘って配置される。これにより、吸引孔封止材によって吸引孔の封止状態を強固に保持することができる。

【図面の簡単な説明】

【0023】

【図1】減圧複層ガラスパネルの一部切欠き斜視図である。

【図2】減圧複層ガラスパネルの吸引孔周辺縦断面図である。

【図3】減圧複層ガラスパネルの製造方法を示すフローチャートである。

【図4】封止装置を示す断面図である。

【図5】封止動作を示す断面図である。

【図6】試験モデルの説明図である。

【図7】エッジから吸引孔までの距離と周縁封止材の温度上昇量との関係を示すグラフである。

【図8】エッジから吸引孔までの距離が１０ｍｍと１５ｍｍのときにおける、吸引孔封止材の重量と周縁封止材の最高温度との関係を示すグラフである。

【図9】エッジから吸引孔までの距離と周縁封止材の温度上昇量との関係を示すグラフである。

【図10】エッジから吸引孔までの距離と吸引孔封止材の重量との関係を示すグラフである。

【図11】第２実施形態の減圧複層ガラスパネルの平面図である。

【発明を実施するための形態】

【0024】

以下に、本発明に係る減圧複層ガラスパネルの実施形態について、図面に基づいて説明する。本実施形態では、減圧複層ガラスパネルの一例として、真空複層ガラスパネルとして説明する。ただし、以下の実施形態に限定されることなく、その要旨を逸脱しない範囲内で種々の変形が可能である。

【0025】

〔第１実施形態〕
以下、第１実施形態に係る減圧複層ガラスパネルについて図面を参照しながら説明する。

【0026】

図１及び図２に示されるように、減圧複層ガラスパネル（以下、ガラスパネルと称する。）Ｐは、対向する一対のガラス板１Ａ，１Ｂと、一対のガラス板１Ａ，１Ｂ間に配置される複数のスペーサー２（間隔保持部材の一例）と、を備える。複数のスペーサー２は、一対の前記ガラス板の間に形成される間隙Ｖに配置される。複数のスペーサー２は、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの板面において一定間隔で配置されている。ガラスパネルＰは、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの周縁３の間隙Ｖを封止する周縁封止材１１を備える。また、ガラスパネルＰは、一対のガラス板１Ａ，１Ｂのうち一方のガラス板１Ａの表裏に貫通した吸引孔４を有する。吸引孔４は、吸引孔４及びその周縁を覆う吸引孔封止材１５で封止されている。吸引孔封止材１５は、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの一方において吸引孔４を介して間隙Ｖが減圧された状態で吸引孔４を封止する。

【0027】

ガラスパネルＰにおいて、２枚のガラス板１Ａ，１Ｂは透明なフロートガラスであり、間隙Ｖが１．３３Ｐａ（１．０×１０^－２Ｔｏｒｒ）以下に減圧されている。これは、間隙Ｖは、その内部の空気が吸引孔４を介して排出されることによって減圧され、間隙Ｖの減圧状態を維持するために周縁封止材１１及び吸引孔封止材１５によって封止されている。

【0028】

スペーサー２は円柱状であり、その直径が０．３～１．０ｍｍ、高さが３０μｍ～１．０ｍｍである。スペーサー２は、ガラス板１Ａ，１Ｂに作用する大気圧に起因する圧縮応力を負荷されても座屈しない材料、例えば、圧縮強度が４．９×１０^８Ｐａ（５×１０^３ｋｇｆ／ｃｍ^２）以上の材料、好ましくは、ステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）等により形成されている。

【0029】

ガラスパネルＰは、図３に示されるフローチャートに基づいて製造される。まず、フロートガラスから成る所定の厚さの２枚のガラス素板（不図示）を所定の寸法、例えば、１２００ｍｍ×９００ｍｍに夫々切断し、同一形状且つ同一サイズであるガラス板１Ａ，１Ｂを準備する（ステップＳ３１）。次に、ガラス板１Ａに、その四隅のうちいずれか１つの近傍において吸引孔４をドリル等によって穿設する（ステップＳ３２：穿設ステップ）。

【0030】

次に、クリーンルームやケミカルクリーンルーム等の空気の汚染状態を化学的又は物理的に制御可能な空間内において、純水ブラシ洗浄、液体洗浄法、光洗浄の少なくとも１つの方法を用いて一対のガラス板１Ａ，１Ｂを洗浄する（ステップＳ３３：洗浄ステップ）。この液体洗浄法では、純水、脱イオン水などが用いられる。また、洗浄液は、例えば、アルカリ洗剤又はオゾン水を含有する。また、該洗浄液には、研磨材が含有されていてもよい。研磨材としては、例えば酸化セリウムを主成分とする微粒子が用いられる。

【0031】

次に、吸引孔４が穿設されていない洗浄されたガラス板１Ｂに、複数のスペーサー２をマトリックス状に一定のピッチＰｄで配置し、洗浄されたガラス板１Ａを重ね合わせることで、一対のガラス板１Ａ，１Ｂのペアリングを行う（ステップＳ３４）。

【0032】

次に、ペアリングされた一対のガラス板１Ａ，１Ｂをほぼ水平に保ち、溶解温度が２５０℃以下である周縁封止材１１を用いて、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの周縁部Ｖ１を封止する（ステップＳ３５：周縁封止ステップ）。

【0033】

周縁封止ステップでは、移動機構（不図示）を、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの間隙Ｖの周縁部Ｖ１に沿ってレール部材（不図示）上を一定速度で移動させ、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの開先部分１４から導入板（不図示）を間隙Ｖに挿入する。これにより、周縁封止材１１が導入板を介して一対のガラス板１Ａ，１Ｂの周縁部Ｖ１全体に亘って浸入し、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの周縁部Ｖ１が周縁封止材１１によって気密に封止される。ここで、開先部分１４とは、ガラスパネルＰの角部に設けてあり、導入板を間隙Ｖに挿入する際に、容易に実施できるよう、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの間隙Ｖ側の角部を面取りしてある箇所である。

【0034】

次のステップＳ３６において、吸引孔４の近傍において排気カップで吸引孔４を覆うようにガラス板１Ａの大気側の主面に取付け、この排気カップに接続された不図示のロータリーポンプやターボ分子ポンプによる吸引により、間隙Ｖの圧力を１．３３Ｐａ以下にまで減圧するべく間隙Ｖの気体分子を外部へ排出する真空引きを行う（ステップＳ３６）。

【0035】

ただし、本ステップで用いるポンプは上述のロータリーポンプやターボ分子ポンプに限られず、排気カップに接続でき、吸引可能なものであればよい。

【0036】

次いで、吸引孔４を覆う吸引孔封止材１５を滴下させて、吸引孔４の近傍のガラス表面と吸引孔封止材１５を接着させて吸引孔４を封止する（ステップＳ３７）。これにより、一対のガラス板１Ａ，１Ｂ間に形成された間隙Ｖが密閉される。

【0037】

尚、上述した各工程のうち、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの主面を洗浄して（ステップＳ３３）から吸引孔４の近傍のガラス表面と吸引孔封止材１５を接着させて封止する（ステップＳ３７）までの各工程は、夫々、空気の圧力に制御可能な減圧空間（オートクレープ）内で実施される。

【0038】

周縁封止材１１は融点が２００℃以上である。周縁封止材１１の融点が２００℃以上であると、吸引孔封止材１５の融点を２００℃以上にすることができるので、適用可能な吸引孔封止材１５の自由度が高くなる。周縁封止材１１として、例えば融点が２５０℃以下であるハンダ、例えば９１．２Ｓｎ－８．８Ｚｎ（共晶点温度：１９８℃）の組成を有するハンダにＴｉを加えたハンダを用いて一対のガラス板１Ａ，１Ｂの周縁３を封止する。しかし、周縁封止材１１（ハンダ）は、これに限るものではなく、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｉｎ、Ｂｉ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｇａ、及びＡｇから成る群から選択された少なくとも１つの材料を含む金属材料であって融点が２５０℃以下となる封着材を用いて一対のガラス板１Ａ，１Ｂの周縁３を封止してもよい。

【0039】

また、周縁封止材１１は、Ｔｉに代わって、又は、Ｔｉに加えて、Ａｌ、Ｃｒ、及びＳｉから成る群から選択された少なくとも１つの材料を含んでいてもよい。これにより、周縁封止材１１と一対のガラス板１Ａ，１Ｂのガラス成分との接着性を向上させることができる。

【0040】

吸引孔封止材１５は融点が２００℃以上である。本実施形態では、吸引孔封止材１５として、融点が２５０℃以下であるハンダ、例えば９１．２Ｓｎ－８．８Ｚｎ（共晶点温度：１９８℃）の組成を有するハンダにＴｉを加えたハンダを用いて吸引孔４を封止する。しかし、吸引孔封止材１５（ハンダ）は、これに限るものではなく、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｉｎ、Ｂｉ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｇａ、及びＡｇから成る群から選択された少なくとも１つの材料を含む金属材料であって融点が２５０℃以下となる封着材を用いて吸引孔４を封止してもよい。尚、Ｓｎを選択した場合、９０％以上あればよく、また、Ｃｕを添加したＳｎの場合、Ｃｕの量は、０．１％以下にする必要がある。

【0041】

また、吸引孔封止材１５は、Ｔｉに代わって、又は、Ｔｉに加えて、Ａｌ、Ｃｒ、及びＳｉから成る群から選択された少なくとも１つの材料を含んでいてもよい。さらに、吸引孔封止材１５は、周縁封止材１１と異なる成分のハンダを用いてもよい。尚、吸引孔封止材１５または周縁封止材１１にＴｉ（チタン）を含有させることにより、ガラス板１Ａ，１Ｂとの密着性が向上する。

【0042】

本実施形態では、間隙Ｖの圧力を１．３３Ｐａ以下にまで減圧するが、これに限るものではなく、ほぼ真空になるまで間隙Ｖの圧力を減圧してもよい。これにより、ガラスパネルＰの断熱性能を更に高めることができる。

【0043】

本実施形態では、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの厚みＴｇの下限は、０．３ｍｍ以上である。また、好ましくは、０．５ｍｍ以上である。さらに好ましくは、１ｍｍ以上である。一対のガラス板１Ａ，１Ｂの厚みＴｇが薄い場合にはガラス自体の蓄熱量が小さくなるので、周縁封止の際に、単位時間あたりの空気中への放熱量が上昇し、周縁封止材１１が冷却されやすい。従って、溶融した周縁封止材１１の固化を促進させることが可能となる。ただし、ガラス板１Ａ，１Ｂは薄くなり過ぎる（１ｍｍ未満）とガラス板１Ａ，１Ｂの剛性が低下するため、同じ大きさの外力によるガラス板１Ａ，１Ｂの変形量が大きくなる。従って、ガラスパネルＰにおいて、吸引孔４の間隙部側表面付近に発生する引張応力が大きくなる。

【0044】

一対のガラス板１Ａ，１Ｂの厚みＴｇの上限は、１５ｍｍ以下である。好ましくは、１２ｍｍ以下である。さらに好ましくは、１０ｍｍ以下である。厚いガラス板１Ａ，１Ｂを用いるとガラス板１Ａ，１Ｂの剛性は増加するため、同じ大きさの外力によるガラス板１Ａ，１Ｂの変形量が小さくなる。従って、ガラスパネルＰにおいて、吸引孔４の間隙部側表面付近に発生する引張応力が小さくなるため、長期耐久性が向上する。一方で、ガラス板１Ａ，１Ｂの厚みＴｇが厚くなり過ぎる（１５ｍｍ超）と、吸引孔封止の際に、吸引孔封止材１５の吸引孔４への流入量が減少する。そのため、吸引孔４の間隙部側表面の吸引孔封止材１５のはみ出しが小さくなり、吸引孔４の間隙部側表面付近に発生する引張応力を緩和させることが困難となる。

【0045】

一対のガラス板１Ａ，１Ｂは、フロートガラスであるが、これに限るものではない。一対のガラス板１Ａ，１Ｂには、上記のような用途に応じて、例えば、型板ガラス、表面処理により光拡散機能を備えたすりガラス、網入りガラス、線入ガラス板、強化ガラス、倍強化ガラス、低反射ガラス、高透過ガラス板、セラミックガラス板、熱線や紫外線吸収機能を備えた特殊ガラス、又は、これらの組み合わせ等、種々のガラスを適宜選択して使用することができる。さらに、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの組成についても、ソーダ珪酸ガラス、ソーダ石灰ガラス、ホウ珪酸ガラス、アルミノ珪酸ガラス、各種結晶化ガラス等を使用することができる。

【0046】

本実施形態では、開先部分１４はガラス板１Ａ，１Ｂの間隙Ｖ側の角部を平面状に面取りしているが、これに限られるものではなく、曲面状に面取りをする等、導入板を容易に挿入可能とする形態であれば、適宜選択してガラス板１Ａ，１Ｂに設ける事ができる。

【0047】

スペーサー２のピッチＰｄは、５ｍｍ以上１００ｍｍ以下であり、好ましくは、５ｍｍ以上８０ｍｍ以下、さらに好ましくは、５ｍｍ以上６０ｍｍ以下である。

【0048】

また、スペーサー２はステンレス鋼により形成されているが、これに限るものではない。スペーサー２は、例えば、インコネル、鉄、アルミニウム、タングステン、ニッケル、クロム、チタン等の金属、炭素鋼、クロム鋼、ニッケル鋼、ニッケルクロム鋼、マンガン鋼、クロムマンガン鋼、クロムモリブデン鋼、珪素鋼、真鍮、ハンダ、ジュラルミン等の合金、又は、セラミックやガラス等、高剛性を有するもので形成されてもよい。また、スペーサー２も、円柱状に限らず、角形状や球状等の各種形状であってもよい。

【0049】

間隙Ｖの高さＶｈは３０μｍ～１ｍｍである。ただし、スペーサー２の高さと略同一である。

【0050】

尚、間隙Ｖには、間隙Ｖ内の気体分子を吸着するべく蒸発型ゲッターを用いたり、加熱されて活性化することにより気体分子を吸着して除去する非蒸発型ゲッターを用いたりしてもよく、また、非蒸発型ゲッターと蒸発型ゲッターとを併用してもよい。また、間隙Ｖにおいて、ゲッター材（吸着剤）及び吸着剤収容孔は２ヶ所以上でもよい。

【0051】

本実施形態では、周縁封止材１１は、金属導入装置を用いて形成されたが、これに限定されるものではない。周縁封止材１１は、陽極接合法、超音波接合法、多段接合法、レーザー接合法及び圧着接合法のいずれか一つの接合方法を用いて形成されてもよい。これにより、周縁封止材１１の一対のガラス板１Ａ，１Ｂへの付着性を向上させることができる。周縁封止材１１は金属材料以外であってもよい。

【0052】

また、ガラスパネルＰの平面に対する厚み方向視における周縁封止材１１の幅Ｒｗは３ｍｍ以上１２ｍｍ以下である。幅Ｒｗが３ｍｍより小さいと、ガラスパネルＰの間隙Ｖの封止を保持することが困難となる。また、幅Ｒｗが１２ｍｍを超えると、周縁封止材１１を通じて一方のガラス板から他方のガラス板に伝わる熱量が増すため、ガラスパネルＰの断熱性が低下する。具体的には、図２に示されるガラスパネルＰにおいて、ガラス板１Ａを室外側とし、ガラス板１Ｂを室内側とした場合、室外側の熱は幅広の周縁封止材１１を介してガラス板１Ａからガラス板１Ｂに伝わることになるため、ガラスパネルＰの断熱性が低下する。さらに好ましくは、幅Ｒｗは３ｍｍ以上５ｍｍ以下である。この場合、ガラスパネルＰの間隙Ｖの封止を保持することに加え、周縁封止材１１による伝熱量をより低減することができる。

【0053】

本実施形態では、封止後の吸引孔封止材１５がガラス板１Ａの大気側表面より突出している部分を突出部１６とする。突出部１６の直径Ｄｗは５ｍｍ以上２５ｍｍである。すなわち、吸引孔封止材１５は、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの板面方向における幅が５ｍｍ以上２５ｍｍ以下である。直径Ｄｗは、さらに好ましくは５ｍｍ以上１５ｍｍである。ただし、突出部１６の直径Ｄｗはいずれの場合も後述の吸引孔径Ｓｗよりは大きい。また、突出部１６の厚みＤｇは０．１ｍｍ以上２０ｍｍ以下であり、好ましくは、０．１ｍｍ以上１０ｍｍ以下である。

【0054】

本実施形態では、吸引孔径Ｓｗは、１ｍｍ以上１０ｍｍ以下である。好ましくは２ｍｍ以上５ｍｍ以下である。強化ガラスの場合は、吸引孔径Ｓｗは、ガラス厚より大きく１０ｍｍ以下が望ましい。これは、風冷強化の際に、吸引孔４を通じて風を通すためである。

【0055】

また、吸引孔４の上部及び少なくとも下部の少なくともいずれか一方の縁部は曲面状に形成されていてもよく、または面取りされていてもよい（縁部に微小面を設けていてもよい）。

【0056】

吸引孔封止材１５による吸引孔４の封止部において、一方のガラス板１Ａの大気側表面で吸引孔４の周りに形成されている突出部１６は、一方のガラス板１Ａの大気側表面との密着性が重要である。突出部１６は、一方のガラス板１Ａの裏側から見た時に吸引孔封止材１５の金属光沢があれば十分密着しており、間隙Ｖにおける減圧状態が長く維持される。しかし、突出部１６の密着が不十分であれば、ガラス板１Ａに対して、風圧や、ふき取り掃除の際の圧力等の外力が作用する。また、日射によるガラス板１Ａの表裏間の温度差や、室内外の温度差等で発生する反り現象によって、ガラス板１Ａに対する吸引孔封止材１５の突出部１６が剥がされる。

【0057】

尚、吸引孔封止材１５の主成分は、Ｓｎが７２％～９９．９％に対し、Ｚｎ、Ａｌ、Ｓｉ及びＴｉの内のいずれかの成分を含有し、鉛の含有量が重量％で０．１％未満である。吸引孔封止材１５は金属材料以外であってもよい。

【0058】

図４及び図５に基づいて、吸引孔４を吸引孔封止材１５で封止するための封止装置５０について説明する。封止装置５０は、固形状の吸引孔封止材１５をその融点まで加熱する加熱部６０と、加熱部６０において加熱溶融して表面張力により角の丸くなった吸引孔封止材１５の表面に突き刺し自在な押し込みピン形状の先鋭部材７０と、先鋭部材７０により形成される吸引孔封止材１５の表面の突き刺し孔から流出する溶融金属を吸引孔４に誘導する溶融金属誘導部８０とを有する。

【0059】

図５に示されるように、溶融金属誘導部８０には、吸引孔封止材１５を受けることが出来るロート型の金属製の受け具９０を設けてある（受け具９０の外周部に電熱線を巻いて加熱自在に構成）。また、吸引孔４に溶融金属を誘導する供給口１００を受け具９０の下部に設けて溶融金属誘導部８０に形成してある。また、封止装置５０には、圧縮バネ１１０を介して先鋭部材７０を受け具９０の上方に配置し、先鋭部材７０のピン先を下方に押し下げることで下方の溶融した吸引孔封止材１５を上下貫通突き刺し操作自在にする操作機構１２０を設けてある。

【0060】

さらに、封止装置５０は、吸引孔４を囲繞するようにガラス板１Ａに対して密接自在なカップ１３０を有し、そのカップ１３０の内側に、加熱部６０、並びに、溶融金属誘導部８０が収容可能に形成される。さらに、カップ１３０には、カップ１３０の内側空間を減圧可能な吸気部（不図示）と、カップ１３０の内側を気密状態で操作機構１２０をカップ１３０の外から操作自在なピン押し込み操作装置１４０とが設けられている。

【0061】

封止装置５０において、加熱部６０により加熱されて溶融した吸引孔封止材１５は、表面張力により略角の取れた液状の塊となる。吸引孔封止材１５の表面に、例えば卵の薄皮のように酸化被膜１５０が形成されていたとしても、先鋭部材７０により表面を突き刺すことで、その酸化被膜１５０の突き刺し部に穴が形成され、その突き刺し部からは主として溶融金属が流出する（図５参照）。流出した溶融金属は溶融金属誘導部８０により吸引孔４に誘導されるために、酸化金属が吸引孔４に混入するのを防止しやすくなる。従って、吸引孔４及びその周囲のガラス表面には、酸化金属の混入していない状態で吸引孔封止材１５がガラスと接着し、間隙Ｖの気密性を確保できる。

【0062】

吸引孔４の封止時では例えば１９５℃の条件下で、約３００℃の吸引孔封止材１５（例えば「はんだ」）を吸引孔４に投入している。吸引孔４はガラス板１Ａのエッジ（端面）３Ａから例えば５０ｍｍ離れている。吸引孔４とガラス板１Ａのエッジ３Ａとの間の距離が短くなるにつれて、周縁封止材１１の温度が上昇する。周縁封止材１１は、例えば吸引孔封止材１５と同じ「はんだ」が用いられる場合があり、周縁封止材１１の温度が融点（例えば２００℃）以上になると周縁封止材１１の一部が融化するおそれがある。そこで、以下の試験を実施し、ガラス板１Ａのエッジ３Ａからの距離５０ｍｍから近づけた場合の影響、及び、吸引孔封止材１５の重量の影響について評価を実施した。

【0063】

図６に、試験に用いる減圧複層ガラスパネルの一部及び各寸法を示す。一対のガラス板１Ａ，１Ｂは、いずれも板厚３．１（ｍｍ）のフロートガラスである。一対のガラス板１Ａ，１Ｂの一方に吸引孔４を形成する。周縁封止材１１及び吸引孔封止材１５は、共にＳｎ－Ｚｎ合金のはんだであり、融点２００℃、密度０．００７３（ｇ／ｍｍ^３）、比熱２４３，０００（Ｊ／ｇ・Ｋ）である。図６に示されるように、吸引孔４の直径を１．４（ｍｍ）とし、周縁封止材１１を一対のガラス板１Ａ，１Ｂの周縁３及び両者の間に幅５（ｍｍ）、厚み０．２（ｍｍ）の寸法で配置した。吸引孔封止材１５は、重量４．６３（ｇ）であり、吸引孔４に投入されるとともにガラス板１Ａの上面において直径９（ｍｍ）、高さ１０（ｍｍ）の領域に配置した。

【0064】

〔試験１〕
吸引孔封止材１５を吸引孔４に投入したて吸引孔４を封止する際の周縁封止材１１の温度上昇を測定した。ガラス板１Ａのエッジ３Ａから吸引孔４の中心までの距離（以下、「エッジ距離」と略称する。）は、試験例１～５において、それぞれ、１０（ｍｍ）、１５（ｍｍ）、２０（ｍｍ）、２５（ｍｍ）、５０（ｍｍ）とした。吸引孔４への吸引孔封止材１５の投入は１９５℃の環境条件下において行い、その際の周縁封止材１１の温度上昇をそれぞれ計測した。試験１の試験結果を表１及び図７に示す。

【0065】

【表1】

【0066】

表１及び図７に示されるように、試験例１～試験例５において、周縁封止材１１の最高温度が１９５．１℃から２０５．４℃まで変化した。試験例１～試験例５のうち、試験例１（エッジ距離：１０ｍｍ）は温度上昇量が１０．４℃であって５℃を上回り、試験例２～試験例５では温度上昇量がいずれも５℃未満であった。

【0067】

〔試験２〕
続いて、エッジ距離を１０（ｍｍ）と１５（ｍｍ）とに特定し、それぞれのエッジ距離において吸引孔封止材１５の重量を変えて１９５℃の環境条件下における周縁封止材１１の温度上昇を計測した。エッジ距離が１０（ｍｍ）のときは、試料１～試料３を用いた。エッジ距離が１５（ｍｍ）のときは、試料２～試料４を用いた。試料１～試料４における吸引孔封止材１５の重量は以下の表２に示す通りである。試験２の試験結果を表２及び図８に示す。

【0068】

【表2】

【0069】

表２及び図８に示されるように、エッジ距離が１０（ｍｍ）のときは、吸引孔封止材１５の重量が約１．０ｇから約４．６ｇに増加するに伴い、周縁封止材１１の最高温度が１９８．２℃から２０５．４℃まで上昇した。エッジ距離が１５（ｍｍ）のときは、吸引孔封止材１５の重量が約２．０ｇから約６．１ｇに増加するに伴い、周縁封止材１１の最高温度が１９７．２℃から２００．０℃まで上昇した。図８には、周縁封止材１１の初期温度（環境温度）である１９５℃を「Ｔｏ」で示している。

【0070】

試験２の試験結果（表２及び図８）に基づいて、試料１～試料４における、エッジ距離と周縁封止材１１の温度上昇量との関係をグラフ化した（図９参照）。図９から、試料２、試料３、試料４において、温度上昇量が５℃となるエッジ距離が推認または確認できた。

【0071】

図９に示される温度上昇量が５℃となる３つのエッジ距離Ｌ１（試料２）、Ｌ２（試料３）、Ｌ３（試料４）と、各エッジ距離における吸引孔封止材１５の重量とを、図１０に示すグラフにプロットし、３点（Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３）を近似直線で結んだ。当該近似直線は、エッジ距離における吸引孔封止材１５の上限重量を示すことになる。

【0072】

上記の近似直線に基づくエッジ距離における吸引孔封止材１５の上限重量について、以下考察する。吸引孔４とエッジ３Ａとの関係を円筒形と認定することで、円筒の内径側から外径側との間の温度差に基づく伝熱量の算出式に基づき、吸引孔封止材１５によるガラス板１Ａを介した周縁封止材１１への伝熱量Ｅ（Ｗ）は、以下の式（１）によって算出することができる。
Ｅ＝２π×Ｃ×Ｄ×Ｈ／ｌｎ（Ａ／Ｂ） ・・・（１）
ここで、Ａ（ｍｍ）は外半径（すなわち、吸引孔４の中心からエッジ３Ａまでの距離）である。Ｂ（ｍｍ）は吸引孔４の半径である。Ｈ（ｍｍ）は吸引孔４の高さ（すなわち、ガラス板１Ａの厚み）である。Ｃ（Ｗ／ｍｍＫ）はガラス板１Ａの熱伝導率である。Ｄ（℃）は吸引孔封止材１５が吸引孔４に投入された際に吸引孔４の内径側と外径側（エッジ３Ａ）との間で許容される温度差である。ちなみに、試験１及び試験２では、Ｄ＝（３００－２００）＝１００（℃）である。

【0073】

ガラス板１Ａの一辺に配置される周縁封止材１１には、上記の伝熱量Ｅの一部が伝熱される。したがって、周縁封止材１１への伝熱量をＥ１とし、補正係数を「Ｋ１」とすることで、伝熱量Ｅ１は以下の式（２）によって算出することができる。
Ｅ１＝Ｋ１×２π×Ｃ×Ｄ×Ｈ／ｌｎ（Ａ／Ｂ） ・・・（２）

【0074】

一方、吸引孔封止材１５において周縁封止材１１の温度上昇に使用可能な熱量Ｅ２は、以下の式（３）によって導かれる。
Ｅ２＝Ｎ×ΔＴ×Ｗ１ ・・・（３）
ここで、Ｎ（Ｊ／ｇ・Ｋ）は吸引孔封止材１５の比熱である。ΔＴ（℃）は、吸引孔封止材１５が吸引孔４に投入された際における吸引孔封止材１５と周縁封止材１１との温度差である。Ｗ１（ｋｇ）は吸引孔封止材１５の重量である。ちなみに、試験１及び試験２に用いた吸引孔封止材１５では、Ｎ＝２４３，０００（Ｊ／ｇ・Ｋ）であり、ΔＴ＝（３００－１９５）＝１０５（℃）であった。

【0075】

上記の式（１）に基づき、伝熱量Ｅ，Ｅ１は、エッジ３Ａから吸引孔４までの距離（エッジ距離）にほぼ相当するｌｎ（Ａ／Ｂ）が大きくなるほど減少する。すなわち、伝熱量Ｅ，Ｅ１は、エッジ距離に反比例する。一方、伝熱量Ｅ，Ｅ１の発生源である熱量Ｅ２は、エッジ距離が大きくなるほど周縁封止材１１に伝達される伝熱量が減少することに鑑み、エッジ距離が増加するにつれて当該伝熱量Ｅ，Ｅ１を維持するには増加させる必要がある。すなわち、熱量Ｅ２は、エッジ距離に比例して大きくすることが可能である。また、試験１及び試験２の試験結果に基づくことで、吸引孔封止材１５の重量もエッジ距離に比例して大きくすることが可能であることが理解できる。これらを踏まえ、エッジ距離に応じて許容可能な熱量Ｅ３は、補正係数「Ｋ２」と、吸引孔封止材１５の上限重量としての「Ｗｍａｘ」とを用いることで、以下の式（４）によって算出することができる。
Ｅ３＝Ｋ２×Ｅ１×（ｌｎ（Ａ／Ｂ））^２＝Ｎ×ΔＴ×Ｗｍａｘ ・・・（４）

【0076】

上記式（４）の「Ｅ１」に上記式（２）の右辺を代入し、新たな補正係数「Ｋ」を用いることで、吸引孔封止材１５の上限重量（Ｗｍａｘ）は、以下の数１式によって表すことができる。
[数１]
Ｗｍａｘ＝Ｋ×ｌｎ（Ａ／Ｂ）×Ｈ×Ｃ×Ｄ／（Ｎ×ΔＴ）
Ｗｍａｘ（ｇ）：吸引孔封止材の上限重量
Ｋ：補正係数
Ａ（ｍｍ）：吸引孔の中心からガラス板のエッジまでの距離
Ｂ（ｍｍ）：吸引孔の半径
Ｈ（ｍｍ）：吸引孔の高さ
Ｃ（Ｗ／ｍｍ・Ｋ）：ガラス板の熱伝導率
Ｄ（℃）：吸引孔封止材が吸引孔に投入された際に吸引孔の内径側とガラス板のエッジとの間で許容される温度差
Ｎ（Ｊ／ｇ・Ｋ）：吸引孔封止材の比熱
ΔＴ（℃）：吸引孔封止材が吸引孔に投入された際における吸引孔封止材と周縁封止材との温度差

【0077】

上記の数１式と、試験２において実際に用いた材料の物性や寸法等とを参照すると、エッジ距離に相当する「Ａ」が変数であるものの、その他はいずれも所定値であることから、新たな補正係数「Ｋ３」を用いることで、吸引孔封止材１５の重量Ｗｍａｘは以下の式（５）によって表すことができる。
Ｗｍａｘ＝Ｋ３×（ｌｎＡ－ｌｎＢ） ・・・（５）

【0078】

また、上記式（５）において、吸引孔４の半径に相当する「Ｂ」についても所定値であることから、図１０に示されるＬ１，Ｌ２，Ｌ３に基づく近似直線は、「ｙ＝１１．８８１×ｌｎ（ｘ）－２６．２１２」によって表すことができる。

【0079】

これらに基づき、図１０において、エッジ距離に対応する、周縁封止材１１の温度上昇が５℃以下となる吸引孔封止材１５の重量は、近似直線の右側である領域Ｆ１，Ｆ２に含まれることになり、上記式（４）に基づいてその上限を設定が可能となる。これにより、ガラスパネルＰはガラス板１Ａの吸引孔４に投入する吸引孔封止材１５の重量を適正に設定することができ、ガラスパネルＰの製造時において吸引孔封止材１５による周縁封止材１１の温度上昇を抑制することができる。その結果、ガラスパネルＰは、周縁封止材１１の接着強度が低下するのを防止することができ、周縁封止材１１による一対のガラス板１Ａ，１Ｂの接着強度を維持することができる。上述の通り、領域Ｆ１、Ｆ２は、所定のエッジ距離において温度上昇量が５℃以下となる吸引孔封止材１５の重量範囲ではある。ただし、５（ｇ）の境界線Ｗを越える領域Ｆ２については、以下の理由により吸引孔封止材１５の重量が適正範囲とはいえない。

【0080】

吸引孔封止材１５の重量Ｗは、０，０５ｇ以上５．００ｇ以下が好ましい。吸引孔封止材１５の重量Ｗが０．０５ｇ未満であると、吸引孔４を小さくしなければ吸引孔４を適正に行うことができず、吸引孔４が小さい場合には間隙Ｖの吸引工程に時間がかかる。このため、ガラスパネルＰは間隙Ｖの減圧状態が不十分になる可能性があり、ガラスパネルＰを製造する際の作業性も低下する。一方、重量Ｗが５．００ｇを越えると、吸引孔封止材１５によってガラス板１Ａの吸引孔４周りが過剰に加熱されるため、ガラス板１Ａが急激に温度上昇する。具体的には、３００℃で投入される吸引孔封止材１５は、１９５℃のガラス板１Ａとは１０５℃の温度差があるため、吸引孔封止材１５の重量に比例する熱量により、ガラス板１Ａの一部が急激に温度上昇する。そのため、温度上昇したガラス板１Ａは、吸引孔４において高温の熱衝撃を受けて破壊することがある。また、ガラス板１Ａは、吸引孔封止材１５によって加熱された際に熱破壊しない場合でも、吸引孔封止材１５とガラス板１Ａとの熱膨張率の差によって加熱時に吸引孔４の周囲にクラックが発生することがあり、その後の温度変化の際に熱破壊する可能性もある。したがって、吸引孔封止材１５の上限重量（Ｗｍａｘ）は５．００ｇ以下が好ましい。吸引孔封止材１５の重量は、ガラス板１Ａの温度上昇の抑制やコスト抑制等の観点から、０．５０ｇ以上４．００ｇ以下がより好ましく、１．００ｇ以上３．００ｇ以下がさらに好ましい。

【0081】

なお、吸引孔封止材１５は、例えば図４及び図５に示された封止装置５０を用いて吸引孔４に投入されるが、吸引孔封止材１５が投入される際に封止装置５０に酸化被膜１５０が残存し、酸化被膜１５０の残存量は一定でない。すなわち、封止装置５０にセットされる吸引孔封止材１５と吸引孔４に実際の投入される吸引孔封止材１５とは同量ではなく、例えば４．００ｇの吸引孔封止材１５を吸引孔４に投入する場合には、４．００ｇを越える重量の吸引孔封止材１５を封止装置５０にセットする必要がある。したがって、封止装置５０においては、吸引孔４に実際の投入される吸引孔封止材１５の重量制御が可能であることが好ましい。

【0082】

〔第２実施形態〕
本実施形態では、図１１に示されるように、吸引孔４が矩形状に形成された一対のガラス板１Ａ，１Ｂの一方の一辺３Ａ１（端面）に沿う中央付近に配置されている。吸引孔４が当該位置に配置された場合にも、ガラスパネルＰにおいて吸引孔４を目立ち難くすることができる。また、吸引孔４に投入される吸引孔封止材１５がガラス板１Ａの一辺３Ａ１のみに近接して配置されることで、吸引孔封止材１５の熱によって温度上昇する周縁封止材１１の領域を減少させることができる。これにより、吸引孔４が形成されたガラス板１Ａにおいて、周縁封止材１１の接着強度の低下を抑制することができる。

【0083】

〔別実施形態〕
（１）上記の実施形態では、吸引孔封止材１５が一対のガラス板１Ａ，１Ｂの他方であるガラス板１Ｂの板面に非接触である例を示したが、吸引孔封止材１５はガラス板１Ｂの板面に接触する構成でもよい。吸引孔封止材１５が吸引孔４を有しないガラス板１Ｂに接触することで、吸引孔封止材１５はガラス板１Ａ，１Ｂに亘って配置される。これにより、吸引孔封止材１５によって吸引孔４の封止状態を強固に保持することができる。

【0084】

（２）上記の実施形態では、封止装置５０において、吸引孔封止材１５の表面を先鋭部材７０により突き刺すことで、吸引孔封止材１５を吸引孔４に投入する例を示したが、封止装置５０は、例えば吸引孔封止材１５を載置した容器（不図示）を回動させて吸引孔４に投入する構成でもよい。

【0085】

（３）上記の実施形態のガラスパネルＰは、建築物の他、冷凍庫用、冷蔵庫用、冷凍及び冷蔵庫のショーケース用のディスプレイに用いることができる。従来のショーケース用のディスプレイでは、吸引孔４がディスプレイのエッジに近接していないため、ガラス板の外形を大きくして吸引孔４の封止部分を含むガラス板の一辺全体を枠体で隠す必要があった。しかし、上記の実施形態のガラスパネルＰであれば、吸引孔４の封止部分がショーケース用のディスプレイのエッジに近くなることで、ショーケースにおいて枠体の領域を小さくすることができるので、ディスプレイの美観（見栄え）が向上する。

【産業上の利用可能性】

【0086】

本発明は、減圧複層ガラスパネルに広く利用可能である。

【符号の説明】

【0087】

１Ａ ：第１ガラス板
１Ｂ ：第２ガラス板
２ ：スペーサー（間隙保持部材）
３ ：周縁
３Ａ ：エッジ
３Ａ１ ：一辺
４ ：吸引孔
１１ ：周縁封止材
１４ ：開先部分
１５ ：吸引孔封止材
１６ ：突出部
５０ ：封止装置
Ｄｇ ：突出部厚み
Ｄｗ ：突出部直径
Ｖ ：間隙
Ｖ１ ：間隙の周縁部

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】