特開2022-156380ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉およびその製造方法、ならびにボンド磁石およびその製造方法
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2022156380
(43)【公開日】2022-10-14
(54)【発明の名称】ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉およびその製造方法、ならびにボンド磁石およびその製造方法
(51)【国際特許分類】
H01F 1/11 20060101AFI20221006BHJP
H01F 1/113 20060101ALI20221006BHJP
H01F 41/02 20060101ALI20221006BHJP
C01G 49/00 20060101ALI20221006BHJP
【ＦＩ】
H01F1/11
H01F1/113
H01F41/02 G
C01G49/00 C
【審査請求】未請求
【請求項の数】9
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2021060035
(22)【出願日】2021-03-31
(71)【出願人】
【識別番号】000224798
【氏名又は名称】ＤＯＷＡホールディングス株式会社
(72)【発明者】
【氏名】山田 智也
(72)【発明者】
【氏名】坪井 禅
(72)【発明者】
【氏名】山田 雄大
(72)【発明者】
【氏名】越湖 将貴
(72)【発明者】
【氏名】山田 進一
【テーマコード（参考）】
4G002
5E040
5E062
【Ｆターム（参考）】
4G002AA06
4G002AA08
4G002AB02
4G002AD04
4G002AE04
5E040AB04
5E040AB09
5E040BB03
5E040CA01
5E040HB11
5E040HB15
5E040NN02
5E040NN06
5E062CD02
5E062CE02
(57)【要約】
【課題】六方晶フェライト磁性粉の粒子径を小さくせずに、得られるボンド磁石の保磁力を大きくすることができるボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉とその製造方法の提供。
【解決手段】化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表されるボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉。化学式中のＡがＳｒおよびＢａであることが好ましく、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉について平均粒子径が０．５μｍ以上５．０μｍ以下であることが好ましく、圧縮密度が３．０ｇ／ｃｍ３以上であることが好ましい。
【選択図】なし
【解決手段】化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表されるボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉。化学式中のＡがＳｒおよびＢａであることが好ましく、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉について平均粒子径が０．５μｍ以上５．０μｍ以下であることが好ましく、圧縮密度が３．０ｇ／ｃｍ３以上であることが好ましい。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表されるボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉。
【請求項2】
前記化学式中のＡがＳｒおよびＢａである、請求項１に記載のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉。
【請求項3】
平均粒子径が０．１μｍ以上１０μｍ以下である、請求項１または２に記載のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉。
【請求項4】
圧縮密度が２．７ｇ／ｃｍ３以上である、請求項１～３のいずれか一項に記載のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉。
【請求項5】
請求項１～４のいずれか一項に記載のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉と樹脂とを含む、ボンド磁石。
【請求項6】
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の製造方法であって、
化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表される六方晶フェライト磁性粉の原料となる粉末と融剤とを混合して原料混合物を得る混合工程と、
得られた原料混合物を焼成して焼成物を得る焼成工程と、
得られた焼成物を粉砕する粉砕工程とを含み、
前記六方晶フェライト磁性粉の原料におけるＦｅ原料およびＭｎ原料として、Ｍｎを含有するヘマタイトを用いる、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の製造方法。
化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表される六方晶フェライト磁性粉の原料となる粉末と融剤とを混合して原料混合物を得る混合工程と、
得られた原料混合物を焼成して焼成物を得る焼成工程と、
得られた焼成物を粉砕する粉砕工程とを含み、
前記六方晶フェライト磁性粉の原料におけるＦｅ原料およびＭｎ原料として、Ｍｎを含有するヘマタイトを用いる、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の製造方法。
【請求項7】
前記粉砕工程で得られた粉砕粉をアニールする工程をさらに含む、請求項６に記載のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の製造方法。
【請求項8】
前記融剤として塩化バリウム、酸化ビスマスから選ばれる１種以上を用いる、請求項６または７に記載のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の製造方法。
【請求項9】
請求項６～８のいずれか一項に記載の製造方法により得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を用いることを特徴とする、ボンド磁石の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、フェライト系ボンド磁石に用いられる六方晶フェライト磁性粉およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
従来、ＡＶ機器、ＯＡ機器、自動車電装部品などに使用される小型モータや、複写機のマグネットロールなどに使用される磁石のような高磁力の磁石として、フェライト系焼結磁石が使用されている。しかし、フェライト系焼結磁石には、欠け割れが発生しやすい、研磨が必要なために生産性に劣るという問題があることに加えて、複雑な形状への加工が困難であるという問題がある。
【0003】
そのため、近年では、ＡＶ機器、ＯＡ機器、自動車電装部品などに使用される小型モータなどの高磁力の磁石として、希土類磁石のボンド磁石が使用されている。しかし、希土類磁石は、フェライト系焼結磁石の約２０倍のコストがかかり、また、錆び易いという問題があるため、フェライト系焼結磁石の代わりに六方晶フェライト系ボンド磁石を使用することが望まれている。
【0004】
このようなボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉として、５０％粒径が１.２～３.０μｍで、かつ０.２μｍ以下の微粒分を実質的に含まないボンド磁石用磁性粉（特許文献１参照）や、およびアルカリ土類金属を構成成分とするフェライト磁性粉であって、 塩素含有量が０．０５重量％以下であり、 ゴム系樹脂をバインダーとして固定されるボンド磁石用のフェライト磁性粉（特許文献２参照）等が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特開２０００－２９４４１７号公報
【特許文献2】特開２００４－２６５９３６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
従来、六方晶フェライト磁性粉を用いたボンド磁石の保磁力を調整する方法としては、六方晶フェライト磁性粉の粒子径を調整する方法が主に用いられてきた。六方晶フェライト磁性粉の粒子径を小さくするほど得られるボンド磁石の保磁力を高く、六方晶フェライト磁性粉の粒子径を大きくするほど得られるボンド磁石の保磁力を低くすることができる。しかしながら、六方晶フェライト磁性粉の粒子径は磁性粉の粉末としての流動度や、ボンド磁石製造工程における中間生成物である混錬物の流動度にも大きく影響しており、六方晶フェライト磁性粉の粒子径が小さくなると、磁性粉自体やボンド磁石製造工程における混錬物が流動しなくなり、製造工程に悪影響を及ぼすおそれがある。よって、六方晶フェライト磁性粉の粒子径を小さくせずにボンド磁石の保磁力を高くすることができれば、磁性粉自体やボンド磁石製造時の混錬物のハンドリング性の設計において自由度を増やすことができるため、望ましい。
【0007】
本願では、六方晶フェライト磁性粉の粒子径を小さくせずに、得られるボンド磁石の保磁力を高くすることができるボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉とその製造方法、および当該磁性粉を用いたボンド磁石とその製造方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【0008】
従来から、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉のＦｅ原料として、広くヘマタイト（α酸化鉄）が用いられている。工業用ヘマタイトは鉄鋼製造工程での副生成物として製造されるため、マンガンやクロム等の不純物を含むが、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の原料に用いるヘマタイトとしては、当該磁性粉中に保磁力の低いＭｎＦｅ２Ｏ４の異相が発生するのを抑制するためにＭｎ含有量が多いものは忌避され、Ｍｎ量が少ないヘマタイトが用いられてきた。しかし本発明者らは諸検討を進めた結果、ヘマタイト中に微量のＭｎをむしろ積極的に含有させた場合に、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の保磁力を高めることができることに想到して本発明を完成させた。
【0009】
すなわち本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉は、化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表される組成を有することを特徴とする。前記化学式中のＡがＳｒおよびＢａであることが好ましく、平均粒子径が０．１μｍ以上１０μｍ以下であることが好ましく、圧縮密度が２．７ｇ／ｃｍ３以上であることが好ましい。
【0010】
また、別観点での本発明は、本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉と樹脂とを含む、ボンド磁石である。
【0011】
さらに別観点での本発明は、化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表される六方晶フェライト磁性粉の原料となる粉末と融剤とを混合して原料混合物を得る混合工程と、得られた原料混合物を焼成して焼成物を得る焼成工程と、得られた焼成物を粉砕する粉砕工程とを含み、前記六方晶フェライト磁性粉の原料におけるＦｅ原料およびＭｎ原料として、Ｍｎを含有するヘマタイトを用いる、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の製造方法である。当該製造方法において、粉砕工程で得られた粉砕粉をアニールする工程をさらに含んでいてもよく、融剤として塩化バリウム、酸化ビスマスから選ばれる１種以上を用いることが好ましい。
【0012】
さらに別観点での本発明は、本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の製造方法により得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を用いる、ボンド磁石の製造方法である。
【発明の効果】
【0013】
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の製造方法により得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を用いてボンド磁石を製造した場合に、六方晶フェライト磁性粉の粒子径を小さくせずに、ボンド磁石の保磁力を高めることができる。
【発明を実施するための形態】
【0014】
（ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉）
本発明の対象となるのは、化学式ＡＦｅ１２Ｏ１９を基本構造とするマグネトプランバイト型（Ｍ型）結晶構造を持つ六方晶フェライト磁性粉である。この化学式中のＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂの１種以上の元素である。
本発明の対象となるのは、化学式ＡＦｅ１２Ｏ１９を基本構造とするマグネトプランバイト型（Ｍ型）結晶構造を持つ六方晶フェライト磁性粉である。この化学式中のＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂの１種以上の元素である。
【0015】
（組成）
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉は、化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表すことができ、Ｍｎを必須元素として含む。本磁性粉中においてＭｎはＭｎ２＋（Ｍｎ（ＩＩ））として存在しており、化学式中の酸素量（１．５ｎ－０．５ｘ＋１）はＡを２価の金属元素、ＦｅをＦｅ３＋（Ｆｅ（ＩＩＩ））、ＯをＯ２－として電荷補償の計算により算出される。なお、本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉ではＭｎがＭｎ２＋（Ｍｎ（ＩＩ））として存在するものを対象とするが、Ｍｎ３＋（Ｍｎ（ＩＩＩ））、Ｍｎ４＋（Ｍｎ（ＩＶ））等の異なる価数として存在するＭｎを含む六方晶フェライト磁性粉も、後述する焼成工程における焼成温度や焼成雰囲気等の調整により製造できると考えられる。そのようにして得られた磁性粉でも、Ａ、ＦｅおよびＭｎの含有モル比を上記の化学式と同様の範囲とすれば、本発明と同様の効果を奏する可能性がある。
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉は、化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表すことができ、Ｍｎを必須元素として含む。本磁性粉中においてＭｎはＭｎ２＋（Ｍｎ（ＩＩ））として存在しており、化学式中の酸素量（１．５ｎ－０．５ｘ＋１）はＡを２価の金属元素、ＦｅをＦｅ３＋（Ｆｅ（ＩＩＩ））、ＯをＯ２－として電荷補償の計算により算出される。なお、本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉ではＭｎがＭｎ２＋（Ｍｎ（ＩＩ））として存在するものを対象とするが、Ｍｎ３＋（Ｍｎ（ＩＩＩ））、Ｍｎ４＋（Ｍｎ（ＩＶ））等の異なる価数として存在するＭｎを含む六方晶フェライト磁性粉も、後述する焼成工程における焼成温度や焼成雰囲気等の調整により製造できると考えられる。そのようにして得られた磁性粉でも、Ａ、ＦｅおよびＭｎの含有モル比を上記の化学式と同様の範囲とすれば、本発明と同様の効果を奏する可能性がある。
【0016】
Ｍｎ含有量の指標であるｘは、ボンド磁石に用いた際の保磁力向上効果を得るために０．０５４以上０．２００以下とし、好ましくは０．０６５以上０．１８０以下とし、より好ましくは０．０７２以上０．１５０以下とする。ｘ＜０．０５４の場合にはボンド磁石の保磁力向上効果が限定的になること、ｘ＞０．２００の場合にはボンド磁石の保磁力がｘ＜０．０５４の場合よりも低下してしまうことから、それぞれ好ましくない。
【0017】
主にＦｅ含有量の指標となるｎは、マグネトプランバイト型結晶の単相を得るため、１０．０以上１２．０以下とする。この上下限を外れた場合、マグネトプランバイト型結晶以外の異相が発生するおそれがあり、好ましくない。
【0018】
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉のように微量のＭｎを含有することによりボンド磁石の保磁力向上効果が現れるメカニズムは定かではないが、発明者らはフェライト結晶のＦｅサイトに微量のＭｎが置換されることで何らかの理由により磁場反転時のボンド磁石のフェライト結晶中での磁壁移動がおきにくくなり、保磁力向上につながったものと推定している。
【0019】
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の化学式中のＡ元素としては、得られる磁性粉の比重を小さくしてボンド磁石の軽量化を図る観点から、ＳｒおよびＢａから選ばれる１種以上を用いることが好ましい。また、磁気特性の向上を図る観点から、Ａ元素としてはＳｒおよびＢａを用いることがより好ましく、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比を０．８０以上０．９８以下とすることが一層好ましい。
【0020】
（平均粒子径）
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の空気浸透法による平均粒子径（本明細書中で単に「平均粒子径」と呼ぶことがある）は、ボンド磁石用の磁性粉として望ましい保磁力を得る観点から０．１μｍ以上１０μｍ以下とすることが好ましく、０．５μｍ以上５．０μｍ以下とすることがより好ましい。
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の空気浸透法による平均粒子径（本明細書中で単に「平均粒子径」と呼ぶことがある）は、ボンド磁石用の磁性粉として望ましい保磁力を得る観点から０．１μｍ以上１０μｍ以下とすることが好ましく、０．５μｍ以上５．０μｍ以下とすることがより好ましい。
【0021】
（圧縮密度）
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の圧縮密度は、当該磁性粉の充填性を高める観点から２．７ｇ／ｃｍ３以上とすることが好ましく、２．８ｇ／ｃｍ３以上とすることがより好ましく、３．０ｇ／ｃｍ３以上とすることがさらに好ましい。当該磁性粉の圧縮密度の上限は特に規定されないが、３．８ｇ／ｃｍ３以下に管理してもよく、３．５ｇ／ｃｍ３以下に管理してもよい。
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の圧縮密度は、当該磁性粉の充填性を高める観点から２．７ｇ／ｃｍ３以上とすることが好ましく、２．８ｇ／ｃｍ３以上とすることがより好ましく、３．０ｇ／ｃｍ３以上とすることがさらに好ましい。当該磁性粉の圧縮密度の上限は特に規定されないが、３．８ｇ／ｃｍ３以下に管理してもよく、３．５ｇ／ｃｍ３以下に管理してもよい。
【0022】
（比表面積）
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の比表面積は、０．５ｍ２／ｇ以上８．０ｍ２／ｇ以下とすることが好ましい。
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の比表面積は、０．５ｍ２／ｇ以上８．０ｍ２／ｇ以下とすることが好ましい。
【0023】
（圧粉体の磁気特性）
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉は、２トン／ｃｍ２の圧力で圧縮成形して得られた圧粉体の磁気特性について、残留磁束密度Ｂｒが１８５０Ｇ以上であることが好ましい。
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉は、２トン／ｃｍ２の圧力で圧縮成形して得られた圧粉体の磁気特性について、残留磁束密度Ｂｒが１８５０Ｇ以上であることが好ましい。
【0024】
（粉末磁気特性）
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉は、粉末磁気特性について、飽和磁化σｓが５５ｅｍｕ／ｇ以上であることが好ましく、保磁力ｉＨｃが３７００Ｏｅ以上５０００Ｏｅ以下であることが好ましい。
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉は、粉末磁気特性について、飽和磁化σｓが５５ｅｍｕ／ｇ以上であることが好ましく、保磁力ｉＨｃが３７００Ｏｅ以上５０００Ｏｅ以下であることが好ましい。
【0025】
（粒度分布）
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の粒度分布について、レーザー回折式粒度分布測定装置で測定された体積基準の累積１６％粒子径（Ｄ１６）が、０．３μｍ以上１．５μｍ以下であることが好ましく、レーザー回折式粒度分布測定装置で測定された体積基準の累積５０％粒子径（Ｄ５０）が、０．５μｍ以上７．０μｍ以下であることが好ましく、レーザー回折式粒度分布測定装置で測定された体積基準の累積８４％粒子径（Ｄ８４）が、１．０μｍ以上１０μｍ以下であることが好ましい。
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の粒度分布について、レーザー回折式粒度分布測定装置で測定された体積基準の累積１６％粒子径（Ｄ１６）が、０．３μｍ以上１．５μｍ以下であることが好ましく、レーザー回折式粒度分布測定装置で測定された体積基準の累積５０％粒子径（Ｄ５０）が、０．５μｍ以上７．０μｍ以下であることが好ましく、レーザー回折式粒度分布測定装置で測定された体積基準の累積８４％粒子径（Ｄ８４）が、１．０μｍ以上１０μｍ以下であることが好ましい。
【0026】
（ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の製造方法）
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の製造方法は、化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表される六方晶フェライト磁性粉の原料となる粉末と融剤とを混合して原料混合物を得る混合工程と、得られた原料混合物を焼成して焼成物を得る焼成工程と、得られた焼成物を粉砕する粉砕工程とを含み、前記六方晶フェライト磁性粉の原料におけるＦｅ原料およびＭｎ原料として、Ｍｎを含有するヘマタイトを用いることを特徴とする。以下で各工程を詳細に説明する。
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の製造方法は、化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表される六方晶フェライト磁性粉の原料となる粉末と融剤とを混合して原料混合物を得る混合工程と、得られた原料混合物を焼成して焼成物を得る焼成工程と、得られた焼成物を粉砕する粉砕工程とを含み、前記六方晶フェライト磁性粉の原料におけるＦｅ原料およびＭｎ原料として、Ｍｎを含有するヘマタイトを用いることを特徴とする。以下で各工程を詳細に説明する。
【0027】
（混合工程）
化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表される六方晶フェライト磁性粉の原料となる粉末と融剤とを混合して原料混合物を得る工程であり、本発明の効果を得るため、前記六方晶フェライト磁性粉の原料におけるＦｅ原料およびＭｎ原料として、Ｍｎを含有するヘマタイトを用いることを必須要件とする。ここで、ヘマタイトがＭｎを含有するとは、ヘマタイトの結晶中でＭｎがＦｅサイトの一部がＭｎ元素により置換された状態で存在することを指す。このようにＦｅサイトの一部がＭｎ元素により置換された状態でＭｎが存在しているヘマタイトとしては、例えば鉄鋼製造工程由来のヘマタイトが挙げられる。従来、六方晶フェライト磁性粉のＦｅ原料としては、当該磁性粉中に保磁力の低いＭｎＦｅ２Ｏ４の異相が発生するのを抑制するため、結晶中におけるＭｎの含有量が少ないヘマタイトが用いられ、上記化学式のようにＭｎ含有量が多くなることが無いように管理されてきた。一方で、本発明の製造方法においては、Ｆｅ原料として結晶中のＭｎ含有量が多いヘマタイトを積極的に用い、最終的に得られるボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の組成が上記化学式を満たすようにヘマタイト中のＭｎ量を調整する。具体的には、最終的に得られるボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉が化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表される組成範囲となるようにするために、Ｆｅ原料であるヘマタイトに含まれるＭｎ量に対する金属元素Ａ（Ｓｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）の原料および融剤に含まれる金属元素Ａの合計量のモル比Ｍｎ／（Ｓｒ＋Ｂａ＋Ｐｂ）が０．０４８以上０．１８０以下となり、かつヘマタイトに含まれるＦｅおよびＭｎの合計量に対する金属元素Ａの原料および融剤に含まれる金属元素Ａの合計量のモル比（Ｆｅ＋Ｍｎ）／（Ｓｒ＋Ｂａ＋Ｐｂ）が８．５以上１１．２以下となるように、各原料の仕込み量を調整することが好ましい。
化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表される六方晶フェライト磁性粉の原料となる粉末と融剤とを混合して原料混合物を得る工程であり、本発明の効果を得るため、前記六方晶フェライト磁性粉の原料におけるＦｅ原料およびＭｎ原料として、Ｍｎを含有するヘマタイトを用いることを必須要件とする。ここで、ヘマタイトがＭｎを含有するとは、ヘマタイトの結晶中でＭｎがＦｅサイトの一部がＭｎ元素により置換された状態で存在することを指す。このようにＦｅサイトの一部がＭｎ元素により置換された状態でＭｎが存在しているヘマタイトとしては、例えば鉄鋼製造工程由来のヘマタイトが挙げられる。従来、六方晶フェライト磁性粉のＦｅ原料としては、当該磁性粉中に保磁力の低いＭｎＦｅ２Ｏ４の異相が発生するのを抑制するため、結晶中におけるＭｎの含有量が少ないヘマタイトが用いられ、上記化学式のようにＭｎ含有量が多くなることが無いように管理されてきた。一方で、本発明の製造方法においては、Ｆｅ原料として結晶中のＭｎ含有量が多いヘマタイトを積極的に用い、最終的に得られるボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の組成が上記化学式を満たすようにヘマタイト中のＭｎ量を調整する。具体的には、最終的に得られるボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉が化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表される組成範囲となるようにするために、Ｆｅ原料であるヘマタイトに含まれるＭｎ量に対する金属元素Ａ（Ｓｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）の原料および融剤に含まれる金属元素Ａの合計量のモル比Ｍｎ／（Ｓｒ＋Ｂａ＋Ｐｂ）が０．０４８以上０．１８０以下となり、かつヘマタイトに含まれるＦｅおよびＭｎの合計量に対する金属元素Ａの原料および融剤に含まれる金属元素Ａの合計量のモル比（Ｆｅ＋Ｍｎ）／（Ｓｒ＋Ｂａ＋Ｐｂ）が８．５以上１１．２以下となるように、各原料の仕込み量を調整することが好ましい。
【0028】
原料として用いるＭｎを含有するヘマタイトとしては、鉄鋼製造工程由来のヘマタイトを用いることが好ましく、Ｍｎ／Ｆｅモル比が０．００４７以上０．０２０以下であるヘマタイトを用いることが好ましい。
【0029】
金属元素Ａ（Ｓｒ、ＢａおよびＰｂ）の原料としては、炭酸塩、酸化物および水酸化物を用いることができ、炭酸塩が特に好適である。
【0030】
上記化学式におけるｘおよびｎの数値範囲や金属元素Ａの種類については、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の組成の項ですでに述べたとおりである。
【0031】
融剤としては、公知のものを用いることができるが、塩化バリウム、塩化ストロンチウム、塩化鉛および酸化ビスマスから選ばれる１種以上を用いることが好ましく、塩化バリウム、酸化ビスマスから選ばれる１種以上を用いることがより好ましい。また融剤として塩化バリウムを用いる場合には、原料および融剤の合計質量に対して０．３～８質量％の添加量とすることがさらに好ましく、酸化ビスマスを用いる場合には、原料および融剤の合計質量に対して０．１～２．０質量％の添加量とすることが好ましい。融剤として塩化バリウムと酸化ビスマスの両方を用いてもよい。
【0032】
混合工程において、六方晶フェライト粉の原料となる粉末を混合した後に造粒して、得られた造粒物を次工程である焼成工程に供してもよい。
【0033】
（焼成工程）
混合工程で得られた原料混合物を焼成して焼成物を得る工程である。焼成温度は１０００～１４００℃とすることが好ましく、焼成雰囲気は酸化性雰囲気とすることが好ましく、大気雰囲気とすることがより好ましい。焼成炉としては、ロータリーキルン、ローラーハース炉、バッチ式の箱型炉等の公知の熱処理装置を用いることができる。
混合工程で得られた原料混合物を焼成して焼成物を得る工程である。焼成温度は１０００～１４００℃とすることが好ましく、焼成雰囲気は酸化性雰囲気とすることが好ましく、大気雰囲気とすることがより好ましい。焼成炉としては、ロータリーキルン、ローラーハース炉、バッチ式の箱型炉等の公知の熱処理装置を用いることができる。
【0034】
（粉砕工程）
焼成工程で得られた焼成物を粉砕してボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得る工程である。粉砕は公知の方法により実施することができ、粉砕装置としてアトライター等を用いた湿式粉砕の形態であってもよく、粉砕装置として振動ボールミル等を用いた乾式粉砕の形態であってもよく、湿式粉砕と乾式粉砕との両方を実施しても構わない。
焼成工程で得られた焼成物を粉砕してボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得る工程である。粉砕は公知の方法により実施することができ、粉砕装置としてアトライター等を用いた湿式粉砕の形態であってもよく、粉砕装置として振動ボールミル等を用いた乾式粉砕の形態であってもよく、湿式粉砕と乾式粉砕との両方を実施しても構わない。
【0035】
（アニール工程）
粉砕工程で得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉は、アニール処理に供してもよい。アニール条件としては公知の条件にて実施すればよく、例えばアニール温度を９００℃以上１０００℃以下とし、アニール時の雰囲気を大気雰囲気としてもよい。
粉砕工程で得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉は、アニール処理に供してもよい。アニール条件としては公知の条件にて実施すればよく、例えばアニール温度を９００℃以上１０００℃以下とし、アニール時の雰囲気を大気雰囲気としてもよい。
【0036】
（ボンド磁石の製造方法）
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の製造方法により得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉と、樹脂と滑剤等を混合し、混練後に磁場中において成形することで、高い保磁力ｉＨｃをもつボンド磁石を得ることができる。ここで、磁性粉と樹脂とを混合する際に、必要に応じて滑剤やシランカップリング剤等の添加剤をさらに加えて混合してもよい。
本発明のボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の製造方法により得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉と、樹脂と滑剤等を混合し、混練後に磁場中において成形することで、高い保磁力ｉＨｃをもつボンド磁石を得ることができる。ここで、磁性粉と樹脂とを混合する際に、必要に応じて滑剤やシランカップリング剤等の添加剤をさらに加えて混合してもよい。
【0037】
（組成分析方法）
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉について、蛍光Ｘ線分析装置（株式会社リガク製のＺＳＸ１００ｅ）を使用して、ファンダメンタル・パラメータ法（ＦＰ法）により、各元素の成分量を算出することにより、組成分析を行った。この組成分析では、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を測定用セルに詰め、１０トン／ｃｍ２の圧力を２０秒間加えて成型し、測定モードをＥＺスキャンモード、測定径を３０ｍｍ、試料形態を酸化物、測定時間を標準時間とし、真空雰囲気中において、定性分析を行った後に、検出された構成元素に対して定量分析を行った。なお、融剤として添加したＢｉや、原料中の不純物由来と考えられるＣｒ、Ｎｉなどの元素も検出されたが、いずれも酸化物換算０．４質量％以下と微量であった。これらの酸化物換算で０．４質量％以下の微量の元素を不純物とし、主成分であるＳｒ、Ｂａ、Ｆｅ、Ｍｎの分析値から、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の化学式をＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎおよびｘを算出した。ここでＭｎは、後述する実施例で得られるボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉中では全量がＭｎ２＋（Ｍｎ（ＩＩ））として存在しているので、電荷補償計算においてもＭｎがＭｎ２＋（Ｍｎ（ＩＩ））であるとして計算を実施した。
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉について、蛍光Ｘ線分析装置（株式会社リガク製のＺＳＸ１００ｅ）を使用して、ファンダメンタル・パラメータ法（ＦＰ法）により、各元素の成分量を算出することにより、組成分析を行った。この組成分析では、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を測定用セルに詰め、１０トン／ｃｍ２の圧力を２０秒間加えて成型し、測定モードをＥＺスキャンモード、測定径を３０ｍｍ、試料形態を酸化物、測定時間を標準時間とし、真空雰囲気中において、定性分析を行った後に、検出された構成元素に対して定量分析を行った。なお、融剤として添加したＢｉや、原料中の不純物由来と考えられるＣｒ、Ｎｉなどの元素も検出されたが、いずれも酸化物換算０．４質量％以下と微量であった。これらの酸化物換算で０．４質量％以下の微量の元素を不純物とし、主成分であるＳｒ、Ｂａ、Ｆｅ、Ｍｎの分析値から、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の化学式をＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎおよびｘを算出した。ここでＭｎは、後述する実施例で得られるボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉中では全量がＭｎ２＋（Ｍｎ（ＩＩ））として存在しているので、電荷補償計算においてもＭｎがＭｎ２＋（Ｍｎ（ＩＩ））であるとして計算を実施した。
【0038】
（Ｘ線回折測定）
粉末Ｘ線回折装置（株式会社リガク製のＭｉｎｉｆｌｅｘ６００）を使用して、管電圧を４０ｋＶ、管電流を１５ｍＡ、測定範囲を１５°～６０°、スキャン速度を１°／分、スキャン幅を０．０２°として、粉末Ｘ線回折法（ＸＲＤ）による測定を行った。後述する実施例および比較例で得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉をＸＲＤ測定した結果、得られたすべての磁性粉がマグネトプランバイト型フェライト結晶構造を有することが確認された。
粉末Ｘ線回折装置（株式会社リガク製のＭｉｎｉｆｌｅｘ６００）を使用して、管電圧を４０ｋＶ、管電流を１５ｍＡ、測定範囲を１５°～６０°、スキャン速度を１°／分、スキャン幅を０．０２°として、粉末Ｘ線回折法（ＸＲＤ）による測定を行った。後述する実施例および比較例で得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉をＸＲＤ測定した結果、得られたすべての磁性粉がマグネトプランバイト型フェライト結晶構造を有することが確認された。
【0039】
（平均粒子径および比表面積の測定方法）
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径（ＡＰＤ）は、比表面積測定装置（株式会社島津製作所製のＳＳ－１００）を用いて空気浸透法により測定した。また、このボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の比表面積は、比表面積測定装置（カンタクローム社製のモノソーブ）を用いてＢＥＴ一点法により測定した。
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径（ＡＰＤ）は、比表面積測定装置（株式会社島津製作所製のＳＳ－１００）を用いて空気浸透法により測定した。また、このボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の比表面積は、比表面積測定装置（カンタクローム社製のモノソーブ）を用いてＢＥＴ一点法により測定した。
【0040】
（圧縮密度の測定方法）
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉１０ｇを内径２．５４ｃｍφの円筒形の金型に充填した後に１トン／ｃｍ２の圧力で圧縮したときのボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の密度を測定し、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の圧縮密度（ＣＤ）とした。
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉１０ｇを内径２．５４ｃｍφの円筒形の金型に充填した後に１トン／ｃｍ２の圧力で圧縮したときのボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の密度を測定し、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の圧縮密度（ＣＤ）とした。
【0041】
（圧粉体の磁気特性測定）
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉８ｇとポリエステル樹脂（日本地科学社製のＰ－レジン）０．４ｃｍ３を乳鉢中で混練し、得られた混練物７ｇを内径１５ｍｍφの金型に充填し、２トン／ｃｍ２の圧力で６０秒間圧縮して得られた成形品を金型から抜き取り、１５０℃で３０分間乾燥させて圧粉体を得た。この圧粉体の磁気特性として、ＢＨトレーサー（東英工業株式会社製のＴＲＦ－５ＢＨ）を使用して、測定磁場１０ｋＯｅで圧粉体の保磁力ｂＨｃ、保磁力ｉＨｃおよび残留磁束密度Ｂｒを測定した。
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉８ｇとポリエステル樹脂（日本地科学社製のＰ－レジン）０．４ｃｍ３を乳鉢中で混練し、得られた混練物７ｇを内径１５ｍｍφの金型に充填し、２トン／ｃｍ２の圧力で６０秒間圧縮して得られた成形品を金型から抜き取り、１５０℃で３０分間乾燥させて圧粉体を得た。この圧粉体の磁気特性として、ＢＨトレーサー（東英工業株式会社製のＴＲＦ－５ＢＨ）を使用して、測定磁場１０ｋＯｅで圧粉体の保磁力ｂＨｃ、保磁力ｉＨｃおよび残留磁束密度Ｂｒを測定した。
【0042】
（粉末磁気特性の測定方法）
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の粉末磁気特性は、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉２０ｍｇをセル詰めしたのち溶融パラフィンで固定し、振動試料型磁力計ＶＳＭ（東英工業製、ＶＳＭ－Ｐ７）を用いて測定磁場１０ｋＯｅで、飽和磁化σｓ、残留磁化σｒ、保磁力ｉＨｃ、反転磁化分布ＳＦＤをそれぞれ測定した。
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の粉末磁気特性は、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉２０ｍｇをセル詰めしたのち溶融パラフィンで固定し、振動試料型磁力計ＶＳＭ（東英工業製、ＶＳＭ－Ｐ７）を用いて測定磁場１０ｋＯｅで、飽和磁化σｓ、残留磁化σｒ、保磁力ｉＨｃ、反転磁化分布ＳＦＤをそれぞれ測定した。
【0043】
（粒度分布の測定方法）
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の粒度分布は、ＳＹＭＰＡＴＥＣ社製レーザー回折式粒度分布測定装置（ＨＥＬＯＳ＆ＲＯＤＯＳ）を使用して焦点距離２０ｍｍ、分散圧５．０ｂａｒ、吸引圧１３０ｍｂａｒで測定して、体積基準の累積１６％粒子径（Ｄ１６）、累積５０％粒子径（Ｄ５０）および累積８４％粒子径（Ｄ８４）を求めた。
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の粒度分布は、ＳＹＭＰＡＴＥＣ社製レーザー回折式粒度分布測定装置（ＨＥＬＯＳ＆ＲＯＤＯＳ）を使用して焦点距離２０ｍｍ、分散圧５．０ｂａｒ、吸引圧１３０ｍｂａｒで測定して、体積基準の累積１６％粒子径（Ｄ１６）、累積５０％粒子径（Ｄ５０）および累積８４％粒子径（Ｄ８４）を求めた。
【0044】
（機械配向ボンド磁石の製造試験）
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉１１０質量部と、ＮＢＲゴム（ＪＳＲ株式会社製のＮ２１５ＳＬ）１５質量部をラボブラストミル（東洋精機製作所株式会社製の４Ｃ１５０）を用いて８０℃で１０分間混練し、得られた混練物を圧延機（東洋精機製作所株式会社製の６Ｂロール）によりロール圧延して厚み２．００ｍｍのシートを作製した。
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉１１０質量部と、ＮＢＲゴム（ＪＳＲ株式会社製のＮ２１５ＳＬ）１５質量部をラボブラストミル（東洋精機製作所株式会社製の４Ｃ１５０）を用いて８０℃で１０分間混練し、得られた混練物を圧延機（東洋精機製作所株式会社製の６Ｂロール）によりロール圧延して厚み２．００ｍｍのシートを作製した。
【0045】
（磁場配向ボンド磁石の製造試験）
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉９０．０質量部と、シランカップリング剤（東レダウコーニング株式会社製のＺ－６０９４Ｎ）０．８質量部と、滑剤（ヘンケル社製のＶＰＮ－２１２Ｐ）０．８質量部と、粉末状のポリアミド樹脂（宇部興産株式会社製のＰ－１０１１Ｆ）８．４質量部とを秤量し、ミキサーに充填して混合して得られた混合物をラボブラストミル（東洋精機製作所株式会社製の４Ｃ１５０）を用いて２３０℃で混練して、平均径２ｍｍの混練ペレットを得た。この混練ペレットを射出成形機（住友重機械工業株式会社製）に装填して、９．７ｋＯｅの磁場中において温度３００℃、成形圧力８．５Ｎ／ｍｍ２で射出形成して、直径１５ｍｍ×高さ８ｍｍの円柱形の磁場配向ボンド磁石を得た。ここで、磁場の配向方向は前述の円柱の中心軸と平行な方向とした。
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉９０．０質量部と、シランカップリング剤（東レダウコーニング株式会社製のＺ－６０９４Ｎ）０．８質量部と、滑剤（ヘンケル社製のＶＰＮ－２１２Ｐ）０．８質量部と、粉末状のポリアミド樹脂（宇部興産株式会社製のＰ－１０１１Ｆ）８．４質量部とを秤量し、ミキサーに充填して混合して得られた混合物をラボブラストミル（東洋精機製作所株式会社製の４Ｃ１５０）を用いて２３０℃で混練して、平均径２ｍｍの混練ペレットを得た。この混練ペレットを射出成形機（住友重機械工業株式会社製）に装填して、９．７ｋＯｅの磁場中において温度３００℃、成形圧力８．５Ｎ／ｍｍ２で射出形成して、直径１５ｍｍ×高さ８ｍｍの円柱形の磁場配向ボンド磁石を得た。ここで、磁場の配向方向は前述の円柱の中心軸と平行な方向とした。
【0046】
（ボンド磁石の磁気特性測定）
ＢＨトレーサー（東英工業株式会社製のＴＲＦ－５ＢＨ）を使用して、測定磁場１０ｋＯｅで磁場配向ボンド磁石および機械配向ボンド磁石の保磁力ｉＨｃ、残留磁化Ｂｒおよび最大エネルギー積ＢＨｍａｘを測定した。
ＢＨトレーサー（東英工業株式会社製のＴＲＦ－５ＢＨ）を使用して、測定磁場１０ｋＯｅで磁場配向ボンド磁石および機械配向ボンド磁石の保磁力ｉＨｃ、残留磁化Ｂｒおよび最大エネルギー積ＢＨｍａｘを測定した。
【実施例0047】
（実施例１）
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の原料となる粉末として、比表面積５．８ｍ２／ｇの炭酸ストロンチウムと、比表面積４．９ｍ２／ｇでありＦｅに対するモル比として０．００６７のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を準備し、また融剤として、比表面積０．２ｍ２／ｇの塩化バリウムとを準備した。ここでマンガンを含むヘマタイトとしては、ヘマタイトの結晶中でＦｅサイトの一部がＭｎ元素により置換されている、鉄鋼製造工程由来のものを準備した（以下実施例および比較例においても同様）。準備した炭酸ストロンチウム、ヘマタイト、酸化ビスマスおよび塩化バリウムを、モル比Ｓｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２３：９１．１６：０．６１となり、混合物中の塩化バリウムの質量割合が、２．８質量％となるように秤量して振動ミルにより混合することで、混合物を得た。ここで、ヘマタイトに含まれるＭｎ量に対する金属元素Ａ（Ｓｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）の原料に含まれる金属元素Ａの合計量のモル比Ｍｎ／（Ｓｒ＋Ｂａ＋Ｐｂ）は０．０６５であり、ヘマタイトに含まれるＦｅおよびＭｎの合計量に対する金属元素Ａの原料に含まれる金元素Ａの合計量のモル比（Ｆｅ＋Ｍｎ）／（Ｓｒ＋Ｂａ＋Ｐｂ）は９．７５である。この混合物にパンペレタイザー中で原料に対して１０重量パーセントの水を加えながら造粒し、得られた直径３～１０ｎｍの球状の造粒物を内燃式のロータリーキルンに投入し、大気雰囲気中において１１５０℃で１時間焼成して焼成物を得た。この焼成物１００質量部と水１５０質量部とをアトライターに投入し、媒体として直径５．５６ｍｍのスチール製ボールを使用して、９０分間粉砕処理を行ってスラリーを得た。このスラリーをろ過することにより得られた固形物を大気中において３００℃で１２時間乾燥させて、乾燥ケーキを得た。この乾燥ケーキをミキサー（共立理工株式会社製、ＳＫ－Ｍ１０）で解砕して得られた解砕物を電気炉により大気中において９５０℃で３０分間アニールして、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。以上の原料および製造方法を表１に示す（実施例２～４および比較例１についても同様）。
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の原料となる粉末として、比表面積５．８ｍ２／ｇの炭酸ストロンチウムと、比表面積４．９ｍ２／ｇでありＦｅに対するモル比として０．００６７のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を準備し、また融剤として、比表面積０．２ｍ２／ｇの塩化バリウムとを準備した。ここでマンガンを含むヘマタイトとしては、ヘマタイトの結晶中でＦｅサイトの一部がＭｎ元素により置換されている、鉄鋼製造工程由来のものを準備した（以下実施例および比較例においても同様）。準備した炭酸ストロンチウム、ヘマタイト、酸化ビスマスおよび塩化バリウムを、モル比Ｓｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２３：９１．１６：０．６１となり、混合物中の塩化バリウムの質量割合が、２．８質量％となるように秤量して振動ミルにより混合することで、混合物を得た。ここで、ヘマタイトに含まれるＭｎ量に対する金属元素Ａ（Ｓｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）の原料に含まれる金属元素Ａの合計量のモル比Ｍｎ／（Ｓｒ＋Ｂａ＋Ｐｂ）は０．０６５であり、ヘマタイトに含まれるＦｅおよびＭｎの合計量に対する金属元素Ａの原料に含まれる金元素Ａの合計量のモル比（Ｆｅ＋Ｍｎ）／（Ｓｒ＋Ｂａ＋Ｐｂ）は９．７５である。この混合物にパンペレタイザー中で原料に対して１０重量パーセントの水を加えながら造粒し、得られた直径３～１０ｎｍの球状の造粒物を内燃式のロータリーキルンに投入し、大気雰囲気中において１１５０℃で１時間焼成して焼成物を得た。この焼成物１００質量部と水１５０質量部とをアトライターに投入し、媒体として直径５．５６ｍｍのスチール製ボールを使用して、９０分間粉砕処理を行ってスラリーを得た。このスラリーをろ過することにより得られた固形物を大気中において３００℃で１２時間乾燥させて、乾燥ケーキを得た。この乾燥ケーキをミキサー（共立理工株式会社製、ＳＫ－Ｍ１０）で解砕して得られた解砕物を電気炉により大気中において９５０℃で３０分間アニールして、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。以上の原料および製造方法を表１に示す（実施例２～４および比較例１についても同様）。
【0048】
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉のＸＲＤ測定を実施したところ、当該磁性粉がマグネトプランバイト型結晶の単相であることが確認された（以下の実施例および比較例についても同様）。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の組成分析を実施し、平均粒子径、比表面積、圧縮密度、圧粉体の磁気特性、粉末磁気特性および粒度分布を測定した（以下の実施例および比較例についても同様）。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を用いて機械配向ボンド磁石の製造試験を実施して得られたボンド磁石の磁気特性を測定した（実施例２～４および比較例１についても同様）。以上の測定結果を、表２および３に示す（実施例２～４および比較例１についても同様）。
【0049】
以上の測定の結果、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１０．８であり、ｘは０．０７９であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．８７であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は０．９９μｍであり、圧縮密度は３．１０ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は２．５９ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは３７６３Ｏｅであった。
【0050】
（実施例２）
Ｆｅに対するモル比として０．００６４のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用い、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比がＳｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２３：９１．１９：０．５８となるように秤量して用いたこと以外は実施例１と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１０．９であり、ｘは０．０６９であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．８７であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は０．９７μｍであり、圧縮密度は３．１０ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は２．４８ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは３６４５Ｏｅであった。
Ｆｅに対するモル比として０．００６４のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用い、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比がＳｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２３：９１．１９：０．５８となるように秤量して用いたこと以外は実施例１と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１０．９であり、ｘは０．０６９であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．８７であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は０．９７μｍであり、圧縮密度は３．１０ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は２．４８ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは３６４５Ｏｅであった。
【0051】
（実施例３）
Ｆｅに対するモル比として０．００５５のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用い、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比がＳｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２３：９１．２７：０．５０となるように秤量して用いたこと以外は実施例１と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１０．８であり、ｘは０．０６２であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．８８であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は１．０２μｍであり、圧縮密度は３．１３ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は２．４３ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは３６４０Ｏｅであった。
Ｆｅに対するモル比として０．００５５のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用い、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比がＳｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２３：９１．２７：０．５０となるように秤量して用いたこと以外は実施例１と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１０．８であり、ｘは０．０６２であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．８８であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は１．０２μｍであり、圧縮密度は３．１３ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は２．４３ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは３６４０Ｏｅであった。
【0052】
（実施例４）
Ｆｅに対するモル比として０．００４９のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用い、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比がＳｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２３：９１．３１：０．４５となるように秤量して用いたこと以外は実施例１と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１１．０であり、ｘは０．０５５であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．８７であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は０．９９μｍであり、圧縮密度は３．１２ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は２．４７ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは３５９９Ｏｅであった。
Ｆｅに対するモル比として０．００４９のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用い、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比がＳｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２３：９１．３１：０．４５となるように秤量して用いたこと以外は実施例１と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１１．０であり、ｘは０．０５５であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．８７であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は０．９９μｍであり、圧縮密度は３．１２ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は２．４７ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは３５９９Ｏｅであった。
【0053】
（比較例１）
Ｆｅに対するモル比として０．００４６のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用い、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比がＳｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２３：９１．３５：０．４２となるように秤量して用いたこと以外は実施例１と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１０．８であり、ｘは０．０５２であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．８７であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は０．９８μｍであり、圧縮密度は３．０９ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は２．５２ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは３５３７Ｏｅであった。
Ｆｅに対するモル比として０．００４６のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用い、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比がＳｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２３：９１．３５：０．４２となるように秤量して用いたこと以外は実施例１と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１０．８であり、ｘは０．０５２であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．８７であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は０．９８μｍであり、圧縮密度は３．０９ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は２．５２ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは３５３７Ｏｅであった。
【0054】
実施例１～４および比較例１の結果から、化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表される六方晶フェライト磁性粉組成となるようにＡ元素、ＦｅおよびＭｎの各原料を混合し、化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表される六方晶フェライト磁性粉を得ることで、六方晶フェライト磁性粉の粒子径を小さくせずに、当該六方晶フェライト磁性粉を用いて得られるボンド磁石の保磁力を大きくすることができること、およびｘの値が大きい（Ｍｎ含有量が多い）ほど保磁力向上の効果が大きいことが判る。
【0055】
（実施例５）
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の原料となる粉末として、比表面積５．８ｍ２／ｇの炭酸ストロンチウムと、比表面積４．９ｍ２／ｇでありＦｅに対するモル比として０．００７９のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を準備し、また融剤として、比表面積２．３ｍ２／ｇの酸化ビスマス（III）と比表面積０．２ｍ２／ｇの塩化バリウムとを準備した。準備した炭酸ストロンチウム、ヘマタイト、酸化ビスマスおよび塩化バリウムを、モル比Ｓｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２６：９１．０１：０．７２となり、混合物中の酸化ビスマスおよび塩化バリウムの質量割合が、それぞれ０．３３質量％および１．９質量％となるように秤量して振動ミルにより混合することで、混合物を得た。ここで、ヘマタイトに含まれるＭｎ量に対する金属元素Ａ（Ｓｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）の原料に含まれる金属元素Ａの合計量のモル比Ｍｎ／（Ｓｒ＋Ｂａ＋Ｐｂ）は０．０８０であり、つヘマタイトに含まれるＦｅおよびＭｎの合計量に対する金属元素Ａの原料に含まれる金元素Ａの合計量のモル比（Ｆｅ＋Ｍｎ）／（Ｓｒ＋Ｂａ＋Ｐｂ）は１０．１２である。この混合物にパンペレタイザー中で原料に対して１０質量％の水を加えながら造粒し、得られた直径３～１０ｎｍの球状の造粒物を内燃式のロータリーキルンに投入し、大気雰囲気中において１２７０℃（焼成温度）で１時間焼成して焼成物を得た。この焼成物１００質量部と水１５０質量部とをアトライターに投入し、媒体として直径５．５６ｍｍのスチール製ボールを使用して、９０分間粉砕処理を行ってスラリーを得た。このスラリーをろ過することにより得られた固形物を大気中において３００℃で１２時間乾燥させて、乾燥ケーキを得た。この乾燥ケーキをミキサー（共立理工株式会社製、ＳＫ－Ｍ１０）で解砕して得られた解砕物を、振動ボールミル（株式会社村上精機工作所製のＵｒａｓ Ｖｉｂｒａｔｏｒ ＫＥＣ－８－ＹＨ）により、媒体として直径１２ｍｍのスチール製ボールを使用して、回転数１８００ｒｐｍで１４分間粉砕処理を行った。このようにして得られた粉砕物を電気炉により大気中において９５０℃で３０分間アニールして、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。以上の原料および製造条件を表４に示す（以下の実施例および比較例についても同様）。
ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の原料となる粉末として、比表面積５．８ｍ２／ｇの炭酸ストロンチウムと、比表面積４．９ｍ２／ｇでありＦｅに対するモル比として０．００７９のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を準備し、また融剤として、比表面積２．３ｍ２／ｇの酸化ビスマス（III）と比表面積０．２ｍ２／ｇの塩化バリウムとを準備した。準備した炭酸ストロンチウム、ヘマタイト、酸化ビスマスおよび塩化バリウムを、モル比Ｓｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２６：９１．０１：０．７２となり、混合物中の酸化ビスマスおよび塩化バリウムの質量割合が、それぞれ０．３３質量％および１．９質量％となるように秤量して振動ミルにより混合することで、混合物を得た。ここで、ヘマタイトに含まれるＭｎ量に対する金属元素Ａ（Ｓｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）の原料に含まれる金属元素Ａの合計量のモル比Ｍｎ／（Ｓｒ＋Ｂａ＋Ｐｂ）は０．０８０であり、つヘマタイトに含まれるＦｅおよびＭｎの合計量に対する金属元素Ａの原料に含まれる金元素Ａの合計量のモル比（Ｆｅ＋Ｍｎ）／（Ｓｒ＋Ｂａ＋Ｐｂ）は１０．１２である。この混合物にパンペレタイザー中で原料に対して１０質量％の水を加えながら造粒し、得られた直径３～１０ｎｍの球状の造粒物を内燃式のロータリーキルンに投入し、大気雰囲気中において１２７０℃（焼成温度）で１時間焼成して焼成物を得た。この焼成物１００質量部と水１５０質量部とをアトライターに投入し、媒体として直径５．５６ｍｍのスチール製ボールを使用して、９０分間粉砕処理を行ってスラリーを得た。このスラリーをろ過することにより得られた固形物を大気中において３００℃で１２時間乾燥させて、乾燥ケーキを得た。この乾燥ケーキをミキサー（共立理工株式会社製、ＳＫ－Ｍ１０）で解砕して得られた解砕物を、振動ボールミル（株式会社村上精機工作所製のＵｒａｓ Ｖｉｂｒａｔｏｒ ＫＥＣ－８－ＹＨ）により、媒体として直径１２ｍｍのスチール製ボールを使用して、回転数１８００ｒｐｍで１４分間粉砕処理を行った。このようにして得られた粉砕物を電気炉により大気中において９５０℃で３０分間アニールして、ボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。以上の原料および製造条件を表４に示す（以下の実施例および比較例についても同様）。
【0056】
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を用いて磁場配向ボンド磁石の製造試験を実施して得られたボンド磁石の磁気特性を測定した。ボンド磁石の磁気特性の測定結果を表に示す。また、ボンド磁石用フェライト磁性粉の各評価項目の測定結果を、表５および６に示す（以上について、以下の実施例および比較例でも同様）
【0057】
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１１．５であり、ｘは０．０９８であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．９０であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は１．３７μｍであり、圧縮密度は３．３３ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は１．７０ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは３２２５Ｏｅであった。
【0058】
（実施例６）
Ｆｅに対するモル比として０．００６３のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用いたこと、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比Ｓｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２７：９１．１７：０．５７となるように秤量して用いたこと、焼成温度を１２６０℃としたこと以外は実施例５と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１０．９であり、ｘは０．０７５であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．９０であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は１．２８μｍであり、圧縮密度は３．３４ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は１．７８ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは３０２３Ｏｅであった。
Ｆｅに対するモル比として０．００６３のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用いたこと、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比Ｓｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２７：９１．１７：０．５７となるように秤量して用いたこと、焼成温度を１２６０℃としたこと以外は実施例５と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１０．９であり、ｘは０．０７５であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．９０であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は１．２８μｍであり、圧縮密度は３．３４ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は１．７８ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは３０２３Ｏｅであった。
【0059】
（比較例２）
Ｆｅに対するモル比として０．００４３のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用いたこと、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比Ｓｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２７：９１．３４：０．３９となるように秤量して用いたこと、焼成温度を１２６０℃としたこと以外は実施例５と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１１．１であり、ｘは０．０４９であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．９０であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は１．２９μｍであり、圧縮密度は３．３６ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は１．９２ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは２９５７Ｏｅであった。
Ｆｅに対するモル比として０．００４３のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用いたこと、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比Ｓｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２７：９１．３４：０．３９となるように秤量して用いたこと、焼成温度を１２６０℃としたこと以外は実施例５と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１１．１であり、ｘは０．０４９であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．９０であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は１．２９μｍであり、圧縮密度は３．３６ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は１．９２ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは２９５７Ｏｅであった。
【0060】
実施例５、６および比較例２の結果から、化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表される六方晶フェライト磁性粉組成となるように元素Ａ、ＦｅおよびＭｎの各原料を混合し、化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表される六方晶フェライト磁性粉を得ることで、六方晶フェライト磁性粉の粒子径を小さくせずに、当該六方晶フェライト磁性粉を用いて得られるボンド磁石の保磁力を大きくすることができること、およびｘの値が大きい（Ｍｎ含有量が多い）ほど保磁力向上の効果が大きいことが判る。
【0061】
（実施例７）
Ｆｅに対するモル比として０．０１００のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用いたこと、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比Ｓｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２６：９０．８３：０．９１となるように秤量して用いたこと、焼成温度を１２９５℃としたこと以外は実施例５と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１１．７であり、ｘは０．１２７であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．９１であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は１．４４μｍであり、圧縮密度は３．４０ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は１．６７ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは２９００Ｏｅであった。
Ｆｅに対するモル比として０．０１００のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用いたこと、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比Ｓｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２６：９０．８３：０．９１となるように秤量して用いたこと、焼成温度を１２９５℃としたこと以外は実施例５と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１１．７であり、ｘは０．１２７であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．９１であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は１．４４μｍであり、圧縮密度は３．４０ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は１．６７ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは２９００Ｏｅであった。
【0062】
（実施例８）
Ｆｅに対するモル比として０．００９２のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用いたこと、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比Ｓｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２６：９０．９０：０．８４となるように秤量して用いたこと、焼成温度を１２９０℃としたこと以外は実施例５と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１１．６であり、ｘは０．１２１であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．９０であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は１．４２μｍであり、圧縮密度は３．４２ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は１．７４ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは２８９０Ｏｅであった。
Ｆｅに対するモル比として０．００９２のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用いたこと、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比Ｓｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２６：９０．９０：０．８４となるように秤量して用いたこと、焼成温度を１２９０℃としたこと以外は実施例５と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１１．６であり、ｘは０．１２１であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．９０であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は１．４２μｍであり、圧縮密度は３．４２ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は１．７４ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは２８９０Ｏｅであった。
【0063】
（実施例９）
Ｆｅに対するモル比として０．００８１のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用いたこと、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比Ｓｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２６：９０．９９：０．７４となるように秤量して用いたこと、焼成温度を１２８５℃としたこと以外は実施例５と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１１．９であり、ｘは０．１０７であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．９０であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は１．３９μｍであり、圧縮密度は３．４２ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は１．６９ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは２８７５Ｏｅであった。
Ｆｅに対するモル比として０．００８１のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用いたこと、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比Ｓｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２６：９０．９９：０．７４となるように秤量して用いたこと、焼成温度を１２８５℃としたこと以外は実施例５と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１１．９であり、ｘは０．１０７であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．９０であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は１．３９μｍであり、圧縮密度は３．４２ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は１．６９ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは２８７５Ｏｅであった。
【0064】
（比較例３）
Ｆｅに対するモル比として０．００４５のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用いたこと、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比Ｓｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２７：９１．３２：０．４１となるように秤量して用いたこと、焼成温度を１３００℃としたこと以外は実施例５と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１０．８であり、ｘは０．０５０であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．９０であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は１．４６μｍであり、圧縮密度は３．３９ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は１．６０ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは２８５２Ｏｅであった。
Ｆｅに対するモル比として０．００４５のマンガンを含むヘマタイト（α酸化鉄）を用いたこと、炭酸ストロンチウムおよびヘマタイトを、モル比Ｓｒ：Ｆｅ：Ｍｎ＝８．２７：９１．３２：０．４１となるように秤量して用いたこと、焼成温度を１３００℃としたこと以外は実施例５と同様の手順によりボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を得た。
得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉を化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１と表記した場合のｎは１０．８であり、ｘは０．０５０であり、Ｓｒ／（Ｓｒ＋Ｂａ）モル比は０．９０であった。また、得られたボンド磁石用六方晶フェライト磁性粉の平均粒子径は１．４６μｍであり、圧縮密度は３．３９ｇ／ｃｍ３であり、比表面積は１．６０ｍ２／ｇであった。また、得られたボンド磁石のｉＨｃは２８５２Ｏｅであった。
【0065】
実施例７～９および比較例３の結果から、化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表される六方晶フェライト磁性粉組成となるように元素Ａ、ＦｅおよびＭｎの各原料を混合し、化学式ＡＦｅｎ－ｘＭｎｘＯ１．５ｎ－０．５ｘ＋１（ただしｎ＝１０．０～１２．０、ｘ＝０．０５４～０．２００、ＡはＳｒ、Ｂａ、Ｐｂから選ばれる１種以上）で表される六方晶フェライト磁性粉を得ることで、六方晶フェライト磁性粉の粒子径を小さくせずに、当該六方晶フェライト磁性粉を用いて得られるボンド磁石の保磁力を大きくすることができること、およびｘの値が大きい（Ｍｎ含有量が多い）ほど保磁力向上の効果が大きいことが判る。
【0066】
【表1】
【0067】
【表2】
【0068】
【表3】
【0069】
【表4】
【0070】
【表5】
【0071】
【表6】