(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2022161162
(43)【公開日】2022-10-21
(54)【発明の名称】ゴルフクラブヘッド
(51)【国際特許分類】
A63B 53/04 20150101AFI20221014BHJP
A63B 102/32 20150101ALN20221014BHJP
【ＦＩ】
A63B53/04 A
A63B102:32
【審査請求】未請求
【請求項の数】12
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2021065760
(22)【出願日】2021-04-08
(71)【出願人】
【識別番号】515185924
【氏名又は名称】株式会社プロギア
(74)【代理人】
【識別番号】100089875
【弁理士】
【氏名又は名称】野田 茂
(72)【発明者】
【氏名】中原 紀彦
(72)【発明者】
【氏名】松田 誠一
(72)【発明者】
【氏名】三枝 宏
【テーマコード（参考）】
2C002
【Ｆターム（参考）】
2C002AA02
2C002CH01
2C002MM01
2C002MM02
2C002MM04
(57)【要約】
【課題】反発係数の低下量が少なく高初速エリアの拡大を図る上で有利なゴルフクラブヘッドを提供すること。
【解決手段】フェース裏面１４Ｂに接触する接触部３４と、接触部３４から互いに離れる方向に延在する少なくとも２つの脚部３６、３８とを有する接触部材３２を設け、上脚部３６および下脚部３８は、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力で接触部３４をフェース裏面１４Ｂに常時接触させ、かつ、フェース部１４が変形する際に接触部３４がフェース裏面１４Ｂに常時接触しつつフェース裏面１４Ｂに対して変位できるように接触部３４を支持している。
【選択図】図１３
【解決手段】フェース裏面１４Ｂに接触する接触部３４と、接触部３４から互いに離れる方向に延在する少なくとも２つの脚部３６、３８とを有する接触部材３２を設け、上脚部３６および下脚部３８は、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力で接触部３４をフェース裏面１４Ｂに常時接触させ、かつ、フェース部１４が変形する際に接触部３４がフェース裏面１４Ｂに常時接触しつつフェース裏面１４Ｂに対して変位できるように接触部３４を支持している。
【選択図】図１３
【特許請求の範囲】
【請求項1】
フェース部、クラウン部、ソール部、サイド部を含むヘッド本体を備え、それらフェース部とクラウン部とソール部とサイド部とで囲まれた内部が中空部であるゴルフクラブヘッドであって、
前記フェース部のフェース裏面に接触する接触部と、
前記接触部から互いに離れる方向に延在する少なくとも２つの脚部とを有する接触部材を備え、
前記各脚部の先端は、前記フェース部、前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかの箇所または異なった箇所に取り付けられ、
前記脚部は、打球時のフェース部の変形をほぼ阻害しない大きさの力で前記接触部を前記フェース裏面に常時接触させ、かつ、前記フェース部が変形する際に前記接触部が前記フェース裏面に常時接触しつつ前記フェース裏面に対して変位できるように前記接触部を支持している、
ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
前記フェース部のフェース裏面に接触する接触部と、
前記接触部から互いに離れる方向に延在する少なくとも２つの脚部とを有する接触部材を備え、
前記各脚部の先端は、前記フェース部、前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかの箇所または異なった箇所に取り付けられ、
前記脚部は、打球時のフェース部の変形をほぼ阻害しない大きさの力で前記接触部を前記フェース裏面に常時接触させ、かつ、前記フェース部が変形する際に前記接触部が前記フェース裏面に常時接触しつつ前記フェース裏面に対して変位できるように前記接触部を支持している、
ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
【請求項2】
前記接触部の肉厚は、前記脚部の肉厚よりも大きな寸法で形成されている、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項3】
前記接触部は、前記フェース裏面に接触する本体と、前記本体を支持すると共に前記脚部に接続される支持体とを備え、
前記本体と前記支持体とが異なる材料で形成されている、
ことを特徴とする請求項１または２記載のゴルフクラブヘッド。
前記本体と前記支持体とが異なる材料で形成されている、
ことを特徴とする請求項１または２記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項4】
打球時における前記接触部のトウヒール方向の変位量は、打球時における前記接触部のクラウンソール方向に沿った変位量よりも大である、
ことを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項１から３の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項5】
前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面とし、
前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からトウ方向に２０ｍｍ離間した平面を第１平面とし、
前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からヒール方向に２０ｍｍ離間した平面を第２平面とし、
前記水平面と平行し前記中心点から前記クラウン部方向に１５ｍｍ離間した平面を第３平面とし、
前記水平面と平行し前記中心点から前記ソール部方向に１５ｍｍ離間した平面を第４平面としたとき、
前記接触部は、該接触部の中心点が前記第１平面と前記第２平面と前記第３平面と前記第４平面で区画された範囲内で前記フェース裏面に当接し、
前記接触部が前記フェース裏面に当接する面積は３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下であり、
前記接触部が前記フェース裏面に当接している前記当接部の部分の肉厚Δｔ２は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下である、
ことを特徴とする請求項１から４の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からトウ方向に２０ｍｍ離間した平面を第１平面とし、
前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からヒール方向に２０ｍｍ離間した平面を第２平面とし、
前記水平面と平行し前記中心点から前記クラウン部方向に１５ｍｍ離間した平面を第３平面とし、
前記水平面と平行し前記中心点から前記ソール部方向に１５ｍｍ離間した平面を第４平面としたとき、
前記接触部は、該接触部の中心点が前記第１平面と前記第２平面と前記第３平面と前記第４平面で区画された範囲内で前記フェース裏面に当接し、
前記接触部が前記フェース裏面に当接する面積は３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下であり、
前記接触部が前記フェース裏面に当接している前記当接部の部分の肉厚Δｔ２は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下である、
ことを特徴とする請求項１から４の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項6】
前記接触部が当接する前記フェース裏面の部分に対応する前記フェース部の肉厚を肉厚Δｔ１とし、
前記接触部が前記フェース裏面に接触している前記接触部の部分の肉厚を肉厚Δｔ２としたとき、以下の式（１）が満たされる、
ことを特徴とする請求項１から５の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
前記接触部が前記フェース裏面に接触している前記接触部の部分の肉厚を肉厚Δｔ２としたとき、以下の式（１）が満たされる、
ことを特徴とする請求項１から５の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
【請求項7】
前記接触部と前記フェース裏面との間に挟まれ前記接触部と一体に変位するエラストマーまたは合成樹脂材料からなる中間部材が設けられ、
前記接触部の前記フェース裏面に対する接触は前記中間部材を介してなされ、
前記中間部材の肉厚は、０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であり、
前記中間部材の弾性率は、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下である、
ことを特徴とする請求項１、２、４、５、６の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
前記接触部の前記フェース裏面に対する接触は前記中間部材を介してなされ、
前記中間部材の肉厚は、０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であり、
前記中間部材の弾性率は、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下である、
ことを特徴とする請求項１、２、４、５、６の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項8】
前記中間部材は、球状を呈し、
前記接触部は、前記中間部材を支持する球状の湾曲面を有している、
ことを特徴とする請求項７記載のゴルフクラブヘッド。
前記接触部は、前記中間部材を支持する球状の湾曲面を有している、
ことを特徴とする請求項７記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項9】
前記フェース部、前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかに対する前記脚部の先端の取り付けは、溶接、接着、ろう付け、ねじ止めの何れかによってなされている、
ことを特徴とする請求項１から８の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項１から８の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項10】
前記接触部材は、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成されている、
ことを特徴とする請求項１から９の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項１から９の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項11】
前記接触部から前記各脚部は、前記フェース裏面の法線に対して斜めに延在している、
ことを特徴とする請求項１から１０の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項１から１０の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項12】
前記少なくとも２つの脚部は、前記接触部の互いに離れた箇所からそれぞれ延在している、
ことを特徴とする請求項１から１１の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項１から１１の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明はゴルフクラブヘッドに関する。
【背景技術】
【0002】
ソール部に取り付けられた支持部と、支持部の端部から起立されフェース裏面に当接する作用部を備える弾性板を設けたゴルフクラブヘッドが提案されている（特許文献１参照）。
このゴルフクラブヘッドでは、打球時のフェース部のたわみに追従して変形する弾性板の弾性を利用して飛距離の向上を図ろうとしている。
このゴルフクラブヘッドでは、打球時のフェース部のたわみに追従して変形する弾性板の弾性を利用して飛距離の向上を図ろうとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０１９－８４３２５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
しかしながら、上記従来技術では、打球時にフェース部がフェースバック方向へたわむように変形すると、フェース裏面に当接した弾性板の弾性によりフェース部の変形（たわみ）が阻害される。
このようにフェース部の変形量（たわみ量）が低下すると、反発係数が低下するので飛距離も低下し、したがって、高初速エリアも狭くなることが懸念される。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、反発係数の低下量が少なく高初速エリアの拡大を図る上で有利なゴルフクラブヘッドを提供することにある。
このようにフェース部の変形量（たわみ量）が低下すると、反発係数が低下するので飛距離も低下し、したがって、高初速エリアも狭くなることが懸念される。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、反発係数の低下量が少なく高初速エリアの拡大を図る上で有利なゴルフクラブヘッドを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0005】
上記目的を達成するために、本発明の一実施の形態は、フェース部、クラウン部、ソール部、サイド部を含むヘッド本体を備え、それらフェース部とクラウン部とソール部とサイド部とで囲まれた内部が中空部であるゴルフクラブヘッドであって、前記フェース部のフェース裏面に接触する接触部と、前記接触部から互いに離れる方向に延在する少なくとも２つの脚部とを有する接触部材を備え、前記各脚部の先端は、前記フェース部、前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかの箇所または異なった箇所に取り付けられ、前記脚部は、打球時のフェース部の変形をほぼ阻害しない大きさの力で前記接触部を前記フェース裏面に常時接触させ、かつ、前記フェース部が変形する際に前記接触部が前記フェース裏面に常時接触しつつ前記フェース裏面に対して変位できるように前記接触部を支持していることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記接触部の肉厚は、前記脚部の肉厚よりも大きな寸法で形成されていることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記接触部は、前記フェース裏面に接触する本体と、前記本体を支持すると共に前記脚部に接続される支持体とを備え、前記本体と前記支持体とが異なる材料で形成されていることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、打球時における前記接触部のトウヒール方向の変位量は、打球時における前記接触部のクラウンソール方向に沿った変位量よりも大であることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面とし、前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からトウ方向に２０ｍｍ離間した平面を第１平面とし、前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からヒール方向に２０ｍｍ離間した平面を第２平面とし、前記水平面と平行し前記中心点から前記クラウン部方向に１５ｍｍ離間した平面を第３平面とし、前記水平面と平行し前記中心点から前記ソール部方向に１５ｍｍ離間した平面を第４平面としたとき、前記接触部は、該接触部の中心点が前記第１平面と前記第２平面と前記第３平面と前記第４平面で区画された範囲内で前記フェース裏面に当接し、前記接触部が前記フェース裏面に当接する面積は３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下であり、前記接触部が前記フェース裏面に当接している前記当接部の部分の肉厚Δｔ２は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下であることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記接触部が当接する前記フェース裏面の部分に対応する前記フェース部の肉厚を肉厚Δｔ１とし、前記接触部が前記フェース裏面に接触している前記接触部の部分の肉厚を肉厚Δｔ２としたとき、以下の式（１）が満たされることを特徴とする。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
また、本発明の一実施の形態は、前記接触部と前記フェース裏面との間に挟まれ前記接触部と一体に変位するエラストマーまたは合成樹脂材料からなる中間部材が設けられ、前記接触部の前記フェース裏面に対する接触は前記中間部材を介してなされ、前記中間部材の肉厚は、０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であり、前記中間部材の弾性率は、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下であることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記中間部材は、球状を呈し、前記接触部は、前記中間部材を支持する球状の湾曲面を有していることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記フェース部、前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかに対する前記脚部の先端の取り付けは、溶接、接着、ろう付け、ねじ止めの何れかによってなされていることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記接触部材は、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成されていることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記接触部から前記各脚部は、前記フェース裏面の法線に対して斜めに延在していることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記少なくとも２つの脚部は、前記接触部の互いに離れた箇所からそれぞれ延在していることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記接触部の肉厚は、前記脚部の肉厚よりも大きな寸法で形成されていることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記接触部は、前記フェース裏面に接触する本体と、前記本体を支持すると共に前記脚部に接続される支持体とを備え、前記本体と前記支持体とが異なる材料で形成されていることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、打球時における前記接触部のトウヒール方向の変位量は、打球時における前記接触部のクラウンソール方向に沿った変位量よりも大であることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面とし、前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からトウ方向に２０ｍｍ離間した平面を第１平面とし、前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からヒール方向に２０ｍｍ離間した平面を第２平面とし、前記水平面と平行し前記中心点から前記クラウン部方向に１５ｍｍ離間した平面を第３平面とし、前記水平面と平行し前記中心点から前記ソール部方向に１５ｍｍ離間した平面を第４平面としたとき、前記接触部は、該接触部の中心点が前記第１平面と前記第２平面と前記第３平面と前記第４平面で区画された範囲内で前記フェース裏面に当接し、前記接触部が前記フェース裏面に当接する面積は３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下であり、前記接触部が前記フェース裏面に当接している前記当接部の部分の肉厚Δｔ２は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下であることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記接触部が当接する前記フェース裏面の部分に対応する前記フェース部の肉厚を肉厚Δｔ１とし、前記接触部が前記フェース裏面に接触している前記接触部の部分の肉厚を肉厚Δｔ２としたとき、以下の式（１）が満たされることを特徴とする。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
また、本発明の一実施の形態は、前記接触部と前記フェース裏面との間に挟まれ前記接触部と一体に変位するエラストマーまたは合成樹脂材料からなる中間部材が設けられ、前記接触部の前記フェース裏面に対する接触は前記中間部材を介してなされ、前記中間部材の肉厚は、０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であり、前記中間部材の弾性率は、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下であることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記中間部材は、球状を呈し、前記接触部は、前記中間部材を支持する球状の湾曲面を有していることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記フェース部、前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかに対する前記脚部の先端の取り付けは、溶接、接着、ろう付け、ねじ止めの何れかによってなされていることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記接触部材は、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成されていることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記接触部から前記各脚部は、前記フェース裏面の法線に対して斜めに延在していることを特徴とする。
また、本発明の一実施の形態は、前記少なくとも２つの脚部は、前記接触部の互いに離れた箇所からそれぞれ延在していることを特徴とする。
【発明の効果】
【0006】
本発明の一実施の形態によれば、打球時におけるフェース部の変形を阻害する力をフェース部にかけておらず、打球時に接触部はフェース裏面に接触しつつ変位するようにしたので、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大する上で有利となり、また、フェース裏面に接触部が接触していることで、打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに、ＣＴ値を低下させる方向に調整することが可能となる。
また、本発明の一実施の形態によれば、接触部の肉厚は、脚部の肉厚よりも大きな寸法で形成されているため、フェース部が変形した際に接触部のフェース裏面に対する接触を確実に維持しつつ、脚部の変形により接触部の変位を確保することができるため、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ、打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに、ＣＴ値の調整を行なう上で有利となる。
また、本発明の一実施の形態によれば、本体を振動が減衰しやすい材料で形成する一方、支持体を耐久性の高い金属材料で構成することにより、打球時のフェース部の振動を減衰させることができ、打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに、振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、本発明の一実施の形態によれば、打球時における前記接触部のトウヒール方向の変位量は、打球時における前記接触部のクラウンソール方向に沿った変位量よりも大としたので、高初速エリアをトウヒール方向に広く確保する上で有利となる。
また、接触部の中心点が、第１平面と第２平面と第３平面と第４平面で区画された範囲内でフェース裏面に当接するようにすると、反発係数の低下量が少なく、打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに、実際に使用されるフェース部の部分のＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
この場合、当接面がフェース裏面に当接する面積を３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、接触部がフェース裏面に当接している接触部の部分の肉厚Δｔ２を１ｍｍ以上７ｍｍ以下とすると、反発係数の低下量が少なく、打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
また、接触部が当接するフェース裏面の部分に対応するフェース部の肉厚を肉厚Δｔ１とし、接触部がフェース裏面に当接している接触部の部分の肉厚を肉厚Δｔ２としたとき、以下の式（１）が満たされるようにすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
また、接触部とフェース裏面との間に挟まれ接触部と一体に変位するエラストマーまたは合成樹脂材料からなる中間部材を設けると、エラストマーまたは合成樹脂材料によって打球時のフェース部の振動を減衰させることができ、反発係数の低下量が少なく、打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに、振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
この場合、中間部材の肉厚を０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、中間部材の弾性率を、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、中間部材を球状とすると、接触部が球状の中間部材を介してフェース裏面に接触しつつフェース面に沿って変位しやすくなり、高初速エリアを拡大する上でより有利となる。
また、フェース部、クラウン部、ソール部、サイド部の何れかに対する脚部の先端の取り付けは、溶接、接着、ろう付け、ねじ止めの何れかによって行なうことができる。
また、接触部材は、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成することができる。
また、接触部から脚部は、フェース裏面の法線に対して斜めに延在しているため、打球時にフェース部が変形した際に、接触部のフェース裏面に対する接触を確実に維持しつつ、脚部の変形により接触部の変位を確保することができ、高初速エリアを確保しつつＣＴ値の調整を行なう上で有利となる。
また、少なくとも２つの脚部を、接触部の互いに離れた箇所からそれぞれ延在させると、接触部を安定した状態で支持でき、フェース部が変形した際、フェース裏面に接触させつつ変位させる上で有利となり、高初速エリアを確保しつつＣＴ値の調整を行なう上で有利となる。
また、本発明の一実施の形態によれば、接触部の肉厚は、脚部の肉厚よりも大きな寸法で形成されているため、フェース部が変形した際に接触部のフェース裏面に対する接触を確実に維持しつつ、脚部の変形により接触部の変位を確保することができるため、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ、打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに、ＣＴ値の調整を行なう上で有利となる。
また、本発明の一実施の形態によれば、本体を振動が減衰しやすい材料で形成する一方、支持体を耐久性の高い金属材料で構成することにより、打球時のフェース部の振動を減衰させることができ、打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに、振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、本発明の一実施の形態によれば、打球時における前記接触部のトウヒール方向の変位量は、打球時における前記接触部のクラウンソール方向に沿った変位量よりも大としたので、高初速エリアをトウヒール方向に広く確保する上で有利となる。
また、接触部の中心点が、第１平面と第２平面と第３平面と第４平面で区画された範囲内でフェース裏面に当接するようにすると、反発係数の低下量が少なく、打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに、実際に使用されるフェース部の部分のＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
この場合、当接面がフェース裏面に当接する面積を３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、接触部がフェース裏面に当接している接触部の部分の肉厚Δｔ２を１ｍｍ以上７ｍｍ以下とすると、反発係数の低下量が少なく、打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
また、接触部が当接するフェース裏面の部分に対応するフェース部の肉厚を肉厚Δｔ１とし、接触部がフェース裏面に当接している接触部の部分の肉厚を肉厚Δｔ２としたとき、以下の式（１）が満たされるようにすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
また、接触部とフェース裏面との間に挟まれ接触部と一体に変位するエラストマーまたは合成樹脂材料からなる中間部材を設けると、エラストマーまたは合成樹脂材料によって打球時のフェース部の振動を減衰させることができ、反発係数の低下量が少なく、打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに、振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
この場合、中間部材の肉厚を０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、中間部材の弾性率を、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、中間部材を球状とすると、接触部が球状の中間部材を介してフェース裏面に接触しつつフェース面に沿って変位しやすくなり、高初速エリアを拡大する上でより有利となる。
また、フェース部、クラウン部、ソール部、サイド部の何れかに対する脚部の先端の取り付けは、溶接、接着、ろう付け、ねじ止めの何れかによって行なうことができる。
また、接触部材は、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成することができる。
また、接触部から脚部は、フェース裏面の法線に対して斜めに延在しているため、打球時にフェース部が変形した際に、接触部のフェース裏面に対する接触を確実に維持しつつ、脚部の変形により接触部の変位を確保することができ、高初速エリアを確保しつつＣＴ値の調整を行なう上で有利となる。
また、少なくとも２つの脚部を、接触部の互いに離れた箇所からそれぞれ延在させると、接触部を安定した状態で支持でき、フェース部が変形した際、フェース裏面に接触させつつ変位させる上で有利となり、高初速エリアを確保しつつＣＴ値の調整を行なう上で有利となる。
【図面の簡単な説明】
【0007】
【図1】第１の実施の形態に係るゴルフクラブヘッドをフェース面の前方から見た正面図である。
【図5】フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第１の説明図である。
【図6】フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第２の説明図である。
【図7】フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第３の説明図である。
【図8】フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第４の説明図である。
【図9】ゴルフクラブヘッドの重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとの関係を示すゴルフクラブヘッドの断面図である。
【図10】フェース面の輪郭線Ｉの定義を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。
【図11】フェース面の輪郭線Ｉの定義を説明するゴルフクラブヘッドの断面図である。
【図12】フェース面の中心点Ｐｃの定義を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。
【図13】（Ａ）はヘッド本体とヘッド本体に設けられた接触部材を図１の平面Ｘで破断したフェース中心基準断面Ｐｆｃの断面図であり、フェース部の下部、ソール部およびクラウン部の前部を描いており、（Ｂ）は接触部材の本体と支持体とが異なる材料で構成された第１の変形例を示す同断面図である。
【図14】（Ａ）は接触部材の斜視図、（Ｂ）は同平面図、（Ｃ）は同下面図、（Ｄ）はトウヒール方向の一方から見た同側面図、（Ｅ）は同正面図、（Ｆ）はトウヒール方向の他方から見た同側面図である。
【図15】接触部材がヘッド本体部材の開口に組み付けられた状態を示す斜視図である。
【図16】フェース部材の斜視図である。
【図17】ヘッド本体部材の開口に接触部材およびフェース部材が溶接された状態を示す斜視図である。
【図18】ゴルフクラブヘッドのトウヒール方向の位置と、その位置で打球した場合のボール初速との関係を模式的に示す線図である。
【図19】ゴルフクラブヘッドの第２の変形例を示す分解斜視図である。
【図20】ゴルフクラブヘッドの第３の変形例を示し、（Ａ）はゴルフクラブヘッドの分解斜視図、（Ｂ）は接触部材が取り付けられたヘッド本体部材の正面図、（Ｃ）は接触部材が取り付けられたヘッド本体部材の斜視図である。
【図21】ゴルフクラブヘッドの第４の変形例を示す分解斜視図である。
【図22】条件１における実験例の評価結果を示す図である。
【図23】条件２における実験例の評価結果を示す図である。
【図24】条件３における実験例の評価結果を示す図である。
【図25】条件４における実験例の評価結果を示す図である。
【図26】条件５における実験例の評価結果を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【0008】
（第１の実施の形態）
次に本発明の実施の形態について説明する。
図１－図５に示すように、本実施の形態において、ゴルフクラブヘッド１０は、中空のウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）であり、ヘッド本体１２と、接触部材３２とを含んで構成されている。
ヘッド本体１２は、主に金属材料により構成される。
前記金属材料としては、例えばステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン、チタン合金又はアルミニウム合金等の１種又は２種以上が用いられる。
ヘッド本体１２は、フェース部１４と、クラウン部１６と、ソール部１８と、サイド部２０とを備えている。
図１３に示すように、ヘッド本体１２は、それらフェース部１４とクラウン部１６とソール部１８とサイド部２０とで囲まれた内部が中空部２８とされた中空構造を呈している。
フェース部１４は、上下の高さを有して左右に延在している。
クラウン部１６は、フェース部１４よりも小さい肉厚でフェース部１４の上部から後方に延在している。
例えば、クラウン部１６の肉厚は、０．４ｍｍ－１．２ｍｍであり、フェース部１４の肉厚は、２．０ｍｍ－４．５ｍｍであり、ソール部１８の肉厚は、０．６ｍｍ－１．５ｍｍである。
図１３（Ａ）に示すように、フェース部１４の外側に露出する表面がボールを打撃するフェース面１４Ａであり、フェース部１４の中空部２８に面した裏面がフェース裏面１４Ｂとなっている。
クラウン部１６の外側に露出する表面がクラウン面１６Ａであり、クラウン部１６の中空部２８に面した裏面がクラウン裏面１６Ｂである。
図１に示すように、クラウン部１６には、フェース面１４Ａ側でかつヒール２４寄りの位置にシャフトＳに接続するホーゼル３０が設けられ、ホーゼル３０にシャフトＳが接続されることでゴルフクラブ１００が構成される。
図１３（Ａ）に示すように、ソール部１８は、フェース部１４の下部から後方に延在している。
ソール部１８の外側に露出する表面がソール面１８Ａであり、ソール部１８の中空部２８に面した裏面がソール裏面１８Ｂである。
図１、図２に示すように、サイド部２０は、クラウン部１６とソール部１８の間でフェース部１４のトウ２２側縁とヒール２４側縁との間をフェースバック２６を通って延在している。
図２に示すように、サイド部２０の外側に露出する表面がサイド面２０Ａであり、図１３（Ａ）に示すように、サイド部２０の中空部２８に面した裏面がサイド裏面２０Ｂである。
図中、符号１９はリーディングエッジを示す。
次に本発明の実施の形態について説明する。
図１－図５に示すように、本実施の形態において、ゴルフクラブヘッド１０は、中空のウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）であり、ヘッド本体１２と、接触部材３２とを含んで構成されている。
ヘッド本体１２は、主に金属材料により構成される。
前記金属材料としては、例えばステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン、チタン合金又はアルミニウム合金等の１種又は２種以上が用いられる。
ヘッド本体１２は、フェース部１４と、クラウン部１６と、ソール部１８と、サイド部２０とを備えている。
図１３に示すように、ヘッド本体１２は、それらフェース部１４とクラウン部１６とソール部１８とサイド部２０とで囲まれた内部が中空部２８とされた中空構造を呈している。
フェース部１４は、上下の高さを有して左右に延在している。
クラウン部１６は、フェース部１４よりも小さい肉厚でフェース部１４の上部から後方に延在している。
例えば、クラウン部１６の肉厚は、０．４ｍｍ－１．２ｍｍであり、フェース部１４の肉厚は、２．０ｍｍ－４．５ｍｍであり、ソール部１８の肉厚は、０．６ｍｍ－１．５ｍｍである。
図１３（Ａ）に示すように、フェース部１４の外側に露出する表面がボールを打撃するフェース面１４Ａであり、フェース部１４の中空部２８に面した裏面がフェース裏面１４Ｂとなっている。
クラウン部１６の外側に露出する表面がクラウン面１６Ａであり、クラウン部１６の中空部２８に面した裏面がクラウン裏面１６Ｂである。
図１に示すように、クラウン部１６には、フェース面１４Ａ側でかつヒール２４寄りの位置にシャフトＳに接続するホーゼル３０が設けられ、ホーゼル３０にシャフトＳが接続されることでゴルフクラブ１００が構成される。
図１３（Ａ）に示すように、ソール部１８は、フェース部１４の下部から後方に延在している。
ソール部１８の外側に露出する表面がソール面１８Ａであり、ソール部１８の中空部２８に面した裏面がソール裏面１８Ｂである。
図１、図２に示すように、サイド部２０は、クラウン部１６とソール部１８の間でフェース部１４のトウ２２側縁とヒール２４側縁との間をフェースバック２６を通って延在している。
図２に示すように、サイド部２０の外側に露出する表面がサイド面２０Ａであり、図１３（Ａ）に示すように、サイド部２０の中空部２８に面した裏面がサイド裏面２０Ｂである。
図中、符号１９はリーディングエッジを示す。
【0009】
（フェース面１４Ａの中心点Ｐｃ）
次に、接触部材３２について説明する前に、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法について説明する。
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃは、フェース面１４Ａの幾何学的中心であり、中心点Ｐｃの規定方法としては以下に例示する第１の規定方法、第２の規定方法を含め従来公知のさまざまな方法が採用可能である。
次に、接触部材３２について説明する前に、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法について説明する。
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃは、フェース面１４Ａの幾何学的中心であり、中心点Ｐｃの規定方法としては以下に例示する第１の規定方法、第２の規定方法を含め従来公知のさまざまな方法が採用可能である。
【0010】
［Ａ］フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの第１の規定方法：
フェース面１４Ａと他のゴルフクラブヘッド１０の部分との境目が明確である場合、言い換えると、フェース面１４Ａの周縁が稜線によって特定される場合における中心点Ｐｃの規定方法である。この場合はフェース面１４Ａが明瞭に定義されることになる。図５－図８はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す説明図である。
フェース面１４Ａと他のゴルフクラブヘッド１０の部分との境目が明確である場合、言い換えると、フェース面１４Ａの周縁が稜線によって特定される場合における中心点Ｐｃの規定方法である。この場合はフェース面１４Ａが明瞭に定義されることになる。図５－図８はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す説明図である。
【0011】
（１）まず、図５に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平面ＨＰ上にゴルフクラブヘッド１０を載置する。このときのゴルフクラブヘッド１０の状態を基準状態とする。なお、ライ角およびフェース角の設定値は、例えば製品カタログに記載された値である。
【0012】
（２）次にクラウン部１６及びソール部１８を結ぶ方向における仮中心点ｃ０を求める。
すなわち、図５に示すように、トウ２２およびヒール２４を結ぶ水平面ＨＰと平行な線（以下水平線という）の概略中心点と交差する垂線ｆ０を引く。
この垂線ｆ０とフェース面１４Ａの上縁とが交差するａ０点と、垂線ｆ０とフェース面１４Ａの下縁とが交差するｂ０点の中点を仮中心点ｃ０とする。
すなわち、図５に示すように、トウ２２およびヒール２４を結ぶ水平面ＨＰと平行な線（以下水平線という）の概略中心点と交差する垂線ｆ０を引く。
この垂線ｆ０とフェース面１４Ａの上縁とが交差するａ０点と、垂線ｆ０とフェース面１４Ａの下縁とが交差するｂ０点の中点を仮中心点ｃ０とする。
【0013】
（３）次に図６に示すように仮中心点ｃ０を通る水平線ｇ０を引く。
（４）次に図７に示すように水平線ｇ０とフェース面１４Ａのトウ２２側の縁とが交差するｄ０点と、水平線ｇ０とフェース面１４Ａのヒール２４側の縁とが交差するｅ０点の中点を仮中心点ｃ１とする。
（４）次に図７に示すように水平線ｇ０とフェース面１４Ａのトウ２２側の縁とが交差するｄ０点と、水平線ｇ０とフェース面１４Ａのヒール２４側の縁とが交差するｅ０点の中点を仮中心点ｃ１とする。
【0014】
（５）次に図８に示すように仮中心点ｃ１を通る垂線ｆ１を引き、この垂線ｆ１とフェース面１４Ａの上縁とが交差するａ１点と、垂線ｆ１とフェース面１４Ａの下縁とが交差するｂ１点の中点を仮中心点ｃ２とする。
ここで、仮中心点ｃ１とｃ２とが合致したならばその点をフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとして規定する。
仮中心点ｃ１とｃ２が合致しなければ、（２）乃至（５）の手順を繰り返す。
なお、フェース面１４Ａは曲面を呈しているため、水平線ｇ０の中点、垂線ｆ０、ｆ１の中点を求める場合の水平線ｇ０の長さ、垂線ｆ０、ｆ１の長さはフェース面１４Ａの曲面に沿った長さを用いるものとする。
そして、フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウヒール方向と直交する方向に延在する直線で定義される。
ここで、仮中心点ｃ１とｃ２とが合致したならばその点をフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとして規定する。
仮中心点ｃ１とｃ２が合致しなければ、（２）乃至（５）の手順を繰り返す。
なお、フェース面１４Ａは曲面を呈しているため、水平線ｇ０の中点、垂線ｆ０、ｆ１の中点を求める場合の水平線ｇ０の長さ、垂線ｆ０、ｆ１の長さはフェース面１４Ａの曲面に沿った長さを用いるものとする。
そして、フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウヒール方向と直交する方向に延在する直線で定義される。
【0015】
［Ｂ］フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの第２の規定方法：
次に、フェース面１４Ａの周縁と他のゴルフクラブヘッド１０の部分との間が曲面で接続されておりフェース面１４Ａが明瞭に定義できない場合の中心点Ｐｃの定義を説明する。
次に、フェース面１４Ａの周縁と他のゴルフクラブヘッド１０の部分との間が曲面で接続されておりフェース面１４Ａが明瞭に定義できない場合の中心点Ｐｃの定義を説明する。
【0016】
図９に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は中空であり、符号Ｇ０はゴルフクラブヘッド１０の重心点を示し、符号Ｌｐは重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線であり、言い換えると、直線Ｌｐは重心点Ｇ０を通るフェース面１４Ａの垂線である。
すなわち、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ０をフェース面１４Ａに投影した点がフェース面上重心点ＦＧである。
ここで、図１０に示すように、重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線Ｌｐを含む多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎを考える。
すなわち、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ０をフェース面１４Ａに投影した点がフェース面上重心点ＦＧである。
ここで、図１０に示すように、重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線Ｌｐを含む多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎを考える。
【0017】
ゴルフクラブヘッド１０を各平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに沿って破断したときの断面において、図１１に示されるように、ゴルフクラブヘッド１０の外面の曲率半径ｒ０を測定する。
曲率半径ｒ０の測定に際して、フェース面１４Ａ上のフェースライン、パンチマーク等が無いものとして扱う。
曲率半径ｒ０は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃから外方向（図１１における上方向、下方向）に向かって連続的に測定される。
そして、測定において曲率半径ｒ０が最初に所定の値以下となる部分をフェース面１４Ａの周縁を表わす輪郭線Ｉとして定義する。
所定の値は例えば２００ｍｍである。
多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに基づいて決定された輪郭線Ｉによって囲まれた領域が、図１０、図１１に示すように、フェース面１４Ａとして定義される。
曲率半径ｒ０の測定に際して、フェース面１４Ａ上のフェースライン、パンチマーク等が無いものとして扱う。
曲率半径ｒ０は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃから外方向（図１１における上方向、下方向）に向かって連続的に測定される。
そして、測定において曲率半径ｒ０が最初に所定の値以下となる部分をフェース面１４Ａの周縁を表わす輪郭線Ｉとして定義する。
所定の値は例えば２００ｍｍである。
多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに基づいて決定された輪郭線Ｉによって囲まれた領域が、図１０、図１１に示すように、フェース面１４Ａとして定義される。
【0018】
次に、図１２に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平な地面上（水平面ＨＰ）にゴルフクラブヘッド１０を載置する。
直線ＬＴは、フェース面１４Ａのトウ２２側点ＰＴを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＨは、フェース面１４Ａのヒール２４側点ＰＨを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＣは、直線ＬＴおよび直線ＬＨと平行である。直線ＬＣと直線ＬＴとの距離は、直線ＬＣと直線ＬＨとの距離と等しい。
符号Ｐｕは、フェース面１４Ａの上側点を示し、符号Ｐｄはフェース面１４Ａの下側点である。上側点Ｐｕおよび下側点Ｐｄは、いずれも直線ＬＣと輪郭線Ｉとの交点である。
中心点Ｐｃは、上側点Ｐｕと下側点Ｐｄとを結ぶ線分の中点で定義される。
直線ＬＴは、フェース面１４Ａのトウ２２側点ＰＴを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＨは、フェース面１４Ａのヒール２４側点ＰＨを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＣは、直線ＬＴおよび直線ＬＨと平行である。直線ＬＣと直線ＬＴとの距離は、直線ＬＣと直線ＬＨとの距離と等しい。
符号Ｐｕは、フェース面１４Ａの上側点を示し、符号Ｐｄはフェース面１４Ａの下側点である。上側点Ｐｕおよび下側点Ｐｄは、いずれも直線ＬＣと輪郭線Ｉとの交点である。
中心点Ｐｃは、上側点Ｐｕと下側点Ｐｄとを結ぶ線分の中点で定義される。
【0019】
次に、ゴルフクラブヘッド１０の各部の規定について詳細に説明する。
図１－図５に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を水平面ＨＰに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態とする。なお、以下では、ゴルフクラブヘッド１０の基準状態を単に「基準状態」という。
図１、図１３（Ａ）に示すように、基準状態において、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃを通る法線を含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面をフェース中心基準断面Ｐｆｃとする。言い換えると、フェース中心基準断面Ｐｆｃは、基準状態において、フェースセンターラインＣＬを含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面である。
また、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行な任意の平面でヘッド本体１２を破断した断面をフェース基準断面Ｐｆとする。したがって、フェース基準断面Ｐｆはフェース中心基準断面Ｐｆｃを含む。
図１－図５に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を水平面ＨＰに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態とする。なお、以下では、ゴルフクラブヘッド１０の基準状態を単に「基準状態」という。
図１、図１３（Ａ）に示すように、基準状態において、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃを通る法線を含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面をフェース中心基準断面Ｐｆｃとする。言い換えると、フェース中心基準断面Ｐｆｃは、基準状態において、フェースセンターラインＣＬを含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面である。
また、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行な任意の平面でヘッド本体１２を破断した断面をフェース基準断面Ｐｆとする。したがって、フェース基準断面Ｐｆはフェース中心基準断面Ｐｆｃを含む。
【0020】
（接触部材３２）
次に接触部材３２について説明する。
なお、以下では、接触部材３２として第１接触部材３２Ａ－第５接触部材３２Ｅの５つの形態について個別に説明するが、それら各接触部材を総称して接触部材３２という場合がある。
図１３（Ａ）、図１４（Ａ）－（Ｆ）に示すように、第１接触部材３２Ａは、中空部２８内に設けられてヘッド本体１２に取り付けられ、接触部３４と、少なくとも２つ以上設けられた脚部とを有しており、本実施の形態では、弾性変形可能な２つの脚部３６、３８を有している。
本実施の形態では、第１接触部材３２Ａはチタンなどの金属材料で形成されているが、接触部材３２は、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成することができる。
なお、接触部３４と脚部３６、３８とをそれぞれ別の材料で形成してもよいが、本実施の形態のように同一の材料で形成すると、簡単に確実に製作でき、コストダウンを図る上で有利となる。
接触部３４は、フェース裏面１４Ｂに接触する箇所である。
図１４（Ａ）－（Ｆ）に示すように、本実施の形態では、接触部３４は、正面から見てトウヒール方向に長辺を合致させたほぼ長方形の板状を呈しており、フェース裏面１４Ｂに接触するほぼ長方形状の接触面３４０２を有している。
接触部３４の肉厚は各脚部３６、３８の肉厚よりも大きな寸法で形成されている。
次に接触部材３２について説明する。
なお、以下では、接触部材３２として第１接触部材３２Ａ－第５接触部材３２Ｅの５つの形態について個別に説明するが、それら各接触部材を総称して接触部材３２という場合がある。
図１３（Ａ）、図１４（Ａ）－（Ｆ）に示すように、第１接触部材３２Ａは、中空部２８内に設けられてヘッド本体１２に取り付けられ、接触部３４と、少なくとも２つ以上設けられた脚部とを有しており、本実施の形態では、弾性変形可能な２つの脚部３６、３８を有している。
本実施の形態では、第１接触部材３２Ａはチタンなどの金属材料で形成されているが、接触部材３２は、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成することができる。
なお、接触部３４と脚部３６、３８とをそれぞれ別の材料で形成してもよいが、本実施の形態のように同一の材料で形成すると、簡単に確実に製作でき、コストダウンを図る上で有利となる。
接触部３４は、フェース裏面１４Ｂに接触する箇所である。
図１４（Ａ）－（Ｆ）に示すように、本実施の形態では、接触部３４は、正面から見てトウヒール方向に長辺を合致させたほぼ長方形の板状を呈しており、フェース裏面１４Ｂに接触するほぼ長方形状の接触面３４０２を有している。
接触部３４の肉厚は各脚部３６、３８の肉厚よりも大きな寸法で形成されている。
【0021】
各脚部３６、３８は、接触部３４の互いに離れた箇所からそれぞれ離れる方向に延在しており、詳細には、接触部３４を構成する一対の長辺からそれぞれ互いに離れる方向に延在している。
なお、各脚部３６、３８は、接触部３４の同一の箇所からそれぞれ離れる方向に延在させてもよいが、本実施の形態のように、接触部３４の互いに離れた箇所からそれぞれ離れる方向に延在させると、接触部３４を安定した状態で支持でき、後述するように、フェース部１４が変形した際、フェース裏面１４Ｂに接触させつつ変位させる上で有利となる。
各脚部３６、３８の先端は、フェース部１４、クラウン部１６、ソール部１８、サイド部２０の何れかの箇所または異なった箇所に取り付けられる。
本実施の形態では、図１３（Ａ）に示すように、２つの脚部のうち一方の脚部３６の先端はフェース部１４のうちトウヒール方向のほぼ中央でクラウン部１６寄りの箇所に溶接により接合され、他方の脚部３８の先端はフェース部１４のうちトウヒール方向のほぼ中央でソール部１８寄りの箇所に溶接により接合されている。
なお、接触部材３２のヘッド本体１２への取り付け方法については後述する。
なお、各脚部３６、３８は、接触部３４の同一の箇所からそれぞれ離れる方向に延在させてもよいが、本実施の形態のように、接触部３４の互いに離れた箇所からそれぞれ離れる方向に延在させると、接触部３４を安定した状態で支持でき、後述するように、フェース部１４が変形した際、フェース裏面１４Ｂに接触させつつ変位させる上で有利となる。
各脚部３６、３８の先端は、フェース部１４、クラウン部１６、ソール部１８、サイド部２０の何れかの箇所または異なった箇所に取り付けられる。
本実施の形態では、図１３（Ａ）に示すように、２つの脚部のうち一方の脚部３６の先端はフェース部１４のうちトウヒール方向のほぼ中央でクラウン部１６寄りの箇所に溶接により接合され、他方の脚部３８の先端はフェース部１４のうちトウヒール方向のほぼ中央でソール部１８寄りの箇所に溶接により接合されている。
なお、接触部材３２のヘッド本体１２への取り付け方法については後述する。
【0022】
図１４（Ｄ）に示すように、各脚部３６、３８は、接触部３４を構成する一対の長辺からそれぞれ互いに離れる方向に延在しており、言い換えると、接触部３４の上部および下部にそれぞれ設けられた上脚部３６および下脚部３８で構成されている。
上脚部３６は、接触部３４の上部から上方（クラウン部１６方向）へ向かうにつれてフェースバック方向に傾斜する上傾斜部３６０２と、上傾斜部３６０２の上端からフェース部１４に向かって屈曲された上屈曲部３６０４と、上屈曲部３６０４の前端から上方に屈曲された上係合部３６０６とを備えている。
下脚部３８は、接触部３４の下部から下方（ソール部１８方向）へ向かうにつれてフェースバック方向に傾斜する下傾斜部３８０２と、下傾斜部３８０２の下端からフェース部１４に向かって屈曲された下屈曲部３８０４と、下屈曲部３８０４の前端から下方に屈曲された下係合部３８０６とを備えている。
したがって、接触部３４から上脚部３６および下脚部３８は、フェース裏面１４Ｂの法線に対して斜めに延在している。
上脚部３６は、接触部３４の上部から上方（クラウン部１６方向）へ向かうにつれてフェースバック方向に傾斜する上傾斜部３６０２と、上傾斜部３６０２の上端からフェース部１４に向かって屈曲された上屈曲部３６０４と、上屈曲部３６０４の前端から上方に屈曲された上係合部３６０６とを備えている。
下脚部３８は、接触部３４の下部から下方（ソール部１８方向）へ向かうにつれてフェースバック方向に傾斜する下傾斜部３８０２と、下傾斜部３８０２の下端からフェース部１４に向かって屈曲された下屈曲部３８０４と、下屈曲部３８０４の前端から下方に屈曲された下係合部３８０６とを備えている。
したがって、接触部３４から上脚部３６および下脚部３８は、フェース裏面１４Ｂの法線に対して斜めに延在している。
【0023】
ここで、第１接触部材３２Ａのヘッド本体１２への取り付け方法の一例について説明する。
図１５、図１６に示すように、フェース部１４は、ヘッド本体部材４０とフェース部材４２とを含んで構成されている。
フェース部１４には、開口４００２が形成されており、ヘッド本体部材４０は、フェース部１４から開口４００２を除いた箇所である。
フェース部材４２は、開口４００２を閉塞する部材である。
したがって、フェース部１４のフェース面１４Ａは、フェース部材４２で構成される部分と、ヘッド本体部材４０の開口４００２の周囲の部分で構成される部分とを含んで構成される。
このようなヘッド本体部材４０とフェース部材４２を用意する。
図１５に示すように、第１接触部材３２Ａは、接触面３４０２を開口４００２内でヘッド本体部材４０の前方に向けると共に、上係合部３６０６および下係合部３８０６を開口４００２の上側のヘッド本体部材４０の縁部および下側のヘッド本体部材４０の縁部に係合させた状態で、上係合部３６０６および下係合部３８０６をヘッド本体部材４０の各縁部に点溶接することで、第１接触部材３２Ａがヘッド本体部材４０に組み付けられる。
次に、フェース部材４２で開口４００２を閉塞する。
図１６に示すように、上係合部３６０６および下係合部３８０６に対応するフェース部材４２の上下の縁部には、それぞれ上係合部３６０６および下係合部３８０６に円滑に位置決めさせて係合させるため、上係合部３６０６および下係合部３８０６と係合する上凹部４２０２および下凹部４２０４が形成されている。
図１７に示すように、第１接触部材３２Ａがヘッド本体部材４０に組み付けられた状態でフェース部材４２によって開口４００２を閉塞し、上係合部３６０６および下係合部３８０６と上凹部４２０２および下凹部４２０４とをそれぞれ嵌合させた状態とする。
このとき、フェース部材４２側のフェース面１４Ａを構成する部分を約１ｍｍ程度、ヘッド本体部材４０の開口４００２の周囲のフェース面１４Ａを構成する部分に対して浮き上がる状態とし、フェース部材４２のフェース面１４Ａを構成する部分から力をかけて、フェース部材４２のフェース面１４Ａを構成する部分とヘッド本体部材４０のフェース面１４Ａを構成する部分とを面一にした状態でスポット溶接を１０点程度行う。
このことで、接触部３４は、フェース裏面１４Ｂに当たって応力が発生している状態になり、言い換えると、接触部３４はテンションがかかってフェース裏面１４Ｂに接触している状態となる。
そして、このときの応力（テンション）は、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力である。
そして、フェース部材４２の縁部と開口４００２の縁部とを全周にわたって溶接（プラズマやレーザー溶接）し、フェース部材４２をヘッド本体部材４０に一体的に接合し、これによりフェース部１４が形成される。
次いで、溶接によりフェース面１４Ａに生じたビードを研磨により除去することで凹凸の無いなめらかなフェース面１４Ａが形成され、ヘッド本体１２が完成する。
図１５、図１６に示すように、フェース部１４は、ヘッド本体部材４０とフェース部材４２とを含んで構成されている。
フェース部１４には、開口４００２が形成されており、ヘッド本体部材４０は、フェース部１４から開口４００２を除いた箇所である。
フェース部材４２は、開口４００２を閉塞する部材である。
したがって、フェース部１４のフェース面１４Ａは、フェース部材４２で構成される部分と、ヘッド本体部材４０の開口４００２の周囲の部分で構成される部分とを含んで構成される。
このようなヘッド本体部材４０とフェース部材４２を用意する。
図１５に示すように、第１接触部材３２Ａは、接触面３４０２を開口４００２内でヘッド本体部材４０の前方に向けると共に、上係合部３６０６および下係合部３８０６を開口４００２の上側のヘッド本体部材４０の縁部および下側のヘッド本体部材４０の縁部に係合させた状態で、上係合部３６０６および下係合部３８０６をヘッド本体部材４０の各縁部に点溶接することで、第１接触部材３２Ａがヘッド本体部材４０に組み付けられる。
次に、フェース部材４２で開口４００２を閉塞する。
図１６に示すように、上係合部３６０６および下係合部３８０６に対応するフェース部材４２の上下の縁部には、それぞれ上係合部３６０６および下係合部３８０６に円滑に位置決めさせて係合させるため、上係合部３６０６および下係合部３８０６と係合する上凹部４２０２および下凹部４２０４が形成されている。
図１７に示すように、第１接触部材３２Ａがヘッド本体部材４０に組み付けられた状態でフェース部材４２によって開口４００２を閉塞し、上係合部３６０６および下係合部３８０６と上凹部４２０２および下凹部４２０４とをそれぞれ嵌合させた状態とする。
このとき、フェース部材４２側のフェース面１４Ａを構成する部分を約１ｍｍ程度、ヘッド本体部材４０の開口４００２の周囲のフェース面１４Ａを構成する部分に対して浮き上がる状態とし、フェース部材４２のフェース面１４Ａを構成する部分から力をかけて、フェース部材４２のフェース面１４Ａを構成する部分とヘッド本体部材４０のフェース面１４Ａを構成する部分とを面一にした状態でスポット溶接を１０点程度行う。
このことで、接触部３４は、フェース裏面１４Ｂに当たって応力が発生している状態になり、言い換えると、接触部３４はテンションがかかってフェース裏面１４Ｂに接触している状態となる。
そして、このときの応力（テンション）は、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力である。
そして、フェース部材４２の縁部と開口４００２の縁部とを全周にわたって溶接（プラズマやレーザー溶接）し、フェース部材４２をヘッド本体部材４０に一体的に接合し、これによりフェース部１４が形成される。
次いで、溶接によりフェース面１４Ａに生じたビードを研磨により除去することで凹凸の無いなめらかなフェース面１４Ａが形成され、ヘッド本体１２が完成する。
【0024】
この結果、図１３（Ａ）に示すように、第１接触部材３２Ａの上脚部３６および下脚部３８の先端（上係合部３６０６および下係合部３８０６）がフェース部１４に取り付けられ、接触部３４（接触面３４０２）がフェース裏面１４Ｂに接触した状態で、接触部３４が上脚部３６および下脚部３８によって支持される。
すなわち、上脚部３６および下脚部３８は、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力で接触部３４（接触面３４０２）をフェース裏面１４Ｂに常時接触させ、かつ、フェース部１４が変形する際に接触部３４（接触面３４０２）がフェース裏面１４Ｂに常時接触しつつフェース裏面１４Ｂに対して変位できるように接触部３４を支持している。
言い換えると、接触部３４がフェース裏面１４Ｂに沿って接触しつつ移動するように脚部３６、３８で支持されており、打球によりフェース部１４が変形した際、接触部３４の少なくとも一部は、フェース裏面１４Ｂに接触しつつフェース裏面１４Ｂに沿って移動し、フェース部１４が当初の形状に復帰した際、接触部３４もフェース裏面１４Ｂに沿って接触しつつ移動して当初の位置に復帰する。
なお、本明細書において上脚部３６および下脚部３８は、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力で接触部３４をフェース裏面１４Ｂに常時接触させの文言中の打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力とは、打球時、フェース裏面１４Ｂに接触する接触部３４が設けられていない場合と同様にフェース部１４が接触部３４による影響をほぼ受けることなく変形できる大きさの力である。
詳細には、打球時にフェース部１４が変形するには、上脚部３６と下脚部３８とで付勢された接触部３４を移動させる必要があるが、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力とは、打球時にフェース部１４が変形する力に比べて、上脚部３６と下脚部３８とで付勢された接触部３４をフェース部１４の変形に追従させて移動させる力が小さく、打球時、接触部３４が設けられていない場合とほぼ同様にフェース部１４が変形できる大きさの力である。
また、本明細書において常時接触とは、実質的に接触部３４の少なくとも一部がフェース裏面１４Ｂに常に接触している状態であり、瞬間的（約１～２/１００００秒）に接触部３４がフェース裏面１４Ｂから離間する場合を含むものとする。
また、打球時における接触部３４のクラウンソール方向に沿った変位量（接触部３４のフェース裏面１４Ｂに対する相対的な変位量）が、打球時における接触部３４のトウヒール方向の変位量よりも大であると、そうでない場合に比較して、高初速エリアをトウヒール方向に広く確保する上で有利となる。
一般的に、クラウンソール方向における打点のばらつきに比較して、トウヒール方向における打点のばらつきが大きい。
したがって、このように高初速エリアがトウヒール方向に広く確保されると、高初速エリアによって打点のばらつきをカバーすることができ、ユーザが初心者であっても飛距離を確保する上で有利となる。
すなわち、上脚部３６および下脚部３８は、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力で接触部３４（接触面３４０２）をフェース裏面１４Ｂに常時接触させ、かつ、フェース部１４が変形する際に接触部３４（接触面３４０２）がフェース裏面１４Ｂに常時接触しつつフェース裏面１４Ｂに対して変位できるように接触部３４を支持している。
言い換えると、接触部３４がフェース裏面１４Ｂに沿って接触しつつ移動するように脚部３６、３８で支持されており、打球によりフェース部１４が変形した際、接触部３４の少なくとも一部は、フェース裏面１４Ｂに接触しつつフェース裏面１４Ｂに沿って移動し、フェース部１４が当初の形状に復帰した際、接触部３４もフェース裏面１４Ｂに沿って接触しつつ移動して当初の位置に復帰する。
なお、本明細書において上脚部３６および下脚部３８は、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力で接触部３４をフェース裏面１４Ｂに常時接触させの文言中の打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力とは、打球時、フェース裏面１４Ｂに接触する接触部３４が設けられていない場合と同様にフェース部１４が接触部３４による影響をほぼ受けることなく変形できる大きさの力である。
詳細には、打球時にフェース部１４が変形するには、上脚部３６と下脚部３８とで付勢された接触部３４を移動させる必要があるが、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力とは、打球時にフェース部１４が変形する力に比べて、上脚部３６と下脚部３８とで付勢された接触部３４をフェース部１４の変形に追従させて移動させる力が小さく、打球時、接触部３４が設けられていない場合とほぼ同様にフェース部１４が変形できる大きさの力である。
また、本明細書において常時接触とは、実質的に接触部３４の少なくとも一部がフェース裏面１４Ｂに常に接触している状態であり、瞬間的（約１～２/１００００秒）に接触部３４がフェース裏面１４Ｂから離間する場合を含むものとする。
また、打球時における接触部３４のクラウンソール方向に沿った変位量（接触部３４のフェース裏面１４Ｂに対する相対的な変位量）が、打球時における接触部３４のトウヒール方向の変位量よりも大であると、そうでない場合に比較して、高初速エリアをトウヒール方向に広く確保する上で有利となる。
一般的に、クラウンソール方向における打点のばらつきに比較して、トウヒール方向における打点のばらつきが大きい。
したがって、このように高初速エリアがトウヒール方向に広く確保されると、高初速エリアによって打点のばらつきをカバーすることができ、ユーザが初心者であっても飛距離を確保する上で有利となる。
【0025】
ここで、図１８を参照して実施の形態のゴルフクラブヘッドの高初速エリアについて説明する。
なお、高初速エリア（スイートエリア）とは、フェース面１４Ａのスイートスポットから外れた打点でゴルフボールを打撃しても、スイートスポットで打撃した場合とほぼ同等の飛距離（例えば、ボールの最大初速の９８％程度）を得ることができる領域をいう。
そのため、初心者のように打点のばらつきが大きなユーザでは、高初速エリアを拡大することで平均的な飛距離を確保する上で有利となる。
図１８は、ゴルフクラブヘッド１０のトウヒール方向の位置と、その位置で打球した場合のボール初速Ｖｂとの関係を模式的に示す線図である。
曲線Ｖ０は、フェース裏面１４Ｂに接触あるいは当接する部材が無い一般的なゴルフクラブヘッドで打球した場合のボール初速を示す。
曲線Ｖ１は、先行技術で説明したフェース裏面１４Ｂに対して弾性板が当接した比較例としてのゴルフクラブヘッドで打球した場合のボール初速を示す。
曲線Ｖ２は、実施の形態の第１接触部材３２Ａを有するゴルフクラブヘッド１０で打球した場合のボール初速を示す。
図中、ＣＯＲ０．８１とは、反発係数を示し、ここでは、ＣＯＲ０．８１以上の初速が得られる範囲を、高初速エリアとする。
図１８から明らかなように、曲線Ｖ０の高初速エリアＡ０、および、曲線Ｖ１の高初速エリアＡ１に対して曲線Ｖ２の高初速エリアＡ２が最も広く確保されており、高初速エリアを拡大する上で有利となっている。
すなわち、曲線Ｖ２は初速の低下を極力小さくし、ピークの幅が広いのに対して、曲線Ｖ１は、曲線Ｖ０全体をボール初速Ｖｂが低下する方向に平行移動させた曲線とほぼ一致しており、さらに初速の低下も大きく、ピークの幅は、曲線Ｖ２に比較して狭くなっている。
すなわち、本発明者らは、打球時にフェース部１４が変形する際に接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触しつつフェース面１４Ａに沿って変位することによって高初速エリアＡ２を拡大することができるという知見を得た。
これに対して、比較例では、打球時のフェース部１４の変形が生じた際、弾性板がフェース部のたわみを抑制するので、高初速エリアＡ１が縮小している。
なお、高初速エリア（スイートエリア）とは、フェース面１４Ａのスイートスポットから外れた打点でゴルフボールを打撃しても、スイートスポットで打撃した場合とほぼ同等の飛距離（例えば、ボールの最大初速の９８％程度）を得ることができる領域をいう。
そのため、初心者のように打点のばらつきが大きなユーザでは、高初速エリアを拡大することで平均的な飛距離を確保する上で有利となる。
図１８は、ゴルフクラブヘッド１０のトウヒール方向の位置と、その位置で打球した場合のボール初速Ｖｂとの関係を模式的に示す線図である。
曲線Ｖ０は、フェース裏面１４Ｂに接触あるいは当接する部材が無い一般的なゴルフクラブヘッドで打球した場合のボール初速を示す。
曲線Ｖ１は、先行技術で説明したフェース裏面１４Ｂに対して弾性板が当接した比較例としてのゴルフクラブヘッドで打球した場合のボール初速を示す。
曲線Ｖ２は、実施の形態の第１接触部材３２Ａを有するゴルフクラブヘッド１０で打球した場合のボール初速を示す。
図中、ＣＯＲ０．８１とは、反発係数を示し、ここでは、ＣＯＲ０．８１以上の初速が得られる範囲を、高初速エリアとする。
図１８から明らかなように、曲線Ｖ０の高初速エリアＡ０、および、曲線Ｖ１の高初速エリアＡ１に対して曲線Ｖ２の高初速エリアＡ２が最も広く確保されており、高初速エリアを拡大する上で有利となっている。
すなわち、曲線Ｖ２は初速の低下を極力小さくし、ピークの幅が広いのに対して、曲線Ｖ１は、曲線Ｖ０全体をボール初速Ｖｂが低下する方向に平行移動させた曲線とほぼ一致しており、さらに初速の低下も大きく、ピークの幅は、曲線Ｖ２に比較して狭くなっている。
すなわち、本発明者らは、打球時にフェース部１４が変形する際に接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触しつつフェース面１４Ａに沿って変位することによって高初速エリアＡ２を拡大することができるという知見を得た。
これに対して、比較例では、打球時のフェース部１４の変形が生じた際、弾性板がフェース部のたわみを抑制するので、高初速エリアＡ１が縮小している。
【0026】
以上説明したように、本実施の形態によれば、フェース裏面１４Ｂに接触する接触部３４と、接触部３４から互いに離れる方向に延在する少なくとも２つの脚部３６、３８とを有する接触部材３２を設け、上脚部３６および下脚部３８は、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力で接触部３４をフェース裏面１４Ｂに常時接触させ、かつ、フェース部１４が変形する際に接触部３４がフェース裏面１４Ｂに常時接触しつつフェース裏面１４Ｂに対して変位できるように接触部３４を支持している。
したがって、本実施の形態では、従来技術のように、打球時におけるフェース部１４の変形を抑制する力、すなわち、打球時におけるフェース部１４の変形を阻害する大きな力をフェース部１４にかけておらず、打球時に接触部３４はフェース裏面１４Ｂに接触しつつ変位するので、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大する上で有利となり、また、フェース裏面１４Ｂに接触部３４が常時接触していることで、打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに、ＣＴ値を低下させる方向に調整することが可能となる。
したがって、本実施の形態では、従来技術のように、打球時におけるフェース部１４の変形を抑制する力、すなわち、打球時におけるフェース部１４の変形を阻害する大きな力をフェース部１４にかけておらず、打球時に接触部３４はフェース裏面１４Ｂに接触しつつ変位するので、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大する上で有利となり、また、フェース裏面１４Ｂに接触部３４が常時接触していることで、打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに、ＣＴ値を低下させる方向に調整することが可能となる。
【0027】
また、本実施の形態では、接触部３４の肉厚は、脚部３６、３８の肉厚よりも大きな寸法で形成されているため、打球時のフェース部１４が変形した際に接触部３４のフェース裏面１４Ｂに対する接触を確実に維持しつつ、脚部３６、３８の変形により接触部３４の変位を確保することができる。
そのため、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらにＣＴ値の調整を行なう上で有利となる。
そのため、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらにＣＴ値の調整を行なう上で有利となる。
【0028】
また、本実施の形態では、接触部３４から脚部３６、３８は、フェース裏面１４Ｂの法線に対して斜めに延在しているため、打球時にフェース部１４が変形した際に、接触部３４のフェース裏面１４Ｂに対する接触を確実に維持しつつ、脚部３６、３８の変形により接触部３４の変位を確保することができる。
そのため、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらにＣＴ値の調整を行なう上で有利となる。
そのため、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらにＣＴ値の調整を行なう上で有利となる。
【0029】
図１３（Ｂ）は、第１の変形例であり、第２接触部材３２Ｂを設けたゴルフクラブヘッド１０を示す。
なお、以下の変形例の説明では、実施の形態と同様の部分、部材については同一の符号を付してその説明を簡略化し、異なる部分を重点的に説明する。
第２接触部材３２Ｂの接触部３４は、フェース裏面１４Ｂに接触する本体４４と、本体４４を支持すると共に脚部３６、３８に接続される支持体４６とを備え、本体４４と支持体４６とが異なる材料で形成されている。
この場合、フェース裏面１４Ｂに接触する接触面３４０２は本体４４の面で構成されている。
このようにすると、例えば、本体４４を振動が減衰しやすい材料（エラストマーや合成樹脂材料）で形成すると共に、支持体４６を耐久性の高い金属材料で構成することにより、打球時のフェース部１４の振動を減衰させることができ、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
この場合、本体４４の肉厚を０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下とすると、後述する中間部材５２Ａ、５２Ｂの場合と同様に、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、本体４４の弾性率を本体４４の弾性率を１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
なお、以下の変形例の説明では、実施の形態と同様の部分、部材については同一の符号を付してその説明を簡略化し、異なる部分を重点的に説明する。
第２接触部材３２Ｂの接触部３４は、フェース裏面１４Ｂに接触する本体４４と、本体４４を支持すると共に脚部３６、３８に接続される支持体４６とを備え、本体４４と支持体４６とが異なる材料で形成されている。
この場合、フェース裏面１４Ｂに接触する接触面３４０２は本体４４の面で構成されている。
このようにすると、例えば、本体４４を振動が減衰しやすい材料（エラストマーや合成樹脂材料）で形成すると共に、支持体４６を耐久性の高い金属材料で構成することにより、打球時のフェース部１４の振動を減衰させることができ、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
この場合、本体４４の肉厚を０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下とすると、後述する中間部材５２Ａ、５２Ｂの場合と同様に、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、本体４４の弾性率を本体４４の弾性率を１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
【0030】
図１９は、第２の変形例であり、第３接触部材３２Ｃを用いたゴルフクラブヘッド１０を示す。
第３接触部材３２Ｃの接触部３４は前方から見て円形の円盤状を呈し、接触部３４の前方に位置する面がフェース裏面１４Ｂに接触する接触面３４０２となっている。
接触部３４の上部から２つの上脚部３４が上方に延び、それらの先端が開口４００２の縁部の上部に溶接により接合されている。
また、接触部３４の下部から１つの下脚部３８が下方に延び、その先端が開口４００２の縁部の下部に溶接により接合されている。
接触部３４の肉厚は、脚部３６、３８の肉厚よりも大きな寸法で形成され、接触部３４から脚部３６、３８は、フェース裏面１４Ｂの法線に対して斜めに延在している。
このような変形例においても上記実施の形態と同様の効果が奏される。
第３接触部材３２Ｃの接触部３４は前方から見て円形の円盤状を呈し、接触部３４の前方に位置する面がフェース裏面１４Ｂに接触する接触面３４０２となっている。
接触部３４の上部から２つの上脚部３４が上方に延び、それらの先端が開口４００２の縁部の上部に溶接により接合されている。
また、接触部３４の下部から１つの下脚部３８が下方に延び、その先端が開口４００２の縁部の下部に溶接により接合されている。
接触部３４の肉厚は、脚部３６、３８の肉厚よりも大きな寸法で形成され、接触部３４から脚部３６、３８は、フェース裏面１４Ｂの法線に対して斜めに延在している。
このような変形例においても上記実施の形態と同様の効果が奏される。
【0031】
（各パラメータ）
次に、接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する箇所の範囲、接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓ、後述する中間部材５２Ａ、５２Ｂの肉厚Δｔｐ、弾性係数Ｅ、接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２、フェース部１４の肉厚Δｔ１と接触部３４の肉厚Δｔ２に関する規定について説明する。
次に、接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する箇所の範囲、接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓ、後述する中間部材５２Ａ、５２Ｂの肉厚Δｔｐ、弾性係数Ｅ、接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２、フェース部１４の肉厚Δｔ１と接触部３４の肉厚Δｔ２に関する規定について説明する。
【0032】
（接触部３４が接触するフェース裏面１４Ｂの範囲）
図１に示すように、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからトウ方向に２０ｍｍ離間した平面を第１平面Ｐ１とする。
フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからヒール方向に２０ｍｍ離間した平面を第２平面Ｐ２とする。
水平面ＨＰと平行し中心点Ｐｃからクラウン部１６方向に１５ｍｍ離間した平面を第３平面Ｐ３とする。
水平面ＨＰと平行し中心点Ｐｃからソール部１８方向に１５ｍｍ離間した平面を第４平面Ｐ４とする。
この場合、接触部３４（接触面３４０２）の中心点３４Ｐ（接触部３４（接触面３４０２）の幾何学的な中心点）が、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内でフェース裏面１４Ｂに接触するようにすると、実際に使用されるフェース部１４の部分の反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
これは、上記範囲が、一般的なゴルファーが打球した際のフェース面１４Ａ上における打点の分布範囲をほぼ含んでいるためである。
また、接触部３４が上記範囲外でフェース裏面１４Ｂに接触すると、実際に使用されるフェース部１４の部分の反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。さらに振動がＣＴ値に与える影響を抑制し、ＣＴ値の調整を効率的に行なうという効果が低下する。
図１に示すように、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからトウ方向に２０ｍｍ離間した平面を第１平面Ｐ１とする。
フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからヒール方向に２０ｍｍ離間した平面を第２平面Ｐ２とする。
水平面ＨＰと平行し中心点Ｐｃからクラウン部１６方向に１５ｍｍ離間した平面を第３平面Ｐ３とする。
水平面ＨＰと平行し中心点Ｐｃからソール部１８方向に１５ｍｍ離間した平面を第４平面Ｐ４とする。
この場合、接触部３４（接触面３４０２）の中心点３４Ｐ（接触部３４（接触面３４０２）の幾何学的な中心点）が、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内でフェース裏面１４Ｂに接触するようにすると、実際に使用されるフェース部１４の部分の反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
これは、上記範囲が、一般的なゴルファーが打球した際のフェース面１４Ａ上における打点の分布範囲をほぼ含んでいるためである。
また、接触部３４が上記範囲外でフェース裏面１４Ｂに接触すると、実際に使用されるフェース部１４の部分の反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。さらに振動がＣＴ値に与える影響を抑制し、ＣＴ値の調整を効率的に行なうという効果が低下する。
【0033】
（面積Ｓ）
接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下であることが、高初速エリアを確保しつつＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓが上記範囲を下回ると、高初速エリアを確保する効果が低下し、接触部３４からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を加える効果が低下し、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果も低下する。
接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓが上記範囲を上回ると、高初速エリアを確保できる一方、接触部３４からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重が過剰となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果も低下する。
接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下であることが、高初速エリアを確保しつつＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓが上記範囲を下回ると、高初速エリアを確保する効果が低下し、接触部３４からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を加える効果が低下し、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果も低下する。
接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓが上記範囲を上回ると、高初速エリアを確保できる一方、接触部３４からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重が過剰となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果も低下する。
【0034】
（肉厚Δｔ２）
また、接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下であることが、初速エリアを確保しつつＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果がある。
上記肉厚Δｔ２が上記範囲を下回ると、初速エリアを確保する効果が低下し、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
上記肉厚Δｔ２が上記範囲を上回ると、初速エリアを確保することができる一方、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
なお、後述する中間部材５２Ａ、５２Ｂがフェース裏面１４Ｂと接触部３４との間に配置されている場合は、上記面積Ｓは、中間部材５２Ａ、５２Ｂを介して接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積であり、上記肉厚Δｔ２は、中間部材を介してフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚である。
また、接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、１ｍｍ以上７ｍｍ以下であることが、初速エリアを確保しつつＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果がある。
上記肉厚Δｔ２が上記範囲を下回ると、初速エリアを確保する効果が低下し、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
上記肉厚Δｔ２が上記範囲を上回ると、初速エリアを確保することができる一方、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
なお、後述する中間部材５２Ａ、５２Ｂがフェース裏面１４Ｂと接触部３４との間に配置されている場合は、上記面積Ｓは、中間部材５２Ａ、５２Ｂを介して接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積であり、上記肉厚Δｔ２は、中間部材を介してフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚である。
【0035】
（中間部材）
図２０は、第３の変形例であり、第４接触部材３２Ｄと中間部材５２Ａを設けたゴルフクラブヘッドである。
図２０に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は、カップフェース構造であり、フェース部１４の縁部からクラウン部１６の一部あるいはソール部１８の一部を構成する係合部４８０２をフェースバック方向に延在して設けるとともに、このような係合部４８０２を有するフェース部材（カップフェース）４８をヘッド本体部材５０の開口５００２に溶接したものである。
第４接触部材３２Ｄは、長方形の板状の接触部３４と、接触部３４を構成する一対の長辺のうち上側の長辺の両端からそれぞれ上方に延在し、それらの先端が開口５００２の上部の縁部に溶接される一対の上脚部３６Ａ、３６Ｂと、接触部３４を構成する一対の長辺のうち下側の長辺の両端からそれぞれ下方に延在し、それらの先端が開口５００２の下部の縁部に溶接される一対の下脚部３８Ａ、３８Ｂとを備えている。
接触部３４は、フェース裏面１４Ｂに対向する長方形の接触面３４０２と、接触面３４０２の四辺に沿って前方に突出する矩形状の枠部３４１０とを備えている。
図２０は、第３の変形例であり、第４接触部材３２Ｄと中間部材５２Ａを設けたゴルフクラブヘッドである。
図２０に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は、カップフェース構造であり、フェース部１４の縁部からクラウン部１６の一部あるいはソール部１８の一部を構成する係合部４８０２をフェースバック方向に延在して設けるとともに、このような係合部４８０２を有するフェース部材（カップフェース）４８をヘッド本体部材５０の開口５００２に溶接したものである。
第４接触部材３２Ｄは、長方形の板状の接触部３４と、接触部３４を構成する一対の長辺のうち上側の長辺の両端からそれぞれ上方に延在し、それらの先端が開口５００２の上部の縁部に溶接される一対の上脚部３６Ａ、３６Ｂと、接触部３４を構成する一対の長辺のうち下側の長辺の両端からそれぞれ下方に延在し、それらの先端が開口５００２の下部の縁部に溶接される一対の下脚部３８Ａ、３８Ｂとを備えている。
接触部３４は、フェース裏面１４Ｂに対向する長方形の接触面３４０２と、接触面３４０２の四辺に沿って前方に突出する矩形状の枠部３４１０とを備えている。
【0036】
中間部材５２Ａはエラストマーまたは合成樹脂材料から形成されている。
中間部材５２Ａは、平面視、接触部３４より一回り小さい長方形の輪郭を有し、接触面３４０２と枠部３４１０の内側面で支持される形状の直方体を呈し、接触面３４０２と反対側の面がフェース裏面１４Ｂに接触する中間部材側接触面５２０２となっている。
また、中間部材５２Ａは均一の肉厚Δｔｐで形成されている。
開口５００２がフェース部材４８によって閉塞された状態で、中間部材５２Ａは、接触部３４とフェース裏面１４Ｂとの間に挟まれ接触部３４と一体に変位する。
すなわち、接触部３４のフェース裏面１４Ｂに対する接触は中間部材５２Ａを介してなされる。
また、前述の実施の形態と同様に、接触部３４の肉厚は、脚部３６Ａ、３６Ｂ、３８Ａ、３８Ｂの肉厚よりも大きな寸法で形成され、接触部３４から脚部３６Ａ、３６Ｂ、３８Ａ、３８Ｂは、フェース裏面１４Ｂの法線に対して斜めに延在している。
中間部材５２Ａは、平面視、接触部３４より一回り小さい長方形の輪郭を有し、接触面３４０２と枠部３４１０の内側面で支持される形状の直方体を呈し、接触面３４０２と反対側の面がフェース裏面１４Ｂに接触する中間部材側接触面５２０２となっている。
また、中間部材５２Ａは均一の肉厚Δｔｐで形成されている。
開口５００２がフェース部材４８によって閉塞された状態で、中間部材５２Ａは、接触部３４とフェース裏面１４Ｂとの間に挟まれ接触部３４と一体に変位する。
すなわち、接触部３４のフェース裏面１４Ｂに対する接触は中間部材５２Ａを介してなされる。
また、前述の実施の形態と同様に、接触部３４の肉厚は、脚部３６Ａ、３６Ｂ、３８Ａ、３８Ｂの肉厚よりも大きな寸法で形成され、接触部３４から脚部３６Ａ、３６Ｂ、３８Ａ、３８Ｂは、フェース裏面１４Ｂの法線に対して斜めに延在している。
【0037】
このような変形例においても上述した実施の形態と同様の効果が奏される。
また、接触部３４とフェース裏面１４Ｂとの間に挟まれ接触部３４と一体に変位する中間部材５２Ａを設けると、エラストマーまたは合成樹脂材料によって打球時のフェース部１４の振動を減衰させることができ、振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果を得る上で有利となる。
さらに、中間部材５２Ａが接触部３４とソール裏面１８Ｂとの間に介在することで接触部３４とフェース裏面１４Ｂとが直接接触することで摩耗することを抑制でき、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性の向上を図る上で有利となる。
この場合、中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐを、０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果を得る上で有利となる。
中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐが上記範囲を下回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐが上記範囲を上回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制され過ぎるため、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
また、中間部材５２Ａの弾性率Ｅは、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果を得る上で有利となる。
中間部材５２Ａの弾性率Ｅが上記範囲を下回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
中間部材５２Ａの弾性率Ｅが上記範囲を上回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制され過ぎるため、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
また、接触部３４とフェース裏面１４Ｂとの間に挟まれ接触部３４と一体に変位する中間部材５２Ａを設けると、エラストマーまたは合成樹脂材料によって打球時のフェース部１４の振動を減衰させることができ、振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果を得る上で有利となる。
さらに、中間部材５２Ａが接触部３４とソール裏面１８Ｂとの間に介在することで接触部３４とフェース裏面１４Ｂとが直接接触することで摩耗することを抑制でき、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性の向上を図る上で有利となる。
この場合、中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐを、０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果を得る上で有利となる。
中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐが上記範囲を下回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐが上記範囲を上回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制され過ぎるため、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
また、中間部材５２Ａの弾性率Ｅは、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果を得る上で有利となる。
中間部材５２Ａの弾性率Ｅが上記範囲を下回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
中間部材５２Ａの弾性率Ｅが上記範囲を上回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制され過ぎるため、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
【0038】
図２１は、図２０の変形例（第４の変形例）であり、第５接触部材３２Ｅを設けると共に、中間部材５２Ｂが球状を呈しエラストマーまたは合成樹脂材料から形成されたゴルフクラブヘッド１０を示す。
第５接触部材３２Ｅは、接触部３４と、接触部３４の上部および下部から上下に延在する上脚部３６および下脚部３８とを備えている。
接触部３４の肉厚は、脚部３６、３８の肉厚よりも大きな寸法で形成され、接触部３４から脚部３６、３８は、フェース裏面１４Ｂの法線に対して斜めに延在している。
接触部３４は、中間部材５２Ｂを支持する球状の湾曲面３４２０を有している。
上脚部３６および下脚部３６の先端は、ヘッド本体部材５０の開口５００２の縁部とフェース部材４８の縁部との間に挟まれて溶接されることでヘッド本体４４に取り付けられている。
したがって、中間部材５２Ｂは、接触部３４とフェース裏面１４Ｂとの間に挟まれ接触部３４と一体に変位し、接触部３４のフェース裏面１４Ｂに対する接触は中間部材５２Ｂを介してなされている。
ここで、中間部材５２Ｂの肉厚、言い換えると、中間部材５２Ｂの直径は、０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であり、中間部材５２Ｂの弾性率は、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下である。
このような図２１の変形例においても図２０の変形例と同様の効果が奏される。
また、図２１の変形例では、中間部材５２Ｂが球状を呈しているため、打球時におけるフェース部１４の変形が生じた際に、接触部３４が球状の中間部材５２Ｂを介してフェース裏面１４Ｂに接触しつつフェース面１４Ａに沿って変位しやすくなり、高初速エリアを拡大する上でより有利となる。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果を得る上で有利となる。
第５接触部材３２Ｅは、接触部３４と、接触部３４の上部および下部から上下に延在する上脚部３６および下脚部３８とを備えている。
接触部３４の肉厚は、脚部３６、３８の肉厚よりも大きな寸法で形成され、接触部３４から脚部３６、３８は、フェース裏面１４Ｂの法線に対して斜めに延在している。
接触部３４は、中間部材５２Ｂを支持する球状の湾曲面３４２０を有している。
上脚部３６および下脚部３６の先端は、ヘッド本体部材５０の開口５００２の縁部とフェース部材４８の縁部との間に挟まれて溶接されることでヘッド本体４４に取り付けられている。
したがって、中間部材５２Ｂは、接触部３４とフェース裏面１４Ｂとの間に挟まれ接触部３４と一体に変位し、接触部３４のフェース裏面１４Ｂに対する接触は中間部材５２Ｂを介してなされている。
ここで、中間部材５２Ｂの肉厚、言い換えると、中間部材５２Ｂの直径は、０．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であり、中間部材５２Ｂの弾性率は、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下である。
このような図２１の変形例においても図２０の変形例と同様の効果が奏される。
また、図２１の変形例では、中間部材５２Ｂが球状を呈しているため、打球時におけるフェース部１４の変形が生じた際に、接触部３４が球状の中間部材５２Ｂを介してフェース裏面１４Ｂに接触しつつフェース面１４Ａに沿って変位しやすくなり、高初速エリアを拡大する上でより有利となる。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果を得る上で有利となる。
【0039】
また、上述した各実施の形態では、脚部３６、３８の先端のヘッド本体４４への取り付けが溶接によってなされる場合について説明したが、脚部３６、３８の先端のフェース部１４、クラウン部１６、ソール部１８、サイド部２０の何れかに対する取り付けは、溶接、接着、ろう付け、ねじ止めなど、従来公知の様々な方法によってなされていてもよい。
【0040】
以下、本発明の実験例について説明する。
図２２－図２６は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、以下の４つの評価項目を測定し指数（評価点）を求めると共に、４つの指数の合計点を求めた。
図２２－図２６は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、以下の４つの評価項目を測定し指数（評価点）を求めると共に、４つの指数の合計点を求めた。
【0041】
（１）ＣＴ値
ゴルフクラブヘッド１０のＣＴ値をＵＳＧＡで定められたペンデュラム試験によって測定し、接触部材３２によるＣＴ値の調整を行わない無い第１の状態でのＣＴ値ｔ１と、接触部材３２によるＣＴ値の調整を行った第２の状態でのＣＴ値ｔ２との差分Δｔ＝ｔ１－ｔ２を測定し、比較例に相当する実験例１の差分Δｔを１００とする指数で評価した。
ＣＴ値の指数が大きいほどＣＴ値をより大きく低下させることができ、言い換えると、ＣＴ値をより大きく調整することができ、したがって、ＣＴ値の調整を効率的に調整できることになり、ＣＴ値の評価が良いことを示す。
なお、フェース面１４Ａ上におけるＣＴ値の測定位置は、接触部３４とフェース裏面１４Ｂが接触している図心を基準点とし、基準点を含め、基準点の上下左右５mmピッチで測定（全９点）した。各測定位置で５回ずつＣＴ値を測定し、合計４５回のＣＴ値の平均値を、第１の状態および第２の状態でそれぞれ算出し（ｔ１、ｔ２）、差分Δｔ＝ｔ１－ｔ２の指数を求めた。
ゴルフクラブヘッド１０のＣＴ値をＵＳＧＡで定められたペンデュラム試験によって測定し、接触部材３２によるＣＴ値の調整を行わない無い第１の状態でのＣＴ値ｔ１と、接触部材３２によるＣＴ値の調整を行った第２の状態でのＣＴ値ｔ２との差分Δｔ＝ｔ１－ｔ２を測定し、比較例に相当する実験例１の差分Δｔを１００とする指数で評価した。
ＣＴ値の指数が大きいほどＣＴ値をより大きく低下させることができ、言い換えると、ＣＴ値をより大きく調整することができ、したがって、ＣＴ値の調整を効率的に調整できることになり、ＣＴ値の評価が良いことを示す。
なお、フェース面１４Ａ上におけるＣＴ値の測定位置は、接触部３４とフェース裏面１４Ｂが接触している図心を基準点とし、基準点を含め、基準点の上下左右５mmピッチで測定（全９点）した。各測定位置で５回ずつＣＴ値を測定し、合計４５回のＣＴ値の平均値を、第１の状態および第２の状態でそれぞれ算出し（ｔ１、ｔ２）、差分Δｔ＝ｔ１－ｔ２の指数を求めた。
【0042】
（２）高初速エリア（スイートエリア）
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃを中心に、トウヒール方向およびクラウンソール方向に等間隔をおいた４５箇所を打点Ｐｉとして設定した。
専用のスイングロボットを用いて４５の打点Ｐｉでゴルフクラブをスイングし、計測器によってゴルフボールの初速を計測した。ヘッドスピードは４０ｍ／ｓとした。
４５打点の初速のデータを補間し、ゴルフボールの最大初速の９８％以上となるフェース面１４Ａの高初速エリアの面積を指数化した。なお、中心点Ｐｃより上打点（クラウン部１６側）でのデータと、下打点（ソール部１８側）でのデータは、ゴルファーの実使用打点位置に合わせて、上打点（クラウン部１６側）でのデータの重み付けを重くした。
高初速エリアのデータは、実験例１のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど高初速エリアの評価が良いことを示す。
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃを中心に、トウヒール方向およびクラウンソール方向に等間隔をおいた４５箇所を打点Ｐｉとして設定した。
専用のスイングロボットを用いて４５の打点Ｐｉでゴルフクラブをスイングし、計測器によってゴルフボールの初速を計測した。ヘッドスピードは４０ｍ／ｓとした。
４５打点の初速のデータを補間し、ゴルフボールの最大初速の９８％以上となるフェース面１４Ａの高初速エリアの面積を指数化した。なお、中心点Ｐｃより上打点（クラウン部１６側）でのデータと、下打点（ソール部１８側）でのデータは、ゴルファーの実使用打点位置に合わせて、上打点（クラウン部１６側）でのデータの重み付けを重くした。
高初速エリアのデータは、実験例１のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど高初速エリアの評価が良いことを示す。
【0043】
（３）耐久性
シャフトに固定したゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａにエアキャノンにてゴルフボールを繰り返して当て、フェース部１４の変形や割れ、接触部材３２の破損が生じるまでに要した打撃回数を計測し、打撃回数を指数化した。ボールスピードは５０ｍ／ｓとした。打点位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとした。
この場合、比較例に相当する実験例１のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど耐久性の評価が良いことを示す。
シャフトに固定したゴルフクラブヘッド１０のフェース面１４Ａにエアキャノンにてゴルフボールを繰り返して当て、フェース部１４の変形や割れ、接触部材３２の破損が生じるまでに要した打撃回数を計測し、打撃回数を指数化した。ボールスピードは５０ｍ／ｓとした。打点位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとした。
この場合、比較例に相当する実験例１のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど耐久性の評価が良いことを示す。
【0044】
（４）打感
打感は、ゴルフクラブヘッド１０でボールを打撃したときの打球音が支配的であり、一般的に、打球音の残響が短いと打感が柔らかく好ましいものとされ、ゴルファーの評価が高くなる。
打感の評価方法は以下の通りである。
専用のスイングロボットを用いて中心点Ｐｃを打点としてゴルフクラブをヘッドスピード４０ｍ／ｓでスイングし、騒音計によってゴルフボールの打球音を計測し、打球音の振動波形データを所定のサンプリング周期でサンプリングして記録する。
次に、残響パラメータＴを算出する。
残響パラメータＴは、打球音の減衰の度合いを表すパラメータである。残響パラメータＴの算出では、まず、記録された振動波形データを、時間軸上で一番最初のサンプルデータ（始点データ）を基準番号とし、この番号から所定のサンプル数、例えば、サンプル数１００で音圧振動波形が順次区切られたブロック群αを作成する。
そして、ブロック群αのブロックＡｋ毎に振動波形のレベルの二乗和を求め、各ブロック毎にこの二乗和の対数値（以降、ブロック値とする）を求める。
そして、ブロック群αの各ブロックから、ブロック値が最大となる最大音圧ブロックを、起点ブロックとして抽出する。そして、この最大音圧ブロックのブロック値から所定値（本実施形態では３０ｄＢ）だけ低い値を終点ブロック値として設定し、起点ブロック以降の複数のブロックにおいて、ブロック値が最初に終点ブロック値以下となる終点ブロックを抽出する。
そして、これら起点ブロックと終点ブロックそれぞれの、時間軸上で最前のサンプルデータ間での時間幅を残響パラメータＴとする。
したがって、残響パラメータＴは打球音の残響時間に対応しており、残響パラメータＴが短いほど残響が短く、打感が柔らかく、打感の評価が高いことになる。
この場合、打感のデータは、比較例に相当する実験例１のゴルフクラブヘッド１０の残響パラメータＴの逆数１／Ｔを１００とする指数で示した。指数が大きいほど打感の評価が良いことを示す。
なお、上記残響パラメータＴの算出方法は、例えば特許第４８４０１０６号に記載されている方法を用いることができるが、打球音の残響時間をどのような方法で評価するかは限定されるものではなく、従来公知の様々な方法によって打球音の残響時間を求め、打感を評価することが可能である。
また、残響パラメータや残響時間を算出して打感を評価する以外に、実際にゴルファーがゴルフクラブをスイングしてボールを打撃し、その際の打球音を聴いて打感を評価するようにしてもかまわない。
打感は、ゴルフクラブヘッド１０でボールを打撃したときの打球音が支配的であり、一般的に、打球音の残響が短いと打感が柔らかく好ましいものとされ、ゴルファーの評価が高くなる。
打感の評価方法は以下の通りである。
専用のスイングロボットを用いて中心点Ｐｃを打点としてゴルフクラブをヘッドスピード４０ｍ／ｓでスイングし、騒音計によってゴルフボールの打球音を計測し、打球音の振動波形データを所定のサンプリング周期でサンプリングして記録する。
次に、残響パラメータＴを算出する。
残響パラメータＴは、打球音の減衰の度合いを表すパラメータである。残響パラメータＴの算出では、まず、記録された振動波形データを、時間軸上で一番最初のサンプルデータ（始点データ）を基準番号とし、この番号から所定のサンプル数、例えば、サンプル数１００で音圧振動波形が順次区切られたブロック群αを作成する。
そして、ブロック群αのブロックＡｋ毎に振動波形のレベルの二乗和を求め、各ブロック毎にこの二乗和の対数値（以降、ブロック値とする）を求める。
そして、ブロック群αの各ブロックから、ブロック値が最大となる最大音圧ブロックを、起点ブロックとして抽出する。そして、この最大音圧ブロックのブロック値から所定値（本実施形態では３０ｄＢ）だけ低い値を終点ブロック値として設定し、起点ブロック以降の複数のブロックにおいて、ブロック値が最初に終点ブロック値以下となる終点ブロックを抽出する。
そして、これら起点ブロックと終点ブロックそれぞれの、時間軸上で最前のサンプルデータ間での時間幅を残響パラメータＴとする。
したがって、残響パラメータＴは打球音の残響時間に対応しており、残響パラメータＴが短いほど残響が短く、打感が柔らかく、打感の評価が高いことになる。
この場合、打感のデータは、比較例に相当する実験例１のゴルフクラブヘッド１０の残響パラメータＴの逆数１／Ｔを１００とする指数で示した。指数が大きいほど打感の評価が良いことを示す。
なお、上記残響パラメータＴの算出方法は、例えば特許第４８４０１０６号に記載されている方法を用いることができるが、打球音の残響時間をどのような方法で評価するかは限定されるものではなく、従来公知の様々な方法によって打球音の残響時間を求め、打感を評価することが可能である。
また、残響パラメータや残響時間を算出して打感を評価する以外に、実際にゴルファーがゴルフクラブをスイングしてボールを打撃し、その際の打球音を聴いて打感を評価するようにしてもかまわない。
【0045】
（５）合計点
上述したＣＴ値、高初速エリア、耐久性、打感の４つの指数を合計したものを合計点とした。
比較例（実験例１）に相当する実験例の合計点を４００とし合計点が大きいほど評価が良いことを示す。
上述したＣＴ値、高初速エリア、耐久性、打感の４つの指数を合計したものを合計点とした。
比較例（実験例１）に相当する実験例の合計点を４００とし合計点が大きいほど評価が良いことを示す。
【0046】
以下実験例のゴルフクラブヘッド１０について説明する。
実験例１は、比較例であり、本発明の請求項１の規定を満たさないものである。
実験例１は、特許文献１に対応するものであって、中空型のウッド型ゴルフクラブヘッド１０（ドライバー）において、フェース裏面１４Ｂに当接する弾性板を設けたものである。
したがって、実験例１は、打球によりフェース部１４が変形した際、弾性板はフェース裏面１４Ｂに荷重をかけることでフェース部１４の変形を阻害するものである。
実験例１の各部の仕様は以下の通りである。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角 １０．５°
ライ角 ５９°
ヘッド体積 ４６０cc
実験例１は、比較例であり、本発明の請求項１の規定を満たさないものである。
実験例１は、特許文献１に対応するものであって、中空型のウッド型ゴルフクラブヘッド１０（ドライバー）において、フェース裏面１４Ｂに当接する弾性板を設けたものである。
したがって、実験例１は、打球によりフェース部１４が変形した際、弾性板はフェース裏面１４Ｂに荷重をかけることでフェース部１４の変形を阻害するものである。
実験例１の各部の仕様は以下の通りである。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角 １０．５°
ライ角 ５９°
ヘッド体積 ４６０cc
【0047】
実験例２－２１で使用したゴルフクラブヘッド１０は、本発明に対応するものであって、中空型のドライバーであり、各実験例で規定したパラメータを除き以下の仕様を共通としている。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角 １０．５°
ライ角 ５９°
ヘッド体積 ４６０cc
詳細に説明すると、実験例２－２１は、請求項１の規定を満たすものであり、接触部材３２を備えている。
また、実験例２－２１は、請求項１１、１２の規定を満たすものであり、接触部３４から各脚部は、フェース裏面１４Ｂの法線に対して斜めに延在し、また、各脚部は、接触部３４の互いに離れた箇所からそれぞれ延在している。
実験例２－１８は、図１３（Ａ）、図１４に示す金属製の第１接触部材３２Ａを設けたものである。
実験例１９は、図１３（Ｂ）に示す第３接触部材３２Ｃを設けたものである。
実験例２０は、図２０に示す第４接触部材３２Ｄと中間部材５２Ａを設けたものである。
実験例２１は、図２１に示す第５接触部材３２Ｅと中間部材５２Ｂを設けたものである。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角 １０．５°
ライ角 ５９°
ヘッド体積 ４６０cc
詳細に説明すると、実験例２－２１は、請求項１の規定を満たすものであり、接触部材３２を備えている。
また、実験例２－２１は、請求項１１、１２の規定を満たすものであり、接触部３４から各脚部は、フェース裏面１４Ｂの法線に対して斜めに延在し、また、各脚部は、接触部３４の互いに離れた箇所からそれぞれ延在している。
実験例２－１８は、図１３（Ａ）、図１４に示す金属製の第１接触部材３２Ａを設けたものである。
実験例１９は、図１３（Ｂ）に示す第３接触部材３２Ｃを設けたものである。
実験例２０は、図２０に示す第４接触部材３２Ｄと中間部材５２Ａを設けたものである。
実験例２１は、図２１に示す第５接触部材３２Ｅと中間部材５２Ｂを設けたものである。
【0048】
（条件１）
各実験例２－４について、図２２に示すように、請求項２で規定する条件を変更した。
なお、請求項３－８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項３で規定する本体４４と支持体４６の材料は同一材料とした。
請求項４で規定する、打球時における接触部３４のトウヒール方向の変位量は、打球時における接触部３４のクラウンソール方向に沿った変位量よりも大であるものという条件を満たさないものとした。
請求項５で規定する接触部３４の中心点３４Ｐがフェース裏面１４Ｂに接触する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には接触部３４の中心点３４Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは２５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項６で規定する肉厚の比率は１．５とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
請求項７、８で規定する中間部材５２Ａ、５２Ｂは省略した。
なお、比較例としての実験例１も請求項３－８で規定する条件は、実験例２－４と同等の値とした。
各実験例２－４について、図２２に示すように、請求項２で規定する条件を変更した。
なお、請求項３－８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項３で規定する本体４４と支持体４６の材料は同一材料とした。
請求項４で規定する、打球時における接触部３４のトウヒール方向の変位量は、打球時における接触部３４のクラウンソール方向に沿った変位量よりも大であるものという条件を満たさないものとした。
請求項５で規定する接触部３４の中心点３４Ｐがフェース裏面１４Ｂに接触する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には接触部３４の中心点３４Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは２５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項６で規定する肉厚の比率は１．５とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
請求項７、８で規定する中間部材５２Ａ、５２Ｂは省略した。
なお、比較例としての実験例１も請求項３－８で規定する条件は、実験例２－４と同等の値とした。
【0049】
実験例１は、比較例であり、請求項１の規定を満たさないものであり、各評価点を１００とし、合計点が４００である。
【0050】
実験例２－４は、請求項１の規定を満たす。
実験例２は、請求項２で規定する脚部３６、３８の肉厚Δｔ１＜接触部３４の肉厚Δｔ２を満たすものである。
実験例３、４は、請求項２で規定する脚部３６、３８の肉厚Δｔ１＜接触部３４の肉厚Δｔ２を満たさない。
実験例２は、請求項２で規定する脚部３６、３８の肉厚Δｔ１＜接触部３４の肉厚Δｔ２を満たすものである。
実験例３、４は、請求項２で規定する脚部３６、３８の肉厚Δｔ１＜接触部３４の肉厚Δｔ２を満たさない。
【0051】
したがって、図２２に示すように、請求項１の規定を満たす実験例２－４は、ＣＴ値、高初速エリア、耐久性、打感、合計点が本発明の範囲外である実験例１を上回っている。
また、請求項１、２の規定を満たす実験例２は、請求項２の規定を満たさない実験例３、４に対してＣＴ値、高初速エリア、耐久性、打感、合計点が同等以上である。
また、請求項１、２の規定を満たす実験例２は、請求項２の規定を満たさない実験例３、４に対してＣＴ値、高初速エリア、耐久性、打感、合計点が同等以上である。
【0052】
（条件２）
各実験例について、図２３に示すように、請求項４で規定する条件を変更した。
なお、請求項２、３、５－８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定する脚部３６、３８の肉厚Δｔ１（１．０ｍｍ）＜接触部３４の肉厚Δｔ２（３．０ｍｍ）を満たすものとした。
請求項３で規定する本体４４と支持体４６の材料は同一材料とした。
請求項５で規定する接触部３４の中心点３４Ｐがフェース裏面１４Ｂに接触する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には接触部３４の中心点３４Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは２５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項６で規定する肉厚の比率は１．５とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
請求項７、８で規定する中間部材５２Ａ、５２Ｂは設けていない。
実験例５は、請求項４で規定する、打球時における接触部３４のトウヒール方向の変位量は、打球時における前記接触部３４のクラウンソール方向に沿った変位量よりも大であるという条件を満たすものとした。
なお、図中記号×は条件を満たさず、記号○は条件を満たすことを示す。
各実験例について、図２３に示すように、請求項４で規定する条件を変更した。
なお、請求項２、３、５－８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定する脚部３６、３８の肉厚Δｔ１（１．０ｍｍ）＜接触部３４の肉厚Δｔ２（３．０ｍｍ）を満たすものとした。
請求項３で規定する本体４４と支持体４６の材料は同一材料とした。
請求項５で規定する接触部３４の中心点３４Ｐがフェース裏面１４Ｂに接触する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には接触部３４の中心点３４Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは２５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項６で規定する肉厚の比率は１．５とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
請求項７、８で規定する中間部材５２Ａ、５２Ｂは設けていない。
実験例５は、請求項４で規定する、打球時における接触部３４のトウヒール方向の変位量は、打球時における前記接触部３４のクラウンソール方向に沿った変位量よりも大であるという条件を満たすものとした。
なお、図中記号×は条件を満たさず、記号○は条件を満たすことを示す。
【0053】
したがって、図２３に示すように、請求項１、２、４の規定を全て満たす実験例５は、請求項１、２の規定を満たすが、請求項４の規定を満たさない実験例２に対してＣＴ値、高初速エリア、耐久性、打感、合計点が優れている。
【0054】
（条件３）
各実験例について、図２４に示すように、請求項５、６で規定する条件を変更した。
なお、請求項２－４、７、８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定する脚部３６、３８の肉厚Δｔ１（１．０ｍｍ）＜接触部３４の肉厚Δｔ２（３．０ｍｍ）を満たすものとした。
請求項３で規定する本体４４と支持体４６の材料は同一材料とした。
請求項４で規定する、打球時における接触部３４のトウヒール方向の変位量は、打球時における前記接触部３４のクラウンソール方向に沿った変位量よりも大であるという条件を満たすものとした。
請求項７、８で規定する中間部材５２Ａ、５２Ｂは設けていない。
各実験例について、図２４に示すように、請求項５、６で規定する条件を変更した。
なお、請求項２－４、７、８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定する脚部３６、３８の肉厚Δｔ１（１．０ｍｍ）＜接触部３４の肉厚Δｔ２（３．０ｍｍ）を満たすものとした。
請求項３で規定する本体４４と支持体４６の材料は同一材料とした。
請求項４で規定する、打球時における接触部３４のトウヒール方向の変位量は、打球時における前記接触部３４のクラウンソール方向に沿った変位量よりも大であるという条件を満たすものとした。
請求項７、８で規定する中間部材５２Ａ、５２Ｂは設けていない。
【0055】
実験例６は、請求項５で規定する接触部３４の中心点３４Ｐがフェース裏面１４Ｂに接触するトウヒール方向の位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃからトウ方向に２３ｍｍ離間した箇所であり、接触部３４の中心点３４Ｐがフェース裏面１４Ｂに接触するクラウンソール方向の位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲外とした。
なお、図中Ｔ２３／０は、中心点がトウ方向に２３ｍｍ離れ、クラウンソール方向は中心点Ｐｃと合致していることを示す。
実験例６は、請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは１ｍｍ２であり、３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下の範囲外である。
実験例６は、請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は３．８ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ≦７ｍｍの範囲外とした。
実験例６は、請求項６で規定する接触部３４が当接するフェース裏面１４Ｂの部分に対応するフェース部１４の肉厚を肉厚Δｔ１としたとき、Δｔ１／Δｔ２が３．８であり、以下の式（１）を満たさないものとした。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
なお、図中Ｔ２３／０は、中心点がトウ方向に２３ｍｍ離れ、クラウンソール方向は中心点Ｐｃと合致していることを示す。
実験例６は、請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは１ｍｍ２であり、３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下の範囲外である。
実験例６は、請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は３．８ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ≦７ｍｍの範囲外とした。
実験例６は、請求項６で規定する接触部３４が当接するフェース裏面１４Ｂの部分に対応するフェース部１４の肉厚を肉厚Δｔ１としたとき、Δｔ１／Δｔ２が３．８であり、以下の式（１）を満たさないものとした。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
【0056】
実験例７は、請求項５で規定する接触部３４の中心点３４Ｐがフェース裏面１４Ｂに接触するトウヒール方向の位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃからヒール方向に２３ｍｍ離間した箇所であり、接触部３４の中心点３４Ｐがフェース裏面１４Ｂに接触するクラウンソール方向の位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲外とした。
なお、図中Ｈ２３／０は、中心点がヒール方向に２３ｍｍ離れ、クラウンソール方向は中心点Ｐｃと合致していることを示す。
実験例７は、請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは４２０ｍｍ２であり、３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下の範囲外である。
実験例７は、請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は０．４ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ≦７ｍｍの範囲外とした。
実験例７は、実験例６で規定するΔｔ１／Δｔ２が０．４であり、以下の式（１）を満たさないものとした。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
なお、図中Ｈ２３／０は、中心点がヒール方向に２３ｍｍ離れ、クラウンソール方向は中心点Ｐｃと合致していることを示す。
実験例７は、請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは４２０ｍｍ２であり、３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下の範囲外である。
実験例７は、請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は０．４ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ≦７ｍｍの範囲外とした。
実験例７は、実験例６で規定するΔｔ１／Δｔ２が０．４であり、以下の式（１）を満たさないものとした。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
【0057】
実験例８は、請求項５で規定する接触部３４の中心点３４Ｐがフェース裏面１４Ｂに接触するトウヒール方向の位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃからトウ方向に１８ｍｍ離間した箇所であり、接触部３４の中心点３４Ｐがフェース裏面１４Ｂに接触するクラウンソール方向の位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とした。
実験例８は、請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは５ｍｍ２であり、３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下の範囲内である。
実験例８は、請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は２．０ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ≦７ｍｍの範囲内とした。
実験例８は、請求項６で規定するΔｔ１／Δｔ２が２．０であり、以下の式（１）を満たすものとした。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
実験例８は、請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは５ｍｍ２であり、３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下の範囲内である。
実験例８は、請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は２．０ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ≦７ｍｍの範囲内とした。
実験例８は、請求項６で規定するΔｔ１／Δｔ２が２．０であり、以下の式（１）を満たすものとした。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
【0058】
実験例９は、請求項５で規定する接触部３４の中心点３４Ｐがフェース裏面１４Ｂに接触するトウヒール方向の位置は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃからヒール方向に１８ｍｍ離間した箇所であり、接触部３４の中心点３４Ｐがフェース裏面１４Ｂに接触するクラウンソール方向の位置はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃと合致し、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とした。
実験例９は、請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは３８０ｍｍ２であり、３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下の範囲内である。
実験例９は、請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は６．０ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ≦７ｍｍの範囲内とした。
実験例９は、請求項６で規定するΔｔ１／Δｔ２が０．５であり、以下の式（１）を満たすものとした。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
実験例９は、請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは３８０ｍｍ２であり、３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下の範囲内である。
実験例９は、請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は６．０ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ≦７ｍｍの範囲内とした。
実験例９は、請求項６で規定するΔｔ１／Δｔ２が０．５であり、以下の式（１）を満たすものとした。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
【0059】
したがって、図２４に示すように、請求項１、２、４－６の規定を全て満たす実験例８、９は、ＣＴ値、高初速エリア、耐久性、打感、合計点が本発明の範囲内であるが請求項５、６の規定を満たさない実験例６、７を上回っている。
【0060】
（条件４）
各実験例について、図２５に示すように、請求項７で規定する条件を変更した。
なお、請求項２－６、８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定する脚部３６、３８の肉厚Δｔ１（１．０ｍｍ）＜接触部３４の肉厚Δｔ２（３．０ｍｍ）を満たすものとした。
請求項３で規定する本体４４と支持体４６の材料は同一材料とした。
請求項４で規定する、打球時における接触部３４のトウヒール方向の変位量は、打球時における前記接触部３４のクラウンソール方向に沿った変位量よりも大であるという条件を満たすものとした。
請求項５で規定する接触部３４の中心点３４Ｐがフェース裏面１４Ｂに接触する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には接触部３４の中心点３４Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは２５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項６で規定する肉厚の比率は１．５とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
請求項８で規定する球状の中間部材５２Ｂは設けていない。
各実験例について、図２５に示すように、請求項７で規定する条件を変更した。
なお、請求項２－６、８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定する脚部３６、３８の肉厚Δｔ１（１．０ｍｍ）＜接触部３４の肉厚Δｔ２（３．０ｍｍ）を満たすものとした。
請求項３で規定する本体４４と支持体４６の材料は同一材料とした。
請求項４で規定する、打球時における接触部３４のトウヒール方向の変位量は、打球時における前記接触部３４のクラウンソール方向に沿った変位量よりも大であるという条件を満たすものとした。
請求項５で規定する接触部３４の中心点３４Ｐがフェース裏面１４Ｂに接触する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には接触部３４の中心点３４Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは２５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項６で規定する肉厚の比率は１．５とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
請求項８で規定する球状の中間部材５２Ｂは設けていない。
【0061】
実験例１０－１７は、エラストマーからなる板状の中間部材５２Ａを設けたものである（図２０）。
実験例１０は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐを０．０５ｍｍとし、０．５ｍｍ≦Δｔｐ≦５．０ｍｍの範囲外とした。
実験例１０は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの弾性率Ｅを、０．５Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲外とした。
実験例１１は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐを６．０ｍｍとし、０．５ｍｍ≦Δｔｐ≦５．０ｍｍの範囲外とした。
実験例１１は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの弾性率Ｅを、０．５Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲外とした。
実験例１０は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐを０．０５ｍｍとし、０．５ｍｍ≦Δｔｐ≦５．０ｍｍの範囲外とした。
実験例１０は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの弾性率Ｅを、０．５Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲外とした。
実験例１１は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐを６．０ｍｍとし、０．５ｍｍ≦Δｔｐ≦５．０ｍｍの範囲外とした。
実験例１１は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの弾性率Ｅを、０．５Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲外とした。
【0062】
実験例１２は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐを１．０ｍｍとし、０．５ｍｍ≦Δｔｐ≦５．０ｍｍの範囲内とした。
実験例１２は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの弾性率Ｅを、０．５Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲外とした。
実験例１３は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐを４．７ｍｍとし、０．５ｍｍ≦Δｔｐ≦５．０ｍｍの範囲内とした。
実験例１３は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの弾性率Ｅを、０．５Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲外とした。
実験例１２は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの弾性率Ｅを、０．５Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲外とした。
実験例１３は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐを４．７ｍｍとし、０．５ｍｍ≦Δｔｐ≦５．０ｍｍの範囲内とした。
実験例１３は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの弾性率Ｅを、０．５Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲外とした。
【0063】
実験例１４は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐを３．０ｍｍとし、０．５ｍｍ≦Δｔｐ≦５．０ｍｍの範囲内とした。
実験例１４は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの弾性率Ｅを、０．４Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲外とした。
実験例１５は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐを３．０ｍｍとし、０．５ｍｍ≦Δｔｐ≦５．０ｍｍの範囲内とした。
実験例１５は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの弾性率Ｅを、５５Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲外とした。
実験例１４は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの弾性率Ｅを、０．４Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲外とした。
実験例１５は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐを３．０ｍｍとし、０．５ｍｍ≦Δｔｐ≦５．０ｍｍの範囲内とした。
実験例１５は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの弾性率Ｅを、５５Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲外とした。
【0064】
実験例１６は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐを３．０ｍｍとし、０．５ｍｍ≦Δｔｐ≦５．０ｍｍの範囲内とした。
実験例１６は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの弾性率Ｅを、１．３Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内とした。
実験例１７は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐを３．０ｍｍとし、０．５ｍｍ≦Δｔｐ≦５．０ｍｍの範囲内とした。
実験例１７は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの弾性率Ｅを、４８Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内とした。
実験例１６は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの弾性率Ｅを、１．３Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内とした。
実験例１７は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの肉厚Δｔｐを３．０ｍｍとし、０．５ｍｍ≦Δｔｐ≦５．０ｍｍの範囲内とした。
実験例１７は、請求項７で規定する中間部材５２Ａの弾性率Ｅを、４８Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内とした。
【0065】
したがって、図２５に示すように、請求項１、２、４－７の規定を全て満たす実験例１６、１７は、ＣＴ値、高初速エリア、耐久性、打感、合計点が本発明の範囲内であるが請求項７の規定を満たさない実験例１０－１５を上回っている。
【0066】
（条件５）
第１、第２、第４、第５接触部材３２Ａ、３２Ｂ、３２Ｄ、３２Ｅに対応する実験例について図２６に示す。
なお、請求項２、４で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定する脚部３６、３８の肉厚Δｔ１（１．０ｍｍ）＜接触部３４の肉厚Δｔ２（３．０ｍｍ）を満たすものとした。
請求項４で規定する、打球時における接触部３４のトウヒール方向の変位量は、打球時における前記接触部３４のクラウンソール方向に沿った変位量よりも大であるという条件を満たすものとした。
請求項５で規定する接触部３４の中心点３４Ｐがフェース裏面１４Ｂに接触する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には接触部３４の中心点３４Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは５ｍｍ２または２５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍ～５ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項６で規定する肉厚の比率は０．５～１．５とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
第１、第２、第４、第５接触部材３２Ａ、３２Ｂ、３２Ｄ、３２Ｅに対応する実験例について図２６に示す。
なお、請求項２、４で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定する脚部３６、３８の肉厚Δｔ１（１．０ｍｍ）＜接触部３４の肉厚Δｔ２（３．０ｍｍ）を満たすものとした。
請求項４で規定する、打球時における接触部３４のトウヒール方向の変位量は、打球時における前記接触部３４のクラウンソール方向に沿った変位量よりも大であるという条件を満たすものとした。
請求項５で規定する接触部３４の中心点３４Ｐがフェース裏面１４Ｂに接触する範囲は、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２と第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４で区画された範囲内とし、具体的には接触部３４の中心点３４Ｐがフェース面１４Ａの中心点Ｐｃに合致するものとした。
請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは５ｍｍ２または２５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項５で規定する接触部３４がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍ～５ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項６で規定する肉厚の比率は０．５～１．５とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
【0067】
実験例１８は、中間部材５２Ａ、５２Ｂを備えないものであり、図１３（Ａ）に示す第１接触部材３２Ａを用いている。
実験例１９は、中間部材５２Ａ、５２Ｂを備えないものであり、図１３（Ｂ）に示すように、接触部３４の本体４４と支持部とを異なる材料で形成した第２接触部材３２Ｂを用いており、具体的には、本体４４を合成樹脂材料で形成し、支持体４６を金属材料で形成したものである。
実験例１９において、肉厚Δｔｐは本体４４の肉厚を示し、肉厚ｔｐを０．５ｍｍとし、０．５ｍｍ≦Δｔｐ≦５．０ｍｍの範囲内とし、弾性率Ｅは本体４４の弾性率を示し、弾性率Ｅを２ＧＰａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内とした。
実験例２０は、図２０に示すように、第４接触部材３２Ｄを用い、直方体状の中間部材５２Ａを設けたものである。
実験例２１は、図２１に示すように、第５触部材３２Ｅを用い、球状の中間部材５２Ｂを設けたものである。
実験例２０、２１においては、請求項７で規定する中間部材５２Ａ、５２Ｂの肉厚Δｔｐを３．０ｍｍ、４．０ｍｍとし、０．５ｍｍ≦Δｔｐ≦５．０ｍｍの範囲内とし、中間部材５２Ａ、５２Ｂの弾性率Ｅを、１０Ｇｐａ、２０Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内とした。
実験例１９は、中間部材５２Ａ、５２Ｂを備えないものであり、図１３（Ｂ）に示すように、接触部３４の本体４４と支持部とを異なる材料で形成した第２接触部材３２Ｂを用いており、具体的には、本体４４を合成樹脂材料で形成し、支持体４６を金属材料で形成したものである。
実験例１９において、肉厚Δｔｐは本体４４の肉厚を示し、肉厚ｔｐを０．５ｍｍとし、０．５ｍｍ≦Δｔｐ≦５．０ｍｍの範囲内とし、弾性率Ｅは本体４４の弾性率を示し、弾性率Ｅを２ＧＰａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内とした。
実験例２０は、図２０に示すように、第４接触部材３２Ｄを用い、直方体状の中間部材５２Ａを設けたものである。
実験例２１は、図２１に示すように、第５触部材３２Ｅを用い、球状の中間部材５２Ｂを設けたものである。
実験例２０、２１においては、請求項７で規定する中間部材５２Ａ、５２Ｂの肉厚Δｔｐを３．０ｍｍ、４．０ｍｍとし、０．５ｍｍ≦Δｔｐ≦５．０ｍｍの範囲内とし、中間部材５２Ａ、５２Ｂの弾性率Ｅを、１０Ｇｐａ、２０Ｇｐａとし、１ＧＰａ≦Ｅ≦５０ＧＰａの範囲内とした。
【0068】
図２６に示すように、実験例１８－２１は、請求項１－７で規定する条件を全て満たすか、大半を満たすものであり、請求項１－７で規定する各数値を、上述した条件１－４に比較してより好適なものとした。
したがって、図２６に示すように、実験例１８－２１は、ＣＴ値、高初速エリア、耐久性、打感、合計点が本発明の範囲内である他の実施例２－１７を上回っている。
したがって、図２６に示すように、実験例１８－２１は、ＣＴ値、高初速エリア、耐久性、打感、合計点が本発明の範囲内である他の実施例２－１７を上回っている。
【0069】
また、本発明は、中空部を有するドライバー、中空部を有するフェアウェイウッド、中空部を有するユーテリティなどの様々な中空部を有するゴルフクラブヘッドに適用されることは無論のことである。
【符号の説明】
【0070】
１０ ゴルフクラブヘッド
１２ ヘッド本体
１４ フェース部
１４Ａ フェース面
１４Ｂ フェース裏面
１６ クラウン部
１６Ａ クラウン面
１６Ｂ クラウン裏面
１８ ソール部
１８Ａ ソール面
１８Ｂ ソール裏面
２０ サイド部
２０Ａ サイド面
２０Ｂ サイド裏面
１９ リーディングエッジ
２２ トウ
２４ ヒール
２６ フェースバック
２８ 中空部
３０ ホーゼル
３２ 接触部材
３２Ａ 第１接触部材
３２Ｂ 第２接触部材
３２Ｃ 第３接触部材
３２Ｄ 第４接触部材
３２Ｅ 第５接触部材
３４ 接触部
３４０２ 接触面
３４１０ 枠部
３４２０ 湾曲面
３４Ｐ 接触部の中心点
３６ 上脚部（脚部）
３６０２ 上傾斜部
３６０４ 上屈曲部
３６０６ 上係合部
３６Ａ、３６Ｂ 上脚部（脚部）
３８ 下脚部（脚部）
３８０２ 下傾斜部
３８０４ 下屈曲部
３８０６ 下係合部
３８Ａ、３８Ｂ 下脚部（脚部）
４０ ヘッド本体部材
４００２ 開口
４２ フェース部材
４２０２ 上凹部
４２０４ 下凹部
４４ 本体
４６ 支持体
４８ フェース部材
４８０２ 係合部
５０ ヘッド本体部材
５００２ 開口
５２Ａ、５２Ｂ 中間部材
５２０２ 中間部材側接触面
Ｐ１ 第１平面
Ｐ２ 第２平面
Ｐ３ 第３平面
Ｐ４ 第４平面
１２ ヘッド本体
１４ フェース部
１４Ａ フェース面
１４Ｂ フェース裏面
１６ クラウン部
１６Ａ クラウン面
１６Ｂ クラウン裏面
１８ ソール部
１８Ａ ソール面
１８Ｂ ソール裏面
２０ サイド部
２０Ａ サイド面
２０Ｂ サイド裏面
１９ リーディングエッジ
２２ トウ
２４ ヒール
２６ フェースバック
２８ 中空部
３０ ホーゼル
３２ 接触部材
３２Ａ 第１接触部材
３２Ｂ 第２接触部材
３２Ｃ 第３接触部材
３２Ｄ 第４接触部材
３２Ｅ 第５接触部材
３４ 接触部
３４０２ 接触面
３４１０ 枠部
３４２０ 湾曲面
３４Ｐ 接触部の中心点
３６ 上脚部（脚部）
３６０２ 上傾斜部
３６０４ 上屈曲部
３６０６ 上係合部
３６Ａ、３６Ｂ 上脚部（脚部）
３８ 下脚部（脚部）
３８０２ 下傾斜部
３８０４ 下屈曲部
３８０６ 下係合部
３８Ａ、３８Ｂ 下脚部（脚部）
４０ ヘッド本体部材
４００２ 開口
４２ フェース部材
４２０２ 上凹部
４２０４ 下凹部
４４ 本体
４６ 支持体
４８ フェース部材
４８０２ 係合部
５０ ヘッド本体部材
５００２ 開口
５２Ａ、５２Ｂ 中間部材
５２０２ 中間部材側接触面
Ｐ１ 第１平面
Ｐ２ 第２平面
Ｐ３ 第３平面
Ｐ４ 第４平面
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】
【図20】
【図21】
【図22】
【図23】
【図24】
【図25】
【図26】