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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2022166897
(43)【公開日】2022-11-04
(54)【発明の名称】電縫鋼管、及び、その電縫鋼管の素材となる鋼板
(51)【国際特許分類】
C22C 38/00 20060101AFI20221027BHJP
C22C 38/58 20060101ALI20221027BHJP
C21D 8/02 20060101ALN20221027BHJP
C21D 9/46 20060101ALN20221027BHJP
【ＦＩ】
C22C38/00 301Z
C22C38/58
C22C38/00 301F
C22C38/00 301W
C21D8/02 B
C21D8/02 C
C21D9/46 T
【審査請求】未請求
【請求項の数】5
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2021072301
(22)【出願日】2021-04-22
(71)【出願人】
【識別番号】000006655
【氏名又は名称】日本製鉄株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001553
【氏名又は名称】アセンド特許業務法人
(72)【発明者】
【氏名】田島 健三
(72)【発明者】
【氏名】荒牧 信助
(72)【発明者】
【氏名】藤城 泰志
(72)【発明者】
【氏名】福士 孝聡
【テーマコード（参考）】
4K032
4K037
【Ｆターム（参考）】
4K032AA01
4K032AA04
4K032AA08
4K032AA11
4K032AA14
4K032AA16
4K032AA19
4K032AA21
4K032AA22
4K032AA23
4K032AA26
4K032AA27
4K032AA29
4K032AA31
4K032AA35
4K032AA36
4K032BA01
4K032BA03
4K032CA03
4K032CC03
4K032CC04
4K032CD01
4K032CD02
4K032CD03
4K032CD06
4K032CE01
4K032CE02
4K037EA01
4K037EA05
4K037EA09
4K037EA11
4K037EA13
4K037EA14
4K037EA15
4K037EA17
4K037EA18
4K037EA19
4K037EA20
4K037EA22
4K037EA23
4K037EA25
4K037EA27
4K037EA31
4K037EA32
4K037EA36
4K037EB11
4K037FA03
4K037FB10
4K037FC01
4K037FC02
4K037FC03
4K037FC04
4K037FD01
4K037FD02
4K037FD03
4K037FD04
4K037FE01
4K037FE02
(57)【要約】
【課題】優れた強度、優れた低温靭性、優れた耐ＨＩＣ性及び優れた変形能を有する電縫鋼管を提供する。
【解決手段】上記電縫鋼管は、質量％で、Ｃ：０．０３０～０．１００％、Ｓｉ：０．０３～０．６０％、Ｍｎ：０．３０～１．６０％、Ｐ：０～０．０３０％、Ｓ：０～０．００２０％、Ａｌ：０．００５～０．５００％、Ｎ：０．０００５～０．０１００％、Ｎｂ：０．００５～０．０８０％、Ｔｉ：０．００５～０．２００％、Ｃａ：０．０００１～０．０１００％、Ｏ：０～０．００５０％を含有し、実施形態で規定する式（１）～式（３）を満たす。ミクロ組織は、面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、硬質相とからなり、実施形態で規定する式（４）を満たす。
【選択図】図４
【解決手段】上記電縫鋼管は、質量％で、Ｃ：０．０３０～０．１００％、Ｓｉ：０．０３～０．６０％、Ｍｎ：０．３０～１．６０％、Ｐ：０～０．０３０％、Ｓ：０～０．００２０％、Ａｌ：０．００５～０．５００％、Ｎ：０．０００５～０．０１００％、Ｎｂ：０．００５～０．０８０％、Ｔｉ：０．００５～０．２００％、Ｃａ：０．０００１～０．０１００％、Ｏ：０～０．００５０％を含有し、実施形態で規定する式（１）～式（３）を満たす。ミクロ組織は、面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、硬質相とからなり、実施形態で規定する式（４）を満たす。
【選択図】図４
【特許請求の範囲】
【請求項1】
母材部は、質量％で、
Ｃ：０．０３０～０．１００％、
Ｓｉ：０．０３～０．６０％、
Ｍｎ：０．３０～１．６０％、
Ｐ：０～０．０３０％、
Ｓ：０～０．００２０％、
Ａｌ：０．００５～０．５００％、
Ｎ：０．０００５～０．０１００％、
Ｎｂ：０．００５～０．０８０％、
Ｔｉ：０．００５～０．２００％、
Ｃａ：０．０００１～０．０１００％、
Ｏ：０～０．００５０％、
Ｎｉ：０～１．００％、
Ｍｏ：０～０．５０％、
Ｖ：０～０．２００％、
Ｃｒ：０～１．００％、
Ｃｕ：０～１．００％、
Ｍｇ：０～０．００２０％、
希土類元素：０～０．０２００％、及び、
残部：Ｆｅ及び不純物、
からなり、式（１）～式（３）を満たし、
前記母材部のミクロ組織は、
面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、
パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなり、面積率で２～１０％の硬質相と、
からなり、
前記母材部の肉厚中央部を含み、前記母材部の肉厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、前記母材部の管軸方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである矩形観察領域において、
前記Ｔ方向に延びる線分であって、前記Ｌ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｌ方向に１０等分する９本の線分をＴ１～Ｔ９と定義し、
前記Ｌ方向に延びる線分であって、前記Ｔ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｔ方向に１０等分する９本の線分をＬ１～Ｌ９と定義し、
前記線分Ｔ１～Ｔ９と、前記ポリゴナルフェライト及び前記硬質相の界面である硬質相界面との交点個数Ａ１と、前記線分Ｌ１～Ｌ９と前記硬質相界面との交点個数Ａ２とが式（４）を満たす、
電縫鋼管。
０．２０≦Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３≦０．３５ （１）
０．０２０≦Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ≦０．０８５ （２）
Ｃａ／Ｓ≧２．０ （３）
Ａ１／Ａ２≦１．８ （４）
ここで、式（１）～式（３）の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）が代入される。
Ｃ：０．０３０～０．１００％、
Ｓｉ：０．０３～０．６０％、
Ｍｎ：０．３０～１．６０％、
Ｐ：０～０．０３０％、
Ｓ：０～０．００２０％、
Ａｌ：０．００５～０．５００％、
Ｎ：０．０００５～０．０１００％、
Ｎｂ：０．００５～０．０８０％、
Ｔｉ：０．００５～０．２００％、
Ｃａ：０．０００１～０．０１００％、
Ｏ：０～０．００５０％、
Ｎｉ：０～１．００％、
Ｍｏ：０～０．５０％、
Ｖ：０～０．２００％、
Ｃｒ：０～１．００％、
Ｃｕ：０～１．００％、
Ｍｇ：０～０．００２０％、
希土類元素：０～０．０２００％、及び、
残部：Ｆｅ及び不純物、
からなり、式（１）～式（３）を満たし、
前記母材部のミクロ組織は、
面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、
パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなり、面積率で２～１０％の硬質相と、
からなり、
前記母材部の肉厚中央部を含み、前記母材部の肉厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、前記母材部の管軸方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである矩形観察領域において、
前記Ｔ方向に延びる線分であって、前記Ｌ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｌ方向に１０等分する９本の線分をＴ１～Ｔ９と定義し、
前記Ｌ方向に延びる線分であって、前記Ｔ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｔ方向に１０等分する９本の線分をＬ１～Ｌ９と定義し、
前記線分Ｔ１～Ｔ９と、前記ポリゴナルフェライト及び前記硬質相の界面である硬質相界面との交点個数Ａ１と、前記線分Ｌ１～Ｌ９と前記硬質相界面との交点個数Ａ２とが式（４）を満たす、
電縫鋼管。
０．２０≦Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３≦０．３５ （１）
０．０２０≦Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ≦０．０８５ （２）
Ｃａ／Ｓ≧２．０ （３）
Ａ１／Ａ２≦１．８ （４）
ここで、式（１）～式（３）の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）が代入される。
【請求項2】
請求項１に記載の電縫鋼管であって、
前記母材部は、質量％で、
Ｎｉ：０．０１～１．００％、
Ｍｏ：０．０１～０．５０％、
Ｖ：０．００１～０．２００％、
Ｃｒ：０．０１～１．００％、
Ｃｕ：０．０１～１．００％、
Ｍｇ：０．０００１～０．００２０％、及び、
希土類元素：０．０００１～０．０２００％、からなる群から選択される１種以上を含有する、
電縫鋼管。
前記母材部は、質量％で、
Ｎｉ：０．０１～１．００％、
Ｍｏ：０．０１～０．５０％、
Ｖ：０．００１～０．２００％、
Ｃｒ：０．０１～１．００％、
Ｃｕ：０．０１～１．００％、
Ｍｇ：０．０００１～０．００２０％、及び、
希土類元素：０．０００１～０．０２００％、からなる群から選択される１種以上を含有する、
電縫鋼管。
【請求項3】
請求項１又は請求項２に記載の電縫鋼管であって、
肉厚が１０～２５ｍｍであり、
外径が１００～８００ｍｍである、
電縫鋼管。
肉厚が１０～２５ｍｍであり、
外径が１００～８００ｍｍである、
電縫鋼管。
【請求項4】
鋼板であって、
質量％で、
Ｃ：０．０３０～０．１００％、
Ｓｉ：０．０３～０．６０％、
Ｍｎ：０．３０～１．６０％、
Ｐ：０～０．０３０％、
Ｓ：０～０．００２０％、
Ａｌ：０．００５～０．５００％、
Ｎ：０．０００５～０．０１００％、
Ｎｂ：０．００５～０．０８０％、
Ｔｉ：０．００５～０．２００％、
Ｃａ：０．０００１～０．０１００％、
Ｏ：０～０．００５０％、
Ｎｉ：０～１．００％、
Ｍｏ：０～０．５０％、
Ｖ：０～０．２００％、
Ｃｒ：０～１．００％、
Ｃｕ：０～１．００％、
Ｍｇ：０～０．００２０％、
希土類元素：０～０．０２００％、及び、
残部：Ｆｅ及び不純物、
からなり、式（１）～式（３）を満たし、
ミクロ組織は、
面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、
パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなり、面積率で２～１０％の硬質相と、
からなり、
前記鋼板の板厚中央部を含み、前記鋼板の板厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、前記鋼板の圧延方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである矩形観察領域において、
前記Ｔ方向に延びる線分であって、前記Ｌ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｌ方向に１０等分する９本の線分をＴ１～Ｔ９と定義し、
前記Ｌ方向に延びる線分であって、前記Ｔ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｔ方向に１０等分する９本の線分をＬ１～Ｌ９と定義し、
前記線分Ｔ１～Ｔ９と、前記ポリゴナルフェライト及び前記硬質相の界面である硬質相界面との交点個数Ａ１と、前記線分Ｌ１～Ｌ９と前記硬質相界面との交点個数Ａ２とが式（４）を満たす、
鋼板。
０．２０≦Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３≦０．３５ （１）
０．０２０≦Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ≦０．０８５ （２）
Ｃａ／Ｓ≧２．０ （３）
Ａ１／Ａ２≦１．８ （４）
ここで、式（１）～式（３）の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）が代入される。
質量％で、
Ｃ：０．０３０～０．１００％、
Ｓｉ：０．０３～０．６０％、
Ｍｎ：０．３０～１．６０％、
Ｐ：０～０．０３０％、
Ｓ：０～０．００２０％、
Ａｌ：０．００５～０．５００％、
Ｎ：０．０００５～０．０１００％、
Ｎｂ：０．００５～０．０８０％、
Ｔｉ：０．００５～０．２００％、
Ｃａ：０．０００１～０．０１００％、
Ｏ：０～０．００５０％、
Ｎｉ：０～１．００％、
Ｍｏ：０～０．５０％、
Ｖ：０～０．２００％、
Ｃｒ：０～１．００％、
Ｃｕ：０～１．００％、
Ｍｇ：０～０．００２０％、
希土類元素：０～０．０２００％、及び、
残部：Ｆｅ及び不純物、
からなり、式（１）～式（３）を満たし、
ミクロ組織は、
面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、
パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなり、面積率で２～１０％の硬質相と、
からなり、
前記鋼板の板厚中央部を含み、前記鋼板の板厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、前記鋼板の圧延方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである矩形観察領域において、
前記Ｔ方向に延びる線分であって、前記Ｌ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｌ方向に１０等分する９本の線分をＴ１～Ｔ９と定義し、
前記Ｌ方向に延びる線分であって、前記Ｔ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｔ方向に１０等分する９本の線分をＬ１～Ｌ９と定義し、
前記線分Ｔ１～Ｔ９と、前記ポリゴナルフェライト及び前記硬質相の界面である硬質相界面との交点個数Ａ１と、前記線分Ｌ１～Ｌ９と前記硬質相界面との交点個数Ａ２とが式（４）を満たす、
鋼板。
０．２０≦Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３≦０．３５ （１）
０．０２０≦Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ≦０．０８５ （２）
Ｃａ／Ｓ≧２．０ （３）
Ａ１／Ａ２≦１．８ （４）
ここで、式（１）～式（３）の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）が代入される。
【請求項5】
請求項４に記載の鋼板であって、
質量％で、
Ｎｉ：０．０１～１．００％、
Ｍｏ：０．０１～０．５０％、
Ｖ：０．００１～０．２００％、
Ｃｒ：０．０１～１．００％、
Ｃｕ：０．０１～１．００％、
Ｍｇ：０．０００１～０．００２０％、及び、
希土類元素：０．０００１～０．０２００％、からなる群から選択される１種以上を含有する、
鋼板。
質量％で、
Ｎｉ：０．０１～１．００％、
Ｍｏ：０．０１～０．５０％、
Ｖ：０．００１～０．２００％、
Ｃｒ：０．０１～１．００％、
Ｃｕ：０．０１～１．００％、
Ｍｇ：０．０００１～０．００２０％、及び、
希土類元素：０．０００１～０．０２００％、からなる群から選択される１種以上を含有する、
鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、電縫鋼管、及び、鋼板に関し、さらに詳しくは、パイプラインに用いられる電縫鋼管、及び、その電縫鋼管の素材となる鋼板に関する。
【背景技術】
【0002】
海底に敷設されるパイプラインは、複数の鋼管（ラインパイプ）で構成される。海底に敷設されるパイプラインは、天然ガスや原油等の、パイプライン内部を通る生産流体から高い圧力を受ける。パイプラインはさらに、波浪による繰り返し歪みと海水圧とを外部から受ける。したがって、パイプラインを構成する鋼管（ラインパイプ）には、強度及び低温靱性が求められる。したがって、ラインパイプとして、電縫鋼管が用いられる場合、電縫鋼管には、優れた強度及び優れた低温靭性が要求される。
【0003】
さらに、パイプライン内部を流れる生産流体は、硫化水素等の腐食性ガスを含有する場合がある。したがって、パイプライン用途の電縫鋼管には優れた強度及び優れた低温靱性だけでなく、優れた耐ＨＩＣ性も求められる。
【0004】
電縫鋼管の強度、低温靭性及び耐ＨＩＣ性を高める技術が、国際公開第２０１６／０４７０２３号（特許文献１）及び特開２００５－２９０５４６号公報（特許文献２）に提案されている。
【0005】
特許文献１に開示された電気抵抗溶接鋼管用鋼帯は、質量％で、Ｃ：０．０２～０．０６％、Ｓｉ：０．１～０．３％、Ｍｎ：０．８～１．３％、Ｐ：０．０１％以下、Ｓ：０．００１％以下、Ｖ：０．０４～０．０７％、Ｎｂ：０．０４～０．０７％、Ｔｉ：０．０１～０．０４％、Ｃｕ：０．１～０．３％、Ｎｉ：０．１～０．３％、Ｃａ：０．００１～０．００５％、Ａｌ：０．０１～０．０７％、Ｎ：０．００７％以下、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、Ｃ、Ｎｂ、Ｖ、及びＴｉの含有量が式（１）の条件を満足する成分組成を有する。ここで、式（１）は、［Ｃ］－１２（［Ｎｂ］／９２．９＋［Ｖ］／５０．９＋［Ｔｉ］／４７．９）≦０．０３％である。さらに、特許文献１に開示された鋼帯は、フェライト面積率が９０％以上である。この鋼帯では、鋼の組織をフェライト単相とすることにより、耐ＨＩＣ性を高める。さらに、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉを高濃度で含有することにより、微細析出物を析出させて鋼帯の強度を高める、と特許文献１には記載されている。
【0006】
特許文献２に開示された電縫鋼管用熱延鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０１～０．１２％、Ｓｉ：０．０１～０．８％、Ｍｎ：０．６～１．８％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｔｉ：０．００１～０．０５％、Ｎｂ：０．０１～０．１０％、Ｃａ：０．０００１～０．００５％、Ａｌ：０．０１～０．０６％、Ｎ：０．００６％以下、Ｏ：０．００６％以下を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、かつ式（１）で定義されるＡ値が２０～８０である化学組成を有する。ここで、式（１）は、Ａ＝｛Ｃ－（１２／９３×Ｎｂ＋１２／４８×Ｔｉ）｝／Ｃ×１００である。さらに、長手方向の伸び４％が得られる応力と同方向の引張強度の比率ＳＲが８９％以下である。この鋼板では、Ａ値が２０以上となるように成分を限定することにより、溶接ＨＡＺの結晶粒の粗大化を抑制し、低温靭性を高める、と特許文献２には記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0007】
【特許文献1】国際公開第２０１６／０４７０２３号
【特許文献2】特開２００５－２９０５４６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
ところで、パイプラインの海底への敷設方法として、リーリング工法がある。リーリング工法では、複数の鋼管（ラインパイプ）が連結された長尺のパイプラインを陸上で予め製造して、リールバージ船のスプールに巻き取る。巻き取られたパイプラインを、海上でスプールから巻き戻して、海底に敷設する。
【0009】
上述のリーリング工法において、パイプラインに用いられる電縫鋼管には、巻き取り及び巻き戻しによる引張応力及び圧縮応力が作用する。この場合、電縫鋼管の変形能が低ければ、局部座屈が発生する場合がある。局部座屈は電縫鋼管の破断の起点となり得る。そのため、局部座屈の発生が抑制されることが好ましい。したがって、パイプライン用途の電縫鋼管には、強度、低温靱性及び耐ＨＩＣ性だけでなく、優れた変形能が求められる。
【0010】
特許文献１及び２に開示された鋼帯及び熱延鋼板では、電縫鋼管の強度、低温靭性及び耐ＨＩＣ性に関する言及はあるものの、強度、低温靱性、耐ＨＩＣ性と共に、変形能も高めることに関する検討がされていない。
【0011】
本開示の目的は、優れた強度、優れた低温靭性、優れた耐ＨＩＣ性及び優れた変形能を有する電縫鋼管、及び、その電縫鋼管の素材となる鋼板を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0012】
本開示による電縫鋼管は、
母材部は、質量％で、
Ｃ：０．０３０～０．１００％、
Ｓｉ：０．０３～０．６０％、
Ｍｎ：０．３０～１．６０％、
Ｐ：０～０．０３０％、
Ｓ：０～０．００２０％、
Ａｌ：０．００５～０．５００％、
Ｎ：０．０００５～０．０１００％、
Ｎｂ：０．００５～０．０８０％、
Ｔｉ：０．００５～０．２００％、
Ｃａ：０．０００１～０．０１００％、
Ｏ：０～０．００５０％、
Ｎｉ：０～１．００％、
Ｍｏ：０～０．５０％、
Ｖ：０～０．２００％、
Ｃｒ：０～１．００％、
Ｃｕ：０～１．００％、
Ｍｇ：０～０．００２０％、
希土類元素：０～０．０２００％、及び、
残部：Ｆｅ及び不純物、
からなり、式（１）～式（３）を満たし、
前記母材部のミクロ組織は、
面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、
パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなり、面積率で２～１０％の硬質相と、
からなり、
前記母材部の肉厚中央部を含み、前記母材部の肉厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、前記母材部の管軸方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである矩形観察領域において、
前記Ｔ方向に延びる線分であって、前記Ｌ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｌ方向に１０等分する９本の線分をＴ１～Ｔ９と定義し、
前記Ｌ方向に延びる線分であって、前記Ｔ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｔ方向に１０等分する９本の線分をＬ１～Ｌ９と定義し、
前記線分Ｔ１～Ｔ９と、前記ポリゴナルフェライト及び前記硬質相の界面である硬質相界面との交点個数Ａ１と、前記線分Ｌ１～Ｌ９と前記硬質相界面との交点個数Ａ２とが式（４）を満たす。
０．２０≦Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３≦０．３５ （１）
０．０２０≦Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ≦０．０８５ （２）
Ｃａ／Ｓ≧２．０ （３）
Ａ１／Ａ２≦１．８ （４）
ここで、式（１）～式（３）の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）が代入される。
母材部は、質量％で、
Ｃ：０．０３０～０．１００％、
Ｓｉ：０．０３～０．６０％、
Ｍｎ：０．３０～１．６０％、
Ｐ：０～０．０３０％、
Ｓ：０～０．００２０％、
Ａｌ：０．００５～０．５００％、
Ｎ：０．０００５～０．０１００％、
Ｎｂ：０．００５～０．０８０％、
Ｔｉ：０．００５～０．２００％、
Ｃａ：０．０００１～０．０１００％、
Ｏ：０～０．００５０％、
Ｎｉ：０～１．００％、
Ｍｏ：０～０．５０％、
Ｖ：０～０．２００％、
Ｃｒ：０～１．００％、
Ｃｕ：０～１．００％、
Ｍｇ：０～０．００２０％、
希土類元素：０～０．０２００％、及び、
残部：Ｆｅ及び不純物、
からなり、式（１）～式（３）を満たし、
前記母材部のミクロ組織は、
面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、
パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなり、面積率で２～１０％の硬質相と、
からなり、
前記母材部の肉厚中央部を含み、前記母材部の肉厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、前記母材部の管軸方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである矩形観察領域において、
前記Ｔ方向に延びる線分であって、前記Ｌ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｌ方向に１０等分する９本の線分をＴ１～Ｔ９と定義し、
前記Ｌ方向に延びる線分であって、前記Ｔ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｔ方向に１０等分する９本の線分をＬ１～Ｌ９と定義し、
前記線分Ｔ１～Ｔ９と、前記ポリゴナルフェライト及び前記硬質相の界面である硬質相界面との交点個数Ａ１と、前記線分Ｌ１～Ｌ９と前記硬質相界面との交点個数Ａ２とが式（４）を満たす。
０．２０≦Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３≦０．３５ （１）
０．０２０≦Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ≦０．０８５ （２）
Ｃａ／Ｓ≧２．０ （３）
Ａ１／Ａ２≦１．８ （４）
ここで、式（１）～式（３）の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）が代入される。
【0013】
本開示による鋼板は、
質量％で、
Ｃ：０．０３０～０．１００％、
Ｓｉ：０．０３～０．６０％、
Ｍｎ：０．３０～１．６０％、
Ｐ：０～０．０３０％、
Ｓ：０～０．００２０％、
Ａｌ：０．００５～０．５００％、
Ｎ：０．０００５～０．０１００％、
Ｎｂ：０．００５～０．０８０％、
Ｔｉ：０．００５～０．２００％、
Ｃａ：０．０００１～０．０１００％、
Ｏ：０～０．００５０％、
Ｎｉ：０～１．００％、
Ｍｏ：０～０．５０％、
Ｖ：０～０．２００％、
Ｃｒ：０～１．００％、
Ｃｕ：０～１．００％、
Ｍｇ：０～０．００２０％、
希土類元素：０～０．０２００％、及び、
残部：Ｆｅ及び不純物、
からなり、式（１）～式（３）を満たし、
ミクロ組織は、
面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、
パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなり、面積率で２～１０％の硬質相と、
からなり、
前記鋼板の板厚中央部を含み、前記鋼板の板厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、前記鋼板の圧延方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである矩形観察領域において、
前記Ｔ方向に延びる線分であって、前記Ｌ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｌ方向に１０等分する９本の線分をＴ１～Ｔ９と定義し、
前記Ｌ方向に延びる線分であって、前記Ｔ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｔ方向に１０等分する９本の線分をＬ１～Ｌ９と定義し、
前記線分Ｔ１～Ｔ９と、前記ポリゴナルフェライト及び前記硬質相の界面である硬質相界面との交点個数Ａ１と、前記線分Ｌ１～Ｌ９と前記硬質相界面との交点個数Ａ２とが式（４）を満たす。
０．２０≦Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３≦０．３５ （１）
０．０２０≦Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ≦０．０８５ （２）
Ｃａ／Ｓ≧２．０ （３）
Ａ１／Ａ２≦１．８ （４）
ここで、式（１）～式（３）の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）が代入される。
質量％で、
Ｃ：０．０３０～０．１００％、
Ｓｉ：０．０３～０．６０％、
Ｍｎ：０．３０～１．６０％、
Ｐ：０～０．０３０％、
Ｓ：０～０．００２０％、
Ａｌ：０．００５～０．５００％、
Ｎ：０．０００５～０．０１００％、
Ｎｂ：０．００５～０．０８０％、
Ｔｉ：０．００５～０．２００％、
Ｃａ：０．０００１～０．０１００％、
Ｏ：０～０．００５０％、
Ｎｉ：０～１．００％、
Ｍｏ：０～０．５０％、
Ｖ：０～０．２００％、
Ｃｒ：０～１．００％、
Ｃｕ：０～１．００％、
Ｍｇ：０～０．００２０％、
希土類元素：０～０．０２００％、及び、
残部：Ｆｅ及び不純物、
からなり、式（１）～式（３）を満たし、
ミクロ組織は、
面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、
パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなり、面積率で２～１０％の硬質相と、
からなり、
前記鋼板の板厚中央部を含み、前記鋼板の板厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、前記鋼板の圧延方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである矩形観察領域において、
前記Ｔ方向に延びる線分であって、前記Ｌ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｌ方向に１０等分する９本の線分をＴ１～Ｔ９と定義し、
前記Ｌ方向に延びる線分であって、前記Ｔ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｔ方向に１０等分する９本の線分をＬ１～Ｌ９と定義し、
前記線分Ｔ１～Ｔ９と、前記ポリゴナルフェライト及び前記硬質相の界面である硬質相界面との交点個数Ａ１と、前記線分Ｌ１～Ｌ９と前記硬質相界面との交点個数Ａ２とが式（４）を満たす。
０．２０≦Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３≦０．３５ （１）
０．０２０≦Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ≦０．０８５ （２）
Ｃａ／Ｓ≧２．０ （３）
Ａ１／Ａ２≦１．８ （４）
ここで、式（１）～式（３）の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）が代入される。
【発明の効果】
【0014】
本開示による電縫鋼管は、優れた強度、優れた低温靭性、優れた耐ＨＩＣ性及び優れた変形能を有する。本開示による鋼板は、上述の電縫鋼管の素材に適する。
【図面の簡単な説明】
【0015】
【発明を実施するための形態】
【0016】
本発明者らは、パイプライン用途の電縫鋼管の強度、低温靭性、耐ＨＩＣ性及び変形能について調査及び検討を行った。
【0017】
初めに、本発明者らは、強度、低温靱性及び耐ＨＩＣ性を高めつつ、さらに、十分な変形能も得られる電縫鋼管について、化学組成の観点から検討を行った。その結果、電縫鋼管の母材部が、質量％で、Ｃ：０．０３０～０．１００％、Ｓｉ：０．０３～０．６０％、Ｍｎ：０．３０～１．６０％、Ｐ：０～０．０３０％、Ｓ：０～０．００２０％、Ａｌ：０．００５～０．５００％、Ｎ：０．０００５～０．０１００％、Ｎｂ：０．００５～０．０８０％、Ｔｉ：０．００５～０．２００％、Ｃａ：０．０００１～０．０１００％、Ｏ：０～０．００５０％、Ｎｉ：０～１．００％、Ｍｏ：０～０．５０％、Ｖ：０～０．２００％、Ｃｒ：０～１．００％、Ｃｕ：０～１．００％、Ｍｇ：０～０．００２０％、希土類元素：０～０．０２００％、及び、残部：Ｆｅ及び不純物、からなる化学組成であれば、優れた強度、優れた低温靭性、優れた耐ＨＩＣ性及び優れた変形能が得られる可能性があると考えた。
【0018】
しかしながら、母材部の化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であっても、必ずしも、強度、低温靭性、耐ＨＩＣ性及び変形能の全てが十分に高まらない場合があることが判明した。そこで、本発明者らはさらに検討を行った。その結果、母材部の化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であることを前提として、さらに、次の式（１）～式（３）を満たすことにより、強度、低温靱性、耐ＨＩＣ性及び変形能がさらに高まることを見出した。
０．２０≦Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３≦０．３５ （１）
０．０２０≦Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ≦０．０８５ （２）
Ｃａ／Ｓ≧２．０ （３）
ここで、式（１）～式（３）の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）が代入される。以下、式（１）～式（３）について説明する。
０．２０≦Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３≦０．３５ （１）
０．０２０≦Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ≦０．０８５ （２）
Ｃａ／Ｓ≧２．０ （３）
ここで、式（１）～式（３）の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）が代入される。以下、式（１）～式（３）について説明する。
【0019】
［式（１）について］
電縫鋼管の変形能を高めるためには、電縫鋼管の母材部のミクロ組織において、ポリゴナルフェライトの面積率を高めることが有効である。母材部のミクロ組織がポリゴナルフェライト主体であれば、電縫鋼管の変形能が高まる。さらに、ポリゴナルフェライトが微細であれば、電縫鋼管の強度が高まる。
電縫鋼管の変形能を高めるためには、電縫鋼管の母材部のミクロ組織において、ポリゴナルフェライトの面積率を高めることが有効である。母材部のミクロ組織がポリゴナルフェライト主体であれば、電縫鋼管の変形能が高まる。さらに、ポリゴナルフェライトが微細であれば、電縫鋼管の強度が高まる。
【0020】
Ｆ１＝Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３と定義する。Ｆ１は、電縫鋼管の母材部のミクロ組織に関する指標である。電縫鋼管の母材部の化学組成中の元素のうち、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、及びＮｂはいずれも、母材部が上述の化学組成の電縫鋼管の連続冷却変態曲線図（Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ Ｃｏｏｌｉｎｇ Ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ｄｉａｇｒａｍ：ＣＣＴ線図）のＳ曲線（フェライト領域、パーライト領域、及び、ベイナイト領域）に影響を与える。
【0021】
図１は、本実施形態による電縫鋼管の連続冷却変態曲線図（ＣＣＴ線図）である。つまり、図１は、母材部の化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内である電縫鋼管のＣＣＴ線図である。図１中、Ｆはフェライトノーズ、Ｐはパーライトノーズ、及びＢはベイナイトノーズを示す。
【0022】
図１を参照して、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、及びＮｂで構成されるＦ１が０．３５を超えれば、母材部の化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であり、かつ、式（２）及び式（３）を満たす場合であっても、図１中のＳ曲線は右側にシフトし過ぎる。この場合、電縫鋼管の変形能が低下する。この理由は次のとおりである。
【0023】
Ｆ１が高すぎて、Ｓ曲線が右側にシフトし過ぎた場合、冷却曲線Ｃ１がフェライトノーズ（フェライト領域）に入るときの温度が低くなる。この場合、パーライト、ベイナイト及びマルテンサイト等の硬質相の生成量が多くなる。そのため、母材部のミクロ組織において、ポリゴナルフェライトの面積率が低くなる。その結果、電縫鋼管の変形能が低下する。
【0024】
一方、Ｆ１が０．２０未満であれば、母材部の化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であり、かつ、式（２）及び式（３）を満たす場合であっても、Ｓ曲線が図１中の左側にシフトし過ぎる。この場合、冷却曲線Ｃ１がフェライトノーズ（フェライト領域）に入るときの温度が高くなる。そのため、鋼材の温度が高い状態でオーステナイトからフェライトに変態する。このときの相変態の駆動力は小さい。そのため、フェライト変態核は生成されにくい。一方で、鋼材の温度が高いため、フェライト粒の成長は速い。その結果、生成したポリゴナルフェライト粒が粗大化する。その結果、電縫鋼管の強度が低下する。
【0025】
Ｆ１が０．２０～０．３５であれば、母材部の化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であり、かつ、式（２）及び式（３）を満たすことを前提として、図１中の各相のＳ曲線（フェライト、パーライト、ベイナイト）がＣＣＴ線図において適切な位置に配置される。この場合、図１に示すとおり、冷却曲線Ｃ１が適切な温度でフェライト領域に入り、主としてフェライト領域を通りながら鋼材を冷却することができる。そのため、電縫鋼管の母材部において、微細なポリゴナルフェライト主体の組織が生成される。その結果、優れた強度及び優れた変形能を得ることができる。
【0026】
［式（２）について］
電縫鋼管の強度を高めるためにはさらに、Ｎｂ、Ｖ及びＴｉの炭化物、窒化物及び炭窒化物等による析出強化を活用することが有効である。
電縫鋼管の強度を高めるためにはさらに、Ｎｂ、Ｖ及びＴｉの炭化物、窒化物及び炭窒化物等による析出強化を活用することが有効である。
【0027】
Ｆ２＝Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉと定義する。電縫鋼管の母材部の化学組成中の元素のうち、Ｎｂ、Ｖ及びＴｉはいずれも、炭化物、窒化物及び炭窒化物（以下、炭化物、窒化物及び炭窒化物を総称して「炭化物等」ともいう）を形成する。そのため、Ｎｂ、Ｖ及びＴｉの炭化物等の析出強化により、電縫鋼管の強度が高まる。したがって、Ｆ２は、電縫鋼管の強度の指標である。
【0028】
Ｆ２が０．０２０未満であれば、母材部の化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であり、かつ、式（１）及び式（３）を満たす場合であっても、Ｎｂ、Ｖ及びＴｉの炭化物等の析出が不十分となる。その結果、電縫鋼管の強度が十分に高まらない。一方、Ｆ２が０．０８５を超えれば、母材部の化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であり、かつ、式（１）及び式（３）を満たす場合であっても、電縫鋼管の強度が過剰に高まる。この場合、電縫鋼管の低温靭性及び耐ＨＩＣ性が低下する。
【0029】
Ｆ２が０．０２０～０．０８５であれば、母材部の化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であり、かつ、式（１）及び式（３）を満たすことを前提として、電縫鋼管において強度、低温靭性及び耐ＨＩＣ性を高めることができる。
【0030】
［式（３）について］
電縫鋼管の耐ＨＩＣ性を高めるためには、Ｃａを含有して、電縫鋼管中のＭｎＳ等の硫化物の形態を制御することが有効である。電縫鋼管中の介在物のうち、硫化物は製造工程中の圧延時に伸長しやすい。伸長した硫化物には水素が集積しやすい。水素が集積した硫化物は、割れの基点となりやすい。したがって、硫化物の形成及び伸長はなるべく抑えられる方が好ましい。
電縫鋼管の耐ＨＩＣ性を高めるためには、Ｃａを含有して、電縫鋼管中のＭｎＳ等の硫化物の形態を制御することが有効である。電縫鋼管中の介在物のうち、硫化物は製造工程中の圧延時に伸長しやすい。伸長した硫化物には水素が集積しやすい。水素が集積した硫化物は、割れの基点となりやすい。したがって、硫化物の形成及び伸長はなるべく抑えられる方が好ましい。
【0031】
Ｆ３＝Ｃａ／Ｓと定義する。Ｆ３は電縫鋼管の耐ＨＩＣ性の指標である。電縫鋼管の母材部の化学組成中の元素のうち、Ｃａ及びＳは硫化物の形態制御に影響する。具体的には、Ｓ含有量を抑えれば、硫化物の形成を抑えることができる。また、ＣａはＳと結合し、ＣａＳを形成する。そのため、Ｃａ含有量を増やせば、Ｍｎと結合するＳが低減される。そのため、ＭｎＳ等の硫化物の形成が抑制され、硫化物の伸長が抑制される。そのため、硫化物への水素の集積が抑制され、割れの発生が抑制される。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が高まる。
【0032】
Ｆ３が２．０未満であれば、母材部の化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であり、かつ、式（１）及び式（２）を満たす場合であっても、硫化物の形態制御が不十分となる。そのため、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が十分に高まらない。
【0033】
Ｆ３が２．０以上であれば、母材部の化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であり、かつ、式（１）及び式（２）を満たすことを前提として、電縫鋼管において耐ＨＩＣ性を高めることができる。
【0034】
以上のとおり、母材部の化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であり、かつ、式（１）～式（３）を満たせば、電縫鋼管の強度、低温靱性、耐ＨＩＣ性及び変形能をある程度高めることができた。しかしながら、依然として耐ＨＩＣ性が十分に高まらない場合があることが判明した。そこで、本発明者らは、上述の構成を有する電縫鋼管において耐ＨＩＣ性が十分に高まらなかった原因を調査した。その結果、本発明者らは、次の知見を得た。
【0035】
上述の構成を有する電縫鋼管では、母材部のミクロ組織がポリゴナルフェライト主体である。より具体的には、母材部のミクロ組織は、ポリゴナルフェライト主体であり、残部は硬質相である。ここで、硬質相は、パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトからなる群から選択される１種以上からなる。
【0036】
電縫鋼管の母材部において、硬質相は、電縫鋼管の母材部の管軸方向にバンド状に延びて生成されやすい。図２は電縫鋼管の肉厚方向（Ｔ方向）及び管軸方向（Ｌ方向）を含む断面でのミクロ組織の模式図である。図２を参照して、電縫鋼管のミクロ組織は、ポリゴナルフェライト２０と、硬質相１０とを含む。ここで、化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であって、式（１）～式（３）を満たす電縫鋼管であっても、図２に示すように、複数の硬質相１０がＬ方向に延在している場合がある。このようにバンド状に延びた硬質相は、割れの起点となりやすい。そのため、延在した硬質相が多く存在すれば、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が低下する。
【0037】
以上の知見から、本発明者らは、ミクロ組織中の硬質相の形状に注目した。そして、検討の結果、次の知見を得た。図３を参照して、化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であって、式（１）～式（３）を満たす電縫鋼管の、Ｔ方向及びＬ方向を含む断面でのミクロ組織において、ポリゴナルフェライトの面積率、及び、硬質相の面積率が図２と同程度であっても、硬質相１０のＬ方向の長さが短ければ、つまり、硬質相がバンド状に延びていなければ、硬質相１０は割れの起点になりにくい。そのため、耐ＨＩＣが高まる。
【0038】
以上の知見に基づいて、本発明者らは、ミクロ組織内の硬質相の形状と耐ＨＩＣ性との関係について、さらに検討を行った。その結果、次の知見を得た。
【0039】
図４を参照して、電縫鋼管の母材部の肉厚中央部を含み、Ｔ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、Ｌ方向に延びる辺の長さが２００μｍである矩形観察領域を、矩形観察領域ＳＱと定義する。矩形観察領域ＳＱにおいて、Ｔ方向に延びる線分であって、矩形観察領域ＳＱをＬ方向に１０等分する線分をＴ１～Ｔ９と定義する。同様に、Ｌ方向に延びる線分であって、矩形観察領域ＳＱをＴ方向に１０等分する線分をＬ１～Ｌ９と定義する。つまり、線分Ｔ１～Ｔ９及び線分Ｌ１～Ｌ９により、矩形観察領域ＳＱを１０×１０の微小矩形領域に区画する。
【0040】
線分Ｔ１～Ｔ９と、矩形観察領域ＳＱ内の硬質相１０と母相（ポリゴナルフェライト）２０との界面（以下、硬質相界面ともいう）との交点ａ１（図４及び図５中で「◇」印）の合計の個数を、交点個数Ａ１（個）と定義する。線分Ｌ１～Ｌ９と、矩形観察領域ＳＱ内の硬質相界面との交点ａ２（図４及び図５中で「●」印）の合計の個数を、交点個数Ａ２（個）と定義する。
【0041】
このとき、交点個数Ａ１の交点個数Ａ２に対する比（＝Ａ１／Ａ２）が次の式（４）を満たせば、硬質相１０のＬ方向長さが十分に短い。そのため、化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であって、式（１）～式（３）を満たし、ポリゴナルフェライトの面積率と硬質相の面積率とが適切であることを前提として、十分な耐ＨＩＣ性が得られる。
Ａ１／Ａ２≦１．８ （４）
Ａ１／Ａ２≦１．８ （４）
【0042】
【0043】
以上の知見に基づいて、本実施形態による電縫鋼管、及び、鋼板は完成した。本実施形態による電縫鋼管、及び、鋼板は、次の構成を有する。
【0044】
［１］
母材部は、質量％で、
Ｃ：０．０３０～０．１００％、
Ｓｉ：０．０３～０．６０％、
Ｍｎ：０．３０～１．６０％、
Ｐ：０～０．０３０％、
Ｓ：０～０．００２０％、
Ａｌ：０．００５～０．５００％、
Ｎ：０．０００５～０．０１００％、
Ｎｂ：０．００５～０．０８０％、
Ｔｉ：０．００５～０．２００％、
Ｃａ：０．０００１～０．０１００％、
Ｏ：０～０．００５０％、
Ｎｉ：０～１．００％、
Ｍｏ：０～０．５０％、
Ｖ：０～０．２００％、
Ｃｒ：０～１．００％、
Ｃｕ：０～１．００％、
Ｍｇ：０～０．００２０％、
希土類元素：０～０．０２００％、及び、
残部：Ｆｅ及び不純物、
からなり、式（１）～式（３）を満たし、
前記母材部のミクロ組織は、
面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、
パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなり、面積率で２～１０％の硬質相と、
からなり、
前記母材部の肉厚中央部を含み、前記母材部の肉厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、前記母材部の管軸方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである矩形観察領域において、
前記Ｔ方向に延びる線分であって、前記Ｌ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｌ方向に１０等分する９本の線分をＴ１～Ｔ９と定義し、
前記Ｌ方向に延びる線分であって、前記Ｔ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｔ方向に１０等分する９本の線分をＬ１～Ｌ９と定義し、
前記線分Ｔ１～Ｔ９と、前記ポリゴナルフェライト及び前記硬質相の界面である硬質相界面との交点個数Ａ１と、前記線分Ｌ１～Ｌ９と前記硬質相界面との交点個数Ａ２とが式（４）を満たす、
電縫鋼管。
０．２０≦Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３≦０．３５ （１）
０．０２０≦Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ≦０．０８５ （２）
Ｃａ／Ｓ≧２．０ （３）
Ａ１／Ａ２≦１．８ （４）
ここで、式（１）～式（３）の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）が代入される。
母材部は、質量％で、
Ｃ：０．０３０～０．１００％、
Ｓｉ：０．０３～０．６０％、
Ｍｎ：０．３０～１．６０％、
Ｐ：０～０．０３０％、
Ｓ：０～０．００２０％、
Ａｌ：０．００５～０．５００％、
Ｎ：０．０００５～０．０１００％、
Ｎｂ：０．００５～０．０８０％、
Ｔｉ：０．００５～０．２００％、
Ｃａ：０．０００１～０．０１００％、
Ｏ：０～０．００５０％、
Ｎｉ：０～１．００％、
Ｍｏ：０～０．５０％、
Ｖ：０～０．２００％、
Ｃｒ：０～１．００％、
Ｃｕ：０～１．００％、
Ｍｇ：０～０．００２０％、
希土類元素：０～０．０２００％、及び、
残部：Ｆｅ及び不純物、
からなり、式（１）～式（３）を満たし、
前記母材部のミクロ組織は、
面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、
パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなり、面積率で２～１０％の硬質相と、
からなり、
前記母材部の肉厚中央部を含み、前記母材部の肉厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、前記母材部の管軸方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである矩形観察領域において、
前記Ｔ方向に延びる線分であって、前記Ｌ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｌ方向に１０等分する９本の線分をＴ１～Ｔ９と定義し、
前記Ｌ方向に延びる線分であって、前記Ｔ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｔ方向に１０等分する９本の線分をＬ１～Ｌ９と定義し、
前記線分Ｔ１～Ｔ９と、前記ポリゴナルフェライト及び前記硬質相の界面である硬質相界面との交点個数Ａ１と、前記線分Ｌ１～Ｌ９と前記硬質相界面との交点個数Ａ２とが式（４）を満たす、
電縫鋼管。
０．２０≦Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３≦０．３５ （１）
０．０２０≦Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ≦０．０８５ （２）
Ｃａ／Ｓ≧２．０ （３）
Ａ１／Ａ２≦１．８ （４）
ここで、式（１）～式（３）の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）が代入される。
【0045】
［２］
［１］に記載の電縫鋼管であって、
前記母材部は、質量％で、
Ｎｉ：０．０１～１．００％、
Ｍｏ：０．０１～０．５０％、
Ｖ：０．００１～０．２００％
Ｃｒ：０．０１～１．００％、
Ｃｕ：０．０１～１．００％、
Ｍｇ：０．０００１～０．００２０％、及び、
希土類元素：０．０００１～０．０２００％、からなる群から選択される１種以上を含有する、
電縫鋼管。
［１］に記載の電縫鋼管であって、
前記母材部は、質量％で、
Ｎｉ：０．０１～１．００％、
Ｍｏ：０．０１～０．５０％、
Ｖ：０．００１～０．２００％
Ｃｒ：０．０１～１．００％、
Ｃｕ：０．０１～１．００％、
Ｍｇ：０．０００１～０．００２０％、及び、
希土類元素：０．０００１～０．０２００％、からなる群から選択される１種以上を含有する、
電縫鋼管。
【0046】
［３］
［１］又は［２］に記載の電縫鋼管であって、
肉厚が１０～２５ｍｍであり、
外径が１００～８００ｍｍである、
電縫鋼管。
［１］又は［２］に記載の電縫鋼管であって、
肉厚が１０～２５ｍｍであり、
外径が１００～８００ｍｍである、
電縫鋼管。
【0047】
［４］
鋼板であって、
質量％で、
Ｃ：０．０３０～０．１００％、
Ｓｉ：０．０３～０．６０％、
Ｍｎ：０．３０～１．６０％、
Ｐ：０～０．０３０％、
Ｓ：０～０．００２０％、
Ａｌ：０．００５～０．５００％、
Ｎ：０．０００５～０．０１００％、
Ｎｂ：０．００５～０．０８０％、
Ｔｉ：０．００５～０．２００％、
Ｃａ：０．０００１～０．０１００％、
Ｏ：０～０．００５０％、
Ｎｉ：０～１．００％、
Ｍｏ：０～０．５０％、
Ｖ：０～０．２００％、
Ｃｒ：０～１．００％、
Ｃｕ：０～１．００％、
Ｍｇ：０～０．００２０％、
希土類元素：０～０．０２００％、及び、
残部：Ｆｅ及び不純物、
からなり、式（１）～式（３）を満たし、
ミクロ組織は、
面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、
パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなり、面積率で２～１０％の硬質相と、
からなり、
前記鋼板の板厚中央部を含み、前記鋼板の板厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、前記鋼板の圧延方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである矩形観察領域において、
前記Ｔ方向に延びる線分であって、前記Ｌ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｌ方向に１０等分する９本の線分をＴ１～Ｔ９と定義し、
前記Ｌ方向に延びる線分であって、前記Ｔ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｔ方向に１０等分する９本の線分をＬ１～Ｌ９と定義し、
前記線分Ｔ１～Ｔ９と、前記ポリゴナルフェライト及び前記硬質相の界面である硬質相界面との交点個数Ａ１と、前記線分Ｌ１～Ｌ９と前記硬質相界面との交点個数Ａ２とが式（４）を満たす、
鋼板。
０．２０≦Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３≦０．３５ （１）
０．０２０≦Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ≦０．０８５ （２）
Ｃａ／Ｓ≧２．０ （３）
Ａ１／Ａ２≦１．８ （４）
ここで、式（１）～式（３）の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）が代入される。
鋼板であって、
質量％で、
Ｃ：０．０３０～０．１００％、
Ｓｉ：０．０３～０．６０％、
Ｍｎ：０．３０～１．６０％、
Ｐ：０～０．０３０％、
Ｓ：０～０．００２０％、
Ａｌ：０．００５～０．５００％、
Ｎ：０．０００５～０．０１００％、
Ｎｂ：０．００５～０．０８０％、
Ｔｉ：０．００５～０．２００％、
Ｃａ：０．０００１～０．０１００％、
Ｏ：０～０．００５０％、
Ｎｉ：０～１．００％、
Ｍｏ：０～０．５０％、
Ｖ：０～０．２００％、
Ｃｒ：０～１．００％、
Ｃｕ：０～１．００％、
Ｍｇ：０～０．００２０％、
希土類元素：０～０．０２００％、及び、
残部：Ｆｅ及び不純物、
からなり、式（１）～式（３）を満たし、
ミクロ組織は、
面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、
パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなり、面積率で２～１０％の硬質相と、
からなり、
前記鋼板の板厚中央部を含み、前記鋼板の板厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、前記鋼板の圧延方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである矩形観察領域において、
前記Ｔ方向に延びる線分であって、前記Ｌ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｌ方向に１０等分する９本の線分をＴ１～Ｔ９と定義し、
前記Ｌ方向に延びる線分であって、前記Ｔ方向に等間隔で配列され、前記矩形観察領域を前記Ｔ方向に１０等分する９本の線分をＬ１～Ｌ９と定義し、
前記線分Ｔ１～Ｔ９と、前記ポリゴナルフェライト及び前記硬質相の界面である硬質相界面との交点個数Ａ１と、前記線分Ｌ１～Ｌ９と前記硬質相界面との交点個数Ａ２とが式（４）を満たす、
鋼板。
０．２０≦Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３≦０．３５ （１）
０．０２０≦Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ≦０．０８５ （２）
Ｃａ／Ｓ≧２．０ （３）
Ａ１／Ａ２≦１．８ （４）
ここで、式（１）～式（３）の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）が代入される。
【0048】
［５］
［４］に記載の鋼板であって、
質量％で、
Ｎｉ：０．０１～１．００％、
Ｍｏ：０．０１～０．５０％、
Ｖ：０．００１～０．２００％、
Ｃｒ：０．０１～１．００％、
Ｃｕ：０．０１～１．００％、
Ｍｇ：０．０００１～０．００２０％、及び、
希土類元素：０．０００１～０．０２００％、からなる群から選択される１種以上を含有する、
鋼板。
［４］に記載の鋼板であって、
質量％で、
Ｎｉ：０．０１～１．００％、
Ｍｏ：０．０１～０．５０％、
Ｖ：０．００１～０．２００％、
Ｃｒ：０．０１～１．００％、
Ｃｕ：０．０１～１．００％、
Ｍｇ：０．０００１～０．００２０％、及び、
希土類元素：０．０００１～０．０２００％、からなる群から選択される１種以上を含有する、
鋼板。
【0049】
以下、本実施形態による電縫鋼管、及び、鋼板について詳述する。ここで、鋼板とは、電縫鋼管の製造に用いられる鋼板であり、電縫鋼管の素材に相当する。元素に関する「％」は、特に断りがない限り、質量％を意味する。
【0050】
［電縫鋼管の構成］
本実施形態による電縫鋼管は、母材部と、電縫溶接部とを有する。母材部は円筒状である。電縫溶接部は電縫鋼管の管軸方向（長手方向）に延在している。
本実施形態による電縫鋼管は、母材部と、電縫溶接部とを有する。母材部は円筒状である。電縫溶接部は電縫鋼管の管軸方向（長手方向）に延在している。
【0051】
［化学組成］
本実施形態による電縫鋼管の母材部の化学組成は、いずれも次の元素を含有する。
本実施形態による電縫鋼管の母材部の化学組成は、いずれも次の元素を含有する。
【0052】
Ｃ：０．０３０～０．１００％
炭素（Ｃ）は、鋼材の強度を高める。Ｃ含有量が０．０３０％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｃ含有量が０．１００％を超えれば、Ｃは炭化物及び炭窒化物を過剰に形成する。過剰な炭化物及び炭窒化物は割れの起点となり得る。したがってこの場合、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｃ含有量は０．０３０～０．１００％である。Ｃ含有量の好ましい下限は０．０３２％であり、さらに好ましくは０．０３５％であり、さらに好ましくは０．０３８％である。Ｃ含有量の好ましい上限は０．０９０％であり、さらに好ましくは０．０８０％であり、さらに好ましくは０．０７０％である。
炭素（Ｃ）は、鋼材の強度を高める。Ｃ含有量が０．０３０％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｃ含有量が０．１００％を超えれば、Ｃは炭化物及び炭窒化物を過剰に形成する。過剰な炭化物及び炭窒化物は割れの起点となり得る。したがってこの場合、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｃ含有量は０．０３０～０．１００％である。Ｃ含有量の好ましい下限は０．０３２％であり、さらに好ましくは０．０３５％であり、さらに好ましくは０．０３８％である。Ｃ含有量の好ましい上限は０．０９０％であり、さらに好ましくは０．０８０％であり、さらに好ましくは０．０７０％である。
【0053】
Ｓｉ：０．０３～０．６０％
シリコン（Ｓｉ）は、鋼を脱酸する。Ｓｉ含有量が０．０３％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｓｉ含有量が０．６０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、電縫鋼管の強度が過剰に高まる。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｓｉ含有量は０．０３～０．６０％である。Ｓｉ含有量の好ましい下限は０．０５％であり、さらに好ましくは０．０８％であり、さらに好ましくは０．１０％であり、さらに好ましくは０．１５％である。Ｓｉ含有量の好ましい上限は０．５０％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．３５％であり、さらに好ましくは０．３０％である。
シリコン（Ｓｉ）は、鋼を脱酸する。Ｓｉ含有量が０．０３％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｓｉ含有量が０．６０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、電縫鋼管の強度が過剰に高まる。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｓｉ含有量は０．０３～０．６０％である。Ｓｉ含有量の好ましい下限は０．０５％であり、さらに好ましくは０．０８％であり、さらに好ましくは０．１０％であり、さらに好ましくは０．１５％である。Ｓｉ含有量の好ましい上限は０．５０％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．３５％であり、さらに好ましくは０．３０％である。
【0054】
Ｍｎ：０．３０～１．６０％
マンガン（Ｍｎ）は、鋼材の焼入れ性を高め、電縫鋼管の強度を高める。Ｍｎ含有量が０．３０％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｍｎ含有量が１．６０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が低下する。したがって、Ｍｎ含有量は０．３０～１．６０％である。Ｍｎ含有量の好ましい下限は０．４０％であり、さらに好ましくは０．５０％であり、さらに好ましくは０．６０％であり、さらに好ましくは０．７０％であり、さらに好ましくは０．８０％であり、さらに好ましくは０．８５％である。Ｍｎ含有量の好ましい上限は１．５０％であり、さらに好ましくは１．４０％であり、さらに好ましくは１．３５％であり、さらに好ましくは１．３０％であり、さらに好ましくは１．２５％である。
マンガン（Ｍｎ）は、鋼材の焼入れ性を高め、電縫鋼管の強度を高める。Ｍｎ含有量が０．３０％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｍｎ含有量が１．６０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が低下する。したがって、Ｍｎ含有量は０．３０～１．６０％である。Ｍｎ含有量の好ましい下限は０．４０％であり、さらに好ましくは０．５０％であり、さらに好ましくは０．６０％であり、さらに好ましくは０．７０％であり、さらに好ましくは０．８０％であり、さらに好ましくは０．８５％である。Ｍｎ含有量の好ましい上限は１．５０％であり、さらに好ましくは１．４０％であり、さらに好ましくは１．３５％であり、さらに好ましくは１．３０％であり、さらに好ましくは１．２５％である。
【0055】
Ｐ：０～０．０３０％
燐（Ｐ）は不純物である。Ｐは粒界に偏析して、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性を低下する。したがって、Ｐ含有量は０～０．０３０％である。Ｐ含有量の好ましい上限は０．０２５％であり、さらに好ましくは０．０２０％であり、さらに好ましくは０．０１５％であり、さらに好ましくは０．０１０％である。Ｐ含有量はなるべく低い方が好ましい。しかしながら、Ｐ含有量の過剰な低減は製造コストを高める。したがって、通常の工業生産を考慮すれば、Ｐ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．００１％であり、さらに好ましくは０．００２％である。
燐（Ｐ）は不純物である。Ｐは粒界に偏析して、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性を低下する。したがって、Ｐ含有量は０～０．０３０％である。Ｐ含有量の好ましい上限は０．０２５％であり、さらに好ましくは０．０２０％であり、さらに好ましくは０．０１５％であり、さらに好ましくは０．０１０％である。Ｐ含有量はなるべく低い方が好ましい。しかしながら、Ｐ含有量の過剰な低減は製造コストを高める。したがって、通常の工業生産を考慮すれば、Ｐ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．００１％であり、さらに好ましくは０．００２％である。
【0056】
Ｓ：０～０．００２０％
硫黄（Ｓ）は不純物である。ＳはＭｎと結合してＭｎＳを形成する。ＭｎＳは、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性を低下する。したがって、Ｓ含有量は０～０．００２０％である。Ｓ含有量の好ましい上限は０．００１８％であり、さらに好ましくは０．００１５％であり、さらに好ましくは０．００１０％である。Ｓ含有量はなるべく低い方が好ましい。しかしながら、Ｓ含有量の過剰な低減は製造コストを高める。したがって、通常の工業生産を考慮すれば、Ｓ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％である。
硫黄（Ｓ）は不純物である。ＳはＭｎと結合してＭｎＳを形成する。ＭｎＳは、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性を低下する。したがって、Ｓ含有量は０～０．００２０％である。Ｓ含有量の好ましい上限は０．００１８％であり、さらに好ましくは０．００１５％であり、さらに好ましくは０．００１０％である。Ｓ含有量はなるべく低い方が好ましい。しかしながら、Ｓ含有量の過剰な低減は製造コストを高める。したがって、通常の工業生産を考慮すれば、Ｓ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％である。
【0057】
Ａｌ：０．００５～０．５００％
アルミニウム（Ａｌ）は、鋼を脱酸する。Ａｌ含有量が０．００５％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ａｌ含有量が０．５００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、Ａｌ窒化物が粗大化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ａｌ含有量は０．００５～０．５００％である。Ａｌ含有量の好ましい下限は０．０１０％であり、さらに好ましくは０．０１２％であり、さらに好ましくは０．０１５％である。Ａｌ含有量の好ましい上限は０．４００％であり、さらに好ましくは０．３００％であり、さらに好ましくは０．２００％であり、さらに好ましくは０．１００％であり、さらに好ましくは０．０８０％であり、さらに好ましくは０．０５０％であり、さらに好ましくは０．０３０％である。
アルミニウム（Ａｌ）は、鋼を脱酸する。Ａｌ含有量が０．００５％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ａｌ含有量が０．５００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、Ａｌ窒化物が粗大化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ａｌ含有量は０．００５～０．５００％である。Ａｌ含有量の好ましい下限は０．０１０％であり、さらに好ましくは０．０１２％であり、さらに好ましくは０．０１５％である。Ａｌ含有量の好ましい上限は０．４００％であり、さらに好ましくは０．３００％であり、さらに好ましくは０．２００％であり、さらに好ましくは０．１００％であり、さらに好ましくは０．０８０％であり、さらに好ましくは０．０５０％であり、さらに好ましくは０．０３０％である。
【0058】
Ｎ：０．０００５～０．０１００％
窒素（Ｎ）は、窒化物及び炭窒化物を形成して、加熱工程中のオーステナイト結晶粒の粗大化を抑制する。つまり、ポリゴナルフェライトを微細化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が高まる。Ｎはさらに、固溶強化により電縫鋼管の強度を高める。Ｎ含有量が０．０００５％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｎ含有量が０．０１００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、窒化物及び炭窒化物が粗大化する。この場合、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｎ含有量は０．０００５～０．０１００％である。Ｎ含有量の好ましい下限は０．００１０％であり、さらに好ましくは０．００１５％であり、さらに好ましくは０．００２０％である。Ｎ含有量の好ましい上限は０．００９０％であり、さらに好ましくは０．００８０％であり、さらに好ましくは０．００７０％であり、さらに好ましくは０．００６０％であり、さらに好ましくは０．００５０％である。
窒素（Ｎ）は、窒化物及び炭窒化物を形成して、加熱工程中のオーステナイト結晶粒の粗大化を抑制する。つまり、ポリゴナルフェライトを微細化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が高まる。Ｎはさらに、固溶強化により電縫鋼管の強度を高める。Ｎ含有量が０．０００５％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｎ含有量が０．０１００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、窒化物及び炭窒化物が粗大化する。この場合、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｎ含有量は０．０００５～０．０１００％である。Ｎ含有量の好ましい下限は０．００１０％であり、さらに好ましくは０．００１５％であり、さらに好ましくは０．００２０％である。Ｎ含有量の好ましい上限は０．００９０％であり、さらに好ましくは０．００８０％であり、さらに好ましくは０．００７０％であり、さらに好ましくは０．００６０％であり、さらに好ましくは０．００５０％である。
【0059】
Ｎｂ：０．００５～０．０８０％
ニオブ（Ｎｂ）は、鋼材中のＣ及び／又はＮと結合して微細なＮｂの炭化物等を形成する。微細なＮｂ炭化物等は、オーステナイト結晶粒の粗大化を抑制する。そのため、ポリゴナルフェライトを微細化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が高まる。微細なＮｂ炭化物等はさらに、析出強化により電縫鋼管の強度を高める。Ｎｂ含有量が０．００５％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｎｂ含有量が０．０８０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、Ｎｂ炭化物等が粗大化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｎｂ含有量は０．００５～０．０８０％である。Ｎｂ含有量の好ましい下限は０．００８％であり、さらに好ましくは０．０１０％であり、さらに好ましくは０．０１３％であり、さらに好ましくは０．０２０％であり、さらに好ましくは０．０２５％である。Ｎｂ含有量の好ましい上限は０．０７５％であり、さらに好ましくは０．０７０％であり、さらに好ましくは０．０６５％であり、さらに好ましくは０．０６０％であり、さらに好ましくは０．０５５％であり、さらに好ましくは０．０５０％である。
ニオブ（Ｎｂ）は、鋼材中のＣ及び／又はＮと結合して微細なＮｂの炭化物等を形成する。微細なＮｂ炭化物等は、オーステナイト結晶粒の粗大化を抑制する。そのため、ポリゴナルフェライトを微細化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が高まる。微細なＮｂ炭化物等はさらに、析出強化により電縫鋼管の強度を高める。Ｎｂ含有量が０．００５％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｎｂ含有量が０．０８０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、Ｎｂ炭化物等が粗大化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｎｂ含有量は０．００５～０．０８０％である。Ｎｂ含有量の好ましい下限は０．００８％であり、さらに好ましくは０．０１０％であり、さらに好ましくは０．０１３％であり、さらに好ましくは０．０２０％であり、さらに好ましくは０．０２５％である。Ｎｂ含有量の好ましい上限は０．０７５％であり、さらに好ましくは０．０７０％であり、さらに好ましくは０．０６５％であり、さらに好ましくは０．０６０％であり、さらに好ましくは０．０５５％であり、さらに好ましくは０．０５０％である。
【0060】
Ｔｉ：０．００５～０．２００％
チタン（Ｔｉ）は、鋼材中のＣ及び／又はＮと結合して微細なＴｉの炭化物等を形成する。微細なＴｉ炭化物等は、オーステナイト結晶粒の粗大化を抑制する。そのため、ポリゴナルフェライトが微細化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が高まる。微細なＴｉ炭化物等はさらに、析出強化により電縫鋼管の強度を高める。Ｔｉ含有量が０．００５％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｔｉ含有量が０．２００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、Ｔｉ炭化物等が粗大化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｔｉ含有量は０．００５～０．２００％である。Ｔｉ含有量の好ましい下限は０．００７％であり、さらに好ましくは０．００９％であり、さらに好ましくは０．０１０％である。Ｔｉ含有量の好ましい上限は０．１８０％であり、さらに好ましくは０．１５０％であり、さらに好ましくは０．１３０％であり、さらに好ましくは０．１００％であり、さらに好ましくは０．０８０％であり、さらに好ましくは０．０５０％であり、さらに好ましくは０．０４０％であり、さらに好ましくは０．０３０％であり、さらに好ましくは０．０２０％である。
チタン（Ｔｉ）は、鋼材中のＣ及び／又はＮと結合して微細なＴｉの炭化物等を形成する。微細なＴｉ炭化物等は、オーステナイト結晶粒の粗大化を抑制する。そのため、ポリゴナルフェライトが微細化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が高まる。微細なＴｉ炭化物等はさらに、析出強化により電縫鋼管の強度を高める。Ｔｉ含有量が０．００５％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｔｉ含有量が０．２００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、Ｔｉ炭化物等が粗大化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｔｉ含有量は０．００５～０．２００％である。Ｔｉ含有量の好ましい下限は０．００７％であり、さらに好ましくは０．００９％であり、さらに好ましくは０．０１０％である。Ｔｉ含有量の好ましい上限は０．１８０％であり、さらに好ましくは０．１５０％であり、さらに好ましくは０．１３０％であり、さらに好ましくは０．１００％であり、さらに好ましくは０．０８０％であり、さらに好ましくは０．０５０％であり、さらに好ましくは０．０４０％であり、さらに好ましくは０．０３０％であり、さらに好ましくは０．０２０％である。
【0061】
Ｃａ：０．０００１～０．０１００％
カルシウム（Ｃａ）は、ＭｎＳ等の硫化物の形態を制御して、硫化物を球状化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が高まる。Ｃａ含有量が０．０００１％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｃａ含有量が０．０１００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、粗大なＣａ酸化物が形成される。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｃａ含有量は０．０００１～０．０１００％である。Ｃａ含有量の好ましい下限は０．０００５％であり、さらに好ましくは０．００１０％であり、さらに好ましくは０．００１５％である。Ｃａ含有量の好ましい上限は０．００８０％であり、さらに好ましくは０．００７０％であり、さらに好ましくは０．００６０％であり、さらに好ましくは０．００５０％であり、さらに好ましくは０．００４０％である。
カルシウム（Ｃａ）は、ＭｎＳ等の硫化物の形態を制御して、硫化物を球状化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が高まる。Ｃａ含有量が０．０００１％未満であれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、上記効果が十分に得られない。一方、Ｃａ含有量が０．０１００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、粗大なＣａ酸化物が形成される。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｃａ含有量は０．０００１～０．０１００％である。Ｃａ含有量の好ましい下限は０．０００５％であり、さらに好ましくは０．００１０％であり、さらに好ましくは０．００１５％である。Ｃａ含有量の好ましい上限は０．００８０％であり、さらに好ましくは０．００７０％であり、さらに好ましくは０．００６０％であり、さらに好ましくは０．００５０％であり、さらに好ましくは０．００４０％である。
【0062】
Ｏ：０～０．００５０％
酸素（Ｏ）は不純物である。Ｏは酸化物を形成して、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性を低下する。したがって、Ｏ含有量は０～０．００５０％である。Ｏ含有量の好ましい上限は０．００４５％であり、さらに好ましくは０．００４０％であり、さらに好ましくは０．００３５％であり、さらに好ましくは０．００３０％であり、さらに好ましくは０．００２５％であり、さらに好ましくは０．００２０％である。Ｏ含有量はなるべく低い方が好ましい。しかしながら、Ｏ含有量の過剰な低減は製造コストを高める。したがって、通常の工業生産を考慮すれば、Ｏ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％であり、さらに好ましくは０．０００５％である。
酸素（Ｏ）は不純物である。Ｏは酸化物を形成して、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性を低下する。したがって、Ｏ含有量は０～０．００５０％である。Ｏ含有量の好ましい上限は０．００４５％であり、さらに好ましくは０．００４０％であり、さらに好ましくは０．００３５％であり、さらに好ましくは０．００３０％であり、さらに好ましくは０．００２５％であり、さらに好ましくは０．００２０％である。Ｏ含有量はなるべく低い方が好ましい。しかしながら、Ｏ含有量の過剰な低減は製造コストを高める。したがって、通常の工業生産を考慮すれば、Ｏ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００２％であり、さらに好ましくは０．０００５％である。
【0063】
本実施形態による電縫鋼管の母材部の化学組成の残部は、Ｆｅ及び不純物からなる。ここで、不純物とは、電縫鋼管を工業的に製造する際に、原料としての鉱石、スクラップ、又は製造環境などから混入されるものであって、本実施形態による電縫鋼管に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。
【0064】
［任意元素（ｏｐｔｉｏｎａｌ ｅｌｅｍｅｎｔｓ）について］
本実施形態による電縫鋼管の母材部の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ、Ｃｒ及びＣｕからなる群から選択される１種以上を含有してもよい。これらの元素は任意元素であり、いずれも、電縫鋼管の強度を高める。
本実施形態による電縫鋼管の母材部の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ、Ｃｒ及びＣｕからなる群から選択される１種以上を含有してもよい。これらの元素は任意元素であり、いずれも、電縫鋼管の強度を高める。
【0065】
Ｎｉ：０～１．００％
ニッケル（Ｎｉ）は、任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｎｉ含有量は０％であってもよい。含有される場合、つまり、Ｎｉ含有量が０％超である場合、Ｎｉは鋼材の焼入れ性を高め、電縫鋼管の強度を高める。Ｎｉが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Ｎｉ含有量が１．００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、電縫鋼管の強度が過剰に高まる。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｎｉ含有量は０～１．００％である。Ｎｉ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．０１％であり、さらに好ましくは０．０３％であり、さらに好ましくは０．０５％であり、さらに好ましくは０．０８％であり、さらに好ましくは０．１０％である。Ｎｉ含有量の好ましい上限は０．８０％であり、さらに好ましくは０．５０％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．３０％であり、さらに好ましくは０．２０％である。
ニッケル（Ｎｉ）は、任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｎｉ含有量は０％であってもよい。含有される場合、つまり、Ｎｉ含有量が０％超である場合、Ｎｉは鋼材の焼入れ性を高め、電縫鋼管の強度を高める。Ｎｉが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Ｎｉ含有量が１．００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、電縫鋼管の強度が過剰に高まる。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｎｉ含有量は０～１．００％である。Ｎｉ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．０１％であり、さらに好ましくは０．０３％であり、さらに好ましくは０．０５％であり、さらに好ましくは０．０８％であり、さらに好ましくは０．１０％である。Ｎｉ含有量の好ましい上限は０．８０％であり、さらに好ましくは０．５０％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．３０％であり、さらに好ましくは０．２０％である。
【0066】
Ｍｏ：０～０．５０％
モリブデン（Ｍｏ）は、任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｍｏ含有量は０％であってもよい。含有される場合、つまり、Ｍｏ含有量が０％超である場合、Ｍｏは鋼材の焼入れ性を高め、電縫鋼管の強度を高める。Ｍｏはさらに、鋼材中のＣ及び／又はＮと結合して微細なＭｏの炭化物等を形成する。微細なＭｏ炭化物等は、析出強化により、電縫鋼管の強度を高める。微細なＭｏ炭化物等はさらに、オーステナイト結晶粒の粗大化を抑制する。そのため、ポリゴナルフェライトが微細化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が高まる。Ｍｏが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Ｍｏ含有量が０．５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、電縫鋼管の強度が過剰に高まる。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。Ｍｏ含有量が０．５０％を超えればさらに、Ｍｏ炭化物等が粗大化する。そのため、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。Ｍｏ含有量が０．５０％を超えればさらに、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が低下する。したがって、Ｍｏ含有量は０～０．５０％である。Ｍｏ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．０１％であり、さらに好ましくは０．０３％であり、さらに好ましくは０．０５％である。Ｍｏ含有量の好ましい上限は０．４０％であり、さらに好ましくは０．３０％であり、さらに好ましくは０．２０％であり、さらに好ましくは０．１０％である。
モリブデン（Ｍｏ）は、任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｍｏ含有量は０％であってもよい。含有される場合、つまり、Ｍｏ含有量が０％超である場合、Ｍｏは鋼材の焼入れ性を高め、電縫鋼管の強度を高める。Ｍｏはさらに、鋼材中のＣ及び／又はＮと結合して微細なＭｏの炭化物等を形成する。微細なＭｏ炭化物等は、析出強化により、電縫鋼管の強度を高める。微細なＭｏ炭化物等はさらに、オーステナイト結晶粒の粗大化を抑制する。そのため、ポリゴナルフェライトが微細化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が高まる。Ｍｏが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Ｍｏ含有量が０．５０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、電縫鋼管の強度が過剰に高まる。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。Ｍｏ含有量が０．５０％を超えればさらに、Ｍｏ炭化物等が粗大化する。そのため、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。Ｍｏ含有量が０．５０％を超えればさらに、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が低下する。したがって、Ｍｏ含有量は０～０．５０％である。Ｍｏ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．０１％であり、さらに好ましくは０．０３％であり、さらに好ましくは０．０５％である。Ｍｏ含有量の好ましい上限は０．４０％であり、さらに好ましくは０．３０％であり、さらに好ましくは０．２０％であり、さらに好ましくは０．１０％である。
【0067】
Ｖ：０～０．２００％
バナジウム（Ｖ）は、任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｖ含有量は０％であってもよい。含有される場合、つまり、Ｖ含有量が０％超である場合、Ｖは鋼材中のＣ及び／又はＮと結合して微細なＶの炭化物等を形成する。微細なＶ炭化物等は、析出強化により、電縫鋼管の強度を高める。微細なＶ炭化物等はさらに、オーステナイト結晶粒の粗大化を抑制する。そのため、ポリゴナルフェライトが微細化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が高まる。Ｖが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Ｖ含有量が０．２００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、Ｖ炭化物等が粗大化する。そのため、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｖ含有量は０～０．２００％である。Ｖ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．００１％であり、さらに好ましくは０．００５％であり、さらに好ましくは０．０１０％であり、さらに好ましくは０．０１５％である。Ｖ含有量の好ましい上限は０．１８０％であり、さらに好ましくは０．１５０％であり、さらに好ましくは０．１３０％であり、さらに好ましくは０．１００％であり、さらに好ましくは０．０９０％であり、さらに好ましくは０．０７０％であり、さらに好ましくは０．０５０％であり、さらに好ましくは０．０３０％である。
バナジウム（Ｖ）は、任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｖ含有量は０％であってもよい。含有される場合、つまり、Ｖ含有量が０％超である場合、Ｖは鋼材中のＣ及び／又はＮと結合して微細なＶの炭化物等を形成する。微細なＶ炭化物等は、析出強化により、電縫鋼管の強度を高める。微細なＶ炭化物等はさらに、オーステナイト結晶粒の粗大化を抑制する。そのため、ポリゴナルフェライトが微細化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が高まる。Ｖが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Ｖ含有量が０．２００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、Ｖ炭化物等が粗大化する。そのため、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｖ含有量は０～０．２００％である。Ｖ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．００１％であり、さらに好ましくは０．００５％であり、さらに好ましくは０．０１０％であり、さらに好ましくは０．０１５％である。Ｖ含有量の好ましい上限は０．１８０％であり、さらに好ましくは０．１５０％であり、さらに好ましくは０．１３０％であり、さらに好ましくは０．１００％であり、さらに好ましくは０．０９０％であり、さらに好ましくは０．０７０％であり、さらに好ましくは０．０５０％であり、さらに好ましくは０．０３０％である。
【0068】
Ｃｒ：０～１．００％
クロム（Ｃｒ）は、任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｃｒ含有量は０％であってもよい。含有される場合、つまり、Ｃｒ含有量が０％超である場合、Ｃｒは鋼材の焼入れ性を高め、電縫鋼管の強度を高める。Ｃｒが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Ｃｒ含有量が１．００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、電縫鋼管の強度が過剰に高まる。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｃｒ含有量は０～１．００％である。Ｃｒ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．０１％であり、さらに好ましくは０．０５％であり、さらに好ましくは０．１０％であり、さらに好ましくは０．１５％である。Ｃｒ含有量の好ましい上限は０．８０％であり、さらに好ましくは０．５０％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．３０％であり、さらに好ましくは０．２５％である。
クロム（Ｃｒ）は、任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｃｒ含有量は０％であってもよい。含有される場合、つまり、Ｃｒ含有量が０％超である場合、Ｃｒは鋼材の焼入れ性を高め、電縫鋼管の強度を高める。Ｃｒが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Ｃｒ含有量が１．００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、電縫鋼管の強度が過剰に高まる。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｃｒ含有量は０～１．００％である。Ｃｒ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．０１％であり、さらに好ましくは０．０５％であり、さらに好ましくは０．１０％であり、さらに好ましくは０．１５％である。Ｃｒ含有量の好ましい上限は０．８０％であり、さらに好ましくは０．５０％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．３０％であり、さらに好ましくは０．２５％である。
【0069】
Ｃｕ：０～１．００％
銅（Ｃｕ）は、任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｃｕ含有量は０％であってもよい。含有される場合、つまり、Ｃｕ含有量が０％超である場合、Ｃｕは鋼材の焼入れ性を高め、電縫鋼管の強度を高める。Ｃｕが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Ｃｕ含有量が１．００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、電縫鋼管の強度が過剰に高まる。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｃｕ含有量は０～１．００％である。Ｃｕ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．０１％であり、さらに好ましくは０．０５％であり、さらに好ましくは０．１０％であり、さらに好ましくは０．１５％である。Ｃｕ含有量の好ましい上限は０．８０％であり、さらに好ましくは０．５０％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．３０％であり、さらに好ましくは０．２５％である。
銅（Ｃｕ）は、任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｃｕ含有量は０％であってもよい。含有される場合、つまり、Ｃｕ含有量が０％超である場合、Ｃｕは鋼材の焼入れ性を高め、電縫鋼管の強度を高める。Ｃｕが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Ｃｕ含有量が１．００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、電縫鋼管の強度が過剰に高まる。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｃｕ含有量は０～１．００％である。Ｃｕ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．０１％であり、さらに好ましくは０．０５％であり、さらに好ましくは０．１０％であり、さらに好ましくは０．１５％である。Ｃｕ含有量の好ましい上限は０．８０％であり、さらに好ましくは０．５０％であり、さらに好ましくは０．４０％であり、さらに好ましくは０．３０％であり、さらに好ましくは０．２５％である。
【0070】
本実施形態による電縫鋼管の母材部の化学組成はさらに、Ｆｅの一部に代えて、Ｍｇ及び希土類元素からなる群から選択される１種以上を含有してもよい。これらの元素は任意元素であり、いずれも、鋼を脱酸及び脱硫する。
【0071】
Ｍｇ：０～０．００２０％
マグネシウム（Ｍｇ）は、任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｍｇ含有量は０％であってもよい。含有される場合、つまり、Ｍｇ含有量が０％超である場合、Ｍｇは鋼を脱酸及び脱硫する。Ｍｇが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Ｍｇ含有量が０．００２０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、酸化物が凝集又は粗大化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｍｇ含有量は０～０．００２０％である。Ｍｇ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００３％であり、さらに好ましくは０．０００５％であり、さらに好ましくは０．０００７％であり、さらに好ましくは０．００１０％である。Ｍｇ含有量の好ましい上限は０．００１９％であり、さらに好ましくは０．００１７％であり、さらに好ましくは０．００１５％である。
マグネシウム（Ｍｇ）は、任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、Ｍｇ含有量は０％であってもよい。含有される場合、つまり、Ｍｇ含有量が０％超である場合、Ｍｇは鋼を脱酸及び脱硫する。Ｍｇが少しでも含有されれば、上記効果がある程度得られる。しかしながら、Ｍｇ含有量が０．００２０％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、酸化物が凝集又は粗大化する。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、Ｍｇ含有量は０～０．００２０％である。Ｍｇ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００３％であり、さらに好ましくは０．０００５％であり、さらに好ましくは０．０００７％であり、さらに好ましくは０．００１０％である。Ｍｇ含有量の好ましい上限は０．００１９％であり、さらに好ましくは０．００１７％であり、さらに好ましくは０．００１５％である。
【0072】
希土類元素：０～０．０２００％
希土類元素（ＲＥＭ）は、任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、ＲＥＭ含有量は０％であってもよい。含有される場合、つまり、ＲＥＭ含有量が０％超である場合、ＲＥＭは鋼を脱酸及び脱硫する。しかしながら、ＲＥＭ含有量が０．０２００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、粗大な酸化物が形成される。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、ＲＥＭ含有量は０～０．０２００％である。ＲＥＭ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００３％であり、さらに好ましくは０．０００５％であり、さらに好ましくは０．０００７％であり、さらに好ましくは０．００１０％である。ＲＥＭ含有量の好ましい上限は０．０１８０％であり、さらに好ましくは０．０１５０％であり、さらに好ましくは０．０１３０％であり、さらに好ましくは０．０１００％であり、さらに好ましくは０．００８０％であり、さらに好ましくは０．００５０％であり、さらに好ましくは０．００３０％であり、さらに好ましくは０．００２０％である。
希土類元素（ＲＥＭ）は、任意元素であり、含有されなくてもよい。つまり、ＲＥＭ含有量は０％であってもよい。含有される場合、つまり、ＲＥＭ含有量が０％超である場合、ＲＥＭは鋼を脱酸及び脱硫する。しかしながら、ＲＥＭ含有量が０．０２００％を超えれば、他の元素含有量が本実施形態の範囲内であっても、粗大な酸化物が形成される。その結果、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。したがって、ＲＥＭ含有量は０～０．０２００％である。ＲＥＭ含有量の好ましい下限は０％超であり、さらに好ましくは０．０００１％であり、さらに好ましくは０．０００３％であり、さらに好ましくは０．０００５％であり、さらに好ましくは０．０００７％であり、さらに好ましくは０．００１０％である。ＲＥＭ含有量の好ましい上限は０．０１８０％であり、さらに好ましくは０．０１５０％であり、さらに好ましくは０．０１３０％であり、さらに好ましくは０．０１００％であり、さらに好ましくは０．００８０％であり、さらに好ましくは０．００５０％であり、さらに好ましくは０．００３０％であり、さらに好ましくは０．００２０％である。
【0073】
本実施形態において、ＲＥＭとは、周期律表中の原子番号５７のランタン（Ｌａ）から原子番号７１のルテチウム（Ｌｕ）に、イットリウム（Ｙ）、及びスカンジウム（Ｓｃ）を加えた１７種の元素の総称である。ＲＥＭの含有量は、これらの元素の１種以上の総含有量を意味する。
【0074】
［パラメータ式について］
電縫鋼管の母材部では、さらに、化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であることを前提として、式（１）～式（３）を満たす。
０．２０≦Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３≦０．３５ （１）
０．０２０≦Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ≦０．０８５ （２）
Ｃａ／Ｓ≧２．０ （３）
ここで、式（１）～式（３）の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）が代入される。
電縫鋼管の母材部では、さらに、化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であることを前提として、式（１）～式（３）を満たす。
０．２０≦Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３≦０．３５ （１）
０．０２０≦Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ≦０．０８５ （２）
Ｃａ／Ｓ≧２．０ （３）
ここで、式（１）～式（３）の各元素記号には、対応する元素の含有量（質量％）が代入される。
【0075】
以下、各式（１）～式（３）について説明する。
【0076】
［式（１）について］
Ｆ１（＝Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３）はＣＣＴ曲線図のＳ曲線（フェライト領域、パーライト領域、及び、ベイナイト領域）に影響を与える。具体的には、Ｆ１が高すぎれば、化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であり、かつ、式（２）及び式（３）を満たす場合であっても、図１中のフェライト、パーライト及びベイナイトのＳ曲線が、図１中の右側にシフトし過ぎる。この場合、冷却曲線Ｃ１がフェライト領域に入る温度が低くなる。その結果、硬質相の生成量が多くなり、ポリゴナルフェライトの面積率が低くなる。その結果、電縫鋼管の変形能が低下する。
Ｆ１（＝Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／３＋Ｎｂ／３）はＣＣＴ曲線図のＳ曲線（フェライト領域、パーライト領域、及び、ベイナイト領域）に影響を与える。具体的には、Ｆ１が高すぎれば、化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であり、かつ、式（２）及び式（３）を満たす場合であっても、図１中のフェライト、パーライト及びベイナイトのＳ曲線が、図１中の右側にシフトし過ぎる。この場合、冷却曲線Ｃ１がフェライト領域に入る温度が低くなる。その結果、硬質相の生成量が多くなり、ポリゴナルフェライトの面積率が低くなる。その結果、電縫鋼管の変形能が低下する。
【0077】
一方、Ｆ１が０．２０未満であれば、化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であり、かつ、式（２）及び式（３）を満たす場合であっても、Ｓ曲線が図１中の左側にシフトし過ぎる。この場合、冷却曲線Ｃ１がフェライト領域に入る温度が高すぎる。そのため、ポリゴナルフェライト粒が粗大化する。その結果、電縫鋼管の強度が低下する。
【0078】
化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であり、かつ、式（２）及び式（３）を満たすことを前提として、Ｆ１が０．２０～０．３５であれば、図１中の各相のＳ曲線（フェライト、パーライト、ベイナイト）がＣＣＴ線図において適切な位置に配置される。この場合、図１に示すとおり、冷却曲線Ｃ１が適切な温度でフェライト領域に入り、主としてフェライト領域を通りながら鋼材を冷却することができる。そのため、微細なポリゴナルフェライト主体の組織が生成される。その結果、電縫鋼管において、優れた強度及び優れた変形能を得ることができる。
【0079】
Ｆ１の好ましい上限は０．３３であり、さらに好ましくは０．３１であり、さらに好ましくは０．２９である。Ｆ１の好ましい下限は０．２１であり、さらに好ましくは０．２３であり、さらに好ましくは０．２５である。Ｆ１の数値は、小数第３位を四捨五入して得られた値とする。
【0080】
［式（２）について］
Ｆ２（＝Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ）は、析出強化に基づく強度の指標である。Ｆ２が０．０２０未満であれば、化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であり、かつ、式（１）及び式（３）を満たす場合であっても、析出強化が十分に発揮されない。そのため、電縫鋼管の強度が十分に高まらない。一方、Ｆ２が０．０８５を超えれば、化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であり、かつ、式（１）及び式（３）を満たす場合であっても、電縫鋼管の強度が過剰に高まる。そのため、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。
Ｆ２（＝Ｎｂ＋Ｖ＋Ｔｉ）は、析出強化に基づく強度の指標である。Ｆ２が０．０２０未満であれば、化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であり、かつ、式（１）及び式（３）を満たす場合であっても、析出強化が十分に発揮されない。そのため、電縫鋼管の強度が十分に高まらない。一方、Ｆ２が０．０８５を超えれば、化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であり、かつ、式（１）及び式（３）を満たす場合であっても、電縫鋼管の強度が過剰に高まる。そのため、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性及び低温靭性が低下する。
【0081】
Ｆ２が０．０２０～０．０８５であれば、化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であり、かつ、式（１）及び式（３）を満たすことを前提として、電縫鋼管において優れた強度、優れた耐ＨＩＣ性及び、優れた低温靭性を得ることができる。
【0082】
Ｆ２の好ましい下限は０．０２５であり、さらに好ましくは０．０３０であり、さらに好ましくは０．０３５であり、さらに好ましくは０．０４０である。Ｆ２の好ましい上限は０．０８０であり、さらに好ましくは０．０７５であり、さらに好ましくは０．０７０である。Ｆ２の数値は、小数第４位を四捨五入して得られた値とする。
【0083】
［式（３）について］
Ｆ３（＝Ｃａ／Ｓ）はＭｎＳ等の硫化物の形態制御に基づく耐ＨＩＣ性の指標である。Ｆ３が２．０未満であれば、化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であり、かつ、式（１）及び式（２）を満たす場合であっても、硫化物の形態制御が不十分となる。そのため、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が十分に高まらない。
Ｆ３（＝Ｃａ／Ｓ）はＭｎＳ等の硫化物の形態制御に基づく耐ＨＩＣ性の指標である。Ｆ３が２．０未満であれば、化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であり、かつ、式（１）及び式（２）を満たす場合であっても、硫化物の形態制御が不十分となる。そのため、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が十分に高まらない。
【0084】
Ｆ３が２．０以上であれば、化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であり、かつ、式（１）及び式（２）を満たすことを前提として、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が十分に高まる。
【0085】
Ｆ３の好ましい下限は２．５であり、さらに好ましくは３．０であり、さらに好ましくは３．５である。Ｆ３の上限は特に限定されないが、たとえば１２．０である。Ｆ３の数値は、小数第２位を四捨五入して得られた値とする。
【0086】
［ミクロ組織について］
本実施形態による電縫鋼管の母材部のミクロ組織は、面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、面積率で２～１０％の硬質相とからなる。硬質相は、パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなる。なお、本明細書でいう「母材部のミクロ組織」は、熱影響部を除く母材部のミクロ組織を意味する。
本実施形態による電縫鋼管の母材部のミクロ組織は、面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、面積率で２～１０％の硬質相とからなる。硬質相は、パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなる。なお、本明細書でいう「母材部のミクロ組織」は、熱影響部を除く母材部のミクロ組織を意味する。
【0087】
［ポリゴナルフェライトの面積率について］
本実施形態による電縫鋼管の母材部のミクロ組織は、ポリゴナルフェライト主体の組織である。ポリゴナルフェライトの面積率は９０～９８％である。
本実施形態による電縫鋼管の母材部のミクロ組織は、ポリゴナルフェライト主体の組織である。ポリゴナルフェライトの面積率は９０～９８％である。
【0088】
ミクロ組織がポリゴナルフェライト主体の組織、つまり、ポリゴナルフェライトの面積率が９０％以上の組織であれば、化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であって、上記式（１）～式（３）を満たし、硬質相の形状が後述の式（４）を満たすことを前提として、電縫鋼管の変形能が高まる。ポリゴナルフェライトの面積率の好ましい下限は９１％であり、さらに好ましくは９２％であり、さらに好ましくは９３％である。
【0089】
なお、ポリゴナルフェライトの面積率の上限は特に限定されない。しかしながら、本実施形態の母材部の化学組成の場合、ポリゴナルフェライトの面積率の上限はたとえば、９８％である。ポリゴナルフェライトの面積率の上限は９７％であってもよいし、９６％であってもよい。
【0090】
［硬質相の面積率について］
硬質相は、上述のとおり、パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトからなる群から選択される１種以上からなる。硬質相の面積率が高すぎれば、電縫鋼管の変形能が低下する。したがって、硬質相の面積率は１０％以下である。なお、硬質相は少ない方が好ましい。しかしながら、硬質相の面積率の過剰な低減は製造コストを高める。したがって、通常の工業生産を考慮した場合、硬質相の好ましい下限は２％である。したがって、硬質相の面積率は２～１０％である。なお、硬質相がパーライト、ベイナイト及びマルテンサイトのうちの複数の相である場合、硬質相の面積率は各相の面積率の合計である。硬質相の面積率の好ましい上限は９％であり、さらに好ましくは８％であり、さらに好ましくは７％である。硬質相の面積率の下限は３％であってもよいし、４％であってもよい。
硬質相は、上述のとおり、パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトからなる群から選択される１種以上からなる。硬質相の面積率が高すぎれば、電縫鋼管の変形能が低下する。したがって、硬質相の面積率は１０％以下である。なお、硬質相は少ない方が好ましい。しかしながら、硬質相の面積率の過剰な低減は製造コストを高める。したがって、通常の工業生産を考慮した場合、硬質相の好ましい下限は２％である。したがって、硬質相の面積率は２～１０％である。なお、硬質相がパーライト、ベイナイト及びマルテンサイトのうちの複数の相である場合、硬質相の面積率は各相の面積率の合計である。硬質相の面積率の好ましい上限は９％であり、さらに好ましくは８％であり、さらに好ましくは７％である。硬質相の面積率の下限は３％であってもよいし、４％であってもよい。
【0091】
［ポリゴナルフェライトの面積率及び硬質相の面積率の測定方法］
ポリゴナルフェライトの面積率及び硬質相の面積率は、次の方法で測定される。電縫鋼管の母材部のうち、電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置の肉厚中央部（つまり、熱影響部を除く母材部分）から、試料を採取する。
ポリゴナルフェライトの面積率及び硬質相の面積率は、次の方法で測定される。電縫鋼管の母材部のうち、電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置の肉厚中央部（つまり、熱影響部を除く母材部分）から、試料を採取する。
【0092】
採取された試料の観察面をコロイダルシリカ研磨剤で３０～６０分研磨する。研磨された試料に対して、ＥＢＳＰ－ＯＩＭ（商標）を用いたＫＡＭ（Ｋｅｒｎｅｌ Ａｖｅｒａｇｅ Ｍｉｓｏｒｉｅｎｔａｔｉｏｎ）法により、次の方法でポリゴナルフェライトの面積率（％）、及び、硬質相の面積率（％）を求める。なお、ＫＡＭ法によるポリゴナルフェライトの面積率、及び、硬質相の面積率を測定するときの観察視野は、２００μｍ×５００μｍとする。観察倍率は４００倍とし、測定ステップは０．３μｍとする。
【0093】
ＫＡＭ法では、測定データのうち、任意の１つの正六角形のピクセルを中心のピクセルとする。この中心のピクセルに隣り合う６個のピクセルを用いた第一近似（全７ピクセル）、又は、これらの６個のピクセルのさらにその外側の１２個のピクセルも用いた第二近似（全１９ピクセル）、又は、これら１２個のピクセルのさらに外側の１８個のピクセルも用いた第三近似（全３７ピクセル）について、各ピクセル間の方位差を求める。求めた方位差を平均し、得られた算術平均値をその中心のピクセルの値とする。この操作をピクセル全体に対して行う。第三近似により隣接するピクセル間の方位差５°以下となるものをマップに表示させる。本実施形態では、視野範囲の全面積に対する、方位差第三近似１°以下と算出されたピクセルの面積分率をポリゴナルフェライトの面積率（％）と定義する。ポリゴナルフェライト以外の相は、硬質相であるとみなす。次式により、求められる面積分率を硬質相の面積率（％）と定義する。
硬質相の面積率（％）＝１００（％）－ポリゴナルフェライトの面積率（％）
硬質相の面積率（％）＝１００（％）－ポリゴナルフェライトの面積率（％）
【0094】
［硬質相形状規定（式（４））について］
本実施形態による電縫鋼管では、化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であり、かつ、式（１）～式（３）を満たし、ミクロ組織が面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、２～１０％の硬質相とからなることを前提として、さらに、ミクロ組織中の硬質相の形状が次のとおりとなる。
本実施形態による電縫鋼管では、化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であり、かつ、式（１）～式（３）を満たし、ミクロ組織が面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、２～１０％の硬質相とからなることを前提として、さらに、ミクロ組織中の硬質相の形状が次のとおりとなる。
【0095】
図４を参照して、電縫鋼管の母材部の肉厚中央部を含み、母材部の肉厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、母材部の管軸方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである領域を矩形観察領域ＳＱとする。
【0096】
図４は、本実施形態によるＦ４（＝Ａ１／Ａ２）の求め方を説明するための矩形観察領域ＳＱの模式図である。図４を参照して、矩形観察領域ＳＱにおいて、Ｔ方向に延びる線分であって、矩形観察領域ＳＱをＬ方向に１０等分する線分をＴ１～Ｔ９と定義する。同様に、Ｌ方向に延びる線分であって、矩形観察領域ＳＱをＴ方向に１０等分する線分をＬ１～Ｌ９と定義する。つまり、線分Ｔ１～Ｔ９及び線分Ｌ１～Ｌ９により、矩形観察領域ＳＱを１０×１０の微小矩形領域に区画する。
【0097】
線分Ｔ１～Ｔ９と、ポリゴナルフェライト及び硬質相の界面である硬質相界面との交点個数をＡ１とし、線分Ｌ１～Ｌ９と硬質相界面との交点個数をＡ２とする。本実施形態による電縫鋼管では、上記Ａ１及びＡ２が次の式（４）を満たす。
Ａ１／Ａ２≦１．８ （４）
Ａ１／Ａ２≦１．８ （４）
【0098】
Ｆ４＝Ａ１／Ａ２と定義する。Ｆ４は、電縫鋼管のミクロ組織における硬質相の形状の指標である。Ｆ４が１．８超であれば、母材部の化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であり、かつ、式（１）～式（３）を満たし、母材部のミクロ組織において、ポリゴナルフェライトの面積率が９０～９８％であり、硬質相の面積率が２～１０％である場合であっても、硬質相がＬ方向に延在する。そのため、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が十分に高まらない。
【0099】
Ｆ４が１．８以下であれば、母材部の化学組成中の各元素含有量が上述の範囲内であり、かつ、式（１）～式（３）を満たし、母材部のミクロ組織において、ポリゴナルフェライトの面積率が９０～９８％であり、硬質相の面積率が２～１０％であることを前提として、Ｌ方向に延在する硬質相の生成が十分に抑制される。そのため、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が十分に高まる。Ｆ４の好ましい上限は１．７であり、さらに好ましくは１．６であり、さらに好ましくは１．５である。Ｆ４の下限は特に限定されないが、たとえば１．０である。Ｆ４の数値は、小数第２位を四捨五入して得られた値とする。
【0100】
［Ｆ４の求め方］
上記Ｆ４は、次の方法で求められる。上記Ａ１及びＡ２の測定は、上述の矩形観察領域ＳＱにおいて実施する。電縫鋼管の母材部のうち、電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置の肉厚中央部（つまり、熱影響部を除く母材部分）を通るように母材部の管軸方向（Ｌ方向）に平行、かつ、肉厚方向（Ｔ方向）に平行に切断して、上述の矩形観察領域ＳＱを含む試料を採取する。採取した試料の表面のうち、母材部の管軸方向（Ｌ方向）に平行な断面に相当する表面を観察面とする。
上記Ｆ４は、次の方法で求められる。上記Ａ１及びＡ２の測定は、上述の矩形観察領域ＳＱにおいて実施する。電縫鋼管の母材部のうち、電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置の肉厚中央部（つまり、熱影響部を除く母材部分）を通るように母材部の管軸方向（Ｌ方向）に平行、かつ、肉厚方向（Ｔ方向）に平行に切断して、上述の矩形観察領域ＳＱを含む試料を採取する。採取した試料の表面のうち、母材部の管軸方向（Ｌ方向）に平行な断面に相当する表面を観察面とする。
【0101】
観察面を研磨した後、３％硝酸アルコール（ナイタール腐食液）にてエッチングする。エッチングされた観察面を５００倍の光学顕微鏡を用いて、任意の５つの矩形観察領域ＳＱの写真画像を生成する。各矩形観察領域ＳＱにおいて、ポリゴナルフェライトと、硬質相とは、相ごとにコントラストが異なる。したがって、コントラストに基づいて、各相を特定する。各矩形観察領域ＳＱにおいて、上述の手順に従って、線分Ｔ１～Ｔ９と、線分Ｌ１～Ｌ９とを描く。任意の５つの矩形観察領域ＳＱにおける、線分Ｔ１～Ｔ９と、ポリゴナルフェライト及び硬質相の界面である硬質相界面との交点ａ１の総個数を求め、Ａ１と定義する。任意の５つの矩形観察領域ＳＱにおける、線分Ｌ１～Ｌ９と硬質相界面との交点ａ２の総個数を求め、Ａ２と定義する。得られたＡ１及びＡ２に基づいて、Ｆ４を求める。
【0102】
［電縫鋼管の用途について］
本実施形態による電縫鋼管はパイプライン用途に利用可能であり、特に、硫化水素等の腐食性ガスに曝されるサワー環境のパイプライン用途に好適である。本実施形態による電縫鋼管の肉厚は特に限定されない。本実施形態による電縫鋼管は、肉厚が１０ｍｍ以上の厚肉の電縫鋼管であっても、優れた強度、優れた低温靭性、優れた耐ＨＩＣ性、及び、優れた変形能が得られる。本実施形態による電縫鋼管の肉厚の下限はたとえば１０ｍｍである。本実施形態による電縫鋼管の肉厚の上限はたとえば、２５ｍｍである。
本実施形態による電縫鋼管はパイプライン用途に利用可能であり、特に、硫化水素等の腐食性ガスに曝されるサワー環境のパイプライン用途に好適である。本実施形態による電縫鋼管の肉厚は特に限定されない。本実施形態による電縫鋼管は、肉厚が１０ｍｍ以上の厚肉の電縫鋼管であっても、優れた強度、優れた低温靭性、優れた耐ＨＩＣ性、及び、優れた変形能が得られる。本実施形態による電縫鋼管の肉厚の下限はたとえば１０ｍｍである。本実施形態による電縫鋼管の肉厚の上限はたとえば、２５ｍｍである。
【0103】
本実施形態による電縫鋼管の外径は特に限定されない。本実施形態による電縫鋼管の外径の下限はたとえば、１００ｍｍであってもよく、１１０ｍｍであってもよく、１１４ｍｍであってもよい。本実施形態による電縫鋼管の外径の上限はたとえば、８００ｍｍであってもよく、７００ｍｍであってもよく、６６０ｍｍであってもよい。
【0104】
［電縫鋼管の強度について］
本実施形態による電縫鋼管の好ましい降伏強度ＹＳは、４１５～５５０ＭＰａである。本実施形態による電縫鋼管の降伏強度ＹＳのさらに好ましい下限は４５０ＭＰａであり、より好ましくは４８０ＭＰａであり、より好ましくは５００ＭＰａである。本実施形態による電縫鋼管の降伏強度ＹＳのさらに好ましい上限は５５０ＭＰａであり、さらに好ましくは５４５ＭＰａであり、さらに好ましくは５４０ＭＰａである。
本実施形態による電縫鋼管の好ましい降伏強度ＹＳは、４１５～５５０ＭＰａである。本実施形態による電縫鋼管の降伏強度ＹＳのさらに好ましい下限は４５０ＭＰａであり、より好ましくは４８０ＭＰａであり、より好ましくは５００ＭＰａである。本実施形態による電縫鋼管の降伏強度ＹＳのさらに好ましい上限は５５０ＭＰａであり、さらに好ましくは５４５ＭＰａであり、さらに好ましくは５４０ＭＰａである。
【0105】
［降伏強度ＹＳの測定方法］
本実施形態による電縫鋼管の降伏強度ＹＳは、次の方法で求めることができる。本実施形態による電縫鋼管から試験片（引張試験片）を採取する。具体的には、本実施形態による電縫鋼管の母材部のうち、電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置の肉厚中央部（つまり、熱影響部を除く母材部分）から管軸方向の引張試験片を採取する。引張試験片の厚さは、電縫鋼管の肉厚に相当する。引張試験片の横断面は弧状であり、引張試験片の長手方向は、鋼管の管軸方向と平行である。引張試験片のサイズは特に限定されない。ＡＰＩ規格の５ＣＴの規定に準拠して、常温（２４℃）にて引張試験を実施する。試験結果に基づいて、電縫鋼管の降伏強度ＹＳ（ＭＰａ）を求める。
本実施形態による電縫鋼管の降伏強度ＹＳは、次の方法で求めることができる。本実施形態による電縫鋼管から試験片（引張試験片）を採取する。具体的には、本実施形態による電縫鋼管の母材部のうち、電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置の肉厚中央部（つまり、熱影響部を除く母材部分）から管軸方向の引張試験片を採取する。引張試験片の厚さは、電縫鋼管の肉厚に相当する。引張試験片の横断面は弧状であり、引張試験片の長手方向は、鋼管の管軸方向と平行である。引張試験片のサイズは特に限定されない。ＡＰＩ規格の５ＣＴの規定に準拠して、常温（２４℃）にて引張試験を実施する。試験結果に基づいて、電縫鋼管の降伏強度ＹＳ（ＭＰａ）を求める。
【0106】
［電縫鋼管の低温靭性について］
本実施形態による電縫鋼管では、好ましくは、－２０℃での吸収エネルギーが３００Ｊ以上である。－２０℃での吸収エネルギーの好ましい下限は３１０Ｊであり、さらに好ましくは３３０Ｊであり、さらに好ましくは３５０Ｊである。本実施形態による電縫鋼管の－２０℃での吸収エネルギーの好ましい上限は特に限定されないが、たとえば５００Ｊである。
本実施形態による電縫鋼管では、好ましくは、－２０℃での吸収エネルギーが３００Ｊ以上である。－２０℃での吸収エネルギーの好ましい下限は３１０Ｊであり、さらに好ましくは３３０Ｊであり、さらに好ましくは３５０Ｊである。本実施形態による電縫鋼管の－２０℃での吸収エネルギーの好ましい上限は特に限定されないが、たとえば５００Ｊである。
【0107】
［低温靭性試験］
本実施形態による電縫鋼管の－２０℃での吸収エネルギーは、次の方法で求めることができる。本実施形態による電縫鋼管の電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置での肉厚中央部からＪＩＳ Ｚ２２４２（２０１８）の標準試験片に準拠したＶノッチ試験片を作製する。Ｖノッチ試験片の長手方向は、電縫鋼管の管軸方向及び肉厚方向に垂直な方向（つまり周方向）である。試験片のうち、シャルピー衝撃試験において割れの伝播方向が電縫鋼管の管軸方向となるように、電縫溶接部に相当する部分にＶノッチを作製する。Ｖノッチ試験片の横断面は１０ｍｍ×１０ｍｍであり、Ｖノッチの深さは２ｍｍである。Ｖノッチ試験片を用いて、ＪＩＳ Ｚ２２４２（２０１８）に準拠したシャルピー衝撃試験を－２０℃で実施し、－２０℃での吸収エネルギーを求める。
本実施形態による電縫鋼管の－２０℃での吸収エネルギーは、次の方法で求めることができる。本実施形態による電縫鋼管の電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置での肉厚中央部からＪＩＳ Ｚ２２４２（２０１８）の標準試験片に準拠したＶノッチ試験片を作製する。Ｖノッチ試験片の長手方向は、電縫鋼管の管軸方向及び肉厚方向に垂直な方向（つまり周方向）である。試験片のうち、シャルピー衝撃試験において割れの伝播方向が電縫鋼管の管軸方向となるように、電縫溶接部に相当する部分にＶノッチを作製する。Ｖノッチ試験片の横断面は１０ｍｍ×１０ｍｍであり、Ｖノッチの深さは２ｍｍである。Ｖノッチ試験片を用いて、ＪＩＳ Ｚ２２４２（２０１８）に準拠したシャルピー衝撃試験を－２０℃で実施し、－２０℃での吸収エネルギーを求める。
【0108】
［電縫鋼管の耐ＨＩＣ性について］
本実施形態による電縫鋼管では、好ましくは、後述する耐ＨＩＣ性評価試験を実施したときの割れ長さ率ＣＬＲ（Ｃｒａｃｋ Ｌｅｎｇｔｈ Ｒａｔｉｏ）が１５％以下である。割れ長さ率ＣＬＲのさらに好ましい上限は１４％であり、さらに好ましくは１３％であり、さらに好ましくは１０％である。本実施形態による電縫鋼管の割れ長さ率ＣＬＲの好ましい下限は特に限定されないが、たとえば０％である。
本実施形態による電縫鋼管では、好ましくは、後述する耐ＨＩＣ性評価試験を実施したときの割れ長さ率ＣＬＲ（Ｃｒａｃｋ Ｌｅｎｇｔｈ Ｒａｔｉｏ）が１５％以下である。割れ長さ率ＣＬＲのさらに好ましい上限は１４％であり、さらに好ましくは１３％であり、さらに好ましくは１０％である。本実施形態による電縫鋼管の割れ長さ率ＣＬＲの好ましい下限は特に限定されないが、たとえば０％である。
【0109】
［耐ＨＩＣ性評価試験］
本実施形態による電縫鋼管の割れ長さ率ＣＬＲは、次の方法で求めることができる。本実施形態による電縫鋼管の電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置での母材部から、ＨＩＣ試験片を採取する。採取位置から管周方向に採取された円弧状の部材を展開して平板状とする。ＨＩＣ試験片のサイズは幅２０ｍｍ×長さ１００ｍｍ×肉厚（ｍｍ）である。得られたＨＩＣ試験片を用いて、ＮＡＣＥ－ＴＭ０２８４に準拠したＨＩＣ試験を実施する。具体的には、Ｓｏｌｕｔｉｏｎ Ａ液（５ｍａｓｓ％ＮａＣｌ＋０．５ｍａｓｓ％氷酢酸水溶液）に１００％のＨ２Ｓガスを飽和させた試験液中に、ＨＩＣ試験片を９６時間浸漬する。９６時間浸漬後の試験片について、超音波探傷機にてＨＩＣの発生の有無を測定する。この測定結果に基づいて、下記式により割れ長さ率ＣＬＲ（％）を求める。
ＣＬＲ（％）＝（割れの合計長さ／試験片長さ）×１００（％）
本実施形態による電縫鋼管の割れ長さ率ＣＬＲは、次の方法で求めることができる。本実施形態による電縫鋼管の電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置での母材部から、ＨＩＣ試験片を採取する。採取位置から管周方向に採取された円弧状の部材を展開して平板状とする。ＨＩＣ試験片のサイズは幅２０ｍｍ×長さ１００ｍｍ×肉厚（ｍｍ）である。得られたＨＩＣ試験片を用いて、ＮＡＣＥ－ＴＭ０２８４に準拠したＨＩＣ試験を実施する。具体的には、Ｓｏｌｕｔｉｏｎ Ａ液（５ｍａｓｓ％ＮａＣｌ＋０．５ｍａｓｓ％氷酢酸水溶液）に１００％のＨ２Ｓガスを飽和させた試験液中に、ＨＩＣ試験片を９６時間浸漬する。９６時間浸漬後の試験片について、超音波探傷機にてＨＩＣの発生の有無を測定する。この測定結果に基づいて、下記式により割れ長さ率ＣＬＲ（％）を求める。
ＣＬＲ（％）＝（割れの合計長さ／試験片長さ）×１００（％）
【0110】
［電縫鋼管の変形能について］
本実施形態による電縫鋼管では、好ましくは、一様伸びが５．０％以上である。一様伸びのさらに好ましい下限は５．５％であり、さらに好ましくは６．０％であり、さらに好ましくは７．０％である。本実施形態による電縫鋼管の一様伸びの好ましい上限は特に限定されないが、たとえば１３．０％である。
本実施形態による電縫鋼管では、好ましくは、一様伸びが５．０％以上である。一様伸びのさらに好ましい下限は５．５％であり、さらに好ましくは６．０％であり、さらに好ましくは７．０％である。本実施形態による電縫鋼管の一様伸びの好ましい上限は特に限定されないが、たとえば１３．０％である。
【0111】
［一様伸びの測定方法］
本実施形態による電縫鋼管の一様伸びは、次の方法で求めることができる。本実施形態による電縫鋼管から試験片（引張試験片）を採取する。採取した引張試験片を用いて、上述の降伏強度ＹＳの測定方法と同様に、引張試験を実施する。試験結果に基づいて、電縫鋼管の一様伸びを求める。
本実施形態による電縫鋼管の一様伸びは、次の方法で求めることができる。本実施形態による電縫鋼管から試験片（引張試験片）を採取する。採取した引張試験片を用いて、上述の降伏強度ＹＳの測定方法と同様に、引張試験を実施する。試験結果に基づいて、電縫鋼管の一様伸びを求める。
【0112】
［鋼板について］
本実施形態による鋼板は、本実施形態の電縫鋼管の製造に用いられる鋼板であり、電縫鋼管の素材となる。したがって、本実施形態の鋼板の構成は、本実施形態の電縫鋼管の母材部の構成と同じである。具体的には、本実施形態の鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０３０～０．１００％、Ｓｉ：０．０３～０．６０％、Ｍｎ：０．３０～１．６０％、Ｐ：０～０．０３０％、Ｓ：０～０．００２０％、Ａｌ：０．００５～０．５００％、Ｎ：０．０００５～０．０１００％、Ｎｂ：０．００５～０．０８０％、Ｔｉ：０．００５～０．２００％、Ｃａ：０．０００１～０．０１００％、Ｏ：０～０．００５０％、Ｎｉ：０～１．００％、Ｍｏ：０～０．５０％、Ｖ：０～０．２００％、Ｃｒ：０～１．００％、Ｃｕ：０～１．００％、Ｍｇ：０～０．００２０％、希土類元素：０～０．０２００％、及び、残部：Ｆｅ及び不純物、からなり、式（１）～式（３）を満たす。ミクロ組織は、面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなり、面積率で２～１０％の硬質相と、からなる。鋼板の板厚中央部を含み、鋼板の板厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、鋼板の圧延方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである矩形観察領域において、交点個数Ａ１と、交点個数Ａ２とは式（４）を満たす。
本実施形態による鋼板は、本実施形態の電縫鋼管の製造に用いられる鋼板であり、電縫鋼管の素材となる。したがって、本実施形態の鋼板の構成は、本実施形態の電縫鋼管の母材部の構成と同じである。具体的には、本実施形態の鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０３０～０．１００％、Ｓｉ：０．０３～０．６０％、Ｍｎ：０．３０～１．６０％、Ｐ：０～０．０３０％、Ｓ：０～０．００２０％、Ａｌ：０．００５～０．５００％、Ｎ：０．０００５～０．０１００％、Ｎｂ：０．００５～０．０８０％、Ｔｉ：０．００５～０．２００％、Ｃａ：０．０００１～０．０１００％、Ｏ：０～０．００５０％、Ｎｉ：０～１．００％、Ｍｏ：０～０．５０％、Ｖ：０～０．２００％、Ｃｒ：０～１．００％、Ｃｕ：０～１．００％、Ｍｇ：０～０．００２０％、希土類元素：０～０．０２００％、及び、残部：Ｆｅ及び不純物、からなり、式（１）～式（３）を満たす。ミクロ組織は、面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなり、面積率で２～１０％の硬質相と、からなる。鋼板の板厚中央部を含み、鋼板の板厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、鋼板の圧延方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである矩形観察領域において、交点個数Ａ１と、交点個数Ａ２とは式（４）を満たす。
【0113】
［鋼板でのポリゴナルフェライトの面積率及び硬質相の面積率の測定方法］
鋼板のミクロ組織中のポリゴナルフェライトの面積率及び硬質相の面積率は、次の方法で測定できる。鋼板の板厚中央部から、試料を採取する。採取された試料を用いて、電縫鋼管の場合と同様にポリゴナルフェライトの面積率及び硬質相の面積率を測定する。
鋼板のミクロ組織中のポリゴナルフェライトの面積率及び硬質相の面積率は、次の方法で測定できる。鋼板の板厚中央部から、試料を採取する。採取された試料を用いて、電縫鋼管の場合と同様にポリゴナルフェライトの面積率及び硬質相の面積率を測定する。
【0114】
［鋼板でのＦ４の求め方］
鋼板でのＦ４は、次の方法で測定できる。鋼板の板厚中央部を含み、鋼板の板厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、鋼板の圧延方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである領域を矩形観察領域ＳＱとする。その他の測定方法は、電縫鋼管でのＦ４の測定方法と同じである。
鋼板でのＦ４は、次の方法で測定できる。鋼板の板厚中央部を含み、鋼板の板厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、鋼板の圧延方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである領域を矩形観察領域ＳＱとする。その他の測定方法は、電縫鋼管でのＦ４の測定方法と同じである。
【0115】
［製造方法］
本実施形態による電縫鋼管及び鋼板の製造方法について説明する。なお、以下に説明する製造方法は一例であって、本実施形態による電縫鋼管及び鋼板の製造方法はこれに限定されない。つまり、上述の構成を有する電縫鋼管及び鋼板が製造できれば、以下に説明する製造方法に限定されない。ただし、以下に説明する製造方法は、本実施形態による電縫鋼管及び鋼板の好適な製造方法である。
本実施形態による電縫鋼管及び鋼板の製造方法について説明する。なお、以下に説明する製造方法は一例であって、本実施形態による電縫鋼管及び鋼板の製造方法はこれに限定されない。つまり、上述の構成を有する電縫鋼管及び鋼板が製造できれば、以下に説明する製造方法に限定されない。ただし、以下に説明する製造方法は、本実施形態による電縫鋼管及び鋼板の好適な製造方法である。
【0116】
図６は、本実施形態による電縫鋼管の製造工程の一例を示すフロー図である。図６を参照して、本製造方法では、上述した化学組成を満たす溶鋼を用いて、素材であるスラブを製造する（素材準備工程：Ｓ０）。製造されたスラブを加熱炉で加熱する（加熱工程：Ｓ１）。加熱されたスラブに対して熱間圧延を実施して、鋼材を製造する（熱間圧延工程：Ｓ２）。製造された鋼材をランアウトテーブル（ＲＯＴ：Ｒｕｎ Ｏｕｔ Ｔａｂｌｅ）を用いて冷却する（ＲＯＴ冷却工程：Ｓ３）。ＲＯＴ冷却工程（Ｓ３）では、初めに、水冷装置で鋼材を冷却する（第１冷却工程：Ｓ３１）。第１冷却工程後、鋼材に対して第１冷却工程での冷却速度よりも遅い冷却速度で、引き続き冷却を実施する（第２冷却工程：Ｓ３２）。ＲＯＴ冷却工程（Ｓ３）後の鋼材を巻取る（巻取り工程：Ｓ４）。以上の製造工程により、電縫鋼管の素材となる鋼板が製造される。
【0117】
さらに、鋼板を用いて電縫鋼管を製造する（製管工程：Ｓ５）。製管工程では、成形ロールを用いて鋼板を円筒状の素管（オープンパイプ）に成形する。成形された素管では、鋼板の板幅方向が、素管の周方向となるように成形されている。素管の長手方向に延びる突合せ部を電縫溶接する（溶接工程）。以上の製管工程により、電縫鋼管を製造する。以下、それぞれの工程について詳しく説明する。
【0118】
［素材準備工程（Ｓ０）］
上述の化学組成を有する素材を準備する。具体的には、上述の化学組成を有する溶鋼を製造する。溶鋼を用いて、素材（スラブ）を製造する。連続鋳造法により鋳片を製造してもよい。溶鋼を用いてインゴットを製造し、インゴットを分塊圧延して素材（スラブ）を製造してもよい。
上述の化学組成を有する素材を準備する。具体的には、上述の化学組成を有する溶鋼を製造する。溶鋼を用いて、素材（スラブ）を製造する。連続鋳造法により鋳片を製造してもよい。溶鋼を用いてインゴットを製造し、インゴットを分塊圧延して素材（スラブ）を製造してもよい。
【0119】
［加熱工程（Ｓ１）］
加熱工程（Ｓ１）では、製造されたスラブを加熱炉で加熱する。加熱炉でのスラブの加熱温度Ｔ（℃）は周知の温度で足り、たとえば、１２００～１３００℃である。在炉時間ｔ（分）は特に限定されないが、たとえば、１５０～４００分である。本明細書において、在炉時間ｔ（分）とは、加熱炉にスラブを装入後、加熱炉からスラブを取り出すまでの時間である。
加熱工程（Ｓ１）では、製造されたスラブを加熱炉で加熱する。加熱炉でのスラブの加熱温度Ｔ（℃）は周知の温度で足り、たとえば、１２００～１３００℃である。在炉時間ｔ（分）は特に限定されないが、たとえば、１５０～４００分である。本明細書において、在炉時間ｔ（分）とは、加熱炉にスラブを装入後、加熱炉からスラブを取り出すまでの時間である。
【0120】
加熱工程（Ｓ１）ではさらに、次の式（５）で定義されるＦ５が２３００以上となるようにする。
Ｆ５＝（Ｔ＋２７３．１５）×ｌｏｇ（ｔ）／（Ｍｎ＋５×Ｍｏ） （５）
式（５）中のＴは加熱工程（Ｓ１）での加熱温度（℃）であり、ｔは在炉時間（分）である。式（５）中の各元素記号には、スラブの化学組成、つまり、電縫鋼管の母材部の化学組成、及び、鋼板の化学組成のうちの対応する元素の含有量（質量％）が代入される。
Ｆ５＝（Ｔ＋２７３．１５）×ｌｏｇ（ｔ）／（Ｍｎ＋５×Ｍｏ） （５）
式（５）中のＴは加熱工程（Ｓ１）での加熱温度（℃）であり、ｔは在炉時間（分）である。式（５）中の各元素記号には、スラブの化学組成、つまり、電縫鋼管の母材部の化学組成、及び、鋼板の化学組成のうちの対応する元素の含有量（質量％）が代入される。
【0121】
バンド状に延在する硬質相は、局所的に存在し、管軸方向に伸びる偏析帯に沿って生成されやすい。本実施形態の化学組成において、偏析しやすい元素はＭｎ及びＭｏである。Ｍｎ及びＭｏは焼入れ性を高める元素である。そのため、後述する熱間加工工程において、局所的に管軸方向に伸びたＭｎ及び／又はＭｏの偏析帯が存在すれば、偏析帯近傍の組織が硬質相になりやすい。そのため、硬質相が偏析帯に沿って生成され、管軸方向に延在してしまう。
【0122】
このようなＭｎ及びＭｏの局所的な偏析を抑制するためには、電縫鋼管の化学組成、及び、鋼板の化学組成中のＭｎ含有量及びＭｏ含有量を低下させることが有効である。しかしながら、本実施形態による電縫鋼管、及び、鋼板においては、上述のとおり、電縫鋼管の強度、耐ＨＩＣ性及び低温靭性を向上させるために、上述に規定するＭｎ含有量及びＭｏ含有量が必要である。
【0123】
そこで、本実施形態では、スラブ中のＭｎ含有量及びＭｏ含有量を考慮した加熱条件でスラブを加熱することにより、熱間圧延前のスラブにおいて、Ｍｎ及びＭｏを均一に拡散させて、Ｍｎ及びＭｏの偏析帯を抑制する。具体的には、スラブ中のＭｎ含有量及びＭｏ含有量を考慮した加熱条件式Ｆ５が２３００以上となるように、加熱温度及び在炉時間を設定する。
【0124】
スラブの化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であり、かつ、式（１）～式（３）を満たすことを前提として、Ｆ５が２３００未満である場合、他の製造条件を満たしていても、熱間加工直後の鋼板に局所的にバンド状に延在する硬質相が生成されてしまう。そのため、硬質相の形状が式（４）を満たさないミクロ組織が生成されてしまう。
【0125】
Ｆ５が２３００以上であれば、他の製造条件を満たすことを前提として、バンド状に延在する硬質相が十分に抑制される。そのため、硬質相の形状が式（４）を満たす。
【0126】
Ｆ５の好ましい下限は２４００であり、さらに好ましくは２５００であり、さらに好ましくは２６００であり、さらに好ましくは２７００であり、さらに好ましくは２８００である。Ｆ５の上限は特に限定されない。しかしながら、Ｆ５の上限は１３７００であってもよく、１００００であってもよく、５０００であってもよい。
【0127】
［熱間圧延工程（Ｓ２）］
熱間圧延工程（Ｓ２）では、加熱工程（Ｓ１）後のスラブに対して熱間圧延を実施して、鋼材を製造する。圧延工程では、粗圧延工程と仕上げ圧延工程とを備えてもよい。一列に並んだ複数の圧延スタンド（各圧延スタンドは一対のワークロールを有する）を含むタンデム式の圧延機を用いた圧延を実施してもよい。また、一対のワークロールを有するリバース式圧延機を用いた圧延を実施してもよい。仕上げ圧延温度（℃）は、周知の温度で足り、たとえば、９５０℃以下である。
熱間圧延工程（Ｓ２）では、加熱工程（Ｓ１）後のスラブに対して熱間圧延を実施して、鋼材を製造する。圧延工程では、粗圧延工程と仕上げ圧延工程とを備えてもよい。一列に並んだ複数の圧延スタンド（各圧延スタンドは一対のワークロールを有する）を含むタンデム式の圧延機を用いた圧延を実施してもよい。また、一対のワークロールを有するリバース式圧延機を用いた圧延を実施してもよい。仕上げ圧延温度（℃）は、周知の温度で足り、たとえば、９５０℃以下である。
【0128】
［ＲＯＴ冷却工程（Ｓ３）］
ＲＯＴ（ランアウトテーブル）冷却工程（Ｓ３）では、熱間圧延工程（Ｓ２）で製造された鋼材を冷却する。ＲＯＴ冷却工程（Ｓ３）は、第１冷却工程（Ｓ３１）と第２冷却工程（Ｓ３２）とを備える。
ＲＯＴ（ランアウトテーブル）冷却工程（Ｓ３）では、熱間圧延工程（Ｓ２）で製造された鋼材を冷却する。ＲＯＴ冷却工程（Ｓ３）は、第１冷却工程（Ｓ３１）と第２冷却工程（Ｓ３２）とを備える。
【0129】
［第１冷却工程（Ｓ３１）］
初めに、熱間圧延工程後の鋼材に対して、鋼材の表面温度が７２５℃になるまで第１冷却を実施する。つまり、第１冷却停止温度ＳＴ１は７２５℃である。第１冷却工程の冷却方法はたとえば、水冷装置による水冷である。第１冷却工程（Ｓ３１）において、鋼材の板厚中央部における平均冷却速度Ｖ１（℃／ｓ）を８℃／ｓ超とする。
初めに、熱間圧延工程後の鋼材に対して、鋼材の表面温度が７２５℃になるまで第１冷却を実施する。つまり、第１冷却停止温度ＳＴ１は７２５℃である。第１冷却工程の冷却方法はたとえば、水冷装置による水冷である。第１冷却工程（Ｓ３１）において、鋼材の板厚中央部における平均冷却速度Ｖ１（℃／ｓ）を８℃／ｓ超とする。
【0130】
母材部の化学組成、及び、鋼板の化学組成中の各元素含有量が本実施形態の範囲内であり、かつ、式（１）～式（３）を満たす場合であっても、平均冷却速度Ｖ１が８℃／ｓ以下の場合、鋼材の表面のフェライト変態のタイミングと、板厚中央部のフェライト変態のタイミングとのばらつきが大きくなる。ＲＯＴ冷却工程（Ｓ３）では、鋼材の表面から板厚中央部に向かって、フェライト変態核の生成が進行する。そのため、フェライト変態の進行にともなって、フェライトから未変態のオーステナイトにＭｎ及びＭｏが排出される。この場合、加熱工程（Ｓ１）において、スラブ中のＭｎ及びＭｏを十分に拡散した場合であっても、局所的にＭｎ及びＭｏ偏析帯が生成され、バンド状に延在する硬質相の生成が促進されてしまう。
【0131】
平均冷却速度Ｖ１が８℃／ｓ超であれば、鋼板表層のフェライト変態のタイミングと、板厚中央部のフェライト変態のタイミングとのばらつきが十分に抑制される。つまり、鋼板が均一に冷却されやすくなる。そのため、Ｍｎ及びＭｏの局所的な偏析帯の生成が抑制され、その結果、バンド状に延在する硬質相の生成が抑制される。その結果、鋼板のミクロ組織において、硬質相の形状が式（４）を満たす。
【0132】
［第２冷却工程（Ｓ３２）］
第２冷却工程（Ｓ３２）では、第１冷却工程（Ｓ３１）で冷却した鋼材に対して、鋼材の表面温度が後述の巻取り温度ＳＴ２になるまで、冷却する。第２冷却工程（Ｓ３２）において、鋼材の板厚中央部における平均冷却速度Ｖ２（℃／ｓ）を８℃／ｓ以下とする。平均冷却速度Ｖ２が８℃／ｓ超である場合、ＣＣＴ線図において、鋼材の温度がフェライト領域を通過して、パーライト領域、ベイナイト領域及び／又はマルテンサイト領域に到達する。この場合、ポリゴナルフェライトの面積率が低下する。その結果、電縫鋼管の変形能が十分に高まらない。
第２冷却工程（Ｓ３２）では、第１冷却工程（Ｓ３１）で冷却した鋼材に対して、鋼材の表面温度が後述の巻取り温度ＳＴ２になるまで、冷却する。第２冷却工程（Ｓ３２）において、鋼材の板厚中央部における平均冷却速度Ｖ２（℃／ｓ）を８℃／ｓ以下とする。平均冷却速度Ｖ２が８℃／ｓ超である場合、ＣＣＴ線図において、鋼材の温度がフェライト領域を通過して、パーライト領域、ベイナイト領域及び／又はマルテンサイト領域に到達する。この場合、ポリゴナルフェライトの面積率が低下する。その結果、電縫鋼管の変形能が十分に高まらない。
【0133】
平均冷却速度Ｖ２が８℃／ｓ以下である場合、ＣＣＴ線図において、鋼材の温度がフェライト領域を通過する。そのため、ポリゴナルフェライトの面積率が十分に高まる。その結果、電縫鋼管の変形能が十分に高まる。
【0134】
［巻取り工程（Ｓ４）］
巻取り工程（Ｓ４）では、ＲＯＴ冷却工程（Ｓ３）により冷却された鋼材を巻取り、コイル状の鋼板を製造する。
巻取り工程（Ｓ４）では、ＲＯＴ冷却工程（Ｓ３）により冷却された鋼材を巻取り、コイル状の鋼板を製造する。
【0135】
ＲＯＴ冷却工程（Ｓ３）終了後の鋼材は、巻取り処理される。巻取り時の鋼材の表面温度（以下、巻取り温度という）ＳＴ２はたとえば、４５０～６５０℃である。
【0136】
以上の製造工程により、本実施形態による（電縫鋼管の素材となる）鋼板が製造される。以上の製造工程により製造された鋼板のミクロ組織は、面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、面積率で２～１０％の硬質相とからなる。硬質相は、パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなる。さらに、硬質相の形状が式（４）を満たす。そのため、本実施形態による鋼板は、電縫鋼管に製管された場合、優れた強度、優れた低温靭性、優れた耐ＨＩＣ性及び優れた変形能を有する。
【0137】
［製管工程（Ｓ５）］
製管工程（Ｓ５）では、コイル状の鋼板を巻き戻しながら、電縫鋼管を製造する。具体的には、鋼板を連続した成形ロールによる曲げ加工により筒状（オープンパイプ）にする。続いて、オープンパイプの幅方向端部同士（突合せ部）を接触させ、加圧しながら、高周波誘導加熱による電縫溶接を実施する（溶接工程）。溶接工程後の鋼管を用いて、必要に応じて、電縫溶接部に対して周知のシーム熱処理を実施する。
製管工程（Ｓ５）では、コイル状の鋼板を巻き戻しながら、電縫鋼管を製造する。具体的には、鋼板を連続した成形ロールによる曲げ加工により筒状（オープンパイプ）にする。続いて、オープンパイプの幅方向端部同士（突合せ部）を接触させ、加圧しながら、高周波誘導加熱による電縫溶接を実施する（溶接工程）。溶接工程後の鋼管を用いて、必要に応じて、電縫溶接部に対して周知のシーム熱処理を実施する。
【0138】
以上の製造工程により、本実施形態による電縫鋼管を製造する。以上の製造工程により製造された電縫鋼管の母材部のミクロ組織は、面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、面積率で２～１０％の硬質相とからなる。硬質相は、パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなる。さらに、硬質相の形状が式（４）を満たす。そのため、本実施形態による電縫鋼管は、優れた強度、優れた低温靭性、優れた耐ＨＩＣ性及び優れた変形能を有する。
【実施例0139】
表１に示す鋼種番号Ａ～Ｘの溶鋼を連続鋳造してスラブを製造した。
【0140】
【表1】
【0141】
表１中の「－」は、対応する元素含有量が検出限界未満であったことを示す。つまり、対応する元素が含有されていなかったことを意味する。たとえば、鋼種番号ＡのＮｉ含有量は、小数第３位で四捨五入した場合に「０」％であったことを意味する。表１に記載の元素以外の残部はＦｅ及び不純物であった。鋼種番号Ａ～Ｘの複数のスラブを用いて、表２に示す試験番号１～２７の電縫鋼管を製造した。
【0142】
【表2】
【0143】
具体的にはスラブを、加熱炉で加熱した。加熱温度Ｔ（℃）、在炉時間ｔ（分）及びＦ５は、表２に示す通りであった。加熱されたスラブに対して、熱間圧延を実施した。熱間圧延工程において、仕上げ圧延温度は９５０℃以下であった。熱間圧延後の鋼材に対して、ＲＯＴ冷却を実施した。ＲＯＴ冷却工程では、表２に示す平均冷却速度Ｖ１（℃／ｓ）にて、第１冷却停止温度ＳＴ１：７２５℃まで冷却した。第１冷却工程後、表２に示す平均冷却速度Ｖ２（℃／ｓ）にて、表２に示す巻取り温度ＳＴ２（℃）まで冷却した。得られた鋼材を表２に示す巻取り温度ＳＴ２（℃）にて巻取り、鋼板を製造した。
【0144】
鋼板を用いて上述の周知の方法で製管し、肉厚が１０～２５ｍｍであり、外径が１００～８００ｍｍである電縫鋼管を製造した。
【0145】
［評価試験］
試験番号１～２７の電縫鋼管に対して、母材部のミクロ組織観察（ポリゴナルフェライトの面積率、硬質相の面積率、硬質相の形状）、引張試験、低温靭性試験、及び、耐ＨＩＣ性評価試験を実施した。試験番号１～２７の鋼板に対して、ミクロ組織観察（ポリゴナルフェライトの面積率、及び、硬質相の面積率、硬質相の形状）を実施した。
試験番号１～２７の電縫鋼管に対して、母材部のミクロ組織観察（ポリゴナルフェライトの面積率、硬質相の面積率、硬質相の形状）、引張試験、低温靭性試験、及び、耐ＨＩＣ性評価試験を実施した。試験番号１～２７の鋼板に対して、ミクロ組織観察（ポリゴナルフェライトの面積率、及び、硬質相の面積率、硬質相の形状）を実施した。
【0146】
［ミクロ組織観察］
各試験番号の電縫鋼管の母材部、及び、各試験番号の鋼板において、ＥＢＳＰ－ＯＩＭを用いて、母材部のポリゴナルフェライトの面積率、及び、硬質相の面積率を測定した。さらに、各試験番号の電縫鋼管の母材部及び鋼板において、硬質相の形状の観察をした。
各試験番号の電縫鋼管の母材部、及び、各試験番号の鋼板において、ＥＢＳＰ－ＯＩＭを用いて、母材部のポリゴナルフェライトの面積率、及び、硬質相の面積率を測定した。さらに、各試験番号の電縫鋼管の母材部及び鋼板において、硬質相の形状の観察をした。
【0147】
［ポリゴナルフェライトの面積率、及び、硬質相の面積率について］
各試験番号の電縫鋼管の母材部のうち、電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置の肉厚中央部（つまり、熱影響部を除く母材部分）から、試料を採取した。
各試験番号の電縫鋼管の母材部のうち、電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置の肉厚中央部（つまり、熱影響部を除く母材部分）から、試料を採取した。
【0148】
採取された試料の観察面をコロイダルシリカ研磨剤で３０～６０分研磨した。研磨された試料に対して、ＥＢＳＰ－ＯＩＭを用いたＫＡＭ法により、上述の方法でポリゴナルフェライトの面積率（％）、及び、硬質相の面積率（％）を求めた。なお、ＫＡＭ法によるポリゴナルフェライトの面積率、及び、硬質相の面積率を測定するときの観察視野は、２００μｍ×５００μｍとした。観察倍率は４００倍とし、測定ステップは０．３μｍとした。
【0149】
なお、各試験番号の鋼板の板厚中央部から、試料を採取した。採取された各試料に対して、上述のポリゴナルフェライトの面積率及び硬質相の面積率の測定を実施した。その結果、各試験番号の鋼板のポリゴナルフェライトの面積率及び硬質相の面積率は、対応する試験番号の電縫鋼管のポリゴナルフェライトの面積率、及び、硬質相の面積率と同じであった。
【0150】
［硬質相の形状の観察について］
Ａ１及びＡ２の測定は、上述の矩形観察領域ＳＱにおいて実施した。各試験番号の電縫鋼管の母材部のうち、電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置の肉厚中央部（つまり、熱影響部を除く母材部分）を通るように母材部の管軸方向（Ｌ方向）に平行、かつ、肉厚方向（Ｔ方向）に平行に切断して、上述の矩形観察領域ＳＱを含む試料を採取した。採取した試料の表面のうち、母材部の管軸方向（Ｌ方向）に平行な断面に相当する表面を観察面とした。
Ａ１及びＡ２の測定は、上述の矩形観察領域ＳＱにおいて実施した。各試験番号の電縫鋼管の母材部のうち、電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置の肉厚中央部（つまり、熱影響部を除く母材部分）を通るように母材部の管軸方向（Ｌ方向）に平行、かつ、肉厚方向（Ｔ方向）に平行に切断して、上述の矩形観察領域ＳＱを含む試料を採取した。採取した試料の表面のうち、母材部の管軸方向（Ｌ方向）に平行な断面に相当する表面を観察面とした。
【0151】
観察面を研磨した後、３％硝酸アルコール（ナイタール腐食液）にてエッチングした。エッチングされた観察面を５００倍の光学顕微鏡を用いて、任意の５つの矩形観察領域ＳＱの写真画像を生成した。各矩形観察領域ＳＱにおいて、ポリゴナルフェライトと、硬質相とは、相ごとにコントラストが異なる。したがって、コントラストに基づいて、各相を特定した。各矩形観察領域ＳＱにおいて、上述の手順に従って、線分Ｔ１～Ｔ９と、線分Ｌ１～Ｌ９とを描いた。任意の５つの矩形観察領域ＳＱにおける、線分Ｔ１～Ｔ９と硬質相界面との交点ａ１の総個数を求め、Ａ１と定義した。任意の５つの矩形観察領域ＳＱにおける、線分Ｌ１～Ｌ９と硬質相界面との交点ａ２の総個数を求め、Ａ２と定義した。得られたＡ１及びＡ２に基づいて、Ｆ４を求めた。
【0152】
なお、各試験番号の鋼板の板厚中央部を含み、鋼板の板厚方向であるＴ方向に延びる辺の長さが２００μｍであり、鋼板の圧延方向であるＬ方向に延びる辺の長さが２００μｍである領域を矩形観察領域ＳＱとした。矩形観察領域ＳＱに対して、各試験番号の電縫鋼管と同様の方法でＦ４を求めた。その結果、各試験番号の鋼板のＦ４値は、対応する試験番号の電縫鋼管のＦ４値と同じであった。
【0153】
［引張試験］
各試験番号の電縫鋼管から引張試験片を採取した。具体的には、電縫鋼管の母材部のうち、電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置の肉厚中央部（つまり、熱影響部を除く母材部分）から管軸方向の引張試験片を採取した。引張試験片の厚さは、電縫鋼管の肉厚に相当した。引張試験片の横断面は弧状であり、引張試験片の長手方向は、鋼管の管軸方向と平行であった。引張試験片を用いて、ＡＰＩ規格の５ＣＴの規定に準拠して、常温（２４℃）にて引張試験を実施した。試験結果に基づいて、電縫鋼管の降伏強度ＹＳ（ＭＰａ）及び一様伸び（％）を求めた。降伏強度ＹＳが４１５ＭＰａ以上であれば、電縫鋼管の強度が高いと判断した。一様伸びが５．０％以上であれば、電縫鋼管の変形能が高いと判断した。
各試験番号の電縫鋼管から引張試験片を採取した。具体的には、電縫鋼管の母材部のうち、電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置の肉厚中央部（つまり、熱影響部を除く母材部分）から管軸方向の引張試験片を採取した。引張試験片の厚さは、電縫鋼管の肉厚に相当した。引張試験片の横断面は弧状であり、引張試験片の長手方向は、鋼管の管軸方向と平行であった。引張試験片を用いて、ＡＰＩ規格の５ＣＴの規定に準拠して、常温（２４℃）にて引張試験を実施した。試験結果に基づいて、電縫鋼管の降伏強度ＹＳ（ＭＰａ）及び一様伸び（％）を求めた。降伏強度ＹＳが４１５ＭＰａ以上であれば、電縫鋼管の強度が高いと判断した。一様伸びが５．０％以上であれば、電縫鋼管の変形能が高いと判断した。
【0154】
［低温靭性試験］
各試験番号の電縫鋼管の電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置での肉厚中央部からＪＩＳ Ｚ２２４２（２０１８）の標準試験片に準拠したＶノッチ試験片を作製した。Ｖノッチ試験片の長手方向は、電縫鋼管の管軸方向及び肉厚方向に垂直な方向（つまり周方向）であった。試験片のうち、シャルピー衝撃試験において割れの伝播方向が電縫鋼管の管軸方向となるように、電縫溶接部に相当する部分にＶノッチを作製した。Ｖノッチ試験片の横断面は１０ｍｍ×１０ｍｍであり、Ｖノッチの深さは２ｍｍであった。Ｖノッチ試験片を用いて、ＪＩＳ Ｚ２２４２（２０１８）に準拠したシャルピー衝撃試験を－２０℃で実施し、－２０℃での吸収エネルギーを求めた。－２０℃での吸収エネルギーが３００Ｊ以上であれば、電縫鋼管の低温靭性が高いと判断した。
各試験番号の電縫鋼管の電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置での肉厚中央部からＪＩＳ Ｚ２２４２（２０１８）の標準試験片に準拠したＶノッチ試験片を作製した。Ｖノッチ試験片の長手方向は、電縫鋼管の管軸方向及び肉厚方向に垂直な方向（つまり周方向）であった。試験片のうち、シャルピー衝撃試験において割れの伝播方向が電縫鋼管の管軸方向となるように、電縫溶接部に相当する部分にＶノッチを作製した。Ｖノッチ試験片の横断面は１０ｍｍ×１０ｍｍであり、Ｖノッチの深さは２ｍｍであった。Ｖノッチ試験片を用いて、ＪＩＳ Ｚ２２４２（２０１８）に準拠したシャルピー衝撃試験を－２０℃で実施し、－２０℃での吸収エネルギーを求めた。－２０℃での吸収エネルギーが３００Ｊ以上であれば、電縫鋼管の低温靭性が高いと判断した。
【0155】
［耐ＨＩＣ性評価試験］
各試験番号の電縫鋼管の電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置での母材部から、ＨＩＣ試験片を採取した。採取位置から管周方向に採取された円弧状の部材を展開して平板状とした。ＨＩＣ試験片のサイズは幅２０ｍｍ×長さ１００ｍｍ×肉厚（ｍｍ）であった。得られたＨＩＣ試験片を用いて、ＮＡＣＥ－ＴＭ０２８４に準拠したＨＩＣ試験を実施した。具体的には、Ｓｏｌｕｔｉｏｎ Ａ液（５ｍａｓｓ％ＮａＣｌ＋０．５ｍａｓｓ％氷酢酸水溶液）に１００％のＨ２Ｓガスを飽和させた試験液中に、ＨＩＣ試験片を９６時間浸漬した。９６時間浸漬後の試験片について、超音波探傷機にてＨＩＣの発生の有無を測定した。この測定結果に基づいて、下記式により割れ長さ率ＣＬＲ（％）を求めた。ＣＬＲが１５％以下であれば、耐ＨＩＣ性に優れると判断した。
ＣＬＲ（％）＝（割れの合計長さ／試験片長さ）×１００（％）
各試験番号の電縫鋼管の電縫溶接部から周方向に９０°ずれた位置での母材部から、ＨＩＣ試験片を採取した。採取位置から管周方向に採取された円弧状の部材を展開して平板状とした。ＨＩＣ試験片のサイズは幅２０ｍｍ×長さ１００ｍｍ×肉厚（ｍｍ）であった。得られたＨＩＣ試験片を用いて、ＮＡＣＥ－ＴＭ０２８４に準拠したＨＩＣ試験を実施した。具体的には、Ｓｏｌｕｔｉｏｎ Ａ液（５ｍａｓｓ％ＮａＣｌ＋０．５ｍａｓｓ％氷酢酸水溶液）に１００％のＨ２Ｓガスを飽和させた試験液中に、ＨＩＣ試験片を９６時間浸漬した。９６時間浸漬後の試験片について、超音波探傷機にてＨＩＣの発生の有無を測定した。この測定結果に基づいて、下記式により割れ長さ率ＣＬＲ（％）を求めた。ＣＬＲが１５％以下であれば、耐ＨＩＣ性に優れると判断した。
ＣＬＲ（％）＝（割れの合計長さ／試験片長さ）×１００（％）
【0156】
［試験結果］
表３に試験結果を示す。
表３に試験結果を示す。
【0157】
【表3】
【0158】
表１～３を参照して、試験番号１～１７の電縫鋼管、及び、鋼板は、化学組成が適切であり、かつ、式（１）～式（３）を満たし、製造条件も適切であった。そのため、各試験番号の電縫鋼管の母材部のミクロ組織は、面積率で９０～９８％のポリゴナルフェライトと、面積率で２～１０％の硬質相とからなる組織であった。硬質相は、パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの１種以上からなった。さらに、各試験番号の電縫鋼管において、Ｆ４は式（４）を満たした。そのため、降伏強度ＹＳは４１５～５５０ＭＰａであり、電縫鋼管の強度が高かった。一様伸びが５．０％以上であり、電縫鋼管の変形能が高かった。－２０℃での吸収エネルギーが３００Ｊ以上であり、電縫鋼管の低温靭性が高かった。さらに、電縫鋼管の母材部のＣＬＲが１５％以下であり、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が高かった。
【0159】
一方、試験番号１８は、Ｆ１が０．２０未満であった。つまり、Ｆ１が式（１）を満たさなかった。そのため、降伏強度ＹＳが４１５ＭＰａ未満であった。その結果、電縫鋼管の強度が低かった。
【0160】
試験番号１９は、Ｆ１が０．３５を超えた。つまり、Ｆ１が式（１）を満たさなかった。そのため、ポリゴナルフェライトの面積率が９０％未満であり、硬質相の面積率が１０％を超えた。そのため、電縫鋼管の一様伸びが５．０％未満であり、電縫鋼管の変形能が低かった。さらに、降伏強度ＹＳが５５０ＭＰａ超であり、電縫鋼管の強度が高すぎた。さらに、加熱工程において、Ｆ５が２３００未満であった。そのため、Ｆ４が１．８を超え、硬質相の形状が式（４）を満たさなかった。そのため、電縫鋼管の母材部のＣＬＲが１５％超であり、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が低かった。
【0161】
試験番号２０は、Ｆ３が２．０未満であった。つまり、Ｆ３が式（３）を満たさなかった。そのため、電縫鋼管の母材部のＣＬＲが１５％超であり、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が低かった。
【0162】
試験番号２１及び２７は、Ｆ２が０．０２０未満であった。つまり、Ｆ２が式（２）を満たさなかった。そのため、降伏強度ＹＳが４１５ＭＰａ未満であった。
【0163】
試験番号２２は、Ｆ２が０．０８５を超えた。つまり、Ｆ２が式（２）を満たさなかった。そのため、降伏強度ＹＳが５５０ＭＰａ超であり、電縫鋼管の強度が高すぎた。そのため、－２０℃での吸収エネルギーが３００Ｊ未満であり、電縫鋼管の低温靭性が低かった。さらに、電縫鋼管の母材部のＣＬＲが１５％超であり、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が低かった。
【0164】
試験番号２３は、ＲＯＴ冷却工程において、第１冷却工程の平均冷却速度Ｖ１が８℃／ｓ以下であった。そのため、Ｆ４が１．８を超えた。つまり、硬質相の形状が式（４）を満たさなかった。そのため、電縫鋼管の母材部のＣＬＲが１５％超であり、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が低かった。
【0165】
試験番号２４は、ＲＯＴ冷却工程において、第２冷却工程の平均冷却速度Ｖ２が８℃／ｓを超えた。そのため、ポリゴナルフェライトの面積率が９０％未満であり、硬質相の面積率が１０％を超えた。その結果、電縫鋼管の一様伸びが５．０％未満であり、電縫鋼管の変形能が低かった。
【0166】
試験番号２５は、加熱工程において、Ｆ５が２３００未満であった。そのため、Ｆ４が１．８を超えた。つまり、硬質相の形状が式（４）を満たさなかった。そのため、電縫鋼管の母材部のＣＬＲが１５％超であり、電縫鋼管の耐ＨＩＣ性が低かった。
【0167】
試験番号２６は、Ｆ１が０．３５を超えた。つまり、Ｆ１が式（１）を満たさなかった。そのため、ポリゴナルフェライトの面積率が９０％未満であり、硬質相の面積率が１０％を超えた。そのため、電縫鋼管の一様伸びが５．０％未満であり、電縫鋼管の変形能が低かった。さらに、降伏強度ＹＳが５５０ＭＰａ超であり、電縫鋼管の強度が高すぎた。
【0168】
以上、本開示の実施の形態を説明した。しかしながら、上述した実施の形態は本開示を実施するための例示に過ぎない。したがって、本開示は上述した実施の形態に限定されることなく、その趣旨を逸脱しない範囲内で上述した実施の形態を適宜変更して実施することができる。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】