特開 2022-174623 半割軸受、内燃機関、及び自動車

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2022174623

(43)【公開日】2022-11-24

(54)【発明の名称】半割軸受、内燃機関、及び自動車

(51)【国際特許分類】

   F16C 17/02 20060101AFI20221116BHJP

   F16C 9/02 20060101ALI20221116BHJP

   F16C 33/06 20060101ALI20221116BHJP

   F16C 33/20 20060101ALI20221116BHJP

   F16C 33/24 20060101ALI20221116BHJP

【ＦＩ】

F16C17/02 Z

F16C9/02

F16C33/06

F16C33/20 Z

F16C33/24 A

【審査請求】未請求

【請求項の数】8

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2021080543

(22)【出願日】2021-05-11

(71)【出願人】

【識別番号】000207791

【氏名又は名称】大豊工業株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110000752

【氏名又は名称】弁理士法人朝日特許事務所

(74)【代理人】

【識別番号】100147810

【弁理士】

【氏名又は名称】渡邉 浩

(72)【発明者】

【氏名】加藤 慎一

【テーマコード（参考）】

3J011

3J033

【Ｆターム（参考）】

3J011AA02

3J011AA07

3J011BA02

3J011BA13

3J011JA02

3J011KA02

3J011MA02

3J011PA02

3J011RA03

3J011SB02

3J011SB03

3J011SB04

3J011SC01

3J011SD01

3J033AA02

3J033GA05

(57)【要約】

【課題】片当たりによる焼付きを抑制しつつ、フリクションを改善した軸受を提供する。
【解決手段】半割軸受（１）は、相手軸（９）と摺動する内周面（１２）を含む半円筒形状を有する軸受本体（１１）と、内周面（１２）のうち相手軸（９）の軸方向の少なくとも一方の端において全周に渡って形成された傾斜（１２１、１２２）とを有し、傾斜（１２１、１２２）の深さが周方向において異なる半割軸受（１）。
【選択図】図３

【特許請求の範囲】

【請求項1】

軸と摺動する内周面を含む半円筒形状を有する軸受本体と、
前記内周面のうち前記軸の軸方向の少なくとも一方の端において全周に渡って形成された傾斜と
を有し、
前記傾斜の深さが周方向において異なる
半割軸受。

【請求項2】

前記傾斜の深さは、合せ面近傍において前記軸方向の中央よりも深い
請求項１に記載の半割軸受。

【請求項3】

前記傾斜は、合せ面近傍において前記軸方向の中央より幅が広い
請求項１又は２に記載の半割軸受。

【請求項4】

前記内周面が、前記軸方向の両端において前記傾斜を有する
請求項１乃至３のいずれか一項に記載の半割軸受。

【請求項5】

前記内周面において前記軸方向の両端に前記傾斜が形成され、当該内周面と合せ面との境界において、当該２つの傾斜が繋がる
請求項１乃至４のいずれか一項に記載の半割軸受。

【請求項6】

前記内周面及び前記傾斜に形成された、前記周方向に全周に渡って延びる複数の溝を有する
請求項１乃至５のいずれか一項に記載の半割軸受。

【請求項7】

請求項１乃至６のいずれか一項に記載の半割軸受を用いた内燃機関。

【請求項8】

請求項７に記載の内燃機関を有する自動車。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、半割軸受、内燃機関、及び自動車に関する。

【背景技術】

【0002】

半割軸受において軸方向の端に傾斜を形成する技術が知られている。例えば特許文献１は、負荷能力の減少を抑えつつ弾性変形による軸の片当たりを防止するため、周方向において幅が異なるクラウニングが形成されたコンロッド軸受を開示している。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特許第３９５５７３７号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

軸受にかかる負荷は周方向において一様ではないが、特許文献１に記載の軸受ではクラウニングの深さは周方向において一定である。特許文献１に記載の軸受にはフリクションに改善の余地があった。

【0005】

これに対し本発明は、片当たりによる焼付きを抑制しつつ、フリクションを改善した軸受を提供する。

【課題を解決するための手段】

【0006】

本発明は、軸と摺動する内周面を含む半円筒形状を有する軸受本体と、前記内周面のうち前記軸の軸方向の少なくとも一方の端において全周に渡って形成された傾斜とを有し、前記傾斜の深さが周方向において異なる半割軸受を提供する。

【0007】

前記傾斜の深さは、合せ面近傍において前記軸方向の中央よりも深くてもよい。

【0008】

前記傾斜は、前記合せ面近傍において前記軸方向の中央より幅が広くてもよい。

【0009】

前記内周面が、前記軸方向の両端において前記傾斜を有してもよい。

【0010】

前記内周面において前記軸方向の両端に前記傾斜が形成され、当該内周面と合せ面との境界において、当該２つの傾斜が繋がってもよい。

【0011】

この半割軸受は、前記内周面及び前記傾斜に形成された、前記周方向に全周に渡って延びる複数の溝を有してもよい。

【0012】

また、本発明は、上記いずれかに記載の半割軸受を用いた内燃機関。

【0013】

さらに、本発明は、上記の内燃機関を有する自動車を提供する。

【発明の効果】

【0014】

本発明によれば、片当たりによる焼付きを抑制しつつ、フリクションを改善することができる。

【図面の簡単な説明】

【0015】

【図1】一実施形態に係る軸受１０の構造を例示する図。

【図2】一実施形態に係る半割軸受１の構造を例示する図。

【図3】傾斜１２１及び傾斜１２２の形状を例示する図。

【図4】治具９０の構造を例示する図。

【図5】半割軸受１の製造方法を示す図。

【図6】半割軸受１の製造方法を示す図。

【図7】半割軸受１の製造方法を示す図。

【図8】半割軸受１の製造方法を示す図。

【図9】半割軸受１の製造方法を示す図。

【図10】実施例及び比較例の表面プロファイルの測定結果を示す。

【図11】応力分布のシミュレーション結果を例示する図。

【図12】接触圧力のシミュレーション結果を例示する図。

【図13】傾斜１２１及び傾斜１２２の別の形状の例を示す図。

【図14】傾斜１２１及び傾斜１２２の別の形状の例を示す図。

【図15】傾斜１２１及び傾斜１２２の別の形状の例を示す図。

【図16】変形例に係る内周面１２の表面形状を例示する図。

【発明を実施するための形態】

【0016】

１．構成
本実施形態に係る軸受は、摺動面にクラウニングを形成して軸の片当たりを抑制しようとするものである。軸受の摺動面にクラウニングを形成する技術は従来より知られているが、従来技術において、クラウニングの深さは周方向において一定である。さらに、従来、エンジンの仕様により高い負荷が想定される軸受は、クラウニングを一様に（負荷が低い環境で使用されるものより）深くする設計を採用してきた。あるいは、特許文献１の軸受のように、負荷の高いことが想定される領域にクラウニングを形成し、負荷が低いことが想定される領域にクラウニングを形成しない、という設計思想があった。

【0017】

ここで、一般に、潤滑油環境下でのフリクションＦは次式で表される。
Ｆ＝μ・Ｕ／ｈ
μは潤滑油の粘度、Ｕは相手軸の回転速度、ｈは軸受の摺動面と相手軸との距離を示す。このように、フリクションの向上という観点で見ると、負荷が低いことが想定される領域においては実はクラウニングはより深い方が好ましいと考えられる。本発明はこの問題に対処する。

【0018】

なお、「クラウニング」はその語源からして軸方向の両側に形成されるものを指すと理解されることがあるが、後述するように本発明の表面形状は必ずしも軸方向の両端に形成する必要はなく、片側だけに形成されてもよい。したがって、以下においてはクラウニングに相当する表面形状を「傾斜」と表す。

【0019】

図１は、一実施形態に係る軸受１０の構造を例示する図である。軸受１０は、例えば、自動車の内燃機関において主軸受として用いられる軸受である。軸受１０は、相手軸９と摺動し、かつ相手軸を支持する。軸受１０は、ハウジング８に固定される。図１は、相手軸９の軸方向に平行かつ相手軸９の径方向の中心を通る断面を示す。軸受１０は、２つの半割軸受、具体的には半割軸受１及び半割軸受２から構成される。一例において、ハウジング８は自動車のエンジン（すなわち内燃機関）のシリンダブロックであり、相手軸９はクランクシャフト（詳細にはクランクシャフトのメインジャーナル又はクランクピン）である。

【0020】

図２は、一実施形態に係る半割軸受１の構造を例示する図である。図２（Ａ）は上面図を、図２（Ｂ）は側面図を、それぞれ示す。半割軸受１は、半円筒形状の軸受本体１１を有する。半円筒形状とは、円筒を軸方向に平行な面で半分に分割した形状をいう。軸受本体１１は、使用される環境において要求される特性を満たす材料、例えば、金属、樹脂、又はこれらの複合材料で形成される。金属材料としては、例えば、鉄系合金（例えば鋼又は鋳鉄など）、アルミニウム系合金、又は銅系合金が用いられる。樹脂材料としては、例えば、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリイミド（ＰＩ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、又はこれらの複合材料が用いられる。これらの樹脂をバインダー樹脂として用い、バインダー樹脂中に添加剤を分散させてもよい。添加剤としては、固体潤滑剤（ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、ＭｏＳ２、又は黒鉛など）、硬質物（ＳｉＣ、Ａｌ２Ｏ３、Ｓｉ３Ｎ４など）、及び軟質物（Ｓｎ、Ａｌ、又はＢｉなど）のうち少なくとも１種を含む。一例において、軸受本体１１は金属で形成され、樹脂コーティング層を有さない。さらに、複合材料としては、金属材料（例えば、鋼の基材層に積層したアルミニウム系合金又は銅系合金の軸受層）の上に樹脂材料（例えば上記の樹脂コーティング層）の被覆層が用いられてもよい。別の複合材料としては、金属材料（例えば、銅の基材層に積層したアルミニウム系合金又は銅系合金の軸受層）の上に積層した軟質な金属材料（例えばＳｎ、Ｓｎ合金、Ｂｉ、Ｂｉ合金などの金属めっき層）の被覆層が用いられてもよい。

【0021】

軸受本体１１は、内周面１２、外周面１３、合せ面１４、及び合せ面１５を有する。内周面１２は、相手軸９と摺動する。内周面１２は、相手軸９の軸方向の一端及び他端（すなわち両端）において傾斜１２１及び傾斜１２２を有する。傾斜１２１及び傾斜１２２については後述する。外周面１３は、ハウジング８と接する。外周面１３は、半割軸受１がハウジング８に対して滑るのを抑制する表面構造（例えば、突起又は爪）を有してもよい。合せ面１４及び合せ面１５は、半割軸受２の合せ面と接する。半割軸受１と半割軸受２とを組み合わせ、円筒形状の軸受１０が構成される。この例において、半割軸受２は、傾斜１２１及び傾斜１２２に相当する傾斜を有さない点以外は、半割軸受１と同様の構造を有する。

【0022】

以降の説明のため、外周面１３が描く円弧の中心Ｃを原点とする極座標を定義する。外周面１３の周方向の中心と中心Ｃとを結ぶ線を角度θ＝０とし、図中時計回りを正方向、反時計回りを負方向として定義する。角度θを軸受角という。

【0023】

図３は、傾斜１２１及び傾斜１２２の形状を例示する図である。図３（Ａ）、（Ｂ）、及び（Ｃ）は、それぞれ、図２（Ａ）の上面図におけるＡ－Ａ断面、Ｂ－Ｂ断面、及びＣ－Ｃ断面を示す。なおこれらの図においては、説明を容易にするため、傾斜１２１及び傾斜１２２の大きさを誇張して描いている。傾斜１２１及び傾斜１２２は縦横比も誇張されており、実物よりも深く図示されている。傾斜１２１及び傾斜１２２は、前述のとおりクラウニングに相当する表面形状であり、緩やかに傾斜した表面形状をいう。具体的には、傾斜の深さ（軸受の径方向の長さ、図のｄ１及びｄ２）は、傾斜の幅（軸方向の長さ、図のｗ１及びｗ２）よりも数桁程度小さい。一例において、傾斜の幅は数ｍｍかつ深さは数μｍであり、深さは幅の１／１０００程度のオーダーである。関連技術において、摺動面に面取りを形成した軸受が知られている。「面取り」とは幅と深さが同程度の表面形状をいう。一例において、面取りは幅も深さも数ｍｍであり同程度のオーダーである。また、Ａ－Ａ断面又はＢ－Ｂ断面において、傾斜１２１及び傾斜１２２が基準面（例えば外周面１３）となす角は０．６°未満であることが好ましく、０．１５°未満であることがさらに好ましく、０．０６°未満であることがさらに好ましい。これに対し、面取りの角度は約３０乃至６０°である。これらの意味において、本実施形態でいう「傾斜」は面取りとは異なる表面形状を指す。

【0024】

図３（Ａ）のＡ－Ａ断面は、軸受本体１１の周方向中央における、軸方向に平行な断面である。周方向中央において、傾斜１２１及び傾斜１２２の幅はｗ１かつ深さはｄ１である。図３（Ｂ）のＢ－Ｂ断面は、軸受本体１１の周方向端（すなわち合せ面との境界）における、軸方向に平行な断面である。周方向端において、傾斜１２１及び傾斜１２２の幅はｗ２かつ深さはｄ２である。ここで、傾斜１２１及び傾斜１２２の周方向端と周方向中央とを比較すると、周方向端の方が幅が広くかつ深さが深い。すなわちｗ２＞ｗ１かつｄ２＞ｄ１である。

【0025】

図３（Ｃ）のＣ－Ｃ断面は実際には半円筒形状を有しているが、ここでは傾斜１２１及び傾斜１２２の深さプロファイルを明確にするため、外周面１３を直線に展開した仮想展開図を示す。傾斜１２１及び傾斜１２２は、全周に渡って形成される。すなわち、傾斜１２１及び傾斜１２２の周方向一端は合せ面１４に達して（すなわち繋がって）おり、他端は合せ面１５に達して（すなわち繋がって）いる。傾斜１２１及び傾斜１２２の深さは周方向において異なっている。θ１＜θ＜θ２の範囲において、傾斜１２１及び傾斜１２２の深さはほぼ一定である。θ１及びθ２の値は、軸受１０が使用される環境（例えばエンジンの形式）に応じて設計される。一例において、Ｖ型エンジンを想定すると、θ１＜－６０°かつθ２＞６０°であることが好ましい。

【0026】

θ＜θ１の範囲において、傾斜１２１及び傾斜１２２の深さは、合せ面１４に向かうにつれ徐々に深くなる。同様に、θ＞θ２の範囲において、傾斜１２１及び傾斜１２２の深さは、合せ面１４に向かうにつれ徐々に深くなる。深さｄ２と深さｄ１との関係は、
ｄ２＝ｋｄ１
と表せる。係数ｋは、１．２より大きいことが好ましく、１．５より大きいことがより好ましく、２．０より大きいことがさらに好ましい。

【0027】

なおここでは説明を省略したが、半割軸受１はクラッシリリーフを有してもよい。クラッシリリーフは内周面１２において、周方向に沿って合せ面近傍に形成される逃げである。クラッシリリーフの深さは、傾斜１２１及び傾斜１２２の深さよりも深い。θ１及びθ２は、クラッシリリーフの内側であっても外側であってもよい。

【0028】

図３では傾斜１２１及び傾斜１２２の深さプロファイルを示したが、幅についても同様である。すなわち、θ１＜θ＜θ２の範囲において、傾斜１２１及び傾斜１２２の幅はほぼ一定である（θ１及びθ２は深さプロファイルと共通）。θ＜θ１の範囲において、傾斜１２１及び傾斜１２２の深さは、合せ面１４に向かうにつれ徐々に広くなる。θ＞θ２の範囲において、傾斜１２１及び傾斜１２２の深さは、合せ面１４に向かうにつれ徐々に広くなる。

【0029】

２．製造方法
半割軸受１の製造方法、特に、傾斜１２１及び傾斜１２２を形成する方法について説明する。まず、作業者は治具９０を準備する。治具９０は、以下の工程の間、半割軸受を支持する装置である。

【0030】

図４は、治具９０の構造を例示する図である。図４（Ａ）は上面図を、図４（Ｂ）は正面図を、図４（Ｃ）はＤ－Ｄ断面を、それぞれ示す。治具９０の構成要素の相互の位置関係を説明する際には、半割軸受１を説明する際に用いた座標系を用いる。治具９０は、半円筒形状の内周面９１を有する。治具９０は、内周面９１において半割軸受を支持する。内周面９１は、突起９２及び突起９３を有する。突起９２及び突起９３は、内周面９１において軸方向の両端に形成される。突起９２及び突起９３は、内周面９１において全周に渡って形成される。突起９２及び突起９３の形状は狙いとする傾斜の形状に応じて設計される。一例において、突起９２及び突起９３は、高さ数μｍかつ幅数μｍ程度の突起である。突起９２及び突起９３は、切削、溶接、又はめっきなどにより形成される。

【0031】

以下、図５乃至図９を参照して傾斜１２１及び傾斜１２２を形成する方法を説明する。作業者は、（まだ傾斜１２１及び傾斜１２２が形成されていない）半割軸受を治具９０に取り付ける（図５）。半割軸受は、外周面１３が突起９２及び突起９３に接するように取り付けられる。半割軸受を治具９０に取り付けた状態で、作業者は、半割軸受に圧力を加える（図６）。一例において、作業者は、合せ面１４及び合せ面１５に対して圧力を加える。

【0032】

圧力を加えない状態において、半割軸受の外周面１３は、治具９０の内周面９１と平行である（図７。なお図７乃至図９はＤ－Ｄ断面に相当する）。半割軸受に圧力が加えられると、半割軸受は、突起９２及び突起９３の高さに応じて、軸方向中央付近が外周側に張り出すように弾性変形する（すなわちたわむ）（図８）。作業者は、圧力をかけたまま、半割軸受の内周面１２を切削する。切削は、軸受の中心Ｃを中心として回転する刃を用いて行われる。この刃による切削面は、軸方向に平行である（図８の破線）。この工程により、半割軸受の軸方向端が中央よりも多く切削される（図９）。合せ面１４及び合せ面１５から圧力をかけているので、合せ面１４及び合せ面１５近傍の方がより弾性変形の量が大きく、周方向中央の方がより弾性変形の量が小さい。したがって、回転刃により切削することにより、合せ面１４及び合せ面１５近傍においてより広く深い傾斜が形成される。

【0033】

３．実施例
本願の発明者らは半割軸受１（実施例）、クラウニングを有さない半割軸受（比較例１）、及び周方向に一様なクラウニングが形成された半割軸受（比較例２）を試作し、その表面プロファイルを測定した。

【0034】

図１０は、実施例並びに比較例１及び２の表面プロファイルの測定結果を示す。実施例においては、中央において幅約３～４ｍｍかつ深さ約２～３μｍ、合せ面近傍において幅約４．５～９ｍｍかつ深さ約３～４μｍの傾斜が形成されている。比較例１においては、傾斜は観察されない（なお実験の都合上、実施例１は表面の切削条件が他と異なるため表面の凹凸が大きくなっている）。比較例２においては、周方向の位置によらず幅約３．５ｍｍ、深さ約５μｍの傾斜が形成されている。このように、表面プロファイルを測定すれば半割軸受１のように周方向の位置に応じて幅及び深さが異なる傾斜が形成された半割軸受は、比較例１及び２のような、傾斜が形成されていない又は一様な傾斜が形成された半割軸受と異なっていることが分かる。

【0035】

図１１は、Ｖ６エンジンにおける主軸受のロア半割軸受における、応力分布のシミュレーション結果を例示する図である。なお図１１のシミュレーションは、本実施形態に係る半割軸受１ではなく、関連技術に係る半割軸受（軸方向端にクラウニングの無い半割軸受）を用いて、以下の条件で行われた。
解析条件：ＥＨＬ（弾性流体潤滑）解析
モデル：Ｖ６過給エンジン
回転数：６，０００ｒｐｍ
シミュレーション結果が示すように、Ｖ６エンジンのロア半割軸受においては、（軸受の位置によっても差異はあるが）周方向中央近傍において大きな負荷がかかり、合せ面近傍における負荷は相対的に小さいことが分かる。したがって、実施例に係る半割軸受１を用いれば、負荷の大きい領域は狭い傾斜（すなわち広い摺動面）で負荷を受けつつ、負荷の小さい領域は傾斜をより深くすることでフリクションを改善することができる。

【0036】

図１２は、Ｖ６エンジンにおける＃３ジャーナルにおける接触圧力のシミュレーション結果を例示する図である。なお、本実施形態に係る半割軸受１においては各断面（例えば図３のＡ－Ａ断面、Ｂ－Ｂ断面、及びＣ－Ｃ断面）にかかる負荷が異なることになるため同じ条件で比較をすることが難しい。そこでここでは、全周に同じ幅のクラウニングが形成されたと仮定した場合における、接触圧力のクラウニング幅依存性を示す。図１２から、クラウニング幅が大きくなると接触圧力が減少する（すなわちフリクションが改善する）ことが分かる。図１２のシミュレーション結果によれば、比較例１（クラウニング幅：ゼロｍｍに相当）においてはクラウニングを設けた場合と比較して接触圧力が２倍程度高くなってしまう。比較例２においては周方向に一様なクラウニングが形成されているので、例えば合わせ面近傍等、負荷の小さい領域におけるフリクションは改善の余地がある。

【0037】

４．変形例
本発明は上述の実施形態に限定されるものではなく、種々の変形実施が可能である。以下、変形例をいくつか説明する。以下の変形例に記載された事項のうち２つ以上の事項が組み合わせて適用されてもよい。

【0038】

図１３は、傾斜１２１及び傾斜１２２の別の形状の例を示す図である。図１３乃至図１５は、半割軸受１の上面図を示す。この例において、合せ面１４と内周面１２との境界において、傾斜１２１及び傾斜１２２は繋がっている（すなわち、内周面１２に平坦な部分が無い）。既に説明したように合せ面近傍においては負荷が小さいので、軸方向の全体に渡って内周面１２に傾斜を形成しても問題ない。これにより、合せ面近傍における傾斜１２１及び傾斜１２２をより深くすることができ、フリクションをより改善することができる。

【0039】

図１４は、傾斜１２１及び傾斜１２２のさらに別の形状の例を示す図である。この例において、傾斜１２１及び傾斜１２２の深さは、周方向中央から合せ面に向かって徐々に深くなる（図示しているのは傾斜１２１及び傾斜１２２の幅のプロファイルであるが、深さのプロファイルも同様である）。例えば、負荷がより周方向中央に集中することが想定される環境（例えば、Ｌ型エンジン）では、このような構造を採用することにより、フリクションをより改善することができる。

【0040】

図１５は、傾斜１２１及び傾斜１２２のさらに別の形状の例を示す図である。この例において、内周面１２には傾斜１２１のみが形成され、傾斜１２２は形成されない。すなわち、軸方向の片側のみに傾斜が形成される。例えば、軸方向の片側に対してのみ相手軸の片当たりが発生することが想定される環境においては、このような構造が有効である。

【0041】

図１６は、変形例に係る内周面１２の表面形状を例示する図である。この例において、内周面１２には、複数の溝１２３が形成される。溝１２３は、周方向に沿って内周面１２の全周に渡って延びる溝である。これら複数の溝１２３は、隣り合う溝と間隔ｐで形成される。個々の溝１２３は、幅ｗｇかつ高さｈである。なお図では高さｈを誇張して示しているが、高さｈは、間隔ｐの１／１００、１／１０００、又はそれよりさらに小さいオーダーである。幅ｗｇは、個々の溝１２３における頂部と頂部との距離である。ここで、傾斜１２１及び傾斜１２２の最大深さをｄｍａｘとすると、ｈ≧ｄｍａｘである。この例において、未使用の状態ではｗｇ＝ｐである。この例の半割軸受１が使用されると、使用に伴って溝１２３の頂部が摩耗し、幅ｗｇ及び高さｈが減少する。使用時において、まず傾斜１２１及び傾斜１２２における溝１２３から摩耗が始まる。環境により摩耗量は異なるが、ある程度摩耗すると傾斜１２１及び傾斜１２２以外の部分（ランド部という）がプラトー面となって負荷容量が増大し、摩耗は停止する。負荷が低い、又は中程度の環境では、溝１２３の頂部を結ぶ線が（図１６の断面において）平坦となるように摩耗する（すなわち傾斜１２１及び傾斜１２２の方がランド部より高さｈが高い）。負荷が高い環境では、傾斜１２１及び／又は傾斜１２２における溝１２３の頂部がさらに摩耗し、傾斜１２１及び傾斜１２２の溝１２３はランド部の溝１２３と同程度又はそれ以上に摩耗する。この例の半割軸受１は、溝１２３の摩耗を利用しているので、どのような負荷のエンジンでもフリクション向上の効果を得ることができる。

【0042】

実施形態で説明した傾斜１２１及び傾斜１２２の形状はあくまで例示であり、本発明はこれに限定されるものではない。例えば、傾斜１２１及び傾斜１２２は、周方向中央において最も深く、合せ面に近づくにつれ浅くなってもよい。また、傾斜１２１及び傾斜１２２は、周方向中央に対して回転方向の上流と下流で対称でなくてもよい。回転方向の上流のみ、又は下流のみ、傾斜１２１及び傾斜１２２が深くなってもよい。さらに、傾斜１２１及び傾斜１２２の幅は深さに合わせて増減するものに限定されない。傾斜１２１及び傾斜１２２は、一定の幅を有し、かつ深さが周方向において変化してもよい。傾斜１２１及び傾斜１２２は、例えば治具９０の突起９２及び突起９３の形状及び／又は位置を調整することによりその形状及び位置を調整することができる。なお実施形態において説明した傾斜１２１及び傾斜１２２の形成方法はあくまで例示であり、例えばプレス加工により傾斜１２１及び傾斜１２２が形成されてもよい。

【符号の説明】

【0043】

１…半割軸受、２…半割軸受、８…ハウジング、９…相手軸、１０…軸受、１１…軸受本体、１２…内周面、１３…外周面、１４…合せ面、１５…合せ面、９０…治具、９１…内周面、９２…突起、９３…突起、１２１…傾斜、１２２…傾斜、１２３…溝

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】

【図14】

【図15】

【図16】