特開 2022-184435 熱接着性複合繊維及びカード式不織布

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2022184435

(43)【公開日】2022-12-13

(54)【発明の名称】熱接着性複合繊維及びカード式不織布

(51)【国際特許分類】

   D01F 8/06 20060101AFI20221206BHJP

   D04H 1/541 20120101ALI20221206BHJP

【ＦＩ】

D01F8/06

D04H1/541

【審査請求】未請求

【請求項の数】10

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2021092281

(22)【出願日】2021-06-01

(71)【出願人】

【識別番号】000120010

【氏名又は名称】宇部エクシモ株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100112874

【弁理士】

【氏名又は名称】渡邊 薫

(74)【代理人】

【識別番号】100147865

【弁理士】

【氏名又は名称】井上 美和子

(72)【発明者】

【氏名】遠藤 幸喜

(72)【発明者】

【氏名】塚原 幸哲

【テーマコード（参考）】

4L041

4L047

【Ｆターム（参考）】

4L041BA21

4L041BA59

4L041BC05

4L041BD04

4L041BD11

4L041CA37

4L041CA38

4L041CB12

4L041DD05

4L041DD21

4L047AA14

4L047AA27

4L047AA29

4L047AB02

4L047BA05

4L047BA09

4L047BB09

(57)【要約】

【課題】伸度が高く、伸長後収縮率が小さく、且つ、短繊維の状態でカード通過性が良好な熱接着性複合繊維を提供することを提供すること。
【解決手段】本発明は、捲縮を有し、未延伸の鞘芯型熱接着性複合繊維であって、伸度が、５００％以上であり、芯部が、ポリプロピレン系樹脂を含む第１の樹脂材料からなり、鞘部が、ポリエチレン系樹脂を含む第２の樹脂材料からなり、温度２３０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件下における前記第１の樹脂材料のメルトフローレートが、４０ｇ／１０分以上８０ｇ／１０分以下である、熱接着性複合繊維を提供する。また、本発明は、当該熱接着性複合繊維を含有するカード式不織布も提供する。
【選択図】なし

【特許請求の範囲】

【請求項1】

捲縮を有し、未延伸の鞘芯型熱接着性複合繊維であって、
伸度が、５００％以上であり、
芯部が、ポリプロピレン系樹脂を含む第１の樹脂材料からなり、
鞘部が、ポリエチレン系樹脂を含む第２の樹脂材料からなり、
温度２３０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件下における前記第１の樹脂材料のメルトフローレートが、４０ｇ／１０分以上８０ｇ／１０分以下である、
熱接着性複合繊維。

【請求項2】

繊度が、４．０ｄｔｅｘ以下である、請求項１に記載の熱接着性複合繊維。

【請求項3】

温度２３０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件下における前記第１の樹脂材料のメルトフローレートに対する、温度１９０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件下における前記第２の樹脂材料のメルトフローレートの比が、０．５０以上１．４０以下である、請求項１又は２に記載の熱接着性複合繊維。

【請求項4】

前記第２の樹脂材料が、ポリオレフィンワックスをさらに含む、請求項１～３のいずれか一項に記載の熱接着性複合繊維。

【請求項5】

前記ポリプロピレン系樹脂が、アイソタクチックホモポリプロピレンである、請求項１～４のいずれか一項に記載の熱接着性複合繊維。

【請求項6】

前記ポリエチレン系樹脂が、高密度ポリエチレンである、請求項１～５のいずれか一項に記載の熱接着性複合繊維。

【請求項7】

捲縮数が、１９個／２５ｍｍ以上４０個／２５ｍｍ以下である、請求項１～６のいずれか一項に記載の熱接着性複合繊維。

【請求項8】

捲縮弾性率が、６５％以上８５％以下である、請求項１～７のいずれか一項に記載の熱接着性複合繊維。

【請求項9】

カード式不織布用材料である、請求項１～８のいずれか一項に記載の熱接着性複合繊維。

【請求項10】

請求項１～９のいずれか一項に記載の熱接着性複合繊維を含有する、カード式不織布。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、熱接着性複合繊維及びカード式不織布に関する。

【背景技術】

【0002】

鞘芯型の熱接着性複合繊維からなる短繊維（ステープルファイバー）は、不織布の材料として用いられうる。当該熱接着性複合繊維の製造工程において、延伸処理が行われる場合がある。延伸処理は、繊維の強度とヤング率を向上させうる。一方で、延伸処理によって、鞘部に含まれる熱接着性樹脂の分子鎖が配向して、熱接着性樹脂の融点が上昇する場合がある。その結果、不織布製造時における熱接着温度が上昇し、得られる不織布の嵩高性及び柔軟性が低下する場合がある。そのため、延伸処理を行わずに熱接着性複合繊維を製造する技術が開発された。しかしながら、延伸処理を経ずに製造されたステープルファイバーは、腰が乏しく、カード式不織布製造時においてカードに掛かりにくい（カード通過性が悪い）という問題があった。

【0003】

そこで、上記カード通過性を改善可能な技術が検討され、提案されている。例えば、下記特許文献１には、繊維形成性成分である第一成分と第二成分とを含む熱接着性複合繊維であって、前記第二成分は前記第一成分よりも融点が１０℃以上低く、前記第二成分が繊維表面の５０％以上を占めており、前記熱接着性複合繊維は実質上未延伸で、捲縮及び／又は切断されており、且つ特定の要件を満たすことを特徴とする熱接着性複合繊維が開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特開２０１１－１５７６７９号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

熱接着性複合繊維を用いて形成された不織布は、様々な用途で使用され、その用途の１１つが複合伸縮シートである。複合伸縮シートは、例えば、不織布及び弾性繊維などによって形成され、おむつなどのパンツ型吸収性物品に用いられうる。近年、複合伸縮シートの分野において、伸びがよく且つ伸びた後に元の形状に戻りにくいカード式不織布のニーズがある。このようなカード式不織布を実現するために、伸びがよい上に伸びた後に収縮しにくく（すなわち伸長後収縮率が小さく）、且つ、カード通過性が良好な短繊維が求められている。

【0006】

そこで、本発明は、伸度が高く、伸長後収縮率が小さく、且つ、短繊維の状態でカード通過性が良好な熱接着性複合繊維を提供することを主目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0007】

すなわち、本発明は、捲縮を有し、未延伸の鞘芯型熱接着性複合繊維であって、伸度が、５００％以上であり、芯部が、ポリプロピレン系樹脂を含む第１の樹脂材料からなり、鞘部が、ポリエチレン系樹脂を含む第２の樹脂材料からなり、温度２３０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件下における前記第１の樹脂材料のメルトフローレートが、４０ｇ／１０分以上８０ｇ／１０分以下である、熱接着性複合繊維を提供する。
前記熱接着性複合繊維において、繊度が、４．０ｄｔｅｘ以下であってよい。
前記熱接着性複合繊維において、温度２３０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件下における前記第１の樹脂材料のメルトフローレートに対する、温度１９０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件下における前記第２の樹脂材料のメルトフローレートの比が、０．５０以上１．４０以下であってよい。
前記第２の樹脂材料が、ポリオレフィンワックスをさらに含んでよい。
前記ポリプロピレン系樹脂が、アイソタクチックホモポリプロピレンであってよい。
前記ポリエチレン系樹脂が、高密度ポリエチレンであってよい。
前記熱接着性複合繊維において、捲縮数が、１９個／２５ｍｍ以上４０個／２５ｍｍ以下であってよい。
前記熱接着性複合繊維において、捲縮弾性率が、６５％以上８５％以下であってよい。
前記熱接着性複合繊が、カード式不織布用材料であってよい。
また、本発明は、前記熱接着性複合繊維を含有する、カード式不織布も提供する。

【発明の効果】

【0008】

本発明により、伸度が高く、伸長後収縮率が小さく、且つ、短繊維の状態でカード通過性が良好な熱接着性複合繊維が提供される。なお、本発明の効果は、ここに記載された効果に限定されず、本明細書内に記載されたいずれかの効果であってもよい。

【発明を実施するための形態】

【0009】

以下、本発明を実施するための好適な形態について説明する。以下に説明する実施形態は、本発明の代表的な実施形態を示したものであり、本発明の範囲がこれらの実施形態のみに限定されることはない。

【0010】

＜１．熱接着性複合繊維＞

【0011】

１－１．構造

【0012】

本発明の一実施形態に係る熱接着性複合繊維は、鞘芯型熱接着性複合繊維である。すなわち、当該熱接着性複合繊維は、内側に位置する芯部と、芯部の外側に位置する鞘部と、によって構成されている。鞘芯型には、一般に、芯部が繊維の中心部に位置する同心鞘芯型と、芯部が中心部からずれている偏心鞘新型がある。本実施形態の熱接着性複合繊維は、好ましくは同心鞘新型である。同心鞘芯型であることが、後述する捲縮数の数値範囲を調整するために適している。

【0013】

１－２．芯部

【0014】

本実施形態の熱接着性複合繊維において、芯部は、ポリプロピレン系樹脂を含む第１の樹脂材料からなる。本明細書において「ポリプロピレン系樹脂」は、全構成単位１００モル％中、プロピレンに由来する構成単位を５０モル％以上有する重合体を意味する。当該ポリプロピレン系樹脂としては、例えば、プロピレン単独重合体（ホモポリプロピレン）、及びプロピレンと他の単量体との共重合体が挙げられる。プロピレンと他の単量体との共重合体は、例えば、ブロック共重合体（ブロックポリプロピレン）、又はランダム共重合体（ランダムポリプロピレン）であってよい。プロピレンと共重合される他の単量体としては、例えば、エチレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－オクテン、１－デセン、２－メチル－１－プロペン、３－メチル－１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、及び５－メチル－１－ヘキセンなどから選択される１つ又は２つ以上の組合せが挙げられる。

【0015】

上記第１の樹脂材料に含まれるポリプロピレン系樹脂は、例えば上記で述べたポリプロピレン系樹脂のうちの１つ又は２つ以上の組合せであってよい。上記第１の樹脂材料に含まれるポリプロピレン系樹脂は、好ましくは、アイソタクチックホモポリプロピレン、アイソタクチックランダムポリプロピレン、及びアイソタクチックブロックポリプロピレンから選択される少なくとも１つであり、より好ましくは、アイソタクチックホモポリプロピレンである。このような第１の樹脂材料であることが、熱接着性複合繊維の伸長後収縮率低下及びカード通過性向上のために好ましい。

【0016】

上記第１の樹脂材料に含まれるポリプロピレン系樹脂のＱ値は、好ましくは４．０以下、より好ましくは３．５以下、さらにより好ましくは３．２以下である。これにより、熱接着性複合繊維の伸長後収縮率が効果的に低減されうる。当該Ｑ値は、例えば、２．０以上、２．５以上、又は２．８以上であってよい。Ｑ値は、具体的には、数平均分子量（Ｍｎ）に対する重量平均分子量（Ｍｗ）の比（Ｍｗ／Ｍｎ）である。Ｑ値は、分子量分布の判断指標であり、Ｑ値が小さいほど分子量分布が狭いと判断されうる。上記ポリプロピレン系樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）及び重量平均分子量（Ｍｗ）は、クロス分別クロマトグラフ装置（ＣＦＣ）、及びフーリエ変換型赤外線吸収スペクトル分析（ＦＴ－ＩＲ）を用い、オルトジクロロベンゼン（ＯＤＣＢ）を測定溶媒とするゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）によって求められる。

【0017】

上記第１の樹脂材料は、上記ポリプロピレン系樹脂以外の他の成分を含んでよい。当該他の成分は、例えば、上記ポリプロピレン系樹脂以外の樹脂、及び添加剤などであってよい。当該樹脂及び添加剤は、当技術分野において既知の樹脂及び添加剤であってよい。上記第１の樹脂材料は、好ましくは、上記ポリプロピレン系樹脂以外の樹脂を含まないものであり、より好ましくは、上記ポリプロピレン系樹脂以外の成分を含まないものである。すなわち、上記第１の樹脂材料は、より好ましくは、上記ポリプロピレン系樹脂からなる。

【0018】

特に好ましい実施態様において、上記芯部は、好ましくは、ポリプロピレン系樹脂からなり、より好ましくは、アイソタクチックホモポリプロピレン、アイソタクチックランダムポリプロピレン、及びアイソタクチックブロックポリプロピレンから選択される１つからなり、さらにより好ましくは、アイソタクチックホモポリプロピレンからなる。芯部がこのような樹脂材料からなることが、熱接着性複合繊維の伸長後収縮率低下及びカード通過性向上のために好ましい。

【0019】

温度２３０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件下における上記第１の樹脂材料のメルトフローレート（Melt Flow Rate：ＭＦＲ）は、４０ｇ／１０分以上８０ｇ／１０分以下である。第１の樹脂材料のＭＦＲが４０ｇ／１０分未満であると、熱接着性複合繊維の伸長後収縮率を小さくすることが困難である。第１の樹脂材料のＭＦＲが８０ｇ／１０分超であると、カード通過性が良好な短繊維を得ることが困難である。第１の樹脂材料のＭＦＲは、好ましくは４５ｇ／１０分以上、より好ましくは５０ｇ／１０分以上、さらにより好ましくは５５ｇ／１０分以上である。第１の樹脂材料のＭＦＲは、好ましくは７５ｇ／１０分以下、より好ましくは７０ｇ／１０分以下、さらにより好ましくは６５ｇ／１０分以下である。第１の樹脂材料のＭＦＲの好ましい数値範囲は、上記で述べた上限値及び下限値から選択された組合せであってよく、好ましくは４５ｇ／１０分以上７５ｇ／１０分以下、より好ましくは５０ｇ／１０分以上７０ｇ／１０分以下、さらにより好ましくは５５ｇ／１０分以上６５ｇ／１０分以下である。熱接着性複合繊維の伸長後収縮率を低下させ、且つ、カード通過性が良好な短繊維を得るために、このようなＭＦＲの数値範囲が好ましい。

【0020】

上記第１の樹脂材料において、樹脂成分を含有する構成成分が１種類である場合、第１の樹脂材料のＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１：２０１４のＡ法に従って、温度２３０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件下において測定された当該樹脂成分のＭＦＲの値である。

【0021】

上記第１の樹脂材料において、樹脂成分を含有する構成成分が２種類以上である場合、すなわち上記第１の樹脂材料がブレンド樹脂である場合、第１の樹脂材料のＭＦＲは、ブレンド樹脂のＭＦＲを算出するための下記式によって求められる値である。

【0022】

【数1】

（上記式中、ｗ_ｉ（ｉ＝１，２，・・・，ｎ）は構成成分ｉの重量分画、ＭＦＲ_ｉは構成成分ｉのメルトフローレート、ｎはブレンド樹脂中の構成成分の総数であり、且つ、ｗ_１＋ｗ_２＋・・・＋ｗ_ｎ＝１である。）

【0023】

なお、上記「構成成分ｉ」は、樹脂成分を含有する各構成成分である。上記「構成成分ｉのメルトフローレート」は、ＪＩＳ Ｋ７２１０のＡ法に従って、温度２３０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件下において測定された各構成成分のメルトフローレートの値である。

【0024】

１－３．鞘部

【0025】

本実施形態の熱接着性複合繊維において、鞘部は、ポリエチレン系樹脂を含む第２の樹脂材料からなる。本明細書において「ポリエチレン系樹脂」は、全構成単位１００モル％中、エチレンに由来する構成単位を５０モル％以上有する重合体を意味する。当該ポリエチレン系樹脂としては、例えば、エチレン単独重合体、及びエチレン／α－オレフィン共重合体が挙げられる。エチレンと共重合されるα－オレフィンとしては、例えば、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、及び１－オクテンなどから選択される１つ又は２つ以上の組合せが挙げられる。また、ポリエチレン系樹脂の種類としては、例えば、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、中密度ポリエチレン（ＭＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、及び直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）などが挙げられる。

【0026】

上記第２の樹脂材料に含まれるポリエチレン系樹脂は、例えば上記で述べたポリエチレン系樹脂のうちの１つ又は２つ以上の組合せであってよい。上記第２の樹脂材料に含まれるポリエチレン系樹脂は、好ましくは、高密度ポリエチレンである。本明細書において「高密度ポリエチレン」は、密度が９４２ｋｇ／ｍ^３以上のポリエチレンを意味する。

【0027】

上記ポリエチレン系樹脂の密度は、好ましくは９４２ｋｇ／ｍ^３以上、より好ましくは９４５ｋｇ／ｍ^３以上、さらにより好ましくは９５０ｋｇ／ｍ^３以上、特に好ましくは９５５ｋｇ／ｍ^３以上、又は９６０ｋｇ／ｍ^３以上である。当該ポリエチレン系樹脂の密度は、好ましくは９７０ｋｇ／ｍ^３以下、より好ましくは９６５ｋｇ／ｍ^３以下である。当該ポリエチレン系樹脂の密度の好ましい数値範囲は、上記で述べた上限値及び下限値から選択された組合せであってよく、好ましくは９４２ｋｇ／ｍ^３以上９７０ｋｇ／ｍ^３以下、より好ましくは９４５ｋｇ／ｍ^３以上９７０ｋｇ／ｍ^３以下、さらにより好ましくは９５０ｋｇ／ｍ^３以上９７０ｋｇ／ｍ^３以下、特に好ましくは９５５ｋｇ／ｍ^３以上９７０ｋｇ／ｍ^３以下、９６０ｋｇ／ｍ^３以上９７０ｋｇ／ｍ^３以下、又は９６０ｋｇ／ｍ^３以上９６５ｋｇ／ｍ^３以下である。熱接着性複合繊維の伸長後収縮率を低下させ、且つ、カード通過性が良好な短繊維を得るために、このような密度の数値範囲が好ましい。

【0028】

上記第２の樹脂材料は、上記ポリエチレン系樹脂以外の原料をさらに含んでよく、好ましくはポリオレフィンワックスをさらに含む。当該ポリオレフィンワックスは、例えば、α－オレフィンの単独重合体のワックスであってもよく、２種以上のα－オレフィンの共重合体のワックスであってもよい。当該α－オレフィンとしては、例えば、エチレン、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、及び１－オクテンなどが挙げられる。

【0029】

上記ポリオレフィンワックスとしては、例えば、ポリエチレンワックス、ポリプロピレンワックス、ポリブテンワックス、ポリエチレン／ポリプロピレンワックス、ポリエチレン／ポリブチレンワックス、及びポリエチレン／ポリブテンワックスなどが挙げられる。上記第２の樹脂材料に含まれるポリオレフィンワックスは、好ましくはα－オレフィンの単独重合体のワックス、より好ましくはポリエチレンワックス、さらにより好ましくは高融点ポリエチレンワックス、特に好ましくはメタロセン系高融点ポリエチレンワックス（メタロセン触媒によって重合された高融点ポリエチレンワックス）である。このようなポリオレフィンワックスは、熱接着性複合繊維の伸長後収縮率をより効果的に低下させうる。本明細書において「高融点ポリエチレンワックス」は、融点が１１０℃以上のポリエチレンワックスを意味する。

【0030】

上記ポリオレフィンワックスの融点は、好ましくは１１０℃以上、より好ましくは１１５℃以上、さらにより好ましくは１２０℃以上である。ポリオレフィンワックスの融点は、好ましくは１４０℃以下、より好ましくは１３５℃以下、さらにより好ましくは１３０℃以下である。ポリオレフィンワックスの融点の好ましい数値範囲は、上記で述べた上限値及び下限値から選択された組合せであってよく、好ましくは１１０℃以上１４０℃以下、より好ましくは１１５℃以上１３５℃以下、さらにより好ましくは１２０℃以上１３０℃以下である。当該融点が当該数値範囲内にあることが、熱接着性複合繊維の伸長後収縮率の低下に寄与しうる。

【0031】

上記ポリオレフィンワックスの密度は、好ましくは９５０ｋｇ／ｍ^３以上、より好ましくは９６０ｋｇ／ｍ^３以上、さらにより好ましくは９７０ｋｇ／ｍ^３以上である。ポリオレフィンワックスの密度は、好ましくは９９５ｋｇ／ｍ^３以下、より好ましくは９９０ｋｇ／ｍ^３以下である。ポリオレフィンワックスの密度の好ましい数値範囲は、上記で述べた上限値及び下限値から選択された組合せであってよく、好ましくは９５０ｋｇ／ｍ^３以上９９５ｋｇ／ｍ^３以下、より好ましくは９６０ｋｇ／ｍ^３以上９９５ｋｇ／ｍ^３以下、さらにより好ましくは９７０ｋｇ／ｍ^３以上９９５ｋｇ／ｍ^３以下、特に好ましくは９７０ｋｇ／ｍ^３以上９９０ｋｇ／ｍ^３以下である。当該密度が当該数値範囲内にあることが、熱接着性複合繊維の伸長後収縮率の低下に寄与しうる。

【0032】

上記ポリオレフィンワックスの粘度平均分子量（Ｍｖ）は、好ましくは２０００以上、より好ましくは３０００以上、さらにより好ましくは３５００以上である。ポリオレフィンワックスの粘度平均分子量（Ｍｖ）は、好ましくは６０００以下、より好ましくは５００以下、さらにより好ましくは４５００以下である。ポリオレフィンワックスの粘度平均分子量（Ｍｖ）の好ましい数値範囲は、上記で述べた上限値及び下限値から選択された組合せであってよく、好ましくは２０００以上６０００以下、より好ましくは３０００以上５０００以下、さらにより好ましくは３５００以上４５００以下である。当該粘度平均分子量（Ｍｖ）が当該数値範囲内にあることが、熱接着性複合繊維の伸長後収縮率の低下に寄与しうる。

【0033】

上記第２の樹脂材料における上記ポリオレフィンワックスの含有割合は、好ましくは１．０質量％以上、より好ましくは３．０質量％以上、さらにより好ましくは５．０質量％以上、特に好ましくは８．０質量％以上である。これにより、熱接着性複合繊維の伸長後収縮率がより小さくなりうる。ポリオレフィンワックスの含有割合は、好ましくは１８.０質量％以下、より好ましくは１５.０質量％以下、さらにより好ましくは１２.０質量％以下である。これにより、溶融紡糸時に樹脂の溶融張力が過度に低下しにくくなる。その結果、糸揺れによる繊度斑の増大が防止され、且つ、紡糸安定性が向上されうる。ポリオレフィンワックスの含有割合の好ましい数値範囲は、上記で述べた上限値及び下限値から選択された組合せであってよく、好ましくは１．０質量％以上１８．０質量％以下、より好ましくは３．０質量％以上１５．０質量％以下、さらにより好ましくは５．０質量％以上１５．０質量％以下、特に好ましくは８．０質量％以上１５．０質量％以下、又は８．０質量％以上１２．０質量％以下である。

【0034】

上記第２の樹脂材料は、上記ポリエチレン系樹脂及び上記ポリオレフィンワックス以外の成分をさらに含んでよく、例えば添加剤を含んでよい。当該添加剤は、当技術分野において既知のものであってよい。上記第２の樹脂材料は、好ましくは、上記ポリエチレン系樹脂以外の樹脂及び上記ポリオレフィンワックス以外のワックスを含まないものであり、より好ましくは、上記ポリエチレン系樹脂及び上記ポリエチレンワックス以外の成分を含まないものである。すなわち、上記第２の樹脂材料は、より好ましくは、上記ポリエチレン系樹脂からなり、又は、上記ポリエチレン系樹脂及び上記ポリオレフィンワックスからなり、さらにより好ましくは、上記ポリエチレン系樹脂及び上記ポリオレフィンワックスからなる。

【0035】

特に好ましい実施態様において、上記鞘部は、好ましくは、高密度ポリエチレンからなり、より好ましくは、高密度ポリエチレン及びポリエチレンワックスからなり、さらにより好ましくは、高密度ポリエチレン及び高融点ポリエチレンワックスからなり、特に好ましくは、高密度ポリエチレン及びメタロセン系高融点ポリエチレンワックスからなる。鞘部がこのような樹脂材料からなることが、熱接着性複合繊維の伸長後収縮率低下のために好ましい。

【0036】

上記第２の樹脂材料のＭＦＲは、上記第１の樹脂材料のＭＦＲに対する比が特定の数値範囲であることが好ましい。具体的には、温度２３０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件下における上記第１の樹脂材料のＭＦＲ（第１の樹脂材料のＭＦＲ）に対する、温度１９０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件下における上記第２の樹脂材料のＭＦＲ（第２の樹脂材料のＭＦＲ）の比（第２の樹脂材料のＭＦＲ／第１の樹脂材料のＭＦＲ）は、好ましくは０．５０以上１．４０以下、より好ましくは０．６０以上１．３０以下、さらにより好ましくは０．７０以上１．２０以下、特に好ましくは０．８０以上１．２０以下、又は０．９０以上１．１０以下である。当該ＭＦＲの比が当該数値範囲内にあることが、熱接着性複合繊維の伸長後収縮率の低下に寄与しうる。

【0037】

上記ＭＦＲの比が上記数値範囲内にあることによって、第２の樹脂材料のＭＦＲを第１の樹脂材料のＭＦＲに近付けることができる。このように、鞘部のＭＦＲを、弾性体としての振る舞いが高い芯部のＭＦＲに近付けることによって、紡糸段階でノズル金口から吐出される樹脂において、鞘部と芯部の応力の差が縮まる。そのため、得られる未延伸糸のひずみが小さくなる。このことが、未延伸糸である熱接着性複合繊維の伸長後収縮率を低下させることに寄与していると考えられる。

【0038】

上記第２の樹脂材料において、樹脂成分を含有する構成成分が１種類である場合、上記第２の樹脂材料のＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０のＡ法に従って、温度１９０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件下において測定された当該樹脂成分のＭＦＲの値である。

【0039】

上記第２の樹脂材料において、樹脂成分を含有する構成成分が２種類以上である場合、すなわち上記第２の樹脂材料がブレンド樹脂である場合、第２の樹脂材料のＭＦＲは、上記「１－２．芯部」において説明した、ブレンド樹脂のＭＦＲを算出するための上記式によって求められる値である。ただし、上記式において、上記「構成成分ｉのメルトフローレート」は、ＪＩＳ Ｋ７２１０のＡ法に従って、温度１９０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件下において測定された各構成成分のメルトフローレートの値である。

【0040】

温度１９０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件下における第２の樹脂材料の好ましいＭＦＲは、例えば、上記第１の樹脂材料のＭＦＲ及び上記ＭＦＲの比に基づいて決定されてよい。当該第２の樹脂材料のＭＦＲは、例えば、２０ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分以下、２５ｇ／１０分以上４５ｇ／１０分以下、又は３０ｇ／１０分以上４０ｇ／１０分以下であってよい。

【0041】

１－４．捲縮

【0042】

本実施形態の熱接着性複合繊維は、捲縮を有している。当該熱接着性複合繊維の捲縮数は、好ましくは１９個／２５ｍｍ以上４０個／２５ｍｍ以下、より好ましくは２０個／２５ｍｍ以上４０個／２５ｍｍ以下、さらにより好ましくは２５個／２５ｍｍ以上４０個／２５ｍｍ以下である。捲縮数が１９個／２５ｍｍ以上であることにより、熱接着性複合繊維の剛性が向上されうる。これにより、腰があってカード通過性より良好な短繊維が得られうる。また、熱接着性複合繊維の捲縮数が１９個／２５ｍｍ以上であると、当該熱接着性複合繊維から得られる短繊維を用いてウェブを作製する際に、当該短繊維の捲縮がカード工程において伸ばされにくくなる。その結果、短繊維がカード機に滞留しにくくなり、より良好なウェブが得られうる。熱接着性複合繊維の捲縮数が４０個／２５ｍｍ以下であると、当該熱接着性複合繊維から得られる短繊維がカードに掛かりやすくなり、また、得られる不織布の地合いがより良好となる。熱接着複合繊維の捲縮数は、ＪＩＳ Ｌ１０１５：２０１０に従って測定される。

【0043】

上記熱接着性複合繊維の捲縮弾性率は、好ましくは６５％以上８５％以下、より好ましくは６８％以上８３％以下である。熱接着性複合繊維の捲縮弾性率が当該数値範囲内にあることが、当該熱接着性複合繊維の短繊維を用いたウェブの品質向上に寄与しうる。熱接着性複合繊維の捲縮弾性率は、ＪＩＳ Ｌ１０１５：２０１０に従って測定される。

【0044】

１－５．延伸倍率

【0045】

本実施形態の熱接着性複合繊維は、未延伸の熱接着性複合繊維である。本明細書において「未延伸」とは、延伸処理が行われなかったこと、及び、延伸処理が行われたが繊維が実質的に延伸されなかったことを意味する。「繊維が実質的に延伸されなかった」とは、延伸倍率が１．０５倍以下であったことを意味する。熱接着性複合繊維が未延伸であることが、後述する高い伸度を実現するために好ましい。

【0046】

１－６．伸度

【0047】

本実施形態の熱接着性複合繊維の伸度は、５００％以上である。このように、当該熱接着性複合繊維は、伸度が高く、すなわち伸びがよい。当該伸度は、例えば、５５０％以上であってよい。熱接着性複合繊維の伸度は、ＪＩＳ Ｌ１０１５：２０１０に従って測定される。具体的には、当該伸度は、ＪＩＳ Ｌ１０１５：２０１０に従って、つかみ間隔２０ｍｍ、及び引張速度２０ｍｍ／ｍｉｎの条件下で測定された伸び率である。

【0048】

１－７．繊度

【0049】

本実施形態の熱接着性複合繊維の繊度は、好ましくは４．０ｄｔｅｘ以下、より好ましくは３．５ｄｔｅｘ以下、さらにより好ましくは３．３ｄｔｅｘ以下である。これにより、当該熱接着性複合繊維の短繊維を用いた不織布の肌触りが向上されうる。熱接着性複合繊維の繊度の下限値は、紡糸性、生産性、及び用途などに応じて当業者により適宜設定されよい。当該繊度の下限値は、例えば１．０ｄｔｅｘ以上、１．５ｄｅｔｘ以上、又は２．０ｄｔｅｘ以上であってよい。熱接着性複合繊維の繊度は、ＪＩＳ Ｌ１０１５：２０１０に記載されている振動法に従って測定される。

【0050】

１－８．伸長後収縮率

【0051】

本実施形態の熱接着性複合繊維は、伸びた後に元に戻りにくい繊維であり、すなわち伸長後収縮率が小さい繊維である。本明細書において、当該熱接着性複合繊維の伸長後収縮率は、具体的には当該熱接着性複合繊維の繊維束の伸長後収縮率であり、当該繊維束を用いて測定される値である。当該熱接着性複合繊維の繊維束の伸長後収縮率は、以下の手順によって求められる。引張試験機のチャックに熱接着性複合繊維の繊維束を挟んで、つかみ間隔を２００ｍｍとする。チャック間において、当該繊維束に、長さ方向（伸長方向）２００ｍｍの標線を記す。引張速度１０００ｍｍ／ｍｉｎの条件で、所定の伸長率（５０％、１００％、又は２００％）になるまで繊維束を伸長させる。伸長後の標線の長さを測定して、この長さを「伸長時の長さ」とする。チャック間を戻して繊維束を取り出し、標線の長さを測定して、この長さを「伸長回復後の長さ」とする。以下の式により、伸長後収縮率を算出する。
熱接着性複合繊維（繊維束）の伸長後収縮率（％）＝（つかみ間隔（２００ｍｍ）＋伸長時の長さ－伸長回復後の長さ）／伸長時の長さ×１００

【0052】

本実施形態の熱接着性複合繊維において、上記伸長率が５０％である場合の伸長後収縮率（５０％伸長時の伸長後収縮率）は、好ましくは５０％以下、より好ましくは４５％以下である。上記伸長率が１００％である場合の伸長後収縮率（１００％伸長時の伸長後収縮率）は、好ましくは３５％以下、より好ましくは３０％以下である。上記伸長率が２００％である場合の伸長後収縮率（２００％伸長時の伸長後収縮率）は、好ましくは２５％以下、より好ましくは２２％以下である。

【0053】

１－９．用途

【0054】

上記で述べたとおり、本実施形態の熱接着性複合繊維から得られる短繊維は、カード通過性が良好である。そのため、当該短繊維は、カード式不織布の用途に適している。すなわち、本実施形態の熱接着性複合繊維は、カード式不織布用材料に適している。

【0055】

また、上記熱接着性複合繊維は、伸度が高く且つ伸長後収縮率が小さい。そのため、当該熱接着性複合繊維を用いることにより、伸びがよく且つ伸びた後に元の形状に戻りにくいカード式不織布が得られうる。

【0056】

上記熱接着性複合繊維がカード式不織布用材料である場合、当該熱接着性複合繊維は好ましくは短繊維である。当該短繊維の繊維長は、当業者により適宜設定されてよく、例えば１００ｍｍ以下であってよい。

【0057】

１－１０．製造方法

【0058】

本実施形態の熱接着性複合繊維の製造方法について、以下にて一例を説明するが、当該製造方法は以下の例に限定されない。

【0059】

芯部を形成する第１の樹脂材料と、鞘部を形成する第２の樹脂材料と、を、鞘芯型の形態となるように溶融紡糸して未延伸糸を得る。当該未延伸糸を常温で１．０５倍以下の延伸倍率（例えば１．０１倍）にて延伸する。その後、クリンパーを用いて捲縮を付与し、緩和熱処理（乾燥温度は例えば１０１℃）を行う。必要に応じて、繊維を所定長に切断する。このようにして、上記熱接着性複合繊維が得られうる。

【0060】

＜２．カード式不織布＞

【0061】

本発明は、上記「１．熱接着性複合繊維」において説明した熱接着性複合繊維を含有する、カード式不織布も提供する。すなわち、本発明の一実施形態に係るカード式不織布に含有される熱接着性複合繊維は、上記「１．熱接着性複合繊維」において説明したとおりであり、当該説明が本実施形態にも当てはまる。

【0062】

本実施形態のカード式不織布は、上記熱接着性複合繊維から得られる短繊維（上記熱接着性複合繊維のステープルファイバー）を、カード機を使用してシート状に積層し、繊維同士を結合させて得られる不織布である。

【0063】

上記カード式不織布は、例えばエアスルー法によって得られるエアスルー不織布であってよい。当該エアスルー不織布は、例えば、カード機を使用して上記熱接着性複合繊維から得られるウェブに熱風を貫通させて、繊維を部分的に溶融し、繊維同士を接着させることによって得られてよい。

【0064】

上記カード式不織布に含有される熱接着性複合繊維は、上記「１．熱接着性複合繊維」において説明したとおり、伸度が高く且つ伸長後収縮率が小さい。そのため、本実施形態のカード式不織布は、伸びがよく且つ伸長後収縮率が小さいものでありうる。当該カード式不織布の伸長後収縮率は、以下の手順によって求められる。当該カード式不織布から幅５０ｍｍ、長さ１４０ｍｍのサンプルを切り出す。引張試験機のチャックに当該サンプルを挟んで、つかみ間隔を１００ｍｍとする。チャック間において、当該サンプルに、長さ方向（伸長方向）１００ｍｍの標線を記す。引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎの条件で、所定の伸長率（２０％、３０％、又は４０％）になるまでサンプルを伸長させる。伸長後の標線の長さを測定して、この長さを「伸長時の長さ」とする。チャック間を戻してサンプルを取り出し、標線の長さを測定して、この長さを「伸長回復後の長さ」とする。以下の式により、伸長後収縮率を算出する。
カード式不織布の伸長後収縮率（％）＝（つかみ間隔（１００ｍｍ）＋伸長時の長さ－伸長回復後の長さ）／伸長時の長さ×１００

【0065】

上記伸長後収縮率の測定に用いられるカード式不織布は、例えば、以下のようにして得られたエアスルー不織布であってよい。熱接着性複合繊維を切断した繊維長５１ｍｍのステープルファイバーを、カード機を通して目付２０ｇ／ｍ^２のウェブを作製する。当該ウェブを、熱風ドライヤー用いて、融着温度１３５℃、風速２．７ｍ／ｓ、及び時間５ｓｅｃの条件で熱処理し、エアスルー不織布が得られる。

【0066】

本実施形態のカード式不織布において、上記伸長率が２０％である場合の伸長後収縮率（２０％伸長時の伸長後収縮率）は、好ましくは７０％以下、より好ましくは６８％以下である。上記伸長率が３０％である場合の伸長後収縮率（３０％伸長時の伸長後収縮率）は、好ましくは６０％以下、より好ましくは５８％以下である。上記伸長率が４０％である場合の伸長後収縮率（４０％伸長時の伸長後収縮率）は、好ましくは５５％以下、より好ましくは５２％以下である。

【実施例0067】

以下で実施例を参照して本発明をより詳しく説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。

【0068】

＜I．熱接着性複合繊維の製造＞

【0069】

下記原料を用いて、下記製造手順に従って、熱接着性複合繊維、及び当該熱接着性複合繊維からなるステープルファイバーを製造した。

【0070】

（１）原料

【0071】

（１－１）第１の樹脂材料（芯部）の原料
［原料Ａ１：アイソタクチックホモポリプロピレン］
プライムポリマー社製「Ｓ１１９」
ＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）：６０ｇ／１０分
Ｑ値（Ｍｗ／Ｍｎ）：３．０
融点：１６３℃
［原料Ａ２：アイソタクチックホモポリプロピレン］
プライムポリマー社製「Ｙ－２００５ＧＰ」
ＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）：２０ｇ／１０分
Ｑ値（Ｍｗ／Ｍｎ）：４．８
融点：１６０℃
［原料Ａ３：低結晶性ポリプロピレン］
出光興産社製「Ｌ－ＭＯＤＵ Ｓ６００」
ＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇ）：３５０ｇ／１０分
Ｑ値（Ｍｗ／Ｍｎ）：２．０

【0072】

（１－２）第２の樹脂材料（鞘部）の原料
［原料Ｂ１：高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）］
旭化成社製「サンテック－ＨＤ Ｊ３０２」
ＭＦＲ（温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）：３８ｇ／１０分
密度：９６１ｋｇ／ｍ^３
［原料Ｂ２：メタロセン系高融点ポリエチレンワックス］
三井化学社製「エクセレックス ４０８００」
密度：９８０ｋｇ／ｍ^３
融点：１２８℃
粘度平均分子量（Ｍｖ）：４０００
［原料Ｂ３：高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）］
京葉ポリエチレン社製「Ｓ６９３２」
ＭＦＲ（温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）：２０ｇ／１０分
密度：９５５ｋｇ／ｍ^３
融点：１３１℃
［原料Ｂ４：エチレン／α－オレフィン共重合体］
三井化学社製「タフマーＤＦ８２００」
ＭＦＲ（温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）：１８ｇ／１０分
密度：８８５ｋｇ／ｍ^３
融点：６６℃
［原料Ｂ５：直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）］
プライムポリマー社製「ＵＬＴ－ＺＥＸ １５１５０Ｊ」
ＭＦＲ（温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇ）：１５ｇ／１０分
密度：９１３ｋｇ／ｍ^３
融点：１２１℃

【0073】

（２）製造手順

【0074】

［実施例１］
芯部を形成する第１の樹脂材料として原料Ａ１を用い、鞘部を形成する第２の樹脂材料として原料Ｂ１及びＢ２を用いた。第２の樹脂材料１００質量％中、原料Ｂ１は９０質量％、原料Ｂ２は１０質量％であった。孔径０．４ｍｍのノズルを使用し、紡糸温度２８０℃、引取速度４００ｍ／ｍｉｎにて溶融紡糸し、鞘芯型の未延伸糸を得た。当該未延伸糸を常温で延伸倍率１．０１倍にて延伸した。その後、クリンパーを用いて捲縮を付与し、乾燥温度１１０℃にて緩和熱処理を行って、熱接着性複合繊維を得た。当該熱接着性複合繊維を切断して、５１ｍｍのステープルファイバーを得た。

【0075】

［実施例２］
第２の樹脂材料を原料Ｂ１に変更した以外は、実施例１と同様の手順で、熱接着性複合繊維及び５１ｍｍのステープルファイバーを得た。

【0076】

［比較例１］
第１の樹脂材料を原料Ａ２に変更し、第２の樹脂材料を原料Ｂ３に変更し、紡糸温度を２５０℃に変更した以外は、実施例１と同様の手順で、熱接着性複合繊維及び５１ｍｍのステープルファイバーを得た。

【0077】

［比較例２］
第１の樹脂材料を原料Ａ２に変更し、第２の樹脂材料を原料Ｂ３及びＢ２に変更し、紡糸温度を２５０℃に変更した以外は、実施例１と同様の手順で、熱接着性複合繊維及び５１ｍｍのステープルファイバーを得た。なお、第２の樹脂材料１００質量％中、原料Ｂ３は９０質量％、原料Ｂ２は１０質量％であった。

【0078】

［比較例３］
第１の樹脂材料を原料Ａ２に変更し、第２の樹脂材料を原料Ｂ３及びＢ４に変更し、紡糸温度を２５０℃に変更した以外は、実施例１と同様の手順で、熱接着性複合繊維及び５１ｍｍのステープルファイバーを得た。なお、第２の樹脂材料１００質量％中、原料Ｂ３は９０質量％、原料Ｂ４は１０質量％であった。

【0079】

［比較例４］
第１の樹脂材料を原料Ａ２及びＡ３に変更し、第２の樹脂材料を原料Ｂ３及びＢ５に変更し、紡糸温度を２５０℃に変更した以外は、実施例１と同様の手順で、熱接着性複合繊維及び５１ｍｍのステープルファイバーを得た。なお、第１の樹脂材料１００質量％中、原料Ａ２は９０質量％、原料Ａ３は１０質量％であった。第２の樹脂材料１００質量％中、原料Ｂ３は９０質量％、原料Ｂ５は１０質量％であった。

【0080】

［比較例５］
第１の樹脂材料を原料Ａ２及びＡ３に変更し、第２の樹脂材料を原料Ｂ３及びＢ５に変更し、紡糸温度を２５０℃に変更した以外は、実施例１と同様の手順で、熱接着性複合繊維及び５１ｍｍのステープルファイバーを得た。なお、第１の樹脂材料１００質量％中、原料Ａ２は８０質量％、原料Ａ３は２０質量％であった。第２の樹脂材料１００質量％中、原料Ｂ３は８０質量％、原料Ｂ５は２０質量％であった。

【0081】

［比較例６］
第１の樹脂材料を原料Ａ１及びＡ３に変更し、第２の樹脂材料を原料Ｂ１に変更した以外は、実施例１と同様の手順で、熱接着性複合繊維及び５１ｍｍのステープルファイバーを得た。なお、第１の樹脂材料１００質量％中、原料Ａ１は８０質量％、原料Ａ３は２０質量％であった。

【0082】

［比較例７］
第１の樹脂材料を原料Ａ１及びＡ３に変更し、第２の樹脂材料を原料Ｂ１及びＢ５に変更した以外は、実施例１と同様の手順で、熱接着性複合繊維及び５１ｍｍのステープルファイバーを得た。なお、第１の樹脂材料１００質量％中、原料Ａ１は８０質量％、原料Ａ３は２０質量％であった。第２の樹脂材料１００質量％中、原料Ｂ１は８０質量％、原料Ｂ５は２０質量％であった。

【0083】

＜II．ＭＦＲの算出＞

【0084】

比較例４～７の第１の樹脂材料、及び、実施例１、比較例２～５、７の第２の樹脂材料は、ブレンド樹脂であった。これらの第１の樹脂材料及び第２の樹脂材料のＭＦＲを、下記の式によって求めた。

【0085】

【数2】

（上記式中、ｗ_ｉ（ｉ＝１，２，・・・，ｎ）は構成成分ｉの重量分画、ＭＦＲ_ｉは構成成分ｉのメルトフローレート、ｎはブレンド樹脂中の構成成分の総数であり、且つ、ｗ_１＋ｗ_２＋・・・＋ｗ_ｎ＝１である。）

【0086】

なお、上記「構成成分ｉ」は、樹脂成分を含有する各構成成分である。上記「構成成分ｉのメルトフローレート」は、第１の樹脂材料の場合、ＪＩＳ Ｋ７２１０のＡ法に従って、温度２３０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件下において測定された各構成成分のメルトフローレートの値であり、第２の樹脂材料の場合、ＪＩＳ Ｋ７２１０のＡ法に従って、温度１９０℃及び荷重２．１６ｋｇの条件下において測定された各構成成分のメルトフローレートの値である。得られたＭＦＲの値を下記表１に示す。

【0087】

＜III．熱接着性複合繊維の物性測定＞

【0088】

実施例１及び２、並びに比較例１～７の熱接着性複合繊維について、以下の物性を測定した。

【0089】

（１）熱接着性複合繊維の単糸物性

【0090】

［繊度］
繊度は、サーチ社製「繊度測定器ＤＣ-２１ＤＥＮＩＣＯＮ」を用い、ＪＩＳ Ｌ１０１５：２０１０に記載されている振動法に従って測定された。

【0091】

［強力］
強力（引張強さ）は、エー・アンド・デイ社製「テンシロン万能試験機ＲＴＧ－１２１０」を用いて、ＪＩＳ Ｌ１０１５：２０１０に従って、つかみ間隔２０ｍｍ、及び引張速度２０ｍｍ／ｍｉｎの条件下で測定された。

【0092】

［強度］
強度は、以下の式を用いて算出された。
強度［ｃＮ／ｄｔｅｘ］＝強力（引張強さ）［ｃＮ］／繊度［ｄｔｅｘ］

【0093】

［伸度］
伸度（伸び率）は、ＪＩＳ Ｌ１０１５：２０１０に従って、つかみ間隔２０ｍｍ、及び引張速度２０ｍｍ／ｍｉｎの条件下で測定された。

【0094】

［捲縮数、捲縮率、及び捲縮弾性率］
捲縮数、捲縮率、及び捲縮弾性率は、ＪＩＳ Ｌ１０１５：２０１０に従って測定された。

【0095】

［熱収縮率］
熱収縮率は、中山電気産業社製「熱収縮弾性試験機ＦＣ－３７」を用いて、ＪＩＳ Ｌ１０１５：２０１０に記載されている「８．１５ 寸法変化率」の「ｂ）乾熱寸法変化率」に従って、１２０℃のギアオーブンで１０分間熱処理を施した後に測定された。

【0096】

［５％伸長応力］
５％伸長応力（熱接着性複合繊維が５％伸長した時の応力）は、エー・アンド・デイ社製「テンシロン万能試験機ＲＴＧ－１２１０」を用い、つかみ間隔２０ｍｍ、及び引張速度２０ｍｍ／ｍｉｎの条件下で測定された。

【0097】

（２）熱接着性複合繊維の繊維束の物性

【0098】

［５０％、１００％、又は２００％伸長時の伸長後収縮率］
引張試験機のチャックに熱接着性複合繊維の繊維束を挟んで、つかみ間隔を２００ｍｍとした。チャック間において、当該繊維束に、長さ方向（伸長方向）２００ｍｍの標線を記した。引張速度１０００ｍｍ／ｍｉｎの条件で、所定の伸長率（５０％、１００％、又は２００％）になるまで繊維束を伸長させた。伸長後の標線の長さを測定して、この長さを「伸長時の長さ」とした。チャック間を戻して繊維束を取り出し、標線の長さを測定して、この長さを「伸長回復後の長さ」とした。以下の式により、伸長後収縮率を算出した。
熱接着性複合繊維（繊維束）の伸長後収縮率（％）＝（つかみ間隔（２００ｍｍ）＋伸長時の長さ－伸長回復後の長さ）／伸長時の長さ×１００

【0099】

上記のとおり測定された実施例１及び２、並びに比較例１～７の熱接着性複合繊維の物性を、下記表１に示す。

【0100】

＜IV．カード通過性の評価＞

【0101】

実施例１及び２、並びに比較例１～７のステープルファイバーを、カード機に通して、目付２０ｇ／ｍ^２のウェブを作製した。ウェブを作製できたステープルファイバーを、カード通過性が「良」であると評価した。ウェブを作製できなかったステープルファイバーを、カード通過性が「不良」であると評価した。評価結果を下記表１に示す。下記表１に示されるとおり、実施例１及び２、並びに比較例１～５のステープルファイバーはカード通過性が「良」であった。一方、比較例６及び７のステープルファイバーは、カード通過性が「不良」であった。すなわち、比較例６及び７のステープルファイバーからウェブを作製することはできなかった。

【0102】

＜V．カード式不織布の製造＞

【0103】

実施例１及び２、並びに比較例１～５のステープルファイバーを用いて作製された上記ウェブ（以下、実施例１及び２、並びに比較例１～５のウェブともいう。）を、熱風ドライヤーを用いて、融着温度１３５℃、風速２．７ｍ／ｓ、及び時間５ｓｅｃの条件で熱処理し、カード式不織布（エアスルー不織布）を得た。

【0104】

＜VI．カード式不織布の物性測定＞

【0105】

実施例１及び２、並びに比較例１～５のウェブを用いて作製された上記カード式不織布（以下、実施例１及び２、並びに比較例１～５の不織布ともいう。）について、以下の物性を測定した。

【0106】

［目付］
上記カード式不織布から５ｃｍ×５ｃｍのサンプルを１０枚切り出した。各サンプルについて、重量を面積（０．０２５ｍ^２）で除した値を算出し、１０枚のサンプルの当該値を単純に平均（算術平均）して目付を求めた。

【0107】

［嵩］
上記カード式不織布から５ｃｍ×５ｃｍのサンプルを１０枚切り出した。１０枚のサンプルを重ねて、その上に２０ｇの荷重を３０秒かけた。除重から３０秒後における全体の体積をＶ［ｃｍ^３］、全体の高さをｈ［ｃｍ］とした。また、１０枚のサンプルの合計重量をＭ［ｇ］とした。これらの値を用いて、下記式により不織布の嵩を算出した。
嵩［ｃｍ^３／ｇ］＝Ｖ［ｃｍ^３］／Ｍ［ｇ］＝５［ｃｍ］×５［ｃｍ］×ｈ［ｃｍ］／Ｍ［ｇ］

【0108】

［ＣＤ断裂長］
上記カード式不織布から、幅５０ｍｍ、長さ１００ｍｍのサンプルを切り出した。引張試験機のチャックに当該サンプルを挟んで、つかみ間隔を６０ｍｍとし、引張速度４０ｍｍ／ｍｉｎの条件で引き伸ばした。不織布強力（最大荷重）を測定し、不織布の機械の流れと直交する方向（ＣＤ）の断裂長（ＣＤ裂断長）を下記式より算出した。ＣＤ断裂長が長いほど、機械の流れと直交する方向の不織布強力（引張強さ）が大きいことを示す。
ＣＤ裂断長［ｍ］＝Ａ／Ｂ／Ｗ
（上記式中、Ａは不織布強力［ｇｆ］、Ｂは不織布目付［ｇ／ｍ^２］、Ｗはサンプルの幅［ｍ］を示す。）

【0109】

［ＭＤ断裂長］
上記カード式不織布から、幅５０ｍｍ、長さ１４０ｍｍのサンプルを切り出した。引張試験機のチャックに当該サンプルを挟んで、つかみ間隔を１００ｍｍとし、引張速度４０ｍｍ／ｍｉｎの条件で引き伸ばした。不織布強力（最大荷重）を測定し、不織布の機械の流れ方向（ＭＤ）の断裂長（ＭＤ裂断長）を下記式より算出した。ＭＤ断裂長が長いほど、機械の流れ方向の不織布強力（引張強さ）が大きいことを示す。
ＭＤ裂断長［ｍ］＝Ａ／Ｂ／Ｗ
（上記式中、Ａは不織布強力［ｇｆ］、Ｂは不織布目付［ｇ／ｍ^２］、Ｗはサンプルの幅［ｍ］を示す。）

【0110】

［２０％、３０％、又は４０％伸長時の伸長後収縮率］
上記カード式不織布から幅５０ｍｍ、長さ１４０ｍｍのサンプルを切り出した。引張試験機のチャックに当該サンプルを挟んで、つかみ間隔を１００ｍｍとした。チャック間において、当該サンプルに、長さ方向（伸長方向）１００ｍｍの標線を記した。引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎの条件で、所定の伸長率（２０％、３０％、又は４０％）になるまでサンプルを伸長させた。伸長後の標線の長さを測定して、この長さを「伸長時の長さ」とした。チャック間を戻してサンプルを取り出し、標線の長さを測定して、この長さを「伸長回復後の長さ」とした。以下の式により、伸長後収縮率を算出した。
カード式不織布の伸長後収縮率（％）＝（つかみ間隔（１００ｍｍ）＋伸長時の長さ－伸長回復後の長さ）／伸長時の長さ×１００

【0111】

上記のとおり測定された実施例１及び２、並びに比較例１～５の不織布の物性を、下記表１に示す。

【0112】

下記表１中、「Ｑ値」の欄における「－」は、Ｑ値を算出していないことを示す。「不織布物性」の欄における「－」は、物性の測定を実施していないこと示す。

【0113】

【表1】

【0114】

表１に示されるとおり、実施例1及び２の熱接着性複合繊維は、５００％以上の高い伸度を有していた。さらに、実施例１及び２の熱接着性複合繊維は、伸長後収縮率が小さかった。具体的には、５０％伸長時の伸長後収縮率が５０％以下であり、１００％伸長時の伸長後収縮率）が３５％以下であり、２００％伸長時の伸長後収縮率が２５％以下であった。

【0115】

実施例1及び２の不織布は、伸長後収縮率が小さかった。具体的には、２０％伸長時の伸長後収縮率が７０％以下であり、３０％伸長時の伸長後収縮率が６０％以下であり、４０％伸長時の伸長後収縮率が５５％以下であった。

【0116】

実施例１及び２の結果を比較すると、熱接着性複合繊維及び不織布の伸長後収縮率は、ともに実施例１の方が小さかった。これは、実施例１における第２の樹脂材料のＭＦＲが実施例２よりも大きく、第１の樹脂材料と第２の樹脂材料のＭＦＲの値が近い（第２の樹脂材料のＭＦＲ／第１の樹脂材料のＭＦＲの値が１に近い）ことが要因であると考えられる。

【0117】

比較例１～５は、第１の樹脂材料のＭＦＲの値が４０ｇ／１０分未満であった。そのため、伸長後収縮率の小さい熱接着性複合繊維が得られなかった。比較例６及び７は、第１の樹脂材料のＭＦＲが８０ｇ／１０分超であった。そのため、カード通過性が良い短繊維が得られなかった。