(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2022184490
(43)【公開日】2022-12-13
(54)【発明の名称】室外機
(51)【国際特許分類】
F24F 1/30 20110101AFI20221206BHJP
F24F 1/10 20110101ALI20221206BHJP
F25B 1/00 20060101ALI20221206BHJP
F25B 31/00 20060101ALI20221206BHJP
【ＦＩ】
F24F1/30
F24F1/10
F25B1/00 311Z
F25B31/00 B
【審査請求】未請求
【請求項の数】3
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2021092379
(22)【出願日】2021-06-01
(71)【出願人】
【識別番号】314012076
【氏名又は名称】パナソニックＩＰマネジメント株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001081
【氏名又は名称】弁理士法人クシブチ国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】橋本 俊一
(72)【発明者】
【氏名】松井 大
(72)【発明者】
【氏名】広田 正宣
(72)【発明者】
【氏名】庄山 直芳
【テーマコード（参考）】
3L054
【Ｆターム（参考）】
3L054BC01
(57)【要約】
【課題】本開示は、室外機内のレイアウト差による各圧縮機の吐出温度差を解消して、冷房能力が向上する室外機を提供する。
【解決手段】第２圧縮機１１１ｂと室外熱交換器１１４との距離は、第１圧縮機１１１ａと室外熱交換器１１４との距離よりも小さく形成され、インジェクション配管１２０は、分岐部１２３にて分岐される第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂを有し、第１分岐管１２１ａは第１圧縮機１１１ａの圧縮室に接続され、第２分岐管１２１ｂは第２圧縮機１１１ｂの圧縮室に接続され、分岐部１２３は第１圧縮機１１１ａおよび第２圧縮機１１１ｂよりも上方に設置され、第２分岐管１２１ｂの高さが第１分岐管１２１ａの高さよりも大きくなるように設置される。
【選択図】図２
【解決手段】第２圧縮機１１１ｂと室外熱交換器１１４との距離は、第１圧縮機１１１ａと室外熱交換器１１４との距離よりも小さく形成され、インジェクション配管１２０は、分岐部１２３にて分岐される第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂを有し、第１分岐管１２１ａは第１圧縮機１１１ａの圧縮室に接続され、第２分岐管１２１ｂは第２圧縮機１１１ｂの圧縮室に接続され、分岐部１２３は第１圧縮機１１１ａおよび第２圧縮機１１１ｂよりも上方に設置され、第２分岐管１２１ｂの高さが第１分岐管１２１ａの高さよりも大きくなるように設置される。
【選択図】図２
【特許請求の範囲】
【請求項1】
室外熱交換器と、
第１圧縮機と、
前記第１圧縮機よりも前記室外熱交換器との距離が小さい第２圧縮機と、
高圧冷媒配管と、
前記高圧冷媒配管より分岐されるインジェクション配管と、
前記室外熱交換器の上方に設置される室外ファンと、
を備え、
前記インジェクション配管は、分岐部にて分岐される第１分岐管と第２分岐管を有し、
前記第１分岐管は前記第１圧縮機の圧縮室に接続され、
前記第２分岐管は前記第２圧縮機の圧縮室に接続され、
前記分岐部は前記第１圧縮機および前記第２圧縮機よりも上方に設置され、
前記第２分岐管は前記第１分岐管よりも高い位置に設置されている
ことを特徴とする室外機。
第１圧縮機と、
前記第１圧縮機よりも前記室外熱交換器との距離が小さい第２圧縮機と、
高圧冷媒配管と、
前記高圧冷媒配管より分岐されるインジェクション配管と、
前記室外熱交換器の上方に設置される室外ファンと、
を備え、
前記インジェクション配管は、分岐部にて分岐される第１分岐管と第２分岐管を有し、
前記第１分岐管は前記第１圧縮機の圧縮室に接続され、
前記第２分岐管は前記第２圧縮機の圧縮室に接続され、
前記分岐部は前記第１圧縮機および前記第２圧縮機よりも上方に設置され、
前記第２分岐管は前記第１分岐管よりも高い位置に設置されている
ことを特徴とする室外機。
【請求項2】
前記第１圧縮機は第１吐出管と第１吸入管とを有し、
前記第２圧縮機は第２吐出管と第２吸入管とを有し、
前記第２分岐管は、前記第２吐出管と前記第２吸入管の両方よりも高い位置に設置される
ことを特徴とする請求項１に記載の室外機。
前記第２圧縮機は第２吐出管と第２吸入管とを有し、
前記第２分岐管は、前記第２吐出管と前記第２吸入管の両方よりも高い位置に設置される
ことを特徴とする請求項１に記載の室外機。
【請求項3】
室外熱交換器と、
第１圧縮機と、
前記第１圧縮機よりも前記室外熱交換器との距離が小さい第２圧縮機と、
高圧冷媒配管と、
前記高圧冷媒配管より分岐されるインジェクション配管と、
前記室外熱交換器の上方に設置される室外ファンと、
を備え、
前記インジェクション配管は、分岐部にて分岐される第１分岐管と第２分岐管を有し、
前記第１分岐管は前記第１圧縮機の圧縮室に接続され、
前記第２分岐管は前記第２圧縮機の圧縮室に接続され、
前記第２分岐管と前記室外熱交換器との距離が、前記第１分岐管と前記室外熱交換器との距離よりも小さくなるように、前記第１分岐管と前記第２分岐管とが設置されている
ことを特徴とする室外機。
第１圧縮機と、
前記第１圧縮機よりも前記室外熱交換器との距離が小さい第２圧縮機と、
高圧冷媒配管と、
前記高圧冷媒配管より分岐されるインジェクション配管と、
前記室外熱交換器の上方に設置される室外ファンと、
を備え、
前記インジェクション配管は、分岐部にて分岐される第１分岐管と第２分岐管を有し、
前記第１分岐管は前記第１圧縮機の圧縮室に接続され、
前記第２分岐管は前記第２圧縮機の圧縮室に接続され、
前記第２分岐管と前記室外熱交換器との距離が、前記第１分岐管と前記室外熱交換器との距離よりも小さくなるように、前記第１分岐管と前記第２分岐管とが設置されている
ことを特徴とする室外機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、冷媒の一部を圧縮機内の圧縮室などにインジェクションさせる室外機に関する。
【背景技術】
【0002】
特許文献１は、冷媒の一部を圧縮機内において中間圧となる圧縮室などにインジェクションさせる空気調和機を開示する。
この空気調和機は、複数の圧縮機と四方弁と室外熱交換器とレシーバータンクと過冷却熱交換器と室内膨張弁と室内熱交換器と、が環状に接続された冷凍サイクルを行う冷媒回路を備える。また、冷媒回路は、冷房運転時には室外熱交換器を通過した液体冷媒が流れる液管と、液管から分岐して流れる第一分岐管と、第一分岐管上に設けられた過冷却膨張弁と、を備えている。液管内の冷媒は、過冷却膨張弁を通過した分岐冷媒と熱交換することで過冷却される。熱交換後の分岐冷媒は、圧縮機に設けられた、圧縮機において中間圧となる圧縮室にインジェクションされる。さらに、この空気調和機は、過冷却膨張弁と室内膨張弁との両方について開度を制御するコントローラーと、液管の温度を測定できる液温度センサーと、を備える。
この空気調和機は、複数の圧縮機と四方弁と室外熱交換器とレシーバータンクと過冷却熱交換器と室内膨張弁と室内熱交換器と、が環状に接続された冷凍サイクルを行う冷媒回路を備える。また、冷媒回路は、冷房運転時には室外熱交換器を通過した液体冷媒が流れる液管と、液管から分岐して流れる第一分岐管と、第一分岐管上に設けられた過冷却膨張弁と、を備えている。液管内の冷媒は、過冷却膨張弁を通過した分岐冷媒と熱交換することで過冷却される。熱交換後の分岐冷媒は、圧縮機に設けられた、圧縮機において中間圧となる圧縮室にインジェクションされる。さらに、この空気調和機は、過冷却膨張弁と室内膨張弁との両方について開度を制御するコントローラーと、液管の温度を測定できる液温度センサーと、を備える。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特許第４４７９８２８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
本開示は、室外機内のレイアウトに起因する各圧縮機の冷媒吐出温度差を解消して、冷房能力の向上を可能とする室外機を提供する。
【課題を解決するための手段】
【0005】
本開示における室外機は、室外熱交換器と、第１圧縮機と、前記第１圧縮機よりも前記室外熱交換器との距離が小さい第２圧縮機と、高圧冷媒配管と、前記高圧冷媒配管より分岐されるインジェクション配管と、前記室外熱交換器の上方に設置される室外ファンと、を備え、前記インジェクション配管は、分岐部にて分岐される第１分岐管と第２分岐管を有し、前記第１分岐管は前記第１圧縮機の圧縮室に接続され、前記第２分岐管は前記第２圧縮機の圧縮室に接続され、前記分岐部は前記第１圧縮機および前記第２圧縮機よりも上方に設置され、前記第２分岐管は前記第１分岐管よりも高い位置に設置されていることを特徴とする。
【発明の効果】
【0006】
本開示における室外機の運転時には、室外ファンによって吸引された外気は室外熱交換器を通過する。この時、室外ファンに近い室外熱交換器の上方の風速は、室外ファンから遠い下方の風速よりも大きい。よって、第２分岐管を第１分岐管よりも高く設置することで、第２分岐管は第１分岐管よりも風速の大きい外気と熱交換する。これにより、第２分岐管内の冷媒は、第１分岐管内の冷媒よりも外気との熱交換量が大きくなる。従って、冷房運転時において、第２分岐管内の冷媒は第１分岐管内の冷媒よりもガス冷媒の比率が高くなり、逆に第１分岐管内の冷媒は第２分岐管内の冷媒よりも液体冷媒の比率が高くなる。そのため、インジェクションされる冷媒による冷媒吐出温度の低下量は、第１圧縮機のほうが第２圧縮機よりも大きくなる。
一方で、本開示における室外機機内のレイアウトによれば、第１圧縮機は第２圧縮機と比較して室外熱交換器から遠い位置に設置されている。そのため、第１圧縮機と外気との熱交換量は、第２圧縮機と外気との熱交換量よりも小さい。従って、圧縮機のレイアウトのみを考慮した場合は、第２圧縮機よりも、第１圧縮機の冷媒吐出温度のほうが高くなりやすい。
ここで、上述した通り、本開示において各圧縮機にインジェクションされる冷媒による冷媒吐出温度の低下量は、第１圧縮機において第２圧縮機よりも大きくなる。これにより、第１圧縮機と第２圧縮機のレイアウトによって生じる冷媒吐出温度の差は低減され、冷媒吐出温度が高い第１圧縮機の回転数を高回転として、冷房能力をより高めた運転が可能となる。
一方で、本開示における室外機機内のレイアウトによれば、第１圧縮機は第２圧縮機と比較して室外熱交換器から遠い位置に設置されている。そのため、第１圧縮機と外気との熱交換量は、第２圧縮機と外気との熱交換量よりも小さい。従って、圧縮機のレイアウトのみを考慮した場合は、第２圧縮機よりも、第１圧縮機の冷媒吐出温度のほうが高くなりやすい。
ここで、上述した通り、本開示において各圧縮機にインジェクションされる冷媒による冷媒吐出温度の低下量は、第１圧縮機において第２圧縮機よりも大きくなる。これにより、第１圧縮機と第２圧縮機のレイアウトによって生じる冷媒吐出温度の差は低減され、冷媒吐出温度が高い第１圧縮機の回転数を高回転として、冷房能力をより高めた運転が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【0007】
【図1】実施の形態１における室外機を含む冷媒回路の構成を示す図
【図2】実施の形態１における室外機のレイアウト正面図
【図3】実施の形態１における室外機のレイアウト上面図
【図4】空気調和機における冷媒状態を示すモリエル線図
【図5】第１圧縮機を経由する冷媒状態を示すモリエル線図
【図6】第２圧縮機を経由する冷媒状態を示すモリエル線図
【図7】本開示の実施の形態２における室外機のレイアウト正面図
【図8】本開示の実施の形態２における室外機内での風速分布グラフ
【発明を実施するための形態】
【0008】
（本開示の基礎となった知見等）
発明者らが本開示に想到するに至った当時、空気調和機において、エネルギー効率の向上が求められていた。そのため、当該業界では、空気調和機において、圧縮機のエネルギー効率を向上させる技術が存在した。
発明者らが本開示に想到するに至った当時、空気調和機において、エネルギー効率の向上が求められていた。そのため、当該業界では、空気調和機において、圧縮機のエネルギー効率を向上させる技術が存在した。
【0009】
その空気調和機は、複数の圧縮機と四方弁と室外熱交換器とレシーバータンクと過冷却熱交換器と室内膨張弁と室内熱交換器と、が環状に接続された冷凍サイクルを行う冷媒回路を備える。また、冷媒回路は、冷房運転時には室外熱交換器を通過した液体冷媒が流れる液管と、液管から分岐して流れる第一分岐管と、第一分岐管上に設けられた過冷却膨張弁と、を備えている。この空気調和機において、液管内の冷媒は、過冷却膨張弁を通過した分岐冷媒と熱交換することで過冷却される。熱交換後の分岐冷媒は、圧縮機に設けられた、圧縮機において中間圧となる圧縮室にインジェクションされる。さらに、この空気調和機は、過冷却膨張弁と室内膨張弁との両方について開度を制御するコントローラーと、液管の温度を測定できる液温度センサーと、を備える。コントローラーは、室内熱交換器の冷却負荷に応じて過冷却された液管の冷媒の目標温度を設定し、液温度センサーが測定する温度が目標温度となるように過冷却膨張弁の開度制御を行う。
これによれば、冷却負荷に応じて圧縮室にインジェクションされる冷媒量が変化するので、圧縮機が行う無駄な仕事が減少し、エネルギー効率が高くなる。ここで、冷房運転時に過冷却熱交換器に流れる分岐冷媒量が増大する一方、室内熱交換器に流れる液体冷媒量は減少する。しかし、液体冷媒量が減少すると配管抵抗が小さくなるので、結果的に室内熱交換器における液体冷媒の循環量の低下量は小さくなり、過冷却膨張弁の開度制御による確実な冷房能力の増強が可能となる。
これによれば、冷却負荷に応じて圧縮室にインジェクションされる冷媒量が変化するので、圧縮機が行う無駄な仕事が減少し、エネルギー効率が高くなる。ここで、冷房運転時に過冷却熱交換器に流れる分岐冷媒量が増大する一方、室内熱交換器に流れる液体冷媒量は減少する。しかし、液体冷媒量が減少すると配管抵抗が小さくなるので、結果的に室内熱交換器における液体冷媒の循環量の低下量は小さくなり、過冷却膨張弁の開度制御による確実な冷房能力の増強が可能となる。
【0010】
しかしながら、上記従来の構成では、室外機内のレイアウトに起因して、冷房能力を十分に発揮できない場合があるという課題を有していた。
具体的には、各圧縮機と室外熱交換器との距離が異なる場合、室外熱交換器を通過した外気と各圧縮機との熱交換量が異なるので、各圧縮機の冷媒吐出温度に差が生じる。特に冷房運転時において、各圧縮機が高回転で運転すると、室外熱交換器との距離が遠い圧縮機は、室外熱交換器との距離が近い圧縮機よりも先に冷媒吐出温度基準に達してしまう。そのため、室外熱交換器との距離が遠い圧縮機の回転数が制限され、冷房能力の向上が難しくなる。
具体的には、各圧縮機と室外熱交換器との距離が異なる場合、室外熱交換器を通過した外気と各圧縮機との熱交換量が異なるので、各圧縮機の冷媒吐出温度に差が生じる。特に冷房運転時において、各圧縮機が高回転で運転すると、室外熱交換器との距離が遠い圧縮機は、室外熱交換器との距離が近い圧縮機よりも先に冷媒吐出温度基準に達してしまう。そのため、室外熱交換器との距離が遠い圧縮機の回転数が制限され、冷房能力の向上が難しくなる。
【0011】
そうした状況下において、発明者らは、異なる乾き度の冷媒を各圧縮機にインジェクションし、各圧縮機の冷媒吐出温度を均一化するという着想を得た。そして、発明者らは、その着想を実現するには、インジェクション用の各分岐管での冷媒と外気の熱交換量が一律であるという課題があることを発見し、その課題を解決するために、本開示の主題を構成するに至った。
そこで、本開示は、各圧縮機に異なる乾き度の冷媒をインジェクションし、レイアウトによる各圧縮機の冷媒吐出温度の差を低減できる室外機を提供する。
そこで、本開示は、各圧縮機に異なる乾き度の冷媒をインジェクションし、レイアウトによる各圧縮機の冷媒吐出温度の差を低減できる室外機を提供する。
【0012】
以下、図面を参照しながら実施の形態を詳細に説明する。但し、必要以上に詳細な説明は省略する場合がある。例えば、既によく知られた事項の詳細説明、または、実質的に同一の構成に対する重複説明を省略する場合がある。
なお、添付図面および以下の説明は、当業者が本開示を十分に理解するために提供されるのであって、これらにより特許請求の範囲に記載の主題を限定することを意図していない。
なお、添付図面および以下の説明は、当業者が本開示を十分に理解するために提供されるのであって、これらにより特許請求の範囲に記載の主題を限定することを意図していない。
【0013】
（実施の形態１）
以下、実施の形態１について説明する。
［１－１．構成］
［１－１－１．冷媒回路の構成］
図１は、本開示の実施の形態１における室外機を含む空気調和機の冷媒回路を示す構成図である。
実施の形態１の空気調和機１００は、室外機１１０と、室内空調ユニット１５０と、液管１４０と、ガス管１６０と、を有している。
なお、図１では室内空調ユニット１５０が２台並列して接続されている例が記載されているが、室内空調ユニット１５０は１台または３台以上が接続されていてもよい。
以下、実施の形態１について説明する。
［１－１．構成］
［１－１－１．冷媒回路の構成］
図１は、本開示の実施の形態１における室外機を含む空気調和機の冷媒回路を示す構成図である。
実施の形態１の空気調和機１００は、室外機１１０と、室内空調ユニット１５０と、液管１４０と、ガス管１６０と、を有している。
なお、図１では室内空調ユニット１５０が２台並列して接続されている例が記載されているが、室内空調ユニット１５０は１台または３台以上が接続されていてもよい。
【0014】
本実施の形態において、室外機１１０は、室外熱交換器１１４と、第１圧縮機１１１ａと、第２圧縮機１１１ｂと、四方弁１１２と、室外膨張弁１１６と、を備える。ここで、図１のように、室外機１１０は高圧冷媒が流れる配管上に、レシーバータンク１１８を有してもよい。また、本実施の形態においては、室外機１１０内において、液管１４０はインジェクション配管１２０と分岐している。
【0015】
本実施の形態の室外機１１０は、１台の室外機１１０対して、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂのように複数台の圧縮機が設置された構成となっている。
第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂは、冷媒を圧縮する機械装置である。第１圧縮機１１１ａは第１吸入管１１５ａから冷媒を吸入して圧縮し、圧縮された冷媒を第１吐出管１１７ａに吐出する。同様に、第２圧縮機１１１ｂは第２吸入管１１５ｂから冷媒を吸入して圧縮し、圧縮された冷媒を第２吐出管１１７ｂに吐出する。
なお、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂには、密閉容器内に圧縮工程が収められ、中間圧室にインジェクション用のポートを備える圧縮機や、低圧側圧縮機と高圧側圧縮機とが密閉容器内に収まった二段圧縮機等を用いることができる。
また、本実施の形態での構成とは異なり、２台以上の圧縮機が並列または直列に接続されてもよい。
第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂは、冷媒を圧縮する機械装置である。第１圧縮機１１１ａは第１吸入管１１５ａから冷媒を吸入して圧縮し、圧縮された冷媒を第１吐出管１１７ａに吐出する。同様に、第２圧縮機１１１ｂは第２吸入管１１５ｂから冷媒を吸入して圧縮し、圧縮された冷媒を第２吐出管１１７ｂに吐出する。
なお、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂには、密閉容器内に圧縮工程が収められ、中間圧室にインジェクション用のポートを備える圧縮機や、低圧側圧縮機と高圧側圧縮機とが密閉容器内に収まった二段圧縮機等を用いることができる。
また、本実施の形態での構成とは異なり、２台以上の圧縮機が並列または直列に接続されてもよい。
【0016】
四方弁１１２は、空気調和機１００の冷房運転時と暖房運転時の冷媒流れ方向を切り替える弁であり、第１吐出管１１７ａと第２吐出管１１７ｂとの合流部および、第１吸入管１１５ａと第２吸入管１１５ｂとの合流部と接続されている。なお、第１吸入管１１５ａと第２吸入管１１５ｂとの合流部には、冷媒の気液分離のためのアキュムレータ１１９が備えられている。
室外熱交換器１１４は、室外熱交換器１１４の周囲の外気と冷媒とが熱交換する熱交換器である。室外熱交換器１１４には、一般的にはフィン＆チューブ型やマイクロチューブ型の熱交換器が利用される。
室外熱交換器１１４は、室外熱交換器１１４の周囲の外気と冷媒とが熱交換する熱交換器である。室外熱交換器１１４には、一般的にはフィン＆チューブ型やマイクロチューブ型の熱交換器が利用される。
【0017】
また、第１吐出管１１７ａ及び第２吐出管１１７ｂにはそれぞれ、各圧縮機から吐出される冷媒の温度を検出する、第１吐出温度センサー１３７ａおよび第２吐出温度センサー１３７ｂが設けられている。同様に、第１吸入管１１５ａ及び第２吸入管１１５ｂにはそれぞれ、各圧縮機が吸入する冷媒の温度を検出する、第１吸入温度センサー１３５ａ及び第２吸入温度センサー１３５ｂが設けられている。
【0018】
インジェクション配管１２０には、液管１４０から分岐した分岐冷媒を減圧する過冷却膨張弁１２７と、分岐冷媒と液管１４０内の冷媒とで熱交換を行う過冷却熱交換器１２５が備えられている。過冷却熱交換器１２５としては、二重管やプレート熱交換器等が利用できる。
さらに、インジェクション配管１２０は分岐部１２３で、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂと、に分岐する。第１分岐管１２１ａは第１圧縮機１１１ａの圧縮室に接続し、第２分岐管１２１ｂは第２圧縮機１１１ｂの圧縮室に接続する。第１分岐管１２１ａ及び第２分岐管１２１ｂとしては、例えば、溝なし管を用いることができる。
また、第１分岐管１２１ａには、第１圧縮機１１１ａの圧縮室にインジェクションされる冷媒の温度を検出する、第１分岐管温度センサー１３１ａが取り付けられている。同様に、第２分岐管１２１ｂには、第２圧縮機１１１ｂの圧縮室にインジェクションされる冷媒の温度を検出する、第２分岐管温度センサーが取り付けられている。
さらに、インジェクション配管１２０は分岐部１２３で、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂと、に分岐する。第１分岐管１２１ａは第１圧縮機１１１ａの圧縮室に接続し、第２分岐管１２１ｂは第２圧縮機１１１ｂの圧縮室に接続する。第１分岐管１２１ａ及び第２分岐管１２１ｂとしては、例えば、溝なし管を用いることができる。
また、第１分岐管１２１ａには、第１圧縮機１１１ａの圧縮室にインジェクションされる冷媒の温度を検出する、第１分岐管温度センサー１３１ａが取り付けられている。同様に、第２分岐管１２１ｂには、第２圧縮機１１１ｂの圧縮室にインジェクションされる冷媒の温度を検出する、第２分岐管温度センサーが取り付けられている。
【0019】
室外熱交換器１１４と室内熱交換器１５１とを接続する液管１４０は、液温度センサー１３９を備えている。液温度センサー１３９は、過冷却熱交換器１２５で熱交換された後の液管１４０内の冷媒の温度を検出する。ここで、液管１４０は、高圧冷媒配管に対応している。
【0020】
それぞれの室内空調ユニット１５０は、室内の空気と冷媒との間で熱交換を行う室内熱交換器１５１を備える。また、図１のように、それぞれの室内空調ユニット１５０は室内膨張弁１５３を備えてもよい。
空気調和機１００に備えられた各機器は、コントローラー（図示しない）によって制御される。
空気調和機１００に備えられた各機器は、コントローラー（図示しない）によって制御される。
【0021】
［１－１－２．室外機の構成］
以下、図２と図３とを参照しながら、室外機１１０内における各機器のレイアウトについて説明する。図２は本実施の形態における室外機１１０内の正面から見たレイアウトを示す模式図であり、図３は本実施の形態における室外機１１０内を上面から見たレイアウトを示す模式図である。
以下、図２と図３とを参照しながら、室外機１１０内における各機器のレイアウトについて説明する。図２は本実施の形態における室外機１１０内の正面から見たレイアウトを示す模式図であり、図３は本実施の形態における室外機１１０内を上面から見たレイアウトを示す模式図である。
【0022】
図２に示すように、本実施の形態においては、室外機１１０の上面には室外ファン１０１が設けられている。室外ファン１０１はファンモーター（図示しない）によって駆動され、室外機１１０内の空気を外に送り出すことで、外気１０３を、室外熱交換器１１４を通して室外機１１０に取り込む。これにより、外気１０３と室外熱交換器１１４との間での熱交換が促進される。
【0023】
また、図２に示すように、インジェクション配管１２０の分岐部１２３は、第１圧縮機１１１ａの本体と第２圧縮機１１１ｂの本体との両方よりも高い位置となるように設けられている。さらに、分岐部１２３から分岐する第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとは、第２分岐管１２１ｂの高さが第１分岐管１２１ａの高さよりも大きくなるように設置されている。
ここで、第１分岐管１２１ａ及び第２分岐管１２１ｂの高さとは、それぞれの分岐管の最上部の高さを指す。以下、分岐管の最上部の高さのことを、単に分岐管の高さと記載する。
ここで、第１分岐管１２１ａ及び第２分岐管１２１ｂの高さとは、それぞれの分岐管の最上部の高さを指す。以下、分岐管の最上部の高さのことを、単に分岐管の高さと記載する。
【0024】
図３に示すように、本実施の形態において、室外熱交換器１１４は、室外機１１０の４つの側面のうち、３つの側面に設けられている。室外機１１０の側面のうち、室外熱交換器１１４が設けられた側面では、室外機１１０内に外気１０３を取り込むことができる。一方、室外機１１０の側面のうち、室外熱交換器１１４が設けられていない側面は、操作パネル（図示しない）や基盤（図示しない）が設けられるため、空気の流れを遮断する側面となる。
【0025】
また、図３の室外機１１０内のレイアウト上面図では、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂとの位置関係が示されている。
図３に示すように、第１圧縮機１１１ａと室外熱交換器１１４とは、矢印Ｘの方向（以下Ｘ方向と呼ぶ）には距離Ｉｘだけ離れており、矢印Ｙの方向（以下Ｙ方向と呼ぶ）には距離Ｉｙだけ離れている。同様に、第２圧縮機１１１ｂと室外熱交換器１１４とは、Ｘ方向には距離ＩＩｘだけ離れており、Ｙ方向には距離ＩＩｙだけ離れている。
ここで、第１圧縮機１１１ａと室外熱交換器１１４との距離を、距離Ｉｘと距離Ｉｙとの和であると定義し、第２圧縮機１１１ｂと室外熱交換器１１４との距離を、距離ＩＩｘと距離ＩＩｙとの和であると定義する。この場合、第１圧縮機１１１ａと室外熱交換器１１４との距離は、第２圧縮機１１１ｂと室外熱交換器１１４との距離よりも大きくなるように設置されている。
図３に示すように、第１圧縮機１１１ａと室外熱交換器１１４とは、矢印Ｘの方向（以下Ｘ方向と呼ぶ）には距離Ｉｘだけ離れており、矢印Ｙの方向（以下Ｙ方向と呼ぶ）には距離Ｉｙだけ離れている。同様に、第２圧縮機１１１ｂと室外熱交換器１１４とは、Ｘ方向には距離ＩＩｘだけ離れており、Ｙ方向には距離ＩＩｙだけ離れている。
ここで、第１圧縮機１１１ａと室外熱交換器１１４との距離を、距離Ｉｘと距離Ｉｙとの和であると定義し、第２圧縮機１１１ｂと室外熱交換器１１４との距離を、距離ＩＩｘと距離ＩＩｙとの和であると定義する。この場合、第１圧縮機１１１ａと室外熱交換器１１４との距離は、第２圧縮機１１１ｂと室外熱交換器１１４との距離よりも大きくなるように設置されている。
【0026】
［１－２．動作］
以上のように構成された室外機１１０、および室外機１１０を含む空気調和機１００について、その動作、作用を説明する。
以上のように構成された室外機１１０、および室外機１１０を含む空気調和機１００について、その動作、作用を説明する。
【0027】
空気調和機１００の冷房運転時には、四方弁１１２は、第１吐出管１１７ａと第２吐出管１１７ｂとが合流した配管と、室外熱交換器１１４とを連通させる。したがって、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂで圧縮された冷媒は、吐出圧力での飽和温度よりも高温の吐出過熱度を有する高温高圧なガス冷媒となって室外熱交換器１１４に流入する。
室外熱交換器１１４に流入した高温高圧のガス冷媒は、室外ファン１０１によって吸引された周囲の外気１０３に熱を放出して凝縮することで、高圧かつ過冷却状態の液体冷媒となる。
室外熱交換器１１４に流入した高温高圧のガス冷媒は、室外ファン１０１によって吸引された周囲の外気１０３に熱を放出して凝縮することで、高圧かつ過冷却状態の液体冷媒となる。
【0028】
液管１４０を流れる、室外熱交換器１１４を通過した高圧の過冷却状態の液体冷媒の一部は、インジェクション配管１２０に分岐して流入し、過冷却膨張弁１２７で減圧される。ここで減圧された冷媒は過冷却熱交換器１２５を通過することで、液管１４０内の高圧冷媒と熱交換をする。
【0029】
インジェクション配管１２０内の冷媒は、過冷却熱交換器１２５を通過して熱を受け取る。この冷媒は、インジェクション配管１２０から分岐部１２３で分岐され、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂを通過し、第１圧縮機１１１ａの圧縮室及び第２圧縮機１１１ｂの圧縮室にインジェクションされる。
冷媒と外気１０３との熱交換量が、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとの間において等しい場合は、各圧縮機にインジェクションされる冷媒は、図４のモリエル線図における点Ｇに相当する飽和線近傍の冷媒となる。
冷媒と外気１０３との熱交換量が、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとの間において等しい場合は、各圧縮機にインジェクションされる冷媒は、図４のモリエル線図における点Ｇに相当する飽和線近傍の冷媒となる。
【0030】
一方、第１吸入管１１５ａ及び第２吸入管１１５ｂから第１圧縮機１１１ａ及び第２圧縮機１１１ｂに吸入された図４の点Ｅに相当する低圧の冷媒は加圧され、図３の点Ｈに相当する状態の冷媒となっている。
よって、各圧縮機の圧縮室内では、インジェクションされる点Ｇの状態の冷媒と、加圧された点Ｈの状態の冷媒と、が混合され、図４の点Ｉに相当する状態の冷媒となる。
すなわち、各圧縮機において中間圧となる圧縮室内の冷媒は、圧縮されながら、インジェクションされる冷媒によって冷却される。これにより、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂの冷媒吐出温度は、分岐冷媒を圧縮室にインジェクションしない場合と比べて低下する。
よって、各圧縮機の圧縮室内では、インジェクションされる点Ｇの状態の冷媒と、加圧された点Ｈの状態の冷媒と、が混合され、図４の点Ｉに相当する状態の冷媒となる。
すなわち、各圧縮機において中間圧となる圧縮室内の冷媒は、圧縮されながら、インジェクションされる冷媒によって冷却される。これにより、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂの冷媒吐出温度は、分岐冷媒を圧縮室にインジェクションしない場合と比べて低下する。
【0031】
一方で、液管１４０内の高圧冷媒は、過冷却熱交換器１２５で熱を放出して過冷却度が増大する。過冷却熱交換器１２５を通過した高圧冷媒は、室外機１１０から液管１４０を通って室内空調ユニット１５０に流入する。室内空調ユニット１５０に流入した冷媒は、室内膨張弁１５３で減圧され、気液二相冷媒となる。
気液二相冷媒のうち、液体冷媒は室内熱交換器１５１で室内空気から熱を奪って蒸発し低圧の過熱ガス状態となる。ここで熱を奪われた室内空気は室内の気温を下げるので、空気調和機１００は冷房装置として機能する。
気液二相冷媒のうち、液体冷媒は室内熱交換器１５１で室内空気から熱を奪って蒸発し低圧の過熱ガス状態となる。ここで熱を奪われた室内空気は室内の気温を下げるので、空気調和機１００は冷房装置として機能する。
【0032】
加熱ガス状態となった冷媒は、室内空調ユニット１５０からガス管１６０を通過して室外機１１０に戻る。室外機１１０に戻ったガス冷媒は、四方弁１１２、アキュムレータ１１９を経て、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂに吸入される。
【0033】
一方、空気調和機１００の暖房運転時には、四方弁１１２は、第１吐出管１１７ａと第２吐出管１１７ｂとが合流した配管と、室内熱交換器１５１と、をガス管１６０を通じて連通させる。
したがって、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂで圧縮された冷媒は、吐出圧力における飽和温度よりも高温の吐出過熱度を有する高温高圧なガス冷媒となって室内空調ユニット１５０に流入する。室内空調ユニット１５０に流入したガス冷媒は、室内熱交換器１５１で室内空気に熱を放出して凝縮することで、高圧かつ過冷却状態の液冷媒となる。ここで熱を受け取った室内空気は室内の気温を上昇させるので、空気調和機１００は暖房装置として機能する。
したがって、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂで圧縮された冷媒は、吐出圧力における飽和温度よりも高温の吐出過熱度を有する高温高圧なガス冷媒となって室内空調ユニット１５０に流入する。室内空調ユニット１５０に流入したガス冷媒は、室内熱交換器１５１で室内空気に熱を放出して凝縮することで、高圧かつ過冷却状態の液冷媒となる。ここで熱を受け取った室内空気は室内の気温を上昇させるので、空気調和機１００は暖房装置として機能する。
【0034】
室内熱交換器１５１から出た高圧冷媒は液管１４０を通過して室外機１１０に流入する。室外機１１０に入った高圧かつ過冷却状態の液冷媒は、一部が分岐してインジェクション配管１２０に流入し、過冷却膨張弁１２７で減圧される。
減圧された冷媒は過冷却熱交換器１２５を通過することで、液管１４０内の高圧冷媒と熱交換をする。
減圧された冷媒は過冷却熱交換器１２５を通過することで、液管１４０内の高圧冷媒と熱交換をする。
【0035】
インジェクション配管１２０内の冷媒は、過冷却熱交換器１２５で熱を受け取る。この状態の冷媒は、インジェクション配管１２０から分岐部１２３で分岐され、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂを通過し、第１圧縮機１１１ａの圧縮室及び第２圧縮機１１１ｂの圧縮室にインジェクションされる。
冷媒と外気１０３との熱交換量が、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとの間において等しい場合は、各圧縮機にインジェクションされる冷媒は、図４のモリエル線図における点Ｇに相当する飽和線近傍の冷媒となる。
冷媒と外気１０３との熱交換量が、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとの間において等しい場合は、各圧縮機にインジェクションされる冷媒は、図４のモリエル線図における点Ｇに相当する飽和線近傍の冷媒となる。
【0036】
一方、第１吸入管１１５ａ及び第２吸入管１１５ｂから第１圧縮機１１１ａ及び第２圧縮機１１１ｂに吸入された図４の点Ｅに相当する低圧の冷媒は加圧され、図３の点Ｈに相当する状態の冷媒となっている。
よって、各圧縮機の圧縮室内では、インジェクションされる点Ｇの状態の冷媒と、加圧された点Ｈの状態の冷媒と、が混合され、図４の点Ｉに相当する状態の冷媒となる。
すなわち、各圧縮機において中間圧となる圧縮室内の冷媒は、圧縮されながら、インジェクションされる冷媒によって冷却される。これにより、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂの冷媒吐出温度は、分岐冷媒を圧縮室にインジェクションしない場合と比べて低下する。
よって、各圧縮機の圧縮室内では、インジェクションされる点Ｇの状態の冷媒と、加圧された点Ｈの状態の冷媒と、が混合され、図４の点Ｉに相当する状態の冷媒となる。
すなわち、各圧縮機において中間圧となる圧縮室内の冷媒は、圧縮されながら、インジェクションされる冷媒によって冷却される。これにより、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂの冷媒吐出温度は、分岐冷媒を圧縮室にインジェクションしない場合と比べて低下する。
【0037】
一方で、液管１４０内の高圧冷媒は、過冷却熱交換器１２５で熱を放出したことで、過冷却度が増大する。過冷却熱交換器１２５を通過した高圧冷媒は、室外膨張弁１１６で減圧され、気液二相冷媒となる。
気液二相冷媒のうち、液冷媒は室外熱交換器１１４で周囲の外気１０３から熱を奪って蒸発し、低圧の過熱ガス状態となる。このガス冷媒は、四方弁１１２、アキュムレータ１１９を経て、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂに吸入される。
気液二相冷媒のうち、液冷媒は室外熱交換器１１４で周囲の外気１０３から熱を奪って蒸発し、低圧の過熱ガス状態となる。このガス冷媒は、四方弁１１２、アキュムレータ１１９を経て、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂに吸入される。
【0038】
上記の冷房運転時および暖房運転時において、実際には室外機１１０では室外ファン１０１が回転しており、室外熱交換器１１４と外気１０３との熱交換を促進する。
ここで、室外ファン１０１によって吸引された外気１０３は室外熱交換器１１４を通過するが、室外機１１０内での外気１０３の風速は、室外ファン１０１に近い、室外熱交換器１１４の上方では大きく、室外ファン１０１から遠い下方では小さい。
ここで、室外ファン１０１によって吸引された外気１０３は室外熱交換器１１４を通過するが、室外機１１０内での外気１０３の風速は、室外ファン１０１に近い、室外熱交換器１１４の上方では大きく、室外ファン１０１から遠い下方では小さい。
【0039】
本実施の形態においては、第２分岐管１２１ｂは、第１分岐管１２１ａよりも風速の大きい外気と接触する位置に配置されている。具体的には、第２分岐管１２１ｂの高さが、第１分岐管１２１ａの高さよりも大きくなるように設置されることにより、第２分岐管１２１ｂ内の冷媒は第１分岐管１２１ａ内の冷媒よりも多くの外気と熱交換する。よって、第２分岐管１２１ｂ内の冷媒は多くの熱を受け取るので、第１分岐管１２１ａ内の冷媒よりもガス成分の比率が高くなる。逆に、第１分岐管１２１ａ内の冷媒が受け取る熱は少ないので、第２分岐管１２１ｂ内の冷媒よりも液成分の比率が高くなる。
【0040】
図４においては、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとにおける、冷媒が外気１０３と熱交換する量が等しい場合のモリエル線図が描かれている。これは、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂの高さが等しい場合に相当する。
しかし、実際には、本実施の形態の室外機１１０内のレイアウトを考慮すると、冷媒と空気との熱交換量が、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとの間において異なる。
しかし、実際には、本実施の形態の室外機１１０内のレイアウトを考慮すると、冷媒と空気との熱交換量が、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとの間において異なる。
【0041】
図５は、室外機１１０内のレイアウトを反映し、第１分岐管１２１ａ高さが図４の場合よりも小さくなるように設置された場合における、空気調和機１００の運転中に第１圧縮機１１１ａを通る冷媒のモリエル線図を示す。
第１圧縮機１１１ａにインジェクションされる、第１分岐管１２１ａを通過する冷媒は、第１分岐管１２１ａの高さが図４の場合よりも小さくなるように設置されたことで、風速の小さい外気１０３と熱交換するため、外気１０３との熱交換量が小さくなる。よって、第１分岐管１２１ａを通過した冷媒は図４の場合よりも乾き度が小さくなり、図５の点Ｇａに相当する状態となる。
従って、第１圧縮機１１１ａの圧縮室内において圧縮中の、図５の点Ｈに相当する状態の冷媒と、点Ｇａに相当する状態の冷媒と、が混合した点Ｉａに相当する状態の冷媒は、図４の点Ｉに相当する状態の冷媒よりも温度が低下する。これにより、第１圧縮機１１１ａから吐出される冷媒は、点Ａａに相当する状態となり、点Ａに相当する状態の冷媒よりも温度が低下する。
第１圧縮機１１１ａにインジェクションされる、第１分岐管１２１ａを通過する冷媒は、第１分岐管１２１ａの高さが図４の場合よりも小さくなるように設置されたことで、風速の小さい外気１０３と熱交換するため、外気１０３との熱交換量が小さくなる。よって、第１分岐管１２１ａを通過した冷媒は図４の場合よりも乾き度が小さくなり、図５の点Ｇａに相当する状態となる。
従って、第１圧縮機１１１ａの圧縮室内において圧縮中の、図５の点Ｈに相当する状態の冷媒と、点Ｇａに相当する状態の冷媒と、が混合した点Ｉａに相当する状態の冷媒は、図４の点Ｉに相当する状態の冷媒よりも温度が低下する。これにより、第１圧縮機１１１ａから吐出される冷媒は、点Ａａに相当する状態となり、点Ａに相当する状態の冷媒よりも温度が低下する。
【0042】
図６は、第２分岐管１２１ｂの高さが図４の場合よりも大きくなるように設置された場合における、空気調和機１００の運転中に第２圧縮機１１１ｂを通る冷媒のモリエル線図を示している。
第２圧縮機１１１ｂにインジェクションされる、第２分岐管１２１ｂを通過する冷媒は、第２分岐管１２１ｂの高さが図４の場合よりも大きくなるように設置されたことで、風速の大きい外気１０３と熱交換するため、外気１０３との熱交換量が大きくなる。よって、第２分岐管１２１ｂを通過した冷媒は図４の場合よりも乾き度が大きくなり、図６の点Ｇｂに相当する状態となる。
従って、第２圧縮機１１１ｂの圧縮室内において圧縮中の、図６の点Ｈに相当する状態の冷媒と、点Ｇｂに相当する状態の冷媒と、が混合した点Ｉｂに相当する状態の冷媒は、図４の点Ｉに相当する状態の冷媒よりも温度が上昇する。これにより、第２圧縮機１１１ｂから吐出される冷媒は、点Ａｂに相当する状態となり、点Ａに相当する状態の冷媒よりも温度が上昇する。
第２圧縮機１１１ｂにインジェクションされる、第２分岐管１２１ｂを通過する冷媒は、第２分岐管１２１ｂの高さが図４の場合よりも大きくなるように設置されたことで、風速の大きい外気１０３と熱交換するため、外気１０３との熱交換量が大きくなる。よって、第２分岐管１２１ｂを通過した冷媒は図４の場合よりも乾き度が大きくなり、図６の点Ｇｂに相当する状態となる。
従って、第２圧縮機１１１ｂの圧縮室内において圧縮中の、図６の点Ｈに相当する状態の冷媒と、点Ｇｂに相当する状態の冷媒と、が混合した点Ｉｂに相当する状態の冷媒は、図４の点Ｉに相当する状態の冷媒よりも温度が上昇する。これにより、第２圧縮機１１１ｂから吐出される冷媒は、点Ａｂに相当する状態となり、点Ａに相当する状態の冷媒よりも温度が上昇する。
【0043】
また、分岐部１２３が第１圧縮機１１１ａおよび第２圧縮機１１１ｂの上端よりも下方に設置された場合は、冷媒が分岐部１２３の後に通る第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとの高さが、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂとの高さと同等になる。よって、室外ファン１０１によって吸引された外気１０３が室外熱交換器１１４を通過して第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂやその他の構造物に接触し、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂの周りは不均一な外気１０３風速や温度となる。その結果、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂが、第１吐出管１１７ａと第２吐出管１１７ｂとに吐出する冷媒の温度は不均一な温度となる。
しかし、本実施の形態において、分岐部１２３は第１圧縮機１１１ａおよび第２圧縮機１１１ｂの上端よりも上方に設置されている。これにより、冷媒が分岐部１２３の後に通る第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとの高さが、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂとの高さよりも大きくなる。従って、室外ファン１０１によって吸引された外気１０３が室外熱交換器１１４を通過して第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂやその他の構造物に接触せず、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂの周りは不均一な外気１０３風速や温度とならない。その結果、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂの第１吐出管１１７ａと第２吐出管１１７ｂの吐出温度は均一した温度となる。
しかし、本実施の形態において、分岐部１２３は第１圧縮機１１１ａおよび第２圧縮機１１１ｂの上端よりも上方に設置されている。これにより、冷媒が分岐部１２３の後に通る第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとの高さが、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂとの高さよりも大きくなる。従って、室外ファン１０１によって吸引された外気１０３が室外熱交換器１１４を通過して第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂやその他の構造物に接触せず、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂの周りは不均一な外気１０３風速や温度とならない。その結果、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂの第１吐出管１１７ａと第２吐出管１１７ｂの吐出温度は均一した温度となる。
【0044】
また、本開示においては、空気調和機１００の運転モードによって、第１分岐管１２１ａ及び第２分岐管１２１ｂと、外気１０３との間での熱交換量は異なる。
空気調和機１００の冷媒にＲ３２冷媒を使用した場合の、運転モード毎の熱交換量の違いを以下に例示する。
空気調和機１００が外気温度３５℃のもとで、室内空調ユニット１５０からの吹出温度が１５℃となるように冷房運転を行った時の低圧部の冷媒は、温度は室内空調ユニット１５０からの吹出温度より５Ｋ低い１０℃であり、圧力は、１．１ＭＰａであるとする。さらに、インジェクションされる冷媒について、圧力は低圧部の圧力を１．４倍した１．５ＭＰａとし、温度は２１℃とする。すると、第１分岐管１２１ａ及び第２分岐管１２１ｂを流れる冷媒の温度と、外気温度と、の温度差は約１４Ｋとなる。
空気調和機１００の冷媒にＲ３２冷媒を使用した場合の、運転モード毎の熱交換量の違いを以下に例示する。
空気調和機１００が外気温度３５℃のもとで、室内空調ユニット１５０からの吹出温度が１５℃となるように冷房運転を行った時の低圧部の冷媒は、温度は室内空調ユニット１５０からの吹出温度より５Ｋ低い１０℃であり、圧力は、１．１ＭＰａであるとする。さらに、インジェクションされる冷媒について、圧力は低圧部の圧力を１．４倍した１．５ＭＰａとし、温度は２１℃とする。すると、第１分岐管１２１ａ及び第２分岐管１２１ｂを流れる冷媒の温度と、外気温度と、の温度差は約１４Ｋとなる。
【0045】
一方で、空気調和機１００が外気温度７℃のもとで暖房運転を行った場合、低圧部の冷媒について、温度は蒸発器が着霜する温度である約－０．５℃であり、圧力は０．８ＭＰａであるとする。さらに、インジェクションされる冷媒について、圧力は低圧部の圧力を１．４倍した１．１ＭＰａとし、温度は１０℃とする。この場合、外気温度と、第１分岐管１２１ａ及び第２分岐管１２１ｂを流れる冷媒の温度と、の温度差は約３Ｋとなる。
よって、外気温度と、第１分岐管１２１ａ及び第２分岐管１２１ｂを流れる冷媒の温度と、の温度差は、暖房運転時よりも冷房運転時の方が大きい。
従って、外気１０３と、第１分岐管１２１ａ及び第２分岐管１２１ｂを流れる冷媒と、の間で行われる熱交換の量は、空気調和機１００の冷房運転時において、暖房運転時よりも大きくなる。
よって、外気温度と、第１分岐管１２１ａ及び第２分岐管１２１ｂを流れる冷媒の温度と、の温度差は、暖房運転時よりも冷房運転時の方が大きい。
従って、外気１０３と、第１分岐管１２１ａ及び第２分岐管１２１ｂを流れる冷媒と、の間で行われる熱交換の量は、空気調和機１００の冷房運転時において、暖房運転時よりも大きくなる。
【0046】
［１－３．効果等］
本実施の形態において、室外機１１０は、第１圧縮機１１１ａと、第２圧縮機１１１ｂと、室外熱交換器１１４と、液管１４０と、液管１４０より分岐するインジェクション配管１２０と、室外熱交換器１１４の上方に設置される室外ファン１０１と、を備える。第２圧縮機１１１ｂと室外熱交換器１１４との距離は、第１圧縮機１１１ａと室外熱交換器１１４との距離よりも小さい。インジェクション配管１２０は、分岐部１２３にて分岐される第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂを有し、第１分岐管１２１ａは第１圧縮機１１１ａの圧縮室に接続され、第２分岐管１２１ｂは第２圧縮機１１１ｂの圧縮室に接続される。さらに、分岐部１２３は第１圧縮機１１１ａおよび第２圧縮機１１１ｂよりも上方に設置され、第２分岐管１２１ｂの高さが第１分岐管１２１ａの高さよりも大きくなるように設置される。
本実施の形態において、室外機１１０は、第１圧縮機１１１ａと、第２圧縮機１１１ｂと、室外熱交換器１１４と、液管１４０と、液管１４０より分岐するインジェクション配管１２０と、室外熱交換器１１４の上方に設置される室外ファン１０１と、を備える。第２圧縮機１１１ｂと室外熱交換器１１４との距離は、第１圧縮機１１１ａと室外熱交換器１１４との距離よりも小さい。インジェクション配管１２０は、分岐部１２３にて分岐される第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂを有し、第１分岐管１２１ａは第１圧縮機１１１ａの圧縮室に接続され、第２分岐管１２１ｂは第２圧縮機１１１ｂの圧縮室に接続される。さらに、分岐部１２３は第１圧縮機１１１ａおよび第２圧縮機１１１ｂよりも上方に設置され、第２分岐管１２１ｂの高さが第１分岐管１２１ａの高さよりも大きくなるように設置される。
【0047】
これによれば、室外ファン１０１によって吸引された外気１０３は室外熱交換器１１４を通過するが、室外機１１０内での外気１０３の風速は、室外ファン１０１に近い室外熱交換器１１４の上方では大きく、室外ファン１０１から遠い下方では小さい。
そのため、第２分岐管１２１ｂの高さが、第１分岐管１２１ａの高さよりも大きくなるように設置されることにより、第２分岐管１２１ｂ内の冷媒は第１分岐管１２１ａ内の冷媒よりも多くの外気と熱交換する。よって、第２分岐管１２１ｂ内の冷媒は多くの熱を受け取るので、第１分岐管１２１ａ内の冷媒よりもガス成分の比率が高くなる。
そのため、第２分岐管１２１ｂの高さが、第１分岐管１２１ａの高さよりも大きくなるように設置されることにより、第２分岐管１２１ｂ内の冷媒は第１分岐管１２１ａ内の冷媒よりも多くの外気と熱交換する。よって、第２分岐管１２１ｂ内の冷媒は多くの熱を受け取るので、第１分岐管１２１ａ内の冷媒よりもガス成分の比率が高くなる。
【0048】
つまり、第１分岐管１２１ａを通過する冷媒は、第１分岐管１２１ａの高さが図４の場合よりも小さくなるように設置されたことで、風速の小さい外気１０３と熱交換するため、外気１０３との熱交換量が小さくなる。よって、第１分岐管１２１ａを通過した冷媒は図４の場合よりも乾き度が小さくなり、図５の点Ｇａに相当する状態となって第１圧縮機１１１ａにインジェクションされる。
従って、第１圧縮機１１１ａの圧縮室内において圧縮中の、図５の点Ｈに相当する状態の冷媒と、点Ｇａに相当する状態の冷媒と、が混合した点Ｉａに相当する状態の冷媒は、図４の点Ｉに相当する状態の冷媒よりも温度が低下する。これにより、第１圧縮機１１１ａから吐出される冷媒は、点Ａａに相当する状態となり、点Ａに相当する状態の冷媒よりも温度が低下する。
従って、第１圧縮機１１１ａの圧縮室内において圧縮中の、図５の点Ｈに相当する状態の冷媒と、点Ｇａに相当する状態の冷媒と、が混合した点Ｉａに相当する状態の冷媒は、図４の点Ｉに相当する状態の冷媒よりも温度が低下する。これにより、第１圧縮機１１１ａから吐出される冷媒は、点Ａａに相当する状態となり、点Ａに相当する状態の冷媒よりも温度が低下する。
【0049】
さらに、第２分岐管１２１ｂを通過する冷媒は、第２分岐管１２１ｂの高さが図４の場合よりも大きくなるように設置されたことで、風速の大きい外気１０３と熱交換するため、外気１０３との熱交換量が大きくなる。よって、第２分岐管１２１ｂを通過した冷媒は図４の場合よりも乾き度が大きくなり、図６の点Ｇｂに相当する状態となって第２圧縮機１１１ｂにインジェクションされる。
従って、第２圧縮機１１１ｂの圧縮室内において圧縮中の、図６の点Ｈに相当する状態の冷媒と、点Ｇｂに相当する状態の冷媒と、が混合した点Ｉｂに相当する状態の冷媒は、図４の点Ｉに相当する状態の冷媒よりも温度が上昇する。これにより、第２圧縮機１１１ｂから吐出される冷媒は、点Ａｂに相当する状態となり、点Ａに相当する状態の冷媒よりも温度が上昇する。
従って、第２圧縮機１１１ｂの圧縮室内において圧縮中の、図６の点Ｈに相当する状態の冷媒と、点Ｇｂに相当する状態の冷媒と、が混合した点Ｉｂに相当する状態の冷媒は、図４の点Ｉに相当する状態の冷媒よりも温度が上昇する。これにより、第２圧縮機１１１ｂから吐出される冷媒は、点Ａｂに相当する状態となり、点Ａに相当する状態の冷媒よりも温度が上昇する。
【0050】
したがって、各分岐管からの冷媒のインジェクションによる、各圧縮機での冷媒吐出温度の低下量を、第１圧縮機１１１ａでは大きく、第２圧縮機１１１ｂでは小さくすることができる。
そのため、室外熱交換器１１４との距離が遠く冷媒吐出温度が高くなりやすい第１圧縮機１１１ａを、第２圧縮機１１１ｂと同様に高回転で運転することが可能になるので、冷房能力が向上できる。
そのため、室外熱交換器１１４との距離が遠く冷媒吐出温度が高くなりやすい第１圧縮機１１１ａを、第２圧縮機１１１ｂと同様に高回転で運転することが可能になるので、冷房能力が向上できる。
【0051】
（実施の形態２）
以下、実施の形態２について説明する。
［２－１．構成］
［２－１－１．冷媒回路の構成］
実施の形態２の室外機１１０を含む空気調和機１００の冷媒回路の構成は、実施の形態１と同様、図１に示される通りである。そのため、冷媒回路の構成については説明を省略し、室外機１１０内のレイアウトについてのみ、以下で説明する。
以下、実施の形態２について説明する。
［２－１．構成］
［２－１－１．冷媒回路の構成］
実施の形態２の室外機１１０を含む空気調和機１００の冷媒回路の構成は、実施の形態１と同様、図１に示される通りである。そのため、冷媒回路の構成については説明を省略し、室外機１１０内のレイアウトについてのみ、以下で説明する。
【0052】
［２－１－２．室外機内のレイアウト］
以下、実施の形態２における室外機１１０内のレイアウトを説明する。
以下、実施の形態２における室外機１１０内のレイアウトを説明する。
【0053】
図７は、実施の形態２の室外機１１０を正面から見たレイアウトを示す模式図である。図７のように、実施の形態２にかかる室外機１１０において、第２圧縮機１１１ｂに接続する第２分岐管１２１ｂの高さは、第２吐出管１１７ｂと第２吸入管１１５ｂの両方の高さよりも大きくなるように設置されている。一方で、第１圧縮機１１１ａに接続する第１分岐管１２１ａの高さは、第１吐出管１１７ａと第１吸入管１１５ａの両方の高さよりも小さくなるように設置されている。
また、レシーバータンク１１８は、室外機１１０の底面積を小さくするため、高さ方向に伸びた形状となっている。
また、レシーバータンク１１８は、室外機１１０の底面積を小さくするため、高さ方向に伸びた形状となっている。
【0054】
［２－２．動作］
以上のように構成された室外機１１０を含む空気調和機１００について、以下その動作、作用を説明する。ここで、冷媒回路の構成に依存した動作は、実施の形態１と同様なので省略する。
以上のように構成された室外機１１０を含む空気調和機１００について、以下その動作、作用を説明する。ここで、冷媒回路の構成に依存した動作は、実施の形態１と同様なので省略する。
【0055】
室外機１１０内のレシーバータンク１１８は、過冷却状態の高圧液冷媒を内部に溜めて冷媒回路内の圧力を調整することで、冷房運転と暖房運転の間での必要冷媒量の格差や、冷暖房運転の強度による余剰冷媒量の格差を解消する。
【0056】
実施の形態１についての説明で述べたように、空気調和機１００の運転時、室外ファン１０１によって吸引された外気１０３は室外熱交換器１１４を通過する。また、外気１０３の風速は、室外ファン１０１に近い室外熱交換器１１４の上方では大きく、室外ファン１０１から遠い下方では小さい。
さらに、実施の形態１についての説明で述べたように、室外機１１０に流入した外気１０３の流れは、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂを含む構造物に遮蔽される。
さらに、実施の形態１についての説明で述べたように、室外機１１０に流入した外気１０３の流れは、第１圧縮機１１１ａと第２圧縮機１１１ｂを含む構造物に遮蔽される。
【0057】
実施の形態２においては、第２分岐管１２１ｂの高さは、第２吐出管１１７ｂの高さと第２吸入管１１５ｂの高さの両方よりも大きいので、第２分岐管１２１ｂと外気１０３とを遮る配管がなくなる。従って、第２分岐管１２１ｂの高さが、第２吐出管１１７ｂの高さと第２吸入管１１５ｂの高さの両方よりも大きくない場合に比べて、第２分岐管１２１ｂ内の冷媒はさらに外気１０３との熱交換量が増加する。これにより、第２分岐管１２１ｂから第２圧縮機１１１ｂにインジェクションされる冷媒のガス成分がさらに増加する。
一方で、第１分岐管１２１ａの高さは、第１吐出管１１７ａの高さと第１吸入管１１５ａの高さの両方よりも小さい。従って、第１分岐管１２１ａの高さが、第１吐出管１１７ａの高さと第１吸入管１１５ａの高さの両方より小さくない場合に比べて、第１分岐管１２１ａ内の冷媒は外気１０３との熱交換量が減少する。これにより、第１分岐管１２１ａから第１圧縮機１１１ａにインジェクションされる冷媒の液体成分は、さらに増加する。
一方で、第１分岐管１２１ａの高さは、第１吐出管１１７ａの高さと第１吸入管１１５ａの高さの両方よりも小さい。従って、第１分岐管１２１ａの高さが、第１吐出管１１７ａの高さと第１吸入管１１５ａの高さの両方より小さくない場合に比べて、第１分岐管１２１ａ内の冷媒は外気１０３との熱交換量が減少する。これにより、第１分岐管１２１ａから第１圧縮機１１１ａにインジェクションされる冷媒の液体成分は、さらに増加する。
【0058】
つまり、第２分岐管１２１ｂの高さが、第２吐出管１１７ｂの高さと第２吸入管１１５ｂの高さの両方よりも大きいので、第２分岐管１２１ｂの出口部分の冷媒は、実施の形態１における図６の点Ｇｂよりも乾き度が大きい状態となる。この冷媒は、第２圧縮機１１１ｂにインジェクションされ、第２圧縮機１１１ｂ内で加圧された図６の点Ｈに相当する状態の冷媒と混合され、点Ｉｂに相当する状態よりもさらに乾き度が大きい冷媒となる。この冷媒は、図６の点Ｉｂに相当する状態の冷媒よりもさらに高温である。よって、第２圧縮機１１１ｂが第２吐出管１１７ｂに吐出する冷媒の温度がさらに高くなる。
【0059】
さらに、第１分岐管１２１ａの高さが第１吐出管１１７ａの高さと第１吸入管１１５ａの高さよりも小さいので、第１分岐管１２１ａの出口部分の冷媒は、実施の形態１における図５の点Ｇａよりも乾き度が小さい状態となる。この冷媒は、第１圧縮機１１１ａにインジェクションされ、第１圧縮機１１１ａ内で加圧された図５の点Ｈに相当する状態の冷媒と混合され、図５の点Ｉａに相当する状態よりもさらに乾き度が小さい冷媒となる。この冷媒は、図５の点Ｉａに相当する状態の冷媒よりもさらに低温である。よって、第１圧縮機１１１ａが第１吐出管１１７ａに吐出する冷媒の温度がさらに低下する。
【0060】
また、図８は、縦軸を室外機１１０の製品高さに対する風速測定高さとし、横軸を室外機１１０内に吸入された外気１０３の風速としたグラフである。
図８において、室外機１１０の製品高さの１／２近傍未満の風速測定高さでは外気１０３の風速はほぼ均一となっているが、室外機１１０の製品高さの１／２近傍より上方では、高い位置ほど外気１０３の風速が増加している。
つまり、第２分岐管１２１ｂの高さを室外機１１０の製品高さの１／２近傍以上とすることで、高さがおおきくなるにつれて外気１０３の風量が増加することから、第２分岐管１２１ｂ内の冷媒は風速の大きい外気１０３と熱交換でき、ガス成分が増える。よって、第２分岐管１２１ｂが、第２吐出管１１７ｂと第２吸入管１１５ｂよりも高い位置に設置されることで、第２分岐管１２１ｂから第２圧縮機１１１ｂにインジェクションされる冷媒は気相域内となる。従って、第２圧縮機１１１ｂ内で加圧された冷媒と混合される冷媒の温度が上昇し、結果として第２圧縮機１１１ｂの第２吐出管１１７ｂに吐出する冷媒の温度が高くなる。
図８において、室外機１１０の製品高さの１／２近傍未満の風速測定高さでは外気１０３の風速はほぼ均一となっているが、室外機１１０の製品高さの１／２近傍より上方では、高い位置ほど外気１０３の風速が増加している。
つまり、第２分岐管１２１ｂの高さを室外機１１０の製品高さの１／２近傍以上とすることで、高さがおおきくなるにつれて外気１０３の風量が増加することから、第２分岐管１２１ｂ内の冷媒は風速の大きい外気１０３と熱交換でき、ガス成分が増える。よって、第２分岐管１２１ｂが、第２吐出管１１７ｂと第２吸入管１１５ｂよりも高い位置に設置されることで、第２分岐管１２１ｂから第２圧縮機１１１ｂにインジェクションされる冷媒は気相域内となる。従って、第２圧縮機１１１ｂ内で加圧された冷媒と混合される冷媒の温度が上昇し、結果として第２圧縮機１１１ｂの第２吐出管１１７ｂに吐出する冷媒の温度が高くなる。
【0061】
［２－３．効果等］
以上のように、本実施の形態において、室外機１１０内の第１圧縮機１１１ａは、第１吐出管１１７ａと第１吸入管１１５ａとを有する。また、第２圧縮機１１１ｂは、第２吐出管１１７ｂと第２吸入管１１５ｂと、を備える。さらに、第２圧縮機１１１ｂの第２分岐管１２１ｂは、第２吐出管１１７ｂと第２吸入管１１５ｂの両方よりも高い位置に設置される。
以上のように、本実施の形態において、室外機１１０内の第１圧縮機１１１ａは、第１吐出管１１７ａと第１吸入管１１５ａとを有する。また、第２圧縮機１１１ｂは、第２吐出管１１７ｂと第２吸入管１１５ｂと、を備える。さらに、第２圧縮機１１１ｂの第２分岐管１２１ｂは、第２吐出管１１７ｂと第２吸入管１１５ｂの両方よりも高い位置に設置される。
【0062】
これによれば、第２分岐管１２１ｂの高さは、第２吐出管１１７ｂの高さと第２吸入管１１５ｂの高さの両方よりも大きいので、第２分岐管１２１ｂと外気１０３とを遮る配管がなくなる。従って、第２分岐管１２１ｂの高さが、第２吐出管１１７ｂの高さと第２吸入管１１５ｂの高さの両方よりも大きくない場合に比べて、第２分岐管１２１ｂ内の冷媒はさらに外気１０３との熱交換量が増加する。これにより、第２分岐管１２１ｂから第２圧縮機１１１ｂにインジェクションされる冷媒のガス成分がさらに増加する。
一方で、第１分岐管１２１ａの高さは、第１吐出管１１７ａの高さと第１吸入管１１５ａの高さの両方よりも小さい。従って、第１分岐管１２１ａの高さ、が第１吐出管１１７ａと第１吸入管１１５ａの両方より小さくない場合に比べて、第１分岐管１２１ａ内の冷媒は外気１０３との熱交換量が減少する。これにより、第１分岐管１２１ａから第１圧縮機１１１ａにインジェクションされる冷媒の液体成分は、さらに増加する。
一方で、第１分岐管１２１ａの高さは、第１吐出管１１７ａの高さと第１吸入管１１５ａの高さの両方よりも小さい。従って、第１分岐管１２１ａの高さ、が第１吐出管１１７ａと第１吸入管１１５ａの両方より小さくない場合に比べて、第１分岐管１２１ａ内の冷媒は外気１０３との熱交換量が減少する。これにより、第１分岐管１２１ａから第１圧縮機１１１ａにインジェクションされる冷媒の液体成分は、さらに増加する。
【0063】
つまり、第２分岐管１２１ｂの高さが、第２吐出管１１７ｂの高さと第２吸入管１１５ｂの高さの両方よりも大きいので、第２分岐管１２１ｂの出口部分の冷媒は、実施の形態１における図６の点Ｇｂよりも乾き度が大きい状態となる。この冷媒は、第２圧縮機１１１ｂにインジェクションされ、第２圧縮機１１１ｂ内で加圧された図６の点Ｈに相当する状態の冷媒と混合され、点Ｉｂに相当する状態よりもさらに乾き度が大きい冷媒となる。この冷媒は、図６の点Ｉｂに相当する状態の冷媒よりもさらに高温である。よって、第２圧縮機１１１ｂが第２吐出管１１７ｂに吐出する冷媒の温度がさらに高くなる。
【0064】
さらに、第１分岐管１２１ａの高さが第１吐出管１１７ａの高さと第１吸入管１１５ａの高さよりも小さいので、第１分岐管１２１ａの出口部分の冷媒は、実施の形態１における図５の点Ｇａよりも乾き度が小さい状態となる。この冷媒は、第１圧縮機１１１ａにインジェクションされ、第１圧縮機１１１ａ内で加圧された図５の点Ｈに相当する状態の冷媒と混合され、図５の点Ｉａに相当する状態よりもさらに乾き度が小さい冷媒となる。この冷媒は、図５の点Ｉａに相当する状態の冷媒よりもさらに低温である。よって、第１圧縮機１１１ａが第１吐出管１１７ａに吐出する冷媒の温度が低下する。
【0065】
従って、第２分岐管１２１ｂからの冷媒のインジェクションによる、第２圧縮機１１１ｂでの冷媒吐出温度の低下量を、さらに小さくすることができる。
そのため、特にレイアウトが複雑な室外機１１０の場合、第２圧縮機１１１ｂの冷媒吐出温度と、レイアウトにより高くなりやすい第１圧縮機１１１ａの冷媒吐出温度と、の温度差をさらに小さくすることができる。
そのため、特にレイアウトが複雑な室外機１１０の場合、第２圧縮機１１１ｂの冷媒吐出温度と、レイアウトにより高くなりやすい第１圧縮機１１１ａの冷媒吐出温度と、の温度差をさらに小さくすることができる。
【0066】
また、本実施形態のように、第１分岐管１２１ａの高さは、第１吸入管１１５ａの高さと第１吐出管の高さの両方よりも小さくしてもよい。
これにより、第１分岐管１２１ａから第１圧縮機１１１ａにインジェクションされる冷媒の液体成分がさらに増加する。
従って、第１分岐管１２１ａからの冷媒のインジェクションによる、第１圧縮機１１１ａでの冷媒吐出温度の低下量を、さらに大きくすることができる。
そのため、冷媒吐出温度が高くなりやすい第１圧縮機１１１ａの冷媒吐出温度をさらに低下できるので、第１圧縮機１１１ａを高回転で運転できることから冷房能力が向上できる。
これにより、第１分岐管１２１ａから第１圧縮機１１１ａにインジェクションされる冷媒の液体成分がさらに増加する。
従って、第１分岐管１２１ａからの冷媒のインジェクションによる、第１圧縮機１１１ａでの冷媒吐出温度の低下量を、さらに大きくすることができる。
そのため、冷媒吐出温度が高くなりやすい第１圧縮機１１１ａの冷媒吐出温度をさらに低下できるので、第１圧縮機１１１ａを高回転で運転できることから冷房能力が向上できる。
【0067】
（他の実施の形態）
以上のように、本出願において開示する技術の例示として、実施の形態１、及び、２を説明した。しかしながら、本開示における技術は、これに限定されず、変更、置き換え、付加、省略などを行った実施の形態にも適用できる。また、上記実施の形態１、及び、２で説明した各構成要素を組み合わせて、新たな実施の形態とすることも可能である。
そこで、以下、他の実施の形態を例示する。
以上のように、本出願において開示する技術の例示として、実施の形態１、及び、２を説明した。しかしながら、本開示における技術は、これに限定されず、変更、置き換え、付加、省略などを行った実施の形態にも適用できる。また、上記実施の形態１、及び、２で説明した各構成要素を組み合わせて、新たな実施の形態とすることも可能である。
そこで、以下、他の実施の形態を例示する。
【0068】
実施の形態１および２では、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂの一例として、溝なし管を説明した。しかし、本開示では、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとにおける冷媒と外気１０３との熱交換量を、分岐管の配置によって変更することで、各圧縮機での吐出温度差を抑制している。従って、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとの配置によって熱交換に相違が生じるようなものであればよい。したがって、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとは、溝なし管に限定されない。ただし、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂの配管として、溝なし管を使用した場合は、製造コストの低減が可能である。
【0069】
また、各分岐管の材質を変更したり、分岐管として溝付管やフィンアンドチューブ管を用いたりしてもよい。例えば、第１分岐管１２１ａとして断熱性の高い材料の溝なし管を用い、第２分岐管１２１ｂとして溝付管やフィンチューブ管を用いてもよい。この場合、各分岐管での熱交換量により大きな差がつき、インジェクションされる冷媒による温度低下量の差をより大きくでき、各圧縮機の吐出温度をさらに均等にできる。
【0070】
実施の形態１および２では、各圧縮機の冷媒吐出温度を変える手段の一例として、第１分岐管１２１ａと外気１０３との熱交換量と、第２分岐管１２１ｂと外気１０３との熱交換量とに差をつけることを説明した。各圧縮機の冷媒吐出温度を変える手段は、各圧縮機で圧縮される冷媒における、圧縮機への流入時のエンタルピーを変えられるものであればよい。したがって、各圧縮機の冷媒吐出温度を変える手段は、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとの高さを変えることに限定されない。
【0071】
また、各圧縮機の冷媒吐出温度を変える手段として、第１圧縮機１１１ａの第１吸入管１１５ａは液成分を増やし、第２圧縮機１１１ｂの第２吸入管１１５ｂはガス成分を増やすように、第２吸入管１１５ｂは第１吸入管１１５ａよりも高く設置してもよい。
また、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとの水平方向の配置を変更してもよい。この場合、第１分岐管１２１ａは、外気１０３との熱交換量が小さくなるように、室外熱交換器１１４から遠ざける、または外気１０３の流れが構造物で遮られる領域に配置することで、第１圧縮機１１１ａの冷媒吐出温度を低下できる。反対に、第２分岐管１２１ｂは、外気１０３との熱交換量が大きくなるように、室外熱交換器１１４に近づける、または外気１０３の流れが構造物に遮られない領域に配置することで、第２圧縮機１１１ｂの冷媒吐出温度を上昇させることができる。
よって、例えば、第２分岐管１２１ｂと室外熱交換器１１４との距離が、第１分岐管１２１ａと室外熱交換器１１４との距離よりも小さくなるように、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとが設置されていてもよい。
また、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとの水平方向の配置を変更してもよい。この場合、第１分岐管１２１ａは、外気１０３との熱交換量が小さくなるように、室外熱交換器１１４から遠ざける、または外気１０３の流れが構造物で遮られる領域に配置することで、第１圧縮機１１１ａの冷媒吐出温度を低下できる。反対に、第２分岐管１２１ｂは、外気１０３との熱交換量が大きくなるように、室外熱交換器１１４に近づける、または外気１０３の流れが構造物に遮られない領域に配置することで、第２圧縮機１１１ｂの冷媒吐出温度を上昇させることができる。
よって、例えば、第２分岐管１２１ｂと室外熱交換器１１４との距離が、第１分岐管１２１ａと室外熱交換器１１４との距離よりも小さくなるように、第１分岐管１２１ａと第２分岐管１２１ｂとが設置されていてもよい。
【0072】
実施の形態１および２では、室外ファン１０１は室外熱交換器１１４の上方に設置されるとした。室外ファン１０１の設置位置は、室外熱交換器１１４での熱交換を促進できる位置であればよい。従って、室外ファン１０１の設置位置は、上方には限定されない。
従って、室外ファン１０１は室外熱交換器１１４と平行に設置することもできる。この場合、風量の多い場所に第２分岐管１２１ｂを配置し、風量の少ない場所に第１分岐管１２１ａを配置することで、各圧縮機の冷媒吐出温度を均一化できる。この場合、室外機１１０内における外気１０３の風量分布が、室外ファン１０１を上方に設置した場合とは異なるので、各分岐管のレイアウトも室外ファン１０１を上方に設置した場合と異なる。
従って、室外ファン１０１は室外熱交換器１１４と平行に設置することもできる。この場合、風量の多い場所に第２分岐管１２１ｂを配置し、風量の少ない場所に第１分岐管１２１ａを配置することで、各圧縮機の冷媒吐出温度を均一化できる。この場合、室外機１１０内における外気１０３の風量分布が、室外ファン１０１を上方に設置した場合とは異なるので、各分岐管のレイアウトも室外ファン１０１を上方に設置した場合と異なる。
【0073】
なお、上述の実施の形態は、本開示における技術を例示するためのものであるから、特許請求の範囲またはその均等の範囲において種々の変更、置き換え、付加、省略などを行うことができる。
【産業上の利用可能性】
【0074】
本開示は、レイアウト差における各圧縮機の吐出温度差を解消することのできる室外機として好適に利用可能である。
【符号の説明】
【0075】
１００ 空気調和機
１０１ 室外ファン
１０３ 外気
１１０ 室外機
１１１ａ 第１圧縮機
１１１ｂ 第２圧縮機
１１２ 四方弁
１１４ 室外熱交換器
１１５ａ 第１吸入管
１１５ｂ 第２吸入管
１１６ 室外膨張弁
１１７ａ 第１吐出管
１１７ｂ 第２吐出管
１１８ レシーバータンク
１１９ アキュムレータ
１２０ インジェクション配管
１２１ 第２分岐管
１２１ａ 第１分岐管
１２１ｂ 第２分岐管
１２３ 分岐部
１２５ 冷却熱交換器
１２７ 冷却膨張弁
１３１ａ 第１分岐管温度センサー
１３５ａ 第１吸入温度センサー
１３５ｂ 第２吸入温度センサー
１３７ａ 第１吐出温度センサー
１３７ｂ 第２吐出温度センサー
１３９ 液温度センサー
１４０ 液管
１５０ 室内空調ユニット
１５１ 室内熱交換器
１５３ 室内膨張弁
１６０ ガス管
１０１ 室外ファン
１０３ 外気
１１０ 室外機
１１１ａ 第１圧縮機
１１１ｂ 第２圧縮機
１１２ 四方弁
１１４ 室外熱交換器
１１５ａ 第１吸入管
１１５ｂ 第２吸入管
１１６ 室外膨張弁
１１７ａ 第１吐出管
１１７ｂ 第２吐出管
１１８ レシーバータンク
１１９ アキュムレータ
１２０ インジェクション配管
１２１ 第２分岐管
１２１ａ 第１分岐管
１２１ｂ 第２分岐管
１２３ 分岐部
１２５ 冷却熱交換器
１２７ 冷却膨張弁
１３１ａ 第１分岐管温度センサー
１３５ａ 第１吸入温度センサー
１３５ｂ 第２吸入温度センサー
１３７ａ 第１吐出温度センサー
１３７ｂ 第２吐出温度センサー
１３９ 液温度センサー
１４０ 液管
１５０ 室内空調ユニット
１５１ 室内熱交換器
１５３ 室内膨張弁
１６０ ガス管
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】