特開 2022-185435 小型鏡

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2022185435

(43)【公開日】2022-12-14

(54)【発明の名称】小型鏡

(51)【国際特許分類】

   A47G 1/16 20060101AFI20221207BHJP

【ＦＩ】

A47G1/16 F

【審査請求】未請求

【請求項の数】7

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2021093129

(22)【出願日】2021-06-02

(71)【出願人】

【識別番号】599147414

【氏名又は名称】堀内鏡工業株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100100376

【弁理士】

【氏名又は名称】野中 誠一

(74)【代理人】

【識別番号】100142077

【弁理士】

【氏名又は名称】板谷 真之

(74)【代理人】

【識別番号】100143199

【弁理士】

【氏名又は名称】磯邉 毅

(72)【発明者】

【氏名】堀之内 茂美

【テーマコード（参考）】

3B111

【Ｆターム（参考）】

3B111CA03

3B111CB04

3B111CC03

3B111CD04

(57)【要約】      （修正有）

【課題】座位置や着座姿勢を大きく変えることなく、正対姿勢でも覗き込み姿勢でも、無理なく使用可能な小型鏡を提供する。
【解決手段】急斜面Ｆαと緩斜面Ｆβを有して卓上に載置可能に構成された支持円筒１と、急斜面Ｆαと緩斜面Ｆβの頂点ラインを回転中心として、支持円筒１に対して回動可能に保持された鏡体２と、を有する小型鏡であって、回転中心は、鏡体２の鏡面の水平方向の半径線から偏移した位置に設定され、支持円筒１を水平面で１８０度回転させることで、鏡体２が急斜面Ｆαに沿う第１姿勢、及び、緩斜面Ｆβに沿う第２姿勢で使用可能に構成されている。
【選択図】図１２

【特許請求の範囲】

【請求項1】

使用時の鉛直線に対して第１鋭角（α）に傾斜する急斜面（Ｆα）、及び、前記鉛直線に対して第２鋭角（β）に傾斜する緩斜面（Ｆβ）を有して卓上に載置可能に構成された支持体（１）と、
前記急斜面（Ｆα）と前記緩斜面（Ｆβ）の頂点を形成する水平ラインを回転中心として、前記支持体（１）に対して回動可能に保持された鏡体（２）と、を有する小型鏡であって、
前記回転中心は、前記鏡体（２）の鏡面の水平方向の半径線から偏移した位置に設定され、
前記支持体（１）を水平面で１８０度回転させることで、前記鏡体（２）が前記急斜面（Ｆα）に沿う第１姿勢、及び、前記鏡体（２）が前記緩斜面（Ｆβ）に沿う第２姿勢で使用可能に構成されていることを特徴とする小型鏡。

【請求項2】

前記支持体（１）と前記鏡体（２）とは、任意の角度で停止可能なヒンジ機構を介して連結されている請求項１に記載の小型鏡。

【請求項3】

前記支持体（１）に固定された第１部材と、前記鏡体（２）に固定された第２部材とが、第１部材と第２部材を貫通するピン部材によって回動可能に連結されている請求項１に記載の小型鏡。

【請求項4】

前記鏡体（２）を、前記第１姿勢や前記第２姿勢に保持可能なロック機構が設けられている請求項３に記載の小型鏡。

【請求項5】

前記鏡体（２）において、前記水平ラインで区画される面積の小さい一方側には、
面積の大きい他方側との重量差に対応するウェイトが埋め込まれている請求項２又は３に記載の小型鏡。

【請求項6】

前記１８０度回転に拘わらず、前記支持体（１）と使用者の位置関係を共通に卓上配置した場合に、
前記第１姿勢における前記鏡体（２）の鏡中心から使用者に向かう第１法線と、前記第２姿勢における前記鏡中心から使用者に向かう第２法線との交点と、前記支持体（１）との水平離間距離が５０～３００ｍｍである請求項１～４の何れかに記載の小型鏡。

【請求項7】

前記支持体は、容易に所持できる直径６０ｍｍ以下の円筒形に形成されている請求項１～５の何れかに記載の小型鏡。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、卓上などに配置して使用される小型鏡であって、着座位置や着座姿勢を大きく変えることなく、正対姿勢でも覗き込み姿勢でも、無理なく使用できる小型鏡に関する。

【背景技術】

【0002】

必要時に顔をチェックする卓上鏡として各種の物が提案されており、回転軸を設けて、鏡面を回転可能に支持する構成も提案されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２０２１－０６１９０７号公報

【特許文献2】特開２０２１－０４１０４７号公報

【特許文献3】特開２０２１－０２３６８８号公報

【特許文献4】特開２０１０－０８２４２１号公報

【特許文献5】意匠登録第１４６８７０４号公報

【発明の概要】

【0004】

しかし、前後反転させて使用することで、使用者が正対姿勢で使用可能な鏡面第１姿勢と、覗き込み姿勢で使用可能な鏡面第２姿勢とを保持可能な構成は知られていない。

【0005】

すなわち、通常の構成では、使用者が対面状態で使用する鏡面を、回転軸を支点として遠方方向に回転させると、使用者が大きく姿勢を変えて深く覗き込まない限り、自分の顔を適切に鏡面に表示することはできない。

【発明が解決しようとする課題】

【0006】

本発明は、上記の課題に鑑みてなされたものであり、着座位置や着座姿勢を大きく変えることなく、正対姿勢でも覗き込み姿勢でも、無理なく使用可能な小型鏡を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0007】

上記の目的を達成するため、本発明に係る小型鏡は、使用時の鉛直線に対して第１鋭角（α）に傾斜する急斜面（Ｆα）、及び、前記鉛直線に対して第２鋭角（β）に傾斜する緩斜面（Ｆβ）を有して卓上に載置可能に構成された支持体（１）と、前記急斜面（Ｆα）と前記緩斜面（Ｆβ）の頂点を形成する水平ラインを回転中心として、前記支持体（１）に対して回動可能に保持された鏡体（２）と、を有する小型鏡であって、前記回転中心は、前記鏡体（２）の鏡面の水平方向の半径線から偏移した位置に設定され、前記支持体（１）を水平面で１８０度回転させることで、前記鏡体（２）が前記急斜面（Ｆα）に沿う第１姿勢、及び、前記鏡体（２）が前記緩斜面（Ｆβ）に沿う第２姿勢で使用可能に構成されていることを特徴とする。

【0008】

以下、本発明の原理を説明する。図１は、支持体（支持円筒）１と鏡体２とに区分される小型鏡を、卓上に配置した状態を図示したものである。ここでは、鏡面仰角が９０°－αの第１姿勢の卓上鏡に、使用者が正対姿勢（ａ）をとる場合と、鏡面仰角が９０°－βの第２姿勢の卓上鏡に、使用者が前傾する覗き込み姿勢（ｂ）をとる場合とを示している。

【0009】

図示の通り、この卓上鏡では、鏡体２は、高さＨの支持体１の頂点ラインを回転中心として、回転可能に構成されている。なお、図１（ａ）に示す鏡体の第１姿勢では、鏡中心からの法線の傾斜角がαであり、第２姿勢では、鏡中心からの法線の傾斜角がβとなる。

【0010】

図１（ｃ）は、座高Ｔ’の使用者が正対姿勢（図１（ａ））をとった場合の視点位置と、傾斜角θの覗き込み姿勢（図１（ｂ））をとった場合の視点位置と、鏡面中心と、の関係で図示したものである。

【0011】

ここで、椅子から視点位置までの高低差をＴとすると（図１（ａ）参照）、使用者が傾斜角度θで前傾すると、水平方向にＴ＊ＳＩＮ（θ）だけ鏡に近づき、垂直方向に、Ｔ－Ｔ＊ＣＯＳＮ（θ）だけ降下することになる。なお、Ｔ＝７００ｍｍと、Ｔ＝８００ｍｍの場合の数値を具体的に示すと以下の通りである。

【0012】

【表1】

【0013】

一方、図１（ａ）から図１（ｂ）の状態に、卓上鏡を回転させると、図５に関して後述する通り、鏡中心の位置は、
ΔＬ＊（ＣＯＳ（α）＋ＣＯＳ（β））・・・（式１）だけ下方に移動し、左方向に、
３／５＊Ｌ－ΔＬ＊（ＳＩＮ（α）＋ＳＩＮ（β））・・・（式２）だけ移動する。

【0014】

ここで、ΔＬは、鏡体の回転中心（ヒンジ位置）と、鏡中心と、の離間距離であり、Ｌは、支持体１（支持円筒の場合）の直径である。なお、以下の説明では、支持体１のうち、急傾斜面Ｆαを形成する部分の水平幅が、例えば、１／５＊Ｌであり、緩傾斜面Ｆβを形成する部分の水平幅が、４／５＊Ｌであるとする（図２参照）。

【0015】

上記の条件において、鏡中心との離間距離がＷの使用者が、図１（ａ）の正対姿勢から図１（ｂ）の覗き込み姿勢に変化した場合に、鏡中心を無理なく見ることができるためには、距離Ｗについて、以下の関係が必要となる。

【式１】

【0016】

・・・（式３）

【0017】

上記した（式３）に、一例として、急傾斜角α＝２０°、緩傾斜角β＝４０°、Ｌ＝９０ｍｍ、ΔＬ＝４５ｍｍを代入すると、鏡中心と着座位置との水平距離Ｗが、表２の通りに算出される。そして、表２に示す水平距離Ｗの位置に着座すれば、原理的には、仰角９０°－αと仰角９０°－βの鏡を無理なく見ることができることになる。なお、水平距離Ｗは、ＸＹ座標系のＸ値とは相違し、ＸＹ座標系の水平値Ｘと、水平距離Ｗには、
Ｗ＝Ｘ＋Ｌ／５＋ΔＬ＊ＳＩＮ（α）・・・（式１１）の関係にある（図２（ａ）参照）。

【0018】

【表2】

【0019】

表２の内容を具体的に確認すると、例えば、視点高さ７００ｍｍの使用者が、鏡中心から４７８ｍｍの位置に着座すれば、仰角９０°－αの鏡を見た図１（ａ）の状態から、θ＝２０°の前傾姿勢（図１（ｂ）参照）をとれば、仰角９０°－βの鏡の中心を、無理なく見ることができることになる。

【0020】

本発明において、上記の効果を実現できる理由は、卓上鏡を図１（ａ）から図１（ｂ）の状態に回転移動させると、鏡中心が下方にΔＬ＊（ＣＯＳ（α）＋ＣＯＳ（β））・・・（式１）だけ降下すると共に、鏡中心が左側に３／５＊Ｌ－ΔＬ＊（ＳＩＮ（α）＋ＳＩＮ（β））・・・（式２）だけ遠ざかるためである。

【0021】

以下、（式１）～（式３）を含んで、本発明を特定する数式について説明する。図２は、鏡面が仰角９０°－αの状態（図２（ａ）と、鏡面が仰角９０°－βの状態（図２（ｂ））と、を図示したものである。ここでは、支持円筒１の最前面であって、支持円筒１の頂点ラインを原点位置（０，０）として、鏡中心●からの法線（α線とβ線）を矢印で図示している。

【0022】

（式１）と（式２）については、後で図５に基づいて説明するので、最初に、図２に示すα線とβ線について説明する。図示のＸＹ座標系では、図２（ａ）のＹ切片は、Ｌ／５＊ＴＡＮ（α）＋ΔＬ／ＣＯＳ（α）であるので、法線を特定する直線式（α線）は、

【式２】

【0023】

・・・（式４）となる。

【0024】

一方、図２（ｂ）のＹ切片は、Ｌ＊４／５＊ＴＡＮ（β）－ΔＬ／ＣＯＳ（β）であるので、図２（ｂ）の法線を特定する直線式（β線）は、

【式３】

【0025】

・・・（式５）となる。

【0026】

そして、２つの法線の交点のＸ座標値は、（式４）＝（式５）より

【式４】

【0027】

・・・（式６）となる。

【0028】

図３（ａ）は、鏡体の回転中心（ヒンジ位置）と、鏡中心との離間距離ΔＬ＝４５ｍｍの場合に、角度α＝２０°の法線ライン（α線）を実線で示し、角度β＝４０°の法線ライン（β線）を破線で示したものである。

【0029】

図示の通り、Ｘ＝１１０ｍｍあたりで、２本の法線が交差している。したがって、Ｘ＝１１０ｍｍより遠い位置に使用者が着座して、実線ライン上に視点がある図１（ａ）の状態で、その後、使用者が、適当な前傾姿勢をとれば、視点が、破線ラインに至ることになり、着座位置を移動することなく、鏡中心を見ることができることになる（図１（ｂ）参照）。

【0030】

図３（ｂ）と図３（ｃ）は、ヒンジと鏡中心との離間距離ΔＬを変えた場合の交点位置を示したものであり、離間距離ΔＬが広がれば、これに対応して交点位置が遠ざかり（図３（ｂ）参照）、離間距離ΔＬが狭まれば、これに対応して交点位置が近づくことが確認される（図３（ｃ））。

【0031】

ここで、鏡体２の回転中心であるヒンジと、鏡中心との離間距離ΔＬについて、鏡体の重心との関係を検討すると、離間距離ΔＬが大きいほど、鏡体２の重心位置が、回転中心（０，０）より高くなり、その分だけ、図１（ａ）や図２（ａ）に示す鏡体２の第１姿勢が不安定となる。

【0032】

この点を考慮すると、図２（ａ）の鏡姿勢を一時保持するロック機構をヒンジ部に設けるのが好ましい。なお、このロック機構に加えて、鏡体における回転中心から上部の重量と、下部の重量とを平衡化するウェイトＷＴを、鏡体の下辺に配置するのが好適である（図２参照）。

【0033】

何れにしても、離間距離ΔＬが大きいほど、鏡体２のバランスが悪くなるので、ヒンジと、鏡中心との離間距離ΔＬは可能な限り小さくすべきである。但し、図３（ｃ）の状態では、２本の法線の交差点が６０ｍｍ程度に近づくので、次に、交点位置と、傾斜角α，βとの関係について検討する。

【0034】

図４（ａ）に示す通り、例えば、α＝２５°、β＝３５°であって、傾斜角の差β－α＝１０°を小さくすると、交点位置は遠くなる。また、図４（ｂ）に示す通り、同じ角度差１０°でも、傾斜角度を低下させて、α＝２０°、β＝３０°とすると、交点位置は、更に遠ざかることが確認される。

【0035】

以上の通り、離間距離ΔＬを小さくすれば交点位置が近づき（図３（ｃ）参照）、傾斜角度α，βの差を小さくすると、交点位置は遠ざかることが確認される。図４（ｃ）は、これらを考慮したものであり、α＝１５°、β＝３０°、ΔＬ＝３６ｍｍに設定すると、交点位置が、図３（ａ）の場合と同程度の１３０ｍｍ程度となる。但し、図３（ａ）と比較すると、αとβが小さい分だけ、法線ラインが低くなるので、図４（ｃ）の状態では、これに対応して、支持体１の高さＨを高く設定する必要がある。

【0036】

表３は、急傾斜角αと緩傾斜角βを変更すると共に、ΔＬの値を標準値４５ｍｍに対して６０％～１２０％変化させた場合の交点のＸ座標値を示したものである。

【0037】

【表3】

【0038】

以上の点を総合考慮して、支持体１の高さＨを含めて、具体的な寸法を決定する必要があるが、何れにしても、以下の理由から、２本の法線の交点は、５０～３００ｍｍであるのが好適である。

【0039】

先ず、着座位置を維持して、使用者が正対姿勢から覗き込み姿勢に移行するには、交点位置より遠い位置に着座する必要があるところ、もし、交点位置が３００ｍｍを超えると、卓上鏡から離れ過ぎて、卓上鏡を回転操作できない可能性があり不適である。一方、２本の法線の交点が５０ｍｍ未満の場合には、使用者が近づき過ぎて、顔全体を鏡面で確認できない恐れがあり不適である。

【0040】

続いて、（式１）と（式２）の算出手順を説明する。先ず、図５に基づいて、鏡中心と、ＸＹ座標の原点（０，０）と、の関係を検討する。図５（ａ）に示す通り、鏡面の仰角が９０°－αの鏡において、鏡中心は、原点（０，０）よりＬ／５＋ΔＬ＊ＳＩＮ（α）だけ後退し、原点（０，０）より、ΔＬ＊ＣＯＳ（α）だけ上昇する。

【0041】

一方、図５（ｂ）に示す通り、鏡面の仰角が９０°－βの鏡では、鏡中心は、原点（０，０）より４＊Ｌ／５－ΔＬ＊ＳＩＮ（β）だけ後退し、原点（０，０）より、ΔＬ＊ＣＯＳ（β）だけ降下する。

【0042】

したがって、仰角９０°－αの鏡面第１姿勢（図５（ａ）参照）から、仰角９０°－βの鏡面第２姿勢（図５（ｂ）参照）に、鏡体１を移動させると、鏡中心は、ΔＬ＊ＣＯＳ（α）＋ΔＬ＊ＣＯＳ（β）＝ΔＬ＊（ＣＯＳ（α）＋ＣＯＳ（β））・・・（式１）だけ降下することになり、前記した（式１）の成立が確認される。

【0043】

また、仰角９０°－αの鏡面第１姿勢（図５（ａ）参照）から、仰角９０°－βの鏡面第２姿勢（図５（ｂ）参照）に、鏡体１を移動させると、鏡中心は、
４＊Ｌ／５－ΔＬ＊ＳＩＮ（β）－（Ｌ／５＋ΔＬ＊ＳＩＮ（α））＝３／５＊Ｌ－ΔＬ＊（ＳＩＮ（α）＋ＳＩＮ（β））・・・（式２）だけ後退することになり、この関係から、前記した（式２）の成立が確認される。

【0044】

以上を踏まえて、図１（ｃ）に戻って説明を続ける。先ず、角度αの直角三角形（使用者は正対姿勢）を検討すると、鏡中心と視点との高低差は、Ｗ＊ＴＡＮ（α）である。

【0045】

一方、角度βの直角三角形が成立する状態では、鏡中心と視点との水平距離が
Ｗ－Ｔ＊ＳＩＮ（θ）＋３／５＊Ｌ－ΔＬ＊（ＳＩＮ（α）＋ＳＩＮ（β））・・・（式７）となり、鏡中心と視点との垂直距離は、
Ｗ＊ＴＡＮ（α）－（Ｔ－Ｔ＊ＣＯＳ（θ））＋ΔＬ＊（ＣＯＳ（α）＋ＣＯＳ（β））・・・（式８）となる。

【0046】

そして、（式７）の水平距離と、（式８）の垂直距離にはＴＡＮ（β）の関係が成立するので、下記の（式９）が成立する。

【式５】

【0047】

・・・（式９）

【0048】

そして、（式９）に基づいて鏡中心と使用者の着座位置との距離Ｗを求めることで、前記した（式３）が導出される。すなわち、

【式６】

【0049】

・・・（式３）が導出され、再掲する表２の数値が算出される。

【0050】

【表2】

【0051】

以上の関係から、例えば、急傾斜角α＝２０°、緩傾斜角β＝４０°、Ｌ＝９０ｍｍ、ΔＬ＝４５ｍｍの場合には、鏡中心から２５０～５６０ｍｍ離れた位置に着座して鏡に正対した使用者（視点高さ７００ｍｍ程度）は、５°～３０°程度、前傾姿勢をとるだけで、図１（ｂ）状態の鏡の中心を見ることができることになる。なお、上記した水平距離Ｗは、ＸＹ座標系のＸ値とは相違し、ＸＹ座標系の水平値Ｘと、水平距離Ｗに、
Ｗ＝Ｘ＋Ｌ／５＋ΔＬ＊ＳＩＮ（α）・・・（式１１）の関係があるのは前記の通りである。

【0052】

但し、上図のように算出される離間距離Ｗにおいて、使用者が着座する椅子の高さは、共通ではない。

【0053】

先ず、正対姿勢の鏡中心と椅子との高低差は、Ｔ－Ｗ＊ＴＡＮ（α）である。一方、鏡中心からＸＹ座標の原点までに、ΔＬ＊ＣＯＳ（α）の偏差があるので（図５（ａ））、結局、ＸＹ座標の原点位置と椅子との高低差ΔＴは、
ΔＴ＝Ｔ－Ｗ＊ＴＡＮ（α）－ΔＬ＊ＣＯＳ（α）・・・（式１０）となる。以下の表４は、前傾角θに対応する、椅子と原点との高低差ΔＴの値を示しており、離間距離Ｗに対応して変化することが確認される。

【0054】

【表4】

【0055】

上記の点を踏まえて、図２や図４に示すＸＹ座標系に基づいて、更に一般的に説明する。例えば、視点高さＴ＝７００ｍｍの使用者が、ヒンジ位置（Ｙ座標値＝０）と椅子頂点との高低差ΔＴ＝４５０ｍｍの椅子に座って鏡を見ているとする（図５（ａ）参照）。

【0056】

この場合には（式４）より
７００－４５０＝Ｘ＊ＴＡＮ（α）＋Ｌ／５＊ＴＡＮ（α）＋ΔＬ／ＣＯＳ（α）が成立し、
Ｘ＝（２５０－Ｌ／５＊ＴＡＮ（α）－ΔＬ／ＣＯＳ（α））／ＴＡＮ（α）
として、着座位置のＸ座標が特定される。因みに、この例では、着座位置のＸ座標は５３７．３ｍｍである。なお、このＸ座標値を、鏡中心との距離Ｗに換算すると、図２に示す（式１１）より、Ｗ＝５３７．３＋Ｌ／５＋ΔＬ＊ＳＩＮ（α）となり、Ｗ≒５７０．７ｍｍになる。

【0057】

次に、使用者の前傾姿勢に伴う円軌跡を、中心（Ｘ０，Ｙ０）の円弧として特定すると、（Ｘ－Ｘ０）＾２＋（Ｙ－Ｙ０）＾２＝７００＾２より
Ｙ＝ＳＱＲＴ（７００＾２－（Ｘ－Ｘ０）＾２）＋Ｙ０となる。なお、Ｙ０＝－ΔＴである。

【0058】

ここで、Ｘｏ＝５３７．３ Ｙ０＝－４５０であるので、円弧軌跡のＹ座標値は、
Ｙ＝ＳＱＲＴ（７００＾２－（Ｘ－５３７．３）＾２）－４５０となる。

【0059】

図６は、仰角αの法線を特定するα線と、仰角βの法線を特定するβ線と、視点高さＴ＝７００ｍｍの使用者が前傾する円弧軌跡を図示したものである。図示の通り、円弧とβ線は、Ｘ≒１７７ｍｍの位置で交差することが確認される。

【0060】

なお、円弧とβ線の交点１７７ｍｍは、ＳＩＮ（θ）＊７００＝５３７．３－１７７＝３６０．３より、θ≒３１°の傾斜角を意味する。先に説明した通り、水平距離ＷとＸ値との間には、Ｗ＝Ｘ＋Ｌ／５＋ΔＬ＊ＳＩＮ（α）・・・（式１１）の関係にあり、Ｘ＝５３７．３ｍｍは、Ｗ＝５７０．７ｍｍを意味するのは、先に説明した通りである。

【0061】

以上、視点高さＴ＝７００ｍｍの使用者が、ヒンジ位置と椅子頂点との高低差ΔＴ＝４５０ｍｍの椅子に座った場合について、円弧軌跡を特定したが、使用者の描く円弧軌跡は、椅子の高さや、視点高さＴに対応して変化することは勿論である。但し、使用者の視点高さや、椅子の高さに対応して、着座位置を変えることで、同様の覗き込み姿勢をとることができる。図７は、視点高さＴ＝６７０ｍｍの使用者が同じ椅子に座った場合を示している。円弧とβ線の交点は２００ｍｍ程度である。

【0062】

以上の通り、実際には、覗き込み角度θの回転中心である臀部位置は、水平距離Ｗを維持した状態で、適宜に上下する必要がある。したがって、小型鏡のヒンジまでの高さＨ（図１参照）が固定である場合には、自分の好みの着座位置に対応して、椅子の高さを適宜に設定する必要がある。但し、人間は、必要に応じて背伸びしたり、背中を丸めたりできる上に、鏡面に映る自分の顔の中心が、多少ずれても許容できるので、実際には、特段の調整は不要である。

【発明の効果】

【0063】

以上の通り、本発明によれば、正対姿勢でも覗き込み姿勢でも、無理なく使用できる小型鏡を実現することができる。

【図面の簡単な説明】

【0064】

【図1】本発明の原理を説明する図面である。

【図2】鏡面の中心から視点に至る直線式を説明する図面である。

【図3】鏡面が第１姿勢の場合と第２姿勢の場合の直線式を図示したものである。

【図4】鏡面が第１姿勢の場合と第２姿勢の場合の直線式を図示したものである。

【図5】鏡面の中心から着座位置までの距離と、視点の高さとの関係を図示したものである。

【図6】使用者が前傾姿勢をとった場合の移動軌跡を図示したものである。

【図7】使用者が前傾姿勢をとった場合の移動軌跡を図示したものである。

【図8】実施例の構成を説明する図面である。

【図9】回動鏡体の構成を説明する図面である。

【図10】トルクヒンジの装着方法を説明する図面である。

【図11】変更例に係るヒンジを説明する図面である。

【図12】変更例の動作状態を説明する図面である。

【発明を実施するための形態】

【0065】

以下、実施例に基づいて本発明を詳細に説明する。図８は、支持円筒１と回動鏡体２とがヒンジ３を介して接続された小型鏡を説明する図面である。図８（ａ）は、使用者が正対姿勢をとる場合の第１姿勢に配置された小型鏡であり、図８（ｂ）は、第１姿勢の回動鏡体２を跳ね上げて、１２０°回動させた第２姿勢を示している。

【0066】

また、図８（ｃ）は、図８（ｂ）は、第２姿勢の回動鏡体２を水平面上で１８０°回転された状態を示している。先に説明した通り、支持円筒１の最前面に接する垂直線がＹ軸であり、ヒンジ３の中心から水平に延びる水平線がＸ軸である。そして、図８では、Ｘ軸とＹ軸の交点を、原点（０，０）として示している。

【0067】

図８（ｄ）に示す通り、この小型鏡は、直径Ｌが約８８ｍｍの中空円柱形状の支持円筒１と、直径Φが約２０３ｍｍの円盤状の回動鏡体２とが、任意の回転角度を保持するトルクヒンジ３を介して接続されて構成されている。

【0068】

支持円筒１はプラスチック成形品であって、傾斜角β＝４０°の緩斜面Ｆβと、傾斜角α＝２０°の急斜面Ｆαとが形成されている。図８（ａ）や図８（ｃ）に示す通り、緩斜面Ｆβに至る円柱高さが約６７ｍｍ、急斜面Ｆαに至る円柱高さが約９８ｍｍに設定され、ヒンジ３までの高さが約１５０ｍｍに設定されている。なお、直径Ｌ＝８８ｍｍが４：１程度に内分されて、緩斜面Ｆβと急斜面Ｆαが形成されている。

【0069】

また、回動鏡体２とヒンジ３の位置関係は、図９（ｃ）に示す通りであり、直径Φ（＝２０３ｍｍ）が、ヒンジ３によって、短距離Ｌ１＝６４ｍｍの部分と、長距離Ｌ２＝１３９ｍｍの部分と、に二分されている。したがって、ヒンジ３と鏡中心との距離ΔＬは、本実施例では、ΔＬ＝３７．５ｍｍとなる。

【0070】

上記の数値に基づいて、第１姿勢（図２（ａ））と第２姿勢（図２（ｃ））における、鏡中心からの法線を特定する直線（α線とβ線）が特定される（式４及び式５参照）。そして、α線とβ線の交点の原点位置（０，０）からの距離は、（式６）に基づき７６．１７ｍｍと算出される。

【0071】

また、座席から視点までの高低差Ｔ＝７００ｍｍの使用者が、正対姿勢（図１（ａ））から２０°だけ傾斜して前傾姿勢（図１（ｂ））をとる場合を想定すると、第１姿勢の鏡中心から着座位置までの距離Ｗは、（式３）より、４４０．６ｍｍとなる。

【0072】

ここで、第１姿勢の鏡中心と、原点との偏差は、Ｌ／５＋ΔＬ＊Ｓｉｎ（α）・・・（式１１）であるので（図２参照）、原点位置から着座位置までの離間距離は、４４０．６－（Ｌ／５＋ΔＬ＊Ｓｉｎ（α））＝４１０．２ｍｍとなる。

【0073】

そして、原点位置と、椅子との高低差ΔＴは、（式１０）より、ΔＴ＝Ｔ－Ｗ＊ＴＡＮ（α）－ΔＬ＊ＣＯＳ（α）＝７００－４４０．６＊ＴＡＮ（α）－３７．５＊ＣＯＳ（α）＝５０４．４ｍｍとなる。

【0074】

すなわち、Ｔ＝７００ｍｍの使用者が、原点位置から４１０ｍｍの位置で、図１に示す高低差ΔＴ＝５０４ｍｍを実現する椅子に座って、第１姿勢の鏡面（図８（ａ））を見た後（図８（ａ））、２０°前傾すれば、第２姿勢（図８（ｃ））の鏡面を、無理なく見えることになる。

【0075】

次に、図９は、回動鏡体２の構成を示す図面である。図９（ａ）に示す通り、実施例の回動鏡体２は、ヒンジ３及び中間部材２１を受入れる円盤状のベース部材２０と、円板状の中間部材２１と、ベース部材２０よりやや小径の円形の裏面鏡である鏡面体２２と、が積層されて構成されている。

【0076】

ここで、中間部材２１は、プラスチック製の一体円板でもよいが、下方部に適宜なウェイトＷＴを配置しても良い。すなわち、回動鏡体２において、ヒンジ３の中心を通過する水平ラインＨＲで区画される上側と下側の重量を一致させるため、下側にウェイトＷＴを埋め込むもの好適である。

【0077】

図９（ａ）に示す通り、ベース部材２０には、ヒンジ３を受入れる収容孔ＨＯが、ヒンジ３の横幅にして横長に形成されている。また、ベース部材２０には、中間部材２１と同寸法の第１受入穴ＲＶ１と、鏡面体２２と同寸法の第２受入穴ＲＶ２と、が形成されている。

【0078】

上記の構成に基づき、ベース部材２０には、接着などによって中間部材２１が固着され、その後、ベース部材２０と中間部材２１に、接着などによって鏡面体２２が固着される。

【0079】

図１０に示す通り、ヒンジ３の一方側の回動片３２は、ベース部材２０の収容孔ＨＯに収容されて接着などによって固着される。また、ヒンジ３の他方側の回動片３１は、支持円筒１の上部に形成されている装着穴ＩＮに収容されて接着などによって固着される。

【0080】

上記のように装着されるヒンジ３は、回動時に適度な回転トルクを必要とするトルクヒンジであるので、回動鏡体２は、第１姿勢や第２姿勢だけでなく、任意の回動状態で静止させることもできる。したがって、使用者の好みの傾斜角度で使用することもできる。なお、中間部材２１は、必須ではなく、中間部材２１の部分も含め、ベース部材２０で一定的に構成しても良い。なお、この場合には、ウェイトＷＴは、ベース部材２０にインサート成形される。

【0081】

以上、実施例について具体的に説明したが、具体的な記載内容は何ら本発明を限定するものではない。例えば、ヒンジ３は、必ずしも、金属製のトルクヒンジである必要はなく、ポリアセタール（ＰＯＭ：polyacetal）やポリアミド（ＰＡ：polyamide）など、滑り性のよい硬質プラスチックを使用した成形品であっても良い。

【0082】

図１１は、プラスチック製のヒンジ３を説明する図面であり、このヒンジ３は、支持円筒１の成形時にインサート成形される第１部材ＨＮ１と、ベース部材２０の成形時にインサート成形される第２部材ＨＮ２と、第１部材ＨＮ１と第２部材ＨＮ２を一体化させるピン部材ＰＮと、で構成されている。

【0083】

図１２（ａ）に示す通り、第２部材ＨＮ２は、平坦板ＰＴ２と、平坦板ＰＴ２の板面に沿う円筒体ＲＧ２とを有する一体成型品であり、円筒体ＲＧ２には、２カ所の凸条ＰＲが軸方向に延びて形成されている。

【0084】

そして、平坦板ＰＴ２がベース部材２０に埋め込まれる一方、円筒体ＲＧ２とベース部材２０の接触部に凸条ＰＲが露出するよう、ベース部材２０と第２部材ＨＮ２が一体化されている。

【0085】

一方、第１部材ＨＮ１は、平坦板ＰＴ１と、平坦板ＰＴ１の上端面に連続する円筒体ＲＧ１と、を有する一体成型品である。そして、平坦板ＰＴ１が支持円筒１の頂部に埋め込まれることで、支持円筒１と第１部材ＨＮ１が一体化されている。

【0086】

ここで、円筒体ＲＧ１は、二カ所に分離して整列しているが（図１１参照）、何れの円筒体ＲＧ１も、その外径と内径が、円筒体ＲＧ２の外径と内径に一致している。なお、円筒体ＲＧ１と円筒体ＲＧ２の内径寸法は、ピン部材ＰＮの外径寸法よりやや大径に形成されている。但し、特に限定されるものではなく、円筒体ＲＧ１と円筒体ＲＧ２の内径寸法を、ピン部材ＰＮの外径寸法にほぼ一致させることで、トルクヒンジの効果を発揮させることもできる。

【0087】

次に、支持円筒１と第１部材ＨＮ１との関係を確認すると、図１２（ａ）に示す通り、第１部材ＨＮ１は、支持円筒１から円筒体ＲＧ１が露出するよう、インサート成形され、支持円筒１の断面台形状の最上部には、円筒体ＲＧ２の凸条ＰＲを受入れる受入溝ＧＶが２カ所形成されている。

【0088】

そして、第２部材ＨＮ２と一体化された回動鏡体２と、第１部材ＨＮ１と一体化された支持円筒１とは、二カ所に整列配置された円筒体ＲＧ１の間に、円筒体ＲＧ２を配置することで位置決めされ、この位置決め状態で、円筒体ＲＧ１と円筒体ＲＧ２に、ピン部材ＰＮを打ち込むことで、回動鏡体２と、支持円筒１が一体化される。

【0089】

この一体化状態で、回動鏡体２を適宜に回動させると、回動限界位置において、第１姿勢と第２姿勢が実現される。図１２（ｃ）は、鏡面体２２の第１姿勢を示しており、右側の凸条ＰＲが、右側の受入れ溝ＧＶに没入することで、凸条ＰＲが一時ロック状態となって第１姿勢が安定化する。

【0090】

一方、図１２（ｄ）は、鏡面体２２の第２姿勢を示しており、左側の凸条ＰＲが、左側の受入れ溝ＧＶに没入することで、凸条ＰＲが一時ロック状態となって第２姿勢が安定化する。

【0091】

以上、直径Φが約２０３ｍｍの回動鏡体２を有する小型鏡について説明したが、全体の形状を適宜に小型化するのも好適である。例えば、回動鏡体２を大幅に小型化して直径Φ＝９３ｍｍ程度（Ｌ１＝７３，Ｌ２＝２０）とし、支持円筒１の直径Ｌを４８ｍｍ、ヒンジまでの高さＨを１００ｍｍ程度にした小型鏡も好適である。

【0092】

この小型鏡では、必要時に支持円筒１を把持できるので、回動鏡体２の小ささが問題にならない。すなわち、回動鏡体２が第１姿勢の場合には、α線上に視点をおくことで、卓上鏡として使用できる一方、支持円筒１を所持した状態で、第１姿勢又は第２姿勢の回動鏡体２を覗き込むことができ、化粧直しや顔の要部チェックに好適である。

【0093】

なお、この小型鏡の場合、α＝２０°、β＝４０°、ΔＬ＝２６．５ｍｍとすると、α線とβ線の交点は、（式６）より、Ｘ＝７１．７ｍｍとなる。また、α線は、（式４）より、Ｙ＝Ｘ＊ＴＡＮ（α）＋Ｌ／５＊ＴＡＮ（α）＋２６．５／ＣＯＳ（α）となる

【符号の説明】

【0094】

α 第１鋭角
Ｆα 急斜面
β 第２鋭角
Ｆβ 緩斜面
１ 支持体（支持円筒）
２ 鏡体（回動鏡体）

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】