特開 2022-187723 せん断パネル型ダンパ

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2022187723

(43)【公開日】2022-12-20

(54)【発明の名称】せん断パネル型ダンパ

(51)【国際特許分類】

   E04H 9/02 20060101AFI20221213BHJP

   E04B 1/98 20060101ALI20221213BHJP

   F16F 15/02 20060101ALI20221213BHJP

   F16F 7/12 20060101ALI20221213BHJP

【ＦＩ】

E04H9/02 321B

E04B1/98 E

F16F15/02 Z

F16F7/12

【審査請求】未請求

【請求項の数】3

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2021095866

(22)【出願日】2021-06-08

(71)【出願人】

【識別番号】000003621

【氏名又は名称】株式会社竹中工務店

(74)【代理人】

【識別番号】110001519

【氏名又は名称】弁理士法人太陽国際特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】鈴木 琢也

【テーマコード（参考）】

2E001

2E139

3J048

3J066

【Ｆターム（参考）】

2E001DG01

2E001FA03

2E139AA01

2E139AC19

2E139AC33

2E139BA04

2E139BD22

3J048AA06

3J048BC09

3J048BE10

3J048EA38

3J066AA26

3J066BA03

3J066BB04

3J066BC03

3J066BD07

3J066BG05

(57)【要約】

【課題】鋼製パネルの降伏後におけるせん断パネル型ダンパの過大な耐力上昇を抑制することを目的とする。
【解決手段】せん断パネル型ダンパ３０は、相対移動する一対の上側梁１４及び下側梁１６に連結されるとともに、一対の対角線ＤＬ上に複数の開口４０がそれぞれ形成された矩形状の鋼製パネル３２を備える。
【選択図】図２

【特許請求の範囲】

【請求項1】

相対移動する一対の連結部材に連結されるとともに、一対の対角線上に複数の開口がそれぞれ形成された矩形状の鋼製パネルを備える、
せん断パネル型ダンパ。

【請求項2】

前記複数の開口は、前記一対の対角線の交点を通る中心線に対して対称に配置される、
請求項１に記載のせん断パネル型ダンパ。

【請求項3】

前記複数の開口のうち１つの開口は、前記一対の対角線の交点上に配置される、
請求項１又は請求項２に記載のせん断パネル型ダンパ。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、せん断パネル型ダンパに関する。

【背景技術】

【0002】

初期不整形状としての波形状部が、ウェブに形成されたせん断パネル型ダンパが知られている（例えば、特許文献１参照）。

【0003】

また、開口がウェブに形成された振動エネルギー吸収デバイスが知られている（例えば、特許文献２参照）。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特開２０２０－２０１８９３号公報

【特許文献2】特開２０１７－２１４７４６号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

ところで、振動エネルギー吸収能力が求められるせん断パネル型ダンパでは、一般に、局部座屈による鋼製パネルの耐力劣化を避け、当該鋼製パネルを構成する鋼材が変形性能を十分に発揮し得るように設計される。

【0006】

この種のせん断パネル型ダンパでは、鋼製パネルの降伏後に、鋼製パネルに斜張力場が形成されるため、耐力が上昇する。

【0007】

しかしながら、せん断パネル型ダンパでは、構造設計の観点から、鋼製パネルの降伏後に過大な耐力上昇を示さず、降伏耐力を維持しながら鋼製パネルを安定的にせん断変形させ、振動エネルギーを吸収することが望ましい。

【0008】

本発明は、上記の事実を考慮し、鋼製パネルの降伏後におけるせん断パネル型ダンパの過大な耐力上昇を抑制することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0009】

請求項１に記載のせん断パネル型ダンパは、相対移動する一対の連結部材に連結されるとともに、一対の対角線上に複数の開口がそれぞれ形成された矩形状の鋼製パネルを備える。

【0010】

請求項１に係るせん断パネル型ダンパによれば、矩形状の鋼製パネルは、相対移動する一対の連結部材に連結される。これにより、一対の連結部材が相対移動すると、鋼製パネルがせん断変形する。このせん断変形に伴って鋼製パネルが降伏すると、振動エネルギーが吸収される。その後、鋼製パネルの変形量が大きくなると、鋼製パネルの一対の対角線に沿って斜張力場が発生する。この斜張力場によって、降伏後に鋼製パネルの耐力が上昇する。

【0011】

この対策として本発明では、鋼製パネルに複数の開口が形成される。複数の開口は、鋼製パネルの一対の対角線上に配置される。これらの開口によって、鋼製パネルの降伏後に、鋼製パネルの一対の対角線に沿った斜張力場が発生し難くなる。つまり、鋼製パネルの降伏後に、鋼製パネルの一対の対角線に沿った斜張力場の発生を遅らせることができる。したがって、鋼製パネルの降伏後におけるせん断パネル型ダンパの過大な耐力上昇を抑制することができる。

【0012】

また、本発明では、鋼製パネルの一対の対角線上に複数の開口を形成することにより、鋼製パネルに高性能鋼を使用せずに、鋼製パネルの降伏後におけるせん断パネル型ダンパの過大な耐力上昇を抑制することができる。したがって、鋼製パネルの材料コストを削減することができる。

【0013】

このように本発明では、鋼製パネルの材料コストを削減しつつ、鋼製パネルの降伏後におけるせん断パネル型ダンパの過大な耐力上昇を抑制することができる。

【0014】

請求項２に記載のせん断パネル型ダンパは、請求項１に記載のせん断パネル型ダンパにおいて、前記複数の開口は、前記一対の対角線の交点を通る中心線に対して対称に配置される。

【0015】

請求項２に係るせん断パネル型ダンパによれば、複数の開口は、一対の対角線の交点を通る中心線に対して対称に配置される。これにより、一対の連結部材が相対移動した場合に、鋼製パネルを安定的にせん断変形させることができる。したがって、鋼製パネルの降伏後におけるせん断パネル型ダンパの過大な耐力上昇を抑制しつつ、鋼製パネルの変形性能（エネルギー吸収性能）を高めることができる。

【0016】

請求項３に記載のせん断パネル型ダンパは、請求項１又は請求項２に記載のせん断パネル型ダンパにおいて、前記複数の開口のうち１つの開口は、前記一対の対角線の交点上に配置される。

【0017】

請求項３に係るせん断パネル型ダンパによれば、複数の開口のうち１つの開口は、一対の対角線の交点上に配置される。この開口は、一対の対角線の各々に沿った斜張力場の発生を遅らせることができる。

【0018】

このように本発明では、一対の対角線の交点上に開口を配置することにより、鋼製パネルに形成する開口の数を低減しつつ、一対の対角線に沿った斜張力場の発生を遅らせることができる。

【発明の効果】

【0019】

以上説明したように、本発明によれば、鋼製パネルの降伏後におけるせん断パネル型ダンパの過大な耐力上昇を抑制することができる。

【図面の簡単な説明】

【0020】

【図1】一実施形態に係るせん断パネル型ダンパが設置された架構を示す立面図である。

【図2】図１に示されるせん断パネル型ダンパを示す拡大立面図、及び上面図である。

【図3】比較例に係るせん断パネル型ダンパを示す図２に対応する拡大立面図、及び上面図である。

【図4】一実施形態、及び比較例に係るせん断パネル型ダンパの荷重変形関係を示すグラフである。

【図5】応力解析に用いたせん断パネル型ダンパの基本解析モデルを示す斜視図である。

【図6】（Ａ）～（Ｃ）は、応力解析に用いたせん断パネル型ダンパの解析モデルを示す立面図である。

【図7】（Ａ）、（Ｂ）は、応力解析に用いたせん断パネル型ダンパの解析モデルを示す立面図である。

【図8】（Ａ）～（Ｃ）は、各解析モデルに対応する解析結果（荷重変形関係）を示すグラフである。

【図9】（Ａ）、（Ｂ）は、各解析モデルに対応する解析結果（荷重変形関係）を示すグラフである。

【発明を実施するための形態】

【0021】

以下、図面を参照しながら、一実施形態に係るせん断パネル型ダンパについて説明する。

【0022】

（制振間柱）
図１には、一例として、本実施形態に係るせん断パネル型ダンパ３０を備える制振間柱２０が示されている。制振間柱２０は、架構１０の構面内に設置されている。架構１０は、一対の柱１２と、一対の柱に架設された上側梁１４及び下側梁１６とを有している。

【0023】

ここで、架構１０は、地震時にせん断変形（層間変形）する。この架構１０のせん断変形に伴って、上側梁１４及び下側梁１６が水平方向に相対移動する。このように地震時に相対移動する上側梁１４及び下側梁１６に、制振間柱２０が連結されている。

【0024】

制振間柱２０は、上側連結部材２２、下側連結部材２４、及びせん断パネル型ダンパ３０を備えている。上側連結部材２２、及び下側連結部材２４は、例えば、Ｈ形鋼によって形成されており、材軸方向を上下方向として配置されている。

【0025】

上側連結部材２２は、その上端部（一端部）が上側梁１４の材軸方向の中央部の下面に接合されており、当該中央部から下方へ延出している。この上側連結部材２２は、地震時に、上側梁１４と一体に水平方向へ移動する。

【0026】

一方、下側連結部材２４は、その下端部（一端部）が下側梁１６の材軸方向の中央部の上面に接合されており、当該中央部から上方へ延出している。この下側連結部材２４は、地震時に、下側梁１６と一体に水平方向に移動する。この上側連結部材２２の下端部（他端部）と、下側連結部材２４の上端部（他端部）とが、せん断パネル型ダンパ３０を介して連結されている。

【0027】

なお、上側連結部材２２、及び下側連結部材２４は、一対の連結部材の一例である。

【0028】

（せん断パネル型ダンパ）
せん断パネル型ダンパ３０は、鋼製パネル３２と、一対の縦スチフナ３４と、一対の横スチフナ３６とを有している。鋼製パネル３２は、矩形状の鋼板によって形成されており、架構１０の構面に沿って配置されている。また、鋼製パネル３２は、例えば、普通鋼によって形成されている。

【0029】

鋼製パネル３２の上端部は、上側連結部材２２の下端部に連結されている。また、鋼製パネル３２の下端部は、下側連結部材２４の上端部に連結されている。これにより、地震時に、上側梁１４と下側梁１６とが水平方向に相対移動すると、上側連結部材２２及び下側連結部材２４を介して鋼製パネル３２にせん断力が入力され、当該鋼製パネル３２がせん断変形する。

【0030】

一対の縦スチフナ３４は、鋼製パネル３２の横幅方向（左右方向）の両端部に沿って設けられている。また、一対の横スチフナ３６は、鋼製パネル３２の縦幅方向（上下方向）の両端部に沿って設けられている。これらの縦スチフナ３４及び横スチフナ３６によって、地震時における鋼製パネル３２の座屈が抑制されている。

【0031】

なお、一対の縦スチフナ３４、及び一対の横スチフナ３６は、必要に応じて設ければ良く、適宜省略可能である。

【0032】

図２に示されるように、鋼製パネル３２には、複数の開口４０が形成されている。複数の開口４０は、鋼製パネル３２を厚み方向に貫通する円形状（真円状）の貫通孔とされている。これらの開口４０は、鋼製パネル３２の一対の対角線ＤＬ上に形成されている。これにより、鋼製パネル３２の降伏後に、鋼製パネル３２に斜張力場Ｒ（図３参照）が発生し難くなっている。

【0033】

より具体的には、複数の開口４０は、各対角線ＤＬ上に間隔を空けて配列されている。また、複数の開口４０は、その中心Ｃが各対角線ＤＬ上に位置するように配置されている。さらに、複数の開口４０は、一対の対角線ＤＬの交点Ｐを通る中心線ＣＬに対して対称（線対称）に配置されている。

【0034】

なお、各開口４０の中心Ｃは、必ずしも対角線ＤＬ上に位置する必要はなく、開口４０が対角線ＤＬを横切っていれば良い。また、開口４０は、真円状に限らず、楕円形状や多角形状等であっても良い。

【0035】

複数の開口４０のうち１つの開口４０Ａは、一対の対角線ＤＬの交点Ｐ上に配置されている。この開口４０Ａは、他の複数の開口４０よりも大きくされている。より具体的には、開口４０Ａの開口面積（直径）は、他の複数の開口４０の開口面積（直径）よりも大きくされている。

【0036】

なお、他の複数の開口４０の大きさは、同様とされている。また、複数の開口４０の大きさや数、配置は、適宜変更可能である。

【0037】

（作用）
次に、本実施形態の作用について説明する。

【0038】

先ず、比較例に係るせん断パネル型ダンパの荷重変形関係について説明する。図３に示されるように、比較例に係るせん断パネル型ダンパ１００は、鋼製パネル３２に開口が形成されていない点で、本実施形態に係るせん断パネル型ダンパ３０と相違し、その他の構成は、本実施形態に係るせん断パネル型ダンパ３０と同じである。

【0039】

図４には、比較例に係るせん断パネル型ダンパ１００の荷重変形関係を示すグラフＧ１００が示されている。このグラフＧ１００から分かるように、比較例に係るせん断パネル型ダンパ１００では、鋼製パネル３２の降伏後（せん断降伏後）、すなわち鋼製パネル３２に作用する荷重（せん断力）が降伏せん断力Ｑ_ｙに達した後、せん断パネル型ダンパ１００の変形角（変形量）が大きくなるに従って、せん断パネル型ダンパ１００の耐力（荷重）が上昇している。この場合、せん断パネル型ダンパ１００の周辺部材の構造設計において、せん断パネル型ダンパ１００の耐力上昇を見込んだ断面設計が必要となる。

【0040】

そのため、構造設計の観点から、鋼製パネル３２の降伏後は、せん断パネル型ダンパ１００の過大な耐力上昇を抑制することが望ましい。特に、鋼製パネル３２の降伏後は、せん断パネル型ダンパ１００の耐力を一定に維持することが望ましい。

【0041】

ここで、鋼製パネル３２の降伏後に、せん断パネル型ダンパ１００の変形角が大きくなると、図３に示されるように、鋼製パネル３２の対角線ＤＬ上に斜張力場Ｒが形成される。この斜張力場Ｒによって、せん断パネル型ダンパ１００の耐力が上昇すると考えられる。なお、図３では、理解を容易にするために、斜張力場Ｒを模式的に示している。

【0042】

そこで、本実施形態では、図２に示されるように、鋼製パネル３２に複数の開口４０を形成している。複数の開口４０は、鋼製パネル３２の一対の対角線ＤＬ上に配置されている。

【0043】

これにより、鋼製パネル３２の降伏後に、鋼製パネル３２の一対の対角線ＤＬに沿った斜張力場Ｒ（図３参照）が発生し難くなる。つまり、鋼製パネル３２の降伏後に、鋼製パネル３２の一対の対角線ＤＬに沿った斜張力場Ｒの発生を遅らせることができる。この結果、例えば、図４に示されるグラフＧ３０のように、鋼製パネル３２の降伏後におけるせん断パネル型ダンパ３０の過大な耐力上昇を抑制することができる。

【0044】

なお、本実施形態では、鋼製パネル３２の降伏後に、せん断パネル型ダンパ３０の耐力（荷重）が、降伏せん断力Ｑ_ｙの周辺で維持されるように、開口４０の大きさ及び数が設定されている。つまり、本実施形態では、鋼製パネル３２の降伏後に、せん断パネル型ダンパ３０の耐力が、降伏せん断力Ｑ_ｙの周辺で維持されるように、目標とするせん断パネル型ダンパ３０の荷重変形関係が設定されている。ここでいう降伏せん断力Ｑ_ｙ（目標せん断力）の周辺とは、例えば、降伏せん断力Ｑ_ｙの±２０％の範囲を意味する。

【0045】

なお、降伏せん断力Ｑ_ｙは、目標せん断力（目標せん断耐力）の一例であり、せん断パネル型ダンパ３０が目標とする荷重変形関係（目標荷重変形関係）は、要求請求に応じて適宜変更可能である。

【0046】

また、本実施形態では、鋼製パネル３２の一対の対角線ＤＬ上に複数の開口４０を形成することにより、鋼製パネル３２に高性能鋼を使用せずに、鋼製パネル３２の降伏後におけるせん断パネル型ダンパ３０の過大な耐力上昇を抑制することができる。したがって、鋼製パネル３２の材料コストを削減することができる。

【0047】

このように本実施形態では、鋼製パネル３２の材料コストを削減しつつ、鋼製パネル３２の降伏後におけるせん断パネル型ダンパ３０の過大な耐力上昇を抑制することができる。

【0048】

また、本実施形態では、鋼製パネル３２の一対の対角線ＤＬ上にのみ複数の開口４０が形成されている。換言すると、本実施形態では、鋼製パネル３２における一対の対角線ＤＬ上から外れた部位には、開口が形成されていない。

【0049】

ここで、鋼製パネル３２における一対の対角線ＤＬ上から外れた部位に開口を形成すると、鋼製パネル３２の初期剛性や降伏耐力が低下し、目標とする荷重変形関係が得られない可能性がある。

【0050】

これに対して本実施形態では、前述したように、鋼製パネル３２の一対の対角線ＤＬ上にのみ複数の開口４０が形成されている。これにより、鋼製パネル３２の初期剛性や降伏耐力の低下が抑制される。したがって、鋼製パネル３２の降伏後におけるせん断パネル型ダンパ３０の過大な耐力上昇を抑制しつつ、鋼製パネル３２の荷重変形関係を、目標とする荷重変形関係に近づけることができる。

【0051】

また、本実施形態では、複数の開口４０が、一対の対角線ＤＬの交点を通る中心線ＣＬに対して対称に配置されている。これにより、地震時に、上側梁１４及び下側梁１６が水平方向に相対移動した場合に、鋼製パネル３２を安定的にせん断変形させることができる。したがって、鋼製パネル３２の降伏後におけるせん断パネル型ダンパ３０の過大な耐力上昇を抑制しつつ、鋼製パネル３２の変形性能（エネルギー吸収性能）を高めることができる。

【0052】

さらに、本実施形態では、複数の開口４０の中心Ｃが、一対の対角線ＤＬ上に配置されている。これにより、地震時に、上側梁１４及び下側梁１６が水平方向に相対移動した場合に、鋼製パネル３２をさらに安定的にせん断変形させることができる。

【0053】

また、本実施形態では、複数の開口４０のうち１つの開口４０Ａが、一対の対角線ＤＬの交点Ｐ上に配置されている。この開口４０Ａは、一対の対角線ＤＬの各々に沿った斜張力場Ｒの発生を遅らせることができる。

【0054】

したがって、一対の対角線ＤＬの交点Ｐ上に開口４０Ａを配置することにより、鋼製パネル３２に形成する開口４０の数を低減しつつ、一対の対角線ＤＬに沿った斜張力場Ｒの発生を遅らせることができる。

【0055】

（変形例）
次に、上記実施形態の変形例について説明する。

【0056】

上記実施形態では、鋼製パネル３２が、一対の連結部材としての制振間柱２０の上側連結部材２２及び下側連結部材２４に連結されている。しかし、鋼製パネル３２は、地震時に、相対移動する一対の連結部材に連結され、この一対の連結部材の相対移動に伴ってせん断変形可能であれば良い。

【0057】

したがって、せん断パネル型ダンパは、例えば、一対の連結部材としての上側梁１４及び下側梁１６に鋼製パネルが連結される鋼製耐震壁であっても良い。また、せん断パネル型ダンパは、一対の連結部材のとしての一対の境界梁に鋼製パネルが連結される制振ダンパであっても良い。

【0058】

また、目標とする鋼製パネル３２の荷重変形関係は、適宜変更可能である。

【0059】

（応力解析）
次に、せん断パネル型ダンパの応力解析について説明する。

【0060】

本応力解析では、せん断パネル型ダンパの解析モデルに、逆対称曲げせん断力を作用させ、荷重変形関係を算出した。

【0061】

（解析モデル）
図５には、実施例に係るせん断パネル型ダンパ３０の基本解析モデルＭ０が示されている。この基本解析モデルＭ０には、普通鋼（ＳＳ４００）を想定した機械的性質が設定されている。また、基本解析モデルＭ０では、鋼製パネル３２及び一対の縦スチフナ３４の座屈に先行して、鋼製パネル３２が降伏するように設定されている。なお、基本解析モデルＭ０では、一対の横スチフナ３６（図１参照）が省略されている。

【0062】

本応力解析では、基本解析モデルＭ０の鋼製パネル３２に形成される開口の数及び配置が異なる解析モデルＭ１～Ｍ５を用いた。図６（Ａ）、図６（Ｂ）、図６（Ｃ）、図７（Ａ）、及び図７（Ｂ）には、解析モデルＭ１～Ｍ５が示されている。なお、解析モデルＭ１は、上記実施形態に係るせん断パネル型ダンパ３０（図２参照）をモデル化したものである。

【0063】

（解析条件）
図５に示されるように、基本解析モデルＭ０の一端（一方の縦スチフナ３４）を全固定とし、他端（他方の縦スチフナ３４）の下端に設定された載荷点Ｆから矢印Ｙ方向に強制変位を与え、鋼製パネル３２に逆対称曲げせん断力を作用させた。この際、基本解析モデルＭ０の他端は、載荷点Ｆから載荷方向（矢印Ｙ方向）、及び上下方向（矢印Ｘ方向）の並進変位のみを許容し、鋼製パネル３２の面外方向（矢印Ｚ方向）の変位を拘束した。また、基本解析モデルＭ０を構成する鋼材の非線形特性は、移動硬化型バイリニアとした。

【0064】

（解析結果）
図８（Ａ）、図８（Ｂ）、図８（Ｃ）、図９（Ａ）、及び図９（Ｂ）には、各解析モデルＭ１～Ｍ５の荷重変形関係を示すグラフＧ１～Ｇ５、及び目標とする荷重変形関係を示すグラフＧＴが示されている。各グラフＧ１～Ｇ５，ＧＴの横軸は、解析モデルＭ１～Ｍ５の変形角（ｒａｄ）であり、縦軸は、降伏せん断力_ｗＱ_ｐに対する載荷せん断力Ｑ（＝Ｑ／_ｗＱ_ｐ）である。

【0065】

なお、目標とするグラフＧＴは、適宜変更可能であるが、本解析では、鋼製パネル３２の降伏後に、せん断パネル型ダンパが降伏せん断力_ｗＱ_ｐ（図４の降伏せん断力Ｑ_ｙに相当）を維持するように設定されている。

【0066】

図８（Ａ）、図８（Ｂ）、図８（Ｃ）、図９（Ａ）、及び図９（Ｂ）に示されるように、各解析モデルＭ１～Ｍ５では、変形角が０．１[ｒａｄ]までの範囲では、鋼製パネル３２の降伏後の過大な耐力上昇が抑制されたことが分かる。

【0067】

次に、図８（Ａ）に示されるように、解析モデルＭ１では、鋼製パネル３２の降伏後の耐力が略一定となり、かつ、目標とするグラフＧＴに近似した。

【0068】

次に、図８（Ｂ）に示されるように、解析モデルＭ１の外周側に４つの開口４０を追加した解析モデルＭ２では、鋼製パネル３２の降伏後の耐力が、目標とするグラフＧＴよりも若干低下したが、略一定となった。

【0069】

次に、図８（Ｃ）に示されるように、解析モデルＭ１の外周側から４つの開口４０を削除した解析モデルＭ３では、鋼製パネル３２の降伏後の耐力が、目標とするグラフＧＴよりも若干上昇したが、略一定となった。

【0070】

次に、図９（Ａ）に示されるように、解析モデルＭ１の中央側から４つの開口４０の削除した解析モデルＭ４では、鋼製パネル３２の降伏後の耐力が、目標とするグラフＧＴよりも上昇したが、その上昇率は２０％以下となった。

【0071】

次に、図９（Ｂ）に示されるように、解析モデルＭ１から中央部から開口４０Ａの削除した解析モデルＭ５では、鋼製パネル３２の降伏後の耐力が、目標とするグラフＧＴよりも上昇したが、その上昇率は２０％以下となった。また、解析モデルＭ５は、解析モデルＭ４と同様に荷重変形関係を示した。

【0072】

以上の解析結果から、鋼製パネル３２の一対の対角線ＤＬ上に複数の開口４０を配置することにより、鋼製パネル３２の降伏後におけるせん断パネル型ダンパの過大な耐力上昇が抑制されることが分かる。

【0073】

以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明はこうした実施形態に限定されるものでなく、一実施形態及び各種の変形例を適宜組み合わせて用いても良いし、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々なる態様で実施し得ることは勿論である。

【符号の説明】

【0074】

２２ 上側連結部材（連結部材）
２４ 下側連結部材（連結部材）
３０ せん断パネル型ダンパ
３２ 鋼製パネル
４０ 開口
４０Ａ 開口
ＣＬ 中心線
ＤＬ 対角線

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】