ホーム > 特許ランキング > 株式会社エフエムディ
知財求人 - 知財ポータルサイト「IP Force」
特開2022-31067ガイドワイヤ型電極カテーテル、及び、ガイドワイヤ型電極カテーテルと電極カテーテルとの組立体
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2022031067
(43)【公開日】2022-02-18
(54)【発明の名称】ガイドワイヤ型電極カテーテル、及び、ガイドワイヤ型電極カテーテルと電極カテーテルとの組立体
(51)【国際特許分類】
A61B 5/25 20210101AFI20220210BHJP
A61B 18/08 20060101ALI20220210BHJP
【ＦＩ】
A61B5/04 300J
A61B18/08
【審査請求】有
【請求項の数】5
【出願形態】書面
(21)【出願番号】P 2020145054
(22)【出願日】2020-08-07
(11)【特許番号】
(45)【特許公報発行日】2021-04-07
(71)【出願人】
【識別番号】503338228
【氏名又は名称】株式会社エフエムディ
(72)【発明者】
【氏名】寺師 剛
(72)【発明者】
【氏名】志村 誠司
(72)【発明者】
【氏名】東久保 隆
(72)【発明者】
【氏名】大崎 郁野
【テーマコード（参考）】
4C127
4C160
【Ｆターム（参考）】
4C127AA02
4C127LL08
4C127LL15
4C127LL21
4C127LL22
4C160KK47
(57)【要約】
【課題】先端側の細径化と先端側に備えた電極群とに起因する末梢血管内での挿入性の低下を解消させて挿入性を向上させることと、複数の異なる部位での電位を同時に測定できることとの技術課題がある。
【解決手段】電極群を備えたチューブ体のねじり剛性と、チューブ体の内側に備えた連接截頭円錐体構造の芯線のねじり剛性との相互の補完作用により、先端側への回転伝達性を向上させ、かつ、２つの電極カテーテルを組み合わせて、先端側の第１電極群と後端側の第２電極群とを備えた電極カテーテルの組立体とすることにより、かかる技術課題を克服することができる。
【選択図】図８
【解決手段】電極群を備えたチューブ体のねじり剛性と、チューブ体の内側に備えた連接截頭円錐体構造の芯線のねじり剛性との相互の補完作用により、先端側への回転伝達性を向上させ、かつ、２つの電極カテーテルを組み合わせて、先端側の第１電極群と後端側の第２電極群とを備えた電極カテーテルの組立体とすることにより、かかる技術課題を克服することができる。
【選択図】図８
【特許請求の範囲】
【請求項1】
可撓性樹脂組成物から成るチューブ体と、
前記チューブ体の先端に配置されたコイルスプリング体と、
前記チューブ体の後端に配置されたコネクタと、
前記チューブ体の先端側の側面に複数の電極から成る第１電極群と、
前記コイルスプリング体と前記チューブ体と前記コネクタとの、内側に配置された芯線と、
前記コイルスプリング体の先端と前記芯線の先端とを接続固着して成る先端接続部と、
前記コイルスプリング体の後端と前記チューブ体の先端と前記芯線とを接続固着して成る後端接続部とを有するガイドワイヤ型電極カテーテルであって、
前記チューブ体は、先端側の側面に第１リード線の先端と接続固着して成る前記第１電極群と、前記第１電極群の固定位置に対応して側孔とを有し、
前記第１電極群の各電極の外周を除く、前記チューブ体の少なくとも先端側の外周に親水性被覆を備え、
前記第１リード線は、前記側孔から前記チューブ体の内側を経由して前記コネクタへ延在し、
前記芯線は、先端側に芯線先端部と後端側に芯線後端部とを備え、
前記芯線先端部は、少なくとも２個以上の截頭円錐体を連接して成る連接截頭円錐体を有し、
前記截頭円錐体は、先端に外径が小さい先端節部と、後端に外径が大きい後端節部とを備え、
前記第１電極群を備えた前記チューブ体の内側には、少なくとも前記芯線先端部における前記連接截頭円錐体の先端側の前記截頭円錐体を有し、
前記チューブ体の、横弾性係数と断面二次極モーメントとの積で表されるねじり剛性が、後端側から先端側へ徐変減少するのに対して、
前記連接截頭円錐体の、前記先端節部のねじり剛性と前記後端節部のねじり剛性との、節部でのねじり剛性比（前記後端節部のねじり剛性／前記先端節部のねじり剛性）が、後端側から先端側へ徐変増大することを特徴とするガイドワイヤ型電極カテーテル。
前記チューブ体の先端に配置されたコイルスプリング体と、
前記チューブ体の後端に配置されたコネクタと、
前記チューブ体の先端側の側面に複数の電極から成る第１電極群と、
前記コイルスプリング体と前記チューブ体と前記コネクタとの、内側に配置された芯線と、
前記コイルスプリング体の先端と前記芯線の先端とを接続固着して成る先端接続部と、
前記コイルスプリング体の後端と前記チューブ体の先端と前記芯線とを接続固着して成る後端接続部とを有するガイドワイヤ型電極カテーテルであって、
前記チューブ体は、先端側の側面に第１リード線の先端と接続固着して成る前記第１電極群と、前記第１電極群の固定位置に対応して側孔とを有し、
前記第１電極群の各電極の外周を除く、前記チューブ体の少なくとも先端側の外周に親水性被覆を備え、
前記第１リード線は、前記側孔から前記チューブ体の内側を経由して前記コネクタへ延在し、
前記芯線は、先端側に芯線先端部と後端側に芯線後端部とを備え、
前記芯線先端部は、少なくとも２個以上の截頭円錐体を連接して成る連接截頭円錐体を有し、
前記截頭円錐体は、先端に外径が小さい先端節部と、後端に外径が大きい後端節部とを備え、
前記第１電極群を備えた前記チューブ体の内側には、少なくとも前記芯線先端部における前記連接截頭円錐体の先端側の前記截頭円錐体を有し、
前記チューブ体の、横弾性係数と断面二次極モーメントとの積で表されるねじり剛性が、後端側から先端側へ徐変減少するのに対して、
前記連接截頭円錐体の、前記先端節部のねじり剛性と前記後端節部のねじり剛性との、節部でのねじり剛性比（前記後端節部のねじり剛性／前記先端節部のねじり剛性）が、後端側から先端側へ徐変増大することを特徴とするガイドワイヤ型電極カテーテル。
【請求項2】
前記チューブ体は、少なくとも、先端側の第１チューブ体と後端側の第２チューブ体とを有し、
前記チューブ体の、横弾性係数と断面二次極モーメントとの積で表されるねじり剛性が、前記第２チューブ体から第１チューブ体へ徐変減少し、
前記第１チューブ体のねじり剛性をＪ１、前記第２チューブ体のねじり剛性をＪ２とした場合に、前記第１チューブ体のねじり剛性Ｊ１に対する前記第２チューブ体のねじり剛性Ｊ２とのねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）は、
Ｉ＜（Ｊ２／Ｊ１）≦ ４．２８２
の関係式を満たし、かつ、
前記連接截頭円錐体は、加工誘起マルテンサイト相への変態割合が２０％以上８０％以下で、横弾性係数が６８５００ＭＰａ以上７３０００ＭＰａ以下のオーステナイト系ステンレス鋼線で、先端側の第１截頭円錐体と後端側の第２截頭円錐体から成り、
前記第１截頭円錐体の先端節部のねじり剛性をＫ２１、後端節部のねじり剛性をＫ２２、前記第２截頭円錐体の先端節部のねじり剛性をＫ２２、後端節部のねじり剛性をＫ２３とした場合に、
前記連接截頭円錐体の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２）は、
２０．０７５≧（Ｋ２２／Ｋ２１）＞（Ｋ２３／Ｋ２２）＞１
の関係式を満たすことを特徴とする請求項１に記載のガイドワイヤ型電極カテーテル。
前記チューブ体の、横弾性係数と断面二次極モーメントとの積で表されるねじり剛性が、前記第２チューブ体から第１チューブ体へ徐変減少し、
前記第１チューブ体のねじり剛性をＪ１、前記第２チューブ体のねじり剛性をＪ２とした場合に、前記第１チューブ体のねじり剛性Ｊ１に対する前記第２チューブ体のねじり剛性Ｊ２とのねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）は、
Ｉ＜（Ｊ２／Ｊ１）≦ ４．２８２
の関係式を満たし、かつ、
前記連接截頭円錐体は、加工誘起マルテンサイト相への変態割合が２０％以上８０％以下で、横弾性係数が６８５００ＭＰａ以上７３０００ＭＰａ以下のオーステナイト系ステンレス鋼線で、先端側の第１截頭円錐体と後端側の第２截頭円錐体から成り、
前記第１截頭円錐体の先端節部のねじり剛性をＫ２１、後端節部のねじり剛性をＫ２２、前記第２截頭円錐体の先端節部のねじり剛性をＫ２２、後端節部のねじり剛性をＫ２３とした場合に、
前記連接截頭円錐体の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２）は、
２０．０７５≧（Ｋ２２／Ｋ２１）＞（Ｋ２３／Ｋ２２）＞１
の関係式を満たすことを特徴とする請求項１に記載のガイドワイヤ型電極カテーテル。
【請求項3】
請求項２に記載のガイドワイヤ型電極カテーテルであって、
前記連接截頭円錐体の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２）は、
２０．０７５ ≧（Ｋ２２／Ｋ２１）＞（Ｋ２３／Ｋ２２）＞ １ で、かつ、 ４．７８９ ≧（Ｋ２３／Ｋ２２）＞ １
の関係式を満たすことを特徴とするガイドワイヤ型電極カテーテル。
前記連接截頭円錐体の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２）は、
２０．０７５ ≧（Ｋ２２／Ｋ２１）＞（Ｋ２３／Ｋ２２）＞ １ で、かつ、 ４．７８９ ≧（Ｋ２３／Ｋ２２）＞ １
の関係式を満たすことを特徴とするガイドワイヤ型電極カテーテル。
【請求項4】
請求項１～３のいずれか一つに記載のガイドワイヤ型電極カテーテルと、電極カテーテルとの組立体であって、
前記電極カテーテルは、可撓性チューブ体の先端側の側面に複数の電極から成る第２電極群を備え、
前記可撓性チューブ体の内径は、前記ガイドワイヤ型電極カテーテルの前記チューブ体の外径よりも大きく、
前記可撓性チューブ体の後端から前記ガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側を挿入した際に、前記ガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側の前記第１電極群が前記電極カテーテルの先端から外部へ向けて延出して、先端側の前記第１電極群と後端側の前記第２電極群とを備えて成ることを特徴とするガイドワイヤ型電極カテーテルと電極カテーテルとの組立体。
前記電極カテーテルは、可撓性チューブ体の先端側の側面に複数の電極から成る第２電極群を備え、
前記可撓性チューブ体の内径は、前記ガイドワイヤ型電極カテーテルの前記チューブ体の外径よりも大きく、
前記可撓性チューブ体の後端から前記ガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側を挿入した際に、前記ガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側の前記第１電極群が前記電極カテーテルの先端から外部へ向けて延出して、先端側の前記第１電極群と後端側の前記第２電極群とを備えて成ることを特徴とするガイドワイヤ型電極カテーテルと電極カテーテルとの組立体。
【請求項5】
請求項４に記載のガイドワイヤ型電極カテーテルと電極カテーテルとの組立体であって、
前記電極カテーテルの前記可撓性チューブ体は、少なくとも、外側チューブ体と、前記外側チューブ体の内側に配された内側チューブ体とを備え、
前記可撓性チューブ体の後端側は、分岐接続具を介して、一方の側に前記内側チューブ体と連通して成る端末具と、他方の側に前記外側チューブ体と連通して成る分岐コネクタとを備え、
前記外側チューブ体は、先端側の側面に第２リード線の先端と接続固着して成る前記第２電極群と、前記第２電極群の固定位置に対応して側孔とを備え、
前記第２リード線は、側孔から前記外側チューブ体と連通して成る前記分岐コネクタへ延在し、
前記端末具の後端から前記ガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側を挿入して成ることを特徴とするガイドワイヤ型電極カテーテルと電極カテーテルとの組立体。
前記電極カテーテルの前記可撓性チューブ体は、少なくとも、外側チューブ体と、前記外側チューブ体の内側に配された内側チューブ体とを備え、
前記可撓性チューブ体の後端側は、分岐接続具を介して、一方の側に前記内側チューブ体と連通して成る端末具と、他方の側に前記外側チューブ体と連通して成る分岐コネクタとを備え、
前記外側チューブ体は、先端側の側面に第２リード線の先端と接続固着して成る前記第２電極群と、前記第２電極群の固定位置に対応して側孔とを備え、
前記第２リード線は、側孔から前記外側チューブ体と連通して成る前記分岐コネクタへ延在し、
前記端末具の後端から前記ガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側を挿入して成ることを特徴とするガイドワイヤ型電極カテーテルと電極カテーテルとの組立体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
この発明は、血管内等で心筋の電位を測定する為に用いるガイドワイヤ型電極カテーテル、及び、ガイドワイヤ型電極カテーテルと電極カテーテルとの組立体に関する。
【背景技術】
【0002】
従来血管の電気生理学的検査において、先端側に複数の電極を備えた電極カテーテルを用いて、不整脈等のメカニズムを明らかにする為の検査を行っていた。
しかし、近年不整脈の精度の高いメカニズムの解明と、異常部位の正確な位置を特定する為に、細径の末梢血管内で電位測定が必要となってきている。
従来のカテーテルでは、先端側の外径（約２ｍｍから２．４ｍｍ）が太い為に、細径の末梢血管内で電位測定は不可能であった。又、細径の末梢血管内と他の部位との双方を含む電位を同時に測定することは困難であった。
そこで、この要求に応える為、先端側の外径が細くて操作性が高く、かつ、末梢血管内への挿入性の高い医療用具が必要となってきた。
しかし、近年不整脈の精度の高いメカニズムの解明と、異常部位の正確な位置を特定する為に、細径の末梢血管内で電位測定が必要となってきている。
従来のカテーテルでは、先端側の外径（約２ｍｍから２．４ｍｍ）が太い為に、細径の末梢血管内で電位測定は不可能であった。又、細径の末梢血管内と他の部位との双方を含む電位を同時に測定することは困難であった。
そこで、この要求に応える為、先端側の外径が細くて操作性が高く、かつ、末梢血管内への挿入性の高い医療用具が必要となってきた。
【0003】
特許文献１には、先端部が円弧状に曲げ加工され、血管の内径、断面積、及び、狭窄度等を測定する医療用電極付ガイドワイヤが記載されている。
【0004】
特許文献２には、先端部が円弧状に曲げ加工され、血管内で電位を測定する電極カテーテルが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特開２００６－２４７３４４号公報
【特許文献2】特許第５４３２９３２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
特許文献１に記載の医療用電極付ガイドワイヤは、外径が０．６ｍｍの中空体の芯線の内部に絶縁リード線を備え、芯線の先端部に、芯線の外径（０．６ｍｍ）と概ね同等の電極を備え、血管の狭窄度の測定以外に、電位も測定可能な技術内容が記載されている。
【0007】
特許文献２に記載の電極カテーテルは、円弧状に曲げ加工されたガイド部と、ガイド部の後端部に外径が１．３０ｍｍのチューブとを備え、チューブの先端側に外径１．３０ｍｍの複数の電極を備える。ガイド部とチューブとの内側には、手元側から先端側へ、長手方向の全長に亘って外径が連続して縮径（テーパ状）する芯線を備え、末梢血管内で電位を測定する技術内容が記載されている。
【0008】
そして、前記特許文献１、２のいずれについても、末梢血管内で電位の測定を可能にする構造でありながら、本発明よりも外径が大きな電極を用いている。
【0009】
例えば、電極の外径は、特許文献１が概ね０．６ｍｍであり、本発明よりも約１．３２倍大きく、特許文献２が１．３０ｍｍであり、本発明よりも約２．８倍大きい。
又、芯線の構造は、特許文献１が外径約０．６ｍｍの中空体構造であるのに対して、本発明は、最大外径であっても約０．５９倍と小さい中実体構造である。
そして、特許文献２がガイド部とチューブの内側に、手元側から先端側へ、長手方向の全長に亘って外径が一律に連続して縮径する構造（全長がテーパ状）であるのに対して、本発明は、コイルスプリング体とチューブ体との内側に、手元側から先端側へ外径が徐々に減少する連接截頭円錐体構造（截頭円錐体を２個以上連接した構造）を用いている。
さらに本発明は、先端側に備えた第１電極群に起因する回転抵抗の増大化と、柔軟性の向上と細径化に伴うチューブ体の、先端側への回転伝達性の低下とを、チューブ体と連接截頭円錐体構造の芯線のねじり剛性の相互の関係に着目して、チューブ体と連接截頭円錐体構造とのねじり剛性の相互の補完作用により、先端側への回転伝達性を向上させる技術思想である。
さらに又、本発明は、先端側と後端側に備えた二つの電極群の双方の間隔を可変できると共に、複数の部位での電位を同時に測定することができる組立体から成る技術思想である。この技術思想については、特許文献１、２のいずれにも記載されていない。
又、芯線の構造は、特許文献１が外径約０．６ｍｍの中空体構造であるのに対して、本発明は、最大外径であっても約０．５９倍と小さい中実体構造である。
そして、特許文献２がガイド部とチューブの内側に、手元側から先端側へ、長手方向の全長に亘って外径が一律に連続して縮径する構造（全長がテーパ状）であるのに対して、本発明は、コイルスプリング体とチューブ体との内側に、手元側から先端側へ外径が徐々に減少する連接截頭円錐体構造（截頭円錐体を２個以上連接した構造）を用いている。
さらに本発明は、先端側に備えた第１電極群に起因する回転抵抗の増大化と、柔軟性の向上と細径化に伴うチューブ体の、先端側への回転伝達性の低下とを、チューブ体と連接截頭円錐体構造の芯線のねじり剛性の相互の関係に着目して、チューブ体と連接截頭円錐体構造とのねじり剛性の相互の補完作用により、先端側への回転伝達性を向上させる技術思想である。
さらに又、本発明は、先端側と後端側に備えた二つの電極群の双方の間隔を可変できると共に、複数の部位での電位を同時に測定することができる組立体から成る技術思想である。この技術思想については、特許文献１、２のいずれにも記載されていない。
【0010】
本発明は、前記技術課題を鑑みてなされたものであり、細径の末梢血管内と他の部位との双方の電位を同時に測定することができ、かつ、細径でありながら先端側への回転伝達性を飛躍的に向上させたガイドワイヤ型電極カテーテル、及び、ガイドワイヤ型電極カテーテルと電極カテーテルとの組立体の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0011】
上記目的を達成する為、本発明のガイドワイヤ型電極カテーテルは、
チューブ体が、先端側の側面に第１リード線の先端と接続固着して成る複数の電極から成る第１電極群と、第１電極群の固定位置に対応して側孔とを備える。
第１電極群の各電極の外周を除く、チューブ体の少なくとも先端側の外周に親水性被覆を備える。
第１リード線は、側孔からチューブ体の内側を経由してコネクタへ延在する。
芯線は、先端側に芯線先端部と後端側に芯線後端部とを備える。芯線先端部は、少なくとも２個以上の截頭円錐体を連接して成る連接截頭円錐体を有する。截頭円錐体は、先端に外径が小さい先端節部と、後端に外径が大きい後端節部とを備える。
第１電極群を備えたチューブ体の内側には、少なくとも芯線先端部における連接截頭円錐体の先端側の截頭円錐体を有する。
チューブ体が、先端側の側面に第１リード線の先端と接続固着して成る複数の電極から成る第１電極群と、第１電極群の固定位置に対応して側孔とを備える。
第１電極群の各電極の外周を除く、チューブ体の少なくとも先端側の外周に親水性被覆を備える。
第１リード線は、側孔からチューブ体の内側を経由してコネクタへ延在する。
芯線は、先端側に芯線先端部と後端側に芯線後端部とを備える。芯線先端部は、少なくとも２個以上の截頭円錐体を連接して成る連接截頭円錐体を有する。截頭円錐体は、先端に外径が小さい先端節部と、後端に外径が大きい後端節部とを備える。
第１電極群を備えたチューブ体の内側には、少なくとも芯線先端部における連接截頭円錐体の先端側の截頭円錐体を有する。
【0012】
チューブ体の、横弾性係数と断面二次極モーメントとの積で表されるねじり剛性が、後端側から先端側へ徐変減少するのに対して、連接截頭円錐体の、先端節部のねじり剛性と後端節部のねじり剛性との、節部でのねじり剛性比（後端節部のねじり剛性／先端節部のねじり剛性）が、後端側から先端側へ徐変増大することを特徴とする。
【0013】
チューブ体は、少なくとも、先端側の第１チューブ体と後端側の第２チューブ体とを有する。
チューブ体の、横弾性係数と断面二次極モーメントとの積で表されるねじり剛性が、第２チューブ体から第１チューブ体へ徐変減少し、
第１チューブ体のねじり剛性をＪ１、第２チューブ体のねじり剛性をＪ２とした場合に、第１チューブ体のねじり剛性Ｊ１に対する第２チューブ体のねじり剛性Ｊ２とのねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）は、一定の関係式を満たし、かつ、
連接截頭円錐体は、加工誘起マルテンサイト相への変態割合が２０％以上８０％以下で、横弾性係数が６８５００ＭＰａ以上７３０００ＭＰａ以下のオーステナイト系ステンレス鋼線で、先端側の第１截頭円錐体と後端側の第２截頭円錐体から成り、
第１截頭円錐体の先端節部のねじり剛性をＫ２１、後端節部のねじり剛性をＫ２２、第２截頭円錐体の先端節部のねじり剛性はＫ２２となり、後端節部のねじり剛性をＫ２３とした場合に、連接截頭円錐体の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２）は、一定の関係式を満たす。
チューブ体の、横弾性係数と断面二次極モーメントとの積で表されるねじり剛性が、第２チューブ体から第１チューブ体へ徐変減少し、
第１チューブ体のねじり剛性をＪ１、第２チューブ体のねじり剛性をＪ２とした場合に、第１チューブ体のねじり剛性Ｊ１に対する第２チューブ体のねじり剛性Ｊ２とのねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）は、一定の関係式を満たし、かつ、
連接截頭円錐体は、加工誘起マルテンサイト相への変態割合が２０％以上８０％以下で、横弾性係数が６８５００ＭＰａ以上７３０００ＭＰａ以下のオーステナイト系ステンレス鋼線で、先端側の第１截頭円錐体と後端側の第２截頭円錐体から成り、
第１截頭円錐体の先端節部のねじり剛性をＫ２１、後端節部のねじり剛性をＫ２２、第２截頭円錐体の先端節部のねじり剛性はＫ２２となり、後端節部のねじり剛性をＫ２３とした場合に、連接截頭円錐体の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２）は、一定の関係式を満たす。
【0014】
連接截頭円錐体の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２）は、それぞれの節部間で、それぞれ一定の関係式を満たす。
【0015】
ガイドワイヤ型電極カテーテルと電極カテーテルとの組立体であって、電極カテーテルは、可撓性チューブ体の先端側の側面に複数の電極から成る第２電極群を備える。
可撓性チューブ体の内径は、ガイドワイヤ型電極カテーテルのチューブ体の外径よりも大きく、可撓性チューブ体の後端からガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側を挿入した際に、ガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側の第１電極群が電極カテーテルの先端から外部へ向けて延出して、先端側の第１電極群と後端側の第２電極群とを備えて成ることを特徴とする。
可撓性チューブ体の内径は、ガイドワイヤ型電極カテーテルのチューブ体の外径よりも大きく、可撓性チューブ体の後端からガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側を挿入した際に、ガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側の第１電極群が電極カテーテルの先端から外部へ向けて延出して、先端側の第１電極群と後端側の第２電極群とを備えて成ることを特徴とする。
【0016】
電極カテーテルの可撓性チューブ体は、少なくとも、外側チューブ体と、外側チューブ体の内側に配された内側チューブ体とを備える。
可撓性チューブ体の後端側は、分岐接続具を介して、一方の側に内側チューブ体と連通して成る端末具と、他方の側に外側チューブ体と連通して成る分岐コネクタとを備える。
外側チューブ体は、先端側の側面に第２リード線の先端と接続固着して成る第２電極群と、第２電極群の固定位置に対応して側孔とを備える。
第２リード線は、側孔から外側チューブ体と連通して成る分岐コネクタへ延在する。
端末具の後端からガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側を挿入して成ることを特徴とする。
可撓性チューブ体の後端側は、分岐接続具を介して、一方の側に内側チューブ体と連通して成る端末具と、他方の側に外側チューブ体と連通して成る分岐コネクタとを備える。
外側チューブ体は、先端側の側面に第２リード線の先端と接続固着して成る第２電極群と、第２電極群の固定位置に対応して側孔とを備える。
第２リード線は、側孔から外側チューブ体と連通して成る分岐コネクタへ延在する。
端末具の後端からガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側を挿入して成ることを特徴とする。
【発明の効果】
【0017】
本発明のガイドワイヤ型電極カテーテルは、
チューブ体が、先端側の側面に第１リード線の先端と接続固着して成る複数の電極から成る第１電極群と、第１電極群の固定位置に対応して側孔とを備える。
第１電極群の各電極の外周を除く、チューブ体の少なくとも先端側の外周に親水性被覆を備える。
第１リード線は、側孔からチューブ体の内側を経由してコネクタへ延在する。
芯線は、先端側に芯線先端部と後端側に芯線後端部とを備える。芯線先端部は、少なくとも２個以上の截頭円錐体を連接して成る連接截頭円錐体を有する。截頭円錐体は、先端に外径が小さい先端節部と、後端に外径が大きい後端節部とを備える。
第１電極群を備えたチューブ体の内側には、少なくとも芯線先端部における連接截頭円錐体の先端側の截頭円錐体を有する。
親水性被覆について第１電極群の各電極の外周を除く構成としたのは、親水性被覆に起因する電位測定時の心電図波形の不安定化を防ぐ為である。
チューブ体が、先端側の側面に第１リード線の先端と接続固着して成る複数の電極から成る第１電極群と、第１電極群の固定位置に対応して側孔とを備える。
第１電極群の各電極の外周を除く、チューブ体の少なくとも先端側の外周に親水性被覆を備える。
第１リード線は、側孔からチューブ体の内側を経由してコネクタへ延在する。
芯線は、先端側に芯線先端部と後端側に芯線後端部とを備える。芯線先端部は、少なくとも２個以上の截頭円錐体を連接して成る連接截頭円錐体を有する。截頭円錐体は、先端に外径が小さい先端節部と、後端に外径が大きい後端節部とを備える。
第１電極群を備えたチューブ体の内側には、少なくとも芯線先端部における連接截頭円錐体の先端側の截頭円錐体を有する。
親水性被覆について第１電極群の各電極の外周を除く構成としたのは、親水性被覆に起因する電位測定時の心電図波形の不安定化を防ぐ為である。
【0018】
チューブ体の、横弾性係数と断面二次極モーメントとの積で表されるねじり剛性が、後端側から先端側へ徐変減少するのに対して、連接截頭円錐体の、先端節部のねじり剛性と後端節部のねじり剛性との、節部でのねじり剛性比（後端節部のねじり剛性／先端節部のねじり剛性）が、後端側から先端側へ徐変増大することを特徴とする。
この理由は、先端側に備えた第１電極群に起因する回転抵抗の増大化と、先端側の、柔軟性の向上と細径化に伴う回転伝達性の低下とを、チューブ体と連接截頭円錐体構造の芯線とのねじり剛性の相互の関係に着目して、先端側への、チューブ体のねじり剛性の低下を連接截頭円錐体構造のねじり剛性によって補いながら、チューブ体と連接截頭円錐体構造とのねじり剛性の相互の補完作用により、先端側への回転伝達性の低下を防いで、先端側への回転伝達性を向上させる為である。
この理由は、先端側に備えた第１電極群に起因する回転抵抗の増大化と、先端側の、柔軟性の向上と細径化に伴う回転伝達性の低下とを、チューブ体と連接截頭円錐体構造の芯線とのねじり剛性の相互の関係に着目して、先端側への、チューブ体のねじり剛性の低下を連接截頭円錐体構造のねじり剛性によって補いながら、チューブ体と連接截頭円錐体構造とのねじり剛性の相互の補完作用により、先端側への回転伝達性の低下を防いで、先端側への回転伝達性を向上させる為である。
【0019】
例えば、一般に用いられている電極カテーテルでは、電極の外径が大きい為に、血管内径の小さい冠状静脈洞内での任意の位置での電位の測定は困難であった。
しかし、本発明のガイドワイヤ型電極カテーテルを用いることにより冠状静脈洞よりも、その奥の、さらに狭小血管（例えば、マーシャル静脈等）内での電位の測定を可能にすることができる。
これにより、より細い末梢血管内で電位の測定が可能となり、心筋細胞の電位の解析や立体構築マッピングシステム等を利用して、不整脈の精度の高いメカニズムの解析と異常部位の正確な特定に寄与することができる。
そして、異常部位の心筋を焼灼する治療技術に寄与することができると共に、患者の負担を軽減させることができる。
そして又、本発明が特に効果を発揮する各症例（心房細動、心室頻拍、心臓再起療法）については、後述する。
しかし、本発明のガイドワイヤ型電極カテーテルを用いることにより冠状静脈洞よりも、その奥の、さらに狭小血管（例えば、マーシャル静脈等）内での電位の測定を可能にすることができる。
これにより、より細い末梢血管内で電位の測定が可能となり、心筋細胞の電位の解析や立体構築マッピングシステム等を利用して、不整脈の精度の高いメカニズムの解析と異常部位の正確な特定に寄与することができる。
そして、異常部位の心筋を焼灼する治療技術に寄与することができると共に、患者の負担を軽減させることができる。
そして又、本発明が特に効果を発揮する各症例（心房細動、心室頻拍、心臓再起療法）については、後述する。
【0020】
チューブ体は、少なくとも、先端側の第１チューブ体と後端側の第２チューブ体とを有する。
チューブ体の、横弾性係数と断面二次極モーメントとの積で表されるねじり剛性が、第２チューブ体から第１チューブ体へ徐変減少し、
第１チューブ体のねじり剛性をＪ１、第２チューブ体のねじり剛性をＪ２とした場合に、第１チューブ体のねじり剛性Ｊ１に対する第２チューブ体のねじり剛性Ｊ２とのねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）は、一定の関係式を満たし、かつ、
連接截頭円錐体は、加工誘起マルテンサイト相への変態割合が２０％以上８０％以下で、横弾性係数が６８５００ＭＰａ以上７３０００ＭＰａ以下のオーステナイト系ステンレス鋼線で、先端側の第１截頭円錐体と後端側の第２截頭円錐体から成り、
第１截頭円錐体の先端節部のねじり剛性をＫ２１、後端節部のねじり剛性をＫ２２、第２截頭円錐体の先端節部のねじり剛性をＫ２２、後端節部のねじり剛性をＫ２３とした場合に、連接截頭円錐体の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２）は、一定の関係式を満たす。
この理由は、変態割合の高い加工誘起マルテンサイト相による高い横弾性係数を備えた連接截頭円錐体構造により、第１電極群に起因する先端側への回転伝達性の低下を防いで、チューブ体と連接截頭円錐体構造との、ねじり剛性の相互の補完作用により、狭小で、かつ、屈曲蛇行の血管内での深部への挿入をより高める為である。
チューブ体の、横弾性係数と断面二次極モーメントとの積で表されるねじり剛性が、第２チューブ体から第１チューブ体へ徐変減少し、
第１チューブ体のねじり剛性をＪ１、第２チューブ体のねじり剛性をＪ２とした場合に、第１チューブ体のねじり剛性Ｊ１に対する第２チューブ体のねじり剛性Ｊ２とのねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）は、一定の関係式を満たし、かつ、
連接截頭円錐体は、加工誘起マルテンサイト相への変態割合が２０％以上８０％以下で、横弾性係数が６８５００ＭＰａ以上７３０００ＭＰａ以下のオーステナイト系ステンレス鋼線で、先端側の第１截頭円錐体と後端側の第２截頭円錐体から成り、
第１截頭円錐体の先端節部のねじり剛性をＫ２１、後端節部のねじり剛性をＫ２２、第２截頭円錐体の先端節部のねじり剛性をＫ２２、後端節部のねじり剛性をＫ２３とした場合に、連接截頭円錐体の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２）は、一定の関係式を満たす。
この理由は、変態割合の高い加工誘起マルテンサイト相による高い横弾性係数を備えた連接截頭円錐体構造により、第１電極群に起因する先端側への回転伝達性の低下を防いで、チューブ体と連接截頭円錐体構造との、ねじり剛性の相互の補完作用により、狭小で、かつ、屈曲蛇行の血管内での深部への挿入をより高める為である。
【0021】
連接截頭円錐体の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２）は、それぞれの節部間で、それぞれ一定の関係式を満たす。
この理由は、各節部間でのねじり剛性比の上下限値を設定することにより、より円滑な先端側への回転伝達性の向上を図ることができるからである。
これにより、チューブ体と連接截頭円錐体構造との、ねじり剛性の相互の補完作用をより高めることができ、狭小で、かつ、屈曲蛇行の血管内での深部への挿入をさらに高めることができる。
この理由は、各節部間でのねじり剛性比の上下限値を設定することにより、より円滑な先端側への回転伝達性の向上を図ることができるからである。
これにより、チューブ体と連接截頭円錐体構造との、ねじり剛性の相互の補完作用をより高めることができ、狭小で、かつ、屈曲蛇行の血管内での深部への挿入をさらに高めることができる。
【0022】
ガイドワイヤ型電極カテーテルと電極カテーテルとの組立体であって、電極カテーテルは、可撓性チューブ体の先端側の側面に複数の電極から成る第２電極群を備える。
可撓性チューブ体の内径は、ガイドワイヤ型電極カテーテルのチューブ体の外径よりも大きく、可撓性チューブ体の後端からガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側を挿入した際に、ガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側の第１電極群が電極カテーテルの先端から外部へ向けて延出して、先端側の第１電極群と後端側の第２電極群とを備えて成ることを特徴とする。
この理由は、ガイドワイヤ型電極カテーテルにおける細径の先端側を前進させる為の反力を、電極カテーテルで支えながら、ガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側に備えた細径の第１電極群を、狭小血管内の所望の位置へ配置する為である。
そして、先端側の第１電極群と後端側の第２電極群との双方を備えることにより、複数の異なる部位での心筋の電位を測定する為である。
可撓性チューブ体の内径は、ガイドワイヤ型電極カテーテルのチューブ体の外径よりも大きく、可撓性チューブ体の後端からガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側を挿入した際に、ガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側の第１電極群が電極カテーテルの先端から外部へ向けて延出して、先端側の第１電極群と後端側の第２電極群とを備えて成ることを特徴とする。
この理由は、ガイドワイヤ型電極カテーテルにおける細径の先端側を前進させる為の反力を、電極カテーテルで支えながら、ガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側に備えた細径の第１電極群を、狭小血管内の所望の位置へ配置する為である。
そして、先端側の第１電極群と後端側の第２電極群との双方を備えることにより、複数の異なる部位での心筋の電位を測定する為である。
【0023】
電極カテーテルの可撓性チューブ体は、少なくとも、外側チューブ体と、外側チューブ体の内側に内側チューブ体とを備える。
可撓性チューブ体の後端側は、分岐接続具を介して、一方の側に内側チューブ体と連通して成る端末具と、他方の側に外側チューブ体と連通して成る分岐コネクタとを備える。
外側チューブ体は、先端側の側面に第２リード線の先端と接続固着して成る第２電極群と、第２電極群の固定位置に対応して側孔とを備える。
第２リード線は、側孔から外側チューブ体と連通して成る分岐コネクタへ延在する。
端末具の後端からガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側を挿入して成ることを特徴とする組立体である。
この理由は、先端側に備えた細径の第１電極群を、屈曲蛇行する狭小血管内へ配置し、先端側の第１電極群と後端側の第２電極群との双方を用いて、複数の異なる部位での心筋の電位を測定する為である。
これにより、一つの手技で複数の異なる部位での心筋の電位を同時に測定することができ、不整脈のより精度の高いメカニズムの解析と、異常部位のより正確な特定に大きく寄与することができる。さらに、手技時間の短縮により、患者の負担を軽減させることができる。
可撓性チューブ体の後端側は、分岐接続具を介して、一方の側に内側チューブ体と連通して成る端末具と、他方の側に外側チューブ体と連通して成る分岐コネクタとを備える。
外側チューブ体は、先端側の側面に第２リード線の先端と接続固着して成る第２電極群と、第２電極群の固定位置に対応して側孔とを備える。
第２リード線は、側孔から外側チューブ体と連通して成る分岐コネクタへ延在する。
端末具の後端からガイドワイヤ型電極カテーテルの先端側を挿入して成ることを特徴とする組立体である。
この理由は、先端側に備えた細径の第１電極群を、屈曲蛇行する狭小血管内へ配置し、先端側の第１電極群と後端側の第２電極群との双方を用いて、複数の異なる部位での心筋の電位を測定する為である。
これにより、一つの手技で複数の異なる部位での心筋の電位を同時に測定することができ、不整脈のより精度の高いメカニズムの解析と、異常部位のより正確な特定に大きく寄与することができる。さらに、手技時間の短縮により、患者の負担を軽減させることができる。
【図面の簡単な説明】
【0024】
【図1】は、本発明のガイドワイヤ型電極カテーテルの全体を示す正面図である。
【図3】は、本発明の第１実施形態におけるチューブ体と連接截頭円錐体を有する芯線先端部との一部切欠き縦断面図である。
【図4】は、本発明の第２実施形態におけるチューブ体と連接截頭円錐体を有する芯線先端部との一部切欠き縦断面図である。
【図7】は、本発明の使用方法を説明する為の心臓血管系の図で、冠状静脈洞を介して、その奥の、右心房斜静脈へ本発明のガイドワイヤ型電極カテーテルを挿入した状態を表す図である。符号１３ａ～１３ｈは、１３ａ：右心房、１３ｂ：左心房、１３ｃ：上大静脈、１３ｄ：下大静脈、１３ｅ：冠状静脈洞、１３ｆ：右心房斜静脈、１３ｇ：大心静脈、１３ｈ：中心静脈である。
【図8】は、本発明のガイドワイヤ型電極カテーテルと電極カテーテルとの組立体の全体を示す正面図である。
【図9】は、本発明の電極カテーテルの一部切欠き縦断面図である。
【発明を実施するための形態】
【0025】
以下、本発明のガイドワイヤ型電極カテーテル、及び、ガイドワイヤ型電極カテーテルと電極カテーテルとの組立体の、実施形態について説明する。尚、本発明の実施形態の、ガイドワイヤ型電極カテーテルをＧＷ型電極カテーテルといい、一般に用いられている外径の大きい電極カテーテルを一般電極カテーテルといい、外径の小さい本発明の電極カテーテルと区分する。
【0026】
図１は、本発明の実施形態の、ＧＷ型電極カテーテルの全体の正面図を示し、図２は、図１の一部切欠き縦断面図を示す。
ＧＷ型電極カテーテル１、１０は、全長Ｌが１０００ｍｍから１８００ｍｍで、チューブ体４、４０と芯線２と第１電極群５と第１リード線６とを有する。
チューブ体４、４０の先端側には、先端接続部７、７０とコイルスプリング体３とを備え、後端側には、保護チューブ１１Ａ、１１Ｂとコネクタ１２とを有する。
チューブ体４、４０は、中空体構造で、先端側の側面に第１リード線６の先端と接続固着して成る第１電極群５と、第１電極群５の固定位置に対応して側孔５１（図６参照）とを備える。
第１リード線６は、側孔５１からチューブ体４、４０の内側を経由してコネクタ１２へ延在する。第１リード線６は、外径が約０．０５ｍｍから０．１０ｍｍで、金属芯線６１の外周に膜厚が約０．０１０ｍｍのポリアミドイミドから成る樹脂被覆６２を備える（図６参照）。
芯線２は、先端側に芯線先端部２１と後端側に芯線後端部２２とを備え、コイルスプリング体３とチューブ体４、４０との内側で、コネクタ１２まで延在する。
芯線先端部２１は、先端側から後端側へ、先端細径体２４と連接截頭円錐体２３、２００とを有する。
連接截頭円錐体２３、２００は、先端に外径が小さい先端節部と後端に先端節部よりも外径が大きい後端節部とを備えた截頭円錐体（２３Ａ、２３Ｂ等）を複数連接して成る。
芯線後端部２２は、芯線２のうち最も大きな外径Ｄ（約０．３４０ｍｍから約０．３５５６ｍｍ）から成り、全長に亘って外径Ｄが一定で、コネクタ１２まで延在する。
ＧＷ型電極カテーテル１、１０は、全長Ｌが１０００ｍｍから１８００ｍｍで、チューブ体４、４０と芯線２と第１電極群５と第１リード線６とを有する。
チューブ体４、４０の先端側には、先端接続部７、７０とコイルスプリング体３とを備え、後端側には、保護チューブ１１Ａ、１１Ｂとコネクタ１２とを有する。
チューブ体４、４０は、中空体構造で、先端側の側面に第１リード線６の先端と接続固着して成る第１電極群５と、第１電極群５の固定位置に対応して側孔５１（図６参照）とを備える。
第１リード線６は、側孔５１からチューブ体４、４０の内側を経由してコネクタ１２へ延在する。第１リード線６は、外径が約０．０５ｍｍから０．１０ｍｍで、金属芯線６１の外周に膜厚が約０．０１０ｍｍのポリアミドイミドから成る樹脂被覆６２を備える（図６参照）。
芯線２は、先端側に芯線先端部２１と後端側に芯線後端部２２とを備え、コイルスプリング体３とチューブ体４、４０との内側で、コネクタ１２まで延在する。
芯線先端部２１は、先端側から後端側へ、先端細径体２４と連接截頭円錐体２３、２００とを有する。
連接截頭円錐体２３、２００は、先端に外径が小さい先端節部と後端に先端節部よりも外径が大きい後端節部とを備えた截頭円錐体（２３Ａ、２３Ｂ等）を複数連接して成る。
芯線後端部２２は、芯線２のうち最も大きな外径Ｄ（約０．３４０ｍｍから約０．３５５６ｍｍ）から成り、全長に亘って外径Ｄが一定で、コネクタ１２まで延在する。
【0027】
先端接続部７、７０は、先端側が先丸形状で後端側は円筒状の中実体構造で、外径が約０．３３ｍｍ、長手方向の長さが約０．５ｍｍから１ｍｍであり、コイルスプリング体３の先端部と先端細径体２４の先端部とを接続固着する。
後端接続部８は、コイルスプリング体３の後端部と連接截頭円錐体２３、２００の先端部とチューブ体４、４０の先端部とを、幅Ｔが約０．５ｍｍから３ｍｍで接続固着する。
第１電極群５は、１個の電極の外径が約０．４６ｍｍ、幅Ｗが１ｍｍ、電極間の相互の間隔Ｘは１ｍｍから２ｍｍで、本実施形態では６個（符号５Ａ～５Ｆ）備えている。又、電極数は、測定部位により異ならせてもよく、任意の複数個、例えば１０個備えてもよい。
電極の材質は、金、白金、イリジウム、又は、これらの合金から成る。
電極は、第１リード線６の先端の樹脂被覆６２を剥離して、金属芯線６１の部分と各電極の内側とをそれぞれ抵抗溶接等により溶接接合する。又、溶接接合した第１リード線６の後端を側孔５１からチューブ体４１の内側を経由してコネクタ１２と接続する。
そして、コネクタ１２を介して、心電図計に接続される。
親水性被覆９Ａは、第１電極群５の各電極（符号５Ａから５Ｆ）の外周を除く、チューブ体４、４０の、少なくとも先端側の外周に備え、又、コイルスプリング体３の外周に備えてもよい。第１電極群５の各電極（符号５Ａから５Ｆ）の外周を除く構成としたのは、親水性被覆９Ａに起因する電位測定時の心電図波形の不安定化を防ぐ為である。
従って、第１電極群５の各電極間のチューブ体４、４０の外周にも親水性被覆９Ａを備えることが好ましい。この理由は、狭小血管内へ、チューブ体４、４０の先端側の挿入性を向上させる為である。
そして、電位測定部位により、挿入性を大きく低下させない範囲であれば、第１電極群５の先端から後端までの範囲（符号Ｓ）に親水性被覆９Ａを備えていなくてもよい。
例えば、先端の電極５Ａの先端端面から後端の電極５Ｆの後端端面までの長さの、１．１倍から２．５倍以内の範囲（図２、符号Ｓ）である。
そして又、潤滑性被覆９Ｂは、連接截頭円錐体２３、２００と芯線後端部２２の外周面に備えてもよい。
後端接続部８は、コイルスプリング体３の後端部と連接截頭円錐体２３、２００の先端部とチューブ体４、４０の先端部とを、幅Ｔが約０．５ｍｍから３ｍｍで接続固着する。
第１電極群５は、１個の電極の外径が約０．４６ｍｍ、幅Ｗが１ｍｍ、電極間の相互の間隔Ｘは１ｍｍから２ｍｍで、本実施形態では６個（符号５Ａ～５Ｆ）備えている。又、電極数は、測定部位により異ならせてもよく、任意の複数個、例えば１０個備えてもよい。
電極の材質は、金、白金、イリジウム、又は、これらの合金から成る。
電極は、第１リード線６の先端の樹脂被覆６２を剥離して、金属芯線６１の部分と各電極の内側とをそれぞれ抵抗溶接等により溶接接合する。又、溶接接合した第１リード線６の後端を側孔５１からチューブ体４１の内側を経由してコネクタ１２と接続する。
そして、コネクタ１２を介して、心電図計に接続される。
親水性被覆９Ａは、第１電極群５の各電極（符号５Ａから５Ｆ）の外周を除く、チューブ体４、４０の、少なくとも先端側の外周に備え、又、コイルスプリング体３の外周に備えてもよい。第１電極群５の各電極（符号５Ａから５Ｆ）の外周を除く構成としたのは、親水性被覆９Ａに起因する電位測定時の心電図波形の不安定化を防ぐ為である。
従って、第１電極群５の各電極間のチューブ体４、４０の外周にも親水性被覆９Ａを備えることが好ましい。この理由は、狭小血管内へ、チューブ体４、４０の先端側の挿入性を向上させる為である。
そして、電位測定部位により、挿入性を大きく低下させない範囲であれば、第１電極群５の先端から後端までの範囲（符号Ｓ）に親水性被覆９Ａを備えていなくてもよい。
例えば、先端の電極５Ａの先端端面から後端の電極５Ｆの後端端面までの長さの、１．１倍から２．５倍以内の範囲（図２、符号Ｓ）である。
そして又、潤滑性被覆９Ｂは、連接截頭円錐体２３、２００と芯線後端部２２の外周面に備えてもよい。
【0028】
チューブ体４、４０は可撓性樹脂組成物を用い、具体的にはポリエチレン、ポリウレタン、ポリアミド、ポリイミド、ポリアミドエラストマー、ポリエステル、ポリエステルエラストマー、ポリエーテルブロックアミド共重合体等を用いる。又、放射線透視下での視認性向上の為、造影剤（硫酸バリウム等）を添加してもよい。
そして、チューブ体４、４０の後端側から先端側へ可撓性を増大させる方法として、可撓性樹脂組成物の樹脂硬度を後端側から先端側へ低下させる方法（例えば、ショア硬度７２Ｄから３０Ｄへ低下させる）、後端側から先端側へ内径と外径とをそれぞれ縮径する方法、後端側から先端側へ内径と外径とを全長に亘って一律に連続して縮径（テーパ状）する方
法、さらに、硬度の高い樹脂と低い樹脂とを組み合わせ、先端側に硬度の低い樹脂の体積量を多くした多層構造のチューブ体４、４０としてもよく、前記いずれか一つ、又は、２つ以上組み合わせて用いてもよい。
そして、チューブ体４、４０の後端側から先端側へ可撓性を増大させる方法として、可撓性樹脂組成物の樹脂硬度を後端側から先端側へ低下させる方法（例えば、ショア硬度７２Ｄから３０Ｄへ低下させる）、後端側から先端側へ内径と外径とをそれぞれ縮径する方法、後端側から先端側へ内径と外径とを全長に亘って一律に連続して縮径（テーパ状）する方
法、さらに、硬度の高い樹脂と低い樹脂とを組み合わせ、先端側に硬度の低い樹脂の体積量を多くした多層構造のチューブ体４、４０としてもよく、前記いずれか一つ、又は、２つ以上組み合わせて用いてもよい。
【0029】
芯線２は、擬弾性特性を有するＮｉＴｉ合金、又は、ＮｉＴｉ系合金、又は、ステンレス鋼線等を用いる。
ＮｉＴｉ合金、又は、ＮｉＴｉ系合金としては、超弾性金属（ＮｉＴｉ合金）、加工硬化型ＮｉＴｉ系合金、広ひずみ範囲弾性ＮｉＴｉ系合金、線形弾性ＮｉＴｉ系合金等である。好ましくは、応力歪特性が直線的な特性を示す線形弾性ＮｉＴｉ系合金である。
ステンレス鋼線としては、マルテンサイト系ステンレス鋼線（ＳＵＳ４０３、ＳＵＳ４１０等）、フェライト系ステンレス鋼線（ＳＵＳ４０５、ＳＵＳ４３０等）、析出硬化系ステンレス鋼線（ＳＵＳ６３０、ＳＵＳ６３１等）等を用いる。
特に、加工によるマルテンサイト相への変態割合を多くした加工誘起マルテンサイト変態相を有するオーステナイト系ステンレス鋼線のＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６等が好ましい。
この理由は、縮径伸線加工の加工率（又は総減面率）等の増大により、加工によるマルテンサイト相への変態割合を容易に多くすることができ、引張強さの向上のみならず、ねじり剛性の向上に重要な技術要素である横弾性係数を高めることができるからである。
ＮｉＴｉ合金、又は、ＮｉＴｉ系合金としては、超弾性金属（ＮｉＴｉ合金）、加工硬化型ＮｉＴｉ系合金、広ひずみ範囲弾性ＮｉＴｉ系合金、線形弾性ＮｉＴｉ系合金等である。好ましくは、応力歪特性が直線的な特性を示す線形弾性ＮｉＴｉ系合金である。
ステンレス鋼線としては、マルテンサイト系ステンレス鋼線（ＳＵＳ４０３、ＳＵＳ４１０等）、フェライト系ステンレス鋼線（ＳＵＳ４０５、ＳＵＳ４３０等）、析出硬化系ステンレス鋼線（ＳＵＳ６３０、ＳＵＳ６３１等）等を用いる。
特に、加工によるマルテンサイト相への変態割合を多くした加工誘起マルテンサイト変態相を有するオーステナイト系ステンレス鋼線のＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６等が好ましい。
この理由は、縮径伸線加工の加工率（又は総減面率）等の増大により、加工によるマルテンサイト相への変態割合を容易に多くすることができ、引張強さの向上のみならず、ねじり剛性の向上に重要な技術要素である横弾性係数を高めることができるからである。
【0030】
先端接続部７は、コイルスプリング体３の先端部と先端細径体２４の先端部とを接続固着し、溶融温度が２１０℃から４５０℃の金錫系合金材、溶融温度が２２０℃から４７０℃の銀錫系合金材等の共晶合金を用いて接続固着する。先端接続部７０の接続固着については後述する。
後端接続部８は、コイルスプリング体３の後端部と連接截頭円錐体２３、２００の先端部とチューブ体４、４０の先端部とを接続固着し、前記先端接続部７と同じ共晶合金を用いて接続固着してもよく、又、ポリウレタン系樹脂、エポキシ樹脂、アクリレート系樹脂、ウレタン系樹脂等の接着剤を用いて接続固着してもよい。又、図６において説明する封止剤５２を用いて接続固着してもよい。
コイルスプリング体３は、金、白金、又はドープタングステン、金、白金にニッケル等を含む放射線不透過の線材を用いて巻回成形し、外径が約０．３３ｍｍである。
線材の線直径は、約０．０５ｍｍから約０．０８０ｍｍで、長手方向の長さは、概ね１０ｍｍから３０ｍｍである。
後端接続部８は、コイルスプリング体３の後端部と連接截頭円錐体２３、２００の先端部とチューブ体４、４０の先端部とを接続固着し、前記先端接続部７と同じ共晶合金を用いて接続固着してもよく、又、ポリウレタン系樹脂、エポキシ樹脂、アクリレート系樹脂、ウレタン系樹脂等の接着剤を用いて接続固着してもよい。又、図６において説明する封止剤５２を用いて接続固着してもよい。
コイルスプリング体３は、金、白金、又はドープタングステン、金、白金にニッケル等を含む放射線不透過の線材を用いて巻回成形し、外径が約０．３３ｍｍである。
線材の線直径は、約０．０５ｍｍから約０．０８０ｍｍで、長手方向の長さは、概ね１０ｍｍから３０ｍｍである。
【0031】
前記したように、親水性被覆９Ａは、第１電極群５の各電極（符号５Ａから５Ｆ）の外周を除く、チューブ体４、４０の少なくとも先端側の外周と、コイルスプリング体３の外周に備えていてもよい。又、芯線２の連接截頭円錐体２３、２００と芯線後端部２２の表面に、潤滑性被覆９Ｂを備えていてもよい。
親水性被覆９Ａの親水性物質としては、カルボキシメチルセルロース等のセルロース系高分子物質、メチルビニルエーテル無水マレイン酸共重合体等の無水マレイン酸高分子物質、ポリエチレンオキサイド等のポリエチレンオキサイド系高分子物質、ポリビニルピロリドン等のアクリルアミド系高分子物質等である。
潤滑性被覆９Ｂとしては、ＰＦＡ、ＦＥＰ、ＰＴＦＥ等のフッ素系樹脂、ポリアミド、ポリアミドエラストマー等のポリアミド系樹脂等を用いる。
親水性被覆９Ａの親水性物質としては、カルボキシメチルセルロース等のセルロース系高分子物質、メチルビニルエーテル無水マレイン酸共重合体等の無水マレイン酸高分子物質、ポリエチレンオキサイド等のポリエチレンオキサイド系高分子物質、ポリビニルピロリドン等のアクリルアミド系高分子物質等である。
潤滑性被覆９Ｂとしては、ＰＦＡ、ＦＥＰ、ＰＴＦＥ等のフッ素系樹脂、ポリアミド、ポリアミドエラストマー等のポリアミド系樹脂等を用いる。
【0032】
図３は、本発明の第１実施形態のＧＷ型電極カテーテル１の一部切欠き縦断面図で、第１電極群５を備えたチューブ体４の先端側と、芯線２の先端側とを示し、他の構成部品は省略している。
第１実施形態において、チューブ体４は、芯線先端部２１の外側に第１チューブ体４１と第２チューブ体４２とを有する。第１チューブ体４１は、内径と外径が一定で、長手方
後端側に第１電極群５を備える（図２参照）。
第１電極群５を備えた第１チューブ体４１の内側には、少なくとも連接截頭円錐体２３の先端側の第１截頭円錐体２３Ａを備える。第１截頭円錐体２３Ａの先端は、先端接続部７の先端から約１２ｍｍの位置（符号Ｌｏ１）である。
第２チューブ体４２は、第１チューブ体４１の後端部に接続され、内径と外径が一定で、
ｍである。第１チューブ体４１と第２チューブ体４２との内径と外径については、後述する。
第１チューブ体４１の後端と第２チューブ体４２との先端とを重ね合わせて接合した重ね合わせ部４ａは、重ね合わせ幅Ｕ１が約５ｍｍで、接着剤等を用いて接着接合する。
接着剤は、後述する封止剤５２としての接着剤を用いて接着接合し、又は、溶着接合、融着接合等の手段を用いてもよい。
第１チューブ体４１と第２チューブ体４２に用いる可撓性樹脂組成物は、ポリエーテルブロックアミド共重合体である。
第２チューブ体４２の後端側には、保護チューブ１１Ａを備える。又、第２チューブ体４２をコネクタ１２まで延長して保護チューブ１１Ａの代わりとして用いてもよい。
第１実施形態において、チューブ体４は、芯線先端部２１の外側に第１チューブ体４１と第２チューブ体４２とを有する。第１チューブ体４１は、内径と外径が一定で、長手方
第１電極群５を備えた第１チューブ体４１の内側には、少なくとも連接截頭円錐体２３の先端側の第１截頭円錐体２３Ａを備える。第１截頭円錐体２３Ａの先端は、先端接続部７の先端から約１２ｍｍの位置（符号Ｌｏ１）である。
第２チューブ体４２は、第１チューブ体４１の後端部に接続され、内径と外径が一定で、
第１チューブ体４１の後端と第２チューブ体４２との先端とを重ね合わせて接合した重ね合わせ部４ａは、重ね合わせ幅Ｕ１が約５ｍｍで、接着剤等を用いて接着接合する。
接着剤は、後述する封止剤５２としての接着剤を用いて接着接合し、又は、溶着接合、融着接合等の手段を用いてもよい。
第１チューブ体４１と第２チューブ体４２に用いる可撓性樹脂組成物は、ポリエーテルブロックアミド共重合体である。
第２チューブ体４２の後端側には、保護チューブ１１Ａを備える。又、第２チューブ体４２をコネクタ１２まで延長して保護チューブ１１Ａの代わりとして用いてもよい。
【0033】
第１チューブ体４１のねじり剛性をＪ１、横弾性係数をＧ１、断面二次極モーメントをＩｐ１、内径をｄ１、外径をｄ１１とすると、
断面二次極モーメントＩｐ１が｛π×（ｄ１１４－ｄ１４）／３２｝で表されることから、第１チューブ体４１のねじり剛性Ｊ１は、
Ｊ１＝Ｇ１×｛π×（ｄ１１４－ｄ１４）／３２｝ ・・・（１）
関係式（１）で表すことができる。尚、πは円周率を示し、以下同様である。
前記同様に、第２チューブ体４２のねじり剛性をＪ２、横弾性係数をＧ２、断面二次極モーメントをＩｐ２、内径をｄ２、外径をｄ２２とすると、第２チューブ体４２のねじり剛性Ｊ２は、
Ｊ２＝Ｇ２×｛π×（ｄ２２４－ｄ２４）／３２｝ ・・・（２）
関係式（２）で表すことができる。
そして、第１チューブ体４１のねじり剛性Ｊ１に対する第２チューブ体４２のねじり剛性Ｊ２とのねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）は、前記関係式（１）（２）より、
Ｊ２／Ｊ１＝Ｇ２×（ｄ２２４－ｄ２４）／｛Ｇ１×（ｄ１１４－ｄ１４）｝・・・（３）
関係式（３）で表すことができる。
断面二次極モーメントＩｐ１が｛π×（ｄ１１４－ｄ１４）／３２｝で表されることから、第１チューブ体４１のねじり剛性Ｊ１は、
Ｊ１＝Ｇ１×｛π×（ｄ１１４－ｄ１４）／３２｝ ・・・（１）
関係式（１）で表すことができる。尚、πは円周率を示し、以下同様である。
前記同様に、第２チューブ体４２のねじり剛性をＪ２、横弾性係数をＧ２、断面二次極モーメントをＩｐ２、内径をｄ２、外径をｄ２２とすると、第２チューブ体４２のねじり剛性Ｊ２は、
Ｊ２＝Ｇ２×｛π×（ｄ２２４－ｄ２４）／３２｝ ・・・（２）
関係式（２）で表すことができる。
そして、第１チューブ体４１のねじり剛性Ｊ１に対する第２チューブ体４２のねじり剛性Ｊ２とのねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）は、前記関係式（１）（２）より、
Ｊ２／Ｊ１＝Ｇ２×（ｄ２２４－ｄ２４）／｛Ｇ１×（ｄ１１４－ｄ１４）｝・・・（３）
関係式（３）で表すことができる。
【0034】
第１実施形態のチューブ体４において、第１チューブ体４１の内径ｄ１が０．２８ｍｍ、外径ｄ１１が０．４０ｍｍ、第２チューブ体４２の内径ｄ２が０．４１ｍｍ、外径ｄ２２が０．５６ｍｍ、又第１チューブ体４１と第２チューブ体４２とは、共に同一材質を用いている為、横弾性係数は同じ値（Ｇ１とＧ２とは同じ値）であることから、第１チューブ体４１のねじり剛性Ｊ１に対する第２チューブ体４２のねじり剛性Ｊ２とのねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）は、前記関係式（３）より、３．６０３となる。
そして、前記ねじり剛性比の値を不等号で表すと、先端側のねじり剛性比（Ｊ１／Ｊ１）は、１であることから、１＜ ３．６０３（Ｊ２／Ｊ１）の関係となる。
つまり、第１実施形態におけるチューブ体４のねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）は、
１ ＜ （Ｊ２／Ｊ１） ・・・（４）
関係式（４）で表すことができる。
従って、第１実施形態におけるチューブ体４のねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）は、先端側へ減少し、後端側から先端側へ徐変減少する。
そして又、チューブ体４の公差（０．０１ｍｍ）の範囲でねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）の上限値を算出すると、ねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）の上限値は、４．２８２となる。
従って、前記関係式（４）において、好ましいねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）は、
１ ＜（Ｊ２／Ｊ１）≦４．２８２ である。
そして、前記ねじり剛性比の値を不等号で表すと、先端側のねじり剛性比（Ｊ１／Ｊ１）は、１であることから、１＜ ３．６０３（Ｊ２／Ｊ１）の関係となる。
つまり、第１実施形態におけるチューブ体４のねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）は、
１ ＜ （Ｊ２／Ｊ１） ・・・（４）
関係式（４）で表すことができる。
従って、第１実施形態におけるチューブ体４のねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）は、先端側へ減少し、後端側から先端側へ徐変減少する。
そして又、チューブ体４の公差（０．０１ｍｍ）の範囲でねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）の上限値を算出すると、ねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）の上限値は、４．２８２となる。
従って、前記関係式（４）において、好ましいねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）は、
１ ＜（Ｊ２／Ｊ１）≦４．２８２ である。
【0035】
第１実施形態において、芯線２の先端側は長手方向の長さが２５０ｍｍから３５０ｍｍの芯線先端部２１を備え、芯線先端部２１は、先端側から後端側へ、先端細径体２４と連接截頭円錐体２３とを有する。
連接截頭円錐体２３は、先端側に長手方向の長さＬ１が３０ｍｍの第１截頭円錐体２３Ａを備え、後端側に長手方向の長さＬ２が１２０ｍｍの第２截頭円錐体２３Ｂを備える。
第１截頭円錐体２３Ａは、先端に外径が小さい先端節部２３０と後端に外径が大きい後端節部２３１とを有し、第２截頭円錐体２３Ｂも前記第１截頭円錐体２３Ａと同様に、先端節部２３１と後端節部２３２とを有する。尚、後端節部２３１と先端節部２３１とが重複する場合がある為、単に節部２３１ともいう。以下、後端節部２３２等についても、同様である。
先端細径体２４は、長手方向の長さＬｏが約１１ｍｍで、横断面形状が円形でもよく、又、押圧加工により矩形であってもよい。
芯線先端部２１は、連接截頭円錐体２３の後端側で芯線後端部２２の先端との間に、外径が等径、又は先端側へ縮径するテーパ形状の円錐体とを備えていてもよい。
芯線２は、加工によるマルテンサイト相への変態割合を多くした加工誘起マルテンサイト変態相を有するオーステナイト系ステンレス鋼線を用いる。
そして、加工によるマルテンサイト相への変態割合が２０％以上８０％以下（好ましくは、３０％以上７０％以下）で、横弾性係数が６８５００ＭＰａから７３０００ＭＰａのＳＵＳ３０４を用いる。
連接截頭円錐体２３は、先端側に長手方向の長さＬ１が３０ｍｍの第１截頭円錐体２３Ａを備え、後端側に長手方向の長さＬ２が１２０ｍｍの第２截頭円錐体２３Ｂを備える。
第１截頭円錐体２３Ａは、先端に外径が小さい先端節部２３０と後端に外径が大きい後端節部２３１とを有し、第２截頭円錐体２３Ｂも前記第１截頭円錐体２３Ａと同様に、先端節部２３１と後端節部２３２とを有する。尚、後端節部２３１と先端節部２３１とが重複する場合がある為、単に節部２３１ともいう。以下、後端節部２３２等についても、同様である。
先端細径体２４は、長手方向の長さＬｏが約１１ｍｍで、横断面形状が円形でもよく、又、押圧加工により矩形であってもよい。
芯線先端部２１は、連接截頭円錐体２３の後端側で芯線後端部２２の先端との間に、外径が等径、又は先端側へ縮径するテーパ形状の円錐体とを備えていてもよい。
芯線２は、加工によるマルテンサイト相への変態割合を多くした加工誘起マルテンサイト変態相を有するオーステナイト系ステンレス鋼線を用いる。
そして、加工によるマルテンサイト相への変態割合が２０％以上８０％以下（好ましくは、３０％以上７０％以下）で、横弾性係数が６８５００ＭＰａから７３０００ＭＰａのＳＵＳ３０４を用いる。
【0036】
第１截頭円錐体２３Ａの先端節部２３０のねじり剛性をＫ２１、横弾性係数をＧ２１、断面二次極モーメントをＩｐ２１、外径をＤ１とすると、断面二次極モーメントＩｐ２１が｛π×Ｄ１４／３２｝で表されることから、第１截頭円錐体２３Ａの節部２３０（先端節部２３０と同じ）のねじり剛性Ｋ２１は、
Ｋ２１＝Ｇ２１×｛π×Ｄ１４／３２｝ ・・・（５）
関係式（５）で表すことができる。
第１截頭円錐体２３Ａの後端節部２３１のねじり剛性をＫ２２、横弾性係数をＧ２２、断面二次極モーメントをＩｐ２２、外径をＤ２とすると、断面二次極モーメントＩｐ２２が｛π×Ｄ２４／３２｝で表されることから、第１截頭円錐体２３Ａの節部２３１（後端節部２３１と同じ）のねじり剛性Ｋ２２は、前記関係式（５）と同様に、
Ｋ２２＝Ｇ２２×｛π×Ｄ２４／３２｝ ・・・（６）
関係式（６）で表すことができる。
そして、第１截頭円錐体２３Ａの先端節部２３０のねじり剛性Ｋ２１に対する後端節部２３１のねじり剛性Ｋ２２との、節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１）は、前記関係式（５）（６）より、
Ｋ２２／Ｋ２１＝Ｇ２２×Ｄ２４／（Ｇ２１×Ｄ１４） ・・・（７）
関係式（７）で表すことができる。
Ｋ２１＝Ｇ２１×｛π×Ｄ１４／３２｝ ・・・（５）
関係式（５）で表すことができる。
第１截頭円錐体２３Ａの後端節部２３１のねじり剛性をＫ２２、横弾性係数をＧ２２、断面二次極モーメントをＩｐ２２、外径をＤ２とすると、断面二次極モーメントＩｐ２２が｛π×Ｄ２４／３２｝で表されることから、第１截頭円錐体２３Ａの節部２３１（後端節部２３１と同じ）のねじり剛性Ｋ２２は、前記関係式（５）と同様に、
Ｋ２２＝Ｇ２２×｛π×Ｄ２４／３２｝ ・・・（６）
関係式（６）で表すことができる。
そして、第１截頭円錐体２３Ａの先端節部２３０のねじり剛性Ｋ２１に対する後端節部２３１のねじり剛性Ｋ２２との、節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１）は、前記関係式（５）（６）より、
Ｋ２２／Ｋ２１＝Ｇ２２×Ｄ２４／（Ｇ２１×Ｄ１４） ・・・（７）
関係式（７）で表すことができる。
【0037】
第２截頭円錐体２３Ｂの先端節部２３１は、第１截頭円錐体２３Ａの後端節部２３１に相当することから、第２截頭円錐体２３Ａの先端節部２３１のねじり剛性Ｋ２２は、前記関係式（６）で表される。
後端節部２３２のねじり剛性をＫ２３、横弾性係数をＧ２３、断面二次極モーメントをＩｐ２３、外径をＤ３とすると、第２截頭円錐体２３Ｂの後端節部２３２のねじり剛性Ｋ２３は、前記関係式（５）と同様に、
Ｋ２３＝Ｇ２３×｛π×Ｄ３４／３２｝ ・・・（８）
関係式（８）で表すことができる。
そして、第２截頭円錐体２３Ｂの先端節部２３１のねじり剛性Ｋ２２に対する後端節部２３２のねじり剛性Ｋ２３との、節部でのねじり剛性比（Ｋ２３／Ｋ２２）は、前記関係式（７）と同様に、
Ｋ２３／Ｋ２２＝Ｇ２３×Ｄ３４／（Ｇ２２×Ｄ２４） ・・・（９）
関係式（９）で表すことができる。
後端節部２３２のねじり剛性をＫ２３、横弾性係数をＧ２３、断面二次極モーメントをＩｐ２３、外径をＤ３とすると、第２截頭円錐体２３Ｂの後端節部２３２のねじり剛性Ｋ２３は、前記関係式（５）と同様に、
Ｋ２３＝Ｇ２３×｛π×Ｄ３４／３２｝ ・・・（８）
関係式（８）で表すことができる。
そして、第２截頭円錐体２３Ｂの先端節部２３１のねじり剛性Ｋ２２に対する後端節部２３２のねじり剛性Ｋ２３との、節部でのねじり剛性比（Ｋ２３／Ｋ２２）は、前記関係式（７）と同様に、
Ｋ２３／Ｋ２２＝Ｇ２３×Ｄ３４／（Ｇ２２×Ｄ２４） ・・・（９）
関係式（９）で表すことができる。
【0038】
第１実施形態の、先端側の第１截頭円錐体２３Ａと後端側の第２截頭円錐体２３Ｂにおいて、第１截頭円錐体２３Ａの先端節部２３０の外径Ｄ１が０．０６０ｍｍ、後端節部２３１の外径Ｄ２が０．１２５ｍｍ、第２截頭円錐体２３Ｂの先端節部２３１の外径Ｄ２が０．１２５ｍｍとなり、後端節部２３２の外径Ｄ３が０．１８２ｍｍ、又、第１截頭円錐体２３Ａと第２截頭円錐体２３Ｂとは、共に同一材質を用いている為、横弾性係数は同じ値（Ｇ２１とＧ２２とＧ２３とは同じ値）であることから、
第１截頭円錐体２３Ａの節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１）は、前記関係式（７）より、１８．８３８となる。
又、第２截頭円錐体２３Ｂの節部でのねじり剛性比（Ｋ２３／Ｋ２２）は、前記関係式（９）より、４．４９４となる。
そして、前記ねじり剛性比の値を不等号で表すと、後端側のねじり剛性比（Ｋ２３／Ｋ２３）は、１であることから、
１８．８３８（Ｋ２２／Ｋ２１）＞４．４９４（Ｋ２３／Ｋ２２）＞１ の関係となる。
つまり、第１実施形態における連接截頭円錐体２３の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２）は、
（Ｋ２２／Ｋ２１）＞ （Ｋ２３／Ｋ２２）＞ １ ・・・（１０）
関係式（１０）で表すことができる。
従って、第１実施形態における連接截頭円錐体２３の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２）は、先端側へ増大し、後端側から先端側へ徐変増大する。
そして又、前記関係式（７）において、横弾性係数Ｇ２２、Ｇ２１の上下限値の範囲（６８５００ＭＰａから７３０００ＭＰａ）でねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１）の上限値を算出すると、節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１）の上限値は、２０．０７５となる。
従って、前記関係式（１０）において、好ましいねじり剛性比の関係は、
２０．０７５ ≧（Ｋ２２／Ｋ２１）＞（Ｋ２３／Ｋ２２）＞ １ である。
さらに、前記関係式（９）において、前記同様に、横弾性係数Ｇ２３、Ｇ２２の上下限値の範囲でねじり剛性比（Ｋ２３／Ｋ２２）の上限値を算出すると、節部でのねじり剛性比（Ｋ２３／Ｋ２２）の上限値は、４．７８９となる。
従って、前記関係式（１０）において、より好ましいねじり剛性比の関係は、
２０．０７５ ≧（Ｋ２２／Ｋ２１）＞（Ｋ２３／Ｋ２２）＞ １ で、かつ、 ４．７８９ ≧（Ｋ２３／Ｋ２２）＞ １ である。
このように、各節部間でのねじり剛性比の上下限値を設定することにより、より円滑な先端側への回転伝達性の向上を図ることができる。
これにより、チューブ体４と連接截頭円錐体構造２３との、ねじり剛性の相互の補完作用をより高めることができ、狭小で、かつ、屈曲蛇行の血管内での深部への挿入をさらに高めることができる。
第１截頭円錐体２３Ａの節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１）は、前記関係式（７）より、１８．８３８となる。
又、第２截頭円錐体２３Ｂの節部でのねじり剛性比（Ｋ２３／Ｋ２２）は、前記関係式（９）より、４．４９４となる。
そして、前記ねじり剛性比の値を不等号で表すと、後端側のねじり剛性比（Ｋ２３／Ｋ２３）は、１であることから、
１８．８３８（Ｋ２２／Ｋ２１）＞４．４９４（Ｋ２３／Ｋ２２）＞１ の関係となる。
つまり、第１実施形態における連接截頭円錐体２３の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２）は、
（Ｋ２２／Ｋ２１）＞ （Ｋ２３／Ｋ２２）＞ １ ・・・（１０）
関係式（１０）で表すことができる。
従って、第１実施形態における連接截頭円錐体２３の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２）は、先端側へ増大し、後端側から先端側へ徐変増大する。
そして又、前記関係式（７）において、横弾性係数Ｇ２２、Ｇ２１の上下限値の範囲（６８５００ＭＰａから７３０００ＭＰａ）でねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１）の上限値を算出すると、節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１）の上限値は、２０．０７５となる。
従って、前記関係式（１０）において、好ましいねじり剛性比の関係は、
２０．０７５ ≧（Ｋ２２／Ｋ２１）＞（Ｋ２３／Ｋ２２）＞ １ である。
さらに、前記関係式（９）において、前記同様に、横弾性係数Ｇ２３、Ｇ２２の上下限値の範囲でねじり剛性比（Ｋ２３／Ｋ２２）の上限値を算出すると、節部でのねじり剛性比（Ｋ２３／Ｋ２２）の上限値は、４．７８９となる。
従って、前記関係式（１０）において、より好ましいねじり剛性比の関係は、
２０．０７５ ≧（Ｋ２２／Ｋ２１）＞（Ｋ２３／Ｋ２２）＞ １ で、かつ、 ４．７８９ ≧（Ｋ２３／Ｋ２２）＞ １ である。
このように、各節部間でのねじり剛性比の上下限値を設定することにより、より円滑な先端側への回転伝達性の向上を図ることができる。
これにより、チューブ体４と連接截頭円錐体構造２３との、ねじり剛性の相互の補完作用をより高めることができ、狭小で、かつ、屈曲蛇行の血管内での深部への挿入をさらに高めることができる。
【0039】
図４は、本発明の第２実施形態のＧＷ型電極カテーテル１０の一部切欠き縦断面図で、図３と同様に、第１電極群５を備えたチューブ体４０の先端側と、芯線２の先端側とを示し、他の構成部品は省略している。
第１実施形態と異なるところは、チューブ体４０は、第２チューブ体４２の後端側に第３チューブ体４３を有し、内径と外径と長手方向の長さが異なる３つのチューブ体４１、４２、４３から成る。又、連接截頭円錐体２００は、第２截頭円錐体２３Ｂの後端側に第３截頭円錐体２３Ｃを有し、第１截頭円錐体２３Ａは第１実施形態と同じで、外径と長手方向の長さが異なる３つの截頭円錐体２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃを連接して成る。
第１実施形態と異なるところは、チューブ体４０は、第２チューブ体４２の後端側に第３チューブ体４３を有し、内径と外径と長手方向の長さが異なる３つのチューブ体４１、４２、４３から成る。又、連接截頭円錐体２００は、第２截頭円錐体２３Ｂの後端側に第３截頭円錐体２３Ｃを有し、第１截頭円錐体２３Ａは第１実施形態と同じで、外径と長手方向の長さが異なる３つの截頭円錐体２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃを連接して成る。
【0040】
第３チューブ体４３の先端と第２チューブ体４２の後端とを重ね合わせて接合した重ね合わせ部４ｂは、重ね合わせ幅Ｕ２が約５ｍｍで、第１チューブ体４１の後端と第２チューブ体４２との先端との重ね合わせ部４ａの重ね合わせ幅Ｕ１は、前記第１実施形態と同様で、接合方法についても、前記第１実施形態と同様である。
そして、チューブ体４０は、前記第１実施形態のチューブ体４と同じ材質を用いる。
第３チューブ体４３の後端側には、保護チューブ１１Ａを備える。又、第３チューブ体４３をコネクタ１２まで延長して保護チューブ１１Ａの代用として用いてもよい。
【0041】
第２実施形態において、前記第１実施形態と同様に、芯線２の先端側は長手方向の長さが２５０ｍｍから３５０ｍｍの芯線先端部２１を備え、芯線先端部２１は、先端側から後端側へ、先端細径体２４と連接截頭円錐体２００とを有する。
第２実施形態における連接截頭円錐体２００は、第１截頭円錐体２３Ａの長手方向の長さＬ１が３０ｍｍ、第２截頭円錐体２３Ｂの長手方向の長さＬ２が４５ｍｍ、第３截頭円錐体２３Ｃの長手方向の長さＬ３が７５ｍｍで、それぞれの外径については、後述する。
第３截頭円錐体２３Ｃは、第１截頭円錐体２３Ａ、第２截頭円錐体２３Ｂと同様に、先端節部２３２と後端節部２３３とを有する。尚、後端節部２３２と先端節部２３２とが重複する場合がある為、単に節部２３２等ともいう。以下、同様である。
先端細径体２４の、長手方向の長さＬｏと横断面形状、及び、芯線先端部２１の、連接截頭円錐体２００の後端側で芯線後端部２２の先端との間の形状については、前記第１実施形態と同様である。又、連接截頭円錐体２００は、前記連接截頭円錐体２３と同じ材質を用いる。
第２実施形態における連接截頭円錐体２００は、第１截頭円錐体２３Ａの長手方向の長さＬ１が３０ｍｍ、第２截頭円錐体２３Ｂの長手方向の長さＬ２が４５ｍｍ、第３截頭円錐体２３Ｃの長手方向の長さＬ３が７５ｍｍで、それぞれの外径については、後述する。
第３截頭円錐体２３Ｃは、第１截頭円錐体２３Ａ、第２截頭円錐体２３Ｂと同様に、先端節部２３２と後端節部２３３とを有する。尚、後端節部２３２と先端節部２３２とが重複する場合がある為、単に節部２３２等ともいう。以下、同様である。
先端細径体２４の、長手方向の長さＬｏと横断面形状、及び、芯線先端部２１の、連接截頭円錐体２００の後端側で芯線後端部２２の先端との間の形状については、前記第１実施形態と同様である。又、連接截頭円錐体２００は、前記連接截頭円錐体２３と同じ材質を用いる。
【0042】
チューブ体４３のねじり剛性をＪ３、横弾性係数をＧ３、断面二次極モーメントをＩｐ３、内径をｄ３、外径をｄ３３とすると、
第３チューブ体４３のねじり剛性Ｊ３は、前記関係式（１）（２）と同様に、
Ｊ３＝Ｇ３×｛π×（ｄ３３４－ｄ３４）／３２｝ ・・・（１１）
関係式（１１）で表すことができる。
そして、第２チューブ体４２のねじり剛性比Ｊ２に対する第３チューブ体４３のねじり剛性Ｊ３とのねじり剛性比（Ｊ３／Ｊ２）は、前記関係式（３）と同様に、
Ｊ３／Ｊ２＝Ｇ３×（ｄ３３４－ｄ３４）／｛Ｇ２×（ｄ２２４－ｄ２４）｝・・・（１２）
関係式（１２）で表すことができる。
第３チューブ体４３のねじり剛性Ｊ３は、前記関係式（１）（２）と同様に、
Ｊ３＝Ｇ３×｛π×（ｄ３３４－ｄ３４）／３２｝ ・・・（１１）
関係式（１１）で表すことができる。
そして、第２チューブ体４２のねじり剛性比Ｊ２に対する第３チューブ体４３のねじり剛性Ｊ３とのねじり剛性比（Ｊ３／Ｊ２）は、前記関係式（３）と同様に、
Ｊ３／Ｊ２＝Ｇ３×（ｄ３３４－ｄ３４）／｛Ｇ２×（ｄ２２４－ｄ２４）｝・・・（１２）
関係式（１２）で表すことができる。
【0043】
第２実施形態のチューブ体４０において、
第１チューブ体４１の内径ｄ１が０．２８ｍｍ、外径ｄ１１が０．３６ｍｍ、第２チューブ体４２の内径ｄ２が０．３７ｍｍ、外径ｄ２２が０．４５ｍｍ、第３チューブ体４３の内径ｄ３が０．４６ｍｍ、外径ｄ３３が０．５６ｍｍ、又第１チューブ体４１と第２チューブ体４２と第３チューブ体４３とは、共に同一材質を用いている為、横弾性係数は同じ値（Ｇ１とＧ２とＧ３とは同じ値）であることから、第１チューブ体４１のねじり剛性Ｊ１に対する第２チューブ体４２のねじり剛性Ｊ２とのねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）は、前記関係式（３）より、２．０９１となる。
又、第２チューブ体４２のねじり剛性Ｊ２に対する第３チューブ体４３のねじり剛性Ｊ３とのねじり剛性比（Ｊ３／Ｊ２）は、前記関係式（１２）より、２．４０６となる。
そして、前記ねじり剛性比の値を不等号で表すと、先端側のねじり剛性比（Ｊ１／Ｊ１）は、１であることから、１＜ ２．０９１（Ｊ２／Ｊ１）＜ ２．４０６（Ｊ３／Ｊ２）の関係となる。
つまり、第２実施形態におけるチューブ体４０のねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１、Ｊ３／Ｊ２）は、
１ ＜ （Ｊ２／Ｊ１） ＜ （Ｊ３／Ｊ２） ・・・（１３）
関係式（１３）で表すことができる。
従って、第２実施形態におけるチューブ体４０のねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１、Ｊ３／Ｊ２）は、先端側へ減少し、後端側から先端側へ徐変減少する。
そして又、前記第１実施形態と同様に、チューブ体４０の公差（０．０１ｍｍ）の範囲でねじり剛性比（Ｊ３／Ｊ２）の上限値を算出すると、ねじり剛性比（Ｊ３／Ｊ２）の上限値は、２．７７２となる。
従って、前記関係式（１３）において、好ましいねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１、Ｊ３／Ｊ２）は、
１ ＜（Ｊ２／Ｊ１）＜（Ｊ３／Ｊ２）≦２．７７２ である。
さらに又、前記関係式（１３）において、前記同様に、チューブ体４０の公差（０．０１ｍｍ）の範囲でねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）の上限値を算出すると、ねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）の上限値は、２．３３５となる。
従って、前記関係式（１３）において、より好ましいねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１、Ｊ３／Ｊ２）は、
１ ＜（Ｊ２／Ｊ１）＜（Ｊ３／Ｊ２）≦２．７７２ で、かつ、
１ ＜（Ｊ２／Ｊ１）≦２．３３５ である。
第１チューブ体４１の内径ｄ１が０．２８ｍｍ、外径ｄ１１が０．３６ｍｍ、第２チューブ体４２の内径ｄ２が０．３７ｍｍ、外径ｄ２２が０．４５ｍｍ、第３チューブ体４３の内径ｄ３が０．４６ｍｍ、外径ｄ３３が０．５６ｍｍ、又第１チューブ体４１と第２チューブ体４２と第３チューブ体４３とは、共に同一材質を用いている為、横弾性係数は同じ値（Ｇ１とＧ２とＧ３とは同じ値）であることから、第１チューブ体４１のねじり剛性Ｊ１に対する第２チューブ体４２のねじり剛性Ｊ２とのねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）は、前記関係式（３）より、２．０９１となる。
又、第２チューブ体４２のねじり剛性Ｊ２に対する第３チューブ体４３のねじり剛性Ｊ３とのねじり剛性比（Ｊ３／Ｊ２）は、前記関係式（１２）より、２．４０６となる。
そして、前記ねじり剛性比の値を不等号で表すと、先端側のねじり剛性比（Ｊ１／Ｊ１）は、１であることから、１＜ ２．０９１（Ｊ２／Ｊ１）＜ ２．４０６（Ｊ３／Ｊ２）の関係となる。
つまり、第２実施形態におけるチューブ体４０のねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１、Ｊ３／Ｊ２）は、
１ ＜ （Ｊ２／Ｊ１） ＜ （Ｊ３／Ｊ２） ・・・（１３）
関係式（１３）で表すことができる。
従って、第２実施形態におけるチューブ体４０のねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１、Ｊ３／Ｊ２）は、先端側へ減少し、後端側から先端側へ徐変減少する。
そして又、前記第１実施形態と同様に、チューブ体４０の公差（０．０１ｍｍ）の範囲でねじり剛性比（Ｊ３／Ｊ２）の上限値を算出すると、ねじり剛性比（Ｊ３／Ｊ２）の上限値は、２．７７２となる。
従って、前記関係式（１３）において、好ましいねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１、Ｊ３／Ｊ２）は、
１ ＜（Ｊ２／Ｊ１）＜（Ｊ３／Ｊ２）≦２．７７２ である。
さらに又、前記関係式（１３）において、前記同様に、チューブ体４０の公差（０．０１ｍｍ）の範囲でねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）の上限値を算出すると、ねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１）の上限値は、２．３３５となる。
従って、前記関係式（１３）において、より好ましいねじり剛性比（Ｊ２／Ｊ１、Ｊ３／Ｊ２）は、
１ ＜（Ｊ２／Ｊ１）＜（Ｊ３／Ｊ２）≦２．７７２ で、かつ、
１ ＜（Ｊ２／Ｊ１）≦２．３３５ である。
【0044】
第２実施形態の連接截頭円錐体２００において、第３截頭円錐体２３Ｃの先端節部２３２は第２截頭円錐体２３Ｂの後端節部２３２に相当することから、先端節部２３２の、ねじり剛性はＫ２３、横弾性係数はＧ２３、断面二次極モーメントはＩｐ２３、外径はＤ３となる。
第３截頭円錐体２３Ｃの後端節部２３３の、ねじり剛性をＫ２４、横弾性係数をＧ２４、断面二次極モーメントをＩｐ２４、外径をＤ４とすると、第３截頭円錐体２３Ｃの後端節部２３３のねじり剛性Ｋ２４は、前記関係式（８）と同様に、
Ｋ２４＝Ｇ２４×｛π×Ｄ４４／３２｝ ・・・（１４）
関係式（１４）で表すことができる。
そして、第３截頭円錐体２３Ｃの先端節部２３２のねじり剛性Ｋ２３に対する後端節部２３３のねじり剛性Ｋ２４との、節部でのねじり剛性比（Ｋ２４／Ｋ２３）は、前記関係式（９）と同様に、
Ｋ２４／Ｋ２３＝Ｇ２４×Ｄ４４／（Ｇ２３×Ｄ３４） ・・・（１５）
関係式（１５）で表すことができる。
第３截頭円錐体２３Ｃの後端節部２３３の、ねじり剛性をＫ２４、横弾性係数をＧ２４、断面二次極モーメントをＩｐ２４、外径をＤ４とすると、第３截頭円錐体２３Ｃの後端節部２３３のねじり剛性Ｋ２４は、前記関係式（８）と同様に、
Ｋ２４＝Ｇ２４×｛π×Ｄ４４／３２｝ ・・・（１４）
関係式（１４）で表すことができる。
そして、第３截頭円錐体２３Ｃの先端節部２３２のねじり剛性Ｋ２３に対する後端節部２３３のねじり剛性Ｋ２４との、節部でのねじり剛性比（Ｋ２４／Ｋ２３）は、前記関係式（９）と同様に、
Ｋ２４／Ｋ２３＝Ｇ２４×Ｄ４４／（Ｇ２３×Ｄ３４） ・・・（１５）
関係式（１５）で表すことができる。
【0045】
第２実施形態の、連接截頭円錐体２００において、第１截頭円錐体２３Ａの先端節部２３０の外径Ｄ１が０．０６０ｍｍ、後端節部２３１の外径Ｄ２が０．１２５ｍｍ（前記第１実施形態と同じ）、第２截頭円錐体２３Ｂは、先端節部２３１の外径Ｄ２が０．１２５ｍｍとなり、後端節部２３２の外径Ｄ３は０．１８２ｍｍ（前記第１実施形態と同じ）、第３截頭円錐体２３Ｃは、先端節部２３２の外径Ｄ３が０．１８２ｍｍ（後端節部２３２の外径と同じ）となり、後端節部２３３の外径Ｄ４は０．２００ｍｍ、又、第１截頭円錐体２３Ａと第２截頭円錐体２３Ｂと第３截頭円錐体２３Ｃとは、共に同一材質を用いている為、横弾性係数は同じ値（Ｇ２１とＧ２２とＧ２３とＧ２４とは同じ値）であることから、第１截頭円錐体２３Ａの節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１）は、前記関係式（７）より、１８．８３８となる。
又、第２截頭円錐体２３Ｂの節部でのねじり剛性比（Ｋ２３／Ｋ２２）は、前記関係式（９）より、４．４９４となる。
又、第３截頭円錐体２３Ｃの節部でのねじり剛性比（Ｋ２４／Ｋ２３）は、前記関係式（１５）より、１．４５８となる。
そして、前記ねじり剛性比の値を不等号で表すと、後端側のねじり剛性比（Ｋ２４／Ｋ２４）は、１であることから、
１８．８３８（Ｋ２２／Ｋ２１）＞４．４９４（Ｋ２３／Ｋ２２）＞１．４５８（Ｋ２４／Ｋ２３）＞１ の関係となる。
つまり、第２実施形態における連接截頭円錐体２００の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２、Ｋ２４／Ｋ２３）は、
（Ｋ２２／Ｋ２１）＞（Ｋ２３／Ｋ２２）＞（Ｋ２４／Ｋ２３）＞１ ・・・（１６）
関係式（１６）で表すことができる。
従って、第２実施形態における連接截頭円錐体２００の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２、Ｋ２４／Ｋ２３）は、先端側へ増大し、後端側から先端側へ徐変増大する。
そして又、前記関係式（７）において、横弾性係数Ｇ２２、Ｇ２１の上下限値の範囲（６８５００ＭＰａから７３０００ＭＰａ）でねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１）の上限値を算出すると、前記同様に、節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１）の上限値は、２０．０７５となる。
従って、前記関係式（１６）において、好ましいねじり剛性比の関係は、
２０．０７５ ≧（Ｋ２２／Ｋ２１）＞（Ｋ２３／Ｋ２２）＞（Ｋ２４／Ｋ２３）＞１ である。
さらに、前記第１実施形態と同様に、前記関係式（９）において、横弾性係数Ｇ２３、Ｇ２２の上下限値の範囲でねじり剛性比（Ｋ２３／Ｋ２２）の上限値を算出すると、前記同様に、節部でのねじり剛性比（Ｋ２３／Ｋ２２）の上限値は、４．７８９となる。
従って、前記関係式（１６）において、より好ましいねじり剛性比の関係は、
２０．０７５ ≧（Ｋ２２／Ｋ２１）＞（Ｋ２３／Ｋ２２）＞（Ｋ２４／Ｋ２３）＞１ で、かつ、４．７８９ ≧（Ｋ２３／Ｋ２２）＞１ である。
このように、前記第１実施形態と同様に、各節部間でのねじり剛性比の上下限値を設定することにより、より円滑な先端側への回転伝達性の向上を図ることができる。
これにより、チューブ体４０と連接截頭円錐体構造２００との、ねじり剛性の相互の補完作用をより高めることができ、狭小で、かつ、屈曲蛇行の血管内での深部への挿入をさらに高めることができる。
又、第２截頭円錐体２３Ｂの節部でのねじり剛性比（Ｋ２３／Ｋ２２）は、前記関係式（９）より、４．４９４となる。
又、第３截頭円錐体２３Ｃの節部でのねじり剛性比（Ｋ２４／Ｋ２３）は、前記関係式（１５）より、１．４５８となる。
そして、前記ねじり剛性比の値を不等号で表すと、後端側のねじり剛性比（Ｋ２４／Ｋ２４）は、１であることから、
１８．８３８（Ｋ２２／Ｋ２１）＞４．４９４（Ｋ２３／Ｋ２２）＞１．４５８（Ｋ２４／Ｋ２３）＞１ の関係となる。
つまり、第２実施形態における連接截頭円錐体２００の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２、Ｋ２４／Ｋ２３）は、
（Ｋ２２／Ｋ２１）＞（Ｋ２３／Ｋ２２）＞（Ｋ２４／Ｋ２３）＞１ ・・・（１６）
関係式（１６）で表すことができる。
従って、第２実施形態における連接截頭円錐体２００の節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１、Ｋ２３／Ｋ２２、Ｋ２４／Ｋ２３）は、先端側へ増大し、後端側から先端側へ徐変増大する。
そして又、前記関係式（７）において、横弾性係数Ｇ２２、Ｇ２１の上下限値の範囲（６８５００ＭＰａから７３０００ＭＰａ）でねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１）の上限値を算出すると、前記同様に、節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１）の上限値は、２０．０７５となる。
従って、前記関係式（１６）において、好ましいねじり剛性比の関係は、
２０．０７５ ≧（Ｋ２２／Ｋ２１）＞（Ｋ２３／Ｋ２２）＞（Ｋ２４／Ｋ２３）＞１ である。
さらに、前記第１実施形態と同様に、前記関係式（９）において、横弾性係数Ｇ２３、Ｇ２２の上下限値の範囲でねじり剛性比（Ｋ２３／Ｋ２２）の上限値を算出すると、前記同様に、節部でのねじり剛性比（Ｋ２３／Ｋ２２）の上限値は、４．７８９となる。
従って、前記関係式（１６）において、より好ましいねじり剛性比の関係は、
２０．０７５ ≧（Ｋ２２／Ｋ２１）＞（Ｋ２３／Ｋ２２）＞（Ｋ２４／Ｋ２３）＞１ で、かつ、４．７８９ ≧（Ｋ２３／Ｋ２２）＞１ である。
このように、前記第１実施形態と同様に、各節部間でのねじり剛性比の上下限値を設定することにより、より円滑な先端側への回転伝達性の向上を図ることができる。
これにより、チューブ体４０と連接截頭円錐体構造２００との、ねじり剛性の相互の補完作用をより高めることができ、狭小で、かつ、屈曲蛇行の血管内での深部への挿入をさらに高めることができる。
【0046】
本発明の前記実施形態におけるチューブ体４、４０と連接截頭円錐体２３、２００との相互の作用効果は、以下である。
本発明のチューブ体４、４０の先端側に備えた第１電極群５における各電極（符号５Ａ～５Ｆ）の外径は、約０．４６ｍｍで、チューブ体４、４０と共に、前記特許文献１、２より外径が格段に小さくなっている。
これは、チューブ体４、４０を細径化することにより各電極（符号５Ａ～５Ｆ）の外径を小径化することが可能となる。
しかし、チューブ体４、４０の先端側への細径化に伴い、先端側への柔軟性は増大するものの、その反面、先端側への回転伝達性は低下し、チューブ体４、４０のねじり剛性は、後端側から先端側へ減少する。
本発明は、チューブ体４、４０の先端側へのねじり剛性の低下を、芯線先端部２１の先端側に備えた連接截頭円錐体２３、２００の構造を用いることにより、先端側への回転伝達性を向上させる技術を開示する発明である。
特に、回転抵抗が発生する第１電極群５を先端側に備え、最もねじり剛性が低くなり易い第１チューブ体４１の内側に、節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１）が最も高い第１截頭円錐体２３Ａを備えて、チューブ体４、４０の先端側への回転伝達性の低下を補完すると共に、後端側から先端側へ、節部でのねじり剛性比を増大させた連接截頭円錐体２３、２００の構造を用いることにより、さらに、先端側への回転伝達性を向上させることができる。
そして、先端側に第１電極群５を備え、細径でありながら先端側への回転伝達性を向上させた本発明のＧＷ型電極カテーテルを用いることにより、例えば、冠状動脈と比較して血管径が細く、かつ、擦れに弱い冠状静脈洞内で、擦過傷を発生させることもなく容易に挿入することができ、さらに、冠状静脈洞を超えて、その奥の、さらに狭小血管（例えば、マーシャル静脈等）内へ挿入することができ、この部位での電位の測定を可能とすることができる。
これにより、より細い末梢血管内での心筋の電位の測定が可能となり、心筋細胞の電位の解析や立体構築マッピングシステム等を利用して、不整脈の精度の高いメカニズムの解析と異常部位の正確な特定に寄与することができる。
本発明のチューブ体４、４０の先端側に備えた第１電極群５における各電極（符号５Ａ～５Ｆ）の外径は、約０．４６ｍｍで、チューブ体４、４０と共に、前記特許文献１、２より外径が格段に小さくなっている。
これは、チューブ体４、４０を細径化することにより各電極（符号５Ａ～５Ｆ）の外径を小径化することが可能となる。
しかし、チューブ体４、４０の先端側への細径化に伴い、先端側への柔軟性は増大するものの、その反面、先端側への回転伝達性は低下し、チューブ体４、４０のねじり剛性は、後端側から先端側へ減少する。
本発明は、チューブ体４、４０の先端側へのねじり剛性の低下を、芯線先端部２１の先端側に備えた連接截頭円錐体２３、２００の構造を用いることにより、先端側への回転伝達性を向上させる技術を開示する発明である。
特に、回転抵抗が発生する第１電極群５を先端側に備え、最もねじり剛性が低くなり易い第１チューブ体４１の内側に、節部でのねじり剛性比（Ｋ２２／Ｋ２１）が最も高い第１截頭円錐体２３Ａを備えて、チューブ体４、４０の先端側への回転伝達性の低下を補完すると共に、後端側から先端側へ、節部でのねじり剛性比を増大させた連接截頭円錐体２３、２００の構造を用いることにより、さらに、先端側への回転伝達性を向上させることができる。
そして、先端側に第１電極群５を備え、細径でありながら先端側への回転伝達性を向上させた本発明のＧＷ型電極カテーテルを用いることにより、例えば、冠状動脈と比較して血管径が細く、かつ、擦れに弱い冠状静脈洞内で、擦過傷を発生させることもなく容易に挿入することができ、さらに、冠状静脈洞を超えて、その奥の、さらに狭小血管（例えば、マーシャル静脈等）内へ挿入することができ、この部位での電位の測定を可能とすることができる。
これにより、より細い末梢血管内での心筋の電位の測定が可能となり、心筋細胞の電位の解析や立体構築マッピングシステム等を利用して、不整脈の精度の高いメカニズムの解析と異常部位の正確な特定に寄与することができる。
【0047】
図５は、本発明の先端接続部７の他の実施形態である先端接続部７０を説明する為の図で、チューブ体４、４０よりも先端側の、一部切欠き縦断面図を示す。
先端接続部７０は、特に、先端接続部７の接続機能に加えて電位を測定できる機能を備えていることである。
先端接続部７０は、前記先端接続部７と同様に、先端側が先丸形状で後端側は円筒状の中実体構造で、外径が約０．３３ｍｍ、長手方向の長さが約０．５ｍｍから１ｍｍである。
先端接続部７０は、コイルスプリング体３の先端部と先端細径体２４の先端部とを接続固着するのに加えて、第１リード線６の先端部とを接続固着する。第１リード線６の後端側は、前記第１電極群５に用いる第１リード線６と同様に、コネクタ１２まで延在する。尚、先端接続部７０に用いる第１リード線６は、前記第１電極群５の接続に用いる第１リード線６と同一である。
先端接続部７０における、第１リード線６、コイルスプリング体３、及び、先端細径体２４の各先端部との接続は、導電性材料で接続固着し、導電性材料としては、前記先端接続部７と同じ共晶合金を用いる。好ましくは、金、白金、又はこれらの合金系から成る共晶合金である。
先端接続部７０内へ接続固着する第１リード線６は、先端から長手方向の長さＷが約０．４ｍｍから０．８ｍｍ樹脂被覆６２を剥離して、先端接続部７０の後端端面から金属芯線６１が露出しないように樹脂被覆６２を含めて、先端接続部７０内に収納して接続固着する。
この理由は、コイルスプリング体３の屈曲変形等によるコイル線間の隙間から流入する血液等により、電気信号が洩れて電位測定時の心電図波形の不安定化を防ぐ為である。
そして、先端接続部７０の先端側の先丸形状の部分、又は、先端接続部７０の外周に親水性被覆９Ａを備えないことである。この理由は、前記同様に、親水性被覆９Ａに起因する電位測定時の心電図波形の不安定化を防ぐ為である。
先端接続部７０は、特に、先端接続部７の接続機能に加えて電位を測定できる機能を備えていることである。
先端接続部７０は、前記先端接続部７と同様に、先端側が先丸形状で後端側は円筒状の中実体構造で、外径が約０．３３ｍｍ、長手方向の長さが約０．５ｍｍから１ｍｍである。
先端接続部７０は、コイルスプリング体３の先端部と先端細径体２４の先端部とを接続固着するのに加えて、第１リード線６の先端部とを接続固着する。第１リード線６の後端側は、前記第１電極群５に用いる第１リード線６と同様に、コネクタ１２まで延在する。尚、先端接続部７０に用いる第１リード線６は、前記第１電極群５の接続に用いる第１リード線６と同一である。
先端接続部７０における、第１リード線６、コイルスプリング体３、及び、先端細径体２４の各先端部との接続は、導電性材料で接続固着し、導電性材料としては、前記先端接続部７と同じ共晶合金を用いる。好ましくは、金、白金、又はこれらの合金系から成る共晶合金である。
先端接続部７０内へ接続固着する第１リード線６は、先端から長手方向の長さＷが約０．４ｍｍから０．８ｍｍ樹脂被覆６２を剥離して、先端接続部７０の後端端面から金属芯線６１が露出しないように樹脂被覆６２を含めて、先端接続部７０内に収納して接続固着する。
この理由は、コイルスプリング体３の屈曲変形等によるコイル線間の隙間から流入する血液等により、電気信号が洩れて電位測定時の心電図波形の不安定化を防ぐ為である。
そして、先端接続部７０の先端側の先丸形状の部分、又は、先端接続部７０の外周に親水性被覆９Ａを備えないことである。この理由は、前記同様に、親水性被覆９Ａに起因する電位測定時の心電図波形の不安定化を防ぐ為である。
【0048】
図６は、図２における第１電極群５のうち、先端の電極５Ａの部分（符号Ｖ）の一部切欠き縦断面図を示す。
第１チューブ体４１は、外周に固定する各電極（符号５Ａ～５Ｆ）の固定位置に対応して側孔５１を備える。
第１リード線６の先端の樹脂被覆６２を剥離した金属芯線６１の部分を電極５Ａの内側に抵抗溶接等により溶接接合する。その後、電極５Ａに溶接した第１リード線６の後端を、側孔５１からチューブ体４１の内側を経由してコネクタ１２と接続する。
そして、電極５Ａの先端側と後端側の両側面、及び、電極５Ａと第１チューブ体４１の外周面との隙間、並びに、第１チューブ体４１の側孔５１における電極５Ａの内側と第１リード線６との隙間に封止剤５２を備える。第１リード線６の金属芯線６１が封止剤５２から露出しないように樹脂被覆６２を含めて封止剤５２内で接着接合する。
この理由は、前記同様に、前記隙間から流入する血液等により、電気信号が洩れて電位測定時の心電図波形の不安定化を防ぐ為である。
封止剤５２としては、主成分が、フェノール系、エポキシ系（１液型、２液型）等の熱硬化性接着剤、ポリウレタン系、アクリル系等の熱可塑性樹脂系接着剤、クロロプレン系、ニトリルゴム系等のエラストマー系接着剤等を用いる。又、主成分が、アクリル系、エポキシ系、シリコーン系、ウレタンアクリレート系の紫外線硬化型接着剤を用いてもよく、接着部位の材質差により、前記接着剤の、いずれか一つ、又は二つ以上を組み合わせてもよい。他の電極（符号５Ｂから５Ｆ）についても、前記同様である。
そして又、チューブ体４、４０の先端側の側面に備えた第１電極群５の、各電極（符号５Ａから５Ｆ）の外周には親水性被覆９Ａを備えないことである。この理由は、前記同様、親水性被覆９Ａに起因する電位測定時の心電図波形の不安定化を防ぐ為である。
従って、第１電極群５の各電極間のチューブ体４、４０の外周にも親水性被覆９Ａを備えることが好ましい。この理由は、狭小血管内へ、チューブ体４、４０の先端側の挿入を容易にする為である。
そして、電位測定部位により、挿入性を大きく低下させない範囲であれば、第１電極群５の先端から後端までの範囲（符号Ｓ）に親水性被覆９Ａを備えていなくてもよい。
例えば、先端の電極５Ａの先端端面から後端の電極５Ｆの後端端面までの長さの、１．１倍から２．５倍以内の範囲（図２、符号Ｓ）である。
第１チューブ体４１は、外周に固定する各電極（符号５Ａ～５Ｆ）の固定位置に対応して側孔５１を備える。
第１リード線６の先端の樹脂被覆６２を剥離した金属芯線６１の部分を電極５Ａの内側に抵抗溶接等により溶接接合する。その後、電極５Ａに溶接した第１リード線６の後端を、側孔５１からチューブ体４１の内側を経由してコネクタ１２と接続する。
そして、電極５Ａの先端側と後端側の両側面、及び、電極５Ａと第１チューブ体４１の外周面との隙間、並びに、第１チューブ体４１の側孔５１における電極５Ａの内側と第１リード線６との隙間に封止剤５２を備える。第１リード線６の金属芯線６１が封止剤５２から露出しないように樹脂被覆６２を含めて封止剤５２内で接着接合する。
この理由は、前記同様に、前記隙間から流入する血液等により、電気信号が洩れて電位測定時の心電図波形の不安定化を防ぐ為である。
封止剤５２としては、主成分が、フェノール系、エポキシ系（１液型、２液型）等の熱硬化性接着剤、ポリウレタン系、アクリル系等の熱可塑性樹脂系接着剤、クロロプレン系、ニトリルゴム系等のエラストマー系接着剤等を用いる。又、主成分が、アクリル系、エポキシ系、シリコーン系、ウレタンアクリレート系の紫外線硬化型接着剤を用いてもよく、接着部位の材質差により、前記接着剤の、いずれか一つ、又は二つ以上を組み合わせてもよい。他の電極（符号５Ｂから５Ｆ）についても、前記同様である。
そして又、チューブ体４、４０の先端側の側面に備えた第１電極群５の、各電極（符号５Ａから５Ｆ）の外周には親水性被覆９Ａを備えないことである。この理由は、前記同様、親水性被覆９Ａに起因する電位測定時の心電図波形の不安定化を防ぐ為である。
従って、第１電極群５の各電極間のチューブ体４、４０の外周にも親水性被覆９Ａを備えることが好ましい。この理由は、狭小血管内へ、チューブ体４、４０の先端側の挿入を容易にする為である。
そして、電位測定部位により、挿入性を大きく低下させない範囲であれば、第１電極群５の先端から後端までの範囲（符号Ｓ）に親水性被覆９Ａを備えていなくてもよい。
例えば、先端の電極５Ａの先端端面から後端の電極５Ｆの後端端面までの長さの、１．１倍から２．５倍以内の範囲（図２、符号Ｓ）である。
【0049】
図７は、本発明のＧＷ型電極カテーテルの使用方法を説明する為の説明図で、本発明のＧＷ型電極カテーテル１、１０を用いて、冠状静脈洞１３ｅよりも、さらにその奥の、狭小の右心房斜静脈１３ｆ（通称マーシャル静脈）内で電位を測定する例示である。
一般に、心房と心室との電位を同時に測定する場合に、外径が２．０ｍｍから２．４ｍｍの一般電極カテーテルを用いて、冠状静脈洞１３ｅ内で電位を測定している。
しかし、冠状静脈洞１３ｅは、冠動脈と比較して、血管壁が擦れに弱く、一般電極カテーテルとの擦過により損傷し易く、又、外径の大きい一般電極カテーテルを用いた場合には、この擦過による血管壁の損傷が大きくなり易い。
さらに、外径の大きい一般電極カテーテルでは、冠状静脈洞１３ｅ内の深部への挿入は不可能である。
これに対して、本発明のＧＷ型電極カテーテル１、１０は、先端部の電極（符号５Ａ～５Ｆ）の外径が約０．４６ｍｍで、一般電極カテーテルの約１／５である為、冠状静脈洞１３ｅ内へ、血管壁を損傷させることなく、容易に挿入することができる。
尚、後述する本発明の電極カテーテル８０は、一般電極カテーテルの外径（２．００ｍｍから２．４ｍｍ）よりも約２５％小さく（外径Ｄ１０が約１．６５ｍｍ、図９参照）、冠状静脈洞１３ｅ内へ挿入することができる。
そして、心室頻拍（ＶＴ）の症例の場合には、冠状静脈洞１３ｅよりも奥の、例えば、大心静脈１３ｇ内の末梢での電位測定が好ましい。
かかる場合に、本発明のＧＷ型電極カテーテル１、１０は、電極（符号５Ａ～５Ｆ）の外径が一般電極カテーテルの約１／５である為、冠状静脈洞１３ｅよりも奥の、大心静脈１３ｇ内の末梢へ挿入することができ、電位測定が可能となる。
そして又、心房細動（ＡＦ）の症例の場合には、冠状静脈洞１３ｅよりもさらに奥の、例えば、右心房斜静脈１３ｆ（通称マーシャル静脈）内での電位測定が好ましい。
かかる場合であっても、本発明のＧＷ型電極カテーテル１、１０は、電極（符号５Ａ～５Ｆ）の外径が一般電極カテーテルの約１／５である為、右心房斜静脈１３ｆ内へ挿入することができ、右心房斜静脈１３ｆ内での電位測定が可能となる。
これにより、心室頻拍（ＶＴ）、並びに、心房細動（ＡＦ）の症例に対して、症状改善に大きく寄与することができる。尚、補足すれば、大心静脈１３ｇ、及び、右心房斜静脈１３ｆへの挿入方法は、本発明のＧＷ型電極カテーテル１、１０を細径のカテーテルと共に、上大静脈１３ｃから右心房１３ａ内へ挿入し、右心房１３ａの後下壁における冠状静脈洞１３ｅの入口部でカテーテルの先端部を係止させ、その後、カテーテル内の本発明のＧＷ型電極カテーテル１、１０を冠状静脈洞１３ｅ内へ前進させて、大心静脈１３ｇ、及び、右心房斜静脈１３ｆ内へ挿入する。
一般に、心房と心室との電位を同時に測定する場合に、外径が２．０ｍｍから２．４ｍｍの一般電極カテーテルを用いて、冠状静脈洞１３ｅ内で電位を測定している。
しかし、冠状静脈洞１３ｅは、冠動脈と比較して、血管壁が擦れに弱く、一般電極カテーテルとの擦過により損傷し易く、又、外径の大きい一般電極カテーテルを用いた場合には、この擦過による血管壁の損傷が大きくなり易い。
さらに、外径の大きい一般電極カテーテルでは、冠状静脈洞１３ｅ内の深部への挿入は不可能である。
これに対して、本発明のＧＷ型電極カテーテル１、１０は、先端部の電極（符号５Ａ～５Ｆ）の外径が約０．４６ｍｍで、一般電極カテーテルの約１／５である為、冠状静脈洞１３ｅ内へ、血管壁を損傷させることなく、容易に挿入することができる。
尚、後述する本発明の電極カテーテル８０は、一般電極カテーテルの外径（２．００ｍｍから２．４ｍｍ）よりも約２５％小さく（外径Ｄ１０が約１．６５ｍｍ、図９参照）、冠状静脈洞１３ｅ内へ挿入することができる。
そして、心室頻拍（ＶＴ）の症例の場合には、冠状静脈洞１３ｅよりも奥の、例えば、大心静脈１３ｇ内の末梢での電位測定が好ましい。
かかる場合に、本発明のＧＷ型電極カテーテル１、１０は、電極（符号５Ａ～５Ｆ）の外径が一般電極カテーテルの約１／５である為、冠状静脈洞１３ｅよりも奥の、大心静脈１３ｇ内の末梢へ挿入することができ、電位測定が可能となる。
そして又、心房細動（ＡＦ）の症例の場合には、冠状静脈洞１３ｅよりもさらに奥の、例えば、右心房斜静脈１３ｆ（通称マーシャル静脈）内での電位測定が好ましい。
かかる場合であっても、本発明のＧＷ型電極カテーテル１、１０は、電極（符号５Ａ～５Ｆ）の外径が一般電極カテーテルの約１／５である為、右心房斜静脈１３ｆ内へ挿入することができ、右心房斜静脈１３ｆ内での電位測定が可能となる。
これにより、心室頻拍（ＶＴ）、並びに、心房細動（ＡＦ）の症例に対して、症状改善に大きく寄与することができる。尚、補足すれば、大心静脈１３ｇ、及び、右心房斜静脈１３ｆへの挿入方法は、本発明のＧＷ型電極カテーテル１、１０を細径のカテーテルと共に、上大静脈１３ｃから右心房１３ａ内へ挿入し、右心房１３ａの後下壁における冠状静脈洞１３ｅの入口部でカテーテルの先端部を係止させ、その後、カテーテル内の本発明のＧＷ型電極カテーテル１、１０を冠状静脈洞１３ｅ内へ前進させて、大心静脈１３ｇ、及び、右心房斜静脈１３ｆ内へ挿入する。
【0050】
さらに、本発明のＧＷ型電極カテーテル１、１０を用いれば、心臓再同期療法（ＣＲＴ）において、留置する電極リードの好適位置を見つけ出すことができる。
心臓再同期療法は、例えば、一方の電極リードを右心室に留置し、他方の電極リードを左心室の表面に留置した場合に、留置する電極リードの双方の位置関係により、心臓の同期不全を改善できる、効果的な位置と効果的でない位置とが存在する。
かかる場合において、電極リードを留置する前に、予め、本発明のＧＷ型電極カテーテル１、１０を冠状静脈洞１３ｅ内へ挿入して、冠状静脈洞１３ｅ内での各部位の電位を測定し、心電図波形が正常範囲となる効果的な留置位置（前記例では、左心室の表面に留置する他方の電極リードの留置位置）を見つけ出すことができる。
これにより、心臓の同期不全の症例に対して、症状改善に大きく寄与することができる。
心臓再同期療法は、例えば、一方の電極リードを右心室に留置し、他方の電極リードを左心室の表面に留置した場合に、留置する電極リードの双方の位置関係により、心臓の同期不全を改善できる、効果的な位置と効果的でない位置とが存在する。
かかる場合において、電極リードを留置する前に、予め、本発明のＧＷ型電極カテーテル１、１０を冠状静脈洞１３ｅ内へ挿入して、冠状静脈洞１３ｅ内での各部位の電位を測定し、心電図波形が正常範囲となる効果的な留置位置（前記例では、左心室の表面に留置する他方の電極リードの留置位置）を見つけ出すことができる。
これにより、心臓の同期不全の症例に対して、症状改善に大きく寄与することができる。
【0051】
次に、図８、９を用いて、本発明のＧＷ電極カテーテル１、１０と電極カテーテル８０との組立体１００の、第３実施形態について説明する。
【0052】
図８は、本発明のＧＷ型電極カテーテル１、１０と電極カテーテル８０との組立体１００の全体の正面図を示し、図９は、本発明の電極カテーテル８０の一部切欠き縦断面図を示す。
電極カテーテル８０は、全長Ｌ１０が６５０ｍｍから１２００ｍｍ、外径Ｄ１０が約１．６５ｍｍで、可撓性チューブ体８２と、可撓性チューブ体８２の先端に先端チップ８１と、後端側に分岐接続具８３とを備える。分岐接続具８３の後端側には、一方の側へ分岐し、カテーテル保護チューブ８４Ａと接続固着した端末具８４と、他方の側へ分岐し、第２リード線保護チューブ８５Ａと接続固着した分岐コネクタ８５とを備える。
電極カテーテル８０は、全長Ｌ１０が６５０ｍｍから１２００ｍｍ、外径Ｄ１０が約１．６５ｍｍで、可撓性チューブ体８２と、可撓性チューブ体８２の先端に先端チップ８１と、後端側に分岐接続具８３とを備える。分岐接続具８３の後端側には、一方の側へ分岐し、カテーテル保護チューブ８４Ａと接続固着した端末具８４と、他方の側へ分岐し、第２リード線保護チューブ８５Ａと接続固着した分岐コネクタ８５とを備える。
【0053】
可撓性チューブ体８２は、外側チューブ体８２１と、外側チューブ体８２１の内側に外側チューブ体８２１と同心状の内側チューブ体８２２とを備え、外側チューブ体８２１と内側チューブ体８２２とは共に、分岐接続具８３へ延在する。
外側チューブ体８２１の内側と内側チューブ体８２２の外側との間に形成された内腔８２Ａは、分岐接続具８３を経由して、第２リード線保護チューブ８５Ａと分岐コネクタ８５とに連通する。
又、内側チューブ体８２２の内腔８２Ｂは、分岐接続具８３を経由して、カテーテル保護チューブ８４Ａと端末具８４とに連通する。
そして、内側チューブ体８２２の内径は、ＧＷ電極カテーテル１、１０のチューブ体４０の最大外径（ｄ３３が０．５６ｍｍ）よりも大きく設定されており、本実施形態では例えば、約０．８３ｍｍとなっている。
内側チューブ体８２２を、分岐接続具８３を経由して端末具８４まで延在させて端末具８４と連通させ、カテーテル保護チューブ８４Ａの代わりとして用いてもよい。
外側チューブ体８２１の内側と内側チューブ体８２２の外側との間に形成された内腔８２Ａは、分岐接続具８３を経由して、第２リード線保護チューブ８５Ａと分岐コネクタ８５とに連通する。
又、内側チューブ体８２２の内腔８２Ｂは、分岐接続具８３を経由して、カテーテル保護チューブ８４Ａと端末具８４とに連通する。
そして、内側チューブ体８２２の内径は、ＧＷ電極カテーテル１、１０のチューブ体４０の最大外径（ｄ３３が０．５６ｍｍ）よりも大きく設定されており、本実施形態では例えば、約０．８３ｍｍとなっている。
内側チューブ体８２２を、分岐接続具８３を経由して端末具８４まで延在させて端末具８４と連通させ、カテーテル保護チューブ８４Ａの代わりとして用いてもよい。
【0054】
外側チューブ体８２１は、前記第１実施形態のチューブ体４と同様に、先端側の側面に第２リード線６０の先端と接続固着して成る第２電極群５０と、第２電極群５０の固定位置に対応して側孔（図示せず、図６の側孔５１と同様）とを備える。
第２リード線６０は、側孔から外側チューブ体８２１の内側と内側チューブ体８２２の外側との間の内腔８２Ａに通過させて、分岐接続具８３を経由し、他方の側へ分岐した第２リード線保護チューブ８５Ａ内を経て、分岐コネクタ８５へ延在する。
そして、分岐コネクタ８５を介して心電図計に接続される。尚、第２リード線６０の、寸法と材質、及び、第２電極群５０における各電極（符号５０Ａから５０Ｆ）との接続方法は、前記第１実施形態と同様である（図６参照）。
第２リード線６０は、側孔から外側チューブ体８２１の内側と内側チューブ体８２２の外側との間の内腔８２Ａに通過させて、分岐接続具８３を経由し、他方の側へ分岐した第２リード線保護チューブ８５Ａ内を経て、分岐コネクタ８５へ延在する。
そして、分岐コネクタ８５を介して心電図計に接続される。尚、第２リード線６０の、寸法と材質、及び、第２電極群５０における各電極（符号５０Ａから５０Ｆ）との接続方法は、前記第１実施形態と同様である（図６参照）。
【0055】
電極間の相互の間隔Ｘは、１ｍｍから１０ｍｍの範囲で用いてもよく、又可変させてもよい（一定間隔でなくてもよい）。さらに電極数も、例えば、１２個備えていてもよく、測定部位により任意に増減させてもよい。
そして、第２電極群５０の各電極の外径が、外側チューブ体８２１と同じ外径にする為には、予め、外側チューブ体８２１の外径Ｄ１０よりも少し大きな内径から成る電極を上下かしめ型、又は、回転式スウェージング機等の押圧加工により形成することができる。
これにより、第２電極群５０の各電極の両端エッジにより、心臓、及び、血管の内壁を損傷させることはない。
又、前記第１実施形態における第１電極群５についても同様に、前記押圧加工を行うことにより、電極外径約０．４６ｍｍをさらに小さな外径（前記第１実施形態のチューブ体の外径ｄ１１と同じ０．４０ｍｍ）を備えたＧＷ電極カテーテルを提供することができる。尚、第２電極群５０の各電極（符号５０Ａから５０Ｆ）の材質は、前記第１実施形態の第１電極群５の各電極と同様である。
【0056】
親水性被覆９Ａは、第２電極群５０の各電極（符号５０Ａから５０Ｆ）の外周を除く、外側チューブ体８２１の、少なくとも先端側の外周に備える。第２電極群５０の各電極（符号５０Ａから５０Ｆ）の外周を除く、としたのは、前記同様、親水性被覆９Ａに起因する電位測定時の心電図波形の不安定化を防ぐ為である。
従って、第２電極群５０の各電極間の外側チューブ体８２１の外周にも親水性被覆９Ａを備えることが好ましい。この理由は、前記第１実施形態と同様に、外側チューブ体８２１の先端側の挿入性を向上させる為である。
そして、電位測定部位により、挿入性を大きく低下させない範囲であれば、第２電極群５０の先端から後端までの範囲（符号Ｓ）に親水性被覆９Ａを備えていなくてもよい。
例えば、先端の電極５０Ａの先端端面から後端の電極５０Ｆの後端端面までの長さの、１．１倍から２．５倍以内の範囲（図９、符号Ｓ）である。親水性被覆９Ａの親水性物質は、前記第１実施形態と同様である。
従って、第２電極群５０の各電極間の外側チューブ体８２１の外周にも親水性被覆９Ａを備えることが好ましい。この理由は、前記第１実施形態と同様に、外側チューブ体８２１の先端側の挿入性を向上させる為である。
そして、電位測定部位により、挿入性を大きく低下させない範囲であれば、第２電極群５０の先端から後端までの範囲（符号Ｓ）に親水性被覆９Ａを備えていなくてもよい。
例えば、先端の電極５０Ａの先端端面から後端の電極５０Ｆの後端端面までの長さの、１．１倍から２．５倍以内の範囲（図９、符号Ｓ）である。親水性被覆９Ａの親水性物質は、前記第１実施形態と同様である。
【0057】
先端チップ８１は、中心部に貫通孔（内側チューブ体８２２の、内径と同じ約０．８３ｍｍ、又は、外径と同じ孔径）を有する半球状、又は先細りの円錐形状で、内側チューブ体８２２の先端側の外周と、外側チューブ体８２１の先端とを封止剤（図示せず）を用いて接着接合する。
この理由は、第２リード線６０を配置している外側チューブ体３２１の内側と、内側チューブ体３２２の外側との間の内腔８２Ａ内へ、血液等が侵入して、電気信号が漏れて電位測定時の心電図波形の不安定化を防ぐ為である。尚、接着接合に用いる封止剤は、前記第１実施形態にて説明した封止剤５２と同様である。
そして、先端チップ８１の外周に親水性被覆９Ａを備えることにより、心臓、及び、血管の内壁を損傷させることはない。
この理由は、第２リード線６０を配置している外側チューブ体３２１の内側と、内側チューブ体３２２の外側との間の内腔８２Ａ内へ、血液等が侵入して、電気信号が漏れて電位測定時の心電図波形の不安定化を防ぐ為である。尚、接着接合に用いる封止剤は、前記第１実施形態にて説明した封止剤５２と同様である。
そして、先端チップ８１の外周に親水性被覆９Ａを備えることにより、心臓、及び、血管の内壁を損傷させることはない。
【0058】
外側チューブ体８２１、及び、内側チューブ体８２２は、前記第１、２実施形態のチューブ体４、４０と同様に、可撓性樹脂組成物を用いる。
外側チューブ体８２１は、前記第１、２実施形態のチューブ体４、４０と同様に、外側チューブ体８２１の、横弾性係数と断面二次極モーメントとの積で表されるねじり剛性が、後端側から先端側へ徐変減少することが好ましい。
具体例を以下に説明する。
図９において、外側チューブ体８２１が、先端部８２１Ａと中間部８２１Ｂと基端部８２１Ｃとの３つのチューブ体を、中間部８２１Ｂの両端部でそれぞれ接着接合し、又は、溶着接合し、いずれのチューブ体もポリエーテルブロックアミド共重合体を用いた場合に、例えば、３つのチューブ体に硬度差を設ける場合においては、
基端部８２１Ｃは、長さＬ１３が４００ｍｍから９５０ｍｍでショア硬度が７２Ｄ、
中間部８２１Ｂは、長さＬ１２が１２０ｍｍでショア硬度が４５Ｄ、
先端部８２１Ａは、長さＬ１１が８０ｍｍでショア硬度が３０Ｄの仕様とする。
かかる場合には、ショア硬度の高い基端部８２１Ｃ（後端側）からショア硬度の低い先端側の先端部８２１Ａへ向かって、ねじり剛性を後端側から先端側へ向かって徐変減少させることができる。
又、例えば、外側チューブ体８２１の３つのチューブ体のいずれかに、金属線による編組を加える場合においては、基端部８２１Ｃは、長さＬ１３が４００ｍｍから９５０ｍｍでショア硬度が７２Ｄとステンレス鋼線による編組とを一体化させ、中間部８２１Ｂは、長さＬ１２が１２０ｍｍでショア硬度が６０Ｄ、先端部８２１Ａは、長さＬ１１が８０ｍｍでショア硬度が３０Ｄの仕様とする。
かかる場合には、高いショア硬度と金属製編組とを組み合わせた基端部８２１Ｃ（後端側）からショア硬度の低い先端側の先端部８２１Ａへ向かって、ねじり剛性を後端側から先端側へ向かって徐変減少させることができる。
これにより、前記第１、２実施形態のチューブ体４、４０と同様に、外側チューブ体８２１の、横断面係数と断面二次極モーメントとの積で表されるねじり剛性を、後端側から先端側へ徐変減少させることができる。
外側チューブ体８２１は、前記第１、２実施形態のチューブ体４、４０と同様に、外側チューブ体８２１の、横弾性係数と断面二次極モーメントとの積で表されるねじり剛性が、後端側から先端側へ徐変減少することが好ましい。
具体例を以下に説明する。
図９において、外側チューブ体８２１が、先端部８２１Ａと中間部８２１Ｂと基端部８２１Ｃとの３つのチューブ体を、中間部８２１Ｂの両端部でそれぞれ接着接合し、又は、溶着接合し、いずれのチューブ体もポリエーテルブロックアミド共重合体を用いた場合に、例えば、３つのチューブ体に硬度差を設ける場合においては、
基端部８２１Ｃは、長さＬ１３が４００ｍｍから９５０ｍｍでショア硬度が７２Ｄ、
中間部８２１Ｂは、長さＬ１２が１２０ｍｍでショア硬度が４５Ｄ、
先端部８２１Ａは、長さＬ１１が８０ｍｍでショア硬度が３０Ｄの仕様とする。
かかる場合には、ショア硬度の高い基端部８２１Ｃ（後端側）からショア硬度の低い先端側の先端部８２１Ａへ向かって、ねじり剛性を後端側から先端側へ向かって徐変減少させることができる。
又、例えば、外側チューブ体８２１の３つのチューブ体のいずれかに、金属線による編組を加える場合においては、基端部８２１Ｃは、長さＬ１３が４００ｍｍから９５０ｍｍでショア硬度が７２Ｄとステンレス鋼線による編組とを一体化させ、中間部８２１Ｂは、長さＬ１２が１２０ｍｍでショア硬度が６０Ｄ、先端部８２１Ａは、長さＬ１１が８０ｍｍでショア硬度が３０Ｄの仕様とする。
かかる場合には、高いショア硬度と金属製編組とを組み合わせた基端部８２１Ｃ（後端側）からショア硬度の低い先端側の先端部８２１Ａへ向かって、ねじり剛性を後端側から先端側へ向かって徐変減少させることができる。
これにより、前記第１、２実施形態のチューブ体４、４０と同様に、外側チューブ体８２１の、横断面係数と断面二次極モーメントとの積で表されるねじり剛性を、後端側から先端側へ徐変減少させることができる。
【0059】
次に、本発明のＧＷ型電極カテーテル１、１０と電極カテーテル８０との組立体１００の作用効果について、以下に説明する。
本発明の第３実施形態の組立体１００は、ＧＷ型電極カテーテル１、１０の先端を、電極カテーテル８０の後端側に備えた端末具８４の内腔へ挿入し、分岐接続具８３内を経由して先端チップ８１から外部へ向けて、ＧＷ型電極カテーテル１，１０の先端側の第１電極群５が延出する。
そして、組立体１００は、電極カテーテル８０の先端から外部へ向けて延出した第１電極群５と電極カテーテル８０の先端側に備えた第２電極群５０との２つの電極群を備えている。このような組立体１００とする理由は、ＧＷ型電極カテーテル１、１０における細径の先端側を前進させる為の反力を、電極カテーテル８０で支えながら、ＧＷ型電極カテーテル１、１０の先端側に備えた細径の第１電極群５を、狭小血管内の所望の位置へ容易に配置する為である。又、先端側の第１電極群５と後端側の第２電極群５０との双方を備えて、複数の異なる部位での心筋の電位を測定する為である。
さらに、本発明の組立体１００とすることにより、第１電極群５と第２電極群５０との双方の間隔を可変することができ、双方の電極群５、５０を所望の位置に容易に配置する為である。
これにより、例えば、先端側の第１電極群５で冠状静脈洞内での電位を測定し、後端側の第２電極群５０で右心房壁の電位を測定することができる。
さらに、先端側の第１電極群５で冠状静脈洞内よりも先端側で狭小のマーシャル静脈内での電位を測定し、後端側の第２電極群５０でマーシャル静脈より後端側の冠状静脈洞内での電位を測定することができる。
このように、本発明の組立体１００は、一つの手技で複数の異なる部位での心筋の電位を同時に測定することができ、不整脈のより精度の高いメカニズムの解明と、異常部位のより正確な特定に寄与することができる。さらに、手技時間を短縮させて患者の負担を軽減させることができる。
本発明の第３実施形態の組立体１００は、ＧＷ型電極カテーテル１、１０の先端を、電極カテーテル８０の後端側に備えた端末具８４の内腔へ挿入し、分岐接続具８３内を経由して先端チップ８１から外部へ向けて、ＧＷ型電極カテーテル１，１０の先端側の第１電極群５が延出する。
そして、組立体１００は、電極カテーテル８０の先端から外部へ向けて延出した第１電極群５と電極カテーテル８０の先端側に備えた第２電極群５０との２つの電極群を備えている。このような組立体１００とする理由は、ＧＷ型電極カテーテル１、１０における細径の先端側を前進させる為の反力を、電極カテーテル８０で支えながら、ＧＷ型電極カテーテル１、１０の先端側に備えた細径の第１電極群５を、狭小血管内の所望の位置へ容易に配置する為である。又、先端側の第１電極群５と後端側の第２電極群５０との双方を備えて、複数の異なる部位での心筋の電位を測定する為である。
さらに、本発明の組立体１００とすることにより、第１電極群５と第２電極群５０との双方の間隔を可変することができ、双方の電極群５、５０を所望の位置に容易に配置する為である。
これにより、例えば、先端側の第１電極群５で冠状静脈洞内での電位を測定し、後端側の第２電極群５０で右心房壁の電位を測定することができる。
さらに、先端側の第１電極群５で冠状静脈洞内よりも先端側で狭小のマーシャル静脈内での電位を測定し、後端側の第２電極群５０でマーシャル静脈より後端側の冠状静脈洞内での電位を測定することができる。
このように、本発明の組立体１００は、一つの手技で複数の異なる部位での心筋の電位を同時に測定することができ、不整脈のより精度の高いメカニズムの解明と、異常部位のより正確な特定に寄与することができる。さらに、手技時間を短縮させて患者の負担を軽減させることができる。
【符号の説明】
【0060】
１ ガイドワイヤ型電極カテーテル（第１実施形態）
２ 芯線
３ コイルスプリング体
４ チューブ体（第１実施形態）
５ 第１電極群
６ 第１リード線
７ 先端接続部
８ 後端接続部
１０ ガイドワイヤ型電極カテーテル（第２実施形態）
２１ 芯線先端部
２２ 芯線後端部
２３ 連接截頭円錐体（第１実施形態）
２３Ａ 第１截頭円錐体
２３Ｂ 第２截頭円錐体
２３Ｃ 第３截頭円錐体
４０ チューブ体（第２実施形態）
４１ 第１チューブ体
４２ 第２チューブ体
４３ 第３チューブ体
５０ 第２電極群
６０ 第２リード線
７０ 先端接続部（他の実施形態）
８０ 電極カテーテル（第３実施形態）
８１ 先端チップ
８２ 可撓性チューブ体（第３実施形態）
８３ 分岐接続具
８４ 端末具
８５ 分岐コネクタ
１００ 組立体（第３実施形態）
２００ 連接截頭円錐体（第２実施形態）
８２１ 外側チューブ体
８２２ 内側チューブ体
２ 芯線
３ コイルスプリング体
４ チューブ体（第１実施形態）
５ 第１電極群
６ 第１リード線
７ 先端接続部
８ 後端接続部
１０ ガイドワイヤ型電極カテーテル（第２実施形態）
２１ 芯線先端部
２２ 芯線後端部
２３ 連接截頭円錐体（第１実施形態）
２３Ａ 第１截頭円錐体
２３Ｂ 第２截頭円錐体
２３Ｃ 第３截頭円錐体
４０ チューブ体（第２実施形態）
４１ 第１チューブ体
４２ 第２チューブ体
４３ 第３チューブ体
５０ 第２電極群
６０ 第２リード線
７０ 先端接続部（他の実施形態）
８０ 電極カテーテル（第３実施形態）
８１ 先端チップ
８２ 可撓性チューブ体（第３実施形態）
８３ 分岐接続具
８４ 端末具
８５ 分岐コネクタ
１００ 組立体（第３実施形態）
２００ 連接截頭円錐体（第２実施形態）
８２１ 外側チューブ体
８２２ 内側チューブ体
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】