特開 2022-49156 調質圧延設備および金属板の製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2022049156

(43)【公開日】2022-03-29

(54)【発明の名称】調質圧延設備および金属板の製造方法

(51)【国際特許分類】

   B21B 39/08 20060101AFI20220322BHJP

   B21B 1/22 20060101ALI20220322BHJP

【ＦＩ】

B21B39/08 A

B21B1/22 H

【審査請求】未請求

【請求項の数】7

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2020155224

(22)【出願日】2020-09-16

(71)【出願人】

【識別番号】000001258

【氏名又は名称】ＪＦＥスチール株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100184859

【弁理士】

【氏名又は名称】磯村 哲朗

(74)【代理人】

【識別番号】100123386

【弁理士】

【氏名又は名称】熊坂 晃

(74)【代理人】

【識別番号】100196667

【弁理士】

【氏名又は名称】坂井 哲也

(74)【代理人】

【識別番号】100130834

【弁理士】

【氏名又は名称】森 和弘

(72)【発明者】

【氏名】野口 侑紀

(72)【発明者】

【氏名】海宝 寿実雄

(72)【発明者】

【氏名】青江 信一郎

【テーマコード（参考）】

4E002

【Ｆターム（参考）】

4E002AD06

4E002BC03

4E002BD03

4E002CA07

4E002CA08

4E002CA09

(57)【要約】

【課題】センサーや新たな制御システムを必要とせず、調質圧延機に搬送される金属板の蛇行を抑制できる調質圧延設備を提供する。
【解決手段】調質圧延設備であって、金属板を調質圧延する調質圧延機と、１以上のブライドルロールと、を有し、１以上のブライドルロールは、金属板の搬送方向に対して調質圧延機の上流側および下流側の少なくとも一方に設けられ、１以上のブライドルロールのうちの少なくとも１つは、センタークラウンロールである。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

金属板を調質圧延する調質圧延機と、
１以上のブライドルロールと、
を有し、
前記１以上のブライドルロールは、前記金属板の搬送方向に対して前記調質圧延機の上流側および下流側の少なくとも一方に設けられ、
前記１以上のブライドルロールのうちの少なくとも１つは、センタークラウンロールである、調質圧延設備。

【請求項2】

前記センタークラウンロールのクラウン量は、１．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下である、請求項１に記載の調質圧延設備。

【請求項3】

前記センタークラウンロールは、前記金属板の搬送方向に対して前記調質圧延機の上流側に設けられる、請求項１または請求項２に記載の調質圧延設備。

【請求項4】

前記センタークラウンロールは、前記調質圧延機から前記金属板の板幅の３倍以上離れた位置に設けられる、請求項１から請求項３の何れか一項に記載の調質圧延設備。

【請求項5】

前記センタークラウンロールが前記金属板に付与する張力を制御する制御装置をさらに有する、請求項１から請求項４の何れか一項に記載の調質圧延設備。

【請求項6】

請求項１から請求項５の何れか一項に記載の調質圧延設備を用いる金属板の製造方法であって、
前記金属板の調質圧延時の摩擦係数は０．０５以上０．１５以下である、金属板の製造方法。

【請求項7】

請求項１から請求項５の何れか一項に記載の調質圧延設備を用いる金属板の製造方法であって、
前記センタークラウンロールは、前記金属板に１ｋｇ／ｍｍ^２以上１０ｋｇ／ｍｍ^２以下の張力を付与する、金属板の製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、調質圧延設備および当該調質圧延設備を用いた金属板の製造方法に関する。

【背景技術】

【0002】

金属板や鋼板などの製造において、金属板加工時に発生する降伏点伸びを防止させたり、形状を矯正するために、金属板に約１％程度の伸びを与える調質圧延が行われる。この調質圧延では、調質圧延機に搬送される金属板に蛇行が発生する場合がある。金属板に蛇行が発生すると、金属板に絞りが発生して製品が得られなくなる場合があり、これにより、歩留まりおよび生産性が低下する。この金属板の蛇行を防止する技術として、調質圧延機に搬送される金属板に張力を付与する技術が知られている。

【0003】

しかしながら、表面の摩擦係数が低い金属板には大きな張力が張れないので、蛇行が抑制される張力を金属板に付与できない場合がある。さらに、摩擦係数が低い金属板に大きな張力を付与すると調質圧延ロールと金属板との間でスリップし、金属板の表面に傷が発生し、製品が得られなくなって生産性が低下する場合もある。一方、張力を付与せずに金属板の蛇行を防止する技術として、特許文献１には、スキンパスミルの運転中に金属板の左右方向の偏りを検出し、検出された金属板の偏り度合いに応じてスキンパスミルの左右方向の圧下量および圧下位置を制御する技術が開示されている。特許文献１によれば、金属板の偏り度合いに応じてスキンパスミルの左右方向の圧下量および圧下位置を制御することで金属板の蛇行を防止できるとしている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特開２００３－５３４１１号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

特許文献１に開示された技術では、金属板の偏りを検出するセンサーや、当該センサーの検出値に応じてスキンパスミルの圧下量および圧下位置を制御する新しい制御システムが必要になる。このため、当該設備導入のための追加費用が発生し、製造コストが上昇するという課題がある。さらに、新しい制御システムを導入すると、当該制御システムの調整のための時間が必要になる、といった課題もある。本発明は、このような従来技術の課題を鑑みてなされたものであり、その目的とする所は、センサーや新たな制御システムを必要とせず、調質圧延機に搬送される金属板の蛇行を抑制できる調質圧延設備および当該調質圧延設備を用いた金属板の製造方法を提供することである。

【課題を解決するための手段】

【0006】

上記課題を解決するための手段は、以下の通りである。
（１）金属板を調質圧延する調質圧延機と、１以上のブライドルロールと、を有し、前記１以上のブライドルロールは、前記金属板の搬送方向に対して前記調質圧延機の上流側および下流側の少なくとも一方に設けられ、前記１以上のブライドルロールのうちの少なくとも１つは、センタークラウンロールである、調質圧延設備。
（２）前記センタークラウンロールのクラウン量は、１．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下である、（１）に記載の調質圧延設備。
（３）前記センタークラウンロールは、前記金属板の搬送方向に対して前記調質圧延機の上流側に設けられる、（１）または（２）に記載の調質圧延設備。
（４）前記センタークラウンロールは、前記調質圧延機から前記金属板の板幅の３倍以上離れた位置に設けられる、（１）から（３）の何れか１つに記載の調質圧延設備。
（５）前記センタークラウンロールが前記金属板に付与する張力を制御する制御装置をさらに有する、（１）から（４）の何れか１つに記載の調質圧延設備。
（６）（１）から（５）の何れか１つに記載の調質圧延設備を用いる金属板の製造方法であって、前記金属板の調質圧延時の摩擦係数は０．０５以上０．１５以下である、金属板の製造方法。
（７）（１）から（５）の何れか１つに記載の調質圧延設備を用いる金属板の製造方法であって、前記センタークラウンロールは、前記金属板に１ｋｇ／ｍｍ^２以上１０ｋｇ／ｍｍ^２以下の張力を付与する、金属板の製造方法。

【発明の効果】

【0007】

本発明に係る調質圧延設備では、既存のブライドルロールをセンタークラウンロールとして調質圧延機に搬送される金属板の蛇行を抑制する。このため、本発明に係る調質圧延設備では、センサーや新たな制御システムを用いることなく金属板の蛇行を抑制できので、当該調質圧延設備を用いることで、金属板の製造コストの上昇を抑制でき、かつ、制御システムの調整に時間がかかることも防止できる。

【図面の簡単な説明】

【0008】

【図1】本実施形態に係る調質圧延設備１０の一例を示す模式図である。

【図2】センタークラウンロールのクラウン量と蛇行抑制効果との関係を示すグラフである。

【図3】金属板の蛇行抑制効果を示すグラフである。

【図4】実施例１の結果を示すグラフである。

【図5】実施例２の結果を示すグラフである。

【発明を実施するための形態】

【0009】

以下、本発明を本発明の実施形態を通じて説明する。図１は、本実施形態に係る調質圧延設備１０の一例を示す模式図である。調質圧延設備１０は、ペイオフリール１２と、テンションリール１４と、調質圧延機１６と、複数のブライドルロール２０、２２、２４、２６、３０、３２、３４、３６と、制御装置４０とを有する。複数のブライドルロールのうち、ブライドルロール２０～２６は、金属板１８の搬送方向に対して調質圧延機１６の上流側に設けられ、ブライドルロール３０～３６は、金属板１８の搬送方向に対して調質圧延機１６の下流側に設けられる。また、ブライドルロール２０、２２は、調質圧延機１６から金属板１８の板幅の３倍以上離れた位置に設けられているのに対し、ブライドルロール２４、２６は、調質圧延機１６から金属板１８の板幅の３倍より短い範囲内に設けられている。

【0010】

これら複数のブライドルロールは、金属板１８に張力を付与する。なお、以後の説明では、調質圧延機１６に対して金属板１８の搬送方向上流側に設けられているブライドルロール２０～２６を入側ブライドルロール２０～２６と記載し、金属板１８の搬送方向下流側に設けられているブライドルロール３０～３６を出側ブライドルロール３０～３６と記載する。

【0011】

ペイオフリール１２によって送出された金属板１８は、入側ブライドルロール２０～２６により調質圧延機１６に送り込まれて調質圧延される。調質圧延機１６によって調質圧延された金属板１８は、出側ブライドルロール３０～３６により送出され、テンションリール１４によって巻き取られる。このようにして金属板１８の調質圧延が実施され、調質圧延された金属板が製造される。なお、本実施形態では、他の設備から独立した調質圧延設備１０の例を示したが、これに限らず、酸洗設備等の他の設備に組み込まれていてもよい。その場合には、調質圧延設備１０は、ペイオフリール１２やテンションリール１４を有していなくてもよい。

【0012】

調質圧延機１６には、通常、４段または６段の圧延機が用いられる。また、図１では、単スタンドの圧延機で構成される例を示したが、２スタンドの圧延機で構成されていてもよい。入側ブライドルロール２０～２６の周速、調質圧延機１６のロール周速および出側ブライドルロール３０～３６の周速は、制御装置４０によって制御される。制御装置４０による周速制御により、入側ブライドルロール２０～２６によって金属板１８に付与される張力の大きさ、および、出側ブライドルロール３０～３６によって金属板１８に付与される張力の大きさが定められる。すなわち、制御装置４０は、これらロールの周速を制御することで、金属板１８に付与する張力を制御している。

【0013】

調質圧延機１６では、金属板１８が所定の伸長率となるように調質圧延される。ここで伸長率とは、金属板１８の圧延前後の伸び率であり、調質圧延が施される前後での金属板１８の長さの増加率である。調質圧延の伸長率は、入側ブライドルロール２０～２６と、出側ブライドルロール３０～３６との周速差によって計測される。

【0014】

調質圧延機１６は熱間圧延機に比べると圧延荷重が軽いので、調質圧延機１６に搬送される金属板１８には蛇行が発生しやすい。このような、金属板１８の蛇行に対し、本実施形態における調質圧延設備１０では、入側ブライドルロール２０、２２にクラウン量が１．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下のセンタークラウンロールを用いている。このように、入側ブライドルロール２０、２２にクラウン量が１．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下のセンタークラウンロールを用いることで、調質圧延機１６に搬送される金属板１８の蛇行を抑制できる。

【0015】

次に、センタークラウンロールのクラウン量と蛇行抑制効果との関係について説明する。図２は、センタークラウンロールのクラウン量と蛇行抑制効果との関係を示すグラフである。図２において、横軸は１つのセンタークラウンロールのクラウン量（ｍｍ）であり、縦軸は蛇行比率（－）である。また、破線は板厚１．６ｍｍの金属板を用いて蛇行抑制効果を確認した結果を示し、実線は板厚４．５ｍｍの金属板を用いて蛇行抑制効果を確認した結果を示す。図２の縦軸の蛇行比率は、クラウン量０ｍｍにおける金属板１８の最大蛇行量を１とした場合の各条件における金属板１８の最大蛇行量の比率である。金属板１８の蛇行量は、調質圧延機１６の入り側に蛇行計を設置し、金属板１８のオフセンター量を検出し、検出されたオフセンター量から最大蛇行量を求めた。

【0016】

図２に示すように、入側ブライドルロール２０のセンタークラウン量を大きくするほど蛇行比率は小さくなった。この結果から、センタークラウンロールを用いることで、センタークラウンロールを用いない場合よりも金属板１８の蛇行を抑制できることがわかる。センタークラウンロールのクラウン量は、１．０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下であることが好ましい。クラウン量が１．０ｍｍ以上のセンタークラウンロールを用いることで、センタークラウンロールを用いない場合と比較して最大蛇行量を２０％以上小さくできる。一方、センタークラウン量が５．０ｍｍより大きいセンタークラウンロールを用いると、金属板１８とセンタークラウンロールとの接触面積が小さくなり、蛇行抑制効果が小さくなるので好ましくない。センタークラウンロールのクラウン量は、センタークラウンロールの軸線方向の中央の直径から軸線方向の端部の直径を減じることで算出される。

【0017】

また、金属板１８の板厚で蛇行抑制効果を比較すると、板厚が１．６ｍｍの金属板を用いた場合よりも板厚が４．５ｍｍの金属板を用いた場合の方が、蛇行抑制効果が大きかった。板厚が厚いと金属板１８に張力が張りづらい。このため、同じ構成の調質圧延機に金属板を搬送する場合で比較すると、板厚が薄い金属板よりも板厚が厚い金属板の方が張力が小さくなるので大きな蛇行が発生する。このため、板厚１．６ｍｍの金属板を用いた場合よりも板厚４．５ｍｍの金属板を用いた方がクラウン量０ｍｍにおける最大蛇行量が大きくなる。一方、センタークラウンロールによる蛇行抑制効果は、金属板の板厚に影響を受けないので、クラウン量０ｍｍにおける最大蛇行量が大きい分、板厚４．５ｍｍの金属板の蛇行抑制効果の方が、板厚１．６ｍｍの金属板の蛇行抑制効果よりも大きくなったものと考えられる。この観点から、本実施形態に係る調質圧延設備１０に用いる金属板の板厚は厚い方が好ましいといえる。但し、板厚が薄い金属板であっても本実施形態に係る調質圧延設備１０を適用して蛇行を抑制できるので、本実施形態に係る調質圧延設備１０に用いられる金属板１８の板厚は、０．８ｍｍ以上８．０ｍｍ以下であればよく、２．３ｍｍ以上６．０ｍｍ以下であることが好ましい。

【0018】

次に、センタークラウンロールを設ける位置と金属板１８の蛇行抑制効果との関係を確認した結果を説明する。図３は、金属板１８の蛇行抑制効果を示すグラフである。図３の縦軸はセンタークラウンロールを設ける条件を示しており、横軸は、最大蛇行量の割合（％）である。最大蛇行量の割合は、クラウン量０ｍｍにおける金属板１８の最大蛇行量を１００％とした場合の各条件における金属板１８の最大蛇行量の割合である。

【0019】

図３において、クラウン１は、ブライドルロール２０、２２をクラウン量１．０ｍｍのセンタークラウンロールとした条件である。クラウン２は、ブライドルロール２０、２２およびブライドルロール３４、３６をクラウン量１．０ｍｍのセンタークラウンロールとした条件である。クラウン３は、ブライドルロール２０、２２およびブライドルロール３０、３２をクラウン量１．０ｍｍのセンタークラウンロールとした条件である。クラウン４は、ブライドルロール２０、２２およびブライドルロール３０、３２、３４、３６をクラウン量１．０ｍｍのセンタークラウンロールとした条件である。クラウン５は、ブライドルロール２０、２２、２４、２６をクラウン量１．０ｍｍのセンタークラウンロールとした条件である。

【0020】

図３から、ブライドルロール２０、２２をクラウン量１.０ｍｍのセンタークラウンロールとすることで、最大蛇行量を２８％程度小さくできることがわかる。また、（クラウン１－クラウン４）の最大蛇行量の割合が、｛（クラウン１－クラウン２）＋（クラウン１－クラウン３）｝の最大蛇行量の割合とほぼ同じになっていることからセンタークラウンロールを用いることによる蛇行抑制効果には加算性があることがわかる。

【0021】

このように蛇行抑制効果に加算性があることから、図３からそれぞれのブライドルロールの位置にセンタークラウンロールを用いることによる蛇行抑制効果を見積もることができる。すなわち、クラウン１とクラウン５の結果からブライドルロール２４、２６をセンタークラウンロールとすることで最大蛇行量を１４％程度小さくできることがわかる。同様に、クラウン１とクラウン３の結果からブライドルロール３０、３２をセンタークラウンロールとすることで最大蛇行量を９％程度小さくできることがわかる。また、クラウン１とクラウン２の結果からブライドルロール３４、３６をセンタークラウンロールとすることで最大蛇行量を４％程度小さくできることがわかる。

【0022】

これらの結果から、金属板１８の搬送方向に対して調質圧延機１６の下流側のブライドルロールをセンタークラウンロールにするよりも、調質圧延機１６の上流側のブライドルロールをセンタークラウンロールにする方が蛇行量を大きく抑制できることがわかる。この結果から、金属板１８の搬送方向に対して調質圧延機１６の下流側のブライドルロールをセンタークラウンロールにするよりも調質圧延機１６の上流側のブライドルロールをセンタークラウンロールにすることが好ましいことがわかる。

【0023】

また、ブライドルロール２０、２２は、調質圧延機１６から金属板１８の板幅の３倍以上離れた位置に設けられているのに対し、ブライドルロール２４、２６は、調質圧延機１６から金属板１８の板幅の３倍より短い範囲内に設けられている。このように、センタークラウンロールは、調質圧延機１６から金属板１８の板幅の３倍以上離れたブライドルロール２０、２２の位置に設けることが好ましく、これにより、金属板１８の蛇行抑制効果を高めることができる。さらに、センタークラウンロールを調質圧延機１６から金属板１８の板幅の３倍以上離れた位置に設けることで、センタークラウンロールを通過した際に生じる板幅方向の不均一な張力分布が解消されるので、調質圧延時に形状不良が発生することも防止できる。なお、調質圧延機１６からブライドルロール２０、２２までの距離は、金属板１８の板幅の５０倍以下であることが好ましく、３０倍以下であることがより好ましい。

【0024】

また、センタークラウンロールによって金属板１８に付与される張力は１ｋｇ／ｍｍ^２以上１０ｋｇ／ｍｍ^２以下であることが好ましい。１ｋｇ／ｍｍ^２以上１０ｋｇ／ｍｍ^２以下の張力であれば、表面の摩擦係数が小さい金属板や、板厚が厚い金属板にも付与できるとともに、調質圧延機と金属板１８との間でスリップが起きることも防止できる。一方、張力が１ｋｇ／ｍｍ^２より低いと金属板１８の蛇行の抑制が困難になる場合があるので好ましくない。さらに、張力が１０ｋｇ／ｍｍ^２より大きいと調質圧延ロールと金属板１８との間でスリップして金属板１８の表面に傷が生じる場合があるので好ましくない。

【0025】

金属板１８に付与される張力は、センタークラウンロールの周速と調質圧延機のロール周速とを調整することで調整される。なお、テンションメーターをブライドルロール２６と調質圧延機１６との間、および、調質圧延機１６とブライドルロール３０との間に設けて、金属板１８の張力を測定してもよい。

【0026】

また、調質圧延時における調質圧延ロールと金属板１８との摩擦係数は０．０５以上０．１５以下であることが好ましい。調質圧延時の摩擦係数が０．０５より低くなると、調質圧延機と金属板１８との間でスリップが起きる場合があるので好ましくない。また、調質圧延時の摩擦係数が０．１５より大きいということは、金属板１８の塗油量が少ないことを意味し、塗油量が少ないと金属板１８に錆が発生する懸念が生じるので好ましくない。

【0027】

調質圧延速度は１０ｍｐｍ以上５００ｍｐｍ以下の範囲内とすることが好ましい。圧延速度が５００ｍｐｍを超えると、金属板１８に絞り等の圧延トラブルが発生する場合があるので好ましくない。また、品質の観点からは圧延速度の下限は定めなくてよいが、生産性の観点から１０ｍｐｍ以上とすることが好ましい。

【0028】

本実施形態に係る調質圧延設備１０で調質圧延する金属板１８としては、熱間圧延後の酸洗工程を通過していない熱延鋼板、熱間圧延後の酸洗工程を通過した酸洗後の熱延鋼板、板厚２．３ｍｍ以上の熱延鋼板および防錆油等が塗布された熱延鋼板が好ましい。また、金属板１８の成分組成、材料強度、板厚および板幅等は特に限定することなく、本実施形態に係る調質圧延設備１０を用いてこれらの金属板１８の蛇行を抑制しながら調質圧延を施すことができる。

【0029】

このように、本実施形態に係る調質圧延設備１０では、センタークラウンロールを用いることで調質圧延機に搬送される金属板の蛇行を抑制しているので、センサーや新たな制御システムを用いることなく金属板の蛇行を抑制できる。このため、本実施形態に係る調質圧延設備１０を用いることで、金属板の製造コストの上昇を抑制でき、かつ、制御システムの調整に時間がかかることも防止できる。

【0030】

なお、本実施形態に係る調質圧延設備１０では、ブライドルロール２０、２２にセンタークラウンロールを用いた例を示したがこれに限らない。ブライドルロール２０～２６、３０～３６のうち少なくとも１つのブライドルロールにセンタークラウンロールを用いればよく、これにより、センタークラウンロールを用いていない調質圧延設備よりも金属板の蛇行を抑制できる。また、本実施形態では、調質圧延機１６の入側に４つのブライドルロール２０～２６、調質圧延機１６の出側に４つのブライドルロール３０～３６を有する例を示したがこれに限らない。１以上のブライドルロールが、調質圧延機１６の入側および出側の少なくとも一方に設けられていればよく、このうちの少なくとも１つがセンタークラウンロールであればよい。

【0031】

さらに、本実施形態に係る調質圧延設備１０では、入側ブライドルロール２０～２６の周速、調質圧延機１６のロール周速および出側ブライドルロール３０～３６の周速を制御する制御装置４０を有する例で説明した。しかしながら、これらロールの周速が一定である場合には、調質圧延設備１０は制御装置４０を有していなくてもよい。

【実施例0032】

次に本発明の実施例１を説明する。実施例１における発明例１では、図１に示した調質圧延設備１０のブライドルロール２０、２２をクラウン量２．０ｍｍのセンタークラウンロールとし、張力が４．０ｋｇ／ｍｍ^２、板厚２．３～３．２ｍｍ、板幅１０００ｍｍ、引張強度３５０ＭＰａの塗油された熱延鋼板を用いて、調質圧延時の摩擦係数０．１０として、調質圧延を１週間実施した。比較例１では、センタークラウンロールを用いずに、発明例１の条件で調質圧延を１週間実施した。発明例１および比較例１ともに、調質圧延機の入側に蛇行計を設置し、調質圧延機に搬送される金属板のオフセンター量を検出することで蛇行量を算出した。この蛇行量を１週間測定し、１週間分の蛇行量の平均値を算出した。

【0033】

図４は、実施例１の結果を示すグラフである。図４の縦軸は蛇行割合（％）であり、この割合は、比較例１の蛇行量の平均値を１００％とした場合における発明例１の蛇行量の平均値の割合である。

【0034】

図４に示すように、ブライドルロール２０、２２をクラウン量２．０ｍｍのセンタークラウンロールとすることで、センタークラウンロールを用いていない比較例１に対して金属板の蛇行量の平均値を４５％低減できた。この結果から、センタークラウンロールを用いることで、調質圧延機に搬送される金属板の蛇行を抑制できることが確認された。なお、図２に示したように、センタークラウンロールを用いることによる蛇行抑制効果は板厚が厚い金属板の方が高いので、板厚が２．３～３．２ｍｍよりも厚い金属板においては、さらに金属板の蛇行を抑制できると考えられる。

【実施例0035】

次に、本発明の実施例２を説明する。実施例２における発明例２では、ブライドルロール２０、２２をクラウン量２．０ｍｍのセンタークラウンロールとした調質圧延設備１０を用いて、板厚の範囲が２．３～３．２ｍｍである金属板を用いて調質圧延を１週間実施し、これらの金属板の通板速度の平均値を算出した。比較例２では、センタークラウンロールを用いずに、それ以外は発明例２と同じ条件で調質圧延を１週間実施し、通板速度の平均値を算出した。比較例２では、金属板に蛇行が発生し、その都度、作業者が通板速度を落として蛇行を修正したため、金属板の蛇行が抑制される発明例２よりも通板速度の平均値は低くなった。

【0036】

図５は、実施例２の結果を示すグラフである。図５の縦軸は、通板速度割合（％）であり、センタークラウンロールを用いた発明例２の通板速度を１００％とした場合における比較例２の通板速度の割合を示す。図５に示すように、発明例２の通板速度割合１００％に対し、比較例２の通板速度割合が７８％となった。センタークラウンロールを用いることで、調質圧延機に搬送される金属板の蛇行が抑制されるので作業者による蛇行修正の頻度が少なくなり、これにより、調質圧延機に搬送される金属板の通板速度を速めることができ、調質圧延工程の生産性を向上できることが確認された。