(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2022054928
(43)【公開日】2022-04-07
(54)【発明の名称】可塑性グラウト材
(51)【国際特許分類】
C04B 28/02 20060101AFI20220331BHJP
C04B 22/10 20060101ALI20220331BHJP
C04B 14/10 20060101ALI20220331BHJP
C04B 24/38 20060101ALI20220331BHJP
C04B 24/26 20060101ALI20220331BHJP
C04B 111/70 20060101ALN20220331BHJP
【ＦＩ】
C04B28/02
C04B22/10
C04B14/10 B
C04B24/38 D
C04B24/26 E
C04B111:70
【審査請求】未請求
【請求項の数】4
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2020162207
(22)【出願日】2020-09-28
(71)【出願人】
【識別番号】390036504
【氏名又は名称】日特建設株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000431
【氏名又は名称】特許業務法人高橋特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】阿部 智彦
(72)【発明者】
【氏名】エギ クリスタル ソエシロ
(72)【発明者】
【氏名】西田昂平
【テーマコード（参考）】
4G112
【Ｆターム（参考）】
4G112MB06
4G112PA06
4G112PB31
4G112PB40
(57)【要約】
【課題】フロー値が施工に際して定められた基準を充足しており、可塑性グラウト材に要求される強度及び一般的なコンクリート構造物等に要求される程度の高い強度を発現することが出来て、しかも、劇物指定されているアルミン酸ナトリウムを可塑剤として使用する必要が無い可塑性グラウト材の提供。
【解決手段】本発明の可塑性グラウト材は、地盤や構造物の空隙や地盤と構造物との間に生じた隙間に注入するための空洞充填用の注入材料であって、結合材（セメント、セメントとシリカヒューム或いはフライアッシュとの混合物、その他）と水を含む可塑性グラウト材において、結合材（Ｂ）対する水（Ｗ）の比率（Ｗ／Ｂ）が４０％～６５％であり、炭酸ナトリウムを０．２重量％以上含む。
【選択図】図１
【解決手段】本発明の可塑性グラウト材は、地盤や構造物の空隙や地盤と構造物との間に生じた隙間に注入するための空洞充填用の注入材料であって、結合材（セメント、セメントとシリカヒューム或いはフライアッシュとの混合物、その他）と水を含む可塑性グラウト材において、結合材（Ｂ）対する水（Ｗ）の比率（Ｗ／Ｂ）が４０％～６５％であり、炭酸ナトリウムを０．２重量％以上含む。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
地盤や構造物の空隙や地盤と構造物との間に生じた隙間に注入するための空洞充填用の注入材料であって、結合材と水を含む可塑性グラウト材において、結合材に対する水の比率が４０％～６５％であり、炭酸ナトリウムを含むことを特徴とする可塑性グラウト材。
【請求項2】
地盤や構造物の空隙や地盤と構造物との間に生じた隙間に注入するための空洞充填用の注入材料であって、結合材と水を含む可塑性グラウト材において、結合材に対する水の比率が４０％～６５％であり、炭酸ナトリウムと高分子系可塑剤を含むことを特徴とする可塑性グラウト材。
【請求項3】
ベントナイトを含有する請求項１、請求項２の何れかの可塑性グラウト材。
【請求項4】
水溶性セルロースと、減水剤を含有する請求項１～請求項３の何れか１項の可塑性グラウト材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、例えば、地盤や構造物の空隙、目地、ひび割れ、または地盤と構造物の間に生じた隙間等に注入する空洞充填用の注入材料である可塑性グラウト材に関する。特に、高強度（１８Ｎ／ｍｍ２以上）が求められる工事全般に適用可能な可塑性グラウト材に関する。
【背景技術】
【0002】
そのような可塑性グラウト材料として従来提案されているものの多くは圧縮強度が１．５Ｎ／ｍｍ２の低強度の材料であり、一般的なコンクリート構造物等に要求される様な高強度が求められる工事には不適切である。
一般的なコンクリート構造物等に要求される様な高強度が達成できる可塑性グラウト材も提案されているが（特許文献１参照）、係る従来技術では可塑剤である水和反応促進剤としてアルミン酸ナトリウムを用いており、アルミン酸ナトリウムは劇物指定されており、現場での取り扱い（保管、管理）には注意が必要である。
一般的なコンクリート構造物等に要求される様な高強度が達成できる可塑性グラウト材も提案されているが（特許文献１参照）、係る従来技術では可塑剤である水和反応促進剤としてアルミン酸ナトリウムを用いており、アルミン酸ナトリウムは劇物指定されており、現場での取り扱い（保管、管理）には注意が必要である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特許第５６９７２２８号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
本発明は上述した従来技術の問題点に鑑みて提案されたものであり、フロー値が施工に際して定められた基準を充足しており、可塑性グラウト材に要求される強度は勿論、一般的なコンクリート構造物等に要求される程度の高い強度を発現することが出来て、しかも、劇物指定されているアルミン酸ナトリウムを可塑剤として使用する必要が無い可塑性グラウト材の提供を目的としている。
【課題を解決するための手段】
【0005】
本発明の可塑性グラウト材は、地盤や構造物の空隙や地盤と構造物との間に生じた隙間に注入するための空洞充填用の注入材料であって、結合材（セメント、セメントとシリカヒューム或いはフライアッシュとの混合物、その他）と水を含む可塑性グラウト材において、結合材（Ｂ）対する水（Ｗ）の比率（Ｗ／Ｂ）が４０％～６５％であり、炭酸ナトリウムを含む（例えば、セメントの重量に対して０．２重量％以上）ことを特徴としている。
ここで、炭酸ナトリウム含有量はセメントの重量に対して０．５重量％未満であることが好ましい。
ここで、炭酸ナトリウム含有量はセメントの重量に対して０．５重量％未満であることが好ましい。
【0006】
また本発明の可塑性グラウト材は、地盤や構造物の空隙や地盤と構造物との間に生じた隙間に注入するための空洞充填用の注入材料であって、結合材（セメント、セメントとシリカヒューム或いはフライアッシュとの混合物、その他）と水を含む可塑性グラウト材において、結合材（Ｂ）に対する水（Ｗ）の比率（Ｗ／Ｂ）が４０％～６５％であり、炭酸ナトリウム（例えば、セメント重量に対して０．１重量％以上）と高分子系可塑剤（例えばセメント重量に対して０．０５重量％以上）を含むことを特徴としている。
【0007】
本発明の可塑性グラウト材において、（好ましくはセメント重量に対して８重量％未満の）ベントナイトを含有することが好ましい。
また本発明の可塑性グラウト材において、水溶性セルロース（例えば、水の重量に対して０．２重量％以上１重量％未満：好ましくは０．２５重量％）と、減水剤（例えば、セメント重量に対して０．２重量％～２重量％：好ましくは０．５重量％）を含有することが好ましい。
また本発明の可塑性グラウト材において、水溶性セルロース（例えば、水の重量に対して０．２重量％以上１重量％未満：好ましくは０．２５重量％）と、減水剤（例えば、セメント重量に対して０．２重量％～２重量％：好ましくは０．５重量％）を含有することが好ましい。
【発明の効果】
【0008】
上述の構成を具備する本発明では、劇物指定されているアルミン酸ナトリウムは含有せず、炭酸ナトリウムを含有している。ここで、炭酸ナトリウムは、例えば粉せっけんや合成洗剤にも含有されており、安全性の高い化合物である。
そして本発明では、セメント（結合材）に対する水の比率が４０％～６５％であり、炭酸ナトリウムを（例えばセメントに対して０．２重量％以上）含み、そのフロー値は、可塑性グラウト材としての所定の範囲である８０～１５５ｍｍとすることが出来る。そのため、可塑性グラウト材として要求される流動性、すなわち隙間に注入可能な程度の流動性を有しており、且つ、注入された箇所に滞留することが出来る。
また本発明によれば、可塑性グラウト材として要求される強度（１．５Ｎ／ｍｍ２以上：添加後（混合後）２８日経過後の一軸圧縮強度σ２８）を満足することは勿論、一般的なコンクリート構造物等に要求される強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）を満足することが出来る。そのため、高い強度を必要としない空洞・空隙充填の用途だけではなく、高強度が求められる工事においても使用することが可能である。
そして本発明では、セメント（結合材）に対する水の比率が４０％～６５％であり、炭酸ナトリウムを（例えばセメントに対して０．２重量％以上）含み、そのフロー値は、可塑性グラウト材としての所定の範囲である８０～１５５ｍｍとすることが出来る。そのため、可塑性グラウト材として要求される流動性、すなわち隙間に注入可能な程度の流動性を有しており、且つ、注入された箇所に滞留することが出来る。
また本発明によれば、可塑性グラウト材として要求される強度（１．５Ｎ／ｍｍ２以上：添加後（混合後）２８日経過後の一軸圧縮強度σ２８）を満足することは勿論、一般的なコンクリート構造物等に要求される強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）を満足することが出来る。そのため、高い強度を必要としない空洞・空隙充填の用途だけではなく、高強度が求められる工事においても使用することが可能である。
【0009】
本発明において、炭酸ナトリウム含有量が少量（例えば０．２重量％未満）であっても、高分子系可塑剤（例えばセメントに対して０．０５重量％以上）を含むことにより、そのフロー値を、可塑性グラウト材としての所定の範囲である８０～１５５ｍｍにすることが出来る。そのため、可塑性グラウト材として隙間に注入することが可能な程度の流動性を有しており、且つ、注入された箇所に滞留することが出来る。それと共に、可塑性グラウト材として要求される強度（１．５Ｎ／ｍｍ２以上）を満足すると共に、一般的なコンクリート構造物等に要求される強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）を満足することが出来るので、高い強度を必要としない空洞・空隙充填の用途に加えて、高強度が求められる工事においても使用することが出来る。
【図面の簡単な説明】
【0010】
【図1】実験例１において、結合材中にシリカフュームを混合せず、Ｗ／Ｂ＝５０％の結果を示す特性図である。
【図2】実験例１において、結合材中にシリカフュームを混合せず、Ｗ／Ｂ＝５５％の結果を示す特性図である。
【図3】実験例１において、結合材中にシリカフューム５％を混合し、Ｗ／Ｂ＝５５％の結果を示す特性図である。
【図4】実験例１において、結合材中にシリカフューム５％を混合し、Ｗ／Ｂ＝６０％の結果を示す特性図である。
【図5】実験例１において、結合材中にシリカフューム１０％を混合し、Ｗ／Ｂ＝６０％の結果を示す特性図である。
【図6】実験例１において、結合材中にシリカフューム１０％を混合し、Ｗ／Ｂ＝６５％の結果を示す特性図である。
【図7】実験例２の結果を示す特性図である。
【発明を実施するための形態】
【0011】
本発明の実施形態について説明する。
第１実施形態の可塑性グラウト材は、炭酸ナトリウムを０．２重量％（セメントの重量に対する重量比を％で示している：本明細書において共通）以上含有するが、高分子系可塑剤、ベントナイトを包含していない。
結合材としては、セメント単体、或いはセメントにシリカフューム或いはフライアッシュを混合した混合物を用いており、セメントとシリカフューム或いはフライアッシュとの比率は１００：０～９０：１０となっている。
第１実施形態の可塑性グラウト材は、炭酸ナトリウムを０．２重量％（セメントの重量に対する重量比を％で示している：本明細書において共通）以上含有するが、高分子系可塑剤、ベントナイトを包含していない。
結合材としては、セメント単体、或いはセメントにシリカフューム或いはフライアッシュを混合した混合物を用いており、セメントとシリカフューム或いはフライアッシュとの比率は１００：０～９０：１０となっている。
【0012】
第１実施形態によれば、可塑性グラウト材として要求される流動性を獲得することが出来る。すなわちフロー値を可塑性グラウト材としての所定の範囲である８０～１５５ｍｍにすることが出来る。
また、第１実施形態によれば、可塑性グラウト材として要求される強度（１．５Ｎ／ｍｍ２以上：添加後（混合後）２８日経過後の一軸圧縮強度σ２８）を満たし、且つ、一般的なコンクリート構造物等に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）を有するグラウト材を得られる。
ここで、可塑性グラウト材としての規格（ＮＥＸＣＯの「矢板工法トンネルの背面空洞注入工 設計・施工要領」）においては、フロー値８０～１５５ｍｍ、混合後２８日経過したときに一軸圧縮強度（σ２８）≧１．５Ｎ／ｍｍ２が規定されている。また、上述した様に、一般的なコンクリート構造物等に要求される強度（σ２８）は１８Ｎ／ｍｍ２以上である。炭酸ナトリウムを含有した高強度の可塑性グラウト材に係る本発明では、フロー値８０～１５５ｍｍ、一軸圧縮強度（σ２８）１８Ｎ／ｍｍ２以上を目標としている。
また、第１実施形態によれば、可塑性グラウト材として要求される強度（１．５Ｎ／ｍｍ２以上：添加後（混合後）２８日経過後の一軸圧縮強度σ２８）を満たし、且つ、一般的なコンクリート構造物等に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）を有するグラウト材を得られる。
ここで、可塑性グラウト材としての規格（ＮＥＸＣＯの「矢板工法トンネルの背面空洞注入工 設計・施工要領」）においては、フロー値８０～１５５ｍｍ、混合後２８日経過したときに一軸圧縮強度（σ２８）≧１．５Ｎ／ｍｍ２が規定されている。また、上述した様に、一般的なコンクリート構造物等に要求される強度（σ２８）は１８Ｎ／ｍｍ２以上である。炭酸ナトリウムを含有した高強度の可塑性グラウト材に係る本発明では、フロー値８０～１５５ｍｍ、一軸圧縮強度（σ２８）１８Ｎ／ｍｍ２以上を目標としている。
【0013】
本発明の第２実施形態に係る可塑性グラウト材は、第１実施形態と同様に、炭酸ナトリウムを０．２重量％以上含有し、加えてベントナイトを包含している。ベントナイトの含有量は、好ましくはセメントに対して８重量％未満である。
Ｗ／Ｂについては第１実施形態と同様であり、結合材は、セメント単体、或いはセメントにシリカフューム或いはフライアッシュを混合した混合物であり、セメントとシリカフューム或いはフライアッシュとの比率は、１００：０～９０：１０の範囲内である。Ｗ／Ｂは５０％～６５％である。
第２実施形態の可塑性グラウト材では、ベントナイトを添加した結果、同一のＷ／Ｂで同一の結合材及び炭酸ナトリウムを含有した第１実施形態の可塑性グラウト材に比較してフロー値は小さくなる。
Ｗ／Ｂについては第１実施形態と同様であり、結合材は、セメント単体、或いはセメントにシリカフューム或いはフライアッシュを混合した混合物であり、セメントとシリカフューム或いはフライアッシュとの比率は、１００：０～９０：１０の範囲内である。Ｗ／Ｂは５０％～６５％である。
第２実施形態の可塑性グラウト材では、ベントナイトを添加した結果、同一のＷ／Ｂで同一の結合材及び炭酸ナトリウムを含有した第１実施形態の可塑性グラウト材に比較してフロー値は小さくなる。
【0014】
第３実施形態の可塑性グラウト材は、炭酸ナトリウムと高分子系可塑剤を包含しており、ベントナイトは含有していない。炭酸ナトリウムの含有量はセメントに対して０．１重量％以上であり、高分子系可塑剤の含有量はセメントに対して０．０５重量％以上である。
Ｗ／Ｂについては、第１実施形態、第２実施形態と同様である。
第３実施形態の可塑性グラウト材では、高分子系可塑剤を包含ことにより、Ｗ／Ｂ及び結合材が同一の第１実施形態に係る可塑性グラウト材と同様に、フロー値の範囲が８０～１５５ｍｍになる。
また、可塑性グラウト材として要求される強度（σ２８≧１．５Ｎ／ｍｍ２以上）を満たし、且つ、一般的なコンクリート構造物等に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）を有するグラウト材を得ることが出来る。
Ｗ／Ｂについては、第１実施形態、第２実施形態と同様である。
第３実施形態の可塑性グラウト材では、高分子系可塑剤を包含ことにより、Ｗ／Ｂ及び結合材が同一の第１実施形態に係る可塑性グラウト材と同様に、フロー値の範囲が８０～１５５ｍｍになる。
また、可塑性グラウト材として要求される強度（σ２８≧１．５Ｎ／ｍｍ２以上）を満たし、且つ、一般的なコンクリート構造物等に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）を有するグラウト材を得ることが出来る。
【0015】
第１実施形態～第３実施形態の可塑性グラウト材において、水溶性セルロース（含有量は、例えば水に対する重量比が０．２５重量％）、高性能ＡＥ減水剤（含有量は、例えばセメントに対する重量比が０．５％重量）を含有させることが出来る。
水溶性セルロースを含有することにより、水中不分離性、すなわち水中で結合材の粒子の拡散を抑制する性状を獲得することが出来る。また、高性能ＡＥ減水剤を含有することで、可塑性グラウト材を混合してから流動性を保持させる時間を長くすることが出来る。
水溶性セルロースを含有することにより、水中不分離性、すなわち水中で結合材の粒子の拡散を抑制する性状を獲得することが出来る。また、高性能ＡＥ減水剤を含有することで、可塑性グラウト材を混合してから流動性を保持させる時間を長くすることが出来る。
【0016】
以下、発明者による実験について説明する。
実験に際して、セメント、シリカフューム、高分子系可塑剤、ベントナイト、炭酸ナトリウム、水溶性セルロース、高性能ＡＥ減水剤は、以下の市販品を用いた。
セメント：太平洋セメント株式会社製造の商品名「普通ポルトランドセメント」、
シリカフューム：ＳＫＷイーストアジア株式会社販売の商品名「ＳＩＬＩＣＡ ＦＵＭＥ ＳＩＬＩＣＩＵＭ」、
高分子系可塑剤：緑興産株式会社販売の商品名「パフェハード」、
ベントナイト：株式会社ホージュン製造の商品名「白馬」、
炭酸ナトリウム：昭和化学株式会社製造の商品名「炭酸ナトリウム（無水）」、
水溶性セルロース：巴工業株式会社販売の商品名「ＨＥＣＥＬＬＯＳＥ」、
高性能ＡＥ減水剤：ポゾリスソリューションズ株式会社製造の商品名「マスターグレニウムＳＰ８ＳＶ」。
そして、水としては水道水を用いた。
実験に際して、セメント、シリカフューム、高分子系可塑剤、ベントナイト、炭酸ナトリウム、水溶性セルロース、高性能ＡＥ減水剤は、以下の市販品を用いた。
セメント：太平洋セメント株式会社製造の商品名「普通ポルトランドセメント」、
シリカフューム：ＳＫＷイーストアジア株式会社販売の商品名「ＳＩＬＩＣＡ ＦＵＭＥ ＳＩＬＩＣＩＵＭ」、
高分子系可塑剤：緑興産株式会社販売の商品名「パフェハード」、
ベントナイト：株式会社ホージュン製造の商品名「白馬」、
炭酸ナトリウム：昭和化学株式会社製造の商品名「炭酸ナトリウム（無水）」、
水溶性セルロース：巴工業株式会社販売の商品名「ＨＥＣＥＬＬＯＳＥ」、
高性能ＡＥ減水剤：ポゾリスソリューションズ株式会社製造の商品名「マスターグレニウムＳＰ８ＳＶ」。
そして、水としては水道水を用いた。
【0017】
［実験例１］
炭酸ナトリウムとベントナイトの含有量を変動して、可塑性グラウト材のフロー値（ｍｍ）を計測した。
フロー値の計測に際しては、ＮＥＸＣＯ試験法３１３－１９９９「エアモルタル及びエアミルクの試験方法」における「シリンダー法」に準拠して、内径８０ｍｍ、高さ８０ｍｍのシリンダーに可塑性グラウト材を充填し、シリンダーを引き上げた際に可塑性グラウト材がどの程度広がるかを計測した。
一軸圧縮強度試験については、ＪＩＳ Ａ １１０８「コンクリートの圧縮強度試験方法」に準拠し、φ５０×１００ｍｍの供試体を用い、σ７、σ２８を計測した。
実験例１及び後述する実験例２、実験例３において、水溶性セルロースは水の重量に対して０．２５重量％、高性能ＡＥ減水剤はセメントの重量に対して０．５重量％を含有させている。
炭酸ナトリウムとベントナイトの含有量を変動して、可塑性グラウト材のフロー値（ｍｍ）を計測した。
フロー値の計測に際しては、ＮＥＸＣＯ試験法３１３－１９９９「エアモルタル及びエアミルクの試験方法」における「シリンダー法」に準拠して、内径８０ｍｍ、高さ８０ｍｍのシリンダーに可塑性グラウト材を充填し、シリンダーを引き上げた際に可塑性グラウト材がどの程度広がるかを計測した。
一軸圧縮強度試験については、ＪＩＳ Ａ １１０８「コンクリートの圧縮強度試験方法」に準拠し、φ５０×１００ｍｍの供試体を用い、σ７、σ２８を計測した。
実験例１及び後述する実験例２、実験例３において、水溶性セルロースは水の重量に対して０．２５重量％、高性能ＡＥ減水剤はセメントの重量に対して０．５重量％を含有させている。
【0018】
実験例１では、炭酸ナトリウムの含有量を、０重量％、０．１重量％、０．２重量％、０．３重量％、０．４重量％に変動させた。また、ベントナイトの含有量はセメントの重量に対する重量％であり、０重量％、０．５重量％、１重量％、２重量％に変動させた。
本明細書において、含有しない旨を表現する際には「０重量％」と記載する。
実験例１の結果を、表１－１～表１－６と図１～図６で示す。
表１－１～表１－６の各々にける左上の部分には、Ｗ／Ｂの値、シリカフュームＳＦの含有量が示されている。
本明細書において、含有しない旨を表現する際には「０重量％」と記載する。
実験例１の結果を、表１－１～表１－６と図１～図６で示す。
表１－１～表１－６の各々にける左上の部分には、Ｗ／Ｂの値、シリカフュームＳＦの含有量が示されている。
【0019】
表１－１
【0020】
表１－２
【0021】
表１－３
【0022】
表１－４
【0023】
表１－５
【0024】
表１－６
【0025】
表１－１～表１－６で示す実験例１の結果から、必要なフロー値（８０～１５５ｍｍ）を充足する組成が明らかになった。
表１－１～表１－６において、フロー値が８０～１５５ｍｍの範囲内となった組成の試料を適宜選択して供試体を作成し、一軸圧縮強度を測定した。表１－１～表１－６において、ハッチングを付して示すのが、供試体を作成して一軸圧縮強度を測定した試料であり、測定された一軸圧縮強度が表３に示されている。換言すれば、表１－１～表１－６においてハッチングを付して示す試料が表３（実験例３）で示されている。
表１－１～表１－６において、フロー値が８０～１５５ｍｍの範囲内となった組成の試料を適宜選択して供試体を作成し、一軸圧縮強度を測定した。表１－１～表１－６において、ハッチングを付して示すのが、供試体を作成して一軸圧縮強度を測定した試料であり、測定された一軸圧縮強度が表３に示されている。換言すれば、表１－１～表１－６においてハッチングを付して示す試料が表３（実験例３）で示されている。
【0026】
表１－１～表１－６において、フロー値が８０～１５５ｍｍの範囲内となった組成の試料であって、ハッチングを付していない組成の試料で作成された供試体の一軸圧縮強度は、表３には示されていない。
しかし、発明者は別途の実験により、表１－１～表１－６において、フロー値が８０～１５５ｍｍの範囲内であるがハッチングを付していない組成の試料で供試体を作成し、一軸圧縮試験を行った。当該発明者の実験によれば（表３では示されていないが）、その様な試料で作成された供試体は、全て、１８Ｎ／ｍｍ２以上の一軸圧縮強度（σ２８）を有していることが判明した。すなわち、表１－１～表１－６で示す組成において、フロー値が８０～１５５ｍｍの範囲内の組成であれば、全て、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度となる（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）ことが、前記発明者の実験と後述の実験例３で確認された。
表１－１においてフロー値をハッチングで示さない組成（表３に含まれない組成）のグラウト材でも、フロー値が８０～１５５ｍｍの範囲であるものが存在する。炭酸ナトリウムの含有量が０．２重量％でベントナイトの含有量が１重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．２重量％でベントナイトの含有量が２重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が０重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が０．５重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．４重量％でベントナイトの含有量が０．５重量％の試料が該当する。前述したように、それ等についても、表や図面で示されていない発明者の実験により、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）であることが確認されている。
しかし、発明者は別途の実験により、表１－１～表１－６において、フロー値が８０～１５５ｍｍの範囲内であるがハッチングを付していない組成の試料で供試体を作成し、一軸圧縮試験を行った。当該発明者の実験によれば（表３では示されていないが）、その様な試料で作成された供試体は、全て、１８Ｎ／ｍｍ２以上の一軸圧縮強度（σ２８）を有していることが判明した。すなわち、表１－１～表１－６で示す組成において、フロー値が８０～１５５ｍｍの範囲内の組成であれば、全て、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度となる（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）ことが、前記発明者の実験と後述の実験例３で確認された。
表１－１においてフロー値をハッチングで示さない組成（表３に含まれない組成）のグラウト材でも、フロー値が８０～１５５ｍｍの範囲であるものが存在する。炭酸ナトリウムの含有量が０．２重量％でベントナイトの含有量が１重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．２重量％でベントナイトの含有量が２重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が０重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が０．５重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．４重量％でベントナイトの含有量が０．５重量％の試料が該当する。前述したように、それ等についても、表や図面で示されていない発明者の実験により、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）であることが確認されている。
【0027】
表１－２において、フロー値をハッチングで示さない組成（表３に含まれない組成）の試料でも、炭酸ナトリウムの含有量が０．２重量％でベントナイトの含有量が２重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が０．５重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．４重量％でベントナイトの含有量が０．５重量％の試料は、そのフロー値が８０～１５５ｍｍの範囲である。前述した通り、発明者による実験により、係る試料の何れにおいても、一軸圧縮強度は一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）であることが確認されている。
また表１－３においてフロー値をハッチングで示さない組成（表３に含まれない組成）の試料でも、炭酸ナトリウムの含有量が０．２重量％でベントナイトの含有量が０重量％、０．５重量％、１重量％或いは２重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が０．５重量％の試料のフロー値は８０～１５５ｍｍの範囲である。そして、前述した発明者による実験により、係る試料の何れにおいても、一軸圧縮強度は一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度となる（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）ことが確認されている。
表１－４において、フロー値をハッチングで示さない組成（表３に含まれない組成）の試料でも、炭酸ナトリウムの含有量が０．２重量％でベントナイトの含有量が２重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が０重量％或いは０．５重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．４重量％でベントナイトの含有量が０．５重量％の試料は、そのフロー値が８０～１５５ｍｍの範囲である。そして、発明者による前述の実験により、当該試料の何れにおいても、一軸圧縮強度は一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）であることが確認された。
また表１－３においてフロー値をハッチングで示さない組成（表３に含まれない組成）の試料でも、炭酸ナトリウムの含有量が０．２重量％でベントナイトの含有量が０重量％、０．５重量％、１重量％或いは２重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が０．５重量％の試料のフロー値は８０～１５５ｍｍの範囲である。そして、前述した発明者による実験により、係る試料の何れにおいても、一軸圧縮強度は一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度となる（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）ことが確認されている。
表１－４において、フロー値をハッチングで示さない組成（表３に含まれない組成）の試料でも、炭酸ナトリウムの含有量が０．２重量％でベントナイトの含有量が２重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が０重量％或いは０．５重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．４重量％でベントナイトの含有量が０．５重量％の試料は、そのフロー値が８０～１５５ｍｍの範囲である。そして、発明者による前述の実験により、当該試料の何れにおいても、一軸圧縮強度は一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）であることが確認された。
【0028】
表１－５において、フロー値をハッチングで示さない組成（表３に含まれない組成）の試料でも、炭酸ナトリウムの含有量が０．２重量％でベントナイトの含有量が０重量％、０．５重量％、１重量％或いは２重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が０．５重量％の試料は、そのフロー値が８０～１５５ｍｍの範囲である。そして、発明者による前述の実験により、これ等の試料の何れにおいても、一軸圧縮強度は一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）であることが確認されている。
表１－６においても、フロー値をハッチングで示さない組成（表３に含まれない組成）の試料でも、炭酸ナトリウムの含有量が０．２重量％でベントナイトの含有量が０．５重量％、１重量％或いは２重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が０重量％或いは０．５重量％の試料は、そのフロー値が８０～１５５ｍｍの範囲である。そして、発明者による前述の実験では、これ等の試料は、何れも一軸圧縮強度が一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）であった。
表１－６においても、フロー値をハッチングで示さない組成（表３に含まれない組成）の試料でも、炭酸ナトリウムの含有量が０．２重量％でベントナイトの含有量が０．５重量％、１重量％或いは２重量％の試料、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が０重量％或いは０．５重量％の試料は、そのフロー値が８０～１５５ｍｍの範囲である。そして、発明者による前述の実験では、これ等の試料は、何れも一軸圧縮強度が一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）であった。
【0029】
図１～図６は実験例１の結果を示しており、それぞれ表１－１～表１－６に対応している。
図１～図６において、左上部分には結合材（Ｂ）に対する水（Ｗ）の割合（Ｗ／Ｂ）及びシリカフューム（ＳＦ）の含有量が示されており、ベントナイトの含有量（セメントに対する重量％）が異なる複数の試料の各々について、炭酸ナトリウムの含有量とフロー値（ｍｍ）の特性が示されている。
図１～図６において、左上部分には結合材（Ｂ）に対する水（Ｗ）の割合（Ｗ／Ｂ）及びシリカフューム（ＳＦ）の含有量が示されており、ベントナイトの含有量（セメントに対する重量％）が異なる複数の試料の各々について、炭酸ナトリウムの含有量とフロー値（ｍｍ）の特性が示されている。
【0030】
図１において、表１－１においてフロー値をハッチングで示す組成、すなわち、ベントナイト０重量％で炭酸ナトリウム０．４重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ１）、ベントナイト１重量％で炭酸ナトリウム０．３重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ２）、ベントナイト２重量％で炭酸ナトリウム０．３重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ３）については、そのフロー値は何れも８０～１５５ｍｍの範囲である。
【0031】
図２において、表１－２でハッチングを付して示す組成、すなわち、ベントナイト０重量％で炭酸ナトリウム０．４重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ４）、ベントナイト１重量％で炭酸ナトリウム０．３重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ５）、ベントナイト２重量％で炭酸ナトリウム０．３重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ６）は、何れも、フロー値が８０～１５５ｍｍの範囲である。
図３において、表１－３でフロー値をハッチングで示す組成（表１に含まれる組成）、すなわち、炭酸ナトリウム０．３重量％でベントナイト０重量％、１重量％或いは２重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ７～Ｎｏ．９）は、何れもフロー値が８０～１５５ｍｍの範囲である。
図４において、表１－４でフロー値をハッチングで示す組成（表３に含まれる組成）、すなわち、ベントナイト０重量％）で炭酸ナトリウム０．４重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ１０）、ベントナイト１重量％で炭酸ナトリウム添加量０．３重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ１１）、ベントナイト２重量％で炭酸ナトリウム０．３重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ１２）は、何れも、フロー値が８０～１５５ｍｍの範囲である。
図３において、表１－３でフロー値をハッチングで示す組成（表１に含まれる組成）、すなわち、炭酸ナトリウム０．３重量％でベントナイト０重量％、１重量％或いは２重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ７～Ｎｏ．９）は、何れもフロー値が８０～１５５ｍｍの範囲である。
図４において、表１－４でフロー値をハッチングで示す組成（表３に含まれる組成）、すなわち、ベントナイト０重量％）で炭酸ナトリウム０．４重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ１０）、ベントナイト１重量％で炭酸ナトリウム添加量０．３重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ１１）、ベントナイト２重量％で炭酸ナトリウム０．３重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ１２）は、何れも、フロー値が８０～１５５ｍｍの範囲である。
【0032】
図５において、表１－５でフロー値をハッチングで示す組成（表３に含まれる組成）、すなわち、ベントナイト０重量％で炭酸ナトリウム０．３重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ１３）、ベントナイト１重量％で炭酸ナトリウム０．３重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ１４）、ベントナイト２重量％で炭酸ナトリウム０．３重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ１５）は、何れも、フロー値が８０～１５５ｍｍの範囲である。
図６において、表１－６でフロー値をハッチングで示す組成（表３に含まれる組成）、すなわち、ベントナイト０重量％で炭酸ナトリウム添加量が０．４重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ１６）と、ベントナイト１重量％で炭酸ナトリウム０．３重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ１７）と、ベントナイト２重量％で炭酸ナトリウム０．３重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ１８）は、何れも、フロー値が８０～１５５ｍｍの範囲である。
図６において、表１－６でフロー値をハッチングで示す組成（表３に含まれる組成）、すなわち、ベントナイト０重量％で炭酸ナトリウム添加量が０．４重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ１６）と、ベントナイト１重量％で炭酸ナトリウム０．３重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ１７）と、ベントナイト２重量％で炭酸ナトリウム０．３重量％のプロット（表３の試料Ｎｏ１８）は、何れも、フロー値が８０～１５５ｍｍの範囲である。
【0033】
表１－１～表１－６、図１～図６や発明者による実験から、表１－１～表１－６、図１～図６で示す組成であって、フロー値が８０～１５５ｍｍの範囲であれば、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）が獲得できることが明らかになった。
また実験例１で確認された範囲では、炭酸ナトリウム含有量は、セメントに対して０．２重量％以上にすると、フロー値が所定の範囲内となり、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）が得られた。
なお、図表で示されていない発明者による別途実験で、炭酸ナトリウム含有量がセメント重量に対して１．０重量％を超えると、添加の効果が向上しなくなると共に、可塑性グラウト材の流動性が悪くなって、練り混ぜやポンプ圧送が困難になることが判明した。
また実験例１で確認された範囲では、炭酸ナトリウム含有量は、セメントに対して０．２重量％以上にすると、フロー値が所定の範囲内となり、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）が得られた。
なお、図表で示されていない発明者による別途実験で、炭酸ナトリウム含有量がセメント重量に対して１．０重量％を超えると、添加の効果が向上しなくなると共に、可塑性グラウト材の流動性が悪くなって、練り混ぜやポンプ圧送が困難になることが判明した。
【0034】
実験例１ではＷ／Ｂが５０％～６５％であり、４０％≦Ｗ／Ｂ＜５０％については示されていないが、発明者はＷ／Ｂが４５％の場合及びＷ／Ｂが４０％の場合について実験を行い、２８日経過後の一軸圧縮強度σ２８について１８Ｎ／ｍｍ２よりも大きな数値であることを確認した。また、図面や表で表示していないが、発明者による実験では、Ｗ／Ｂが６５％を超える場合には、２８日経過後の一軸圧縮強度σ２８が、一般的なコンクリート構造物に要求される強度である１８Ｎ／ｍｍ２未満となる場合があった。
したがって、実験例１と発明者の当該実験により、４０％≦Ｗ／Ｂ≦６５％であれば、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）になることが明らかになった。
したがって、実験例１と発明者の当該実験により、４０％≦Ｗ／Ｂ≦６５％であれば、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）になることが明らかになった。
【0035】
実験例１から、同一の炭酸ナトリウム含有量を有するグラウト材において、ベントナイトの含有量を増加させることにより、フロー値を減少させることが出来ることが明らかになった。
例えば、表１－２（図２）において、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が０重量％であると、フロー値１６０ｍｍであり、要求範囲（８０～１５５ｍｍ）から僅かに外れる。これに対して、炭酸ナトリウムの含有量が同じく０．３重量％でベントナイトの含有量が０．５重量％であると、フロー値は１０７ｍｍとなり、要求範囲（８０～１５５ｍｍ）内となる。同様に、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が１重量％（表３の試料Ｎｏ．５）ではフロー値は１００ｍｍであり、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が２重量％（表３の試料Ｎｏ．６）ではフロー値は９９ｍｍであり、要求範囲（８０～１５５ｍｍ）内の数値である。
例えば、表１－２（図２）において、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が０重量％であると、フロー値１６０ｍｍであり、要求範囲（８０～１５５ｍｍ）から僅かに外れる。これに対して、炭酸ナトリウムの含有量が同じく０．３重量％でベントナイトの含有量が０．５重量％であると、フロー値は１０７ｍｍとなり、要求範囲（８０～１５５ｍｍ）内となる。同様に、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が１重量％（表３の試料Ｎｏ．５）ではフロー値は１００ｍｍであり、炭酸ナトリウムの含有量が０．３重量％でベントナイトの含有量が２重量％（表３の試料Ｎｏ．６）ではフロー値は９９ｍｍであり、要求範囲（８０～１５５ｍｍ）内の数値である。
【0036】
表１－１～表１－６、図１～図６には示されていないが、発明者の実験によると、ベントナイト含有量が８重量％以上では、可塑性グラウト材の流動性が悪化し（いわゆる「固い」状態となり）、混合の際に練り混ぜることが困難になり、可塑性グラウト材のポンプ圧送も難しくなることが分かった。そして、練り混ぜやポンプ圧送が困難になると、可塑性グラウト材による施工自体が困難になる。そのため、ベントナイト含有量は、セメント重量に対して８重量％未満にすることが好ましい。
また、図や表では示されていない実験（発明者による実験）では、炭酸ナトリウム添加量が１．０重量％より多く添加してもフロー値は小さくならず、添加の効果が収束してしまうことが分かった。そのため、炭酸ナトリウムの含有量は１．０重量％以下であることが好ましい。
また、図や表では示されていない実験（発明者による実験）では、炭酸ナトリウム添加量が１．０重量％より多く添加してもフロー値は小さくならず、添加の効果が収束してしまうことが分かった。そのため、炭酸ナトリウムの含有量は１．０重量％以下であることが好ましい。
【0037】
［実験例２］
実験例２では、炭酸ナトリウムの含有量をセメント重量に対して０重量％～０．２重量％の範囲で変動し、高分子系可塑剤をセメント重量に対して０．０５重量％含有した複数種類の可塑性グラウト材の試料のフロー値（ｍｍ）の計測を行った。それと共に、当該複数種類の試料により供試体を作成して一軸圧縮強度試験を行い、一軸圧縮強度σ７、σ２８を計測した。
一軸圧縮強度の計測、フロー値の計測手法は、実験例１と同様である。
実験例２では、結合材（Ｂ）はセメントのみとし、シリカフューム（ＳＦ）は含まない。Ｗ／Ｂは５０％である。
実験例２では、炭酸ナトリウムの含有量をセメント重量に対して０重量％～０．２重量％の範囲で変動し、高分子系可塑剤をセメント重量に対して０．０５重量％含有した複数種類の可塑性グラウト材の試料のフロー値（ｍｍ）の計測を行った。それと共に、当該複数種類の試料により供試体を作成して一軸圧縮強度試験を行い、一軸圧縮強度σ７、σ２８を計測した。
一軸圧縮強度の計測、フロー値の計測手法は、実験例１と同様である。
実験例２では、結合材（Ｂ）はセメントのみとし、シリカフューム（ＳＦ）は含まない。Ｗ／Ｂは５０％である。
【0038】
実験例２における、フロー値の計測結果は下表２及び図７に示されている。表２において、左から２列目はグラウト材に添加した炭酸ナトリウムをセメント重量に対する重量％で示している。そして右側から１列目は、左から２列目で示す炭酸ナトリウム含有量のグラウト材に（セメント重量に対して）０．０５重量％の高分子可塑剤を添加した場合のフロー値（ｍｍ）をしめしている。
実験例２において、炭酸ナトリウム含有量が０．１重量％の場合における一軸圧縮強度試験の結果が表３に示されている。換言すれば、実験例２において、炭酸ナトリウム含有量０．１重量％の場合の一軸圧縮強度σ７、σ２８が、表３の試料Ｎｏ１９において表示されている。
実験例２において、炭酸ナトリウム含有量が０．１重量％の場合における一軸圧縮強度試験の結果が表３に示されている。換言すれば、実験例２において、炭酸ナトリウム含有量０．１重量％の場合の一軸圧縮強度σ７、σ２８が、表３の試料Ｎｏ１９において表示されている。
【0039】
表２
【0040】
表１、図１に示すＷ／Ｂが５０％でシリカフュームが０重量％の場合において、炭酸ナトリウム含有量が０重量％の場合、０．１重量％の場合、炭酸ナトリウムが０．２重量％であって、ベントナイトが０重量％、０．５重量％の場合は、フロー値が大きく、８０～１５５ｍｍの範囲から外れてしまう。それに対して、実験例２の結果を示す表２或いは図７によれば、Ｗ／Ｂが５０％でシリカフュームが０重量％でも、高分子系可塑剤０．０５重量％を添加することにより、炭酸ナトリウムが０．０５重量％、０．１重量％、０．１５重量％、０．２重量％であっても、フロー値が８０～１５５ｍｍの範囲内になることが明らかになった。
後述する実験例３の結果を示す表３における試料Ｎｏ１９で示されている様に、炭酸ナトリウムが０．１重量％の場合に、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（１８Ｎ／ｍｍ２：２８日経過後の一軸圧縮強度σ２８）を得ることが出来る。また、発明者による図示しない実験によれば、実験例２における炭酸ナトリウムが０．０５重量％、０．１５重量％、０．２重量％の組成の試料で作成した供試体を用いて一軸圧縮強度を計測すると、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度以上（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）であることが分かった。
後述する実験例３の結果を示す表３における試料Ｎｏ１９で示されている様に、炭酸ナトリウムが０．１重量％の場合に、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（１８Ｎ／ｍｍ２：２８日経過後の一軸圧縮強度σ２８）を得ることが出来る。また、発明者による図示しない実験によれば、実験例２における炭酸ナトリウムが０．０５重量％、０．１５重量％、０．２重量％の組成の試料で作成した供試体を用いて一軸圧縮強度を計測すると、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度以上（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）であることが分かった。
【0041】
表２、図７には示されていないが、発明者の実験によると、高分子可塑剤の含有量がセメント重量に対して０．３重量％以上では、可塑性グラウト材の流動性が悪化し（いわゆる「固い」状態となり）、混合の際に練り混ぜることが困難になり、また、可塑性グラウト材のポンプ圧送も難しくなることが判明した。
そのため高分子可塑剤含有量は、セメント重量に対して０．３重量％未満にするべきである。
そのため高分子可塑剤含有量は、セメント重量に対して０．３重量％未満にするべきである。
【0042】
［実験例３］
表１－１～表１－６において、フロー値にハッチングを付して示す組成の試料により供試体を作成し、一軸圧縮強度（σ７、σ２８）を計測した。上述した様に、実験例３において結合材（Ｂ、セメント、セメントとシリカヒュームとの混合物）に対する水Ｗの比率（Ｗ／Ｂ）は、５０％（試料Ｎｏ．１～Ｎｏ．３）、５５％（試料Ｎｏ．４～Ｎｏ．９）、６０％（試料Ｎｏ．１０～Ｎｏ．１５）、６５％（試料Ｎｏ．１６～Ｎｏ．１８）の様に変化させた。その際に、結合材ＢにおけるシリカフュームＳＦの含有量は、０％（試料Ｎｏ．１～Ｎｏ．６）、５％（試料Ｎｏ．７～Ｎｏ．１２）、１０％（試料Ｎｏ．１３～Ｎｏ．１８）の様に変化させた試料により供試体を作成した。
炭酸ナトリウム含有量は０．１重量％（試料Ｎｏ．１９）、０．３重量％（試料Ｎｏ．２、３、５～９、１１～１５、１７、１８）、０．４重量％（試料Ｎｏ．１、４、１０、１６）と変化させ、ベントナイト含有量を０重量％（試料Ｎｏ．１、４、７、１０、１３、１６、１９）、１重量％（試料Ｎｏ．２、５、８、１１、１４、１７）、２重量％（試料Ｎｏ．３、６、９、１２、１５、１８）と変化させた。そして上述した様に、炭酸カルシウム含有量が０．１重量％の場合（試料Ｎｏ．１９）のみ高分子凝集剤を０．０５重量％含有した試料により供試体を作成した。
ここで、炭酸カルシウム含有量が０．１重量％で、高分子凝集剤を０．０５重量％含有して試料を作成して行った実験（試料Ｎ０．１９）が実験例２である。換言すれば、実験例２で用いられた試料の内の一種類で作成された供試体を用いた一軸圧縮強度試験結果が下表３の試料Ｎｏ１９の一軸圧縮強度として示されている。
実験例３の結果を下表３で示す。
表１－１～表１－６において、フロー値にハッチングを付して示す組成の試料により供試体を作成し、一軸圧縮強度（σ７、σ２８）を計測した。上述した様に、実験例３において結合材（Ｂ、セメント、セメントとシリカヒュームとの混合物）に対する水Ｗの比率（Ｗ／Ｂ）は、５０％（試料Ｎｏ．１～Ｎｏ．３）、５５％（試料Ｎｏ．４～Ｎｏ．９）、６０％（試料Ｎｏ．１０～Ｎｏ．１５）、６５％（試料Ｎｏ．１６～Ｎｏ．１８）の様に変化させた。その際に、結合材ＢにおけるシリカフュームＳＦの含有量は、０％（試料Ｎｏ．１～Ｎｏ．６）、５％（試料Ｎｏ．７～Ｎｏ．１２）、１０％（試料Ｎｏ．１３～Ｎｏ．１８）の様に変化させた試料により供試体を作成した。
炭酸ナトリウム含有量は０．１重量％（試料Ｎｏ．１９）、０．３重量％（試料Ｎｏ．２、３、５～９、１１～１５、１７、１８）、０．４重量％（試料Ｎｏ．１、４、１０、１６）と変化させ、ベントナイト含有量を０重量％（試料Ｎｏ．１、４、７、１０、１３、１６、１９）、１重量％（試料Ｎｏ．２、５、８、１１、１４、１７）、２重量％（試料Ｎｏ．３、６、９、１２、１５、１８）と変化させた。そして上述した様に、炭酸カルシウム含有量が０．１重量％の場合（試料Ｎｏ．１９）のみ高分子凝集剤を０．０５重量％含有した試料により供試体を作成した。
ここで、炭酸カルシウム含有量が０．１重量％で、高分子凝集剤を０．０５重量％含有して試料を作成して行った実験（試料Ｎ０．１９）が実験例２である。換言すれば、実験例２で用いられた試料の内の一種類で作成された供試体を用いた一軸圧縮強度試験結果が下表３の試料Ｎｏ１９の一軸圧縮強度として示されている。
実験例３の結果を下表３で示す。
【0043】
表３
【0044】
表３において、「ＳＦ」はシリカフュームを示し、「炭酸Ｎａ」は炭酸ナトリウムを示し、「高分子」は高分子系可塑剤を示している。炭酸ナトリウム、高分子系可塑剤、ベントナイトの組成はセメント重量に対する重量％である。
なお実験例３では、混合（注入）後７日経過後の一軸圧縮強度σ７についても計測したが、可塑性グラウト材料の強度として重要なのは２８日経過後の一軸圧縮強度σ２８である。
表３で示す組成の試料であれば、Ｗ／Ｂの値、シリカフューム（ＳＦ）の含有量に拘わらず、高分子系可塑剤、ベントナイトを包含していなくとも、フロー値が所定範囲の数値（８０～１５５ｍｍ）となり、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）にすることが出来る。換言すれば、表３の試料Ｎｏ１～Ｎｏ１８であれば、フロー値は８０～１５５ｍｍであり、σ２８は一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）である。
表３で示す結果から、第１実施形態に係る組成であれば、所定のフロー値と強度を併せ持つグラウト材を得られることが明らかになった。
なお実験例３では、混合（注入）後７日経過後の一軸圧縮強度σ７についても計測したが、可塑性グラウト材料の強度として重要なのは２８日経過後の一軸圧縮強度σ２８である。
表３で示す組成の試料であれば、Ｗ／Ｂの値、シリカフューム（ＳＦ）の含有量に拘わらず、高分子系可塑剤、ベントナイトを包含していなくとも、フロー値が所定範囲の数値（８０～１５５ｍｍ）となり、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）にすることが出来る。換言すれば、表３の試料Ｎｏ１～Ｎｏ１８であれば、フロー値は８０～１５５ｍｍであり、σ２８は一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）である。
表３で示す結果から、第１実施形態に係る組成であれば、所定のフロー値と強度を併せ持つグラウト材を得られることが明らかになった。
【0045】
表３には、Ｗ／Ｂが５０％で且つＳＦが０％、Ｗ／Ｂが５５％で且つＳＦが０％、Ｗ／Ｂが６０％で且つＳＦが５％、Ｗ／Ｂが６５％で且つＳＦが１０％の各々について、作成された供試体の一軸圧縮強度は記載されていない。しかし、発明者は、表３には示されていない上述の配合の試料で作成された供試体を用いて一軸圧縮強度試験を行い、２８日経過後の一軸圧縮強度σ２８を計測して、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（１８Ｎ／ｍｍ２以上）であることを確認している。
表３において、試料Ｎｏ７と試料Ｎｏ８におけるσ２８におけるベントナイト重量０％の場合の一軸圧縮強度（σ２８）がベントナイト重量１％の場合の一軸圧縮強度（σ２８）に比較すると、ベントナイト重量０％の場合の一軸圧縮強度（σ２８）は、ベントナイト重量１％の場合の一軸圧縮強度（σ２８）に比較して低下していない。また、試料Ｎｏ１３と試料Ｎｏ１４におけるベントナイト重量０％の場合の一軸圧縮強度（σ２８）がベントナイト重量１％の場合の一軸圧縮強度（σ２８）σ２８を比較すれば、ベントナイト重量０％の場合の一軸圧縮強度（σ２８）は、ベントナイト重量１％の場合の一軸圧縮強度（σ２８）に比較して低下していない。そのため、表３に示されていない配合においても、σ２８は一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）であると推定することが出来る。係る推定は、表３には示されていない発明者の上記実験結果と適合している。
表３において、試料Ｎｏ７と試料Ｎｏ８におけるσ２８におけるベントナイト重量０％の場合の一軸圧縮強度（σ２８）がベントナイト重量１％の場合の一軸圧縮強度（σ２８）に比較すると、ベントナイト重量０％の場合の一軸圧縮強度（σ２８）は、ベントナイト重量１％の場合の一軸圧縮強度（σ２８）に比較して低下していない。また、試料Ｎｏ１３と試料Ｎｏ１４におけるベントナイト重量０％の場合の一軸圧縮強度（σ２８）がベントナイト重量１％の場合の一軸圧縮強度（σ２８）σ２８を比較すれば、ベントナイト重量０％の場合の一軸圧縮強度（σ２８）は、ベントナイト重量１％の場合の一軸圧縮強度（σ２８）に比較して低下していない。そのため、表３に示されていない配合においても、σ２８は一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）であると推定することが出来る。係る推定は、表３には示されていない発明者の上記実験結果と適合している。
【0046】
表３に示す結果から、同一のＷ／Ｂで、同一のＳＦの含有量で、同一の炭酸ナトリウムの含有量であれば、ベントナイトの含有量は、製造（混合、注入）後７日経過後の一軸圧縮強度σ７と、２８日経過後の一軸圧縮強度σ２８には影響せず、グラウト材の強度には影響しないことが明らかになった。
表３において、例えば、試料Ｎｏ１０の一軸圧縮強度σ７、σ２８と、試料Ｎｏ１１の一軸圧縮強度σ７、σ２８は同じなので、炭酸ナトリウム含有量は可塑性グラウト材の強度に一義的な影響を及ぼす訳ではないことが分かった。
表３において、例えば、試料Ｎｏ１０の一軸圧縮強度σ７、σ２８と、試料Ｎｏ１１の一軸圧縮強度σ７、σ２８は同じなので、炭酸ナトリウム含有量は可塑性グラウト材の強度に一義的な影響を及ぼす訳ではないことが分かった。
【0047】
図や表では明示されていないが、発明者が別途行った実験では、シリカフュームＳＦの含有量は、フロー値にはさほど影響しないことが判明した。
また、シリカフュームＳＦの含有量は一軸圧縮強度σ７、σ２８にも大きく影響しないことが確認された。
ここで、試料Ｎｏ５と試料Ｎｏ８との一軸圧縮強度σ７、σ２８を比較すると大きな差異が無いこと、
試料Ｎｏ６と試料Ｎｏ９との一軸圧縮強度σ７、σ２８を比較すると大きな差異が無いこと、
試料Ｎｏ１１と試料Ｎｏ１４との一軸圧縮強度σ７、σ２８を比較すると大きな差異が無いこと、
試料Ｎｏ１２と試料Ｎｏ１５との一軸圧縮強度σ７、σ２８を比較すると大きな差異が無いことから、シリカフュームＳＦの含有量は一軸圧縮強度σ７、σ２８にはさほど影響せず、グラウト材の強度に大きく影響しないことが推定され、係る推定は上述した発明者の実験の結果と一致する。
また、シリカフュームＳＦの含有量は一軸圧縮強度σ７、σ２８にも大きく影響しないことが確認された。
ここで、試料Ｎｏ５と試料Ｎｏ８との一軸圧縮強度σ７、σ２８を比較すると大きな差異が無いこと、
試料Ｎｏ６と試料Ｎｏ９との一軸圧縮強度σ７、σ２８を比較すると大きな差異が無いこと、
試料Ｎｏ１１と試料Ｎｏ１４との一軸圧縮強度σ７、σ２８を比較すると大きな差異が無いこと、
試料Ｎｏ１２と試料Ｎｏ１５との一軸圧縮強度σ７、σ２８を比較すると大きな差異が無いことから、シリカフュームＳＦの含有量は一軸圧縮強度σ７、σ２８にはさほど影響せず、グラウト材の強度に大きく影響しないことが推定され、係る推定は上述した発明者の実験の結果と一致する。
【0048】
図表では示されていないが、更に別途行われた発明者の実験では、シリカフュームＳＦに代えてフライアッシュを用いても表３で示す試料Ｎｏ．１～１８のフロー値と一軸圧縮強度σ７、σ２８は同様な数値となり、表３で示す組成のシリカフュームをフライアッシュに変更しても、可塑性グラウト材として必要なフロー値（８０～１５５ｍｍ）と、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）が獲得できることが確認されている。
【0049】
実験例１～３から、表３に示される試料Ｎｏ１～Ｎｏ１８の組成を有する可塑性グラウト材は、可塑性グラウト材の施工に際して定められたフロー値の基準である８０～１５５ｍｍを満たし、且つ、可塑性グラウト材として要求される強度以上であり且つ一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（１８Ｎ／ｍｍ２以上：２８日経過後の一軸圧縮強度σ２８）を得られることが確認された。
また、図表では示されてない発明者の実験により、表１－１～表１－６において、フロー値が８０～１５５ｍｍとなる組成であれば、可塑性グラウト材として要求される強度（σ２８≧１．５Ｎ／ｍｍ２）は勿論、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）となることが確認された。
また、図表では示されてない発明者の実験により、表１－１～表１－６において、フロー値が８０～１５５ｍｍとなる組成であれば、可塑性グラウト材として要求される強度（σ２８≧１．５Ｎ／ｍｍ２）は勿論、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）となることが確認された。
【0050】
第１実施形態～第３実施形態の可塑性グラウト材は、水溶性セルロースを含有することが可能である。水溶性セルロースとして、例えばセルロース系水溶性高分子材料を用いることが出来る。
水溶性セルロースを可塑性グラウト材に含有させることにより、水中分離抵抗性（水中において結合材の粒子の拡散を抑制する性状である水中不分離性）を獲得することが出来、同時にブリージング率を（例えば１％以下に）抑制することが出来る。また、水溶性セルロースは、材料の収縮を小さくする性質を有している。そのため、水溶性セルロースを添加することが好ましい。
水溶性セルロースを可塑性グラウト材に含有させることにより、水中分離抵抗性（水中において結合材の粒子の拡散を抑制する性状である水中不分離性）を獲得することが出来、同時にブリージング率を（例えば１％以下に）抑制することが出来る。また、水溶性セルロースは、材料の収縮を小さくする性質を有している。そのため、水溶性セルロースを添加することが好ましい。
【0051】
［実験例４］
実験例４では、水溶性セルロースの含有量について調べた。
実験例４では、表３で示す組成（試料１～１９）について、水溶性セルロースを水の重量に対して０．２重量％以上添加するべきことが確認された。
発明者の実験では、水溶性セルロース含有量はグラウト材のフロー値、一軸圧縮強度に及ぼす影響は小さいが、水溶性セルロース含有量が水に対して０．２重量％未満では、必要な水中分離抵抗性が確保できないことが確認された。
一方、水溶性セルロースの含有量が、水に対して１％よりも多いと、可塑性グラウト材の粘性が高くなり過ぎて、練り混ぜ及びポンプ圧送に支障をきたすことが判明した。
実験例４では、水溶性セルロースの含有量については、水重量に対して０．２５重量％が最適であった。
実験例４では、水溶性セルロースの含有量について調べた。
実験例４では、表３で示す組成（試料１～１９）について、水溶性セルロースを水の重量に対して０．２重量％以上添加するべきことが確認された。
発明者の実験では、水溶性セルロース含有量はグラウト材のフロー値、一軸圧縮強度に及ぼす影響は小さいが、水溶性セルロース含有量が水に対して０．２重量％未満では、必要な水中分離抵抗性が確保できないことが確認された。
一方、水溶性セルロースの含有量が、水に対して１％よりも多いと、可塑性グラウト材の粘性が高くなり過ぎて、練り混ぜ及びポンプ圧送に支障をきたすことが判明した。
実験例４では、水溶性セルロースの含有量については、水重量に対して０．２５重量％が最適であった。
【0052】
第１実施形態～第３実施形態の可塑性グラウト材は、高性能ＡＥ減水剤を含有している。
高性能ＡＥ減水剤はグラウト材に必要な流動性を確保するために添加する薬剤であり、高性能ＡＥ減水剤を添加すると施工性が向上する。
可塑性グラウト材を製造した際に、高性能ＡＥ減水剤を含有していない場合には硬化が早くなり、流動性の保持時間が短くなる。そのため、高性能ＡＥ減水剤の添加量が少ないと、可塑性グラウト材は注入前に硬化してしまう恐れがある。それに対して、グラウト材に高性能ＡＥ減水剤は添加することにより、硬化を遅延させると同時に流動性を向上させることが出来、施工性が向上する。
高性能ＡＥ減水剤はグラウト材に必要な流動性を確保するために添加する薬剤であり、高性能ＡＥ減水剤を添加すると施工性が向上する。
可塑性グラウト材を製造した際に、高性能ＡＥ減水剤を含有していない場合には硬化が早くなり、流動性の保持時間が短くなる。そのため、高性能ＡＥ減水剤の添加量が少ないと、可塑性グラウト材は注入前に硬化してしまう恐れがある。それに対して、グラウト材に高性能ＡＥ減水剤は添加することにより、硬化を遅延させると同時に流動性を向上させることが出来、施工性が向上する。
【0053】
［実験例５］
実験例５では、表３で示す組成（試料１～１９）について、高性能ＡＥ減水剤の含有量について調べた。
発明者の実験では、高性能ＡＥ減水剤の含有量はグラウト材のフロー値、一軸圧縮強度に及ぼす影響は小さいが、高性能ＡＥ減水剤の含有量はセメント重量に対して、０．２重量％～２重量％とするべきであり、特に０．５重量％とするのが好ましいことが分かった。
実験例５において、高性能ＡＥ減水剤の含有量が０．２重量％未満では可塑性グラウト材を製造してから注入に必要な時間が経過する以前に硬化してしまう弊害があることが判明した。一方、高性能ＡＥ減水剤の含有量が２重量％を超えると、含有量を増加しても硬化時間の遅延効果が発揮されない状態になってしまう。また、グラウト材の硬化遅延による各種弊害が生じることが判明した。
実験例５では、表３で示す組成（試料１～１９）について、高性能ＡＥ減水剤の含有量について調べた。
発明者の実験では、高性能ＡＥ減水剤の含有量はグラウト材のフロー値、一軸圧縮強度に及ぼす影響は小さいが、高性能ＡＥ減水剤の含有量はセメント重量に対して、０．２重量％～２重量％とするべきであり、特に０．５重量％とするのが好ましいことが分かった。
実験例５において、高性能ＡＥ減水剤の含有量が０．２重量％未満では可塑性グラウト材を製造してから注入に必要な時間が経過する以前に硬化してしまう弊害があることが判明した。一方、高性能ＡＥ減水剤の含有量が２重量％を超えると、含有量を増加しても硬化時間の遅延効果が発揮されない状態になってしまう。また、グラウト材の硬化遅延による各種弊害が生じることが判明した。
【0054】
第１実施形態～第３実施形態に係る可塑性グラウト材は、フロー値が適切な範囲（８０～１５５ｍｍ）となり、可塑性グラウト材として要求される強度（σ２８≧１．５Ｎ／ｍｍ２）は勿論、一般的なコンクリート構造物に要求される強度以上の強度（σ２８≧１８Ｎ／ｍｍ２）を得られる。そのため、空洞・空隙充填の用途に加えて、高強度が求められる工事においても使用することが出来る。
実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術的範囲を限定する趣旨の記述ではないことを付記する。
実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術的範囲を限定する趣旨の記述ではないことを付記する。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】