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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2022070043
(43)【公開日】2022-05-12
(54)【発明の名称】積層体の製造方法
(51)【国際特許分類】
B29C 44/06 20060101AFI20220502BHJP
B32B 5/18 20060101ALI20220502BHJP
B32B 5/32 20060101ALI20220502BHJP
B32B 27/08 20060101ALI20220502BHJP
B32B 37/14 20060101ALI20220502BHJP
B32B 27/32 20060101ALI20220502BHJP
B32B 7/022 20190101ALI20220502BHJP
B29C 44/00 20060101ALI20220502BHJP
B29C 44/44 20060101ALI20220502BHJP
C08J 9/232 20060101ALI20220502BHJP
B29K 23/00 20060101ALN20220502BHJP
B29K 105/04 20060101ALN20220502BHJP
B29L 9/00 20060101ALN20220502BHJP
B29L 23/00 20060101ALN20220502BHJP
【ＦＩ】
B29C44/06
B32B5/18
B32B5/32
B32B27/08
B32B37/14 A
B32B27/32 E
B32B7/022
B29C44/00 G
B29C44/44
C08J9/232 CES
B29K23:00
B29K105:04
B29L9:00
B29L23:00
【審査請求】未請求
【請求項の数】10
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2020179052
(22)【出願日】2020-10-26
(71)【出願人】
【識別番号】000131810
【氏名又は名称】株式会社ジェイエスピー
(74)【代理人】
【識別番号】110002620
【氏名又は名称】特許業務法人大谷特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】久松 功昇
(72)【発明者】
【氏名】橋本 圭一
【テーマコード（参考）】
4F074
4F100
4F214
【Ｆターム（参考）】
4F074AA21A
4F074AA24
4F074AB03
4F074AB05
4F074BA32
4F074BA33
4F074CA35
4F074CA38
4F074CA44
4F074CA49
4F074CC04Y
4F074CC07Y
4F074DA02
4F074DA08
4F074DA20
4F074DA23
4F074DA35
4F074DA54
4F074DA57
4F100AK01A
4F100AK01B
4F100AK03A
4F100AK03B
4F100BA02
4F100BA10A
4F100BA10B
4F100DC12A
4F100DC12B
4F100DE01A
4F100DE01B
4F100DJ05A
4F100DJ05B
4F100GB07
4F100GB32
4F100JA04
4F100JA06
4F100JA13A
4F100JA13B
4F100JB16A
4F100JB16B
4F100JK07B
4F100YY00A
4F100YY00B
4F214AA03
4F214AB02
4F214AC01
4F214AD05
4F214AG03
4F214AG08
4F214AG20
4F214AR12
4F214UA21
4F214UB01
4F214UB11
4F214UB22
4F214UC04
4F214UF01
(57)【要約】
【課題】機械的強度に優れ、所望の空隙率の差を有する積層体が容易に得られる積層体の製造方法を提供する。
【解決手段】積層体は、発泡粒子Ａから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ａと、発泡粒子Ｂから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ｂとが積層一体化され、発泡粒子成形体ａの空隙率（Ｐａ）と発泡粒子成形体ｂの空隙率（Ｐｂ）との差［Ｐｂ－Ｐａ］が５％以上であり、発泡粒子Ａ及び発泡粒子Ｂが下記（１）～（３）を満足する、積層体の製造方法。（１）発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡと発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢとの差［ｄＢ－ｄＡ］が０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下である、（２）発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢが３．５ｍｍ以上５ｍｍ以下である、（３）発泡粒子Ａの平均外径ＤＡと発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢとの差［ＤＢ－ＤＡ］が－０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下である。
【選択図】なし
【解決手段】積層体は、発泡粒子Ａから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ａと、発泡粒子Ｂから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ｂとが積層一体化され、発泡粒子成形体ａの空隙率（Ｐａ）と発泡粒子成形体ｂの空隙率（Ｐｂ）との差［Ｐｂ－Ｐａ］が５％以上であり、発泡粒子Ａ及び発泡粒子Ｂが下記（１）～（３）を満足する、積層体の製造方法。（１）発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡと発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢとの差［ｄＢ－ｄＡ］が０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下である、（２）発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢが３．５ｍｍ以上５ｍｍ以下である、（３）発泡粒子Ａの平均外径ＤＡと発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢとの差［ＤＢ－ＤＡ］が－０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下である。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
貫通孔を有し、アスペクト比Ｌ／Ｄが２未満の筒形状の熱可塑性樹脂発泡粒子Ａと、貫通孔を有し、アスペクト比Ｌ／Ｄが２未満の筒形状の熱可塑性樹脂発泡粒子Ｂとを一体成形することにより製造される積層体の製造方法であって、
前記積層体は、前記発泡粒子Ａから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ａと、前記発泡粒子Ｂから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ｂとが積層一体化した積層体であり、
前記発泡粒子成形体ａの空隙率（Ｐａ）と前記発泡粒子成形体ｂの空隙率（Ｐｂ）との差［Ｐｂ－Ｐａ］が５％以上であり、
前記発泡粒子Ａ及び前記発泡粒子Ｂが、下記要件（１）～（３）を満足する、積層体の製造方法。
（１）前記発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡと前記発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢとの差［ｄＢ－ｄＡ］が０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下であること、
（２）前記発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢが３．５ｍｍ以上５ｍｍ以下であること、
（３）前記発泡粒子Ａの平均外径ＤＡと前記発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢとの差［ＤＢ－ＤＡ］が－０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下であること。
前記積層体は、前記発泡粒子Ａから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ａと、前記発泡粒子Ｂから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ｂとが積層一体化した積層体であり、
前記発泡粒子成形体ａの空隙率（Ｐａ）と前記発泡粒子成形体ｂの空隙率（Ｐｂ）との差［Ｐｂ－Ｐａ］が５％以上であり、
前記発泡粒子Ａ及び前記発泡粒子Ｂが、下記要件（１）～（３）を満足する、積層体の製造方法。
（１）前記発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡと前記発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢとの差［ｄＢ－ｄＡ］が０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下であること、
（２）前記発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢが３．５ｍｍ以上５ｍｍ以下であること、
（３）前記発泡粒子Ａの平均外径ＤＡと前記発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢとの差［ＤＢ－ＤＡ］が－０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下であること。
【請求項2】
前記発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡが０．５ｍｍ以上２ｍｍ以下である、請求項１に記載の積層体の製造方法。
【請求項3】
前記発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢが２ｍｍ以上３ｍｍ以下である、請求項１又は２に記載の積層体の製造方法。
【請求項4】
前記発泡粒子Ａの平均外径ＤＡが２ｍｍ以上４．５ｍｍ以下であり、前記発泡粒子Ａの平均外径ＤＡと前記発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢとの差［ＤＢ－ＤＡ］が０．１ｍｍ以上２ｍｍ以下である、請求項１～３のいずれか一項に記載の積層体の製造方法。
【請求項5】
前記発泡粒子Ａの前記平均外径ＤＡに対する前記平均孔径ｄＡの比［ｄＡ／ＤＡ］が０．３以下である、請求項１～４のいずれか一項に記載の積層体の製造方法。
【請求項6】
前記発泡粒子Ａの嵩密度に対する前記発泡粒子Ａの見掛け密度の比が１．７以上２．３以下であり、前記発泡粒子Ｂの嵩密度に対する前記発泡粒子Ｂの見掛け密度の比が２．３以上３．０以下である、請求項１～５のいずれか一項に記載の積層体の製造方法。
【請求項7】
前記発泡粒子Ａがポリオレフィン系樹脂発泡粒子であり、前記発泡粒子Ｂがポリオレフィン系樹脂発泡粒子である、請求項１～６のいずれか一項に記載の積層体の製造方法。
【請求項8】
前記発泡粒子Ａは、ポリオレフィン系樹脂発泡芯層と、前記発泡芯層を被覆するポリオレフィン系樹脂被覆層とからなる、請求項１～７のいずれか一項に記載の積層体の製造方法。
【請求項9】
前記発泡粒子Ｂは、ポリオレフィン系樹脂発泡芯層と、前記発泡芯層を被覆するポリオレフィン系樹脂被覆層とからなり、前記発泡芯層を構成するポリオレフィン系樹脂の曲げ弾性率が１０００ＭＰａ以上１５００ＭＰａ以下である、請求項１～８のいずれか一項に記載の積層体の製造方法。
【請求項10】
前記発泡粒子成形体ａの体積（Ｖａ）と前記発泡粒子成形体ｂの体積（Ｖｂ）との比率［Ｖａ：Ｖｂ］が８０：２０～１０：９０である、請求項１～９のいずれか一項に記載の積層体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、積層体の製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
従来、所望の特性を得るために、物性等が異なる素材を積層又は成形一体化した積層体を一体成形により製造することが知られている。
【0003】
例えば、特許文献１には、成形体の空隙率が不均一であることを特徴とする熱可塑性樹脂型内成形体が開示され、一つの成形体内の空隙率を不均一にすることで、透水性、通気性、吸音性等の空隙率に依存する特性を持ちながら、かつ、剥離及び割れが起こりにくく、機械的強度を維持する成形体を安定的に、経済的に得ることが可能となると記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特開２００６－２４０２８６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
しかしながら、特許文献１に記載された熱可塑性樹脂型内成形体は、アスペクト比Ｌ／Ｄが大きい棒状予備発泡粒子を用いて高い空隙率を形成しているため、機械的強度が不十分であるという課題があった。また、例えば、空隙率の差を有する積層体を一体成形により製造する場合には、空隙率を制御することが難しいという課題があった。
【0006】
本発明は、上述した課題の存在に鑑みて成されたものであり、その目的は、機械的強度に優れ、所望の空隙率の差を有する積層体を幅広い成形条件で容易に得られる積層体の製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、以下に示す構成を採用することにより、上記課題を解決し得ることを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は、以下のとおりである。
［１］ 貫通孔を有し、アスペクト比Ｌ／Ｄが２未満の筒形状の熱可塑性樹脂発泡粒子Ａと、貫通孔を有し、アスペクト比Ｌ／Ｄが２未満の筒形状の熱可塑性樹脂発泡粒子Ｂとを一体成形することにより製造される積層体の製造方法であって、前記積層体は、前記発泡粒子Ａから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ａと、前記発泡粒子Ｂから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ｂとが積層一体化した積層体であり、前記発泡粒子成形体ａの空隙率（Ｐａ）と前記発泡粒子成形体ｂの空隙率（Ｐｂ）との差［Ｐｂ－Ｐａ］が５％以上であり、
前記発泡粒子Ａ及び前記発泡粒子Ｂが、下記要件（１）～（３）を満足する、積層体の製造方法。
（１）前記発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡと前記発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢとの差［ｄＢ－ｄＡ］が０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下であること、
（２）前記発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢが３．５ｍｍ以上５ｍｍ以下であること、
（３）前記発泡粒子Ａの平均外径ＤＡと前記発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢとの差［ＤＢ－ＤＡ］が－０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下であること。
［２］ 前記発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡが０．５ｍｍ以上２ｍｍ以下である、上記［１］に記載の積層体の製造方法。
［３］ 前記発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢが２ｍｍ以上３ｍｍ以下である、上記［１］又は［２］に記載の積層体の製造方法。
［４］ 前記発泡粒子Ａの平均外径ＤＡが２ｍｍ以上４．５ｍｍ以下であり、前記発泡粒子Ａの平均外径ＤＡと前記発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢとの差［ＤＢ－ＤＡ］が０．１ｍｍ以上２ｍｍ以下である、上記［１］～［３］のいずれか１つに記載の積層体の製造方法。
［５］ 前記発泡粒子Ａの、前記平均外径ＤＡに対する前記平均孔径ｄＡの比［ｄＡ／ＤＡ］が０．３以下である、上記［１］～［４］のいずれか１つに記載の積層体の製造方法。
［６］ 前記発泡粒子Ａの嵩密度に対する前記発泡粒子Ａの見掛け密度の比が１．７以上２．３以下であり、前記発泡粒子Ｂの嵩密度に対する前記発泡粒子Ｂの見掛け密度の比が２．３以上３．０以下である、上記［１］～［４］のいずれか１つに記載の積層体の製造方法。
［７］ 前記発泡粒子Ａがポリオレフィン系樹脂発泡粒子であり、前記発泡粒子Ｂがポリオレフィン系樹脂発泡粒子である、上記［１］～［６］のいずれか１つに記載の積層体の製造方法。
［８］ 前記発泡粒子Ａは、ポリオレフィン系樹脂発泡芯層と、前記発泡芯層を被覆するポリオレフィン系樹脂被覆層とからなる、上記［１］～［７］のいずれか１つに記載の積層体の製造方法。
［９］ 前記発泡粒子Ｂは、ポリオレフィン系樹脂発泡芯層と、前記発泡芯層を被覆するポリオレフィン系樹脂被覆層とからなり、前記発泡芯層を構成するポリオレフィン系樹脂の曲げ弾性率が１０００ＭＰａ以上１５００ＭＰａ以下である、上記［１］～［８］のいずれか１つに記載の積層体の製造方法。
［１０］ 前記発泡粒子成形体ａの体積（Ｖａ）と前記発泡粒子成形体ｂの体積（Ｖｂ）との比率［Ｖａ：Ｖｂ］が８０：２０～１０：９０である、上記［１］～［９］のいずれか１つに記載の積層体の製造方法。
すなわち、本発明は、以下のとおりである。
［１］ 貫通孔を有し、アスペクト比Ｌ／Ｄが２未満の筒形状の熱可塑性樹脂発泡粒子Ａと、貫通孔を有し、アスペクト比Ｌ／Ｄが２未満の筒形状の熱可塑性樹脂発泡粒子Ｂとを一体成形することにより製造される積層体の製造方法であって、前記積層体は、前記発泡粒子Ａから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ａと、前記発泡粒子Ｂから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ｂとが積層一体化した積層体であり、前記発泡粒子成形体ａの空隙率（Ｐａ）と前記発泡粒子成形体ｂの空隙率（Ｐｂ）との差［Ｐｂ－Ｐａ］が５％以上であり、
前記発泡粒子Ａ及び前記発泡粒子Ｂが、下記要件（１）～（３）を満足する、積層体の製造方法。
（１）前記発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡと前記発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢとの差［ｄＢ－ｄＡ］が０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下であること、
（２）前記発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢが３．５ｍｍ以上５ｍｍ以下であること、
（３）前記発泡粒子Ａの平均外径ＤＡと前記発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢとの差［ＤＢ－ＤＡ］が－０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下であること。
［２］ 前記発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡが０．５ｍｍ以上２ｍｍ以下である、上記［１］に記載の積層体の製造方法。
［３］ 前記発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢが２ｍｍ以上３ｍｍ以下である、上記［１］又は［２］に記載の積層体の製造方法。
［４］ 前記発泡粒子Ａの平均外径ＤＡが２ｍｍ以上４．５ｍｍ以下であり、前記発泡粒子Ａの平均外径ＤＡと前記発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢとの差［ＤＢ－ＤＡ］が０．１ｍｍ以上２ｍｍ以下である、上記［１］～［３］のいずれか１つに記載の積層体の製造方法。
［５］ 前記発泡粒子Ａの、前記平均外径ＤＡに対する前記平均孔径ｄＡの比［ｄＡ／ＤＡ］が０．３以下である、上記［１］～［４］のいずれか１つに記載の積層体の製造方法。
［６］ 前記発泡粒子Ａの嵩密度に対する前記発泡粒子Ａの見掛け密度の比が１．７以上２．３以下であり、前記発泡粒子Ｂの嵩密度に対する前記発泡粒子Ｂの見掛け密度の比が２．３以上３．０以下である、上記［１］～［４］のいずれか１つに記載の積層体の製造方法。
［７］ 前記発泡粒子Ａがポリオレフィン系樹脂発泡粒子であり、前記発泡粒子Ｂがポリオレフィン系樹脂発泡粒子である、上記［１］～［６］のいずれか１つに記載の積層体の製造方法。
［８］ 前記発泡粒子Ａは、ポリオレフィン系樹脂発泡芯層と、前記発泡芯層を被覆するポリオレフィン系樹脂被覆層とからなる、上記［１］～［７］のいずれか１つに記載の積層体の製造方法。
［９］ 前記発泡粒子Ｂは、ポリオレフィン系樹脂発泡芯層と、前記発泡芯層を被覆するポリオレフィン系樹脂被覆層とからなり、前記発泡芯層を構成するポリオレフィン系樹脂の曲げ弾性率が１０００ＭＰａ以上１５００ＭＰａ以下である、上記［１］～［８］のいずれか１つに記載の積層体の製造方法。
［１０］ 前記発泡粒子成形体ａの体積（Ｖａ）と前記発泡粒子成形体ｂの体積（Ｖｂ）との比率［Ｖａ：Ｖｂ］が８０：２０～１０：９０である、上記［１］～［９］のいずれか１つに記載の積層体の製造方法。
【発明の効果】
【0008】
本発明によれば、機械的強度に優れ、例えば、５％以上の空隙率の差を有する積層体を幅広い成形条件で容易に得られる積層体の製造方法を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【0009】
【発明を実施するための形態】
【0010】
［積層体の製造方法］
本発明の積層体の製造方法（以下、単に「積層体の製造方法」ともいう）は、貫通孔を有し、アスペクト比Ｌ／Ｄが２未満の筒形状の熱可塑性樹脂発泡粒子Ａ（以下、単に「発泡粒子Ａ」ともいう）と、貫通孔を有し、アスペクト比Ｌ／Ｄが２未満の筒形状の熱可塑性樹脂発泡粒子Ｂ（以下、単に「発泡粒子Ｂ」ともいう）とを一体成形することにより製造される積層体の製造方法であって、前記積層体は、前記発泡粒子Ａから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ａと、前記発泡粒子Ｂから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ｂとが積層一体化した積層体であり、前記発泡粒子成形体ａの空隙率（Ｐａ）と前記発泡粒子成形体ｂの空隙率（Ｐｂ）との差［Ｐｂ－Ｐａ］が５％以上であり、前記発泡粒子Ａ及び前記発泡粒子Ｂが、下記要件（１）～（３）を満足する。
（１）前記発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡと前記発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢとの差［ｄＢ－ｄＡ］が０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下であること、
（２）前記発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢが３．５ｍｍ以上５ｍｍ以下であること、
（３）前記発泡粒子Ａの平均外径ＤＡと前記発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢとの差［ＤＢ－ＤＡ］が－０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下であること。
本発明の積層体の製造方法（以下、単に「積層体の製造方法」ともいう）は、貫通孔を有し、アスペクト比Ｌ／Ｄが２未満の筒形状の熱可塑性樹脂発泡粒子Ａ（以下、単に「発泡粒子Ａ」ともいう）と、貫通孔を有し、アスペクト比Ｌ／Ｄが２未満の筒形状の熱可塑性樹脂発泡粒子Ｂ（以下、単に「発泡粒子Ｂ」ともいう）とを一体成形することにより製造される積層体の製造方法であって、前記積層体は、前記発泡粒子Ａから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ａと、前記発泡粒子Ｂから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ｂとが積層一体化した積層体であり、前記発泡粒子成形体ａの空隙率（Ｐａ）と前記発泡粒子成形体ｂの空隙率（Ｐｂ）との差［Ｐｂ－Ｐａ］が５％以上であり、前記発泡粒子Ａ及び前記発泡粒子Ｂが、下記要件（１）～（３）を満足する。
（１）前記発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡと前記発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢとの差［ｄＢ－ｄＡ］が０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下であること、
（２）前記発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢが３．５ｍｍ以上５ｍｍ以下であること、
（３）前記発泡粒子Ａの平均外径ＤＡと前記発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢとの差［ＤＢ－ＤＡ］が－０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下であること。
【0011】
本発明の積層体の製造方法は、特定の関係を有する発泡粒子Ａ及び発泡粒子Ｂを一体成形することにより、所望の空隙率の差を有する発泡粒子成形体ａ及び発泡粒子成形体ｂが一体化された積層体を容易に製造できる。また、本発明の積層体の製造方法は、アスペクト比Ｌ／Ｄが２未満の発泡粒子を用いることにより、曲げ強さ等の機械的強度に優れる積層体が得られる。
【0012】
具体的には、本発明の積層体の製造方法は、少なくとも以下の工程（１）～（３）を含み、発泡粒子成形体ａと発泡粒子成形体ｂとが積層一体化される。なお、工程（１）と工程（２）の順序は特に限定されず、工程（１）を実行した後に工程（２）を実行してもよいし、工程（２）を実行した後に工程（１）を実行してもよい。
工程（１）：発泡粒子Ａを成形型に充填する発泡粒子Ａ充填工程、
工程（２）：発泡粒子Ｂを成形型に充填する発泡粒子Ｂ充填工程、及び
工程（３）：加熱媒体を供給して発泡粒子Ａと発泡粒子Ｂとを一体的に加熱する本加熱工程。
工程（１）：発泡粒子Ａを成形型に充填する発泡粒子Ａ充填工程、
工程（２）：発泡粒子Ｂを成形型に充填する発泡粒子Ｂ充填工程、及び
工程（３）：加熱媒体を供給して発泡粒子Ａと発泡粒子Ｂとを一体的に加熱する本加熱工程。
【0013】
＜工程（１）及び（２）＞
工程（１）では、例えば、成形型を開き、発泡粒子Ａを成形型に充填することができる。工程（２）でも、工程（１）と同様に、発泡粒子Ｂを成形型に充填することができる。
工程（１）では、例えば、成形型を開き、発泡粒子Ａを成形型に充填することができる。工程（２）でも、工程（１）と同様に、発泡粒子Ｂを成形型に充填することができる。
【0014】
＜工程（３）＞
工程（３）では、例えば、成形型を閉めた後、層状に充填された発泡粒子Ａ及び発泡粒子Ｂに、スチーム等の加熱媒体を供給して、発泡粒子Ａと発泡粒子Ｂとを一体的に加熱し、発泡粒子Ａと発泡粒子Ｂとを二次発泡させ、相互に融着させることにより、発泡粒子Ａから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ａと、発泡粒子Ｂから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ｂとを一体積層化できる。この際、発泡粒子成形体ａ及び発泡粒子成形体ｂは、それぞれの成形空間の形状に賦形される。
工程（３）において、供給されるスチームの圧力（一体成形圧）は、後述する発泡粒子Ａ及び発泡粒子Ｂの基材樹脂等に応じて適宜変更されるが、好ましくは０．１２ＭＰａ（Ｇ）以上、より好ましくは０．１６ＭＰａ（Ｇ）以上であり、そして、好ましくは０．２４ＭＰａ（Ｇ）以下、より好ましくは０．２２ＭＰａ（Ｇ）以下である。本明細書において、［ＭＰａ（Ｇ）］の単位は、ゲージ圧を意味する。ゲージ圧とは、絶対圧から大気圧を差し引いた値である。
工程（３）では、例えば、成形型を閉めた後、層状に充填された発泡粒子Ａ及び発泡粒子Ｂに、スチーム等の加熱媒体を供給して、発泡粒子Ａと発泡粒子Ｂとを一体的に加熱し、発泡粒子Ａと発泡粒子Ｂとを二次発泡させ、相互に融着させることにより、発泡粒子Ａから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ａと、発泡粒子Ｂから構成され、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ｂとを一体積層化できる。この際、発泡粒子成形体ａ及び発泡粒子成形体ｂは、それぞれの成形空間の形状に賦形される。
工程（３）において、供給されるスチームの圧力（一体成形圧）は、後述する発泡粒子Ａ及び発泡粒子Ｂの基材樹脂等に応じて適宜変更されるが、好ましくは０．１２ＭＰａ（Ｇ）以上、より好ましくは０．１６ＭＰａ（Ｇ）以上であり、そして、好ましくは０．２４ＭＰａ（Ｇ）以下、より好ましくは０．２２ＭＰａ（Ｇ）以下である。本明細書において、［ＭＰａ（Ｇ）］の単位は、ゲージ圧を意味する。ゲージ圧とは、絶対圧から大気圧を差し引いた値である。
【0015】
＜工程（４）＞
本発明の積層体の製造方法は、積層体をより容易に製造する観点から、工程（１）又は工程（２）のいずれか一方を実行した後、すなわち、発泡粒子Ａ又は発泡粒子Ｂのいずれか一方を成形型に充填した後、加熱媒体を供給し、先に充填された発泡粒子を仮融着させる仮融着工程（工程（４））をさらに含むことが好ましい。工程（４）において、供給されるスチームの圧力（一層目成形圧）は、工程（３）におけるスチームの圧力より低く、好ましくは０．０８ＭＰａ（Ｇ）以上、より好ましくは０．１０ＭＰａ（Ｇ）以上であり、そして、好ましくは０．１６ＭＰａ（Ｇ）以下、より好ましくは０．１４ＭＰａ（Ｇ）以下である。なお、仮融着とは、後に供給される加熱媒体の通り道を考慮して発泡粒子間に空隙を残して成形することをいい、おこし状とすることが好ましい。
本発明の積層体の製造方法は、積層体をより容易に製造する観点から、工程（１）又は工程（２）のいずれか一方を実行した後、すなわち、発泡粒子Ａ又は発泡粒子Ｂのいずれか一方を成形型に充填した後、加熱媒体を供給し、先に充填された発泡粒子を仮融着させる仮融着工程（工程（４））をさらに含むことが好ましい。工程（４）において、供給されるスチームの圧力（一層目成形圧）は、工程（３）におけるスチームの圧力より低く、好ましくは０．０８ＭＰａ（Ｇ）以上、より好ましくは０．１０ＭＰａ（Ｇ）以上であり、そして、好ましくは０．１６ＭＰａ（Ｇ）以下、より好ましくは０．１４ＭＰａ（Ｇ）以下である。なお、仮融着とは、後に供給される加熱媒体の通り道を考慮して発泡粒子間に空隙を残して成形することをいい、おこし状とすることが好ましい。
【0016】
積層体の製造方法が工程（４）を含む場合、工程（１）又は（２）のいずれか一方と工程（４）とは、連続して行われることが好ましい。また、その際に用いられる成形型は、工程（３）で用いられる成形型と異なっていてもよい。すなわち、工程（４）にて仮融着した発泡粒子Ａ又はＢを、別途、工程（３）で用いられる成形型に充填し、工程（３）を実行してもよい。ただし、生産性に優れる観点からは、本発明の積層体の製造方法は、工程（１）～（４）を全て備え、かつ全ての工程が一つの成形型で連続して行われることが好ましい。
【0017】
工程（１）及び（２）において、発泡粒子を成形型内に充填する方法としては、公知の方法を採用することができる。例えば、発泡粒子の二次発泡力を過度に向上させない範囲で、発泡粒子を加圧気体で加圧処理して、発泡粒子の気泡内に所定の内圧を付与してから型内に充填する方法（加圧充填法）、発泡粒子を加圧気体で圧縮した状態で加圧された型内に充填し、その後型内の圧力を開放する方法（圧縮充填法）、発泡粒子を型内に充填する前に予め型を開いて成形空間を広げておき、充填後に型を閉じることで発泡粒子を機械的に圧縮する方法（クラッキング充填法）等を採用することができる。
【0018】
通常、発泡粒子成形体が積層された積層体を一体成形により製造する場合、単層の発泡粒子成形体を製造する場合と比較して発泡粒子に供給される加熱媒体の総熱量が多くなりやすいことや、成形圧が変動しやすいことから、得られる発泡粒子成形体の空隙率が低下したり、空隙率の差が小さくなりやすいものであった。本発明の製造方法によれば、発泡粒子Ａと発泡粒子Ｂとが特定の関係を満足することにより、機械的強度に優れ、所望の空隙率の差を有する積層体を、幅広い成形条件で容易に得ることができる。具体的には、本発明の製造方法では、上記工程（１）及び（２）の順序を自由に選択でき、また、所望の空隙率の差を有する積層体を製造可能な成形圧の範囲が広いものである。
【0019】
＜積層体＞
（合計厚み）
積層体の合計厚みは、積層体の用途により適宜変更されるが、好ましくは２０ｍｍ以上、より好ましくは３０ｍｍ以上、更に好ましくは４０ｍｍ以上であり、そして、好ましくは５００ｍｍ以下、より好ましくは４５０ｍｍ以下、更に好ましくは４００ｍｍ以下である。
（合計厚み）
積層体の合計厚みは、積層体の用途により適宜変更されるが、好ましくは２０ｍｍ以上、より好ましくは３０ｍｍ以上、更に好ましくは４０ｍｍ以上であり、そして、好ましくは５００ｍｍ以下、より好ましくは４５０ｍｍ以下、更に好ましくは４００ｍｍ以下である。
【0020】
（密度）
積層体の密度は、軽量性と機械的強度とのバランスの両立に優れる観点から、好ましくは１０ｋｇ／ｍ３以上、より好ましくは１５ｋｇ／ｍ３以上、さらに好ましくは２０ｋｇ／ｍ３以上であり、そして、好ましくは１５０ｋｇ／ｍ３以下、より好ましくは１００ｋｇ／ｍ３以下、さらに好ましくは５０ｋｇ／ｍ３以下である。積層体の密度は、積層体の質量を積層体の体積で除して単位を［ｋｇ／ｍ３］に換算することにより求めることができる。
積層体の密度は、軽量性と機械的強度とのバランスの両立に優れる観点から、好ましくは１０ｋｇ／ｍ３以上、より好ましくは１５ｋｇ／ｍ３以上、さらに好ましくは２０ｋｇ／ｍ３以上であり、そして、好ましくは１５０ｋｇ／ｍ３以下、より好ましくは１００ｋｇ／ｍ３以下、さらに好ましくは５０ｋｇ／ｍ３以下である。積層体の密度は、積層体の質量を積層体の体積で除して単位を［ｋｇ／ｍ３］に換算することにより求めることができる。
【0021】
＜発泡粒子成形体ａ＞
発泡粒子成形体ａは、熱可塑性樹脂発泡粒子Ａから構成され、連通した空隙を有する。
発泡粒子成形体ａの空隙率（Ｐａ）は、発泡粒子成形体ｂの空隙率（Ｐｂ）よりも５％以上低ければ特に限定されないが、好ましくは５％以上、より好ましくは７％以上、更に好ましくは１０％以上であり、特に好ましくは１２％以上であり、そして、好ましくは２０％以下、より好ましくは１７％以下である。発泡粒子成形体ａの空隙率を上記範囲内とすることにより、空隙を有する成形体の特性を発揮しつつ、外観に優れる積層体となる。
なお、上記発泡粒子成形体ａが有する連通した空隙は、発泡粒子成形体ａを構成する発泡粒子間に存在する空隙と、発泡粒子成形体ａを構成する発泡粒子が有する貫通孔により形成される空隙とによって構成されている。
発泡粒子成形体ａの空隙率は、例えば、以下の方法により測定できる。まず、発泡粒子成形体ａの中心部分から直方体形状の試験片を切り出す。該試験片を、エタノールを入れたメスシリンダー中に沈めてエタノールの液面の上昇分から試験片の真の体積Ｖｃ［Ｌ］を求める。また、該試験片の外形寸法から見掛けの体積Ｖｄ［Ｌ］を求める。求められた真の体積Ｖｃと見掛けの体積Ｖｄから下記式（１）により発泡粒子成形体ａの空隙率を求めることができる。
空隙率（％）＝［（Ｖｄ－Ｖｃ）／Ｖｄ］×１００ （１）
発泡粒子成形体ａは、熱可塑性樹脂発泡粒子Ａから構成され、連通した空隙を有する。
発泡粒子成形体ａの空隙率（Ｐａ）は、発泡粒子成形体ｂの空隙率（Ｐｂ）よりも５％以上低ければ特に限定されないが、好ましくは５％以上、より好ましくは７％以上、更に好ましくは１０％以上であり、特に好ましくは１２％以上であり、そして、好ましくは２０％以下、より好ましくは１７％以下である。発泡粒子成形体ａの空隙率を上記範囲内とすることにより、空隙を有する成形体の特性を発揮しつつ、外観に優れる積層体となる。
なお、上記発泡粒子成形体ａが有する連通した空隙は、発泡粒子成形体ａを構成する発泡粒子間に存在する空隙と、発泡粒子成形体ａを構成する発泡粒子が有する貫通孔により形成される空隙とによって構成されている。
発泡粒子成形体ａの空隙率は、例えば、以下の方法により測定できる。まず、発泡粒子成形体ａの中心部分から直方体形状の試験片を切り出す。該試験片を、エタノールを入れたメスシリンダー中に沈めてエタノールの液面の上昇分から試験片の真の体積Ｖｃ［Ｌ］を求める。また、該試験片の外形寸法から見掛けの体積Ｖｄ［Ｌ］を求める。求められた真の体積Ｖｃと見掛けの体積Ｖｄから下記式（１）により発泡粒子成形体ａの空隙率を求めることができる。
空隙率（％）＝［（Ｖｄ－Ｖｃ）／Ｖｄ］×１００ （１）
【0022】
発泡粒子成形体ａの厚み（Ｈａ）は、積層体の用途により適宜変更されるが、積層体の吸音性等の観点からは、好ましくは１０ｍｍ以上、より好ましくは１５ｍｍ以上、更に好ましくは２０ｍｍ以上、より更に好ましくは２５ｍｍ以上であり、そして、好ましくは１００ｍｍ以下、より好ましくは８０ｍｍ以下、更に好ましくは６０ｍｍ以下、より更に好ましくは４０ｍｍ以下である。
発泡粒子成形体ａの厚みは、積層体から発泡粒子成形体ａを切り出してその体積を求め、前記発泡粒子成形体ａの体積を、発泡粒子成形体ａの上面視による投影面積で除し、単位を［ｍｍ］に換算することにより求めることができる。
発泡粒子成形体ａの厚みは、積層体から発泡粒子成形体ａを切り出してその体積を求め、前記発泡粒子成形体ａの体積を、発泡粒子成形体ａの上面視による投影面積で除し、単位を［ｍｍ］に換算することにより求めることができる。
【0023】
（熱可塑性樹脂発泡粒子Ａ）
熱可塑性樹脂発泡粒子Ａは、貫通孔を有し、アスペクト比Ｌ／Ｄが２未満であり、筒形状を有する。
熱可塑性樹脂発泡粒子Ａは、貫通孔を有し、アスペクト比Ｌ／Ｄが２未満であり、筒形状を有する。
【0024】
≪アスペクト比Ｌ／Ｄ≫
発泡粒子Ａのアスペクト比Ｌ／Ｄは、機械的強度を高める観点から、好ましくは１．７以下、より好ましくは１．５以下、更に好ましくは１．３以下であり、その下限は特に制限はないが、概ね０．８である。
発泡粒子Ａのアスペクト比Ｌ／Ｄは、無作為に選択した１００個の発泡粒子Ａについて、最大長（Ｌ）と、該最大長の長さ方向と直交する方向における当該粒子の断面の断面最大径（Ｄ）とをノギス等で測定し、比（Ｌ／Ｄ）を算出し、その値を算術平均した値である。
発泡粒子Ａのアスペクト比Ｌ／Ｄは、機械的強度を高める観点から、好ましくは１．７以下、より好ましくは１．５以下、更に好ましくは１．３以下であり、その下限は特に制限はないが、概ね０．８である。
発泡粒子Ａのアスペクト比Ｌ／Ｄは、無作為に選択した１００個の発泡粒子Ａについて、最大長（Ｌ）と、該最大長の長さ方向と直交する方向における当該粒子の断面の断面最大径（Ｄ）とをノギス等で測定し、比（Ｌ／Ｄ）を算出し、その値を算術平均した値である。
【0025】
≪貫通孔の平均孔径ｄＡ≫
発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡは、上記要件（１）を満足すれば特に限定されないが、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点及び表面外観により優れる積層体を得る観点から、好ましくは０．５ｍｍ以上、より好ましくは０．６ｍｍ以上であり、そして、好ましくは２ｍｍ以下、より好ましくは１．５ｍｍ未満、更に好ましくは１ｍｍ未満、より更に好ましくは０．８ｍｍ以下である。
発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡは、以下のように求められる。発泡粒子Ａ群から無作為に選択した５０個以上の発泡粒子Ａについて、切断面の面積が最大となる位置で、貫通孔に対して垂直に切断する。該切断面の写真撮影をし、貫通孔の部分の断面積（開口面積）を求め、その値から円換算により貫通孔の孔径の直径を算出し、算術平均した値を、発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡとする。
発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡは、上記要件（１）を満足すれば特に限定されないが、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点及び表面外観により優れる積層体を得る観点から、好ましくは０．５ｍｍ以上、より好ましくは０．６ｍｍ以上であり、そして、好ましくは２ｍｍ以下、より好ましくは１．５ｍｍ未満、更に好ましくは１ｍｍ未満、より更に好ましくは０．８ｍｍ以下である。
発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡは、以下のように求められる。発泡粒子Ａ群から無作為に選択した５０個以上の発泡粒子Ａについて、切断面の面積が最大となる位置で、貫通孔に対して垂直に切断する。該切断面の写真撮影をし、貫通孔の部分の断面積（開口面積）を求め、その値から円換算により貫通孔の孔径の直径を算出し、算術平均した値を、発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡとする。
【0026】
≪平均外径ＤＡ≫
発泡粒子Ａの平均外径ＤＡは、上記要件（３）を満足すれば特に限定されないが、機械的強度に優れるとともに、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点から、好ましくは２ｍｍ以上、より好ましくは２．５ｍｍ以上、更に好ましくは３ｍｍ以上であり、そして、好ましくは４．５ｍｍ以下、より好ましくは４．３ｍｍ以下、更に好ましくは４ｍｍ以下である。
発泡粒子Ａの平均外径ＤＡは、以下のように求められる。発泡粒子Ａ群から無作為に選択した５０個以上の発泡粒子Ａについて、切断面の面積が最大となる位置で、貫通孔に対して垂直に切断する。該切断面の写真撮影をし、発泡粒子Ａの断面積を求め、その値から円換算により発泡粒子の直径を算出し、算術平均した値を、発泡粒子Ａの平均外径ＤＡとする。
発泡粒子Ａの平均外径ＤＡは、上記要件（３）を満足すれば特に限定されないが、機械的強度に優れるとともに、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点から、好ましくは２ｍｍ以上、より好ましくは２．５ｍｍ以上、更に好ましくは３ｍｍ以上であり、そして、好ましくは４．５ｍｍ以下、より好ましくは４．３ｍｍ以下、更に好ましくは４ｍｍ以下である。
発泡粒子Ａの平均外径ＤＡは、以下のように求められる。発泡粒子Ａ群から無作為に選択した５０個以上の発泡粒子Ａについて、切断面の面積が最大となる位置で、貫通孔に対して垂直に切断する。該切断面の写真撮影をし、発泡粒子Ａの断面積を求め、その値から円換算により発泡粒子の直径を算出し、算術平均した値を、発泡粒子Ａの平均外径ＤＡとする。
【0027】
≪比［ｄＡ／ＤＡ］≫
発泡粒子Ａの平均外径ＤＡに対する平均孔径ｄＡの比［ｄＡ／ＤＡ］は、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点及び表面外観により優れる積層体を得る観点から、好ましくは０．７以下、より好ましくは０．５以下、更に好ましくは０．３以下、特に好ましくは０．２５未満であり、そして、その下限は特に限定されないが０．１である。
発泡粒子Ａの平均外径ＤＡに対する平均孔径ｄＡの比［ｄＡ／ＤＡ］は、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点及び表面外観により優れる積層体を得る観点から、好ましくは０．７以下、より好ましくは０．５以下、更に好ましくは０．３以下、特に好ましくは０．２５未満であり、そして、その下限は特に限定されないが０．１である。
【0028】
≪見掛け密度≫
発泡粒子Ａの見掛け密度は、機械的強度や軽量性に優れる積層体をより容易に製造する観点から、好ましくは３０ｋｇ／ｍ３以上、より好ましくは３５ｋｇ／ｍ３以上、更に好ましくは４０ｋｇ／ｍ３以上であり、そして、好ましくは２００ｋｇ／ｍ３以下、より好ましくは１５０ｋｇ／ｍ３以下、更に好ましくは１００ｋｇ／ｍ３以下、より更に好ましくは８０ｋｇ／ｍ３以下である。
発泡粒子Ａの見掛け密度は、以下のように求められる。まず、発泡粒子Ａ群を、相対湿度５０％、２３℃、１ａｔｍの条件にて２日間放置する。次いで、２３℃のエタノールが入ったメスシリンダーを用意し、任意の量の発泡粒子Ａ群（発泡粒子Ａ群の質量Ｗ１）を上記メスシリンダー内のエタノール中に金網等の道具を使用して沈める。そして、金網等の道具の体積を考慮し、水位上昇分より読みとられる発泡粒子Ａ群の容積Ｖ１［Ｌ］を測定する。メスシリンダーに入れた発泡粒子Ａ群の質量Ｗ１［ｇ］を容積Ｖ１［Ｌ］で除して（Ｗ１／Ｖ１）、単位を［ｋｇ／ｍ３］に換算することにより、発泡粒子Ａの見掛け密度が求められる。
発泡粒子Ａの見掛け密度は、機械的強度や軽量性に優れる積層体をより容易に製造する観点から、好ましくは３０ｋｇ／ｍ３以上、より好ましくは３５ｋｇ／ｍ３以上、更に好ましくは４０ｋｇ／ｍ３以上であり、そして、好ましくは２００ｋｇ／ｍ３以下、より好ましくは１５０ｋｇ／ｍ３以下、更に好ましくは１００ｋｇ／ｍ３以下、より更に好ましくは８０ｋｇ／ｍ３以下である。
発泡粒子Ａの見掛け密度は、以下のように求められる。まず、発泡粒子Ａ群を、相対湿度５０％、２３℃、１ａｔｍの条件にて２日間放置する。次いで、２３℃のエタノールが入ったメスシリンダーを用意し、任意の量の発泡粒子Ａ群（発泡粒子Ａ群の質量Ｗ１）を上記メスシリンダー内のエタノール中に金網等の道具を使用して沈める。そして、金網等の道具の体積を考慮し、水位上昇分より読みとられる発泡粒子Ａ群の容積Ｖ１［Ｌ］を測定する。メスシリンダーに入れた発泡粒子Ａ群の質量Ｗ１［ｇ］を容積Ｖ１［Ｌ］で除して（Ｗ１／Ｖ１）、単位を［ｋｇ／ｍ３］に換算することにより、発泡粒子Ａの見掛け密度が求められる。
【0029】
≪嵩密度≫
発泡粒子Ａの嵩密度は、得られる積層体の機械的強度と軽量性とをバランス良く両立させる観点から、好ましくは１０ｋｇ／ｍ３以上、より好ましくは１５ｋｇ／ｍ３以上、更に好ましくは２０ｋｇ／ｍ３以上であり、そして、好ましくは１５０ｋｇ／ｍ３以下、より好ましくは１００ｋｇ／ｍ３以下、更に好ましくは８０ｋｇ／ｍ３以下、より更に好ましくは５０ｇ／ｍ３以下、特に好ましくは３０ｋｇ／ｍ３以下である。
発泡粒子Ａの嵩密度は、以下のように求められる。発泡粒子Ａ群から発泡粒子Ａを無作為に取り出して容積１Ｌのメスシリンダーに入れ、自然堆積状態となるように多数の発泡粒子を１Ｌの目盛まで収容し、収容された発泡粒子の質量Ｗ２［ｇ］を収容体積Ｖ２（１［Ｌ］）で除して（Ｗ２／Ｖ２）、単位を［ｋｇ／ｍ３］に換算することにより、発泡粒子Ａの嵩密度が求められる。
発泡粒子Ａの嵩密度は、得られる積層体の機械的強度と軽量性とをバランス良く両立させる観点から、好ましくは１０ｋｇ／ｍ３以上、より好ましくは１５ｋｇ／ｍ３以上、更に好ましくは２０ｋｇ／ｍ３以上であり、そして、好ましくは１５０ｋｇ／ｍ３以下、より好ましくは１００ｋｇ／ｍ３以下、更に好ましくは８０ｋｇ／ｍ３以下、より更に好ましくは５０ｇ／ｍ３以下、特に好ましくは３０ｋｇ／ｍ３以下である。
発泡粒子Ａの嵩密度は、以下のように求められる。発泡粒子Ａ群から発泡粒子Ａを無作為に取り出して容積１Ｌのメスシリンダーに入れ、自然堆積状態となるように多数の発泡粒子を１Ｌの目盛まで収容し、収容された発泡粒子の質量Ｗ２［ｇ］を収容体積Ｖ２（１［Ｌ］）で除して（Ｗ２／Ｖ２）、単位を［ｋｇ／ｍ３］に換算することにより、発泡粒子Ａの嵩密度が求められる。
【0030】
≪見掛け密度／嵩密度の比≫
発泡粒子Ａの嵩密度に対する発泡粒子Ａの見掛け密度の比（見掛け密度／嵩密度）は、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点から、好ましくは１．７以上であり、そして、好ましくは２．５以下、より好ましくは２．３以下である。
発泡粒子Ａの嵩密度に対する発泡粒子Ａの見掛け密度の比（見掛け密度／嵩密度）は、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点から、好ましくは１．７以上であり、そして、好ましくは２．５以下、より好ましくは２．３以下である。
【0031】
≪基材樹脂≫
発泡粒子Ａの基材樹脂である熱可塑性樹脂としては、例えばポリスチレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂などのポリオレフィン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリ乳酸などのポリエステル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂等が挙げられる。中でも、ポリオレフィン系樹脂が好ましく、機械的強度等の観点からポリプロピレン系樹脂であることがより好ましい。すなわち、発泡粒子Ａはポリオレフィン系樹脂発泡粒子であることが好ましく、ポリプロピレン系樹脂発泡粒子であることがより好ましい。
なお、発泡粒子Ａの基材樹脂とは、発泡粒子Ａの構成が後述する多層構造の発泡粒子である場合には、芯層を構成する樹脂を意味する。
発泡粒子Ａの基材樹脂である熱可塑性樹脂としては、例えばポリスチレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂などのポリオレフィン系樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリ乳酸などのポリエステル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂等が挙げられる。中でも、ポリオレフィン系樹脂が好ましく、機械的強度等の観点からポリプロピレン系樹脂であることがより好ましい。すなわち、発泡粒子Ａはポリオレフィン系樹脂発泡粒子であることが好ましく、ポリプロピレン系樹脂発泡粒子であることがより好ましい。
なお、発泡粒子Ａの基材樹脂とは、発泡粒子Ａの構成が後述する多層構造の発泡粒子である場合には、芯層を構成する樹脂を意味する。
【0032】
発泡粒子Ａの基材樹脂がポリプロピレン系樹脂である場合、その曲げ弾性率は、機械的強度等の観点から、好ましくは６００ＭＰａ以上、より好ましくは８００ＭＰａ以上であり、そして、好ましくは１０００ＭＰａ以下である。なお、発泡粒子Ａの構成が後述する多層構造の発泡粒子である場合には、発泡芯層を構成するポリプロピレン系樹脂が上記曲げ弾性率を満足することが好ましい。
ポリプロピレン系樹脂の曲げ弾性率は、ＪＩＳ Ｋ ７１７１：２０１６に基づき、試験片（試験片寸法；長さ８０ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ４ｍｍ）を作製して、求めることができる。なお、発泡粒子Ａの構成が後述する多層発泡粒子である場合には、芯層を構成するポリプロピレン系樹脂が上記曲げ弾性率を満足することが好ましい。
ポリプロピレン系樹脂の曲げ弾性率は、ＪＩＳ Ｋ ７１７１：２０１６に基づき、試験片（試験片寸法；長さ８０ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ４ｍｍ）を作製して、求めることができる。なお、発泡粒子Ａの構成が後述する多層発泡粒子である場合には、芯層を構成するポリプロピレン系樹脂が上記曲げ弾性率を満足することが好ましい。
【0033】
≪構成≫
ここで、図１及び図２は、本発明の貫通孔を有する筒形状の発泡粒子の一例を示す外観概略図である。発泡粒子Ａは、図１に示すように、発泡粒子１を貫通する貫通孔３を有し、筒形状を有する発泡粒子１であってもよい。また、発泡粒子Ａは、図２に示すように、貫通孔３を有し、かつ、筒形状を有する芯層５と、該芯層５を被覆する被覆層７と、を有する多層構造の発泡粒子１０であってもよい。
発泡粒子Ａは、図２に示すように、ポリオレフィン系樹脂発泡芯層５（以下、単に「発泡芯層」ともいう）と、該発泡芯層５を被覆するポリオレフィン系樹脂被覆層７（以下、単に「被覆層」ともいう）とを有する多層構造の発泡粒子１０であることが好ましい。
ここで、図１及び図２は、本発明の貫通孔を有する筒形状の発泡粒子の一例を示す外観概略図である。発泡粒子Ａは、図１に示すように、発泡粒子１を貫通する貫通孔３を有し、筒形状を有する発泡粒子１であってもよい。また、発泡粒子Ａは、図２に示すように、貫通孔３を有し、かつ、筒形状を有する芯層５と、該芯層５を被覆する被覆層７と、を有する多層構造の発泡粒子１０であってもよい。
発泡粒子Ａは、図２に示すように、ポリオレフィン系樹脂発泡芯層５（以下、単に「発泡芯層」ともいう）と、該発泡芯層５を被覆するポリオレフィン系樹脂被覆層７（以下、単に「被覆層」ともいう）とを有する多層構造の発泡粒子１０であることが好ましい。
【0034】
型内成形時における発泡粒子の二次発泡を抑制する観点から、被覆層は、発泡芯層の外表面略全体を覆っていることが好ましく、発泡芯層の外表面全体を完全に覆っていることがより好ましい。なお、本発明の目的効果を阻害しない範囲において、被覆層に覆われていない発泡芯層部分があってもよい。同様の観点から、被覆層は非発泡状態又は実質的に非発泡状態であることが好ましく、非発泡状態であることがより好ましい。なお、本発明の目的効果を阻害しない範囲において、被覆層が微発泡状態であってもよい。
【0035】
発泡芯層の融点（Ｔｍｃ）と被覆層の融点（Ｔｍｓ）との差［Ｔｍｃ－Ｔｍｓ］は、発泡粒子の融着性を向上させて機械的強度に優れる積層体をより容易に製造する観点から、好ましくは０℃を超え、より好ましくは５℃以上、更に好ましくは７℃以上であり、そして、その上限は特に限定されないが２０℃である。被覆層を構成する樹脂は、ポリオレフィン系樹脂であることが好ましく、ポリプロピレン系樹脂であることがより好ましい。
【0036】
被覆層と発泡芯層との質量比（被覆層／発泡芯層）は、発泡粒子の融着性の観点から、０．５／９９．５～２０／８０であることが好ましく、１／９９～１５／８５であることがより好ましく、３／９７～１０／９０であることが更に好ましい。
【0037】
（発泡粒子Ａの製造方法）
発泡粒子Ａは、例えば、以下の工程（Ａ）～（Ｄ）を含む方法により製造することができる。ここでは、発泡芯層と該発泡芯層を被覆する被覆層とからなる多層構造の発泡粒子を例にして説明する。
工程（Ａ）：発泡芯層を構成する基材樹脂と被覆層を構成する樹脂とをそれぞれ別途溶融混練して共押出しし、非発泡状態の芯層と該芯層を被覆する被覆層とからなる貫通孔を有する多層樹脂粒子を得る造粒工程、
工程（Ｂ）：密閉容器内で分散媒に、上記多層樹脂粒子を分散させる分散工程、
工程（Ｃ）：発泡芯層を構成する基材樹脂が軟化する温度以上に加熱し、多層樹脂粒子に発泡剤を含浸させる含浸工程、及び
工程（Ｄ）：発泡剤を含浸させた発泡性多層樹脂粒子を、密閉容器内から密閉容器内の圧力よりも低い圧力の雰囲気下に放出して、少なくとも芯層を発泡させて発泡芯層とし、発泡粒子を製造する発泡工程。
発泡粒子Ａは、例えば、以下の工程（Ａ）～（Ｄ）を含む方法により製造することができる。ここでは、発泡芯層と該発泡芯層を被覆する被覆層とからなる多層構造の発泡粒子を例にして説明する。
工程（Ａ）：発泡芯層を構成する基材樹脂と被覆層を構成する樹脂とをそれぞれ別途溶融混練して共押出しし、非発泡状態の芯層と該芯層を被覆する被覆層とからなる貫通孔を有する多層樹脂粒子を得る造粒工程、
工程（Ｂ）：密閉容器内で分散媒に、上記多層樹脂粒子を分散させる分散工程、
工程（Ｃ）：発泡芯層を構成する基材樹脂が軟化する温度以上に加熱し、多層樹脂粒子に発泡剤を含浸させる含浸工程、及び
工程（Ｄ）：発泡剤を含浸させた発泡性多層樹脂粒子を、密閉容器内から密閉容器内の圧力よりも低い圧力の雰囲気下に放出して、少なくとも芯層を発泡させて発泡芯層とし、発泡粒子を製造する発泡工程。
【0038】
≪工程（Ａ）≫
工程（Ａ）では、例えば、芯層形成用押出機と、被覆層形成用押出機と、これらの押出機の出口側に設置される多層ストランド形成用ダイとを有する押出機を用いることができる。芯層形成用押出機には、発泡芯層を構成する基材樹脂と必要に応じて添加される添加剤とを供給して溶融混練して芯層形成溶融混練物とし、被覆層形成用押出機には、被覆層を構成する樹脂と必要に応じて添加される添加剤とを供給して溶融混練して被覆層形成溶融混練物とする。芯層形成溶融混練物と被覆層形成溶融混練物とを多層ストランド形成用ダイに導入して合流させ、非発泡状態の芯層及び該芯層を被覆する非発泡状態の被覆層からなり、鞘芯構造を有する複合体を形成する。そして、当該複合体を押出機先端に付設されたダイの小孔から、貫通孔を有するとともに筒形状を有するストランド状に押出し、水中で冷却した後、ペレタイザーで所定の質量となるように切断すること（ストランドカット法）により、貫通孔を有し、非発泡状態の筒形状の芯層と芯層を被覆する被覆層とからなる多層樹脂粒子を得ることができる。押出された複合体を切断する方法としては、上記方法のほか、複合体を水中に押出して切断するアンダーウォーターカット法、複合体を空気中に押出した直後に切断するホットカット法等を採用することもできる。
工程（Ａ）では、例えば、芯層形成用押出機と、被覆層形成用押出機と、これらの押出機の出口側に設置される多層ストランド形成用ダイとを有する押出機を用いることができる。芯層形成用押出機には、発泡芯層を構成する基材樹脂と必要に応じて添加される添加剤とを供給して溶融混練して芯層形成溶融混練物とし、被覆層形成用押出機には、被覆層を構成する樹脂と必要に応じて添加される添加剤とを供給して溶融混練して被覆層形成溶融混練物とする。芯層形成溶融混練物と被覆層形成溶融混練物とを多層ストランド形成用ダイに導入して合流させ、非発泡状態の芯層及び該芯層を被覆する非発泡状態の被覆層からなり、鞘芯構造を有する複合体を形成する。そして、当該複合体を押出機先端に付設されたダイの小孔から、貫通孔を有するとともに筒形状を有するストランド状に押出し、水中で冷却した後、ペレタイザーで所定の質量となるように切断すること（ストランドカット法）により、貫通孔を有し、非発泡状態の筒形状の芯層と芯層を被覆する被覆層とからなる多層樹脂粒子を得ることができる。押出された複合体を切断する方法としては、上記方法のほか、複合体を水中に押出して切断するアンダーウォーターカット法、複合体を空気中に押出した直後に切断するホットカット法等を採用することもできる。
【0039】
非発泡状態の芯層及び被覆層からなる多層樹脂粒子に、必要に応じて、気泡調整剤、難燃剤、難燃助剤、気泡核剤、可塑剤、帯電防止剤、酸化防止剤、紫外線防止剤、光安定剤、導電性フィラー、抗菌剤等の添加剤を添加できる。添加剤を添加する場合、工程（Ａ）において添加することができる。気泡調整剤としては、タルク、マイカ、ホウ酸亜鉛、炭酸カルシウム、シリカ、酸化チタン、石膏、ゼオライト、ホウ砂、水酸化アルミニウム、カーボン等の無機粉体；リン酸系核剤、フェノール系核剤、アミン系核剤、ポリフッ化エチレン系樹脂粉末等の有機粉体が挙げられる。気泡調整剤を添加する場合、多層樹脂粒子中の気泡調整剤の含有量は、多層樹脂粒子１００質量部に対して、好ましくは０．０１～１質量部である。
【0040】
≪工程（Ｂ）≫
工程（Ｂ）では、例えば、オートクレーブ等の密閉可能であり加熱及び加圧に耐えられる容器内において、分散媒に、例えば撹拌機を用いて多層樹脂粒子を分散させることができる。
工程（Ｂ）では、例えば、オートクレーブ等の密閉可能であり加熱及び加圧に耐えられる容器内において、分散媒に、例えば撹拌機を用いて多層樹脂粒子を分散させることができる。
【0041】
分散媒は、多層樹脂粒子を溶解しない分散媒であれば、特に限定されず、例えば、水、エチレングリコール、グリセリン、メタノール、エタノール等のアルコールが挙げられ、中でも水が好ましい。
【0042】
工程（Ｂ）において、多層樹脂粒子同士の融着を防止するために、分散剤を分散媒に更に添加することが好ましい。分散剤としては、例えば、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、メチルセルロース等の有機系分散剤；酸化アルミニウム、酸化亜鉛、カオリン、マイカ、リン酸マグネシウム、リン酸三カルシウム等の難溶性無機塩等が挙げられる。これらは、単独で又は２種類以上組み合わせて使用することができる。これらの中でも、取り扱いの容易さから、好ましくは難溶性無機塩であり、より好ましくはカオリンである。
【0043】
分散媒には、界面活性剤を更に添加することもできる。界面活性剤としては、例えば、アルキルベンゼンスルホン酸ナトリウム、ラウリル硫酸ナトリウム、ポリオキシエチレンアルキルエーテルリン酸ナトリウム、ポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸ナトリウム、その他懸濁重合で一般的に使用されるアニオン性界面活性剤、ノニオン性界面活性剤等が挙げられる。
【0044】
≪工程（Ｃ）≫
工程（Ｃ）では、例えば、発泡芯層を構成する基材樹脂が軟化する温度以上に加熱し、発泡剤を含浸させて発泡性多層樹脂粒子を得ることができる。
工程（Ｃ）では、例えば、発泡芯層を構成する基材樹脂が軟化する温度以上に加熱し、発泡剤を含浸させて発泡性多層樹脂粒子を得ることができる。
【0045】
発泡剤は、多層樹脂粒子を発泡させることができるものであれば、特に限定されない。発泡剤としては、例えば、空気、窒素、二酸化炭素、アルゴン、ヘリウム、酸素、ネオン等の無機物理発泡剤、プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ノルマルペンタン、イソペンタン、ノルマルヘキサン等の脂肪族炭化水素、シクロヘキサン、シクロペンタン等の脂環式炭化水素、クロロフルオロメタン、トリフルオロメタン、１，１－ジフルオロエタン、１，１，１，２－テトラフルオロエタン、メチルクロライド、エチルクロライド、メチレンクロライド等のハロゲン化炭化水素、ジメチルエーテル、ジエチルエーテル、メチルエチルエーテル等のジアルキルエーテル等の有機物理発泡剤等が挙げられる。これらの中でも、オゾン層の破壊がなく、かつ安価な無機物理発泡剤が好ましく、窒素、空気、二酸化炭素がより好ましく、二酸化炭素が特に好ましい。これらは、単独で又は２種類以上組み合わせて使用される。
【0046】
発泡剤の配合量は、所望の発泡粒子の見掛け密度、基材樹脂胃の種類、発泡剤の種類等を考慮して決定されるが、通常、多層樹脂粒子１００質量部に対して、有機物理発泡剤で５～５０質量部を用いることが好ましく、無機物理発泡剤で０．５～３０質量部を用いることが好ましい。
【0047】
工程（Ｃ）における加熱温度は、好ましくは基材樹脂の融点以上、該融点＋８０℃以下であり、具体的には、１００℃～２３０℃であることが好ましい。該加熱温度で保持する時間は、好ましくは１分間以上、より好ましくは２０分間以上、そして、好ましくは１００分間以下、より好ましくは６０分間以下である。
【0048】
≪工程（Ｄ）≫
工程（Ｄ）では、例えば、工程（Ｃ）により発泡剤を含浸しており、加熱されている発泡性多層樹脂粒子を、密閉容器内から密閉容器内の圧力よりも低い圧力の雰囲気下に放出して、少なくとも芯層を発泡させて発泡芯層とし、発泡粒子を製造することができる。
具体的には、密閉容器内の圧力を発泡剤の蒸気圧以上の圧力に保持しながら、密閉容器内の水面下の一端を開放し、発泡剤が含浸されている発泡性多層樹脂粒子を分散媒とともに密閉容器内から密閉容器内の圧力よりも低圧の雰囲気下、通常は大気圧下に放出し、発泡性多層樹脂粒子の少なくとも芯層を発泡させて発泡芯層とすることにより、発泡粒子を作製することができる。また、工程（Ｃ）を経た発泡性多層樹脂粒子を冷却して取り出した後、該発泡性多層樹脂粒子を温風、スチーム等の加熱媒体により加熱して発泡させることにより発泡粒子を作製することもできる。
工程（Ｄ）では、例えば、工程（Ｃ）により発泡剤を含浸しており、加熱されている発泡性多層樹脂粒子を、密閉容器内から密閉容器内の圧力よりも低い圧力の雰囲気下に放出して、少なくとも芯層を発泡させて発泡芯層とし、発泡粒子を製造することができる。
具体的には、密閉容器内の圧力を発泡剤の蒸気圧以上の圧力に保持しながら、密閉容器内の水面下の一端を開放し、発泡剤が含浸されている発泡性多層樹脂粒子を分散媒とともに密閉容器内から密閉容器内の圧力よりも低圧の雰囲気下、通常は大気圧下に放出し、発泡性多層樹脂粒子の少なくとも芯層を発泡させて発泡芯層とすることにより、発泡粒子を作製することができる。また、工程（Ｃ）を経た発泡性多層樹脂粒子を冷却して取り出した後、該発泡性多層樹脂粒子を温風、スチーム等の加熱媒体により加熱して発泡させることにより発泡粒子を作製することもできる。
【0049】
工程（Ｄ）において、発泡時の温度は、通常、好ましくは１１０℃～１７０℃である。また、密閉容器内の圧力は、好ましくは蒸気圧以上、５ＭＰａ（Ｇ）以下である。
【0050】
上記の工程（Ｂ）～（Ｄ）は、単一の密閉容器における一連の工程として行うことが好ましいが、それぞれの工程毎に多層樹脂粒子等を取り出し、再度密閉容器内に投入して、次の工程を行うなど別工程とすることもできる。
【0051】
また、特に見掛け密度の低い発泡粒子を得るにあたっては、発泡粒子を通常行われる大気圧下での養生を行った後、加圧可能な密閉容器に該発泡粒子を投入し、空気等の加圧気体を該容器内に圧入することにより加圧処理をして発泡粒子の内圧を高め、該発泡粒子を容器内でスチーム等の加熱媒体を用いて所定の時間加熱することにより更に見掛け密度の低い発泡粒子（二段発泡粒子）を得ることができる。
【0052】
＜発泡粒子成形体ｂ＞
発泡粒子成形体ｂは、発泡粒子Ｂから構成され、連通した空隙を有する。
発泡粒子成形体ｂの空隙率（Ｐｂ）は、発泡粒子成形体ａの空隙率（Ｐａ）よりも５％以上高ければ特に限定されないが、好ましくは１０％以上、より好ましくは１５％以上、更に好ましくは２０％以上であり、そして、好ましくは５０％以下、より好ましくは４５％以下、更に好ましくは４０％、より更に好ましくは３５％以下である。発泡粒子成形体ｂの空隙率を上記範囲内とすることにより、積層体の機械的強度を維持しつつ、空隙を有する成形体の特性を十分に発揮可能な積層体となる。
発泡粒子成形体ｂの空隙率は、上記発泡粒子成形体ａの空隙率の測定と同様の方法により測定できる。
なお、上記発泡粒子成形体ｂが有する連通した空隙は、発泡粒子成形体ｂを構成する発泡粒子間に存在する空隙と、発泡粒子成形体ｂを構成する発泡粒子が有する貫通孔により形成される空隙とによって構成されている。
発泡粒子成形体ｂは、発泡粒子Ｂから構成され、連通した空隙を有する。
発泡粒子成形体ｂの空隙率（Ｐｂ）は、発泡粒子成形体ａの空隙率（Ｐａ）よりも５％以上高ければ特に限定されないが、好ましくは１０％以上、より好ましくは１５％以上、更に好ましくは２０％以上であり、そして、好ましくは５０％以下、より好ましくは４５％以下、更に好ましくは４０％、より更に好ましくは３５％以下である。発泡粒子成形体ｂの空隙率を上記範囲内とすることにより、積層体の機械的強度を維持しつつ、空隙を有する成形体の特性を十分に発揮可能な積層体となる。
発泡粒子成形体ｂの空隙率は、上記発泡粒子成形体ａの空隙率の測定と同様の方法により測定できる。
なお、上記発泡粒子成形体ｂが有する連通した空隙は、発泡粒子成形体ｂを構成する発泡粒子間に存在する空隙と、発泡粒子成形体ｂを構成する発泡粒子が有する貫通孔により形成される空隙とによって構成されている。
【0053】
（発泡粒子成形体ａの空隙率（Ｐａ）と発泡粒子成形体ｂの空隙率（Ｐｂ）の差）
本発明は、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ａと発泡粒子成形体ｂとが積層一体化した積層体を一体成形により製造する方法に関し、特に発泡粒子成形体ａの空隙率と発泡粒子成形体ｂの空隙率とに特定以上の差を有する積層体を容易に製造可能なものである。積層体が、発泡粒子成形体ａの空隙率と発泡粒子成形体ｂの空隙率とに差があることにより、例えば幅広い周波数領域において吸音特性を発揮することや、通気性、透水性等の特性と機械的強度とのバランスの制御が容易になること等により、様々な用途としての使用が期待できる。
上記観点から、発泡粒子成形体ａの空隙率と発泡粒子成形体ｂの空隙率の差［空隙率（Ｐｂ）－空隙率（Ｐａ）］は５％以上であり、好ましくは６％以上、より好ましくは７％以上である。上記差［空隙率（Ｐｂ）－空隙率（Ｐａ）］の上限は３０％以下であり、好ましくは２５％以下であり、より好ましくは１８％以下である。
本発明は、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ａと発泡粒子成形体ｂとが積層一体化した積層体を一体成形により製造する方法に関し、特に発泡粒子成形体ａの空隙率と発泡粒子成形体ｂの空隙率とに特定以上の差を有する積層体を容易に製造可能なものである。積層体が、発泡粒子成形体ａの空隙率と発泡粒子成形体ｂの空隙率とに差があることにより、例えば幅広い周波数領域において吸音特性を発揮することや、通気性、透水性等の特性と機械的強度とのバランスの制御が容易になること等により、様々な用途としての使用が期待できる。
上記観点から、発泡粒子成形体ａの空隙率と発泡粒子成形体ｂの空隙率の差［空隙率（Ｐｂ）－空隙率（Ｐａ）］は５％以上であり、好ましくは６％以上、より好ましくは７％以上である。上記差［空隙率（Ｐｂ）－空隙率（Ｐａ）］の上限は３０％以下であり、好ましくは２５％以下であり、より好ましくは１８％以下である。
【0054】
発泡粒子成形体ｂの厚み（Ｈｂ）は、積層体の用途により適宜変更されるが、吸音性等の空隙を有する成形体特有の特性を十分に発揮させる観点からは、好ましくは１０ｍｍ以上、より好ましくは１５ｍｍ以上、更に好ましくは２０ｍｍ以上、より更に好ましくは２５ｍｍ以上であり、そして、好ましくは４００ｍｍ以下、より好ましくは３５０ｍｍ以下、更に好ましくは３００ｍｍ以下、より更に好ましくは２５０ｍｍ以下である。
発泡粒子成形体ｂの厚みは、前記発泡粒子成形体ａの厚みと同様の方法により測定することができる。
また、吸音性等の空隙を有する成形体特有の特性と機械的強度のバランスの観点から、発泡粒子成形体ａの厚み（Ｈａ）と発泡粒子成形体ｂの厚み（Ｈｂ）との比率［厚み（Ｈａ）：厚み（Ｈｂ）］は８０：２０～１０：９０が好ましく、７０：３０～２０：８０がより好ましく、６０：４０～３０：７０が更に好ましい。
発泡粒子成形体ｂの厚みは、前記発泡粒子成形体ａの厚みと同様の方法により測定することができる。
また、吸音性等の空隙を有する成形体特有の特性と機械的強度のバランスの観点から、発泡粒子成形体ａの厚み（Ｈａ）と発泡粒子成形体ｂの厚み（Ｈｂ）との比率［厚み（Ｈａ）：厚み（Ｈｂ）］は８０：２０～１０：９０が好ましく、７０：３０～２０：８０がより好ましく、６０：４０～３０：７０が更に好ましい。
【0055】
また、同様に、吸音性等の空隙を有する成形体特有の特性と機械的強度のバランスの観点から、発泡粒子成形体ａの体積（Ｖａ）と発泡粒子成形体ｂの体積（Ｖｂ）との比率［体積（Ｖａ）：体積（Ｖｂ）］は８０：２０～１０：９０であることが好ましく、７０：３０～２０：８０であることがより好ましく、６０：４０～３０：７０であることが更に好ましい。
発泡粒子成形体ａ及び発泡粒子成形体ｂの体積は、積層体からそれぞれを切り出し、その外形寸法から計算により求める方法や、３Ｄスキャン等により求める方法により得ることができる。
発泡粒子成形体ａ及び発泡粒子成形体ｂの体積は、積層体からそれぞれを切り出し、その外形寸法から計算により求める方法や、３Ｄスキャン等により求める方法により得ることができる。
【0056】
（熱可塑性樹脂発泡粒子Ｂ）
熱可塑性樹脂発泡粒子Ｂは、貫通孔を有し、アスペクト比Ｌ／Ｄが２未満であり、筒形状を有する。
熱可塑性樹脂発泡粒子Ｂは、貫通孔を有し、アスペクト比Ｌ／Ｄが２未満であり、筒形状を有する。
【0057】
≪アスペクト比Ｌ／Ｄ≫
発泡粒子Ｂのアスペクト比Ｌ／Ｄは、機械的強度の観点から、好ましくは１．７以下、より好ましくは１．５以下、更に好ましくは１．３以下であり、その下限は特に制限されないが、０．８である。
発泡粒子Ｂのアスペクト比Ｌ／Ｄは、発泡粒子Ａのアスペクト比Ｌ／Ｄと同様の方法により求められる。
発泡粒子Ｂのアスペクト比Ｌ／Ｄは、機械的強度の観点から、好ましくは１．７以下、より好ましくは１．５以下、更に好ましくは１．３以下であり、その下限は特に制限されないが、０．８である。
発泡粒子Ｂのアスペクト比Ｌ／Ｄは、発泡粒子Ａのアスペクト比Ｌ／Ｄと同様の方法により求められる。
【0058】
≪貫通孔の平均孔径ｄＢ≫
発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢは、上記要件（１）を満足すれば特に限定されないが、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点から、好ましくは２ｍｍ以上、より好ましくは２．２ｍｍ以上であり、そして、好ましくは３ｍｍ以下、より好ましくは２．８ｍｍ以下、更に好ましくは２．６ｍｍ以下、より更に好ましくは２．５ｍｍ以下である。
発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢは、発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡと同様の方法により求められる。
発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢは、上記要件（１）を満足すれば特に限定されないが、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点から、好ましくは２ｍｍ以上、より好ましくは２．２ｍｍ以上であり、そして、好ましくは３ｍｍ以下、より好ましくは２．８ｍｍ以下、更に好ましくは２．６ｍｍ以下、より更に好ましくは２．５ｍｍ以下である。
発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢは、発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡと同様の方法により求められる。
【0059】
以下、本発明の発泡粒子Ａと発泡粒子Ｂとが満足する特定の要件（１）～（３）について詳細に説明する。本発明は、連通した空隙を有する発泡粒子成形体ａと発泡粒子成形体ｂとが積層一体化した積層体を一体成形により製造する積層体の製造方法において、特定の要件（１）～（３）を満足する二種類の発泡粒子を用いて一体成形することにより、機械的強度に優れ、所望の空隙率の差を有する積層体を幅広い成形条件で容易に得ることができるものである。
【0060】
≪（１）発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡと発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢとの差［ｄＢ－ｄＡ］≫
発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡと発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢとの差［ｄＢ－ｄＡ］は、０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下である。平均孔径ｄＡと平均孔径ｄＢとが上記特定の差を有することにより、空隙率の差を有する積層体を容易に製造することができる。特に、発泡粒子Ａの平均孔径ｄＡが発泡粒子Ｂの平均孔径ｄＢよりも小さいことにより、低い成形圧であっても空隙率の低い発泡粒子成形体ａを形成することができる。一方、上記差［ｄＢ－ｄＡ］が０．３ｍｍ未満の発泡粒子の組み合わせを用いて積層体を製造した場合には、空隙率の差の小さな積層体となったり、機械的強度の低い積層体となったりするおそれがある。
機械的強度に優れるとともに、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点から、上記差［ｄＢ－ｄＡ］は、好ましくは０．５ｍｍ以上であり、より好ましくは０．７ｍｍ以上であり、さらに好ましくは１ｍｍ以上であり、特に好ましくは１．２ｍｍ以上である。また、積層体の機械的強度を維持する観点から、好ましくは１．８ｍｍ以下である。
発泡粒子Ａの貫通孔の平均孔径ｄＡと発泡粒子Ｂの貫通孔の平均孔径ｄＢとの差［ｄＢ－ｄＡ］は、０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下である。平均孔径ｄＡと平均孔径ｄＢとが上記特定の差を有することにより、空隙率の差を有する積層体を容易に製造することができる。特に、発泡粒子Ａの平均孔径ｄＡが発泡粒子Ｂの平均孔径ｄＢよりも小さいことにより、低い成形圧であっても空隙率の低い発泡粒子成形体ａを形成することができる。一方、上記差［ｄＢ－ｄＡ］が０．３ｍｍ未満の発泡粒子の組み合わせを用いて積層体を製造した場合には、空隙率の差の小さな積層体となったり、機械的強度の低い積層体となったりするおそれがある。
機械的強度に優れるとともに、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点から、上記差［ｄＢ－ｄＡ］は、好ましくは０．５ｍｍ以上であり、より好ましくは０．７ｍｍ以上であり、さらに好ましくは１ｍｍ以上であり、特に好ましくは１．２ｍｍ以上である。また、積層体の機械的強度を維持する観点から、好ましくは１．８ｍｍ以下である。
【0061】
≪（２）平均外径ＤＢ≫
発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢは、３．５ｍｍ以上５ｍｍ以下である。発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢが上記範囲内であることにより、積層体の機械的強度を維持しつつ、発泡粒子成形体ｂの空隙率の低下を抑制することができ、所望の空隙率の差を有する積層体を容易に製造することができる。かかる観点から、平均外径ＤＢは、より好ましくは３．７ｍｍ以上であり、そして、好ましくは５ｍｍ以下、より好ましくは４．８ｍｍ以下、更に好ましくは４．５ｍｍ以下、より更に好ましくは４．３ｍｍ以下である。
発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢは、発泡粒子Ａの平均外径ＤＡと同様に求められる。
発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢは、３．５ｍｍ以上５ｍｍ以下である。発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢが上記範囲内であることにより、積層体の機械的強度を維持しつつ、発泡粒子成形体ｂの空隙率の低下を抑制することができ、所望の空隙率の差を有する積層体を容易に製造することができる。かかる観点から、平均外径ＤＢは、より好ましくは３．７ｍｍ以上であり、そして、好ましくは５ｍｍ以下、より好ましくは４．８ｍｍ以下、更に好ましくは４．５ｍｍ以下、より更に好ましくは４．３ｍｍ以下である。
発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢは、発泡粒子Ａの平均外径ＤＡと同様に求められる。
【0062】
≪（３）発泡粒子Ａの平均外径ＤＡと発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢとの差［ＤＢ－ＤＡ］≫
発泡粒子Ａの平均外径ＤＡと発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢとの差［ＤＢ－ＤＡ］は、－０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下であり、好ましくは０．１ｍｍ以上、より好ましくは０．３ｍｍ以上であり、そして、好ましくは１．５ｍｍ以下、より好ましくは１．３ｍｍ以下、更に好ましくは１．０ｍｍ以下である。差［ＤＢ－ＤＡ］が上記範囲内であることにより、発泡粒子Ａ及び発泡粒子Ｂの成形型への充填性を制御することができ、所望の空隙率の差を有する積層体を容易に製造することができる。
発泡粒子Ａの平均外径ＤＡと発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢとの差［ＤＢ－ＤＡ］は、－０．３ｍｍ以上２ｍｍ以下であり、好ましくは０．１ｍｍ以上、より好ましくは０．３ｍｍ以上であり、そして、好ましくは１．５ｍｍ以下、より好ましくは１．３ｍｍ以下、更に好ましくは１．０ｍｍ以下である。差［ＤＢ－ＤＡ］が上記範囲内であることにより、発泡粒子Ａ及び発泡粒子Ｂの成形型への充填性を制御することができ、所望の空隙率の差を有する積層体を容易に製造することができる。
【0063】
積層体の空隙率の差を制御する観点からは、各発泡粒子成形体を構成する発泡粒子間に存在する空隙と、各発泡粒子成形体を構成する発泡粒子が有する貫通孔により形成される空隙との両者を好ましく制御することが好ましい。具体的には、各発泡粒子成形体を構成する発泡粒子間に存在する空隙は、主に発泡粒子の充填性の良し悪しにより調整することができる。また、各発泡粒子成形体を構成する発泡粒子が有する貫通孔により形成される空隙は、主に発泡粒子の孔径の大きさにより調整することができる。かかる観点から、積層体の機械強度を維持しつつ、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点からは、発泡粒子Ａ及び発泡粒子Ｂは以下の式（２）を満足することが好ましい。
０．６≦ｘ＋ｙ≦２．２・・・式（２）
ここで、ｘは差［ＤＢ－ＤＡ］（ｍｍ）であり、ｙは差［ｄＢ－ｄＡ］（ｍｍ）である。
０．６≦ｘ＋ｙ≦２．２・・・式（２）
ここで、ｘは差［ＤＢ－ＤＡ］（ｍｍ）であり、ｙは差［ｄＢ－ｄＡ］（ｍｍ）である。
【0064】
所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点からは、前記発泡粒子Ａの平均外径ＤＡが２ｍｍ以上４．５ｍｍ以下であり、かつ前記発泡粒子Ａの平均外径ＤＡと前記発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢとの差［ＤＢ－ＤＡ］が０．１ｍｍ以上２ｍｍ以下であることが好ましい。
【0065】
≪比［ｄＢ／ＤＢ］≫
発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢに対する平均孔径ｄＢの比［ｄＢ／ＤＢ］は、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点から、好ましくは０．３以上、より好ましくは０．５以上であり、そして、好ましくは１．５以下、より好ましくは１．０以下である。
発泡粒子Ｂの平均外径ＤＢに対する平均孔径ｄＢの比［ｄＢ／ＤＢ］は、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点から、好ましくは０．３以上、より好ましくは０．５以上であり、そして、好ましくは１．５以下、より好ましくは１．０以下である。
【0066】
≪見掛け密度≫
発泡粒子Ｂの見掛け密度は、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点から、好ましくは４０ｋｇ／ｍ３以上、より好ましくは４５ｋｇ／ｍ３以上、更に好ましくは５０ｋｇ／ｍ３以上であり、そして、好ましくは２５０ｋｇ／ｍ３以下、より好ましくは２００ｋｇ／ｍ３以下、更に好ましくは１５０ｋｇ／ｍ３以下、より更に好ましくは１００ｋｇ／ｍ３以下、より更に好ましくは８０ｋｇ／ｍ３以下である。
発泡粒子Ｂの見掛け密度は、発泡粒子Ａの見掛け密度と同様の方法により求められる。
発泡粒子Ｂの見掛け密度は、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点から、好ましくは４０ｋｇ／ｍ３以上、より好ましくは４５ｋｇ／ｍ３以上、更に好ましくは５０ｋｇ／ｍ３以上であり、そして、好ましくは２５０ｋｇ／ｍ３以下、より好ましくは２００ｋｇ／ｍ３以下、更に好ましくは１５０ｋｇ／ｍ３以下、より更に好ましくは１００ｋｇ／ｍ３以下、より更に好ましくは８０ｋｇ／ｍ３以下である。
発泡粒子Ｂの見掛け密度は、発泡粒子Ａの見掛け密度と同様の方法により求められる。
【0067】
≪嵩密度≫
発泡粒子Ａの嵩密度は、得られる積層体の機械的強度と軽量性とをバランス良く両立させる観点から、好ましくは１０ｋｇ／ｍ３以上、より好ましくは１５ｋｇ／ｍ３以上、更に好ましくは２０ｋｇ／ｍ３以上であり、そして、好ましくは２００ｋｇ／ｍ３以下、より好ましくは１５０ｋｇ／ｍ３以下、更に好ましくは１００ｋｇ／ｍ３以下、より更に好ましくは５０ｋｇ／ｍ３以下、より更に好ましくは３０ｋｇ／ｍ３以下である。
発泡粒子Ｂの嵩密度は、発泡粒子Ａの嵩密度と同様の方法により求められる。
発泡粒子Ａの嵩密度は、得られる積層体の機械的強度と軽量性とをバランス良く両立させる観点から、好ましくは１０ｋｇ／ｍ３以上、より好ましくは１５ｋｇ／ｍ３以上、更に好ましくは２０ｋｇ／ｍ３以上であり、そして、好ましくは２００ｋｇ／ｍ３以下、より好ましくは１５０ｋｇ／ｍ３以下、更に好ましくは１００ｋｇ／ｍ３以下、より更に好ましくは５０ｋｇ／ｍ３以下、より更に好ましくは３０ｋｇ／ｍ３以下である。
発泡粒子Ｂの嵩密度は、発泡粒子Ａの嵩密度と同様の方法により求められる。
【0068】
≪見掛け密度／嵩密度の比≫
発泡粒子Ｂの嵩密度に対する発泡粒子Ｂの見掛け密度の比（見掛け密度／嵩密度）は、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点から、好ましくは２．３以上であり、そして、好ましくは３．０以下、より好ましくは２．８以下、更に好ましくは２．６以下である。
発泡粒子Ｂの嵩密度に対する発泡粒子Ｂの見掛け密度の比（見掛け密度／嵩密度）は、所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点から、好ましくは２．３以上であり、そして、好ましくは３．０以下、より好ましくは２．８以下、更に好ましくは２．６以下である。
【0069】
≪基材樹脂≫
発泡粒子Ｂの基材樹脂としては、発泡粒子Ａと同様のものが例示される。中でも、発泡粒子Ｂの基材樹脂はポリオレフィン系樹脂であることが好ましく、ポリプロピレン系樹脂であることがより好ましい。すなわち、発泡粒子Ｂはポリオレフィン系樹脂発泡粒子であることが好ましく、ポリプロピレン系樹脂発泡粒子であることがより好ましい。
なお、発泡粒子Ｂの基材樹脂とは、発泡粒子Ｂの構成が後述する多層構造の発泡粒子である場合には、芯層を構成する樹脂を意味する。
発泡粒子Ｂの基材樹脂としては、発泡粒子Ａと同様のものが例示される。中でも、発泡粒子Ｂの基材樹脂はポリオレフィン系樹脂であることが好ましく、ポリプロピレン系樹脂であることがより好ましい。すなわち、発泡粒子Ｂはポリオレフィン系樹脂発泡粒子であることが好ましく、ポリプロピレン系樹脂発泡粒子であることがより好ましい。
なお、発泡粒子Ｂの基材樹脂とは、発泡粒子Ｂの構成が後述する多層構造の発泡粒子である場合には、芯層を構成する樹脂を意味する。
【0070】
発泡粒子Ｂの基材樹脂がポリプロピレン系樹脂である場合、その曲げ弾性率は、積層体の機械的強度を向上させる観点及び所望の空隙率の差を有する積層体をより容易に製造する観点から、好ましくは６００ＭＰａ以上、より好ましくは８００ＭＰａ以上、更に好ましくは１０００ＭＰａ以上であり、そして、好ましくは１５００ＭＰａ以下である。なお、発泡粒子Ｂの構成が後述する多層構造の発泡粒子である場合には、発泡芯層を構成するポリプロピレン系樹脂が上記曲げ弾性率を満足することが好ましい。
特に、発泡粒子Ｂの基材樹脂の曲げ弾性率が、前記発泡粒子Ａの基材樹脂の曲げ弾性率よりも大きいと、得られる積層体の空隙率の差をより大きくすることができるため好ましい。かかる観点から、発泡粒子Ｂの基材樹脂の曲げ弾性率が、前記発泡粒子Ａの基材樹脂の曲げ弾性率よりも１００ＭＰａ以上大きいことがより好ましく、２００ＭＰａ以上大きいことが更に好ましい。
特に、発泡粒子Ｂの基材樹脂の曲げ弾性率が、前記発泡粒子Ａの基材樹脂の曲げ弾性率よりも大きいと、得られる積層体の空隙率の差をより大きくすることができるため好ましい。かかる観点から、発泡粒子Ｂの基材樹脂の曲げ弾性率が、前記発泡粒子Ａの基材樹脂の曲げ弾性率よりも１００ＭＰａ以上大きいことがより好ましく、２００ＭＰａ以上大きいことが更に好ましい。
【0071】
≪構成≫
発泡粒子Ｂは、図１に示すように、発泡粒子１を貫通する貫通孔３を有し、筒形状を有する発泡粒子１であってもよいし、図２に示すように、貫通孔３を有し、かつ、筒形状を有する芯層５と、該芯層５を被覆する被覆層７と、を有する多層構造の発泡粒子１０であってもよい。
発泡粒子Ｂは、特に限定されないが、発泡粒子Ａと同様の観点から、図２に示すように、発泡芯層５と、該発泡芯層５を被覆する被覆層７とから構成されていてもよい。この場合、発泡粒子Ｂは、発泡粒子Ａと同様の方法により製造できる。
発泡粒子Ｂは、図１に示すように、発泡粒子１を貫通する貫通孔３を有し、筒形状を有する発泡粒子１であってもよいし、図２に示すように、貫通孔３を有し、かつ、筒形状を有する芯層５と、該芯層５を被覆する被覆層７と、を有する多層構造の発泡粒子１０であってもよい。
発泡粒子Ｂは、特に限定されないが、発泡粒子Ａと同様の観点から、図２に示すように、発泡芯層５と、該発泡芯層５を被覆する被覆層７とから構成されていてもよい。この場合、発泡粒子Ｂは、発泡粒子Ａと同様の方法により製造できる。
【実施例0072】
以下、本発明を実施例により詳細に説明するが、本発明はこれらにより限定されるものではない。
【0073】
各実施例及び比較例における、樹脂、発泡粒子及び発泡粒子成形体について、以下の測定又は評価を行った。
【0074】
［測定方法］
＜樹脂＞
（メルトフローレイト（ＭＦＲ））
樹脂のＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ ７２１０－１：２０１４に準拠して、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定した。
＜樹脂＞
（メルトフローレイト（ＭＦＲ））
樹脂のＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ ７２１０－１：２０１４に準拠して、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇの条件で測定した。
【0075】
（融点）
樹脂の融点は、ＪＩＳ Ｋ ７１２１：１９８７に基づき、約３ｍｇの試験片の状態調節としては「（２）一定の熱処理を行なった後、融解温度を測定する場合」を採用し、該試験片を、１０℃／ｍｉｎの加熱速度で２３℃から２００℃まで昇温し、次いで１０℃／ｍｉｎの冷却速度で２００℃から３０℃まで冷却した後、１０℃／ｍｉｎの加熱速度で３０℃から２００℃まで昇温することによりＤＳＣ曲線を取得し、融解ピークの形状を観察し、該融解ピークの頂点温度を、試験片の融点とした。なお、ＤＳＣ曲線に複数の融解ピークが表れる場合は、最も面積の大きな融解ピークの頂点温度を融点とした。
樹脂の融点は、ＪＩＳ Ｋ ７１２１：１９８７に基づき、約３ｍｇの試験片の状態調節としては「（２）一定の熱処理を行なった後、融解温度を測定する場合」を採用し、該試験片を、１０℃／ｍｉｎの加熱速度で２３℃から２００℃まで昇温し、次いで１０℃／ｍｉｎの冷却速度で２００℃から３０℃まで冷却した後、１０℃／ｍｉｎの加熱速度で３０℃から２００℃まで昇温することによりＤＳＣ曲線を取得し、融解ピークの形状を観察し、該融解ピークの頂点温度を、試験片の融点とした。なお、ＤＳＣ曲線に複数の融解ピークが表れる場合は、最も面積の大きな融解ピークの頂点温度を融点とした。
【0076】
（曲げ弾性率）
樹脂の曲げ弾性率は、ＪＩＳ Ｋ ７１７１：２０１６に準拠し、２３０℃でヒートプレスして厚さ４ｍｍのシートを作製し、該シートから長さ８０ｍｍ×幅１０ｍｍ×厚さ４ｍｍ（標準試験片）に切り出したものを使用した。また、圧子の半径Ｒ１及び支持台の半径Ｒ２は共に５ｍｍ、支点間距離は６４ｍｍとし、試験速度は２ｍｍ／ｍｉｎとした。
樹脂の曲げ弾性率は、ＪＩＳ Ｋ ７１７１：２０１６に準拠し、２３０℃でヒートプレスして厚さ４ｍｍのシートを作製し、該シートから長さ８０ｍｍ×幅１０ｍｍ×厚さ４ｍｍ（標準試験片）に切り出したものを使用した。また、圧子の半径Ｒ１及び支持台の半径Ｒ２は共に５ｍｍ、支点間距離は６４ｍｍとし、試験速度は２ｍｍ／ｍｉｎとした。
【0077】
＜発泡粒子＞
（アスペクト比Ｌ／Ｄ）
発泡粒子のアスペクト比Ｌ／Ｄは、無作為に選択した１００個の発泡粒子について、最大長（Ｌ）と、該最大長の長さ方向と直交する方向における当該粒子の断面の断面最大径（Ｄ）とをノギスで測定し、比（Ｌ／Ｄ）を算出し、その値を算術平均することにより求めた。
（アスペクト比Ｌ／Ｄ）
発泡粒子のアスペクト比Ｌ／Ｄは、無作為に選択した１００個の発泡粒子について、最大長（Ｌ）と、該最大長の長さ方向と直交する方向における当該粒子の断面の断面最大径（Ｄ）とをノギスで測定し、比（Ｌ／Ｄ）を算出し、その値を算術平均することにより求めた。
【0078】
（貫通孔の平均孔径）
発泡粒子の貫通孔の平均孔径は、以下のように求めた。発泡粒子群から無作為に選択した５０個以上の発泡粒子について、切断面の面積が最大となる位置で、貫通孔に対して垂直に切断した。該切断面の写真撮影をし、得られた断面写真において、貫通孔の部分の断面積（開口面積）を求め、その値から円換算により貫通孔の孔径の直径を算出し、算術平均した値を、発泡粒子の貫通孔の平均孔径とした。
発泡粒子の貫通孔の平均孔径は、以下のように求めた。発泡粒子群から無作為に選択した５０個以上の発泡粒子について、切断面の面積が最大となる位置で、貫通孔に対して垂直に切断した。該切断面の写真撮影をし、得られた断面写真において、貫通孔の部分の断面積（開口面積）を求め、その値から円換算により貫通孔の孔径の直径を算出し、算術平均した値を、発泡粒子の貫通孔の平均孔径とした。
【0079】
（平均外径）
発泡粒子の平均外径は、以下のように求めた。発泡粒子群から無作為に選択した５０個以上の発泡粒子について、切断面の面積が最大となる位置で、貫通孔に対して垂直に切断した。該切断面の写真撮影をし、発泡粒子Ａの断面積を求め、その値から円換算により発泡粒子の直径を算出し、算術平均した値を、発泡粒子の平均外径とした。
発泡粒子の平均外径は、以下のように求めた。発泡粒子群から無作為に選択した５０個以上の発泡粒子について、切断面の面積が最大となる位置で、貫通孔に対して垂直に切断した。該切断面の写真撮影をし、発泡粒子Ａの断面積を求め、その値から円換算により発泡粒子の直径を算出し、算術平均した値を、発泡粒子の平均外径とした。
【0080】
（見掛け密度）
発泡粒子の見掛け密度は、以下のように求めた。発泡粒子群を、相対湿度５０％、温度２３℃、１ａｔｍの条件にて２日間放置した。次いで、温度２３℃のエタノールが入ったメスシリンダーを用意し、任意の量の発泡粒子群（発泡粒子群の質量Ｗ１［ｇ］）を上記メスシリンダー内のエタノール中に金網等の道具を使用して沈めた。そして、金網等の道具の体積を考慮し、水位上昇分より読みとられる発泡粒子群の容積Ｖ１［Ｌ］を測定した。メスシリンダーに入れた発泡粒子群の質量Ｗ１［ｇ］を容積Ｖ１［Ｌ］で除して（Ｗ１／Ｖ１）、単位を［ｋｇ／ｍ３］に換算することにより、発泡粒子の見掛け密度を求めた。
発泡粒子の見掛け密度は、以下のように求めた。発泡粒子群を、相対湿度５０％、温度２３℃、１ａｔｍの条件にて２日間放置した。次いで、温度２３℃のエタノールが入ったメスシリンダーを用意し、任意の量の発泡粒子群（発泡粒子群の質量Ｗ１［ｇ］）を上記メスシリンダー内のエタノール中に金網等の道具を使用して沈めた。そして、金網等の道具の体積を考慮し、水位上昇分より読みとられる発泡粒子群の容積Ｖ１［Ｌ］を測定した。メスシリンダーに入れた発泡粒子群の質量Ｗ１［ｇ］を容積Ｖ１［Ｌ］で除して（Ｗ１／Ｖ１）、単位を［ｋｇ／ｍ３］に換算することにより、発泡粒子の見掛け密度を求めた。
【0081】
（嵩密度）
発泡粒子の嵩密度は、以下のように求めた。発泡粒子群から発泡粒子を無作為に取り出して容積１Ｌのメスシリンダーに入れ、自然堆積状態となるように多数の発泡粒子を１Ｌの目盛まで収容し、収容された発泡粒子の質量Ｗ２［ｇ］を収容体積Ｖ２（１［Ｌ］）で除して（Ｗ２／Ｖ２）、単位を［ｋｇ／ｍ３］に換算することにより、発泡粒子の嵩密度が求めた。
発泡粒子の嵩密度は、以下のように求めた。発泡粒子群から発泡粒子を無作為に取り出して容積１Ｌのメスシリンダーに入れ、自然堆積状態となるように多数の発泡粒子を１Ｌの目盛まで収容し、収容された発泡粒子の質量Ｗ２［ｇ］を収容体積Ｖ２（１［Ｌ］）で除して（Ｗ２／Ｖ２）、単位を［ｋｇ／ｍ３］に換算することにより、発泡粒子の嵩密度が求めた。
【0082】
（平均肉厚）
発泡粒子の平均肉厚は、下記式（３）により求めた。
発泡粒子の平均肉厚ｔ＝［（発泡粒子の平均外径Ｄ）－（発泡粒子の平均孔径ｄ）］／２ （３）
発泡粒子の平均肉厚は、下記式（３）により求めた。
発泡粒子の平均肉厚ｔ＝［（発泡粒子の平均外径Ｄ）－（発泡粒子の平均孔径ｄ）］／２ （３）
【0083】
（高温ピークの融解熱量）
発泡粒子の高温ピークの融解熱量は、以下のように求めた。発泡粒子１～３ｍｇを採取し、示差熱走査熱量計（ティー・エイ・インスツルメント社製ＤＳＣ Ｑ１０００）によって２３℃から２００℃まで１０℃／分で昇温測定を行い、１つ以上の融解ピークを有するＤＳＣ曲線を得た。次の説明における樹脂固有ピークをＡ、それより高温側に現れる高温ピークをＢとする。該ＤＳＣ曲線上の８０℃に相当する点αと、発泡粒子の融解終了温度Ｔに相当するＤＳＣ曲線上の点βとを結ぶ直線（α－β）を引いた。なお、上記融解終了温度Ｔとは、高温ピークＢの高温側におけるＤＳＣ曲線と高温側ベースラインとの交点をいう。次に上記の樹脂固有ピークＡと高温ピークＢとの間の谷部に当たるＤＳＣ曲線上の点γからグラフの縦軸と平行な直線を引き、前記直線（α－β）と交わる点をδとした。高温ピークＢの面積は、ＤＳＣ曲線の高温ピークＢ部分の曲線と、線分（δ－β）と、線分（γ－δ）とによって囲まれる部分の面積であり、これを高温ピークの融解熱量とした。
発泡粒子の高温ピークの融解熱量は、以下のように求めた。発泡粒子１～３ｍｇを採取し、示差熱走査熱量計（ティー・エイ・インスツルメント社製ＤＳＣ Ｑ１０００）によって２３℃から２００℃まで１０℃／分で昇温測定を行い、１つ以上の融解ピークを有するＤＳＣ曲線を得た。次の説明における樹脂固有ピークをＡ、それより高温側に現れる高温ピークをＢとする。該ＤＳＣ曲線上の８０℃に相当する点αと、発泡粒子の融解終了温度Ｔに相当するＤＳＣ曲線上の点βとを結ぶ直線（α－β）を引いた。なお、上記融解終了温度Ｔとは、高温ピークＢの高温側におけるＤＳＣ曲線と高温側ベースラインとの交点をいう。次に上記の樹脂固有ピークＡと高温ピークＢとの間の谷部に当たるＤＳＣ曲線上の点γからグラフの縦軸と平行な直線を引き、前記直線（α－β）と交わる点をδとした。高温ピークＢの面積は、ＤＳＣ曲線の高温ピークＢ部分の曲線と、線分（δ－β）と、線分（γ－δ）とによって囲まれる部分の面積であり、これを高温ピークの融解熱量とした。
【0084】
（発泡粒子（ビーズ）空隙率）
ビーズ空隙率は、下記式（４）により求めた。
ビーズ空隙率（％）＝発泡粒子の開口面積／発泡粒子の断面積×１００ （４）
なお、発泡粒子の断面積及び発泡粒子の開口面積は、前記した発泡粒子の貫通孔の平均孔径の測定において併せて求めた。具体的には、まず、発泡粒子群から無作為に選択した５０個以上の発泡粒子について、切断面の面積が最大となる位置で、貫通孔に対して垂直に切断した。該切断面の写真撮影をし、得られた断面写真において発泡粒子の切断面の面積を求め、算術平均した値を発泡粒子の断面積とした。また、得られた断面写真において貫通孔の部分の断面積を求め、算術平均した値を発泡粒子の開口面積とした。
ビーズ空隙率は、下記式（４）により求めた。
ビーズ空隙率（％）＝発泡粒子の開口面積／発泡粒子の断面積×１００ （４）
なお、発泡粒子の断面積及び発泡粒子の開口面積は、前記した発泡粒子の貫通孔の平均孔径の測定において併せて求めた。具体的には、まず、発泡粒子群から無作為に選択した５０個以上の発泡粒子について、切断面の面積が最大となる位置で、貫通孔に対して垂直に切断した。該切断面の写真撮影をし、得られた断面写真において発泡粒子の切断面の面積を求め、算術平均した値を発泡粒子の断面積とした。また、得られた断面写真において貫通孔の部分の断面積を求め、算術平均した値を発泡粒子の開口面積とした。
【0085】
＜発泡粒子成形体及び積層体＞
（発泡粒子成形体ａ、発泡粒子成形体ｂ、及び積層体の厚み）
発泡粒子成形体及び積層体の厚みは、上記方法により求めた。具体的には、発泡粒子成形体ａ、発泡粒子成形体ｂ及び積層体の体積をそれぞれの外形寸法から算出し、得られた体積をそれぞれの上面視による投影面積で除し、単位を［ｍｍ］に換算することにより求めた。
（発泡粒子成形体ａ、発泡粒子成形体ｂ、及び積層体の厚み）
発泡粒子成形体及び積層体の厚みは、上記方法により求めた。具体的には、発泡粒子成形体ａ、発泡粒子成形体ｂ及び積層体の体積をそれぞれの外形寸法から算出し、得られた体積をそれぞれの上面視による投影面積で除し、単位を［ｍｍ］に換算することにより求めた。
【0086】
（発泡粒子成形体の空隙率）
発泡粒子成形体の空隙率は、以下のように求めた。発泡粒子成形体の中心部分から切り出した直方体形状の試験片を、エタノールを入れたメスシリンダー中に沈めてエタノールの液面の上昇分から試験片の真の体積Ｖｃ［Ｌ］を求めた。また、該試験片の外形寸法（縦２５ｍｍ×横２５ｍｍ×高さ１００ｍｍ）から見掛けの体積Ｖｄ［Ｌ］を求めた。求められた真の体積Ｖｃと見掛けの体積Ｖｄから下記式（１）により発泡粒子成形体の空隙率を求めた。
空隙率（％）＝［（Ｖｄ－Ｖｃ）／Ｖｄ］×１００ （１）
発泡粒子成形体の空隙率は、以下のように求めた。発泡粒子成形体の中心部分から切り出した直方体形状の試験片を、エタノールを入れたメスシリンダー中に沈めてエタノールの液面の上昇分から試験片の真の体積Ｖｃ［Ｌ］を求めた。また、該試験片の外形寸法（縦２５ｍｍ×横２５ｍｍ×高さ１００ｍｍ）から見掛けの体積Ｖｄ［Ｌ］を求めた。求められた真の体積Ｖｃと見掛けの体積Ｖｄから下記式（１）により発泡粒子成形体の空隙率を求めた。
空隙率（％）＝［（Ｖｄ－Ｖｃ）／Ｖｄ］×１００ （１）
【0087】
（積層体の密度）
積層体の密度は、積層体から成形時のスキン層を除いて、縦２５ｍｍ×横２５ｍｍ×厚み１００ｍｍの直方体状となるように試験片を無作為に３つ切り出し、それぞれの試験片の質量及び体積を測定し、３つの試験片の見掛け密度を算出して、その算術平均値として求めた。
積層体の密度は、積層体から成形時のスキン層を除いて、縦２５ｍｍ×横２５ｍｍ×厚み１００ｍｍの直方体状となるように試験片を無作為に３つ切り出し、それぞれの試験片の質量及び体積を測定し、３つの試験片の見掛け密度を算出して、その算術平均値として求めた。
【0088】
（発泡粒子成形体ａの最大曲げ強さ）
ＪＩＳ Ｋ ７２２１－２：２００６に準拠して測定し、発泡粒子成形体の曲げ強さの最大点を最大曲げ強さとして測定した。
具体的には、積層体の発泡粒子成形体ａの厚み方向中心部から長さ１２０ｍｍ、幅２５ｍｍ、厚み２０ｍｍの試験片を表面のスキンを除いて切り出した。この試験片を使用して、加圧くさびの降下速度１０ｍｍ／分、支点間距離１００ｍｍ、支持台先端部の半径５ｍｍ、加圧くさび先端部の半径５ｍｍとした以外はＪＩＳ Ｋ ７２２１－２：２００６に基づいて、曲げ強さを測定した。
積層体の発泡粒子成形体ａの最大曲げ強さが低いと、積層体全体の機械的強度は低いものとなる。特に、積層体の発泡粒子成形体ａの端部が固定された状態において、発泡粒子成形体ｂ側から外力がかかった際に発泡粒子成形体ａに割れ等が発生するおそれがある。
ＪＩＳ Ｋ ７２２１－２：２００６に準拠して測定し、発泡粒子成形体の曲げ強さの最大点を最大曲げ強さとして測定した。
具体的には、積層体の発泡粒子成形体ａの厚み方向中心部から長さ１２０ｍｍ、幅２５ｍｍ、厚み２０ｍｍの試験片を表面のスキンを除いて切り出した。この試験片を使用して、加圧くさびの降下速度１０ｍｍ／分、支点間距離１００ｍｍ、支持台先端部の半径５ｍｍ、加圧くさび先端部の半径５ｍｍとした以外はＪＩＳ Ｋ ７２２１－２：２００６に基づいて、曲げ強さを測定した。
積層体の発泡粒子成形体ａの最大曲げ強さが低いと、積層体全体の機械的強度は低いものとなる。特に、積層体の発泡粒子成形体ａの端部が固定された状態において、発泡粒子成形体ｂ側から外力がかかった際に発泡粒子成形体ａに割れ等が発生するおそれがある。
【0089】
［評価方法］
（積層体の外観）
実施例及び比較例の積層体の外観について以下の評価を実施した。外観は積層体の発泡粒子成形体ａ側の中央部付近の上面視２００ｍｍ×２００ｍｍの領域を評価対象として、目視により評価した。具体的には、表面に金型の形状が十分に転写されているものを５点、表面に金型の形状が十分に転写されていないものを１点、とする５段階評価の官能試験を１０人の当業者が行い、その点数を算術平均し、以下の基準で評価した。
Ａ：上記平均点が３．５点以上
Ｂ：上記平均点が２．０点以上３．５点未満
Ｃ：上記平均点が２．０点未満
（積層体の外観）
実施例及び比較例の積層体の外観について以下の評価を実施した。外観は積層体の発泡粒子成形体ａ側の中央部付近の上面視２００ｍｍ×２００ｍｍの領域を評価対象として、目視により評価した。具体的には、表面に金型の形状が十分に転写されているものを５点、表面に金型の形状が十分に転写されていないものを１点、とする５段階評価の官能試験を１０人の当業者が行い、その点数を算術平均し、以下の基準で評価した。
Ａ：上記平均点が３．５点以上
Ｂ：上記平均点が２．０点以上３．５点未満
Ｃ：上記平均点が２．０点未満
【0090】
＜発泡粒子及び発泡粒子成形体の作製＞
発泡粒子を作製するために主に用いた樹脂を表１に示す。
発泡粒子を作製するために主に用いた樹脂を表１に示す。
【0091】
【表1】
【0092】
＜発泡粒子の作製＞
発泡粒子１～５
（造粒工程）
芯層形成用押出機と、被覆層形成用押出機と、押出機の出口側に設置される、多層ストランド形成用ダイスとを備える押出機を用いた。表２に記載した発泡芯層を構成する基材樹脂を芯層形成用押出機に供給して溶融混練して芯層形成溶融混練物とし、表２に記載した被覆層を構成する樹脂（芯層を構成する樹脂と被覆層を構成する樹脂との合計を１００質量％とする）を被覆層形成用押出機に供給して溶融混練して被覆層形成溶融混練物とした。次いで、芯層形成溶融混練物と被覆層形成溶融混練物とを多層ストランド形成用ダイに導入して合流させ、押出機先端に付設されたダイスの小孔から、貫通孔を有するとともに円筒形状を有するストランド状（芯層：９５質量％、被覆層：５質量％）に押出し、水冷した後、ペレタイザーで、質量が約１．５ｍｇ、アスペクト比（Ｌ／Ｄ）が１となるように切断して乾燥し、貫通孔を有する多層樹脂粒子１を得た。なお、芯層を構成する熱可塑性樹脂組成物には、多層樹脂粒子１００質量部に対して、気泡調整剤としてのホウ酸亜鉛を１０００ｐｐｍ添加した。
（分散工程、含浸工程、発泡工程）
撹拌機を備えた容積４００Ｌの密閉容器内に、分散媒として水３１５Ｌ、得られた多層樹脂粒子１１５ｋｇ、分散剤としてカオリンを０．３ｋｇ、界面活性剤（第一工業製薬社製ネオゲンＳ－２０Ｆ、アルキルベンゼンスルホン酸ナトリウム）を有効成分量として０．０３ｋｇ、分散助剤として硫酸アルミニウム０．０１ｋｇを仕込み、発泡剤として二酸化炭素を０．２０ＭＰａ（Ｇ）（発泡粒子３においては０．１５ＭＰａ（Ｇ））圧入した。次いで、撹拌下で分散媒の温度を１４８．５℃まで昇温して、６分間保持し、発泡性多層樹脂粒子を得た。次いで、分散媒の温度を１４９℃まで昇温して、１５分間保持した後、二酸化炭素により０．３２ＭＰａ（Ｇ）の圧力を圧入しながら、密閉容器を開放し、発泡性多層樹脂粒子を分散媒とともに密閉容器内から大気圧下に放出して貫通孔を有する発泡粒子を得た（一段発泡粒子）。得られた発泡粒子を大気圧下での２３℃、２４時間の条件で養生を行った後、物性を測定した。得られた発泡粒子１～５の物性等を表２に示す。
なお、発泡粒子１～５の製造においては、得られる発泡粒子の物性が所望のものとなるよう、多層ストランド形成用ダイスの外径および内径を適宜調整した。また、適宜下記条件による二段発泡を行った。
耐圧容器内に一段発泡粒子を充填した後、耐圧容器内に無機系ガスとしての空気を注入することにより、無機系ガスを気泡内に含浸させた。次いで、耐圧容器から取り出した一段発泡粒子にスチームを供給し、大気圧下で加熱した。耐圧容器から取り出した一段発泡粒子における気泡内の圧力は０．４５ＭＰａ（Ｇ）であった。また、加熱時に供給したスチームの圧力は０．３２ＭＰａ（Ｇ）とした。
発泡粒子６
多層樹脂粒子１の作製の際、貫通孔を設けず、ペレタイザーで質量が約１ｍｇとなるように切断したこと以外は発泡粒子１と同様の方法により製造した。
発泡粒子１～５
（造粒工程）
芯層形成用押出機と、被覆層形成用押出機と、押出機の出口側に設置される、多層ストランド形成用ダイスとを備える押出機を用いた。表２に記載した発泡芯層を構成する基材樹脂を芯層形成用押出機に供給して溶融混練して芯層形成溶融混練物とし、表２に記載した被覆層を構成する樹脂（芯層を構成する樹脂と被覆層を構成する樹脂との合計を１００質量％とする）を被覆層形成用押出機に供給して溶融混練して被覆層形成溶融混練物とした。次いで、芯層形成溶融混練物と被覆層形成溶融混練物とを多層ストランド形成用ダイに導入して合流させ、押出機先端に付設されたダイスの小孔から、貫通孔を有するとともに円筒形状を有するストランド状（芯層：９５質量％、被覆層：５質量％）に押出し、水冷した後、ペレタイザーで、質量が約１．５ｍｇ、アスペクト比（Ｌ／Ｄ）が１となるように切断して乾燥し、貫通孔を有する多層樹脂粒子１を得た。なお、芯層を構成する熱可塑性樹脂組成物には、多層樹脂粒子１００質量部に対して、気泡調整剤としてのホウ酸亜鉛を１０００ｐｐｍ添加した。
（分散工程、含浸工程、発泡工程）
撹拌機を備えた容積４００Ｌの密閉容器内に、分散媒として水３１５Ｌ、得られた多層樹脂粒子１１５ｋｇ、分散剤としてカオリンを０．３ｋｇ、界面活性剤（第一工業製薬社製ネオゲンＳ－２０Ｆ、アルキルベンゼンスルホン酸ナトリウム）を有効成分量として０．０３ｋｇ、分散助剤として硫酸アルミニウム０．０１ｋｇを仕込み、発泡剤として二酸化炭素を０．２０ＭＰａ（Ｇ）（発泡粒子３においては０．１５ＭＰａ（Ｇ））圧入した。次いで、撹拌下で分散媒の温度を１４８．５℃まで昇温して、６分間保持し、発泡性多層樹脂粒子を得た。次いで、分散媒の温度を１４９℃まで昇温して、１５分間保持した後、二酸化炭素により０．３２ＭＰａ（Ｇ）の圧力を圧入しながら、密閉容器を開放し、発泡性多層樹脂粒子を分散媒とともに密閉容器内から大気圧下に放出して貫通孔を有する発泡粒子を得た（一段発泡粒子）。得られた発泡粒子を大気圧下での２３℃、２４時間の条件で養生を行った後、物性を測定した。得られた発泡粒子１～５の物性等を表２に示す。
なお、発泡粒子１～５の製造においては、得られる発泡粒子の物性が所望のものとなるよう、多層ストランド形成用ダイスの外径および内径を適宜調整した。また、適宜下記条件による二段発泡を行った。
耐圧容器内に一段発泡粒子を充填した後、耐圧容器内に無機系ガスとしての空気を注入することにより、無機系ガスを気泡内に含浸させた。次いで、耐圧容器から取り出した一段発泡粒子にスチームを供給し、大気圧下で加熱した。耐圧容器から取り出した一段発泡粒子における気泡内の圧力は０．４５ＭＰａ（Ｇ）であった。また、加熱時に供給したスチームの圧力は０．３２ＭＰａ（Ｇ）とした。
発泡粒子６
多層樹脂粒子１の作製の際、貫通孔を設けず、ペレタイザーで質量が約１ｍｇとなるように切断したこと以外は発泡粒子１と同様の方法により製造した。
【0093】
＜積層体の作製＞
実施例１
発泡粒子Ａとして発泡粒子１を、発泡粒子Ｂとして発泡粒子４を用いた。表３に記載したクラッキング量で発泡粒子Ｂを成形型（金型）充填し、発泡粒子Ｂの成形空間の厚さ方向の長さが３０ｍｍとなるよう型締め後、スチームを成形型内に導入し、成形圧０．１４ＭＰａ（Ｇ）で発泡粒子Ｂを仮融着させた。次いで、移動型を開き、表３に記載したクラックで発泡粒子Ａを充填し、発泡粒子Ａの成形空間の厚さ方向の長さが３０ｍｍとなるよう型締め後、スチームを成形型内に導入し、本加熱を行い、成形圧０．２２ＭＰａ（Ｇ）で成形し、積層一体化させるとともに、冷却して成形型から積層体を取り出した。さらに、該積層体を６０℃のオーブン内で２４時間加熱乾燥養生し、縦３００ｍｍ×横２５０ｍｍ×厚さ６０ｍｍの平板状の積層体を得た。得られた積層体の物性等を表３に示す。
実施例１
発泡粒子Ａとして発泡粒子１を、発泡粒子Ｂとして発泡粒子４を用いた。表３に記載したクラッキング量で発泡粒子Ｂを成形型（金型）充填し、発泡粒子Ｂの成形空間の厚さ方向の長さが３０ｍｍとなるよう型締め後、スチームを成形型内に導入し、成形圧０．１４ＭＰａ（Ｇ）で発泡粒子Ｂを仮融着させた。次いで、移動型を開き、表３に記載したクラックで発泡粒子Ａを充填し、発泡粒子Ａの成形空間の厚さ方向の長さが３０ｍｍとなるよう型締め後、スチームを成形型内に導入し、本加熱を行い、成形圧０．２２ＭＰａ（Ｇ）で成形し、積層一体化させるとともに、冷却して成形型から積層体を取り出した。さらに、該積層体を６０℃のオーブン内で２４時間加熱乾燥養生し、縦３００ｍｍ×横２５０ｍｍ×厚さ６０ｍｍの平板状の積層体を得た。得られた積層体の物性等を表３に示す。
【0094】
実施例２
発泡粒子Ａとして発泡粒子２を、発泡粒子Ｂとして発泡粒子４を用いたこと以外は、実施例１と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価結果を表３に示す。
発泡粒子Ａとして発泡粒子２を、発泡粒子Ｂとして発泡粒子４を用いたこと以外は、実施例１と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価結果を表３に示す。
【0095】
実施例３
積層体を作製する際、発泡粒子の充填順序及びクラッキング量を表３に記載されるように変更したこと以外は、実施例２と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価結果を表３に示す。
積層体を作製する際、発泡粒子の充填順序及びクラッキング量を表３に記載されるように変更したこと以外は、実施例２と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価結果を表３に示す。
【0096】
実施例４
発泡粒子Ａとして発泡粒子２を、発泡粒子Ｂとして発泡粒子５を用いたこと以外は、実施例２と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価結果を表３に示す。
発泡粒子Ａとして発泡粒子２を、発泡粒子Ｂとして発泡粒子５を用いたこと以外は、実施例２と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価結果を表３に示す。
【0097】
実施例５
発泡粒子Ａとして発泡粒子３を、発泡粒子Ｂとして発泡粒子４を用いたこと以外は、実施例１と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価結果を表３に示す。
発泡粒子Ａとして発泡粒子３を、発泡粒子Ｂとして発泡粒子４を用いたこと以外は、実施例１と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価結果を表３に示す。
【0098】
実施例６
積層体を成形する際の成形圧を表３に記載した成形圧に変更した以外は、実施例１と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価結果を表３に示す。
積層体を成形する際の成形圧を表３に記載した成形圧に変更した以外は、実施例１と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価結果を表３に示す。
【0099】
【表2】
【0100】
【表3】
【0101】
比較例１
発泡粒子Ａとして発泡粒子６を、発泡粒子Ｂとして発泡粒子４を用いたこと以外は、実施例１と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価結果を表４に示す。
発泡粒子Ａとして発泡粒子６を、発泡粒子Ｂとして発泡粒子４を用いたこと以外は、実施例１と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価結果を表４に示す。
【0102】
比較例２
積層体を成形する際の成形圧を表４に記載した成形圧に変更した以外は、比較例１と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価結果を表４に示す。
積層体を成形する際の成形圧を表４に記載した成形圧に変更した以外は、比較例１と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価結果を表４に示す。
【0103】
比較例３
発泡粒子Ａ及び発泡粒子Ｂとして発泡粒子４を用い、積層体を成形する際の成形圧を表４に記載した成形圧に変更した以外は、実施例２と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価を表４に示す。
発泡粒子Ａ及び発泡粒子Ｂとして発泡粒子４を用い、積層体を成形する際の成形圧を表４に記載した成形圧に変更した以外は、実施例２と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価を表４に示す。
【0104】
比較例４
積層体を作製する際、発泡粒子の充填順序を、発泡粒子Ａ、発泡粒子Ｂの順序に変更し、発泡粒子Ａを仮融着させる際の成形圧を表４に記載した成形圧に変更し、積層体を成形する際の成形圧を表４に記載した成形圧に変更した以外は、比較例３と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価を表４に示す。
積層体を作製する際、発泡粒子の充填順序を、発泡粒子Ａ、発泡粒子Ｂの順序に変更し、発泡粒子Ａを仮融着させる際の成形圧を表４に記載した成形圧に変更し、積層体を成形する際の成形圧を表４に記載した成形圧に変更した以外は、比較例３と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価を表４に示す。
【0105】
比較例５
発泡粒子Ａとして発泡粒子１を、発泡粒子Ｂとして発泡粒子３を用いたこと以外は、実施例１と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価結果を表４に示す。
発泡粒子Ａとして発泡粒子１を、発泡粒子Ｂとして発泡粒子３を用いたこと以外は、実施例１と同様にして積層体を得た。得られた積層体の物性及び評価結果を表４に示す。
【0106】
【表4】
【0107】
表３からわかるように、本発明の積層体の製造方法によれば、機械的強度に優れ、所望の空隙率の差を有する積層体が容易に得られる。具体的には、所望の空隙率の差を有する積層体を幅広い成形条件範囲で得ることができ、また、発泡粒子Ａと発泡粒子Ｂとを充填する順序にも制限がないものであった。また、得られる積層体は外観にも優れるものであった。実施例５からわかるように、発泡粒子Ａと発泡粒子Ｂとが本発明の特定の関係を満足するものであれば、発泡粒子Ａのビーズ空隙率と発泡粒子Ｂのビーズ空隙率とが同程度であっても、所望の空隙率の差を有する積層体を製造することが可能であった。
【0108】
比較例１～５からわかるように、上記要件（１）～（３）を満足しない発泡粒子を用いた場合には、機械的強度に優れ、所望の空隙率の差を有する積層体を一体成形により得ることは困難であった。
比較例１、２は発泡粒子Ａとして貫通孔を有さない発泡粒子を用いた例である。比較例１では、発泡粒子間に形成される空隙により発泡粒子成形体ａの空隙を形成したが、得られる積層体は機械的強度に劣るものであった。一方、比較例２では比較例１から成形条件を変更して機械的強度を向上させようとしたが、発泡粒子成形体ａ及び発泡粒子成形体ｂの空隙差が低下した。
比較例３、４は同種の発泡粒子を用いた例である。同種の発泡粒子を用いて積層体を一体成形した場合、成形条件を調整しても機械的強度に優れ、所望の空隙率の差を有する積層体を得ることは困難であった。
比較例５は上記要件を満足しない発泡粒子の組み合わせを用いた例である。得られた積層体は、所望の空隙率の差を有しないものであった。
比較例１、２は発泡粒子Ａとして貫通孔を有さない発泡粒子を用いた例である。比較例１では、発泡粒子間に形成される空隙により発泡粒子成形体ａの空隙を形成したが、得られる積層体は機械的強度に劣るものであった。一方、比較例２では比較例１から成形条件を変更して機械的強度を向上させようとしたが、発泡粒子成形体ａ及び発泡粒子成形体ｂの空隙差が低下した。
比較例３、４は同種の発泡粒子を用いた例である。同種の発泡粒子を用いて積層体を一体成形した場合、成形条件を調整しても機械的強度に優れ、所望の空隙率の差を有する積層体を得ることは困難であった。
比較例５は上記要件を満足しない発泡粒子の組み合わせを用いた例である。得られた積層体は、所望の空隙率の差を有しないものであった。
【産業上の利用可能性】
【0109】
本発明の積層体の製造方法により得られる積層体は、機械的強度に優れ、所望の空隙率の差を有するので、例えば、吸音材料、透湿材料、透水材料等として自動車部材、建築材料等の用途に好適である。
【符号の説明】
【0110】
１，１０：発泡粒子、３：貫通孔、５：（発泡）芯層、７：被覆層
【図1】
【図2】
