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特開2022-78843地熱貯留層の複合刺激方法、及び坑井内のスケール除去方法
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2022078843
(43)【公開日】2022-05-25
(54)【発明の名称】地熱貯留層の複合刺激方法、及び坑井内のスケール除去方法
(51)【国際特許分類】
C02F 5/00 20060101AFI20220518BHJP
E21B 37/00 20060101ALI20220518BHJP
E21B 43/00 20060101ALI20220518BHJP
C02F 5/12 20060101ALI20220518BHJP
【ＦＩ】
C02F5/00 610F
E21B37/00
E21B43/00
C02F5/12
C02F5/00 620A
【審査請求】有
【請求項の数】3
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2020189791
(22)【出願日】2020-11-13
(71)【出願人】
【識別番号】591090736
【氏名又は名称】石油資源開発株式会社
(71)【出願人】
【識別番号】504157024
【氏名又は名称】国立大学法人東北大学
(74)【代理人】
【識別番号】100106909
【弁理士】
【氏名又は名称】棚井 澄雄
(74)【代理人】
【識別番号】100188592
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 洋
(74)【代理人】
【識別番号】100189337
【弁理士】
【氏名又は名称】宮本 龍
(72)【発明者】
【氏名】玉川 哲也
(72)【発明者】
【氏名】赤工 浩平
(72)【発明者】
【氏名】熊野 裕介
(72)【発明者】
【氏名】渡邉 則昭
(72)【発明者】
【氏名】▲高▼橋 香於里
(57)【要約】
【課題】地熱貯留層を刺激して、地熱貯留層の浸透性を向上させる地熱貯留層の複合刺激方法と、地熱貯留層に設ける坑井内のスケール除去方法を得ることを目的する。
【解決手段】本発明の地熱貯留層の複合刺激方法は、坑井から地熱貯留層に水を圧入する工程と、前記坑井から前記地熱貯留層にキレート剤を圧入する工程と、を有する。
【選択図】図１
【解決手段】本発明の地熱貯留層の複合刺激方法は、坑井から地熱貯留層に水を圧入する工程と、前記坑井から前記地熱貯留層にキレート剤を圧入する工程と、を有する。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
坑井から地熱貯留層に水を圧入する工程と、
前記坑井から前記地熱貯留層にキレート剤を圧入する工程と、を有する地熱貯留層の複合刺激方法。
前記坑井から前記地熱貯留層にキレート剤を圧入する工程と、を有する地熱貯留層の複合刺激方法。
【請求項2】
前記キレート剤がＧＬＤＡ、ＧＬＤＡの塩、ＨＥＤＴＡ、及びＨＥＤＴＡの塩からなる群より選択される１種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載の地熱貯留層の複合刺激方法。
【請求項3】
前記坑井から前記地熱貯留層にキレート剤を圧入する工程において、前記坑井の内壁に付着するスケールが除去されることを特徴とする請求項２に記載の地熱貯留層の複合刺激方法。
【請求項4】
地熱発電施設で用いる生産井又は還元井を構成する坑井の内部を、ＧＬＤＡ、ＧＬＤＡの塩、ＨＥＤＴＡ、及びＨＥＤＴＡの塩からなる群より選択される１種以上を含有するキレート剤で満たして、前記坑井の内壁に付着するスケールを除去する工程を有することを特徴とする、坑井内のスケール除去方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、地熱貯留層の複合刺激方法、及び坑井内のスケール除去方法に関する。
【背景技術】
【0002】
地熱発電では、地熱貯留層から高温・高圧の地熱流体（水蒸気、熱水）を取り出して発電を行う。地熱貯留層とは、マグマだまりの近くで加熱された雨水等に由来する水分が、透水性の低い地層（キャップロック）によって高温・高圧の地熱流体の状態で貯留されている層である。
地熱発電では、地熱貯留層に到達する生産井から取り出した地熱流体を発電に用いた後、還元井を通して地中に戻す。このような生産井又は還元井が設けられる地熱貯留層では、地熱流体を取り出しやすくするための浸透性が求められるが、生産井又は還元井を構成する坑井掘削時に浸透性の高い層を掘り当てることは容易ではない。
地熱発電では、地熱貯留層に到達する生産井から取り出した地熱流体を発電に用いた後、還元井を通して地中に戻す。このような生産井又は還元井が設けられる地熱貯留層では、地熱流体を取り出しやすくするための浸透性が求められるが、生産井又は還元井を構成する坑井掘削時に浸透性の高い層を掘り当てることは容易ではない。
【0003】
地層の浸透性は従来の油井においても求められており、油井では、地層の浸透性を向上させるために、酸性溶液で地層を刺激する方法が採用されている。
例えば、特許文献２では、キレート剤であるＧＬＤＡと、塩酸、臭化水素酸、フッ酸、ヨウ化水素酸、硫酸、リン酸、ギ酸、酢酸、クエン酸、乳酸、リンゴ酸、酒石酸、マレイン酸、ホウ酸、及び硫化水素から選択される１種以上の酸とを含有するｐＨが３未満の酸性水溶液を油井を設ける炭酸塩地層の溶解剤として用いて、地層の浸透性を向上させる方法が開示されている。
油井で使用されるキレート剤には、非特許文献１で示される、ＥＤＴＡ、ＮＴＡ、ＨＥＤＴＡ、及びＧＬＤＡ等が挙げられる。
例えば、特許文献２では、キレート剤であるＧＬＤＡと、塩酸、臭化水素酸、フッ酸、ヨウ化水素酸、硫酸、リン酸、ギ酸、酢酸、クエン酸、乳酸、リンゴ酸、酒石酸、マレイン酸、ホウ酸、及び硫化水素から選択される１種以上の酸とを含有するｐＨが３未満の酸性水溶液を油井を設ける炭酸塩地層の溶解剤として用いて、地層の浸透性を向上させる方法が開示されている。
油井で使用されるキレート剤には、非特許文献１で示される、ＥＤＴＡ、ＮＴＡ、ＨＥＤＴＡ、及びＧＬＤＡ等が挙げられる。
【0004】
また、地熱流体には、地中の様々な成分が含まれており、地熱流体を取り出す生産井を構成する坑井の内壁にカルシウム等のスケールが付着しやすい。そこで、キレート剤で坑井の内壁のスケールを除去する方法が検討されている（特許文献１）。
スケールの付着によって還元能力が落ちた還元井では、低温熱水（６０℃）を導入することで、その注水指数を向上させることが検討されている（非特許文献２）。
スケールの付着によって還元能力が落ちた還元井では、低温熱水（６０℃）を導入することで、その注水指数を向上させることが検討されている（非特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特許第５２２８４５２号公報
【特許文献2】特許第５４６２８０４号公報
【非特許文献】
【0006】
【非特許文献1】Thermal Stability of Oilfield Aminopolycarboxylic Acids/Salts (K. Sokhanvarian, et al, Society of Petroleum Engineers, 2016)
【非特許文献2】還元能力に及ぼす還元熱水の温度の影響について（日本地熱学会誌 第１９巻 第４号（1997）、197～208頁）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0007】
地熱発電で用いる坑井を設ける地熱貯留層では、生産井から取り出した地熱流体を発電に使用した後、還元井を用いて地中に戻して循環させるため、環境に最大限の配慮が必要である。即ち、地熱貯留層を刺激するにあたって油井で用いるような酸性水溶液は用いることが出来ない。
【0008】
また、非特許文献１で示されるように、ＥＤＴＡ、ＮＴＡ、ＨＥＤＴＡ、及びＧＬＤＡ等のキレート剤は、高温下ではその濃度が低下する。具体的には、華氏４００度（摂氏約２００度）の条件下において、４時間で濃度１００％のキレート剤が４０％～６０％となることが示されている。非特許文献１で示されるキレート剤は、華氏３５０度（摂氏約１８０度）の条件下であっても、８時間で濃度１００％のキレート剤が６０％となる（非特許文献、図３参照）。
地熱発電を行う地熱貯留層の温度は、油井の地層の温度より高く、これらのキレート剤のみを用いて地層を刺激することが困難であった。
地熱発電を行う地熱貯留層の温度は、油井の地層の温度より高く、これらのキレート剤のみを用いて地層を刺激することが困難であった。
【0009】
特許文献１では、ニトリロ三酢酸、エチレンジアミン四酢酸、ジエチレントリアミン五酢酸から選択されるキレート剤が示されているが、これらは坑井の内壁に付着したスケールの除去にのみ用いられており、地熱貯留層の浸透性を向上させることについては検討されていない。
また、非特許文献２では、坑井内に低温熱水（６０℃）を導入することで一時的に注水指数を向上させることを示唆しているが、同時に高温熱水（１５９℃）を導入すると注水指数が低下することも開示しており、その効果は一時的なものであった。
また、非特許文献２では、坑井内に低温熱水（６０℃）を導入することで一時的に注水指数を向上させることを示唆しているが、同時に高温熱水（１５９℃）を導入すると注水指数が低下することも開示しており、その効果は一時的なものであった。
【0010】
本発明は上記事情を鑑みて、地熱貯留層を刺激して地熱貯留層の浸透性を向上させる地熱貯留層の複合刺激方法と、地熱貯留層に設ける坑井内のスケール除去方法を得ることを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【0011】
本発明は以下のいずれかの態様を有することを特徴とする。
［１］
坑井から地熱貯留層に水を圧入する工程と、
前記坑井から前記地熱貯留層にキレート剤を圧入する工程と、を有する地熱貯留層の複合刺激方法。
［２］
前記キレート剤がＧＬＤＡ、ＧＬＤＡの塩、ＨＥＤＴＡ、及びＨＥＤＴＡの塩からなる群より選択される１種以上を含有する［１］に記載の地熱貯留層の複合刺激方法。
［３］
前記坑井から前記地熱貯留層にキレート剤を圧入する工程において、前記坑井の内壁に付着するスケールが除去される［２］に記載の地熱貯留層の複合刺激方法。
［４］
地熱発電施設で用いる生産井又は還元井を構成する坑井の内部を、ＧＬＤＡ、ＧＬＤＡの塩、ＨＥＤＴＡ、及びＨＥＤＴＡの塩からなる群より選択される１種以上を含有するキレート剤で満たして、前記坑井の内壁に付着するスケールを除去する工程を有することを特徴とする、坑井内のスケール除去方法。
［１］
坑井から地熱貯留層に水を圧入する工程と、
前記坑井から前記地熱貯留層にキレート剤を圧入する工程と、を有する地熱貯留層の複合刺激方法。
［２］
前記キレート剤がＧＬＤＡ、ＧＬＤＡの塩、ＨＥＤＴＡ、及びＨＥＤＴＡの塩からなる群より選択される１種以上を含有する［１］に記載の地熱貯留層の複合刺激方法。
［３］
前記坑井から前記地熱貯留層にキレート剤を圧入する工程において、前記坑井の内壁に付着するスケールが除去される［２］に記載の地熱貯留層の複合刺激方法。
［４］
地熱発電施設で用いる生産井又は還元井を構成する坑井の内部を、ＧＬＤＡ、ＧＬＤＡの塩、ＨＥＤＴＡ、及びＨＥＤＴＡの塩からなる群より選択される１種以上を含有するキレート剤で満たして、前記坑井の内壁に付着するスケールを除去する工程を有することを特徴とする、坑井内のスケール除去方法。
【発明の効果】
【0012】
本発明によれば、坑井から地熱貯留層に水を圧入して行う前記水による前記地熱貯留層の刺激と、続けて行う前記坑井から前記地熱貯留層にキレート剤を圧入して行う前記キレート剤による前記地熱貯留層の刺激と、を有する地熱貯留層の複合刺激方法を提供して、前記地熱貯留層の浸透性を向上させることができ、かつ坑井の内壁に付着するスケールを除去することが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【0013】
【図1】地熱貯留層の複合刺激方法の一実施形態を示す概略図である。（ａ）は地熱貯留層に設けられた坑井の概略図を示し、（ｂ）は地熱貯留層に設けられた坑井から地熱貯留層に水を圧入する工程の概略図を示し、（ｃ）は地熱貯留層に設けられた坑井から地熱貯留層にキレート剤を圧入する工程の概略図を示している。
【図2】地熱貯留層の複合刺激に関する試験を実験室で行うための試験装置の概略断面図である。
【図3】実施例１で得たキレート剤の差圧の経時変化を示すグラフである。
【図4】実施例１で得た排液中の元素濃度の経時変化を示すグラフである。
【図5】実施例１で用いた花崗岩のサンプルの試験前と試験後の状態を比較するＸ線ＣＴ画像である。（ａ）は試験前のＸ線ＣＴ画像であり、（ｂ）は試験後のＸ線ＣＴ画像である。
【図6】実施例２で得たキレート剤の差圧の経時変化を示すグラフである。
【図7】実施例２で得た排液中の元素濃度の経時変化を示すグラフである。
【図8】実施例２で用いた花崗岩のサンプルの試験前と試験後の状態を比較するＸ線ＣＴ画像である。（ａ）は試験前のＸ線ＣＴ画像であり、（ｂ）は試験後のＸ線ＣＴ画像である。
【図9】比較例１で得た硝酸水溶液の差圧の経時変化を示すグラフである。
【図10】比較例１で得た排液中の元素濃度の経時変化を示すグラフである。
【図11】比較例１で用いた花崗岩のサンプルの試験前と試験後の状態を比較するＸ線ＣＴ画像である。（ａ）は試験前のＸ線ＣＴ画像であり、（ｂ）は試験後のＸ線ＣＴ画像である。
【発明を実施するための形態】
【0014】
以下、図面を参照して本発明の地熱貯留層の複合刺激方法の実施形態について説明する。
なお、以下に示す各実施形態は、発明の趣旨をより良く理解させるために具体的に説明するものであり、特に指定のない限り、本発明を限定するものではない。また、以下の説明で用いる図面は、本実施形態の特徴をわかりやすくするために、要部となる部分を拡大して示している場合があり、各構成要素の寸法比率などが実際と同じであるとは限らない。
なお、以下に示す各実施形態は、発明の趣旨をより良く理解させるために具体的に説明するものであり、特に指定のない限り、本発明を限定するものではない。また、以下の説明で用いる図面は、本実施形態の特徴をわかりやすくするために、要部となる部分を拡大して示している場合があり、各構成要素の寸法比率などが実際と同じであるとは限らない。
【0015】
本実施形態の地熱貯留層の複合刺激方法は、地熱貯留層１００に坑井１０から水Ｗを圧入する工程と、前記地熱貯留層１００に前記坑井１０からキレート剤Ｃを圧入する工程とを有する。
【0016】
［坑井］
図１（ａ）は、本実施形態の地熱発電施設で用いる坑井１０を示している。坑井１０は地熱発電施設の生産井であっても還元井であってもよい。
坑井１０は、地熱貯留層１００に到達するまで掘削された孔に埋め込まれた鋼管１１を有している。
地熱貯留層１００とは、マグマだまり２００の近くで加熱された雨水等に由来する水分が、高温・高圧の地熱流体の状態で貯留されている層である。
鋼管１１の下部先端側の管壁には地熱貯留層１００に接する排出口１２が設けられている。鋼管１１の地上側の坑口１３では流路を開閉可能な弁を有するバルブ１６、１７が設けられており、バルブ１６から接続する管は図示外の地熱発電施設に接続しており、バルブ１７はキレート剤Ｃを供給するタンク２３及び水Ｗを供給するタンク２２に接続している。
図１（ａ）は、本実施形態の地熱発電施設で用いる坑井１０を示している。坑井１０は地熱発電施設の生産井であっても還元井であってもよい。
坑井１０は、地熱貯留層１００に到達するまで掘削された孔に埋め込まれた鋼管１１を有している。
地熱貯留層１００とは、マグマだまり２００の近くで加熱された雨水等に由来する水分が、高温・高圧の地熱流体の状態で貯留されている層である。
鋼管１１の下部先端側の管壁には地熱貯留層１００に接する排出口１２が設けられている。鋼管１１の地上側の坑口１３では流路を開閉可能な弁を有するバルブ１６、１７が設けられており、バルブ１６から接続する管は図示外の地熱発電施設に接続しており、バルブ１７はキレート剤Ｃを供給するタンク２３及び水Ｗを供給するタンク２２に接続している。
【0017】
［地熱貯留層の複合刺激方法］
次に、本実施形態の地熱貯留層の複合刺激方法について説明を行う。
（１）水による地熱貯留層の刺激
本実施形態の地熱貯留層の複合刺激方法では、先ず、坑口１３のバルブ１６、１７を閉じて、坑口１３を密閉状態とする。
次に、図１（ｂ）で示すように、バルブ１７を解放し、ポンプ２１を用いてタンク２２から水Ｗを坑井１０内に供給し、坑井１０内が水Ｗで満たされた状態とする。
坑井１０内を水Ｗで満たした後、更にポンプ２１で圧をかけて坑井１０内に水Ｗを供給し、坑井１０の排出口１２を通じて、地熱貯留層１００に水Ｗを圧入する。
次に、本実施形態の地熱貯留層の複合刺激方法について説明を行う。
（１）水による地熱貯留層の刺激
本実施形態の地熱貯留層の複合刺激方法では、先ず、坑口１３のバルブ１６、１７を閉じて、坑口１３を密閉状態とする。
次に、図１（ｂ）で示すように、バルブ１７を解放し、ポンプ２１を用いてタンク２２から水Ｗを坑井１０内に供給し、坑井１０内が水Ｗで満たされた状態とする。
坑井１０内を水Ｗで満たした後、更にポンプ２１で圧をかけて坑井１０内に水Ｗを供給し、坑井１０の排出口１２を通じて、地熱貯留層１００に水Ｗを圧入する。
【0018】
このとき、ポンプ２１による水圧は、貯留層の浸透性と圧入量によって大きく変化し、自然流下状態（大気圧）から１００ＭＰａを超える圧力となる場合がある。必要となる水圧と圧入量に応じた馬力のポンプを用意する。
水Ｗとしては常温の水を用いればよく、ここで常温とは特に限定されないが５～３５℃程度の温度である。
水Ｗとしては常温の水を用いればよく、ここで常温とは特に限定されないが５～３５℃程度の温度である。
【0019】
地熱貯留層１００は、温度１５０～３５０程度の亀裂を有する岩層又は地層であり、これに常温の水を圧入すると岩層又は地層が冷えて収縮し、き裂１０１が開き、隙間が増える。
地熱貯留層１００への水Ｗの圧入は、十分な温度低下が得られるまで、また、刺激したい領域にもよるが、数十ｋｌ～数万ｋｌの圧入が想定される。具体的な圧入量は、貯留層条件を数値的に反映したシミュレーションによって決定される。
地熱貯留層１００への水Ｗの圧入は、十分な温度低下が得られるまで、また、刺激したい領域にもよるが、数十ｋｌ～数万ｋｌの圧入が想定される。具体的な圧入量は、貯留層条件を数値的に反映したシミュレーションによって決定される。
【0020】
（２）キレート剤による地熱貯留層の刺激
次に、ポンプ２１を用いてタンク２３からキレート剤Ｃを坑井１０内に供給し、坑井１０内がキレート剤Ｃで満たされた状態とする。このとき、キレート剤Ｃを坑井１０内に供給することで、坑井１０内の水Ｗを排出口１２を通じて地熱貯留層１００に圧入させて、坑井１０内をキレート剤Ｃに置き換える。
坑井１０内をキレート剤Ｃで満たした後、更にポンプ２１で圧をかけて坑井１０内にキレート剤Ｃを供給し、排出口１２を通じて、地熱貯留層１００にキレート剤Ｃを圧入する。
次に、ポンプ２１を用いてタンク２３からキレート剤Ｃを坑井１０内に供給し、坑井１０内がキレート剤Ｃで満たされた状態とする。このとき、キレート剤Ｃを坑井１０内に供給することで、坑井１０内の水Ｗを排出口１２を通じて地熱貯留層１００に圧入させて、坑井１０内をキレート剤Ｃに置き換える。
坑井１０内をキレート剤Ｃで満たした後、更にポンプ２１で圧をかけて坑井１０内にキレート剤Ｃを供給し、排出口１２を通じて、地熱貯留層１００にキレート剤Ｃを圧入する。
【0021】
キレート剤Ｃを圧入する際の、ポンプ２１による水圧は、貯留層の浸透性と圧入量によって大きく変化し、自然流下状態（大気圧）から１００ＭＰａを超える圧力となる場合がある。必要となる水圧と圧入量に応じた馬力のポンプを用意する。
キレート剤Ｃとしてはグルタミン酸Ｎ,Ｎ－二酢酸（ＧＬＤＡ）、ＧＬＤＡの塩、Ｎ－（２－ヒドロキシエチル）エチレンジアミン－Ｎ，Ｎ‘，Ｎ‘－三酢酸（ＨＥＤＴＡ）、及びＨＥＤＴＡの塩から選択される１種以上を用いることが出来る。
キレート剤Ｃとして、ＧＬＤＡ又はその塩、ＨＥＤＴＡ又はその塩から選択される１種を水に添加したものを用いてもよく、その濃度は１０～３０ｗｔ％であることが好ましく、より好ましくは約２０ｗｔ％である。
キレート剤Ｃの温度は特に限定されないが、水と同じく常温のキレート剤Ｃを用いるとよい。
キレート剤には硝酸等の酸を添加してもよいが、環境への影響を考慮してそのｐＨは４．０～６．０の範囲であることが好ましい。
地熱貯留層１００へのキレート剤Ｃの圧入は、鉱物量と刺激したい領域に依存し、数ｋｌ～数千ｋｌの圧入が想定される。具体的な圧入量は、貯留層条件を数値的に反映したシミュレーションによって決定される。
キレート剤Ｃとしてはグルタミン酸Ｎ,Ｎ－二酢酸（ＧＬＤＡ）、ＧＬＤＡの塩、Ｎ－（２－ヒドロキシエチル）エチレンジアミン－Ｎ，Ｎ‘，Ｎ‘－三酢酸（ＨＥＤＴＡ）、及びＨＥＤＴＡの塩から選択される１種以上を用いることが出来る。
キレート剤Ｃとして、ＧＬＤＡ又はその塩、ＨＥＤＴＡ又はその塩から選択される１種を水に添加したものを用いてもよく、その濃度は１０～３０ｗｔ％であることが好ましく、より好ましくは約２０ｗｔ％である。
キレート剤Ｃの温度は特に限定されないが、水と同じく常温のキレート剤Ｃを用いるとよい。
キレート剤には硝酸等の酸を添加してもよいが、環境への影響を考慮してそのｐＨは４．０～６．０の範囲であることが好ましい。
地熱貯留層１００へのキレート剤Ｃの圧入は、鉱物量と刺激したい領域に依存し、数ｋｌ～数千ｋｌの圧入が想定される。具体的な圧入量は、貯留層条件を数値的に反映したシミュレーションによって決定される。
【0022】
水による刺激で岩層又は地層のき裂１０１が開いている地熱貯留層１００にキレート剤Ｃを圧入すると、岩層又は地層における炭酸塩鉱物脈を溶解してワームホール（Wormhole）等の空隙１０２を形成するだけでなく、岩層又は地層における有色鉱物（黒雲母、角閃石）等を溶解して空隙１０２を形成することが可能になる。
水による刺激だけでは、一時的に岩層又は地層のき裂１０１が開いても、温度が元に戻れば岩層又は地層が膨張してき裂１０１が閉じるため、地熱貯留層１００の浸透性を恒常的に向上させることが困難である。
しかし、水による刺激の後に続けて、キレート剤Ｃを圧入し、キレート剤Ｃで地熱貯留層１００を刺激すると、き裂１０１内の炭酸塩鉱物脈や有色鉱物が溶解されるため、温度が元に戻っても地熱貯留層１００の浸透性を維持することができる。
なお、キレート剤Ｃに用いるＧＬＤＡ、ＧＬＤＡの塩、ＨＥＤＴＡ、ＨＥＤＴＡの塩は高温下でその反応性が低下する傾向があり、且つ高価であるため、キレート剤Ｃによって地熱貯留層１００を刺激する前に、水で地熱貯留層１００を刺激することが重要である。
水による刺激だけでは、一時的に岩層又は地層のき裂１０１が開いても、温度が元に戻れば岩層又は地層が膨張してき裂１０１が閉じるため、地熱貯留層１００の浸透性を恒常的に向上させることが困難である。
しかし、水による刺激の後に続けて、キレート剤Ｃを圧入し、キレート剤Ｃで地熱貯留層１００を刺激すると、き裂１０１内の炭酸塩鉱物脈や有色鉱物が溶解されるため、温度が元に戻っても地熱貯留層１００の浸透性を維持することができる。
なお、キレート剤Ｃに用いるＧＬＤＡ、ＧＬＤＡの塩、ＨＥＤＴＡ、ＨＥＤＴＡの塩は高温下でその反応性が低下する傾向があり、且つ高価であるため、キレート剤Ｃによって地熱貯留層１００を刺激する前に、水で地熱貯留層１００を刺激することが重要である。
【0023】
（３）キレート剤の回収
キレート剤Ｃは、キレート剤Ｃによる地熱貯留層１００の刺激後、バルブ１７を経由して速やかに回収するとよい。
本実施形態の地熱貯留層の複合刺激方法で用いるキレート剤ＣであるＧＬＤＡ又はその塩はグルタミン酸の一種であり、洗浄剤あるいは洗浄添加剤として利用される生分解性キレート剤であり、ＨＥＤＴＡ又はその塩は、殺菌防腐剤として化粧品等に用いるものであり、何れも環境への負荷が低いキレート剤である。
これらのキレート剤Ｃを刺激後、速やかに回収することで、環境への負荷を限りなく低くすることが出来る。
キレート剤Ｃは、キレート剤Ｃによる地熱貯留層１００の刺激後、バルブ１７を経由して速やかに回収するとよい。
本実施形態の地熱貯留層の複合刺激方法で用いるキレート剤ＣであるＧＬＤＡ又はその塩はグルタミン酸の一種であり、洗浄剤あるいは洗浄添加剤として利用される生分解性キレート剤であり、ＨＥＤＴＡ又はその塩は、殺菌防腐剤として化粧品等に用いるものであり、何れも環境への負荷が低いキレート剤である。
これらのキレート剤Ｃを刺激後、速やかに回収することで、環境への負荷を限りなく低くすることが出来る。
【0024】
（４）地熱発電
キレート剤Ｃの回収後、バルブ１７を閉じて、図示外の地熱発電施設に接続しているバルブ１６を適宜解放して、地熱貯留層１００からの地熱流体による地熱発電を行うことが出来る。
本発明の地熱貯留層の複合刺激方法で刺激された地熱貯留層１００には、ワームホールなどの空隙１０２が形成されているため、地熱流体の浸透性がよく、効率よく地熱発電を行うことが出来る。
キレート剤Ｃの回収後、バルブ１７を閉じて、図示外の地熱発電施設に接続しているバルブ１６を適宜解放して、地熱貯留層１００からの地熱流体による地熱発電を行うことが出来る。
本発明の地熱貯留層の複合刺激方法で刺激された地熱貯留層１００には、ワームホールなどの空隙１０２が形成されているため、地熱流体の浸透性がよく、効率よく地熱発電を行うことが出来る。
【0025】
地熱流体には地中の様々な鉱物成分が含まれており、地熱発電を継続的に行うと、地熱貯留層１００内これらの鉱物が析出、付着して貯留層の浸透性が低下することがある。
しかし、本発明の地熱貯留層の複合刺激方法は、そのような貯留層の浸透性が低下した地熱貯留層１００にも適用することができ、地熱貯留層１００における貯留層の浸透性を向上させることが出来る。
しかし、本発明の地熱貯留層の複合刺激方法は、そのような貯留層の浸透性が低下した地熱貯留層１００にも適用することができ、地熱貯留層１００における貯留層の浸透性を向上させることが出来る。
【0026】
（５）坑井内のスケール除去
前述の通り、地熱流体には地中の様々な鉱物成分が含まれており、地熱流体を取り出す坑井１０の内壁にカルシウムなどのスケールが付着しやすい。
しかし、本発明の地熱貯留層の複合刺激方法によれば、キレート剤による地熱貯留層の刺激の工程で、坑井１０内をキレート剤Ｃで満たした状態とする際に、坑井１０の内壁のスケールを除去することが出来る。
坑井１０の内壁のスケールの除去は、キレート剤Ｃを一定時間坑井１０内に滞留させてキレート剤とスケールとを反応させることで行ってもよく、キレート剤Ｃを坑井１０を介して地熱貯留層１００に圧入しながら行ってもよい。
前述の通り、地熱流体には地中の様々な鉱物成分が含まれており、地熱流体を取り出す坑井１０の内壁にカルシウムなどのスケールが付着しやすい。
しかし、本発明の地熱貯留層の複合刺激方法によれば、キレート剤による地熱貯留層の刺激の工程で、坑井１０内をキレート剤Ｃで満たした状態とする際に、坑井１０の内壁のスケールを除去することが出来る。
坑井１０の内壁のスケールの除去は、キレート剤Ｃを一定時間坑井１０内に滞留させてキレート剤とスケールとを反応させることで行ってもよく、キレート剤Ｃを坑井１０を介して地熱貯留層１００に圧入しながら行ってもよい。
【実施例0027】
以下、実験室における試験により、本発明の方法によれば地熱貯留層を複合刺激することで、地熱貯留層の浸透性を向上させることが出来ることを模式的に示す。
【0028】
（実施例１）
図２で示す試験装置３００を用いて、試験を行った。
試験装置としては、圧力容器３１０と、圧力容器３１０を覆うマントルヒーター３１１と、圧力容器３１０内の圧力を調整する圧力維持用ポンプ３１８とを有する試験装置３００を用意した。
次に、圧力容器３１０の中央に花崗岩のサンプル３２０（直径２５ｍｍ、長さ２５ｍｍ）を配置し、その周囲をフッ素ゴムのスリーブ３２１で覆った。また、圧力容器３１０内は封圧用のシリコーンオイル３１３で満たした。
花崗岩のサンプル３２０は予め電気炉で加熱し（５７０℃、１２０ｍｉｎ）、サンプル３２０内にき裂を形成したものを用いた。
次に、圧力容器３１０内の温度を２００℃、封圧を１５ＭＰａとして、注入ポンプ３１４を用いて、常温（２０～３０℃）の水を、上流側の圧力計３１５及び下流側の圧力計３１６で測定される、上流側と下流側の圧力差が安定するまで流通させた後（流量：１ｍＬ／ｍｉｎ、背圧：５ＭＰａ）、常温のＧＬＤＡ水溶液を２時間流通させた（流量：１ｍＬ／ｍｉｎ、背圧：５ＭＰａ）。流量は注入ポンプ３１４にて調整し、背圧は圧力調整器３１２にて調整した。圧力容器３１０の内部の温度は温度計３１７を用いて測定した。
圧力容器内に常温の水を流通させることで、花崗岩のサンプル３２０に形成したき裂が開き、その後常温のＧＬＤＡ水溶液を流通させることで、き裂内にＧＬＤＡ水溶液が浸透して花崗岩のサンプル３２０内の浸透性が向上することが確認された。
ＧＬＤＡ水溶液としては、ＧＬＤＡ―Ｎａ４水溶液（濃度４０ｗｔ％）、水、及び硝酸を混合して調整したｐＨ４．０の２０ｗｔ％ＧＬＤＡ－Ｎａ４水溶液を用いた。
図２で示す試験装置３００を用いて、試験を行った。
試験装置としては、圧力容器３１０と、圧力容器３１０を覆うマントルヒーター３１１と、圧力容器３１０内の圧力を調整する圧力維持用ポンプ３１８とを有する試験装置３００を用意した。
次に、圧力容器３１０の中央に花崗岩のサンプル３２０（直径２５ｍｍ、長さ２５ｍｍ）を配置し、その周囲をフッ素ゴムのスリーブ３２１で覆った。また、圧力容器３１０内は封圧用のシリコーンオイル３１３で満たした。
花崗岩のサンプル３２０は予め電気炉で加熱し（５７０℃、１２０ｍｉｎ）、サンプル３２０内にき裂を形成したものを用いた。
次に、圧力容器３１０内の温度を２００℃、封圧を１５ＭＰａとして、注入ポンプ３１４を用いて、常温（２０～３０℃）の水を、上流側の圧力計３１５及び下流側の圧力計３１６で測定される、上流側と下流側の圧力差が安定するまで流通させた後（流量：１ｍＬ／ｍｉｎ、背圧：５ＭＰａ）、常温のＧＬＤＡ水溶液を２時間流通させた（流量：１ｍＬ／ｍｉｎ、背圧：５ＭＰａ）。流量は注入ポンプ３１４にて調整し、背圧は圧力調整器３１２にて調整した。圧力容器３１０の内部の温度は温度計３１７を用いて測定した。
圧力容器内に常温の水を流通させることで、花崗岩のサンプル３２０に形成したき裂が開き、その後常温のＧＬＤＡ水溶液を流通させることで、き裂内にＧＬＤＡ水溶液が浸透して花崗岩のサンプル３２０内の浸透性が向上することが確認された。
ＧＬＤＡ水溶液としては、ＧＬＤＡ―Ｎａ４水溶液（濃度４０ｗｔ％）、水、及び硝酸を混合して調整したｐＨ４．０の２０ｗｔ％ＧＬＤＡ－Ｎａ４水溶液を用いた。
【0029】
図３に、実施例１の試験における花崗岩のサンプル３２０の上流側の圧力計３１５で測定した流体の圧力と、下流側の圧力計３１６で測定した流体の圧力との差の変化を示した。
図３によれば、先ず圧力容器３１０内に水を流通させることで、岩石を水で飽和し初期状態としている。このとき、花崗岩のサンプル３２０に形成したき裂が開く。
次に、圧力容器３１０内がＧＬＤＡ水溶液で置換された後、ＧＬＤＡ水溶液を流通させると、花崗岩のサンプル３２０の上流側と下流側の流体圧力の差が小さくなっており、花崗岩のサンプル３２０内の浸透性が約１．７倍向上していることが示された。
図３によれば、先ず圧力容器３１０内に水を流通させることで、岩石を水で飽和し初期状態としている。このとき、花崗岩のサンプル３２０に形成したき裂が開く。
次に、圧力容器３１０内がＧＬＤＡ水溶液で置換された後、ＧＬＤＡ水溶液を流通させると、花崗岩のサンプル３２０の上流側と下流側の流体圧力の差が小さくなっており、花崗岩のサンプル３２０内の浸透性が約１．７倍向上していることが示された。
【0030】
図４に、実施例１の試験において圧力容器３１０内から回収される排液の成分をＩＣＰ－ＯＥＳ（Ａｇｉｌｅｎｔ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ社製）を用いて分析した結果を示す。
図４では、ＧＬＤＡ水溶液を圧力容器３１０内に流通させた初期において、排液中のＦｅ、Ｃａ、Ａｌ、Ｍｇの濃度が増加し、その後一定値になることが示されている。また、図４では、Ｋ及びＳｉの濃度が徐々に増加した後一定になることも示されている。これら６つの元素の濃度変化は、カリ長石（ＫＡｌＳｉ３Ｏ８）、斜長石（ＮａＡｌＳｉ３Ｏ８－ＣａＡｌ２Ｓｉ２Ｏ８）、黒雲母（Ｋ（Ｍｇ，Ｆｅ）３ＡｌＳｉ３Ｏ１０（ＯＨ，Ｆ）２）、及び角閃石（Ｃａ２（Ｍｇ，Ｆｅ）４Ａｌ（ＡｌＳｉ７Ｏ２２）（ＯＨ）２）のうちの複数の鉱物の溶解挙動を反映したものであるが、最も顕著に変化したＦｅの濃度変化は黒雲母と角閃石（角閃石の含有量は小さいため、主に黒雲母）の溶解挙動を反映したものである。
また、図４では、排液中のＫ及びＳｉの濃度が徐々に増加した後一定になることが示されており、これは長石類の溶解挙動を示すものである。
従って、実施例１の花崗岩のサンプル３２０においては、主に黒雲母が溶解していることが示された。
図４では、ＧＬＤＡ水溶液を圧力容器３１０内に流通させた初期において、排液中のＦｅ、Ｃａ、Ａｌ、Ｍｇの濃度が増加し、その後一定値になることが示されている。また、図４では、Ｋ及びＳｉの濃度が徐々に増加した後一定になることも示されている。これら６つの元素の濃度変化は、カリ長石（ＫＡｌＳｉ３Ｏ８）、斜長石（ＮａＡｌＳｉ３Ｏ８－ＣａＡｌ２Ｓｉ２Ｏ８）、黒雲母（Ｋ（Ｍｇ，Ｆｅ）３ＡｌＳｉ３Ｏ１０（ＯＨ，Ｆ）２）、及び角閃石（Ｃａ２（Ｍｇ，Ｆｅ）４Ａｌ（ＡｌＳｉ７Ｏ２２）（ＯＨ）２）のうちの複数の鉱物の溶解挙動を反映したものであるが、最も顕著に変化したＦｅの濃度変化は黒雲母と角閃石（角閃石の含有量は小さいため、主に黒雲母）の溶解挙動を反映したものである。
また、図４では、排液中のＫ及びＳｉの濃度が徐々に増加した後一定になることが示されており、これは長石類の溶解挙動を示すものである。
従って、実施例１の花崗岩のサンプル３２０においては、主に黒雲母が溶解していることが示された。
【0031】
図５では、実施例１の試験前の花崗岩のサンプル３２０の断面のＸ線ＣＴ画像（マイクロフォーカスＸ線ＣＴ装置（コムスキャンテクノ株式会社製）を用いて撮影）（図５（ａ））と、試験後の花崗岩のサンプル３２０の断面のＸ線ＣＴ画像（図５（ｂ））とを比較した。
図５によれば、実施例１の試験によって、花崗岩のサンプル３２０内の角閃石４１０と黒雲母４１１とが溶解して、空隙（黒い部分）が形成されていることが確認された。
図５によれば、実施例１の試験によって、花崗岩のサンプル３２０内の角閃石４１０と黒雲母４１１とが溶解して、空隙（黒い部分）が形成されていることが確認された。
【0032】
（実施例２）
ＧＬＤＡ水溶液をＨＥＤＴＡ水溶液に代えて、実施例１と同様の試験を行った。ＨＥＤＴＡ水溶液としては、ＨＥＤＴＡ―Ｎａ３二水和物、水、及び硝酸を混合して調整したｐＨ４．０の２０ｗｔ％ＨＥＤＴＡ―Ｎａ３水溶液を用いた。
ＧＬＤＡ水溶液をＨＥＤＴＡ水溶液に代えて、実施例１と同様の試験を行った。ＨＥＤＴＡ水溶液としては、ＨＥＤＴＡ―Ｎａ３二水和物、水、及び硝酸を混合して調整したｐＨ４．０の２０ｗｔ％ＨＥＤＴＡ―Ｎａ３水溶液を用いた。
【0033】
図６に、実施例２の試験における花崗岩のサンプル３２０の上流側の圧力計３１５で測定した流体の圧力と、下流側の圧力計３１６で測定した流体の圧力との差の変化を示した。
図６によれば、先ず圧力容器３１０内に水を流通させることで、岩石を水で飽和し初期状態としている。このとき、花崗岩のサンプル３２０に形成したき裂が開く。
次に、圧力容器３１０内がＨＥＤＴＡ水溶液で置換された後、ＨＥＤＴＡ水溶液を流通させると、花崗岩のサンプル３２０の上流側と下流側の流体圧力の差が小さくなっており、花崗岩のサンプル３２０内の浸透性が約１．５倍向上していることが示された。
図６によれば、先ず圧力容器３１０内に水を流通させることで、岩石を水で飽和し初期状態としている。このとき、花崗岩のサンプル３２０に形成したき裂が開く。
次に、圧力容器３１０内がＨＥＤＴＡ水溶液で置換された後、ＨＥＤＴＡ水溶液を流通させると、花崗岩のサンプル３２０の上流側と下流側の流体圧力の差が小さくなっており、花崗岩のサンプル３２０内の浸透性が約１．５倍向上していることが示された。
【0034】
図７に、実施例２の試験において圧力容器３１０内から回収される排液の成分をＩＣＰ－ＯＥＳを用いて分析した結果を示す。
図７では、ＨＥＤＴＡ水溶液を圧力容器３１０内に流通させた初期において、排液中のＦｅ、Ｃａ、Ａｌ、Ｍｇの濃度が増加し、その後一定値になることが示されている。また、図４では、Ｋ及びＳｉの濃度が徐々に増加した後一定になることも示されている。これら６つの元素の濃度変化は、カリ長石（ＫＡｌＳｉ３Ｏ８）、斜長石（ＮａＡｌＳｉ３Ｏ８－ＣａＡｌ２Ｓｉ２Ｏ８）、黒雲母（Ｋ（Ｍｇ，Ｆｅ）３ＡｌＳｉ３Ｏ１０（ＯＨ，Ｆ）２）、及び角閃石（Ｃａ２（Ｍｇ，Ｆｅ）４Ａｌ（ＡｌＳｉ７Ｏ２２）（ＯＨ）２）のうちの複数の鉱物の溶解挙動を反映したものであるが、最も顕著に変化したＦｅの濃度変化は黒雲母と角閃石（角閃石の含有量は小さいため、主に黒雲母）の溶解挙動を反映したものである。
図７では、ＨＥＤＴＡ水溶液を圧力容器３１０内に流通させた初期において、排液中のＦｅ、Ｃａ、Ａｌ、Ｍｇの濃度が増加し、その後一定値になることが示されている。また、図４では、Ｋ及びＳｉの濃度が徐々に増加した後一定になることも示されている。これら６つの元素の濃度変化は、カリ長石（ＫＡｌＳｉ３Ｏ８）、斜長石（ＮａＡｌＳｉ３Ｏ８－ＣａＡｌ２Ｓｉ２Ｏ８）、黒雲母（Ｋ（Ｍｇ，Ｆｅ）３ＡｌＳｉ３Ｏ１０（ＯＨ，Ｆ）２）、及び角閃石（Ｃａ２（Ｍｇ，Ｆｅ）４Ａｌ（ＡｌＳｉ７Ｏ２２）（ＯＨ）２）のうちの複数の鉱物の溶解挙動を反映したものであるが、最も顕著に変化したＦｅの濃度変化は黒雲母と角閃石（角閃石の含有量は小さいため、主に黒雲母）の溶解挙動を反映したものである。
【0035】
図８では、実施例２の試験前の花崗岩のサンプル３２０の断面のＸ線ＣＴ画像（マイクロフォーカスＸ線ＣＴ装置を用いて撮影）（図８（ａ））と、試験後の花崗岩のサンプル３２０の断面のＸ線ＣＴ画像（図８（ｂ））とを比較した。
図８によれば、実施例１の試験によって、花崗岩のサンプル３２０内の黒雲母４１１が溶解して、空隙（黒い部分）が形成されていることが確認された。
図８によれば、実施例１の試験によって、花崗岩のサンプル３２０内の黒雲母４１１が溶解して、空隙（黒い部分）が形成されていることが確認された。
【0036】
（比較例１）
ＧＬＤＡ水溶液を硝酸水溶液に代えて、実施例１と同様の試験を行った。硝酸水溶液としては、硝酸を用いてｐＨ４．０に調整した水溶液を用いた。
ＧＬＤＡ水溶液を硝酸水溶液に代えて、実施例１と同様の試験を行った。硝酸水溶液としては、硝酸を用いてｐＨ４．０に調整した水溶液を用いた。
【0037】
図９に、比較例１の試験における花崗岩のサンプル３２０の上流側の圧力計３１５で測定した流体の圧力と、下流側の圧力計３１６で測定した流体の圧力との差の変化を示した。
図９によれば、先ず圧力容器３１０内に水を流通させることで、岩石を水で飽和し初期状態としている。このとき、花崗岩のサンプル３２０に形成したき裂が開く。
次に、圧力容器３１０内が硝酸水溶液で置換された後、硝酸水溶液を流通させた。結果、花崗岩のサンプル３２０の上流側と下流側の流体圧力の差は、一旦減少したものの、最終的には初期値に戻り、浸透性がほぼ変化しないことが示された。
これは、硝酸水溶液によって生じる溶解にともなう空隙は、封圧下で維持されない程度の小さなものであるためと考えられる。
図９によれば、先ず圧力容器３１０内に水を流通させることで、岩石を水で飽和し初期状態としている。このとき、花崗岩のサンプル３２０に形成したき裂が開く。
次に、圧力容器３１０内が硝酸水溶液で置換された後、硝酸水溶液を流通させた。結果、花崗岩のサンプル３２０の上流側と下流側の流体圧力の差は、一旦減少したものの、最終的には初期値に戻り、浸透性がほぼ変化しないことが示された。
これは、硝酸水溶液によって生じる溶解にともなう空隙は、封圧下で維持されない程度の小さなものであるためと考えられる。
【0038】
図１０に、比較例１の試験において圧力容器３１０内から回収される排液の成分をＩＣＰ－ＯＥＳを用いて分析した結果を示す。
図１０では、硝酸水溶液を圧力容器３１０内に流通させた場合に、鉱物の溶解挙動を示す排液中の元素濃度の顕著な増加は生じず、硝酸水溶液では花崗岩のサンプル３２０内の鉱物の溶解は顕著に促進されないことが示された。
図１０では、硝酸水溶液を圧力容器３１０内に流通させた場合に、鉱物の溶解挙動を示す排液中の元素濃度の顕著な増加は生じず、硝酸水溶液では花崗岩のサンプル３２０内の鉱物の溶解は顕著に促進されないことが示された。
【0039】
図１１では、比較例１の試験前の花崗岩のサンプル３２０の上端面のＸ線ＣＴ画像（マイクロフォーカスＸ線ＣＴ装置を用いて撮影）（図１１（ａ））と、試験後の花崗岩のサンプル３２０の上端面のＸ線ＣＴ画像（図１１（ｂ））とを比較した。
図１１によれば、比較例１の試験では顕著な鉱物の溶解が生じていないことが確認された。
図１１によれば、比較例１の試験では顕著な鉱物の溶解が生じていないことが確認された。
【0040】
以上、実施例１及び２によれば、圧力容器３１０内を２００℃と高温に設定しても、圧力容器３１０内に水を圧入した後、キレート剤を圧入することにより、花崗岩のサンプル３２０内の黒雲母等の有色鉱物を選択的に溶解して、空隙を形成できることが示された。
従って、本発明の方法によれば、地熱貯留層の浸透性を向上させることができる。
従って、本発明の方法によれば、地熱貯留層の浸透性を向上させることができる。
【符号の説明】
【0041】
１００：地熱貯留層
１０１：き裂
１０２：空隙
２００：マグマだまり
１０： 坑井
１１：鋼管
１２：排出口
１３：坑口
１６、１７：バルブ
２１：ポンプ
２２、２３：タンク
３００：試験装置
３１０：圧力容器
３１１：マントルヒーター
３１２：圧力調節器
３１３：シリコーンオイル
３１４：注入ポンプ
３１５、３１６：圧力計
３１７：温度計
３１８：圧力維持用ポンプ
３１９：プラグ
３２０：サンプル
３２１：スリーブ
４１０：角閃石
４１１：黒雲母
１０１：き裂
１０２：空隙
２００：マグマだまり
１０： 坑井
１１：鋼管
１２：排出口
１３：坑口
１６、１７：バルブ
２１：ポンプ
２２、２３：タンク
３００：試験装置
３１０：圧力容器
３１１：マントルヒーター
３１２：圧力調節器
３１３：シリコーンオイル
３１４：注入ポンプ
３１５、３１６：圧力計
３１７：温度計
３１８：圧力維持用ポンプ
３１９：プラグ
３２０：サンプル
３２１：スリーブ
４１０：角閃石
４１１：黒雲母
【産業上の利用可能性】
【0042】
本発明の地熱貯留層の複合刺激方法によれば、地熱発電に用いる地熱貯留層の浸透性を、環境への負荷を最小限に留めながら、生産井、還元井の何れにおいても向上させることができる。また、本発明の地熱貯留層の複合刺激を行う過程で、地熱発電に用いる坑井の内壁に付着するスケールを除去することが可能となる。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【手続補正書】
【提出日】2022-03-15
【手続補正1】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項1】
坑井から地熱貯留層に常温の水を圧入して、前記地熱貯留層の亀裂を有する岩層又は地層を冷やす第１の工程と、
前記第１の工程に続いて前記坑井から前記地熱貯留層にキレート剤を圧入する第２の工程と、を有する地熱貯留層の複合刺激方法。
前記第１の工程に続いて前記坑井から前記地熱貯留層にキレート剤を圧入する第２の工程と、を有する地熱貯留層の複合刺激方法。
【請求項2】
前記キレート剤がＧＬＤＡ、ＧＬＤＡの塩、ＨＥＤＴＡ、及びＨＥＤＴＡの塩からなる群より選択される１種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載の地熱貯留層の複合刺激方法。
【請求項3】
前記坑井から前記地熱貯留層にキレート剤を圧入する工程において、前記坑井の内壁に付着するスケールが除去されることを特徴とする請求項２に記載の地熱貯留層の複合刺激方法。
【手続補正2】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【0011】
本発明は以下のいずれかの態様を有することを特徴とする。
［１］
坑井から地熱貯留層に常温の水を圧入して、前記地熱貯留層の亀裂を有する岩層又は地層を冷やす第１の工程と、
前記第１の工程に続いて前記坑井から前記地熱貯留層にキレート剤を圧入する第２の工程と、を有する地熱貯留層の複合刺激方法。
［２］
前記キレート剤がＧＬＤＡ、ＧＬＤＡの塩、ＨＥＤＴＡ、及びＨＥＤＴＡの塩からなる群より選択される１種以上を含有する［１］に記載の地熱貯留層の複合刺激方法。
［３］
前記坑井から前記地熱貯留層にキレート剤を圧入する工程において、前記坑井の内壁に付着するスケールが除去される［２］に記載の地熱貯留層の複合刺激方法。
［１］
坑井から地熱貯留層に常温の水を圧入して、前記地熱貯留層の亀裂を有する岩層又は地層を冷やす第１の工程と、
前記第１の工程に続いて前記坑井から前記地熱貯留層にキレート剤を圧入する第２の工程と、を有する地熱貯留層の複合刺激方法。
［２］
前記キレート剤がＧＬＤＡ、ＧＬＤＡの塩、ＨＥＤＴＡ、及びＨＥＤＴＡの塩からなる群より選択される１種以上を含有する［１］に記載の地熱貯留層の複合刺激方法。
［３］
前記坑井から前記地熱貯留層にキレート剤を圧入する工程において、前記坑井の内壁に付着するスケールが除去される［２］に記載の地熱貯留層の複合刺激方法。