特開 2022-94842 成型用シート、及び成型体

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2022094842

(43)【公開日】2022-06-27

(54)【発明の名称】成型用シート、及び成型体

(51)【国際特許分類】

   B32B 27/12 20060101AFI20220620BHJP

   B32B 27/36 20060101ALI20220620BHJP

   B32B 27/40 20060101ALI20220620BHJP

   B32B 27/34 20060101ALI20220620BHJP

   B32B 27/32 20060101ALI20220620BHJP

【ＦＩ】

B32B27/12

B32B27/36

B32B27/40

B32B27/34

B32B27/32 Z

【審査請求】未請求

【請求項の数】9

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2020207958

(22)【出願日】2020-12-15

(71)【出願人】

【識別番号】000003160

【氏名又は名称】東洋紡株式会社

(71)【出願人】

【識別番号】000222255

【氏名又は名称】東洋クロス株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110002837

【氏名又は名称】特許業務法人アスフィ国際特許事務所

(72)【発明者】

【氏名】稲富 伸一郎

(72)【発明者】

【氏名】川楠 哲生

(72)【発明者】

【氏名】松井 まり子

(72)【発明者】

【氏名】高木 直樹

(72)【発明者】

【氏名】下田 真史

【テーマコード（参考）】

4F100

【Ｆターム（参考）】

4F100AB01B

4F100AB01C

4F100AK01A

4F100AK01B

4F100AK01C

4F100AK03B

4F100AK03C

4F100AK12A

4F100AK25A

4F100AK25B

4F100AK25C

4F100AK41B

4F100AK41C

4F100AK46B

4F100AK46C

4F100AK50B

4F100AK50C

4F100AK51B

4F100AK51C

4F100BA03

4F100BA10A

4F100BA10B

4F100BA25A

4F100BA25B

4F100BA25C

4F100CA02B

4F100CA02C

4F100DE01B

4F100DE01C

4F100DG15A

4F100DG15C

4F100EJ16

4F100EJ42

4F100EJ82C

4F100JA05A

4F100JA05B

4F100JA05C

4F100JA06A

4F100JA06C

4F100JA07B

4F100JA07C

4F100JN18A

4F100JN18C

(57)【要約】      （修正有）

【課題】種々の用途に用い易い成型用シートを提供する。
【解決手段】不織布１と、上記不織布に積層されている樹脂層２とを備え、上記不織布は、複屈折率Δｎが０．００５以上、０．０５０以下である繊維を含み、上記樹脂層は、数平均分子量が５,０００以上、１５０,０００以下であり、ガラス転移温度（Ｔｇ）が３５℃以下である樹脂Ａを含み、且つ上記不織布に含浸している含浸部３と、上記不織布に含浸していない非含浸部４とを備えることを特徴とする成型用シート。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

不織布と、前記不織布に積層されている樹脂層とを備え、
前記不織布は、複屈折率Δｎが０．００５以上、０．０５０以下である繊維を含み、
前記樹脂層は、数平均分子量が５,０００以上、１５０,０００以下であり、ガラス転移温度（Ｔｇ）が３５℃以下である樹脂Ａを含み、且つ前記不織布に含浸している含浸部と、前記不織布に含浸していない非含浸部とを備えることを特徴とする成型用シート。

【請求項2】

前記樹脂層は、金属フィラーを含む請求項１に記載の成型用シート。

【請求項3】

前記樹脂Ａは、ポリエステル樹脂、ポリエステルウレタン樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、フェノキシ樹脂、オレフィン樹脂、及びアクリル樹脂よりなる群から選択される少なくとも１種である請求項１または２に記載の成型用シート。

【請求項4】

前記樹脂層は、架橋剤を含む請求項１～３のいずれかに記載の成型用シート。

【請求項5】

前記繊維は、固有粘度が０．３ｄｌ／ｇ以上、０．９ｄｌ／ｇ以下の樹脂Ｂを含む請求項１～４のいずれかに記載の成型用シート。

【請求項6】

前記繊維は、前記樹脂Ｂよりもガラス転移温度が高い高Ｔｇ有機化合物を含む請求項５に記載の成型用シート。

【請求項7】

前記非含浸部の平均厚さは、前記不織布の平均厚さよりも小さい請求項１～６のいずれかに記載の成型用シート。

【請求項8】

前記非含浸部の平均厚さは、前記含浸部の平均厚さよりも大きい請求項１～７のいずれかに記載の成型用シート。

【請求項9】

請求項１～８のいずれかの成型用シートを成型して得られた成型体。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、樹脂層を備える成型用シート、及び成型体に関する。

【背景技術】

【0002】

従来、種々の成型用シートが知られている。例えば、特許文献１には、ポリエチレンテレフタレートと熱可塑性ポリスチレン系共重合体を含有する熱成型用途に適したスパンボンド不織布が開示されている。更に、特許文献２には、１３０℃雰囲気下で１５０％伸長時の伸長方向長さに対する、伸長後、２０℃雰囲気下で３０分放置後の伸長方向長さの収縮率が５％以下である熱成型用途に適したスパンボンド不織布が開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２０１７－２２２９５０号公報

【特許文献2】特開２０１７－２２２９５１号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

特許文献１、２には、熱成型用として好適なスパンボンド不織布は、コーヒーフィルター材等に用いられることが記載されている。近年では、その他の種々の用途にも成型用シートを応用したいという要望が高まっている。

【0005】

本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、種々の用途に用い易い成型用シートを提供することにある。

【課題を解決するための手段】

【0006】

本発明に係る成型用シートは、［１］不織布と、前記不織布に積層されている樹脂層とを備え、前記不織布は、複屈折率Δｎが０．００５以上、０．０５０以下である繊維を含み、前記樹脂層は、数平均分子量が５,０００以上、１５０,０００以下であり、ガラス転移温度（Ｔｇ）が３５℃以下である樹脂Ａを含み、且つ前記不織布に含浸している含浸部と、前記不織布に含浸していない非含浸部とを備える。該構成により、種々の用途に用い易い成型用シートを提供することができる。

【0007】

成型用シートの好ましい態様は以下の［２］～［８］のいずれかの通りである。
［２］前記樹脂層は、金属フィラーを含む［１］に記載の成型用シート。
［３］前記樹脂Ａは、ポリエステル樹脂、ポリエステルウレタン樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、フェノキシ樹脂、オレフィン樹脂、及びアクリル樹脂よりなる群から選択される少なくとも１種である［１］または［２］に記載の成型用シート。
［４］前記樹脂層は、架橋剤を含む［１］～［３］のいずれかに記載の成型用シート。
［５］前記繊維は、固有粘度が０．３ｄｌ／ｇ以上、０．９ｄｌ／ｇ以下の樹脂Ｂを含む［１］～［４］のいずれかに記載の成型用シート。
［６］前記繊維は、前記樹脂Ｂよりもガラス転移温度が高い高Ｔｇ有機化合物を含む［５］に記載の成型用シート。
［７］前記非含浸部の平均厚さは、前記不織布の平均厚さよりも小さい［１］～［６］のいずれかに記載の成型用シート。
［８］前記非含浸部の平均厚さは、前記含浸部の平均厚さよりも大きい［１］～［７］のいずれかに記載の成型用シート。

【0008】

また本発明には、成型用シートを成型して得られた成型体も含まれる。成型体の好ましい態様は以下の［９］の通りである。
［９］［１］～［８］のいずれかの成型用シートを成型して得られた成型体。

【発明の効果】

【0009】

本発明によれば、上記構成により、種々の用途に用い易い成型用シートを提供することができる。また当該成型用シートを用いて成型することにより、種々の成型体を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【0010】

【図1】図１は、本発明の実施形態に係る成型用シートの断面図である。

【図2】図２は、実施例１の成型用シートの樹脂層の表面の一部を１００倍拡大して撮影した図面代用写真である。

【図3】図３は、成型用シートの樹脂層の表面の一部を１００倍拡大して撮影したところ破れが確認された成型用シートの図面代用写真である。

【発明を実施するための形態】

【0011】

以下では、下記実施の形態に基づき本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施の形態によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。なお図面における種々部材の寸法は、本発明の特徴の理解に資することを優先しているため、実際の寸法とは異なる場合がある。

【0012】

実施の形態に係る成型用シートは、不織布と、不織布に積層されている樹脂層とを備え、不織布は、複屈折率Δｎが０．００５以上、０．０５０以下である繊維を含み、樹脂層は、数平均分子量が５,０００以上、１５０,０００以下であり、ガラス転移温度（Ｔｇ）が３５℃以下である樹脂Ａを含み、且つ不織布に含浸している含浸部と、不織布に含浸していない非含浸部とを備えるものである。

【0013】

本発明者らは、上記構成により、成型加工時における成型用シートの不織布と樹脂層の破損を防止し易くすることができることを見出した。そして、上記構成を備える成型用シートを用いて成型された成型体は、樹脂層を備えていることにより、樹脂の性質に応じて防湿性、防水性、耐久性等の種々の特性が発揮される。また、樹脂層に電磁波シールド性や吸音性等の特性を有するフィラーを樹脂層に含有させておけば、これらの特性を成型体に付与することもできる。このように上記構成を備える成型用シートは、種々の用途に用い易いものとなる。以下では、図１を参照しながら実施形態に係る成型用シートの説明を行う。図１は、実施形態に係る成型用シートの断面図である。

【0014】

図１に示す通り、実施形態に係る成型用シート１０は、不織布１と、不織布１に積層されている樹脂層２とを備えている。詳細には、樹脂層２は、不織布１中に一部含浸している形態で不織布１に積層されている。即ち樹脂層２は、不織布１に含浸している含浸部３を備える。樹脂層２が含浸部３を備えていることにより、樹脂層２は不織布１から剥がれ難くなる。

【0015】

含浸部３の平均厚さは、好ましくは５μｍ以上、より好ましくは１０μｍ以上、更に好ましくは１２μｍ以上である。これにより成型時に樹脂層２が剥離し難くなる。一方、含浸部３の平均厚さの上限は、特に限定されないが例えば１００μｍ以下であってもよく、８０μｍ以下であってもよく、７０μｍ以下であってもよく、４０μｍ以下であってもよく、２５μｍ以下であってもよい。

【0016】

更に樹脂層２は、不織布１に含浸していない非含浸部４を備える。樹脂層２は非含浸部４を備えることにより、成型時に破損し難くなる。

【0017】

非含浸部４の平均厚さは、好ましくは５μｍ以上、より好ましくは１０μｍ以上、更に好ましくは１５μｍ以上、更により好ましくは２０ｍ以上である。これにより成型時に樹脂層２が破損し難くなる。一方、非含浸部４の平均厚さは、好ましくは１３０μｍ以下、より好ましくは８０μｍ以下、更に好ましくは７５μｍ以下、更により好ましくは７０μｍ以下である。これにより非含浸部４の表面粗さを低減することができる。

【0018】

非含浸部４の平均厚さは、不織布１の平均厚さよりも小さい方が好ましく、不織布１の平均厚さの１／２以下であることがより好ましい。これにより樹脂層２の伸長時の応力の偏りを低減して破れ難くすることができる。また非含浸部４の平均厚さは、不織布１の平均厚さの１／５０以上であってもよい。

【0019】

非含浸部４の平均厚さは、含浸部３の平均厚さよりも大きい方が好ましく、含浸部３の平均厚さの１．２倍以上であることがより好ましく、含浸部３の平均厚さの１．３倍以上であることが更に好ましい。これにより非含浸部４の表面粗さを低減することができる。また非含浸部４の平均厚さは、含浸部３の平均厚さの６倍以下であることが好ましく、５倍以下であることがより好ましく、４倍以下であることが更に好ましい。これにより成型時に樹脂層２が破損し難くなる。

【0020】

非含浸部４の平均厚さは、例えば以下の方法により測定することができる。まず成型用シート１０の非含浸部４の表面４ｓ上の１０ｍｍ角の領域において３点を選択して印をつけ、成型用シート１０を液体窒素で凍結する。次いで、各点をそれぞれ観察できるように厚さ方向Ｔに成型用シート１０を切断していく。その後、各断面を実体顕微鏡で２倍の倍率で観察し、その画像において、非含浸部４の表面４ｓ上の上記３点のうちの１点（Ａ点）から、厚さ方向Ｔに直線を引く。上記直線と不織布１の表面１ｓとの交点（Ｂ点）とＡ点との距離（μｍ）を測定し、その平均値を非含浸部４の平均厚さ（μｍ）とすればよい。

【0021】

含浸部３の平均厚さは、例えば上記各断面の画像において、厚さ方向Ｔの上記直線と含浸部３の含浸面３ｓとの交点（Ｃ点）と、不織布１の表面１ｓの上記Ｂ点との距離（μｍ）を測定し、その平均値を含浸部３の平均厚さ（μｍ）とすればよい。なお、この場合の含浸面３ｓとは、不織布１の表面１ｓとは反対側の含浸部３の面を意味する。

【0022】

図１では、不織布１は一方の面に樹脂層２を有しているが、不織布１は両面に樹脂層２を有していてもよい。樹脂層２が不織布１の一方の面に設けられている方が軽量化できるため好ましい。また非含浸部４の表面４ｓ上には他の層が形成されておらず、表面４ｓは露出していることが好ましい。これにより加工性を向上し易くすることができる。

【0023】

不織布１は、複屈折率Δｎが０．００５以上、０．０５０以下である繊維を含む。繊維の複屈折率（Δｎ）が、０．００５以上であると不織布１の剛性を向上して、成型体の形態保持性を向上し易くすることができる。複屈折率（Δｎ）は、好ましくは０．００７以上、より好ましくは０．００８以上である。一方、複屈折率（Δｎ）が、０．０５０以下であると、加工性を向上し易くすることができる。複屈折率（Δｎ）は、好ましくは０．０４０以下、より好ましくは０．０２０以下である。複屈折率（Δｎ）は、具体的には後記する実施例に記載の方法により測定することができる。

【0024】

不織布１００質量％中、複屈折率Δｎが０．００５以上、０．０５０以下である繊維の含有量は、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上、更に好ましくは９０質量％以上、更により好ましくは９５質量％以上、特に好ましくは９８質量％以上、最も好ましくは１００質量％である。

【0025】

不織布１に含まれる繊維として、ポリエステル繊維、ポリアミド繊維、ポリオレフィン繊維が好ましく、ポリエステル繊維がより好ましく、熱可塑性ポリエステル繊維が更に好ましい。これらは一種のみを単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。

【0026】

ポリエステル繊維として、ポリエチレンテレフタレートを主成分とするものが挙げられる。ポリエチレンテレフタレートは、機械的強度、耐熱性、保型性等に優れている。このような効果を有効に発揮させるために、ポリエステル繊維中におけるポリエチレンテレフタレートの含有量は、ポリエステル繊維を１００質量％としたとき、好ましくは９０質量％以上、より好ましくは９３質量％以上、更に好ましくは９４質量％以上である。一方、ポリエチレンテレフタレートの含有量は、後記する高Ｔｇ有機化合物の含有量等を考慮すると、好ましくは９９．８質量％以下である。なおポリエステル繊維中には、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等のポリエチレンテレフタレート以外のポリエステルが含まれていてもよい。当該含有量の記載は、繊維の素材としてポリアミド、ポリオレフィン等を用いる場合に参照することができる。

【0027】

不織布１に含まれる繊維は、固有粘度が０．３ｄｌ／ｇ以上、０．９ｄｌ／ｇ以下の樹脂Ｂを含むことが好ましい。また上記繊維は、当該樹脂Ｂよりもガラス転移温度が高い高Ｔｇ有機化合物を含むことが好ましい。樹脂Ｂは熱可塑性樹脂であることが好ましい。樹脂Ｂとして、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリオレフィン樹脂等が挙げられる。

【0028】

樹脂Ｂの含量は、織布１に含まれる繊維を１００質量％としたとき、９２質量％以上であることが好ましく、より好ましくは９３質量％以上、更に好ましくは９４質量％以上である。一方、樹脂Ｂの含量は、高Ｔｇ有機化合物の含量を考慮すると９９．８質量％以下であることが好ましく、９９．５質量％以下であることがより好ましい。

【0029】

樹脂Ｂのガラス転移温度は１２０℃以下であることが好ましく、１００℃以下であることがより好ましく、９０℃以下であることが更に好ましい。これにより高Ｔｇ有機化合物の効果が発揮され易くなる。一方、樹脂Ｂのガラス転移温度は２５℃以上であってもよく、３５℃以上であってもよく、５０℃以上であってもよい。ガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７）に従って、２０℃／分の昇温速度で測定して求めることができる。ガラス転移温度は、ＤＳＣ曲線における各ベースラインの延長した直線から縦軸方向に等距離にある直線と、ガラス転移の階段状変化部分の曲線とが交わる点の温度である中間点ガラス転移温度であることが好ましい。

【0030】

上記固有粘度は、好ましくは０．３ｄｌ／ｇ以上、０．９ｄｌ／ｇ以下である。固有粘度を０．３ｄｌ／ｇ以上とすることにより、熱劣化し難くなり、不織布１の耐久性を向上することができる。そのため固有粘度は、より好ましくは０．４ｄｌ／ｇ以上、更に好ましくは０．５ｄｌ／ｇ以上、更により好ましくは０．５５ｄｌ／ｇ以上である。一方、固有粘度が０．９ｄｌ／ｇ以下であると、不織布１の熱成型時の応力を低減し易くすることができる。そのために固有粘度は、より好ましくは０．７ｄｌ／ｇ以下である。固有粘度は、例えば樹脂０．１ｇを秤量し、２５ｍｌのフェノール／テトラクロルエタン（６０／４０（重量比））の混合溶媒に溶解し、オストワルド粘度計を用いて３０℃で３回測定し、その平均値を算出することにより求めることができる。

【0031】

高Ｔｇ有機化合物として、ポリスチレン、ポリスチレン系共重合体、ポリカーボネート、ポリアクリロニトリル等が挙げられる。このうちポリスチレン系共重合体が好ましい。また高Ｔｇ有機化合物は、熱可塑性有機化合物であることが好ましい。また高Ｔｇ有機化合物のガラス転移温度は１００℃以上、１６０℃以下であることが好ましい。また高Ｔｇ有機化合物は、上記樹脂Ｂに非相溶であることがより好ましい。高Ｔｇ有機化合物は、上記樹脂Ｂよりガラス転移温度が高いことより、溶融紡糸の冷却の際に高Ｔｇ有機化合物が先に固化して、配向を阻害し結晶性を乱すことができる。その結果、得られる不織布１の破断伸度を向上し、更に伸長時応力を低減することができる。そのために高Ｔｇ有機化合物のガラス転移温度は好ましくは１００℃以上、より好ましくは１１０℃以上、更に好ましくは１２０℃以上である。一方、ガラス転移温度は、紡糸生産性を考慮すると好ましくは１６０℃以下、より好ましくは１５０℃以下である。ガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７）に従って、２０℃／分の昇温速度で測定して求めることができる。ガラス転移温度は、ＤＳＣ曲線における各ベースラインの延長した直線から縦軸方向に等距離にある直線と、ガラス転移の階段状変化部分の曲線とが交わる点の温度である中間点ガラス転移温度であることが好ましい。

【0032】

ポリスチレン共重合体としては、例えばスチレン・共役ジエンブロック共重合体、アクリロニトリル・スチレン共重合体、アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合体、スチレン・アクリル酸エステル共重合体、及びスチレン・メタクリル酸エステル共重合体よりなる群から選択される少なくとも１種が好ましい。このうちスチレン・アクリル酸エステル共重合体、及びスチレン・メタクリル酸エステル共重合体よりなる群から選択される少なくとも１種がより好ましく、スチレン・メタクリル酸エステル共重合体が更に好ましい。スチレン・メタクリル酸エステル共重合体として、例えばスチレン・メタクリル酸メチル・無水マレイン酸共重合体が挙げられる。これらは単独でまたは組み合わせて含有してもよい。市販品では、Ｒｏｈｍ ＧｍｂＨ＆Ｃｏ．ＫＧのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ＨＷ
５５が挙げられ、少量の添加量で優れた効果を発揮することができる。

【0033】

不織布１に含まれる繊維中における高Ｔｇ有機化合物の含有量は、当該繊維を１００質量％としたとき、０．０２質量％以上、８質量％以下であることが好ましい。０．０２質量％以上とすることにより、上記添加の効果が得られ易くなる。そのために高Ｔｇ有機化合物の含有量は、より好ましくは０．０５質量％以上、更に好ましくは０．２質量％以上である。一方、高Ｔｇ有機化合物の含有量が８質量％以下であることにより、上記樹脂Ｂと高Ｔｇ有機化合物との延伸性の違いを低減して、繊維を破断し難くすることができる。そのため、高Ｔｇ有機化合物の含有量は、より好ましくは８質量％以下、更に好ましくは７質量％以下、更により好ましくは６質量％以下である。

【0034】

不織布１に含まれる繊維の繊維径は、好ましくは５μｍ以上である。繊維径を５μｍ以上とすることにより、成型体の保型性を向上することができる。そのために繊維径は、好ましくは５μｍ以上、より好ましくは７μｍ以上、更に好ましくは１２μｍ以上である。一方、繊維径の上限は特に限定されないが、例えば８０μｍ以下、６０μｍ以下、５０μｍ以下、４０μｍ以下、３５μｍ以下であってもよい。繊維径は、具体的には後記する実施例に記載の方法により測定することができる。

【0035】

不織布１は、繊維が交絡処理されていないものであることが好ましい。これにより不織布１は成型し易くなる。また不織布１に含まれる繊維は、長繊維であることが好ましい。長繊維であることにより、成型時にかかる力が均一に分散されて応力集中を防止し易くし、成型体の保型性を向上することができる。そのため不織布は、スパンボンド不織布、またはメルトブロー不織布であることが好ましく、スパンボンド不織布であることがより好ましい。

【0036】

不織布の目付は、成型後の剛性等を考慮して調整すればよく、特に限定しないが、２０ｇ／ｍ^２以上、５００ｇ／ｍ^２以下であることが好ましい。目付けが２０ｇ／ｍ^２以上であると成型時に破損し難くなる。そのため目付けは、より好ましくは８０ｇ／ｍ^２以上、更に好ましくは１５０ｇ／ｍ^２以上である。一方、目付けが５００ｇ／ｍ^２以下であると成型時に伸長し易くなる。そのために目付けは、より好ましくは４００ｇ／ｍ^２以下、更に好ましくは３００ｇ／ｍ^２以下である。不織布の目付は、具体的には後記する実施例に記載の方法により測定することができる。

【0037】

不織布の平均厚さは、１００μｍ以上、３０００μｍ以下であることが好ましい。厚さが１００μｍ以上であると成型時に破損し難くなる。そのため厚さは、より好ましくは２００μｍ以上、更に好ましくは４００μｍ以上である。一方、厚さが３０００μｍ以下であると成型時に伸長し易くなる。そのために厚さは、より好ましくは２０００μｍ以下、更に好ましくは１０００μｍ以下である。不織布の平均厚さは、具体的には後記する実施例に記載の方法により測定することができる。

【0038】

不織布１は、１３０℃で１分加熱後の破断伸度が２００％以上であることが好ましい。これにより、深絞り成型等の成型加工に追従し易くすることができる。より好ましくは２５０％以上、更に好ましくは２６０％以上、更により好ましくは２８０％以上、特に好ましくは３００％以上である。一方、破断伸度の上限は、おおよそ５００％以下であってもよく、４５０％以下であってもよい。なお上記伸度とは、初期の長さに対する伸長した割合を百分率で表し、つまり｛（伸長後の長さ－初期の長さ）／初期の長さ｝×１００で算出できる。例えば１００ｍｍの長さのものを２５０ｍｍに伸長させたときの伸度は１５０％となる。

【0039】

不織布１は、１３０℃で１分加熱後の２０％伸張時応力が目付２００ｇ／ｍ^２換算で４０Ｎ／５ｃｍ以下であることが好ましい。これにより熱成型時の型追従性を向上することができる。より好ましくは３９Ｎ／５ｃｍ以下、更に好ましくは３８Ｎ／５ｃｍ以下、更により好ましくは３７Ｎ／５ｃｍ以下、特に好ましくは３６Ｎ／５ｃｍ以下である。一方、その下限は特に限定されないが、成型後の皺の発生抑制を考慮すると、好ましくは２０Ｎ／５ｃｍ以下である。なお２０％伸張時とは、例えば初期の長さが１００ｍｍのものであれば、１２０ｍｍの長さまで伸長させた時を意味する。

【0040】

不織布１の上記破断伸度、２０％伸張時応力は例えば下記の方法により、測定することができる。まず不織布１から試料幅５ｃｍ、長さ２０ｃｍの試料片を縦方向および横方向にそれぞれ５枚ずつ切り出す。次いで、チャック間距離５ｃｍで試料をセットし、１３０℃に加熱した炉に投入して１分経過後に、加熱炉内にてオリエンテック社製万能引張試験機を用い、引張速度１０ｃｍ／分で変型させて歪－応力曲線を得る。その歪－応力曲線より、破断時の伸度および２０％伸張時の応力を読み取って、縦方向と横方向の各５点の平均値を上記破断伸度、２０％伸張時応力とすればよい。

【0041】

不織布１を製造するに当たっては、特開２０１７－２２２９５０号公報や、特開２０１７－２２２９５１号公報に記載の製造方法を参照することができる。

【0042】

不織布１に積層されている樹脂層２は、数平均分子量が５,０００以上、１５０,０００以下であり、ガラス転移温度（Ｔｇ）が３５℃以下である樹脂Ａを含む。

【0043】

樹脂Ａの数平均分子量が５,０００以上であることにより、樹脂層２の靱性が向上し易くなり、成型時の変形に樹脂が追従し易くなる。数平均分子量は、好ましくは１０,０００以上、より好ましくは２０,０００以上である。一方、数平均分子量が１５０,０００以下であることにより、樹脂に溶媒を混ぜて不織布１に塗布して樹脂層２を形成する場合に、溶液の粘度を低減し易くすることができるので塗布し易くなる。また樹脂を加熱溶融して不織布１に付着させることにより樹脂層２を形成する場合でも、樹脂の溶融状態における粘度を低減し易くできるので不織布１内に樹脂が浸透し易くなる。その結果、樹脂層２の不織布１に対する接着強度が向上し、成型時に樹脂層２が剥がれ難くなる。なお数平均分子量は、例えばゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）装置を用いて、ポリスチレン換算で求めることができる。

【0044】

樹脂Ａのガラス転移温度（Ｔｇ）が３５℃以下であることにより、成型時の変形に樹脂が追従し易くなる。樹脂Ａのガラス転移温度（Ｔｇ）は、好ましくは２５℃以下、より好ましくは１０℃以下、更に好ましくは－５℃以下、更により好ましくは－１０℃以下である。一方、樹脂Ａのガラス転移温度（Ｔｇ）は、－１３０℃以上であってもよく、－５０℃以上であってもよく、－３０℃以上であってもよい。ガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ７１２２（１９８７）に従って、２０℃／分の昇温速度で測定して求められる。ガラス転移温度は、ＤＳＣ曲線における各ベースラインの延長した直線から縦軸方向に等距離にある直線と、ガラス転移の階段状変化部分の曲線とが交わる点の温度である中間点ガラス転移温度であることが好ましい。

【0045】

樹脂層１００質量％中、樹脂Ａの含有量は、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、更に好ましくは９０質量％以上、更により好ましくは９５質量％以上、特に好ましくは９８質量％以上である。

【0046】

樹脂Ａとして、熱可塑性樹脂が好ましく、非晶性の熱可塑性樹脂がより好ましい。これにより、成型用シート１０が加熱成型し易いものとなる。樹脂Ａとして、具体的には、ポリエステル樹脂、ポリエステルウレタン樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、フェノキシ樹脂、オレフィン樹脂、及びアクリル樹脂よりなる群から選択される少なくとも１種が好ましく、ポリエステル樹脂、及びオレフィン樹脂よりなる群から選択される少なくとも１種がより好ましく、ポリエステル樹脂が更に好ましい。

【0047】

ポリエステル樹脂は、主にカルボン酸成分と水酸基成分とを反応させて形成されるものである。カルボン酸成分としては、例えばテレフタル酸、イソフタル酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸、１，４－シクロヘキサンジカルボン酸、１，３－シクロヘキサンジカルボン酸、１，２－シクロヘキサンジカルボン酸、４－メチル－１，２－シクロヘキサンジカルボン酸、ダイマー酸、水添ダイマー酸、ナフタレンジカルボン酸等が挙げられる。これらは一種のみを単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。水酸基成分としては、エチレングリコール、１，２－プロパンジオール、１，３－プロパンジオール、１，２－ブタンジオール、１，３－ブタンジオール、１，４－ブタンジオール、２－メチル－１，３－プロパンジオール、１，５－ペンタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、３－メチル－１，５－ペンタンジオール、ジプロピレングリコール、ジエチレングリコール、ネオペンチルグリコール、２，２，４－トリメチル－１，３－ペンタンジオール、トリシクロデカンジメタノール、ネオペンチルグリコールヒドロキシピバリン酸エステル、１，９－ノナンジオール、２－メチルオクタンジオール、１，１０－ドデカンジオール、２－ブチル－２－エチル－１，３－プロパンジオール、ポリテトラメチレングリコール、ポリオキシメチレングリコール、シクロヘキサンジメタノール等が挙げられる。これらは一種のみを単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。

【0048】

ポリエステルウレタン樹脂としては、例えばポリエステルポリオールと、ポリイソシアネートとを付加重合反応することによって得られるものが挙げられる。ポリエステルポリオールとして、ジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、琥珀酸などの多塩基酸と、プロピレングリコール、エチレングリコール、テトラメチレングリコール、ブタンジオール、ヘキサンジオール、ネオペンチルグリコールなどの多価アルコールを縮合反応して得られるものが挙げられる。ポリイソシアネートとして、４，４'-ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）、トリレンジイソシアネート（ＴＤＩ）、キシリレンジイソシアネート（ＸＤＩ）等の芳香族系ジイソシアネート；ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）、リジンメチルエステルジイソシアネート（ＬＤＩ）等の脂肪族系ジイソシアネート；ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート（ＨＭＤＩ）、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）等の脂環族系ジイソシアネート；等が挙げられる。これらは一種のみを単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。

【0049】

ポリアミド樹脂は、分子中にアミド結合を有する高分子である。ポリアミド樹脂として、例えばナイロン６，６、ナイロン６，９、ナイロン６，１０、ナイロン６，１２、ナイロン６、ナイロン１２、ナイロン１１、ナイロン４，６等が挙げられる。これらは一種のみを単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。

【0050】

ポリアミドイミド樹脂は、アミド結合とイミド結合とを有する高分子である。ポリアミドイミド樹脂としては、酸成分とジアミンとを反応させることにより得られるものが挙げられる。

【0051】

酸成分としては、トリメリット酸、その無水物、塩化物；ピロメリット酸、ビフェニルテトラカルボン酸、ビフェニルスルホンテトラカルボン酸、ベンゾフェノンテトラカルボン酸、ビフェニルエーテルテトラカルボン酸、エチレングリコールビストリメリテート、プロピレングリコールビストリメリテート等のテトラカルボン酸、これらの無水物；修酸、アジピン酸、マロン酸、セバチン酸、アゼライン酸、ドデカンジカルボン酸、ジカルボキシポリブタジエン、ジカルボキシポリ（アクリロニトリル－ブタジエン）、ジカリュボキシポリ（スチレン－ブタジエン）等の脂肪族ジカルボン酸；１，４－シクロヘキサンジカルボン酸、１，３シクロヘキサンジカルボン酸、４，４’－ジシクロヘキシルメタンジカルボン酸、ダイマー酸等の脂環族ジカルボン酸；テレフタル酸、イソフタル酸、ジフェニルスルホンジカルボン酸、ジフェニルエーテルジカルボン酸、ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸；等が挙げられる。これらは一種のみを単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。

【0052】

ジアミンとしては、エチレンジアミン、プロピレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン等の脂肪族ジアミン、これらのジイソシアネート；１，４－シクロヘキサンジアミン、１，３シクロヘキサンジアミン、イソホロンジアミン、４，４’－ジシクロヘキシルメタンジアミン等の脂環族ジアミン、これらのジイソシアネート；ｍ－フェニレンジアミン、ｐ－フェニレンジアミン、４，４’－ジアミノジフェニルメタン、４，４’－ジアミノジフェニルエーテル、４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、ベンジジン、ｏ－トリジン、２，４－トリレンジアミン、２，６－トリレンジアミン、キシリレンジアミン等の芳香族ジアミン、これらのジイソシアネート；等が挙げられる。これらは一種のみを単独で用いてもよく、二種以上を組み合わせて用いてもよい。

【0053】

フェノキシ樹脂として、例えばエピハロヒドリンと２価フェノール化合物とを反応させて得られる樹脂、２価のエポキシ化合物と２価のフェノール化合物とを反応させて得られる樹脂等が挙げられる。具体的には、ビスフェノールＡ型フェノキシ樹脂、ビスフェノールＦ型フェノキシ樹脂、ビスフェノールＳ型フェノキシ樹脂、ビスフェノールＭ型フェノキシ樹脂、ビスフェノールＰ型フェノキシ樹脂、ビスフェノールＺ型フェノキシ樹脂、２種以上のビスフェノール骨格を有するフェノキシ樹脂等のビスフェノール型フェノキシ樹脂、ノボラック型フェノキシ樹脂、ナフタレン型フェノキシ樹脂等が挙げられる。これらは１種のみを単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

【0054】

オレフィン樹脂として、エチレン、プロピレン、ブテン等のオレフィン類の単重合体もしくは共重合体；これらのオレフィン類と共重合可能な単量体成分との共重合体；またはこれらの無水マレイン酸変性物が挙げられる。オレフィン樹脂として、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－アクリル酸エチル共重合体、エチレン－アクリル酸共重合体、エチレン－メタクリル酸メチル共重合体、エチレン－α－オレフィン共重合体、エチレン－プロピレン共重合体、エチレン－ブテン共重合体、及びプロピレン－ブテン共重合体よりなる群から選ばれる少なくとも１種が挙げられる。

【0055】

アクリル樹脂としては、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ｎ－プロピル、（メタ）アクリル酸ｎ－ブチル、（メタ）アクリル酸ｔ－ブチル、（メタ）アクリル酸２－エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸シクロヘキシル、（メタ）アクリル酸ラウリル、（メタ）アクリル酸トリデシル、（メタ）アクリル酸ステアリル、（メタ）アクリル酸２－ヒドロキシエチル、（メタ）アクリル酸２－ヒドロキシプロピル、（メタ）アクリルアミド、（メタ）アクリルニトリル、（メタ）アクリル酸グリシジル等の（メタ）アクリル系モノマーを重合もしくは共重合したものが挙げられる。これらは１種のみを単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

【0056】

樹脂Ａは、後述する架橋剤と反応し得る反応性官能基を有していてもよい。反応性官能基としては、例えば、カルボキシル基、ヒドロキシル基、メチロール基、アミド基等が挙げられる。樹脂Ａは、架橋剤により架橋された形態で存在していることが好ましい。

【0057】

樹脂層２は、金属フィラーを含むことが好ましい。金属フィラーとしては、アルミニウム、亜鉛、鉄、銀、銅等の金属単体の金属フィラー、酸化亜鉛等の酸化金属の金属フィラー、Ｎｉ－Ｆｅ系合金、Ｓｉ－Ａｌ－Ｆｅ系合金等の合金の金属フィラー等が挙げられる。金属フィラーは磁性を有していてもよいし、有していなくともよいが、磁性を有していることが好ましい。これらは１種のみを単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

【0058】

金属フィラーの含量は、樹脂Ａ１００質量部に対して、好ましくは２質量部以上、より好ましくは５質量部以上であって、好ましくは２００質量部以下、より好ましくは１００質量部以下、更により好ましくは５０質量部以下、特に好ましくは４０質量部以下である。

【0059】

樹脂層２は、架橋剤を含むことが好ましい。架橋剤としては、イソシアネート系架橋剤、メラミン系架橋剤、オキサゾリン系架橋剤、アジリジン系架橋剤、エポキシ系架橋剤、ポリアミド系架橋剤、カルボジイミド系架橋剤が挙げられる。このうちイソシアネート系架橋剤が好ましい。イソシアネート系架橋剤として、１分子中に２つ以上のイソシアネート基を有している化合物が挙げられる。例えば、トリレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート等のジイソシアネート化合物、Ｂａｘｅｎｄｅｎ株式会社製のＢＩ－７９６０等のビュレット型のポリイソシアネート化合物、東ソー株式会社製のコロネートＨＸ等のイソシアヌレート環を有するポリイソシアネート化合物、東ソー株式会社製のトリメチロールプロパン付加アダクト型３量体であるコロネートＨＬ等のアダクト型のポリイソシアネート化合物等が挙げられる。また、イソシアネート系架橋剤は、化合物中のイソシアネート基がＤＭＰ（ジメチルピラゾール）等のブロック剤により不活性化されたブロック化イソシアネートであってもよい。

【0060】

架橋剤の含量は、樹脂Ａ１００質量部に対して、好ましくは２質量部以上、より好ましくは４質量部以上であって、好ましくは２０質量部以下、より好ましくは１４質量部以下である。架橋剤は、樹脂Ａの反応性官能基と反応し得る形態で樹脂層２中に含まれていてもよく、当該反応性官能基と反応した形態で樹脂層２中に含まれていてもよい。

【0061】

樹脂層２は、他に酸化アンチモン、水酸化アルミ、水酸化マグネシウム等の難燃剤；フタル酸エステル、アジピン酸エステル等の可塑剤；カルボジイミド等の加水分解抑制剤；シリカ等の吸音性フィラー；等が含まれていてもよい。これらの添加剤は、これらは１種のみを単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

【0062】

成型用シート１０は、ＪＩＳ １０９６ （２０１０）８．１８.２Ｂ法に準じた下記成型加工後において樹脂層２と不織布１に破損部が生じないことが好ましい。下記押し込み量は、より好ましくは１７ｍｍ、更に好ましくは２０ｍｍである。
〈成型加工条件〉
成型用シート１０を直径７２ｍｍの円形に切り取る。次いで直径が２５ｍｍの円柱部と、円柱部の先端に設けられている半径が１２．５ｍｍの半球部とを備えている凸金型と、半球部に嵌合することが可能な凹金型とを用意する。次いで樹脂層２側を凹金型に向けて成型用シート１０を凹金型の上に配置し、成型用シート１０の周縁部にリング状の押さえ板を乗せる。次いで加熱温度１４０℃、加熱時間１分の条件で加熱して、その後速度２０ｍｍ／分で半球部と円柱部とを成型用シート１０に対して垂直方向に１３ｍｍ押し込んだ後、３０秒維持してから離型する。その後、１分ドライヤーの冷風で冷却した後、成型体を取り出す。

【0063】

成型用シートは、樹脂層２の剥離強度が、１．０Ｎ／ｃｍ以上であることが好ましい。これにより成型時に樹脂層２が破損し難くなる。そのため、樹脂層２の剥離強度は、より好ましくは２．０Ｎ／ｃｍ以上、更に好ましくは３．０Ｎ／ｃｍ以上、更により好ましくは４．０Ｎ／ｃｍ以上である。一方、上限は特に限定されないが、例えば１５Ｎ／ｃｍ以下であってもよく、１０Ｎ／ｃｍ以下であってもよい。樹脂層２の剥離強度は、後記する実施例に記載の方法により測定することができる。

【0064】

不織布１に樹脂層２を形成するに当たっては、転写法、スクリーン印刷法等により形成することができる。また転写法等を行うに当たっては、樹脂を加熱溶融してもよいし、樹脂にメチルエチルケトン等の溶媒を混合してもよい。例えば、転写法等を行う場合、離型紙や離型フィルム上に樹脂層用塗料を３００～６００ｇ／ｃｍ^２の割合で塗工して、１２０℃～１６０℃、２～４分間乾燥させることが好ましい。樹脂層用塗料１００質量％中、樹脂の固形分の含量は好ましくは２０質量％～４０質量％である。その後、離型層付の樹脂層の樹脂層側を不織布の表面に向けて、貼り合わせて、５０～７０℃、１５～２５Ｎ／ｃｍ^２の条件で熱圧着し、５０℃～７０℃で２４時間～７２時間放置することが好ましい。これにより含浸部３と非含浸部４の厚さを好ましい範囲に制御し易くすることができる。

【0065】

本発明には、成型用シート１０を成型して得られる成型体も含まれる。成型に当たっては、成型用シート１０を例えば１００～１８０℃の加熱条件下で、浅絞り加工や深絞り加工等の絞り加工を行えばよい。また、加工の形状は限定されず、円筒絞り加工、角筒絞り加工、円錐絞り加工、角錐絞り加工、球頭絞り加工、その他の異形絞り加工等を行うことができる。

【実施例0066】

以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明は下記実施例によって制限されず、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。

【0067】

複屈折率（Δｎ）：不織布の任意の場所１０点を選び、単繊維をとりだし、ニコン社製の偏向顕微鏡ＯＰＴＩＰＨＯＴ－ＰＯＬ型を用いて、繊維径とレターデーションを読み取り、複屈折率（Δｎ）を求めた。

【0068】

繊維径：試料（仮圧着前の長繊維フリース）の任意の場所５点を選び、光学顕微鏡を用いて単繊維の径をｎ＝２０で測定し、平均値を求めた。

【0069】

固有粘度：樹脂Ｂ０．１ｇを秤量し、２５ｍｌのフェノール／テトラクロルエタン（６０／４０（重量比））の混合溶媒に溶解し、オストワルド粘度計を用いて３０℃で３回測定し、その平均値を求めた。

【0070】

不織布の平均厚さ：ＪＩＳ Ｌ １９１３（２０１０）の６．１に基づき、不織布の平均厚さを測定した。

【0071】

不織布の目付：ＪＩＳ Ｌ １９１３（２０１０）の６．２の「単位面積当たりの質量」に基づき、不織布の目付を求めた。

【0072】

非含浸部の平均厚さ：成型用シートの非含浸部の表面上の１０ｍｍ角の領域において３点を選択して印をつけ、成型用シートを液体窒素で凍結した。次いで、各点をそれぞれ観察できるように厚さ方向に成型用シートを切断していった。その後、各断面をＬＥＩＣＡ社製の実体顕微鏡で２倍の倍率で観察し、その画像において、非含浸部の表面上の上記３点のうちの１点（Ａ点）から、厚さ方向に直線を引いた。上記直線と不織布の表面との交点（Ｂ点）とＡ点との距離（μｍ）を測定し、その平均値を非含浸部の平均厚さ（μｍ）とした。

【0073】

含浸部の平均厚さ：上記各断面の画像において、厚さ方向の上記直線と含浸部の含浸面との交点（Ｃ点）と、不織布の表面の上記Ｂ点との距離（μｍ）を測定し、その平均値を含浸部の平均厚さ（μｍ）とした。

【0074】

樹脂の数平均分子量：株式会社島津製作所製のゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）装置を用いてクロマトグラムを測定し、標準ポリスチレンを使用した検量線に基づいて樹脂Ａの数平均分子量（Ｍｎ）を求めた。

【0075】

剥離強度：成型用シートを縦１００ｍｍ、横２５０ｍｍに裁断した。その後、幅２０ｍｍ、厚さ２５μｍのサン化成株式会社製のホットメルトテープを表面温度１２０℃に加温したアイロンで成型用シートの樹脂層に熱圧着させた。その後、株式会社島津製作所製のオートグラフ引張試験機を用いて、オートグラフ速度３００ｍｍ／分、剥離距離５０ｍｍ、剥離角度１８０°の条件でホットメルトテープを樹脂層ごと引き剥がして測定を行い、その測定を２回繰り返して平均値を剥離強度（Ｎ／ｃｍ）とした。

【0076】

表面粗さ：ＪＩＳ Ｂ ０６０１ ４．２．１に基づいて、成型用シートの樹脂層側の表面の算術平均高さ（粗さＲａ）を求めた。

【0077】

成型性評価：ＪＩＳ １０９６（２０１０）８．１８.２Ｂ法に準じた下記成型加工を行って、成型用シートの成型性評価を行った。
〈成型加工条件〉
成型用シートを直径７２ｍｍの円形に切り取った。次いで直径が２５ｍｍの円柱部と、円柱部の先端に設けられている半径が１２．５ｍｍの半球部とを備えている凸金型と、半球部に嵌合することが可能な凹金型とを用意した。次いで樹脂層側を凹金型に向けて成型用シートを凹金型の上に配置し、成型用シートの周縁部にリング状の押さえ板を乗せた。次いで加熱温度１４０℃、加熱時間１分の条件で加熱して、その後速度２０ｍｍ／分で半球部と円柱部とを成型用シートに対して垂直方向に１３ｍｍ押し込んだ後、３０秒維持してから離型した。その後、１分ドライヤーの冷風で冷却した後、成型体を取り出した。

【0078】

取り出した成型体に対して、表面観察を行って、下記〇、△、×のいずれに該当するかの評価を行った。同様に、垂直方向に１７ｍｍまたは２０ｍｍ、押し込んだ条件で成型加工を行って、成型用シートの成型性評価を行った。
×樹脂層及び不織布うち少なくとも一方に目視で確認できる破損部があった
△樹脂層及び不織布に目視で確認できる破損部は無かったが、樹脂層及び不織布うち少なくとも一方に走査型電子顕微鏡を用いた１００倍拡大観察で確認できる破損部があった（図３参照）
〇樹脂層及び不織布に目視で確認できる破損部は無く、走査型電子顕微鏡を用いた１００倍拡大観察で確認できる破損部も無かった

【0079】

後記する実施例１の成型用シートの樹脂層の表面の一部を１００倍拡大して撮影した図面代用写真を図２に示す。

【0080】

実施例１
スパンボンド紡糸設備を使用して、樹脂Ｂとして固有粘度０．６３ｄｌ／ｇ、ガラス転移温度が８０℃のポリエチレンテレフタレート（以下、「ＰＥＴ」という）を用い、ガラス転移温度が１２２℃のスチレン・メタクリル酸メチル・無水マレイン酸共重合体（Ｒｏｈｍ ＧｍｂＨ＆Ｃｏ．ＫＧのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ ＨＷ５５（以下、「ＨＷ５５」という）を０．４０質量％の割合となるようにＰＥＴと混合して得られた樹脂組成物を、オリフィス径０．２３ｍｍの紡糸口金より単孔吐出量０．７５ｇ／分で紡出した。更に、エジェクタに０．６ｋｇ／ｃｍ^２の圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給し、１段階で延伸して、下方のコンベア上へ繊維を開繊させつつ捕集し長繊維フリースを得た。得られた長繊維フリースの繊維径は２２．０μｍ、複屈折率Δｎは０．０１５、換算紡糸速度は１４３０ｍ／分であった。

【0081】

得られた長繊維フリースを、２つのフラットロールからなる１対の仮熱圧着ロールを用い、それぞれの表面温度を８０℃とし、押し圧を８ｋＮ／ｍとして仮圧着した後、ロールの表面温度：１４５℃で、押し圧：３．０ｋｇｆ／ｃｍ^２、加工時間：９．３秒、加工速度：８．４ｍ／分の条件でフェルトカレンダーにより面拘束しながら本圧着を行い、スパンボンド不織布を得た。当該不織布の目付は２１０ｇ／ｍ^２、厚さは６５０μｍであった。

【0082】

次に、下記樹脂と溶媒を下記割合で混合してから３０℃まで加温し、撹拌機にて溶解して、架橋剤を下記割合で添加して樹脂層用塗料を得た。
・樹脂Ａ：バイロンＢＸ－１００１（東洋紡株式会社製） １００部
・溶媒：メチルエチルケトン ２００部
・架橋剤：ブロックイソシアネート７９６０（Ｂａｘｅｎｄｅｎ社製） ８部

【0083】

更に離型フィルムであるＳＰ３０００＃７５（東洋クロス株式会社製）に樹脂層用塗料をコンマコーターにて、平方メートルあたり４５０ｇの割合で塗工した。次いで１５０℃の乾燥機で３分間乾燥させて、離型フィルム付樹脂層を得た。

【0084】

次に、離型フィルム付樹脂層の樹脂層側を上記スパンボンド不織布の表面に向けて、貼り合わせ、６０℃、２０Ｎ／ｃｍ^２の条件で熱圧着し、得られた離型フィルム付積層体を、６０℃に加温した部屋で４８時間放置することにより、樹脂層の転写を行った。その後、離型フィルムを剥離して成型用シートを得た。

【0085】

実施例２
架橋剤として、コロネートＨＸ（東ソー株式会社製）を用いたこと以外は実施例１と同様にして成型用シートを得た。

【0086】

実施例３
架橋剤として、アダクト型のポリイソシアネート化合物であるコロネートＨＬ（東ソー株式会社製）を用いたこと以外は実施例１と同様にして成型用シートを得た。

【0087】

実施例４
実施例１のスパンボンド紡糸において、単孔吐出量を０．２５ｇ／分、エジェクタに０．７５ｋｇ／ｃｍ^２の圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給したこと以外は同じ条件で長繊維フリースを得た。得られた長繊維フリースの繊維径は１２．５μｍ、複屈折率Δｎは０．０１８、換算紡糸速度は１４８０ｍ／分であった。得られた長繊維フリースから実施例１と同様に不織布を得た。当該不織布の目付は２２０ｇ／ｍ^２、厚さは６５０μｍであった。当該不織布を用いたこと以外は実施例３と同様にして成型用シートを得た。

【0088】

実施例５
実施例１のスパンボンド紡糸において、単孔吐出量を０．５２ｇ／分、エジェクタに０．７５ｋｇ／ｃｍ^２の圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給したこと以外は同じ条件で長繊維フリースを得た。得られた長繊維フリースの繊維径は１７μｍ、複屈折率Δｎは０．０１８、換算紡糸速度は１６５０ｍ／分であった。得られた長繊維フリースから実施例1と同様に不織布を得た。当該不織布の目付は２２０ｇ／ｍ^２、厚さは６５０μｍであった。当該不織布を用いたこと以外は実施例３と同様にして成型用シートを得た。

【0089】

実施例６
樹脂Ａとしてバイロン６７０（東洋紡株式会社製）を用いたこと以外は実施例３と同様にして成型用シートを得た。

【0090】

実施例７
樹脂層用塗料を離型フィルムに平方メートルあたり２５０ｇの割合で塗工したこと以外は実施例３と同様にして成型用シートを得た。

【0091】

実施例８
樹脂層用塗料を離型フィルムに平方メートルあたり４５０ｇの割合で塗工したこと以外は実施例３と同様にして成型用シートを得た。

【0092】

実施例９
樹脂層用塗料を離型フィルムに平方メートルあたり６００ｇの割合で塗工したこと以外は実施例３と同様にして成型用シートを得た。

【0093】

実施例１０～実施例１２
山陽特殊製鋼株式会社製の平均粒径５０μｍの軟磁性扁平状紛（ＦＭＥ３Ｄ－ＡＨ）１０質量部を樹脂層用塗料に撹拌しながら添加したこと以外は実施例７～９と同様にして成型用シートを得た。

【0094】

実施例１３～１５
山陽特殊製鋼株式会社製の平均粒径５０μｍの軟磁性扁平状紛（ＦＭＥ３Ｄ－ＡＨ）３０質量部を樹脂層用塗料に撹拌しながら添加したこと以外は実施例７～９と同様にして成型用シートを得た。

【0095】

比較例１
不織布として、東洋紡株式会社製のポリエステルスパンボンド不織布（エクーレ（登録商標）Ｗ６Ｂ６１Ａ）を用いたこと以外は実施例１と同様に離型フィルム付積層体を得て、６０℃に加温した部屋で４８時間放置した後、離型フィルムを剥離して成型用シートを得た。なお上記不織布の目付は２１０ｇ／ｍ^２、厚さは６５０μｍであった。

【0096】

比較例２
下記樹脂と溶媒を下記割合で混合してから３０℃まで加温し、撹拌機にて溶解して、架橋剤を下記割合で添加して樹脂層用塗料を得た。
・樹脂：数平均分子量が１８００００相当のアクリル樹脂（市販品） １００部
・溶媒：メチルエチルケトン １５０部
ジメチルホルムアミド ５０部
・架橋剤：ブロックイソシアネート７９６０（Ｂａｘｅｎｄｅｎ社製） ８部

【0097】

次に実施例１と同じスパンボンド不織布を用いて、実施例１と同様に離型フィルム付積層体を得て、６０℃に加温した部屋で４８時間放置した後、離型フィルムを剥離して成型用シートを得た。

【0098】

比較例３
樹脂層の樹脂としてバイロン２００（東洋紡株式会社製）を用いたこと、樹脂層の転写時の温度を７０℃としたこと以外は実施例３と同様にして成型用シートを得た。

【0099】

比較例４
樹脂層の樹脂としてバイロンＧＫ－８８０（東洋紡株式会社製）を用いたこと、樹脂層の転写時の温度を９０℃としたこと以外は実施例３と同様にして成型用シートを得た。

【0100】

実施例１～１５、比較例１～４の成型用シートを用いて各評価を行った。その結果を表１、２に示す。

【0101】

【表1】

【0102】

【表2】

【0103】

表１、２中、Ａはアダクト型のイソシアネート化合物（コロネートＨＬ）であり、Ｂはブロックビュレット型のポリイソシアネート化合物（７９６０）であり、Ｃは、イソシアヌレート型のポリイソシアネート化合物（コロネートＨＸ）である。

【0104】

上記結果に示すように、実施例１～１５の成型用シートは、押し込み量２０ｍｍ以下の絞り加工において、スパンボンド不織布と樹脂層に目視で確認できる破損部が生じることなく成型することができた。

【0105】

一方、比較例１の成型用シートは、スパンボンド不織布の繊維の複屈折率Δｎが０．００５以上、０．０５０以下の範囲外のものであり、押し込み量２０ｍｍの絞り加工において、スパンボンド不織布に目視で確認できる破れが生じた。

【0106】

比較例２の成型用シートは、樹脂層の樹脂の数平均分子量が５,０００以上、１５０,０００以下の範囲を上回るものであり、押し込み量２０ｍｍの絞り加工において、樹脂層が剥がれ樹脂層に目視で確認できる破れが生じた。

【0107】

比較例３、４の成型用シートは、樹脂層の樹脂のガラス転移温度（Ｔｇ）３５℃以下を上回るものであり、押し込み量２０ｍｍの絞り加工において、樹脂層に目視で確認できる破れが生じた。

【符号の説明】

【0108】

１ 不織布
１ｓ 不織布の表面
２ 樹脂層
３ 含浸部
３ｓ 含浸部の含浸面
４ 非含浸部
４ｓ 非含浸部の表面
１０ 成型シート

【図1】

【図2】

【図3】