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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023106743
(43)【公開日】2023-08-02
(54)【発明の名称】防振ゴム組成物および防振ゴム
(51)【国際特許分類】
C08L 9/00 20060101AFI20230726BHJP
C08L 7/00 20060101ALI20230726BHJP
C08K 3/06 20060101ALI20230726BHJP
C08K 5/40 20060101ALI20230726BHJP
C08K 5/435 20060101ALI20230726BHJP
C08K 5/47 20060101ALI20230726BHJP
C08K 5/378 20060101ALI20230726BHJP
C08L 9/06 20060101ALI20230726BHJP
F16F 15/08 20060101ALI20230726BHJP
F16F 1/36 20060101ALI20230726BHJP
【ＦＩ】
C08L9/00
C08L7/00
C08K3/06
C08K5/40
C08K5/435
C08K5/47
C08K5/378
C08L9/06
F16F15/08 D
F16F1/36 C
【審査請求】未請求
【請求項の数】6
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022007656
(22)【出願日】2022-01-21
(71)【出願人】
【識別番号】000158840
【氏名又は名称】鬼怒川ゴム工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100086232
【弁理士】
【氏名又は名称】小林 博通
(74)【代理人】
【識別番号】100092613
【弁理士】
【氏名又は名称】富岡 潔
(74)【代理人】
【識別番号】100205682
【弁理士】
【氏名又は名称】高嶋 一彰
(72)【発明者】
【氏名】飛田 知美
(72)【発明者】
【氏名】原田 倫宏
(72)【発明者】
【氏名】山門 孝治
【テーマコード（参考）】
3J048
3J059
4J002
【Ｆターム（参考）】
3J048AA01
3J048BA19
3J048BD04
3J048BD07
3J048DA06
3J048EA36
3J059AB01
3J059AD05
3J059AD06
3J059BC08
3J059BC19
3J059BD09
3J059CA14
3J059EA04
3J059GA05
4J002AC012
4J002AC031
4J002AC083
4J002DA046
4J002EV067
4J002EV087
4J002EV166
4J002EV167
4J002EV287
4J002EV327
4J002FD020
4J002FD146
4J002FD150
4J002FD157
4J002GM00
4J002GN00
(57)【要約】
【課題】高い熱雰囲気の使用環境下や低温での使用環境下においても、優れた摺動性を維持でき、耐スコーチ性に優れ、耐へたり性に優れた防振ゴム組成物の提供及びその防振ゴム組成物を用いてなる防振ゴムを提供する。
【解決手段】主ゴム成分として天然ゴムとブタジエンゴムを、質量比で天然ゴム／ブタジエンゴム＝９０／１０～１０／９０の割合で含み、ゴム成分を１００質量部としたとき脂肪酸アミドを１０～５０質量部含有し、かつ、イオウを０．１～０．７質量部及びテトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィドを７～３０質量部含有するとともにＮ‐フェニル‐Ｎ‐（トリクロロメチルチオ）ベンゼンスルホンアミドを０．５～５．０質量部含有する。
【選択図】なし
【解決手段】主ゴム成分として天然ゴムとブタジエンゴムを、質量比で天然ゴム／ブタジエンゴム＝９０／１０～１０／９０の割合で含み、ゴム成分を１００質量部としたとき脂肪酸アミドを１０～５０質量部含有し、かつ、イオウを０．１～０．７質量部及びテトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィドを７～３０質量部含有するとともにＮ‐フェニル‐Ｎ‐（トリクロロメチルチオ）ベンゼンスルホンアミドを０．５～５．０質量部含有する。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴムを主ゴム成分とし、かつ、全ゴム成分が１００質量部の場合に脂肪酸アミドを１０～５０質量部含有する防振ゴム組成物において、天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）を、質量比で天然ゴム／ブタジエンゴム＝５０／５０～１０／９０の割合で含み、加硫剤としてイオウを０．１～０．６質量部含有し、かつ、テトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィドを７～３０質量部含有するとともにＮ‐フェニル‐Ｎ‐（トリクロロメチルチオ）ベンゼンスルホンアミドを０．５～３．０質量部含有することを特徴とする防振ゴム組成物。
【請求項2】
該全ゴム成分が１００質量部の場合に、２‐（４’‐モルホリノジチオ）ベンゾチアゾール及び／または４，４’‐ジチオジモルホリンを０．３～５質量部含有することを特徴とする請求項１記載の防振ゴム組成物。
【請求項3】
該全ゴム成分１００質量部中に、ハイスチレンゴムを５～３０質量部含有することを特徴とする請求項１または請求項２記載の防振ゴム組成物。
【請求項4】
該全ゴム成分が１００質量部の場合に、窒素吸着比表面積が３０～１００ｍ2／ｇのカーボンブラックを４０～８０質量部含有することを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の防振ゴム組成物。
【請求項5】
該ブタジエンゴムは、シス１，４‐結合量が９０％以上であり、かつ、１００℃におけるムーニー粘度（ＭＬ1+4）が５０～７５であることを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の防振ゴム組成物。
【請求項6】
請求項１～５のいずれか１項に記載の防振ゴム組成物を用いてなる防振ゴム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、防振ゴム組成物および防振ゴムに関するものであり、例えば、耐久性及び熱へたり性に優れ、優れた摺動性を維持でき、さらに生産性に優れた自動車用スタビライザブッシュ用途などの防振ゴム組成物の提供及びその防振ゴム組成物を用いてなる防振ゴムに関するものである。
【背景技術】
【0002】
自動車用防振ゴム、例えばスタビライザブッシュ等金属部品を嵌め込んで使用される防振ゴムでは、発進時や急ブレーキ時、さらに左右旋回時等に、取付け金具とゴムブッシュ表面との接触部分でスティックスリップ現象により異音が発生し、その対策が求められている。
【0003】
かかる異音の対策として、脂肪酸アミドなどの潤滑剤を添加し、加硫ゴム表面に自己潤滑剤をブルームさせて摩擦係数を低減させる自己潤滑ゴム組成物が検討されている。上記自己潤滑剤としては、各種脂肪酸アミドを添加することが提案されている（特許文献１）。
【0004】
更には、スタビライザブッシュが時間の経過とともにへたると、スタビライザブッシュとスタビライザバーとの間に隙間が生じ、そこに泥などが侵入することにより異音の原因となる。このため、特定の脂肪酸アミド（オレイン酸アミドとステアリン酸アミド）とシリコーンオイルを含有させることにより、低摩擦係数と耐へたり性を両立させることが提案されている（特許文献２）
また、低温領域での摩擦低減効果と耐熱性と耐スコーチ性（ゴム焼け防止）を得るために、自己潤滑剤として不飽和脂肪酸アミドとポリエチレングリコールを用い、耐熱加硫促進剤とハイスチレンゴムを添加した自己潤滑ゴム組成物が提案されている（特許文献３）。
また、低温領域での摩擦低減効果と耐熱性と耐スコーチ性（ゴム焼け防止）を得るために、自己潤滑剤として不飽和脂肪酸アミドとポリエチレングリコールを用い、耐熱加硫促進剤とハイスチレンゴムを添加した自己潤滑ゴム組成物が提案されている（特許文献３）。
【0005】
また、摩耗が激しい場合でも長期の摩擦低減効果を維持できるようにするために、シリコーンアクリル共重合体を含有させる方法が提案されている（特許文献４）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0006】
【特許文献1】特開平６－２３４８８６号公報
【特許文献2】特許５３９９１６９号公報
【特許文献3】特開２００４－２９２６７８号公報
【特許文献4】特許６５２５０６２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0007】
脂肪酸アミドが多く添加された防振ゴム組成物では、低摩擦化は可能であるが、耐スコーチ性が悪化する傾向となる。また、耐熱へたり性向上を目的とした耐熱加硫促進剤を用いると、スコーチタイムが短くなり過ぎて、ゴム焼け（スコーチ）し易くなる。このため、耐熱へたり性を改善しながら、スコーチタイムを遅延させる方法が必要になる。
【0008】
特許文献３では、ハイスチレンゴム（ハイスチレン樹脂とスチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）の混合品）を含有させることにより、スコーチタイムの遅延化を図りながらゴム焼けを防止している。しかしながら、ハイスチレンゴムは、添加量の増加に応じて耐へたり性（耐圧縮永久歪率）が徐々に悪化する傾向にある。そこで、耐熱性加硫促進剤として、各種チウラム系加硫促進剤をゴム成分１００質量部に対して０．１～５質量部、より好ましくは０．３～３質量部を併用するとされているが、耐スコーチ性（スコーチタイム遅延によるゴム焼け防止）と耐熱へたり性の両立に対しては、更なる改善が必要な場合があった。
【0009】
また、特許文献４においてシリコーンアクリルグラフト共重合樹脂をゴム成分に含有させた防振ゴム組成物の硬化物は、脂肪酸アミドなどのブリード／ブルームによる低摩擦化を図ったものではないため、耐熱へたり性を付与する加硫系（例えば、加硫剤等）を用いても、容易にスコーチタイムを確保することは可能である。しかしながら、シリコーンアクリルグラフト共重合樹脂は、ゴム中において分散状態となるため、ゴム表面ではシリコーンアクリルグラフト共重合樹脂の存在割合が少なく、特に初期の低摩擦化は不十分となる場合があった。
【0010】
また、特許文献２のようにオレイン酸アミドとステアリン酸アミドとシリコーンオイルを含有する防振ゴム組成物は、シリコーンオイルにより、防振ゴム組成物の成形直後から脂肪酸アミド類が多量に析出し、該防振ゴム組成物の表面に固化膜が形成される場合があった。このような防振ゴム組成物の表面が擦れると、該固化膜が剥がれ、低摩擦化効果が全く得られない場合があった。また、特許文献２の防振ゴム組成物は、低イオウ量での加硫系の併用に関しては何ら記載がなく、へたり性改善効果も不十分な場合があった。
【0011】
本発明は、このような事情に鑑みなされたもので、本発明の課題は、例えば、耐久性及び熱へたり性に優れ、優れた摺動性を維持でき、さらに生産性に優れた自動車用スタビライザブッシュ用途などの防振ゴム組成物の提供及びその防振ゴム組成物を用いてなる防振ゴムを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0012】
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究した結果、天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴムを主ゴム成分とする防振ゴム組成物であって、主ゴム成分が、質量比で天然ゴム／ブタジエンゴム＝５０／５０～１０／９０の割合で含み、全ゴム成分が１００質量部の場合に、脂肪酸アミドを１０～５０質量部含有し、加硫剤としてイオウを０．１～０．６質量部含有し、かつ、テトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィドを７～３０質量部含有するとともにＮ‐フェニル‐Ｎ‐（トリクロロメチルチオ）ベンゼンスルホンアミドを０．５～２．０質量部含有することで、摩擦低減化効果を維持しながら耐熱へたり性及び耐久性に優れ、かつ生産性に優れた防振ゴム組成物が得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
【0013】
すなわち、本発明は、例えば、以下の［１］～［５］に関する。
【0014】
［１］ 天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴムを主ゴム成分とし、かつ、全ゴム成分が１００質量部の場合に脂肪酸アミドを１０～５０質量部含有する防振ゴム組成物において、天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）を、質量比で天然ゴム／ブタジエンゴム＝５０／５０～１０／９０の割合で含み、加硫剤としてイオウを０．１～０．６質量部含有し、かつ、テトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィドを７～３０質量部含有するとともにＮ‐フェニル‐Ｎ‐（トリクロロメチルチオ）ベンゼンスルホンアミドを０．５～３．０質量部含有することを特徴とする防振ゴム組成物である。
【0015】
［２］ 該全ゴム成分が１００質量部の場合に、２‐（４’‐モルホリノジチオ）ベンゾチアゾール及び／または４，４’‐ジチオジモルホリンを０．３～５質量部含有することを特徴とする［１］記載の防振ゴム組成物である。
【0016】
［３］ 該全ゴム成分１００質量部中に、ハイスチレンゴム（ハイスチレン樹脂混合ゴム）を５～３０質量部含有することを特徴とする［１］または［２］記載の防振ゴム組成物である。
【0017】
［４］ 該全ゴム成分が１００質量部の場合に、窒素吸着比表面積が３０～１００ｍ2／ｇのカーボンブラックを４０～８０質量部含有することを特徴とする［１］乃至［３］のいずれかに記載の防振ゴム組成物である。
【0018】
［５］ 該ブタジエンゴムは、シス１，４‐結合量が９０％以上であり、かつ、１００℃におけるムーニー粘度（ＭＬ1+4）が５０～７５であることを特徴とする［１］乃至［４］のいずれかに記載の防振ゴム組成物である。
【0019】
［６］ ［１］乃至［５］のいずれかに記載の防振ゴム組成物を用いてなる防振ゴムである。
【発明の効果】
【0020】
本発明によれば、従来の低摩擦係数な防振ゴム組成物を用いた場合と比較して、優れた摺動性を維持でき、耐スコーチ性がよいため生産性に優れ、耐へたり性に優れた防振ゴム製造用の防振ゴム組成物を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【0021】
【図1】実施例で用いたスタビライザブッシュブッシュの正面図である。
【図2】実施例で用いたスタビライザブッシュブッシュの断面図（中空部２の軸方向の断面図）である。
【図3】実施例で用いた異音試験方法及び耐久性試験方法を説明する斜視図である。
【図4】実施例で用いた異音試験方法及び耐久性試験方法を説明する正面図（スタビライザバー４の軸方向から臨んだ図）である。
【図5】実施例で用いた摩擦係数測定方法を説明するヘイドン摩擦摩耗試験機の概略構成図である。
【発明を実施するための形態】
【0022】
以下、本発明の実施に関連する事項について詳細に説明する。
【0023】
［ゴム成分］
本発明に係る防振ゴム組成物においては、天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）を主ゴム成分とする。天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）を主ゴム成分とするとは、全ゴム成分中の７０質量％以上が天然ゴム（ＮＲ）及びブタジエンゴム（ＢＲ）からなる（天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）の合計量が全ゴム成分中の７０質量％以上である）ことを意味する。
本発明に係る防振ゴム組成物においては、天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）を主ゴム成分とする。天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）を主ゴム成分とするとは、全ゴム成分中の７０質量％以上が天然ゴム（ＮＲ）及びブタジエンゴム（ＢＲ）からなる（天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）の合計量が全ゴム成分中の７０質量％以上である）ことを意味する。
【0024】
さらに、天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）は、質量比がＮＲ／ＢＲ＝５０／５０～１０／９０の割合（以下、単に本発明ゴム成分範疇と適宜称する）で含む。主ゴム成分中においてＮＲとＢＲを本発明ゴム成分範疇で含有するとき、低温から高温までの広い温度領域で、防振ゴム組成物中の脂肪酸アミドが表面に順次出てき易く、スティックスリップによる異音の発生が抑制され易く、また、耐摩耗性にも優れ、ゴム強度に優れた防振ゴム組成物が得られる。
【0025】
ＢＲの割合が本発明ゴム成分範疇を超えて多くなると、加硫ゴム強度が大きく低下し、得られる防振ゴムに強い力が加わると破壊され易くなる可能性がある。ＮＲの割合が本発明ゴム成分範疇を超えると、スコーチタイムが短くなる傾向にあるうえ、得られた加硫ゴムの摩擦係数が高くなり易くなる可能性がある。
【0026】
ゴム成分中には、全ゴム成分の３０質量％未満の割合で、ＮＲ、ＢＲ以外のゴム成分を含有することができる。他のゴム成分としては、特に限定はされないが、ハイスチレンゴム（ハイスチレン樹脂混合ゴム）が好適に用いられる。
【0027】
特に、大きな荷重に耐えてへたり量を小さく抑える必要がある場合には、ゴム硬さを高めることにより初期変形量を小さく抑えることが有効であるが、硬さを高めるためにカーボンブラックを増量することは、摩擦係数の増加を招き、さらには、未加硫ゴムの流動性が低下するため、練り加工性や成形加工性も低下する。加硫剤であるイオウ量を多く添加すると、得られる防振ゴムの耐熱へたり性が悪化するうえ、もろくなり、壊れ易くなり（耐久性の低下を招き）好ましくない。
【0028】
一方、ハイスチレンゴムは、通常、含有量を増やすとへたり性の悪化（圧縮永久ひずみ率の増大）を招く傾向にあるが、本発明のように加硫剤および加硫促進剤を用いれば、へたり性の悪化を抑制でき、かつ、高硬度で低摩擦の防振ゴムが得られるため、好適に用いられる。ハイスチレンゴムの含有量は、全ゴム成分１００質量部中に２質量部から３０質量部含有することが好ましく、更には、５質量部から２５質量部含有することがより好ましい。
【0029】
本発明では、ハイスチレンゴム（ハイスチレン樹脂混合ゴム）を全てゴム成分とする。本発明に用いられるハイスチレンゴムとしては、スチレン含量が５０質量％以上７５質量％以下のものであり、例えば、市販品のものであれば、ＪＳＲ株式会社製のＪＳＲ００６１（スチレン含量６６質量％）やＪＳＲ００５１（スチレン含量５６％）等が好適に用いられるが、上記の規定に基づいて得られるものであれば特にこれに限定されるものではない。
【0030】
本発明で使用するブタジエンゴム（ＢＲ）としては、低温特性、繰り返し変形に対する耐久性の観点から、シス１，４‐結合量は高いほど好ましく、例えば、シス１，４‐結合量が９０％以上である高シスＢＲを使用することが好ましく、９３％以上であることがより好ましい。
【0031】
また、同じ化学組成のＢＲでは、ムーニー粘度（ＭＬ1+4）が高いほど分子量が高くなる傾向があり、耐久性が良好になるため、１００℃におけるムーニー粘度（ＭＬ1+4）は５０以上が好ましい。一方で、ムーニー粘度（ＭＬ1+4）が高くなるに従い、ゴムの流動性が低下する傾向にあり、ムーニー粘度（ＭＬ1+4）があまりにも高いと、防振ゴム材料組成物の練り加工性、成形加工性が悪化する傾向にある。そのため１００℃におけるムーニー粘度（ＭＬ1+4）は、７５以下であることが好ましい。より好ましくは、ムーニー粘度（ＭＬ1+4）６５以下である。即ち、本発明において、ブタジエンゴム（ＢＲ）は、ムーニー粘度が５０以上６５以下のものが好ましく使用される。
【0032】
このようなブタジエンゴムとしては、ＪＳＲ ＢＲ７３０，ＪＳＲ ＢＲ５４，ＪＳＲ ＢＲ７４０（以上、ＪＳＲ社製）、ウベポール３９０Ｌ（宇部興産社製）、ＢＵＮＡ ＣＢ２１，ＣＢ２２，ＣＢ１２２１（以上、アランセオ社製）などが挙げられる。
【0033】
また、他のゴム成分として、作業環境改善や加工性改善を目的とした加硫促進剤やイオウなどのマスターバッチが使用可能で、マスターバッチに含まれるＥＰＤＭなどの他ゴム成分が少量含まれてもなんら問題はない。
【0034】
［脂肪酸アミド］
本発明においては、上記全ゴム成分を１００質量部とした場合に、脂肪酸アミドを１０～５０質量部の割合（以下、本発明脂肪酸アミド範疇と適宜称する）で含有する。この本発明脂肪酸アミド範疇の場合、ゴム表面に肪酸アミドが適切に析出（ブルーム）し、安定した低摩擦化が得られる。より好ましくは、全ゴム成分を１００質量部とした場合に、脂肪酸アミドの含有量は１５～３０質量部である。この本発明肪酸アミド範疇の場合、ゴム表面に析出した脂肪酸アミドが表面から削り取られても、該脂肪酸アミドが安定的かつ継続的に析出してくるため、長期にわたり低摩擦係数が持続する。
本発明においては、上記全ゴム成分を１００質量部とした場合に、脂肪酸アミドを１０～５０質量部の割合（以下、本発明脂肪酸アミド範疇と適宜称する）で含有する。この本発明脂肪酸アミド範疇の場合、ゴム表面に肪酸アミドが適切に析出（ブルーム）し、安定した低摩擦化が得られる。より好ましくは、全ゴム成分を１００質量部とした場合に、脂肪酸アミドの含有量は１５～３０質量部である。この本発明肪酸アミド範疇の場合、ゴム表面に析出した脂肪酸アミドが表面から削り取られても、該脂肪酸アミドが安定的かつ継続的に析出してくるため、長期にわたり低摩擦係数が持続する。
【0035】
用いる脂肪酸アミドの種類としては、各種の脂肪酸アミドが使用可能であるが、使用環境領域で適切なブルーム性を得られ易くするという観点により、融点６５～１２０℃の脂肪酸アミドが好適に用いられる。低温領域での摩擦係数を低く保つためには、融点６５～８８℃の脂肪酸アミドを全ゴム成分中に８～２５質量部含有することが好ましい。
【0036】
さらに、より広い温度領域の低摩擦化を図り易くするという観点により、融点６５～８８℃の脂肪酸アミドと融点９０～１２０℃の脂肪酸アミドを混合して用いることは、全く問題が無い。融点６５～１２０℃の脂肪酸アミドとしては、オレイン酸アミド（融点７５℃）、エルカ酸アミド（融点８１℃）、Ｎ‐ステアリルオレイン酸アミド（融点６７℃）、Ｎ‐オレイルステアリン酸アミド（融点７４℃）、Ｎ‐ステアリルエルカ酸アミド（融点７４℃）、ラウリン酸アミド（融点８７℃）、パルミチン酸アミド（融点１００℃）、ステアリン酸アミド（融点１０１℃）、ヒドロキシステアリン酸アミド（融点１０７℃）、Ｎ‐ステアリルステアリン酸アミド（融点９５℃）、エチレンビスオレイン酸アミド（融点１１９℃）、エチレンビスエルカ酸アミド（融点１２０℃）、ヘキサメチレンビスオレイン酸アミド（融点１１０℃）、Ｎ，Ｎ’‐ジオレイルアジピン酸アミド（融点１１８℃）、Ｎ，Ｎ’‐ジオレイルセバシン酸アミド（融点１１３℃）などが挙げられる。
【0037】
［加硫系薬品（加硫剤、加硫促進剤、および加硫遅延剤）］
一般的には、加硫剤と加硫促進剤は、分けて分類されるが、通常、加硫促進剤と分類されている大部分のチウラム類などは、加硫剤として用いられることも知られている。そこで、以下においては、加硫剤、加硫促進剤、および加硫遅延剤のそれぞれを単に加硫系薬品と称したり、加硫剤、加硫促進剤、および加硫遅延剤を適宜纏めて加硫系と称するものとする。
一般的には、加硫剤と加硫促進剤は、分けて分類されるが、通常、加硫促進剤と分類されている大部分のチウラム類などは、加硫剤として用いられることも知られている。そこで、以下においては、加硫剤、加硫促進剤、および加硫遅延剤のそれぞれを単に加硫系薬品と称したり、加硫剤、加硫促進剤、および加硫遅延剤を適宜纏めて加硫系と称するものとする。
【0038】
本発明において、加硫剤は、イオウを０．１～０．６質量部の割合（以下、本発明イオウ範疇と適宜称する）で含有する。この本発明イオウ範疇の場合、耐熱へたり性に優れた防振ゴム用加硫ゴム組成物を得ることができる。
【0039】
本発明の防振ゴム組成物の加硫系としては、テトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィドを８～３０質量部含有するとともに、Ｎ‐フェニル‐Ｎ‐（トリクロロメチルチオ）ベンゼンスルホンアミド０．５～５．０質量部を必須成分として含有する。
【0040】
耐熱へたり性を良好にするためには、各種チウラムを含有させることが好ましいが、ゴム成分として天然ゴムとブタジエンゴムの混合物を主ゴム成分として用いて、上記脂肪酸アミドを１０～５０質量部含有すると、加硫開始時間が極めて早くなり、耐スコーチ性が悪くなる。テトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィドを７～３０質量部含有するとともにＮ‐フェニル‐Ｎ‐（トリクロロメチルチオ）ベンゼンスルホンアミドを０．５～５．０質量部含有することにより、耐スコーチ性と耐へたり性の両立が可能となる。
【0041】
脂肪酸アミドを含有しない防振ゴム組成物においては、テトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィドを７～３０質量部含有し、さらにＮ‐フェニル‐Ｎ‐（トリクロロメチルチオ）ベンゼンスルホンアミドを０．５～５．０質量部含有することは、加硫速度が遅くなり、生産性の悪化を招き易いが、本発明の防振ゴム組成物においては、適正な加硫速度と耐スコーチ性及び良好な耐へたり性が得られる。
【0042】
テトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィドは、多量に含有しても、耐スコーチ性は悪化せずに、耐へたり性が向上するが、あまりにも多量に添加すると材料費が高くなる。このため、テトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィドの含有量においては、例えば３０質量部以下にし、好ましくは７～２０質量部にし、より好ましくは８～１６質量部にすることが挙げられる。
【0043】
脂肪酸アミドを多く含有し、イオウ含有量が少なく、チウラム系加硫促進剤が多量に含有する本防振ゴム組成物では、よく知られているスコーチ防止剤（リターダー）であるＣＴＰ（Ｎ‐シクロヘキシルチオフタルイミド）は、スコーチ防止効果を発揮しない。一方で、Ｎ‐フェニル‐Ｎ‐（トリクロロメチルチオ）ベンゼンスルホンアミドは、本防振ゴム組成物のような系でもスコーチ防止効果を十分発揮する。
【0044】
Ｎ‐フェニル‐Ｎ‐（トリクロロメチルチオ）ベンゼンスルホンアミドは、含有量が０．５質量部より少ないとスコーチ防止効果が小さく、５質量部より多く含有させても更なるスコーチ防止効果は得られない。そのため、Ｎ‐フェニル‐Ｎ‐（トリクロロメチルチオ）ベンゼンスルホンアミドの含有量においては、例えば０．５～５質量部にし、より好ましくは０．５～３質量部にすることが挙げられる。
【0045】
また、より高硬度で耐へたり性に優れる防振ゴムを得ることを望む場合には、全ゴム成分を１００質量部として、２‐（４’‐モルホリノジチオ）ベンゾチアゾール及び／または４，４’‐ジチオジモルホリンを０．３～５質量部の割合（以下、本発明加硫系範疇と適宜称する）で含有することが好ましい。この本発明加硫系範疇の場合、適度な耐スコーチ性有し、かつ高硬度でかつ耐熱へたり性をもった防振ゴムが得られ易い。２‐（４’‐モルホリノジチオ）ベンゾチアゾール及び／または４，４’‐ジチオジモルホリンを０．３～５質量部含有することで、より高硬度で耐Ｃ‐ｓｅｔ性に優れた加硫ゴムを得るのにあたり、テトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィドの添加量を減量することができ、ゴム材料費が高くなることを抑制することができる。
【0046】
前記２‐（４’‐モルホリノジチオ）ベンゾチアゾール及び／または４，４’‐ジチオジモルホリンを０．３～５質量部とは、２‐（４’‐モルホリノジチオ）ベンゾチアゾールと４，４’‐ジチオジモルホリンの合計量として０．３～５質量部という意味である。
【0047】
また、さらにチアゾール系加硫促進剤及び／またはスルフェンアミド系加硫促進剤を含有することが好ましい。具体的には、２‐メルカプトベンゾチアゾール、ジベンゾチアジルジスルフィド等のチアゾール系加硫促進剤、Ｎ‐シクロヘキシル‐２‐ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ‐オキシジエチレン‐２‐ベンゾチアゾールスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ‐ジイソプロピル‐２‐ベンゾチアゾールスルフェンアミド等のスルフェンアミド系加硫促進剤、などが好ましく使用することができる。特に、ジベンゾチアジルジスルフィドが、耐スコーチ性と耐へたり性の両立の観点から好ましく使用することができる。
【0048】
さらに、ジフェニルグアニジン、トリフェニルグアニジン、ジオルソニトリルグアニジン、オルソニトリルバイグアナイド、ジフェニルグアニジンフタレート等のグアニジン加硫促進剤や、テトラメチルチウラムモノスルフィド、テトラメチルチウラムジスルフィド、テトラエチルチウラムジスルフィド、テトラブチルチウラムジスルフィド、テトラベンジルチウラムジスルフィド、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィド等のチウラム系化合物、各種ジチオカルバミン酸金属塩系加硫促進剤なども、少量添加で使用することは可能であるが、これらの加硫促進剤を併用すると耐スコーチ性が悪化し易い傾向にあるため、該加硫促進剤の含有量は、全ゴム成分を１００質量部とした場合に、０．３質量部以下とすることが好ましく、０．１質量部以下とすることがより好ましい。
【0049】
［カーボンブラック］
本発明に係る防振ゴム組成物においては、カーボンブラックとして、窒素吸着比表面積が３０～１００ｍ2／ｇのカーボンブラックを４０～８０質量部含有することが好ましい。窒素吸着比表面積は、カーボンブラックの粒子径の指標とされているものであり、窒素吸着比表面積が大きいことは、粒子径が小さいことを示す。
本発明に係る防振ゴム組成物においては、カーボンブラックとして、窒素吸着比表面積が３０～１００ｍ2／ｇのカーボンブラックを４０～８０質量部含有することが好ましい。窒素吸着比表面積は、カーボンブラックの粒子径の指標とされているものであり、窒素吸着比表面積が大きいことは、粒子径が小さいことを示す。
【0050】
本発明で使用するゴム成分には、上記ゴム成分の項目で説明した通り、ブタジエンゴム（ＢＲ）が多く含まれる。ブタジエンゴム（ＢＲ）は、カーボンブラックなどの補強剤無しではゴム強度が極めて低い。窒素吸着比表面積が小さい（粒子径が大きい）微粒子カーボンブラックを含有することにより、大きな補強効果が得られ、耐摩耗性などの物性向上が得られる。
【0051】
一方で、微粒子カーボンブラックを多く含有すると、グリップ性が高まり、摩擦抵抗が上昇（滑り性が低下）する。また、微粒子のカーボンブラックを多量添加することは、圧縮永久歪み性の悪化につながる。さらに、カーボンブラックの粒子径と添加量は、脂肪酸アミドのゴム表面への析出性にも影響する。
【0052】
カーボンブラックの窒素吸着比表面積が小さい（粒子径が大きい）と、摩擦係数が小さく、耐圧縮永久歪み性補強性が良好な加硫ゴムが得られ易くなるが、補強性が低く防振ゴムとしての耐久性が不十分となり易い。
【0053】
３０～１００ｍ2／ｇの窒素吸着比表面積のカーボンブラックを、ゴム成分１００質量部に対して４０～８０質量部の範囲で含有することで、低摩擦の持続性を確保しつつ、十分なゴム強度確保と圧縮永久歪みの悪化を抑制することが可能となる。このようなカーボンブラックとしては、ゴム用ファーネスブラックとして知られるＨＡＦ級、ＨＡＦ‐ＨＳ級、ＨＡＦ‐ＬＳ級、ＭＡＦ級、ＦＥＦ級などのカーボンブラックが該当する。また、カラー用カーボンブラックや導電性カーボンブラックでも、窒素吸着比表面積が３０～１００ｍ2／ｇのものであれば、好ましく使用することができる。
【0054】
本発明の防振ゴム組成物においては、天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴムを主ゴム成分とし、かつ、全ゴム成分を１００質量部とした場合に、脂肪酸アミドを１０～５０質量部含有する防振ゴム組成物において、天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）が、質量比で天然ゴム／ブタジエンゴム＝５０／５０～１０／９０の割合で含み、加硫剤としてイオウを０．１～０．６質量部含有し、かつ、テトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィドを７～３０質量部含有するとともにＮ‐フェニル‐Ｎ‐（トリクロロメチルチオ）ベンゼンスルホンアミドを０．５～３．０質量部含有するものであれば、上記記載の各種配合資材以外にも、通常のゴム配合資材として用いられる加硫助剤、老化防止剤、充填剤、プロセスオイル、加工助剤、カップリング剤等を、必要に応じて適宜に含有させることが可能である。その一例として、以下に示すように適宜に含有させることが挙げられる。
【0055】
［加硫助剤］
本発明の防振ゴム組成物は、例えば、酸化亜鉛（ＺｎＯ）、複合亜鉛華、ステアリン酸、ステアリン酸亜鉛等の加硫助剤を併用することが好ましい。これらの加硫助剤は、単独でもしくは二種以上併せて用いられる。
本発明の防振ゴム組成物は、例えば、酸化亜鉛（ＺｎＯ）、複合亜鉛華、ステアリン酸、ステアリン酸亜鉛等の加硫助剤を併用することが好ましい。これらの加硫助剤は、単独でもしくは二種以上併せて用いられる。
【0056】
ここで、複合亜鉛華とは、表面に酸化亜鉛（亜鉛華）の層を有し、コア成分として内部に無機金属塩を含有するものなどが知られており、例えば井上石灰工業社製のＭＥＴＡ‐Ｚ Ｌシリーズ（ＭＥＴＡ‐Ｚ Ｌ４０、Ｌ５０、Ｌ６０）などが例示される。
【0057】
酸化亜鉛若しくは複合亜鉛華の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、３質量部以上１５質量部以下とすることが挙げられる。ステアリン酸若しくはステアリン酸亜鉛の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上３質量部以下である。
【0058】
［老化防止剤］
本発明の防振ゴム組成物には、老化防止剤を含有させることが好ましい。本発明で使用するジエン系ゴム（天然ゴム、ブタジエンゴム）は、ゴム成分として耐オゾン性や耐熱性が高いというものではないため、公知の老化防止剤により改良することが好ましい。老化防止剤としては、例えば、カルバメート系老化防止剤、フェニレンジアミン系老化防止剤、フェノール系老化防止剤、ジフェニルアミン系老化防止剤、キノリン系老化防止剤、イミダゾール系老化防止剤、ワックス類等が挙げられる。これらは、単独でもしくは二種以上併せて用いられる。
本発明の防振ゴム組成物には、老化防止剤を含有させることが好ましい。本発明で使用するジエン系ゴム（天然ゴム、ブタジエンゴム）は、ゴム成分として耐オゾン性や耐熱性が高いというものではないため、公知の老化防止剤により改良することが好ましい。老化防止剤としては、例えば、カルバメート系老化防止剤、フェニレンジアミン系老化防止剤、フェノール系老化防止剤、ジフェニルアミン系老化防止剤、キノリン系老化防止剤、イミダゾール系老化防止剤、ワックス類等が挙げられる。これらは、単独でもしくは二種以上併せて用いられる。
【0059】
上記老化防止剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対し、１～１５質量部の範囲が好ましく、３～１０質量部の範囲がより好ましい。
【0060】
［充填剤］
本発明の防振ゴム組成物には、硬さ等の調整や加工性の改善を目的として、充填剤を含有させることができる。充填剤としては、湿式シリカ、乾式シリカ、コロイダルシリカ等のシリカ、炭酸カルシウム、クレー、タルク等の通常のゴム組成物に使用される充填剤を、適用することができる。これらの充填剤は、単独もしくは二種以上併せて用いることができる。
本発明の防振ゴム組成物には、硬さ等の調整や加工性の改善を目的として、充填剤を含有させることができる。充填剤としては、湿式シリカ、乾式シリカ、コロイダルシリカ等のシリカ、炭酸カルシウム、クレー、タルク等の通常のゴム組成物に使用される充填剤を、適用することができる。これらの充填剤は、単独もしくは二種以上併せて用いることができる。
【0061】
［プロセスオイル］
本発明の防振ゴム組成物には、硬さ等の調整や加工性の改善を目的として、プロセスオイルを含有させることができる。プロセスオイルとしては、例えば、ナフテン系オイル、パラフィン系オイル、アロマ系オイル等が挙げられる。これらは、単独もしくは二種以上併せて用いることができる。
本発明の防振ゴム組成物には、硬さ等の調整や加工性の改善を目的として、プロセスオイルを含有させることができる。プロセスオイルとしては、例えば、ナフテン系オイル、パラフィン系オイル、アロマ系オイル等が挙げられる。これらは、単独もしくは二種以上併せて用いることができる。
【0062】
［加工助剤］
本発明の防振ゴム組成物には、加工性の改善を目的として、加工助剤を含有させることができる。加工助剤としては、通常のゴムの加工に使用される化合物を適用することができる。具体的には、リシノール酸、ステアリン酸、パルチミン酸、ラウリン酸等の高級脂肪酸や、ステアリン酸バリウム、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム等の高級脂肪酸の塩や、リシノール酸、ステアリン酸、パルチミン酸、ラウリン酸等の高級脂肪酸のエステル類などが、挙げられる。これらは、単独もしくは二種以上併せて用いることができる。
本発明の防振ゴム組成物には、加工性の改善を目的として、加工助剤を含有させることができる。加工助剤としては、通常のゴムの加工に使用される化合物を適用することができる。具体的には、リシノール酸、ステアリン酸、パルチミン酸、ラウリン酸等の高級脂肪酸や、ステアリン酸バリウム、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム等の高級脂肪酸の塩や、リシノール酸、ステアリン酸、パルチミン酸、ラウリン酸等の高級脂肪酸のエステル類などが、挙げられる。これらは、単独もしくは二種以上併せて用いることができる。
【0063】
［カップリング剤］
本発明の防振ゴム組成物には、振動特性の調整を目的として、カーボンブラックとのカップリング剤や、シランカップリング剤が使用できる。カーボンブラックとのカップリング剤としては、例えば、ヒドラジド化合物系カップリング剤、スルフィド化合物系カップリング剤、ピラゾロン系化合物系カップリング剤などが挙げられ、シランカップリング剤としては、例えば、メルカプト系シランカップリング剤、スルフィド系シランカップリング剤、アミン系シランカップリング剤、エポキシ系シランカップリング剤、ビニル系シランカップリング剤等が挙げられ、それぞれ単独もしくは二種以上併せて用いられる。中でも、上記シランカップリング剤は、メルカプト系シランカップリング剤やスルフィド系シランカップリング剤などが好適なものとして挙げられ、これらは単独もしくは二種以上併せて用いることができる。
本発明の防振ゴム組成物には、振動特性の調整を目的として、カーボンブラックとのカップリング剤や、シランカップリング剤が使用できる。カーボンブラックとのカップリング剤としては、例えば、ヒドラジド化合物系カップリング剤、スルフィド化合物系カップリング剤、ピラゾロン系化合物系カップリング剤などが挙げられ、シランカップリング剤としては、例えば、メルカプト系シランカップリング剤、スルフィド系シランカップリング剤、アミン系シランカップリング剤、エポキシ系シランカップリング剤、ビニル系シランカップリング剤等が挙げられ、それぞれ単独もしくは二種以上併せて用いられる。中でも、上記シランカップリング剤は、メルカプト系シランカップリング剤やスルフィド系シランカップリング剤などが好適なものとして挙げられ、これらは単独もしくは二種以上併せて用いることができる。
【0064】
［防振ゴム組成物の調製方法］
本発明の防振ゴム組成物は、ゴム成分、カーボンブラック成分、脂肪酸アミドおよび必要に応じて上記列記したその他の材料を用い、これら各種材料を加圧ニーダー，バンバリーミキサー，インターミックスミキサー，オープンロール等の混練機を用いて混練することにより、調製することができる。
本発明の防振ゴム組成物は、ゴム成分、カーボンブラック成分、脂肪酸アミドおよび必要に応じて上記列記したその他の材料を用い、これら各種材料を加圧ニーダー，バンバリーミキサー，インターミックスミキサー，オープンロール等の混練機を用いて混練することにより、調製することができる。
【0065】
本発明の防振ゴム組成物は、成形機等によって加硫条件（加硫温度と加硫時間）は異なるが、例えば、加硫温度１４５～１７０℃，３～６０分間で加硫することにより、弾性体となる。そして、本発明の防振ゴム組成物の加硫した弾性体からなる摺接部を備えた防振ゴム部材によれば、自動車等の車両に用いられるスタビライザブッシュ等のように、摺動性が要求される防振ゴム部材として、好適に用いることができる。
【0066】
なお、上記摺接部の形状は、摺接する相手側部材の形状に依存する。そのため、例えば、相手側部材が金属シャフトのようなものであれば、上記摺接部の形状は、上記金属シャフトを挿入するための挿入孔が設けられた形状となることが挙げられる。そして、これらの防振ゴム部材は、温度環境や継続的使用に起因する摺動性の低下を解消することができ、相手側部材との間の摩擦抵抗の上昇を効果的に抑えることができる。そのため、摺動時に異音（スティックスリップ音）が発生したり、車両の乗り心地が悪くなる等の問題を、解消することができる。
【0067】
図１及び図２は、上記防振ゴム組成物を用いてなる防振ゴムとして、スタビライザブッシュ１の一例を示したものである。図示するように、スタビライザブッシュ１は、断面円形状をなす中空部２にスタビライザバー（後述の異音試験では鉄製バー）４を挿通保持するように構成されている。また、厚肉筒状をなすスタビライザブッシュ１の本体（ゴム部）３は、略Ｕ字形のブラケット（不図示）内に保持されて、該ブラケットを介して車体側に固定されるように構成されている。
【0068】
このようなスタビライザブッシュ１は、金属部品であるスタビライザバー４を嵌め込んで使用されるため、発進時や急ブレーキ時、旋回時等に、スタビライザバー４とスタビライザブッシュ１内孔表面（中空部２内周面）との接触部分において回転力や拗れ力がかかり、スティックスリップ現象により異音が発生し易い。そのため、スタビライザブッシュ１を本発明のような防振ゴム組成物（自己潤滑ゴム組成物）で形成することにより、潤滑成分（脂肪酸アミド）が徐々にゴム表面析出して自己潤滑剤として働き、広い温度範囲で摩擦係数を低減させることで異音の発生を防止することができる。また、この場合、仮にスタビライザブッシュ１が時間の経過とともにへたると、スタビライザブッシュ１とスタビライザバー４との間に隙間が生じ、そこに泥水などが侵入することにより異音の原因となることも考えられ得るが、本発明のような防振ゴム組成物によれば耐へたり性に優れるので、このような泥水の侵入も効果的に防止することができる。
【実施例0069】
以下、本発明の実施例を示すが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【0070】
≪防振ゴム組成物の作成≫
後記の表１～表３に示す割合で各種材料を配合して混練することにより、防振ゴム組成物を調製した。なお、上記混練は、まず、加硫剤と加硫促進剤以外の材料を、バンバリーミキサーを用いて５分間混練し、ついで、オープンロールを用いて、冷却水温度を約２０℃冷却しながらバンバリーミキサーで混錬したゴムに加硫剤と加硫促進剤を添加し、５分間混練することにより防振ゴム組成物（実施例１～１６，比較例１～８）を作成した。
後記の表１～表３に示す割合で各種材料を配合して混練することにより、防振ゴム組成物を調製した。なお、上記混練は、まず、加硫剤と加硫促進剤以外の材料を、バンバリーミキサーを用いて５分間混練し、ついで、オープンロールを用いて、冷却水温度を約２０℃冷却しながらバンバリーミキサーで混錬したゴムに加硫剤と加硫促進剤を添加し、５分間混練することにより防振ゴム組成物（実施例１～１６，比較例１～８）を作成した。
【0071】
【表1】
【0072】
【表2】
【0073】
【表3】
【0074】
なお、表１～表３に記載した材料は、次の通りである。
・天然ゴム：ＳＶＲ ＣＶ６０
・ブタジエンゴム‐１：シス１，４‐結合量９４％、ムーニー粘度（ＭＬ1+4）５５、ＪＳＲ株式会社製「ＢＲ‐７３０」
・ブタジエンゴム‐２：シス１，４‐結合量９６％、ムーニー粘度（ＭＬ1+4）４４、ＪＳＲ株式会社製「ＢＲ‐０１」
・ハイスチレンゴム：商品名「ＪＳＲ ００６１」、ＪＳＲ社製、結合スチレン量６６質量％
・酸化亜鉛：堺化学工業社製「亜鉛華２種」
・ステアリン酸：日本油脂株式会社製「ステアリン酸つばき」
・老化防止剤‐１：（Ｎ‐フェニル‐Ｎ’‐（１，３‐ジメチルブチル）‐ｐ‐フェニレンジアミン）、ＬＡＮＸＥＳＳ社製「ブルカノックス４０２０」
・老化防止剤‐２：（２‐メルカプトベンズイミダゾール）大内振興株式社製「ノクラックＭＢ」
・老化防止剤‐３：（ワックス）日本精蝋株式会社「オゾエース０１００」
・カーボンブラック‐１：窒素吸着比表面積４７ｍ2／ｇ（ＭＡＦ級）、日鉄カーボン株式会社製「ニテロン＃１０」
・カーボンブラック‐２：窒素吸着比表面積３９ｍ2／ｇ（ＦＥＦ級）、日鉄カーボン株式会社製「ＨＴＣ＃１００」
・カーボンブラック‐３：窒素吸着比表面積７６ｍ2／ｇ（ＨＡＦ級）、キャボットジャパン株式会社製「ＶＵＬＣＡＮ３Ｄ」
・カーボンブラック‐４：窒素吸着比表面積１０８ｍ2／ｇ（ＩＳＡＦ級）、キャボットジャパン株式会社製「ＶＵＬＣＡＮ６Ｊ」
・カーボンブラック‐５：窒素吸着比表面積２６ｍ2／ｇ（ＧＰＦ級）、日鉄カーボン株式会社製「ニテロン５５Ｓ」
・脂肪酸アミド‐１：エルカ酸アミド 融点８１℃、三菱ケミカル株式会社製「ダイヤミッドＬ‐２００」
・脂肪酸アミド‐２：パルミチン酸アミド 融点１００℃、三菱ケミカル株式会社製「ダイヤミッドＫＰ」
・オイル：ＥＮＥＯＳ株式会社製「クリセフオイルＨ５６」
・加硫系‐１ （硫黄）：鶴見化学工業社製「金華印微粉硫黄２００Ｍｅｓｈ」
・加硫系‐２ テトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィド：大内振興化学工業株式会社製「ノクセラーＴＯＴ‐Ｎ」
・加硫系‐３ Ｎ‐フェニル‐Ｎ‐(トリクロロメチルチオ)ベンゼンスルホンアミド：ランクセス社製「ブルカレントＥ／Ｃ」
・加硫系‐４ （４，４’‐ジチオジモルホリン）：川口化学株式会社製「アクターＲ」
・加硫系‐５ （２‐（４’‐モルホリノジチオ）ベンゾチアゾール）：大内振興化学株式会社製「ノクセラーＭＤＢ‐Ｐ」
・加硫系‐６ ジ‐２‐ベンゾチアゾリルジスルフィド：大内振興化学株式会社製「ノクセラーＤＭ」
・加硫系‐７ （Ｎ‐オキシジエチレン‐２‐ベンゾチアゾリルスルフェンアミド：川口化学株式会社製「アクセルＮＳ」
・加硫系‐８ ：テトラブチルチウラムジスルフィド：川口化学株式会社製「アクセルＴＢＴ」
・加硫系‐９ テトラメチルチウラムジスルフィド）：大内振興化学株式会社製「ノクセラーＴＴ‐Ｐ」
・加硫系‐１０ Ｎ‐シクロヘキシルチオフタルイミド：東レ株式会社製「リターダーＣＴＰ」
表１～表３に記載の防振ゴム組成物（実施例１～１６，比較例１～８）の評価方法および評価サンプルの作成方法、及び各項目の判定基準は、以下の通りである。各評価結果及び判定結果は、後記の表４、表５及び表６に示す。
・天然ゴム：ＳＶＲ ＣＶ６０
・ブタジエンゴム‐１：シス１，４‐結合量９４％、ムーニー粘度（ＭＬ1+4）５５、ＪＳＲ株式会社製「ＢＲ‐７３０」
・ブタジエンゴム‐２：シス１，４‐結合量９６％、ムーニー粘度（ＭＬ1+4）４４、ＪＳＲ株式会社製「ＢＲ‐０１」
・ハイスチレンゴム：商品名「ＪＳＲ ００６１」、ＪＳＲ社製、結合スチレン量６６質量％
・酸化亜鉛：堺化学工業社製「亜鉛華２種」
・ステアリン酸：日本油脂株式会社製「ステアリン酸つばき」
・老化防止剤‐１：（Ｎ‐フェニル‐Ｎ’‐（１，３‐ジメチルブチル）‐ｐ‐フェニレンジアミン）、ＬＡＮＸＥＳＳ社製「ブルカノックス４０２０」
・老化防止剤‐２：（２‐メルカプトベンズイミダゾール）大内振興株式社製「ノクラックＭＢ」
・老化防止剤‐３：（ワックス）日本精蝋株式会社「オゾエース０１００」
・カーボンブラック‐１：窒素吸着比表面積４７ｍ2／ｇ（ＭＡＦ級）、日鉄カーボン株式会社製「ニテロン＃１０」
・カーボンブラック‐２：窒素吸着比表面積３９ｍ2／ｇ（ＦＥＦ級）、日鉄カーボン株式会社製「ＨＴＣ＃１００」
・カーボンブラック‐３：窒素吸着比表面積７６ｍ2／ｇ（ＨＡＦ級）、キャボットジャパン株式会社製「ＶＵＬＣＡＮ３Ｄ」
・カーボンブラック‐４：窒素吸着比表面積１０８ｍ2／ｇ（ＩＳＡＦ級）、キャボットジャパン株式会社製「ＶＵＬＣＡＮ６Ｊ」
・カーボンブラック‐５：窒素吸着比表面積２６ｍ2／ｇ（ＧＰＦ級）、日鉄カーボン株式会社製「ニテロン５５Ｓ」
・脂肪酸アミド‐１：エルカ酸アミド 融点８１℃、三菱ケミカル株式会社製「ダイヤミッドＬ‐２００」
・脂肪酸アミド‐２：パルミチン酸アミド 融点１００℃、三菱ケミカル株式会社製「ダイヤミッドＫＰ」
・オイル：ＥＮＥＯＳ株式会社製「クリセフオイルＨ５６」
・加硫系‐１ （硫黄）：鶴見化学工業社製「金華印微粉硫黄２００Ｍｅｓｈ」
・加硫系‐２ テトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィド：大内振興化学工業株式会社製「ノクセラーＴＯＴ‐Ｎ」
・加硫系‐３ Ｎ‐フェニル‐Ｎ‐(トリクロロメチルチオ)ベンゼンスルホンアミド：ランクセス社製「ブルカレントＥ／Ｃ」
・加硫系‐４ （４，４’‐ジチオジモルホリン）：川口化学株式会社製「アクターＲ」
・加硫系‐５ （２‐（４’‐モルホリノジチオ）ベンゾチアゾール）：大内振興化学株式会社製「ノクセラーＭＤＢ‐Ｐ」
・加硫系‐６ ジ‐２‐ベンゾチアゾリルジスルフィド：大内振興化学株式会社製「ノクセラーＤＭ」
・加硫系‐７ （Ｎ‐オキシジエチレン‐２‐ベンゾチアゾリルスルフェンアミド：川口化学株式会社製「アクセルＮＳ」
・加硫系‐８ ：テトラブチルチウラムジスルフィド：川口化学株式会社製「アクセルＴＢＴ」
・加硫系‐９ テトラメチルチウラムジスルフィド）：大内振興化学株式会社製「ノクセラーＴＴ‐Ｐ」
・加硫系‐１０ Ｎ‐シクロヘキシルチオフタルイミド：東レ株式会社製「リターダーＣＴＰ」
表１～表３に記載の防振ゴム組成物（実施例１～１６，比較例１～８）の評価方法および評価サンプルの作成方法、及び各項目の判定基準は、以下の通りである。各評価結果及び判定結果は、後記の表４、表５及び表６に示す。
【0075】
≪加硫特性試験‐加硫速度の測定（未加硫試験）≫
ＪＩＳ Ｋ６３００‐２に準拠し、キュラストメータＶ型を用い、測定温度１５０℃、振幅角度±１°、振動数１００ｃｐｍにて２０分間加硫曲線を描き、当該加硫曲線からｔＣ（１０），ｔＣ（９０）値を求めた。
ＪＩＳ Ｋ６３００‐２に準拠し、キュラストメータＶ型を用い、測定温度１５０℃、振幅角度±１°、振動数１００ｃｐｍにて２０分間加硫曲線を描き、当該加硫曲線からｔＣ（１０），ｔＣ（９０）値を求めた。
【0076】
評価判断として、ｔＣ（１０）が２分未満のものは、加硫開始時間が短く、成形加工中にスコーチ（ゴム焼け）を起こし易いため×、ｔＣ（１０）が２分以上３分未満のものは、スコーチに注意が必要なため△、ｔＣ（１０）が３分以上のものは〇とした。
【0077】
≪ムーニースコーチタイム≫
実施例１～１６，比較例１～８の各防振ゴム組成物において、ＪＩＳ ６３００‐１に準拠して、ムーニー粘度計にてＬ形ロータを用い、測定温度１２５℃におけるムーニー粘度の最低値をＶｍとし、当該Ｖｍより５Ｍ上昇する時間ｔ５を測定し、当該ｔ５をムーニースコーチタイムとした。
実施例１～１６，比較例１～８の各防振ゴム組成物において、ＪＩＳ ６３００‐１に準拠して、ムーニー粘度計にてＬ形ロータを用い、測定温度１２５℃におけるムーニー粘度の最低値をＶｍとし、当該Ｖｍより５Ｍ上昇する時間ｔ５を測定し、当該ｔ５をムーニースコーチタイムとした。
【0078】
評価判断として、ムーニースコーチタイムが１０分未満ものは、スコーチを起こし易いため×、ムーニースコーチタイムが１０分以上１５分未満のものは、未加硫ゴムの保存期間や防振ゴム成形方法に制限が出てくるため△とし、ムーニースコーチタイムが１５分以上のものは〇とした。
【0079】
≪評価サンプル（加硫ゴム）の作成≫
・厚み２ｍｍ加硫ゴムシートの作成：実施例１～１６，比較例１～８の各防振ゴム組成物において、ゴムの厚みが２ｍｍとなるキャビティの２ｍｍシート用金型を用いたコンプレッション成形により、１５０℃での加硫時間（ｔＣ（９０）＋５）分の加硫成型を行って、厚み２ｍｍ加硫ゴムシート（以下、単に評価用ゴムシートと適宜称する）を得た。
・厚み２ｍｍ加硫ゴムシートの作成：実施例１～１６，比較例１～８の各防振ゴム組成物において、ゴムの厚みが２ｍｍとなるキャビティの２ｍｍシート用金型を用いたコンプレッション成形により、１５０℃での加硫時間（ｔＣ（９０）＋５）分の加硫成型を行って、厚み２ｍｍ加硫ゴムシート（以下、単に評価用ゴムシートと適宜称する）を得た。
【0080】
・圧縮永久歪み試験用加硫ゴム試験片の作成：実施例１～１６，比較例１～８の各防振ゴム組成物において、直径２９．０ｍｍ×高さ１２．５ｍｍの円柱状の試験片作成用金型を用い、１５０℃での加硫時間（ｔＣ（９０）＋１０）分の加硫成型を行って、直径２９．０ｍｍ×高さ１２．５ｍｍの円柱状の圧縮永久歪試験用加硫ゴム試験片（以下、単にゴム試験片と適宜称する）を得た。
【0081】
・防振ゴムの成形：実施例１～１６，比較例１～８の各防振ゴム組成物において、型締め力５０ｔｏｎのインジェクション成形機を用いて、図１に示すスタビライザブッシュ１のような形状となるように１５０℃にて８分間加硫成形して防振ゴム（スタビライザブッシュ；以下、単に評価用防振ゴムと適宜称する）を成形した。
【0082】
このようにして得られた実施例１～１６，比較例１～８の防振ゴム組成物の加硫ゴム（評価用ゴムシート，ゴム試験片，評価用防振ゴム）を用い、下記の基準に従って、各特性の評価を行った。その結果は、後記の表４～表６に併せて示した。なお、各評価項目の評価方法は次の通りである。
【0083】
≪引っ張り物性≫
実施例１～１６，比較例１～８の各防振ゴム組成物において得られた評価用ゴムシートを、ＪＩＳ３号ダンベルで打ち抜き、ＪＩＳ Ｋ ６２５１に準拠して破断強度（ＴＢ）、破断伸び（ＥＢ）を測定し、およびＪＩＳ Ｋ ６２５３‐３に準拠してゴム硬さ（ＨＡ：ＪＩＳ Ａ）を測定した。評価判断として、破断強度（ＴＢ）が１０ＭＰａ以上のものは〇、１０ＭＰａよりも小さいものは、強度が低いため、防振ゴムによっては使用が難しい場合もあるため△とした。
実施例１～１６，比較例１～８の各防振ゴム組成物において得られた評価用ゴムシートを、ＪＩＳ３号ダンベルで打ち抜き、ＪＩＳ Ｋ ６２５１に準拠して破断強度（ＴＢ）、破断伸び（ＥＢ）を測定し、およびＪＩＳ Ｋ ６２５３‐３に準拠してゴム硬さ（ＨＡ：ＪＩＳ Ａ）を測定した。評価判断として、破断強度（ＴＢ）が１０ＭＰａ以上のものは〇、１０ＭＰａよりも小さいものは、強度が低いため、防振ゴムによっては使用が難しい場合もあるため△とした。
【0084】
≪耐へたり性‐圧縮永久歪み率≫
実施例１～１６，比較例１～８の各防振ゴム組成物において得られたゴム試験片を、ＪＩＳ Ｋ６２６２（圧縮永久歪み）に準拠して、治具を用い、高さ方向に２５．０％圧縮した状態（高さ９．３８ｍｍ）で、雰囲気温度１００℃の恒温槽中に下記時間放置した後、治具ごと取り出して速やかに当該ゴム試験片を解放した。この解放後、２３℃の雰囲気下で木製の台上に３０分放置してゴム試験片の高さを測定して、圧縮永久歪みＣＳ（％）を算出した。１００℃恒温槽中の放置時間は、２２時間、７２時間、１５０時間、５００時間の４種類実施した。圧縮永久歪みが小さいほど、耐へたり性に優れる。そこで、評価判断として、上記圧縮永久歪みＣＳ（％）‐５００時間が４０％未満のものは〇とし、４０％以上５０％未満ものは△、５０％を超えるものは×とした。
実施例１～１６，比較例１～８の各防振ゴム組成物において得られたゴム試験片を、ＪＩＳ Ｋ６２６２（圧縮永久歪み）に準拠して、治具を用い、高さ方向に２５．０％圧縮した状態（高さ９．３８ｍｍ）で、雰囲気温度１００℃の恒温槽中に下記時間放置した後、治具ごと取り出して速やかに当該ゴム試験片を解放した。この解放後、２３℃の雰囲気下で木製の台上に３０分放置してゴム試験片の高さを測定して、圧縮永久歪みＣＳ（％）を算出した。１００℃恒温槽中の放置時間は、２２時間、７２時間、１５０時間、５００時間の４種類実施した。圧縮永久歪みが小さいほど、耐へたり性に優れる。そこで、評価判断として、上記圧縮永久歪みＣＳ（％）‐５００時間が４０％未満のものは〇とし、４０％以上５０％未満ものは△、５０％を超えるものは×とした。
【0085】
≪摩擦係数≫
〔摩擦係数測定方法〕
実施例１～１６，比較例１～８の各防振ゴム組成物において得られた評価用ゴムシートを作成後２３℃にて２４時間放置してから５０ｍｍ×１０ｍｍに切り取ったサンプルＳ作成し、即座に２３℃雰囲気下で図５に示すヘイドン摩擦摩耗試験機６を用いて摩擦係数を測定した。すなわち、可動方向５０ｍｍ・幅１０ｍｍの厚み２ｍｍのサンプルＳを、図５に示すように固定台６０上を移動可能な可動台６１上に接着し、この可動台６１を面方向（図中黒抜き矢印方向）に毎秒１６．７ｍｍの速度で１６．７ｍｍ移動させたとき、ロードセル６２に固定されて移動不可能な相手材６３に加わる力（Ｆ）をロードセル６２で測定した。符号６４は、ロードセル６２と相手材６３との間を支点にして当該相手材６３を位置調整するする操作レバーであり、符号６５は、ロードセル６２と前記支点との間に装着されるバランサーである。
〔摩擦係数測定方法〕
実施例１～１６，比較例１～８の各防振ゴム組成物において得られた評価用ゴムシートを作成後２３℃にて２４時間放置してから５０ｍｍ×１０ｍｍに切り取ったサンプルＳ作成し、即座に２３℃雰囲気下で図５に示すヘイドン摩擦摩耗試験機６を用いて摩擦係数を測定した。すなわち、可動方向５０ｍｍ・幅１０ｍｍの厚み２ｍｍのサンプルＳを、図５に示すように固定台６０上を移動可能な可動台６１上に接着し、この可動台６１を面方向（図中黒抜き矢印方向）に毎秒１６．７ｍｍの速度で１６．７ｍｍ移動させたとき、ロードセル６２に固定されて移動不可能な相手材６３に加わる力（Ｆ）をロードセル６２で測定した。符号６４は、ロードセル６２と相手材６３との間を支点にして当該相手材６３を位置調整するする操作レバーであり、符号６５は、ロードセル６２と前記支点との間に装着されるバランサーである。
【0086】
ここで、相手材６３としては、接触面が１０ｍｍ×１０ｍｍ、面粗度（Ｒｍａｘ）が５～１０μｍのステンレス製のものを使用した。また、相手材６３には、１００ｇの荷重（ウェイト）Ｗを載置した。摩擦係数μは、Ｆ＝μＭの式にて算出されるμ値である。なお、可動台６１を移動し始めて最初に得られる摩擦係数ピークを静摩擦係数（μｓ）、その後１６．７ｍｍ移動する間に得られる摩擦係数の平均値を動摩擦係数（μｄ）とした。
【0087】
〔摩擦係数の判定〕
上記摩擦試験の評価判断において、静摩擦係数が０．８未満を〇、０．８以上１．０未満は使用できる可能性があるため△、１．０以上は×とし、動摩擦係数が０．６未満を〇、０．６以上１．０未満を△、１．０以上は×とし、静摩擦係数と動摩擦係数のそれぞれの〇／△／×判定した中で何れかでも×があれば、摩擦係数試験判定×とし、×が１つもなく何れかの判定が△があれば△判定とし、何れも〇のものを〇判定とした。
上記摩擦試験の評価判断において、静摩擦係数が０．８未満を〇、０．８以上１．０未満は使用できる可能性があるため△、１．０以上は×とし、動摩擦係数が０．６未満を〇、０．６以上１．０未満を△、１．０以上は×とし、静摩擦係数と動摩擦係数のそれぞれの〇／△／×判定した中で何れかでも×があれば、摩擦係数試験判定×とし、×が１つもなく何れかの判定が△があれば△判定とし、何れも〇のものを〇判定とした。
【0088】
≪防振ゴム評価‐スタビライザブッシュ評価≫
図１及び図２に示すように中空部２（直径２０ｍｍ）を有したスタビライザブッシュ１（外寸４２ｍｍ）において、以下に示す項目〔異音試験〕，〔耐熱耐久試験‐亀裂発生〕，〔耐熱耐久試験‐へたり〕に基づいて亀裂発生有無、へたり量（耐へたり性判定）を測定した。
図１及び図２に示すように中空部２（直径２０ｍｍ）を有したスタビライザブッシュ１（外寸４２ｍｍ）において、以下に示す項目〔異音試験〕，〔耐熱耐久試験‐亀裂発生〕，〔耐熱耐久試験‐へたり〕に基づいて亀裂発生有無、へたり量（耐へたり性判定）を測定した。
【0089】
〔異音試験〕
まず、図３，図４に示すように、スタビライザブッシュ１の本体３に設けられている直径２０ｍｍの中空部２に、表面が電着塗装（カチオン塗装）された直径２１．０ｍｍの鉄製バー４を挿通してから、当該スタビライザブッシュ１を、略Ｕ字状ブラケット５により中空部２径方向の寸法（図４では図示上下方向の高さ）が３７ｍｍとなるように圧縮をかけた状態で、固定台５０に固定した。
まず、図３，図４に示すように、スタビライザブッシュ１の本体３に設けられている直径２０ｍｍの中空部２に、表面が電着塗装（カチオン塗装）された直径２１．０ｍｍの鉄製バー４を挿通してから、当該スタビライザブッシュ１を、略Ｕ字状ブラケット５により中空部２径方向の寸法（図４では図示上下方向の高さ）が３７ｍｍとなるように圧縮をかけた状態で、固定台５０に固定した。
【0090】
次に、鉄製バー４を、ねじり方向（図４中では矢印で示すねじり方向）へ±１０°，周波数１Ｈｚで軸回転（入力）した。この軸回転を、雰囲気温度‐３０℃、及び１００℃で１０分間行い、その際の異音の発生の有無を測定した。評価判断としては、上記軸回転開始から１０分までの間に異音発生が無かったものを〇、異音発生が生じたものを×とした。
【0091】
〔耐熱耐久試験〕
まず、前記項目〔異音試験〕と同じように、鉄製バー４が挿通されたスタビライザブッシュ１を略Ｕ字状ブラケット５により圧縮しながら固定台５０に固定した状態のものを、１００℃にて５００時間放置した後、さらに常温（２３℃）雰囲気下に２４時間放置してから、耐久性試験を実施した。
まず、前記項目〔異音試験〕と同じように、鉄製バー４が挿通されたスタビライザブッシュ１を略Ｕ字状ブラケット５により圧縮しながら固定台５０に固定した状態のものを、１００℃にて５００時間放置した後、さらに常温（２３℃）雰囲気下に２４時間放置してから、耐久性試験を実施した。
【0092】
この耐久性試験の方法は、スタビライザブッシュ１に対して軸直角方向（図４では図示上方向）に±８０００Ｎを加えながら、ねじり方向±５°の軸回転（周波数；１Ｈｚ）による２軸耐久試験を常温（２３℃）にて１０万回実施した。
【0093】
〔耐熱耐久試験‐亀裂発生〕
前記項目〔耐熱耐久試験〕終了後、スタビライザブッシュ１の亀裂発生の有無を確認することにより行った。評価判断としては、亀裂発生がなかったものを〇、亀裂が発生したものを×とした。
前記項目〔耐熱耐久試験〕終了後、スタビライザブッシュ１の亀裂発生の有無を確認することにより行った。評価判断としては、亀裂発生がなかったものを〇、亀裂が発生したものを×とした。
【0094】
〔耐熱耐久試験‐へたり〕
前記項目〔耐熱耐久試験〕終了後、鉄製バー４及び略Ｕ字状ブラケット５を取り外し、耐熱耐久試験後のスタビライザブッシュ１の外寸及び本体３に設けられている初期直径(２０ｍｍ)の中空部２の外径を測定し、スタビライザブッシュ１の外寸と中空部２の外径の差を〔耐熱耐久試験〕終了後のゴム厚さとした。初期（耐熱耐久試験前）のスタビライザブッシュ１のゴム厚さは外寸略４２ｍｍ－中空部外径略２０ｍｍ＝略２２ｍｍである。一方、鉄製バー４挿入及び略Ｕ字状ブラケット５組付け時のゴム厚さは、３７ｍｍ－２１ｍｍ＝１６ｍｍである。この初期ゴム厚さと〔耐熱耐久試験〕終了後のゴム厚さの差を求め、この値をへたり量とした。即ち、耐熱耐久試験前後でゴム厚さに差が無いものは、へたり量が０ｍｍ（０％）であり、〔耐熱耐久試験〕終了後、鉄製バー４及び略Ｕ字状ブラケット５を取り外しても全く復元しないものは、へたり量２２ｍｍ－１６ｍｍ＝６ｍｍ（１００％）である。評価判断としては、へたり量が０ｍｍ以上から２．５ｍｍ以下のものを〇、２．５ｍｍを超えて４ｍｍ以下のものを△、４ｍｍを超えるものを×とした。
前記項目〔耐熱耐久試験〕終了後、鉄製バー４及び略Ｕ字状ブラケット５を取り外し、耐熱耐久試験後のスタビライザブッシュ１の外寸及び本体３に設けられている初期直径(２０ｍｍ)の中空部２の外径を測定し、スタビライザブッシュ１の外寸と中空部２の外径の差を〔耐熱耐久試験〕終了後のゴム厚さとした。初期（耐熱耐久試験前）のスタビライザブッシュ１のゴム厚さは外寸略４２ｍｍ－中空部外径略２０ｍｍ＝略２２ｍｍである。一方、鉄製バー４挿入及び略Ｕ字状ブラケット５組付け時のゴム厚さは、３７ｍｍ－２１ｍｍ＝１６ｍｍである。この初期ゴム厚さと〔耐熱耐久試験〕終了後のゴム厚さの差を求め、この値をへたり量とした。即ち、耐熱耐久試験前後でゴム厚さに差が無いものは、へたり量が０ｍｍ（０％）であり、〔耐熱耐久試験〕終了後、鉄製バー４及び略Ｕ字状ブラケット５を取り外しても全く復元しないものは、へたり量２２ｍｍ－１６ｍｍ＝６ｍｍ（１００％）である。評価判断としては、へたり量が０ｍｍ以上から２．５ｍｍ以下のものを〇、２．５ｍｍを超えて４ｍｍ以下のものを△、４ｍｍを超えるものを×とした。
【0095】
≪総合判定≫
上記評価項目の全てが〇のものは総合判定〇、△が３個以下含まれるが他は〇のものは使用できる可能性があるため総合判定〇△、一つでも判定に×が含まれるものは総合判定×とした。
上記評価項目の全てが〇のものは総合判定〇、△が３個以下含まれるが他は〇のものは使用できる可能性があるため総合判定〇△、一つでも判定に×が含まれるものは総合判定×とした。
【0096】
【表4】
【0097】
【表5】
【0098】
【表6】
【0099】
表４～表６に示す通り、天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴムを主ゴム成分とし、かつ、全ゴム成分を１００質量部としたとき脂肪酸アミドを１０～５０質量部含有する防振ゴム組成物において、天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）が、質量比で天然ゴム／ブタジエンゴム＝５０／５０～１０／９０の割合で含み、加硫剤としてイオウを０．１～０．６質量部含有し、かつ、テトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィドを７～３０質量部含有するとともにＮ‐フェニル‐Ｎ‐（トリクロロメチルチオ）ベンゼンスルホンアミドを０．５～３．０質量部含有した防振ゴム組成物を用いたものは、総合判定において、全て〇△～〇であった（実施例１～１６）
一方で、天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）が、質量比で天然ゴム／ブタジエンゴム＝５０／５０～１０／９０の割合から外れるものや、加硫剤としてイオウを０．１～０．６質量部含有し、かつ、テトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィドを７～３０質量部含有するとともにＮ‐フェニル‐Ｎ‐（トリクロロメチルチオ）ベンゼンスルホンアミドを０．５～３．０質量部含有していないものは、総合判定において×となった。
一方で、天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）が、質量比で天然ゴム／ブタジエンゴム＝５０／５０～１０／９０の割合から外れるものや、加硫剤としてイオウを０．１～０．６質量部含有し、かつ、テトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィドを７～３０質量部含有するとともにＮ‐フェニル‐Ｎ‐（トリクロロメチルチオ）ベンゼンスルホンアミドを０．５～３．０質量部含有していないものは、総合判定において×となった。
【0100】
［本発明による防振ゴム組成物の効果］
以上のように、本発明の防振ゴム組成物は、天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴムを主ゴム成分とし、かつ、全ゴム成分を１００質量部としたとき脂肪酸アミドを１０～５０質量部含有する防振ゴム組成物において、天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）が、質量比で天然ゴム／ブタジエンゴム＝５０／５０～１０／９０の割合で含み、加硫剤としてイオウを０．１～０．６質量部含有し、かつ、テトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィドを７～３０質量部含有するとともにＮ‐フェニル‐Ｎ‐（トリクロロメチルチオ）ベンゼンスルホンアミドを０．５～３．０質量部含有することで、摩擦係数の低減効果が充分に発揮され、耐スコーチ性に優れるため生産性が良く、圧縮永久歪に優れることから耐へたり性に優れ、安定したゴム強度をもった防振ゴム組成物およびそれを用いた防振ゴムを得ることができる。
以上のように、本発明の防振ゴム組成物は、天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴムを主ゴム成分とし、かつ、全ゴム成分を１００質量部としたとき脂肪酸アミドを１０～５０質量部含有する防振ゴム組成物において、天然ゴム（ＮＲ）とブタジエンゴム（ＢＲ）が、質量比で天然ゴム／ブタジエンゴム＝５０／５０～１０／９０の割合で含み、加硫剤としてイオウを０．１～０．６質量部含有し、かつ、テトラキス（２‐エチルヘキシル）チウラムジスルフィドを７～３０質量部含有するとともにＮ‐フェニル‐Ｎ‐（トリクロロメチルチオ）ベンゼンスルホンアミドを０．５～３．０質量部含有することで、摩擦係数の低減効果が充分に発揮され、耐スコーチ性に優れるため生産性が良く、圧縮永久歪に優れることから耐へたり性に優れ、安定したゴム強度をもった防振ゴム組成物およびそれを用いた防振ゴムを得ることができる。
【0101】
以上、本発明において、記載された具体例に対してのみ詳細に説明したが、本発明の技術思想の範囲で多彩な変更等が可能であることは、当業者にとって明白なことであり、このような変更等が特許請求の範囲に属することは当然のことである。
【産業上の利用可能性】
【0102】
本発明に係る防振ゴム組成物は、スタビライザブッシュなどの防振ゴムとして好適に用いることができる。
【符号の説明】
【0103】
１…スタビライザブッシュ
２…中空部
３…本体（ゴム部）
４…スタビライザバー
５…ブラケット
２…中空部
３…本体（ゴム部）
４…スタビライザバー
５…ブラケット
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】