(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023116754
(43)【公開日】2023-08-22
(54)【発明の名称】二軸配向ポリプロピレン系フィルム
(51)【国際特許分類】
B32B 27/32 20060101AFI20230815BHJP
【ＦＩ】
B32B27/32 E
【審査請求】有
【請求項の数】8
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023100840
(22)【出願日】2023-06-20
(62)【分割の表示】P 2023064183の分割
【原出願日】2021-06-14
(31)【優先権主張番号】P 2020115577
(32)【優先日】2020-07-03
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(71)【出願人】
【識別番号】000003160
【氏名又は名称】東洋紡株式会社
(72)【発明者】
【氏名】中野 麻洋
(72)【発明者】
【氏名】今井 徹
(57)【要約】
【課題】 二軸配向ポリプロピレン系フィルムが本来有している優れた透明性や機械的特性を損なうことなく、蒸着やコーティング、他のフィルムとのラミネートにおいて優れた密着性を示し、滑り性、耐ブロッキング性も良好な加工原反として適した二軸配向ポリプロピレン系フィルムを提供すること。
【解決手段】 ポリプロピレン系樹脂を主成分とする基材層（Ａ）と、前記基材層（Ａ）の一方の面に表面層（Ｂ）を、基材層（Ａ）の表面層（Ｂ）とは反対の面に表面層（Ｃ）を有し、表面層（Ｂ）が以下の（１）～（５）を満たし、表面層（Ｃ）が以下の（６）（７）を満たす二軸配向ポリプロピレン系フィルム。
（１）濡れ張力が３８ｍＮ以上である。
（２）表面抵抗値が１４．０ＬｏｇΩ以上である。
（３）算術平均粗さ（Ｒａ）が３．０以上、５．５ｎｍ以下である。
（４）マルテンス硬さが２４８Ｎ／ｍｍ２以下である。
（５）中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０１０以上、０．０２６μｍ以下である。
（６）中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０２０μｍ以上である。
（７）マルテンス硬さが２７０Ｎ／ｍｍ２以上である。
【選択図】 なし
【解決手段】 ポリプロピレン系樹脂を主成分とする基材層（Ａ）と、前記基材層（Ａ）の一方の面に表面層（Ｂ）を、基材層（Ａ）の表面層（Ｂ）とは反対の面に表面層（Ｃ）を有し、表面層（Ｂ）が以下の（１）～（５）を満たし、表面層（Ｃ）が以下の（６）（７）を満たす二軸配向ポリプロピレン系フィルム。
（１）濡れ張力が３８ｍＮ以上である。
（２）表面抵抗値が１４．０ＬｏｇΩ以上である。
（３）算術平均粗さ（Ｒａ）が３．０以上、５．５ｎｍ以下である。
（４）マルテンス硬さが２４８Ｎ／ｍｍ２以下である。
（５）中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０１０以上、０．０２６μｍ以下である。
（６）中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０２０μｍ以上である。
（７）マルテンス硬さが２７０Ｎ／ｍｍ２以上である。
【選択図】 なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
ポリプロピレン単独重合体および／または炭素数４以上のα－オレフィンを共重合したポリプロピレン樹脂を含むポリプロピレン系樹脂組成物で構成される基材層（Ａ）と、前記基材層（Ａ）の一方の面にポリプロピレン単独重合体、及び炭素数４以上のα－オレフィンを共重合したポリプロピレン樹脂からなる群から選択される少なくとも1種の重合体を含むポリプロピレン系樹脂組成物で構成される表面層（Ｂ）を、基材層（Ａ）の表面層（Ｂ）とは反対の面にポリプロピレン単独重合体、及び炭素数４以上のα－オレフィンを共重合したポリプロピレン樹脂からなる群から選択される少なくとも1種の重合体を含むポリプロピレン系樹脂組成物で構成される表面層（Ｃ）を有し、表面層（Ｂ）が以下の（１）～（５）、及び（８）を満たし、表面層（Ｃ）が以下の（６）（７）、及び（９）を満たす二軸配向ポリプロピレン系フィルム。
（１）濡れ張力が３８ｍＮ以上である。
（２）表面抵抗値が１４．０ＬｏｇΩ以上である。
（３）算術平均粗さ（Ｒａ）が３．０ｎｍ以上、５．５ｎｍ以下である。
（４）マルテンス硬さが２４８Ｎ／ｍｍ２以下である。
（５）中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０１０μｍ以上、０．０２６μｍ以下である。
（６）中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０２０μｍ以上である。
（７）マルテンス硬さが２７０Ｎ／ｍｍ２以上である。
（８）表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物がアンチブロッキング剤を含む。
（９）表面層（Ｃ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物がアンチブロッキング剤を含む。
（１）濡れ張力が３８ｍＮ以上である。
（２）表面抵抗値が１４．０ＬｏｇΩ以上である。
（３）算術平均粗さ（Ｒａ）が３．０ｎｍ以上、５．５ｎｍ以下である。
（４）マルテンス硬さが２４８Ｎ／ｍｍ２以下である。
（５）中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０１０μｍ以上、０．０２６μｍ以下である。
（６）中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０２０μｍ以上である。
（７）マルテンス硬さが２７０Ｎ／ｍｍ２以上である。
（８）表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物がアンチブロッキング剤を含む。
（９）表面層（Ｃ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物がアンチブロッキング剤を含む。
【請求項2】
二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）同士の２３℃における動摩擦係数が０．６以下である、請求項１に記載の二軸配向ポリプロピレン系フィルム。
【請求項3】
二軸配向ポリプロピレン系フィルムのヘイズ値が５％以下である、請求項１あるいは２に記載の二軸配向ポリプロピレン系フィルム。
【請求項4】
表面層（Ｂ）の最大山高さＲｐ＋最大谷深さＲｖが３０ｎｍ以上、５０ｎｍ以下である、請求項１～３のいずれかに記載の二軸配向ポリプロピレン系フィルム。
【請求項5】
二軸配向ポリプロピレン系フィルムの空気抜け時間が１０秒以下である、請求項１～４のいずれかに記載の二軸配向ポリプロピレン系フィルム。
【請求項6】
二軸配向ポリプロピレン系フィルムの厚みが９μｍ以上、２００μｍ以下である、請求項１～５のいずれかに記載の二軸配向ポリプロピレン系フィルム。
【請求項7】
請求項１～６のいずれかに記載の二軸配向ポリプロピレン系フィルムと無延伸ポリエチレンフィルムとの積層体。
【請求項8】
ラミネート強度が２．０Ｎ／１５ｍｍ以上である、請求項７に記載の積層体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、二軸配向ポリプロピレン系フィルムに関する。詳細には、無機物や有機物の蒸着、コーティング、他部材フィルムとのラミネートなどの加工において、蒸着膜や塗布膜、接着剤との密着性に優れ、ロールでのシワやブロッキングが少ない加工に適した二軸延伸ポリプロピレン系フィルムに関する。
【背景技術】
【0002】
従来、二軸配向ポリプロピレン系フィルムは、その透明性や機械的特性において非常に優れたものであるところから、食品や繊維製品などを始めとする様々の物品の包装材料として広く用いられている。しかしながら、ポリプロピレン系フィルムの問題点としては、例えば、ポリプロピレン系樹脂が無極性であることから表面エネルギーが小さく、そのために無機物や有機物での蒸着や、コーティング、他部材フィルムとのラミネートなどの加工で密着力が十分ではないことが指摘されている。
【0003】
特に、蒸着やコーティングによる薄膜層形成では密着力だけでなく、表面凹凸による突起部分で薄膜形成が出来ず、バリア性などが不良となる問題もある。一方で二軸配向ポリプロピレン系フィルムはその優れた柔軟性と平面性により滑り性が乏しく、フィルム同士で貼りつくブロッキングが発生するため、一般的にアンチブロッキング剤を添加し、表面凹凸を形成させる。そのため、形成した表面凹凸で蒸着やコーティングによる薄膜形成が不十分となり、バリア性などの不良につながる。
【0004】
更に、二軸配向ポリプロピレン系フィルムは様々な食品包装用として用いられているため、粉末や乾物などが静電気で貼り付かないよう帯電防止剤をフィルム中に含有させ、表面へのブリードにより帯電防止性を高めることが一般的である。しかしながら、この帯電防止剤がフィルム表面にあることで、コーティングで溶液がはじかれ、不良となる。
【0005】
このような問題点に対する対策として様々の方法が提案されており、例えば、プロピレン樹脂に分岐鎖状ポリプロピレンを混ぜ、ポリプロピレンのβ晶をα晶に結晶変態させることでフィルム表面に凹凸を形成させ、実質的に無機物や有機物によるアンチブロッキング剤を用いずに滑り性を良好とする方法（例えば、特許文献１等参照）が開示されている。しかしながら、立体規則性の高いホモポリプロピレンのみを用いていることから、表面は硬く、蒸着やコーティング、ラミネートなどの加工後の薄膜やコーティング層との密着性は考慮されていない。
【0006】
一方で、帯電防止剤を極力なくし、フィルム表面層に凹凸を形成させ、インキや他部材フィルムとのラミネートでの密着性を上げる方法（例えば、特許文献２等参照）が開示されている。
しかしながら、蒸着やコーティングによる薄膜形成後のバリア性や加工性について、より高度な要求がなされている。
しかしながら、蒸着やコーティングによる薄膜形成後のバリア性や加工性について、より高度な要求がなされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0007】
【特許文献1】国際公開第２００７／０９４０７２号
【特許文献2】国際公開第２０１８／１４２９８３号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
本発明は、二軸配向ポリプロピレン系フィルムが本来有している優れた透明性や機械的特性を損なうことなく、蒸着膜や塗布膜、他部材フィルムとのラミネートにおける接着剤との密着性に優れ、加工におけるフィルムの滑り性や巻き品位に優れた二軸配向ポリプリロピレンフィルムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0009】
上記課題を解決し得た本発明は、ポリプロピレン系樹脂を主成分とする基材層（Ａ）と、前記基材層（Ａ）の一方の面に表面層（Ｂ）を、基材層（Ａ）の表面層（Ｂ）とは反対の面に表面層（Ｃ）を有し、表面層（Ｂ）が以下の（１）～（５）を満たし、表面層（Ｃ）が以下の（６）（７）を満たす二軸配向ポリプロピレン系フィルムである。
（１）濡れ張力が３８ｍＮ以上である。
（２）表面抵抗値が１４．０ＬｏｇΩ以上である。
（３）算術平均粗さ（Ｒａ）が３．０以上、５．５ｎｍ以下である。
（４）マルテンス硬さが２４８Ｎ／ｍｍ２以下である。
（５）中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０１０以上、０．０２６μｍ以下である。
（６）中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０２０μｍ以上である。
（７）マルテンス硬さが２７０Ｎ／ｍｍ２以上である。
（１）濡れ張力が３８ｍＮ以上である。
（２）表面抵抗値が１４．０ＬｏｇΩ以上である。
（３）算術平均粗さ（Ｒａ）が３．０以上、５．５ｎｍ以下である。
（４）マルテンス硬さが２４８Ｎ／ｍｍ２以下である。
（５）中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０１０以上、０．０２６μｍ以下である。
（６）中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０２０μｍ以上である。
（７）マルテンス硬さが２７０Ｎ／ｍｍ２以上である。
【0010】
この場合において、前記二軸配向ポリプロピレンフィルムの動摩擦係数が０．６以下であることが好適である。
【0011】
また、この場合において、前記二軸配向ポリプロピレンフィルムのヘイズ値が５％以下であることが好適である。
【0012】
さらにまた、この場合において、前記表面層（Ｂ）の最大山高さＲｐ＋最大谷深さＲｖが３０以上、５０ｎｍ以下であることが好適である。
【0013】
さらにまた、この場合において、前記二軸配向ポリプロピレンフィルムの空気抜け時間が１０秒以下であることが好適である。
【0014】
さらにまた、この場合において、前記二軸配向ポリプロピレンフィルムの厚みが９μｍ以上、２００μｍ以下であることが好適である。
【0015】
さらにまた、この場合において、前記二軸配向ポリプロピレン系フィルムと無延伸ポリエチレンフィルムとの積層体が好適である。
【0016】
さらにまた、この場合において、前記積層体のラミネート強度が２．０ｇ／１５ｍｍ以上であることが好適である。
【発明の効果】
【0017】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムが本来有している優れた透明性や機械的特性を損なうことなく、蒸着やコーティング、他のフィルムとのラミネート後の薄膜やコーティング層、他のフィルムとの優れた密着性を示し、滑り性、耐ブロッキング性も良好であり、加工原反に適したものであった。
【図面の簡単な説明】
【0018】
【図1】空気抜け時間（秒）を測定するのに使用する装置、試料フィルムの設置の説明図である。
【発明を実施するための形態】
【0019】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムは、ポリプロピレン系樹脂を主成分とする基材層（Ａ）と、前記基材層（Ａ）の一方の面に表面層（Ｂ）を、基材層（Ａ）の表面層（Ｂ）とは反対の面に表面層（Ｃ）を有し、表面層（Ｂ）が以下の（１）～（５）を満たし、表面層（Ｃ）が以下の（６）（７）を満たすものである。
（１）濡れ張力が３８ｍＮ以上である。
（２）表面抵抗値が１４．０ＬｏｇΩ以上である。
（３）算術平均粗さ（Ｒａ）が３．０以上、５．５ｎｍ以下である。
（４）マルテンス硬さが２４８Ｎ／ｍｍ２以下である。
（５）中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０１０以上、０．０２６μｍ以下である。
（６）中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０２０μｍ以上である。
（７）マルテンス硬さが２７０Ｎ／ｍｍ２以上であることが好適である。
ここで、表面層（Ｂ）の濡れ張力は、フィルム表面をぬらすと判定された混合液試薬の表面張力（ｍＮ／ｍ）の数値を表わし、印刷インキや接着剤の濡れやすさと関係するものである。
また、表面層（Ｂ）の表面の表面抵抗値は、表面に存在する帯電防止剤の量を羽異するものであり、表面に存在する帯電防止剤の量が少ないほど表面抵抗値は大きくなる。
（１）濡れ張力が３８ｍＮ以上である。
（２）表面抵抗値が１４．０ＬｏｇΩ以上である。
（３）算術平均粗さ（Ｒａ）が３．０以上、５．５ｎｍ以下である。
（４）マルテンス硬さが２４８Ｎ／ｍｍ２以下である。
（５）中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０１０以上、０．０２６μｍ以下である。
（６）中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０２０μｍ以上である。
（７）マルテンス硬さが２７０Ｎ／ｍｍ２以上であることが好適である。
ここで、表面層（Ｂ）の濡れ張力は、フィルム表面をぬらすと判定された混合液試薬の表面張力（ｍＮ／ｍ）の数値を表わし、印刷インキや接着剤の濡れやすさと関係するものである。
また、表面層（Ｂ）の表面の表面抵抗値は、表面に存在する帯電防止剤の量を羽異するものであり、表面に存在する帯電防止剤の量が少ないほど表面抵抗値は大きくなる。
【0020】
表面層（Ｂ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）とは、走査型プローブ顕微鏡（ＡＦＭ）を使用し、ダイナミックモードにてＸ、Ｙ方向の測定長さが共に２μｍの範囲で測定し、得られた画像を補正（傾き、ラインフィット、ノイズライン除去）後、ＪＩＳ－Ｂ０６０１（１９９４）に記載の算術平均粗さの定義に準じて求めたものである。
ＡＦＭによる２μｍ角範囲の算術平均粗さ（Ｒａ）は、アンチブロッキング剤や滑剤により形成された比較的大きな山や谷の部分以外の樹脂自体の凹凸を表す指標であり、加工で行う蒸着やコーティング、ラミネートなどでの樹脂との密着性に関係する。Ｒａが大きいことは表面の凹凸が大きく、加工で密着する樹脂の表面積が大きいことを示し、密着力が向上する。これは、後述する最大山高さＲｐ＋最大谷深さＲｖとは異なる。
ＡＦＭによる２μｍ角範囲の算術平均粗さ（Ｒａ）は、アンチブロッキング剤や滑剤により形成された比較的大きな山や谷の部分以外の樹脂自体の凹凸を表す指標であり、加工で行う蒸着やコーティング、ラミネートなどでの樹脂との密着性に関係する。Ｒａが大きいことは表面の凹凸が大きく、加工で密着する樹脂の表面積が大きいことを示し、密着力が向上する。これは、後述する最大山高さＲｐ＋最大谷深さＲｖとは異なる。
【0021】
表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の表面のマルテンス硬さは、ダイナミック超微小硬度計を使用し、曲率半径０．１μｍ以下の針先で表面０．１μｍ程押し込んだ時の樹脂の硬さを示すものである。表面層（Ｂ）のマルテンス硬さが小さいことは、表面が柔らかいことを示し、加工において樹脂表面の追従性が高く、密着力が向上する。表面層（Ｃ）のマルテンス硬さが大きいことは、表面が硬いことを示し、アンチブロッキング剤や滑剤により形成された凸部の沈み込みが小さく、接触面積が小さいまま滑り性や耐ブロッキング性が向上する。
【0022】
表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の表面の中心面平均粗さ（ＳＲａ）とは、３次元粗さ計を使用し、触針圧２０ｍｇにて、Ｘ方向の測定長さ１ｍｍ、Ｙ方向の送りピッチ２μｍで収録ライン数９９本、高さ方向倍率２００００倍、カットオフ８０μｍの測定を行い、ＪＩＳ－Ｂ０６０１（１９９４）に記載の算術平均粗さの定義に準じて求めたものである。
【0023】
中心面平均粗さ（ＳＲａ）は、アンチブロッキング剤や滑剤により形成された比較的大きな山や谷の部分を含めた表面凹凸を示す指標であり、フィルムの滑り性やロールでのシワ、フィルム同士のブロッキングに関係する。ＳＲａが大きいことは、表面の凹凸が大きく、フィルム同士でのブロッキングや金属などとの滑りにおいて、表面での接触面積が小さくなり、滑り性や耐ブロッキング性が向上する。
【0024】
（１）基材層（Ａ）
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂は、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体、及びエチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンを０．５モル％以下で共重合したポリプロピレン樹脂を用いることができる。共重合成分は０．３モル％以下が好ましく、０．１モル％以下がより好ましく、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体が最も好ましい。
エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンの共重合量が、０．５モル％以下であると、結晶性や剛性が低下しにくく、高温での熱収縮率が大きくなりにくい。これらの樹脂をブレンドして用いても良い。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂は、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体、及びエチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンを０．５モル％以下で共重合したポリプロピレン樹脂を用いることができる。共重合成分は０．３モル％以下が好ましく、０．１モル％以下がより好ましく、共重合成分を含まないポリプロピレン単独重合体が最も好ましい。
エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンの共重合量が、０．５モル％以下であると、結晶性や剛性が低下しにくく、高温での熱収縮率が大きくなりにくい。これらの樹脂をブレンドして用いても良い。
【0025】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂の立体規則性の指標である１３Ｃ－ＮＭＲで測定されるメソペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］％）は、９８％以上、９９．５％以下であることが好ましい。より好ましくは、９８．１％以上であり、さらに好ましくは９８．２％以上である。ポリプロピレン系樹脂のメソペンタッド率が小さいと、弾性率が低くなり、耐熱性が不充分となるおそれがある。９９．５％が現実的な上限である。
【0026】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂の質量平均分子量（Ｍｗ）は、１８０，０００以上、５００，０００以下が好ましい。
１８０，０００より小さいと、溶融粘度が低いため、キャスト時に安定せず、製膜性が悪くなることがある。Ｍｗが５００，０００を超えると、分子量１０万以下の成分の量が３５質量％となり、高温での熱収縮率が低減する。
より好ましいＭｗの下限は１９０，０００、さらに好ましくは２００，０００であり、より好ましいＭｗの上限は３２０，０００、さらに好ましくは３００，０００、特に好ましくは２５０，０００である。
１８０，０００より小さいと、溶融粘度が低いため、キャスト時に安定せず、製膜性が悪くなることがある。Ｍｗが５００，０００を超えると、分子量１０万以下の成分の量が３５質量％となり、高温での熱収縮率が低減する。
より好ましいＭｗの下限は１９０，０００、さらに好ましくは２００，０００であり、より好ましいＭｗの上限は３２０，０００、さらに好ましくは３００，０００、特に好ましくは２５０，０００である。
【0027】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）は、２０，０００以上、２００，０００以下が好ましい。
２０，０００より小さいと、溶融粘度が低いため、キャスト時に安定せず、製膜性が悪くなることがある。２００，０００を超えると、高温での熱収縮率が低減する。
より好ましいＭｎの下限は３０，０００、さらに好ましくは４０，０００、特に好ましくは５０，０００であり、より好ましいＭｎの上限は８０，０００、さらに好ましくは７０，０００、特に好ましくは６０，０００である。
２０，０００より小さいと、溶融粘度が低いため、キャスト時に安定せず、製膜性が悪くなることがある。２００，０００を超えると、高温での熱収縮率が低減する。
より好ましいＭｎの下限は３０，０００、さらに好ましくは４０，０００、特に好ましくは５０，０００であり、より好ましいＭｎの上限は８０，０００、さらに好ましくは７０，０００、特に好ましくは６０，０００である。
【0028】
また、分子量分布の指標であるＭｗ／Ｍｎは、基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂では２．８以上、１０以下が好ましい。より好ましくは２．８以上、８以下、さらに好ましくは２．８以上、６以下であり、特に好ましくは２．８以上、５．４以下である。また、下限は３以上が好ましく、３．３以上がより好ましい。
なお、ポリプロピレン系樹脂の分子量分布は、異なる分子量の成分を多段階に一連のプラントで重合したり、異なる分子量の成分をオフラインで混錬機でブレンドしたり、異なる性能をもつ触媒をブレンドして重合したり、所望の分子量分布を実現できる触媒を用いたりすることで調整することが可能である。
なお、ポリプロピレン系樹脂の分子量分布は、異なる分子量の成分を多段階に一連のプラントで重合したり、異なる分子量の成分をオフラインで混錬機でブレンドしたり、異なる性能をもつ触媒をブレンドして重合したり、所望の分子量分布を実現できる触媒を用いたりすることで調整することが可能である。
【0029】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂は、Ｍｗ／Ｍｎが２．８以上、５．４以下の範囲の場合は、メルトフローレート（ＭＦＲ；２３０℃、２．１６ｋｇｆ）が２ｇ／１０分以上、２０ｇ／１０分以下であることが好ましい。
基材層（Ａ）のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲの下限は、３ｇ／１０分であることがより好ましく、４ｇ／１０分であることがさらに好ましく、５ｇ／１０分であることが特に好ましい。基材層（Ａ）のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲの上限は、１５ｇ／１０分であることがより好ましく、１２ｇ／１０分であることがさらに好ましい。
基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂のＭｗ／Ｍｎ及びＭＦＲが、この範囲であると、高温での熱収縮率も小さく保つことができる、また、冷却ロールへの密着性も良好で製膜性に優れる。
基材層（Ａ）のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲの下限は、３ｇ／１０分であることがより好ましく、４ｇ／１０分であることがさらに好ましく、５ｇ／１０分であることが特に好ましい。基材層（Ａ）のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲの上限は、１５ｇ／１０分であることがより好ましく、１２ｇ／１０分であることがさらに好ましい。
基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂のＭｗ／Ｍｎ及びＭＦＲが、この範囲であると、高温での熱収縮率も小さく保つことができる、また、冷却ロールへの密着性も良好で製膜性に優れる。
【0030】
（２）表面層（Ｂ）
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が３．０以上、５．５ｎｍ以下であることが好適である。算術平均粗さ（Ｒａ）が３．０ｎｍ未満であると、表面層（Ｂ）の表面積が小さく、蒸着やコーティング、ラミネートなどでの加工において、密着力が低下する問題が生じる。算術平均粗さ（Ｒａ）が５．５ｎｍを超える場合、表面凹凸が大きく、蒸着やコーティングで抜けが発生し、バリア性などが不良となる。
表面層（Ｂ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）は３．２ｎｍ以上がより好ましく、３．３ｎｍ以上がさらに好ましく、３．５ｎｍ以上が特に好ましく、４．０ｎｍ以上が最も好ましい。
表面層（Ｂ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が３．０以上、５．５ｎｍ以下とするためには、表面層（Ｂ）を形成するポリプロピレン系樹脂組成物として、メルトフローレート（ＭＦＲ）が異なる２種以上のポリプロピレン系樹脂の混合物を使用することが好ましい。この場合、のＭＦＲの差は３ｇ／１０分以上であることが好ましく、３．５ｇ／１０分以上であることがより好ましい。
上記のように、ポリプロピレン系樹脂の混合物中の２種以上のポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）の差が異なると、それぞれのポリプロピレン系樹脂の結晶化速度や結晶化度が異なるため、表面に凹凸が生成しやすいものと推測している。但し、ポリプロピレン系樹脂の結晶化度が高かったり、フィルムの製造時に未延伸シートの冷却速度が遅かったりすると、球晶による表面凹凸が大きくなること、縦延伸あるいは横延伸時に延伸温度が高すぎて表面凹凸が大きくなると、算術平均粗さ（Ｒａ）が５．５ｎｍを超えることがあるため、注意が必要である。
ＭＦＲが小さい方のポリプロピレン系樹脂としては、エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンを共重合したポリプロピレンも用いることができる。炭素数４以上のα－オレフィンとしては、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル・１－ペンテン、１－オクテンなどが挙げられる。また、その他の共重合成分として極性を有するマレイン酸等を使用しても良い。
エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィン、その他の共重合成分は合計で８．０モル％以下であることが好ましい。８．０モル％を超えて共重合すると、フィルムが白化して外観不良となったり、粘着性が生じて製膜が困難となったりする場合がある。
また、これらの樹脂は２種以上をブレンドして用いても良い。ブレンドする場合、個々の樹脂は８．０モル％を超えて共重合されたものであっても良いが、ブレンド物はモノマー単位でプロピレン以外のモノマーは８．０モル％以下であることが好ましい。
また、ＭＦＲが大きい方のポリプロピレン系樹脂としては、上記共重合ポリプロピレンを用いることも出来るし、ホモポリプロピレン樹脂を使用することも出来る。
ＭＦＲが小さい方のポリプロピレン系樹脂とＭＦＲが大きい方のポリプロピレン系樹脂の混合比率は１重量％／９９重量％～４９重量％／５１重量％の範囲が好ましく、１重量％／９９重量％～３０重量％／７０重量％の範囲がより好ましく、１重量％／９９重量％～１０重量％／９０重量％の範囲がさらに好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が３．０以上、５．５ｎｍ以下であることが好適である。算術平均粗さ（Ｒａ）が３．０ｎｍ未満であると、表面層（Ｂ）の表面積が小さく、蒸着やコーティング、ラミネートなどでの加工において、密着力が低下する問題が生じる。算術平均粗さ（Ｒａ）が５．５ｎｍを超える場合、表面凹凸が大きく、蒸着やコーティングで抜けが発生し、バリア性などが不良となる。
表面層（Ｂ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）は３．２ｎｍ以上がより好ましく、３．３ｎｍ以上がさらに好ましく、３．５ｎｍ以上が特に好ましく、４．０ｎｍ以上が最も好ましい。
表面層（Ｂ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が３．０以上、５．５ｎｍ以下とするためには、表面層（Ｂ）を形成するポリプロピレン系樹脂組成物として、メルトフローレート（ＭＦＲ）が異なる２種以上のポリプロピレン系樹脂の混合物を使用することが好ましい。この場合、のＭＦＲの差は３ｇ／１０分以上であることが好ましく、３．５ｇ／１０分以上であることがより好ましい。
上記のように、ポリプロピレン系樹脂の混合物中の２種以上のポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）の差が異なると、それぞれのポリプロピレン系樹脂の結晶化速度や結晶化度が異なるため、表面に凹凸が生成しやすいものと推測している。但し、ポリプロピレン系樹脂の結晶化度が高かったり、フィルムの製造時に未延伸シートの冷却速度が遅かったりすると、球晶による表面凹凸が大きくなること、縦延伸あるいは横延伸時に延伸温度が高すぎて表面凹凸が大きくなると、算術平均粗さ（Ｒａ）が５．５ｎｍを超えることがあるため、注意が必要である。
ＭＦＲが小さい方のポリプロピレン系樹脂としては、エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンを共重合したポリプロピレンも用いることができる。炭素数４以上のα－オレフィンとしては、１－ブテン、１－ヘキセン、４－メチル・１－ペンテン、１－オクテンなどが挙げられる。また、その他の共重合成分として極性を有するマレイン酸等を使用しても良い。
エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィン、その他の共重合成分は合計で８．０モル％以下であることが好ましい。８．０モル％を超えて共重合すると、フィルムが白化して外観不良となったり、粘着性が生じて製膜が困難となったりする場合がある。
また、これらの樹脂は２種以上をブレンドして用いても良い。ブレンドする場合、個々の樹脂は８．０モル％を超えて共重合されたものであっても良いが、ブレンド物はモノマー単位でプロピレン以外のモノマーは８．０モル％以下であることが好ましい。
また、ＭＦＲが大きい方のポリプロピレン系樹脂としては、上記共重合ポリプロピレンを用いることも出来るし、ホモポリプロピレン樹脂を使用することも出来る。
ＭＦＲが小さい方のポリプロピレン系樹脂とＭＦＲが大きい方のポリプロピレン系樹脂の混合比率は１重量％／９９重量％～４９重量％／５１重量％の範囲が好ましく、１重量％／９９重量％～３０重量％／７０重量％の範囲がより好ましく、１重量％／９９重量％～１０重量％／９０重量％の範囲がさらに好ましい。
【0031】
また、本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物は、ＭＦＲが１．０ｇ／１０分以上、１０．０ｇ／１０分以下であることが好ましい。表面層（Ｂ）のポリプロピレン系樹脂組成物のＭＦＲの下限は、２．０ｇ／１０分であることがより好ましく、３．０ｇ／１０分であることがさらに好ましく、４．０ｇ／１０分であることが特に好ましい。表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物のＭＦＲの上限は、９．０ｇ／１０分であることがより好ましく、８．０ｇ／１０分であることがさらに好ましく、５．５ｇ／１０分であることが特に好ましい。この範囲であると製膜性も良好で、外観にも優れる。表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物のＭＦＲが１．０ｇ／１０分より小さいと、基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物のＭＦＲが大きい場合に基材層（Ａ）と表面層（Ｂ）の粘度差が大きくなるので、製膜の際にムラ（原反ムラ）が発生しやすくなる。表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物のＭＦＲが１０ｇ／１０分を超えると、冷却ロールへの密着性が悪くなって、空気を巻き込み、平滑性が悪く、それが起点となる欠点が多くなるおそれがある。
【0032】
また、二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）の表面の３次元粗さ計による中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０１０μｍ以上、０．０２６μｍ以下であることが好ましい。表面層（Ｂ）の表面の中心面平均粗さ（ＳＲａ）は０．０１２μｍ以上、０．０２５μｍ以下がより好ましく、０．０１５μｍ以上、０．０２５μｍ以下がさらに好ましいく、０．０２０μｍ以上、０．０２４μｍ以下が特に好ましい。表面層（Ｂ）の表面の中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０１０μｍ未満では、表面凹凸が小さく、フィルムの滑り性やフィルム同士での空気抜け時間、耐ブロッキング性が悪くなる。表面層（Ｂ）の表面の中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０２６μｍを超える場合、アルミ蒸着やコーティングなど薄膜層を施す際にアンチブロッキング剤による薄膜層の貫通や、凸部分側面に薄膜が形成されないことがあり、バリア性低下や密着不良となる。表面層（Ｂ）の表面の中心面平均粗さ（ＳＲａ）を規定の範囲内とする方法はいくつかあるが、アンチブロッキング剤の平均粒径や添加量で調整することが可能である。
アンチブロッキング剤としては、シリカ、炭酸カルシウム、カオリン、ゼオライト等の無機系の粒子やアクリル系、ポリメタクリル系、ポリスチレン系等の有機系の粒子の中から、適宜選択して使用することができる。これらの中でも、シリカやポリメタクリル系の粒子を用いるのが特に好ましい。アンチブロッキング剤の好ましい平均粒子径は１．０μｍ以上、３．０μｍ以下であり、より好ましくは１．０μｍ以上、２．７μｍ以下である。ここでいう平均粒径の測定法は、走査電子顕微鏡で写真撮影し、イメージアナライザー装置を用いて水平方向のフェレ径を測定し、その平均値で表示したものである。
アンチブロッキング剤の添加量は、ヘイズ、動摩擦係数、中心面平均粗さ（ＳＲａ）、空気抜け時間が既定の範囲内になるように、表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）への添加量を調整すれば、特に制限はない。
アンチブロッキング剤としては、シリカ、炭酸カルシウム、カオリン、ゼオライト等の無機系の粒子やアクリル系、ポリメタクリル系、ポリスチレン系等の有機系の粒子の中から、適宜選択して使用することができる。これらの中でも、シリカやポリメタクリル系の粒子を用いるのが特に好ましい。アンチブロッキング剤の好ましい平均粒子径は１．０μｍ以上、３．０μｍ以下であり、より好ましくは１．０μｍ以上、２．７μｍ以下である。ここでいう平均粒径の測定法は、走査電子顕微鏡で写真撮影し、イメージアナライザー装置を用いて水平方向のフェレ径を測定し、その平均値で表示したものである。
アンチブロッキング剤の添加量は、ヘイズ、動摩擦係数、中心面平均粗さ（ＳＲａ）、空気抜け時間が既定の範囲内になるように、表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）への添加量を調整すれば、特に制限はない。
【0033】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）の表面の表面抵抗値は１４ＬｏｇΩ以上であることが好ましい。表面抵抗値は１４ＬｏｇΩ以上であると、蒸着膜やコーティング膜、接着剤との密着性が向上する。表面抵抗値は１４．５ＬｏｇΩ以上であるのがより好ましく、１５ＬｏｇΩ以上であることがさらに好ましい。表面抵抗値が１４ＬｏｇΩ未満の場合、密着力が低下するだけでなく、表面層（Ｂ）にブリードした帯電防止剤がコートをハジキ、コート不良となる。表面抵抗値を１４ＬｏｇΩ以上とするには、帯電防止剤、防曇剤などの添加剤を極力使用しないことが挙げられる。また、基材層（Ａ）に含まれる添加剤が表面層（Ｂ）の表面にブリードしてくることもあるので、注意が必要である。
【0034】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）の表面の濡れ張力が３８ｍＮ／ｍ以上であることが好ましい。濡れ張力は３８ｍＮ／ｍ以上であると、蒸着膜やコーティング膜、他部材フィルムとのラミネートに使用する接着剤との密着性が向上する。濡れ張力を３８ｍＮ／ｍ以上とするには、帯電防止剤や界面活性剤などの添加剤を使用することが通常行われているが、これらの方法では、表面抵抗値を下げる効果があるため、コロナ処理、火炎処理などの物理化学的な表面処理を行うことが好ましい。
例えば、コロナ処理では、予熱ロール、処理ロールを用い、空中で放電を行うことが好ましい。
例えば、コロナ処理では、予熱ロール、処理ロールを用い、空中で放電を行うことが好ましい。
【0035】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）のマルテンス硬さは２４８Ｎ／ｍｍ２以下であることが好ましく、より好ましくは２４５Ｎ／ｍｍ２以下であり、さらに好ましくは２４０Ｎ／ｍｍ２以下であり、特に好ましくは２３５Ｎ／ｍｍ２以下であり、最も好ましくは２３０Ｎ／ｍｍ２以下である。
マルテンス硬さが２４８Ｎ／ｍｍ２を超える場合、表面が硬く、加工において樹脂表面の追従性が悪くなり、密着力が低下する。マルテンス硬さを２４８Ｎ／ｍｍ２以下にするためには、エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィン、その他の共重合成分を添加することで可能である。また、フィルムの延伸倍率を低くし、分子鎖の配向を下げることでもマルテンス硬さを下げることが可能である。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）のマルテンス硬さは２００Ｎ／ｍｍ２以上であることが好ましく、より好ましくは２１０Ｎ／ｍｍ２以上である。
マルテンス硬さが２４８Ｎ／ｍｍ２を超える場合、表面が硬く、加工において樹脂表面の追従性が悪くなり、密着力が低下する。マルテンス硬さを２４８Ｎ／ｍｍ２以下にするためには、エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィン、その他の共重合成分を添加することで可能である。また、フィルムの延伸倍率を低くし、分子鎖の配向を下げることでもマルテンス硬さを下げることが可能である。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）のマルテンス硬さは２００Ｎ／ｍｍ２以上であることが好ましく、より好ましくは２１０Ｎ／ｍｍ２以上である。
【0036】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）の表面のＡＦＭによる最大山高さＲｐ＋最大谷深さＲｖが３０以上、５０ｎｍ以下であることが好ましい。表面層（Ｂ）の表面の最大山高さＲｐ＋最大谷深さＲｖの下限は３２ｎｍがより好ましく、３５ｎｍがさらに好ましく、３８ｎｍが特に好ましい。表面層（Ｂ）の表面の最大山高さＲｐ＋最大谷深さＲｖの上限は４８ｎｍがさらに好ましく、４５ｎｍが特に好ましい。最大山高さＲｐと最大谷深さＲｖはアンチブロッキング剤によるものではなく、樹脂自体の凹凸によるものである。最大山高さＲｐ＋最大谷深さＲｖが３０ｎｍ以上であると、ロール状態での表面層（Ｃ）との接触による空気抜けや耐ブロッキング性が向上する。また、表面層（Ｂ）の表面積が大きくなり、蒸着層やコーティング層との密着性が向上する。
但し、空気抜けや耐ブロッキング性は、後述する３次元粗さ計での中心面粗さ（ＳＲａ）にも大きく関係するため、最大山高さＲｐと最大谷深さＲｖが３０ｎｍ未満でも表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の中心面粗さ（ＳＲａ）が大きければ空気抜けや耐ブロッキング性が良好であることもあり得える。最大山高さＲｐ＋最大谷深さＲｖが５０ｎｍを以下の場合、表面凹凸が大きくなりすぎず、蒸着層やコーティング層の抜けが発生しにくく、バリア性などが向上する。
但し、空気抜けや耐ブロッキング性は、後述する３次元粗さ計での中心面粗さ（ＳＲａ）にも大きく関係するため、最大山高さＲｐと最大谷深さＲｖが３０ｎｍ未満でも表面層（Ｂ）、表面層（Ｃ）の中心面粗さ（ＳＲａ）が大きければ空気抜けや耐ブロッキング性が良好であることもあり得える。最大山高さＲｐ＋最大谷深さＲｖが５０ｎｍを以下の場合、表面凹凸が大きくなりすぎず、蒸着層やコーティング層の抜けが発生しにくく、バリア性などが向上する。
【0037】
（３）表面層（Ｃ）
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）の表面の３次元粗さ計による中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０２０μｍ以上であることが好ましい。表面層（Ｃ）の表面の中心面平均粗さ（ＳＲａ）は０．０２２μｍ以上がより好ましく、０．０２５μｍがさらに好ましく、０．０２８μｍが特に好ましい。
表面層（Ｃ）の表面の中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０２０μｍ未満では、表面凹凸が小さく、フィルムの滑り性やフィルム同士での空気抜け時間、耐ブロッキング性が悪くなる。表面層（Ｃ）の表面の中心面平均粗さ（ＳＲａ）を規定の範囲内とする方法はいくつかあるが、アンチブロッキング剤の平均粒径や添加量で調整することが可能である。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）の表面の３次元粗さ計による中心面平均粗さ（ＳＲａ）がは０．０４０μｍ以下であることが好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）の表面の３次元粗さ計による中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０２０μｍ以上であることが好ましい。表面層（Ｃ）の表面の中心面平均粗さ（ＳＲａ）は０．０２２μｍ以上がより好ましく、０．０２５μｍがさらに好ましく、０．０２８μｍが特に好ましい。
表面層（Ｃ）の表面の中心面平均粗さ（ＳＲａ）が０．０２０μｍ未満では、表面凹凸が小さく、フィルムの滑り性やフィルム同士での空気抜け時間、耐ブロッキング性が悪くなる。表面層（Ｃ）の表面の中心面平均粗さ（ＳＲａ）を規定の範囲内とする方法はいくつかあるが、アンチブロッキング剤の平均粒径や添加量で調整することが可能である。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）の表面の３次元粗さ計による中心面平均粗さ（ＳＲａ）がは０．０４０μｍ以下であることが好ましい。
【0038】
また、二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）のマルテンス硬さは２７０Ｎ／ｍｍ２以上であることが好ましく。より好ましくは２７５Ｎ／ｍｍ２以上、さらに好ましくは２８０Ｎ／ｍｍ２以上、特に好ましくは２８５Ｎ／ｍｍ２以上である。
マルテンス硬さが２７０Ｎ／ｍｍ２未満の場合、表面が柔らかく、添加したアンチブロッキング剤が樹脂内部に沈み込み、滑り性や耐ブロッキング性が悪くなる。マルテンス硬さを２７０Ｎ／ｍｍ２以上とするためには、エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンを０．５モル％以下で共重合したポリプロピレンも用いることが好ましいが、０．１モル％以下がより好ましく、共重合成分を含まない完全ホモポリプロピレンが最も好ましい。また、構成するポリプロピレンのメソペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］％）が９８％以上とし、結晶化度を高めることでもマルテンス硬さを上げることが可能である。
二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）のマルテンス硬さは３５０Ｎ／ｍｍ２以下であることが好ましい。
マルテンス硬さが２７０Ｎ／ｍｍ２未満の場合、表面が柔らかく、添加したアンチブロッキング剤が樹脂内部に沈み込み、滑り性や耐ブロッキング性が悪くなる。マルテンス硬さを２７０Ｎ／ｍｍ２以上とするためには、エチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンを０．５モル％以下で共重合したポリプロピレンも用いることが好ましいが、０．１モル％以下がより好ましく、共重合成分を含まない完全ホモポリプロピレンが最も好ましい。また、構成するポリプロピレンのメソペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］％）が９８％以上とし、結晶化度を高めることでもマルテンス硬さを上げることが可能である。
二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｃ）のマルテンス硬さは３５０Ｎ／ｍｍ２以下であることが好ましい。
【0039】
本発明で用いるポリプロピレン樹脂は、チーグラー・ナッタ触媒やメタロセン触媒等の公知の触媒を用いて、原料のプロピレンを重合させることにより得られる。中でも、異種結合をなくすためにはチーグラー・ナッタ触媒を用い、立体規則性の高い重合が可能な触媒を用いることが好ましい。
原料のプロピレンを重合する方法としては、公知の方法を採用すればよく、例えば、ヘキサン、ヘプタン、トルエン、キシレン等の不活性溶剤中で重合する方法、液状のモノマー中で重合する方法、気体のモノマーに触媒を添加し、気相状態で重合する方法、または、これらを組み合わせて重合する方法等が挙げられる。
原料のプロピレンを重合する方法としては、公知の方法を採用すればよく、例えば、ヘキサン、ヘプタン、トルエン、キシレン等の不活性溶剤中で重合する方法、液状のモノマー中で重合する方法、気体のモノマーに触媒を添加し、気相状態で重合する方法、または、これらを組み合わせて重合する方法等が挙げられる。
【0040】
本発明の本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの基材層（Ａ）および／または表面層（Ｂ）および／または表面層（Ｃ）には、添加剤やその他の樹脂を含有させてもよい。添加剤としては、例えば、酸化防止剤、紫外線吸収剤、造核剤、粘着剤、防曇剤、難燃剤、無機または有機の充填剤等が挙げられる。その他の樹脂としては、本発明で用いられるポリプロピレン樹脂以外のポリプロピレン樹脂、プロピレンとエチレンおよび／または炭素数４以上のα－オレフィンとの共重合体であるランダムコポリマーや、各種エラストマー等が挙げられる。これらは、多段の反応器を用いて逐次重合するか、ポリプロピレン樹脂とヘンシェルミキサーでブレンドするか、事前に溶融混錬機を用いて作製したマスターペレットを所定の濃度になるようにポリプロピレンで希釈するか、予め全量を溶融混練して使用してもよい。
【0041】
（３）二軸配向ポリプロピレン系フィルム
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムは、表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／表面層（Ｃ）の３層構造、表面層（Ｂ）／中間層（Ｄ／基材層（Ａ）／中間層（Ｄ）／表面層（Ｃ）、表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／中間層（Ｄ）／表面層（Ｃ）の４層構造、それ以上の多層構造であってもよい。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムは、表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／表面層（Ｃ）の３層構造、表面層（Ｂ）／中間層（Ｄ／基材層（Ａ）／中間層（Ｄ）／表面層（Ｃ）、表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／中間層（Ｄ）／表面層（Ｃ）の４層構造、それ以上の多層構造であってもよい。
【0042】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルム全体の厚みは９μｍ以上、２００μｍ以下が好ましく、１０μｍ以上、１５０μｍ以下がより好ましく、１２μｍ以上、１００μｍ以下がさらに好ましく、１５μｍ以上、８０μｍ以下が特に好ましい。
【0043】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムにおける表面層（Ｂ）の厚みと基材層（Ａ）の厚みの比率としては、全表面層（Ｂ）の厚み／全基材層（Ａ）の厚みが、０．０１以上、０．５０以下であることが好ましく、０．０２以上、０．４０以下であることがより好ましく、０．０３以上、０．３０以下であることがさらに好ましく、０．０４以上、０．２０以下であることが特に好ましい。全表面層（Ｂ）の厚み／全基材層（Ａ）の厚みが０．５０を超えると、収縮率が大きくなる傾向を示す。
【0044】
また、二軸配向ポリプロピレン系フィルムにおける表面層（Ｃ）の厚みと基材層（Ａ）の厚みの比率としては、全表面層（Ｃ）の厚み／全基材層（Ａ）の厚みが０．０１以上、０．５０以下であることが好ましく、０．０２以上、０．４０以下であることがより好ましく、０．０３以上、０．３０以下であることがさらに好ましく、０．０４以上、０．２０以下であることが特に好ましい。全表面層（Ｃ）の厚み／全基材層（Ａの厚み）が０．５０を超えると、アンチブロッキング剤の添加量によってはヘイズが高くなり、透明性が悪化する。
【0045】
また、フィルム全体の厚みに対する、基材層（Ａ）の厚み、あるいは基材層（Ａ）及び中間層（Ｄ）の合計厚みは５０％以上、９９％以下であることが好ましく、さらに好ましくは６０％以上、９７％以下、特に好ましくは７０％以上、９０％以下、最も好ましくは８０％以上、９２％以下である。
【0046】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムのヘイズは、５％以下が好ましく、０．２％以上、５．０％以下がより好ましく、０．３以上、４．５％がさらに好ましく、０．４％以上、４．０％が特に好ましい。上記範囲であると透明が要求される用途で使いやすくなることがある。ヘイズは例えば延伸温度、熱固定温度が高すぎる場合、冷却ロール温度が高く未延伸（原反）シートの冷却速度が遅い場合、低分子量成分が多すぎる場合に悪くなる傾向があり、これらを調節することで上記の範囲内とすることが出来る。ヘイズの測定方法は後述する。
【0047】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの縦方向の引張弾性率は、１．８以上、４．０ＧＰａ以下であることが好ましく、２．０ＧＰａ以上、３．７ＧＰａ以下であることがより好ましく、２．１ＧＰａ以上、３．５ＧＰａ以下であることがさらに好ましく、２．２以上、３．４ＧＰａ以下が特に好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの横方向の引張弾性率は、３．８ＧＰａ以上、８．０ＧＰａ以上であることが好ましく、４．０ＧＰａ以上、７．５ＧＰａ以下であることがより好ましく、４．１ＧＰａ以上、７．０ＧＰａ以下であることがさらに好ましく、４．２ＧＰａ以上、６．５ＧＰａ以下であることが特に好ましい。引張弾性率が上記範囲であれば、腰が強くなり、フィルム厚みが小さくても使用できるため、フィルムの使用量を減らすことが可能となる。引張弾性率の測定方法は後述する。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの横方向の引張弾性率は、３．８ＧＰａ以上、８．０ＧＰａ以上であることが好ましく、４．０ＧＰａ以上、７．５ＧＰａ以下であることがより好ましく、４．１ＧＰａ以上、７．０ＧＰａ以下であることがさらに好ましく、４．２ＧＰａ以上、６．５ＧＰａ以下であることが特に好ましい。引張弾性率が上記範囲であれば、腰が強くなり、フィルム厚みが小さくても使用できるため、フィルムの使用量を減らすことが可能となる。引張弾性率の測定方法は後述する。
【0048】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムにおいては、１５０℃での縦方向の熱収縮率は０．２以上、１５．０％以下であることが好ましく、０．３％以上、１３．０％以下がより好ましく、０．５％以上、１１．０％以下であることがさらに好ましく、０．５％以上、９．０％以下であることが特に好ましい。熱収縮率が上記範囲であれば、耐熱性に優れたフィルムということができ、高温にさらされる可能性のある用途でも使用できる。なお、１５０℃熱収縮率は１．５％程度までなら、例えば低分子量成分を多くする、延伸条件、熱固定条件を調整することで可能であるが、それ以下に下げるには、オフラインでアニール処理をすること等が好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムにおいては、１５０℃での横方向の熱収縮率は０．５以上、３０．０％以下であることが好ましく、０．５％以上、２５．０％以下がより好ましく、０．５％以上、２０．０％以下であることがさらに好ましく、０．５％以上、１８．０％以下であることが特に好ましい。熱収縮率が上記範囲であれば、耐熱性に優れたフィルムということができ、高温にさらされる可能性のある用途でも使用できる。なお、１５０℃熱収縮率は１．５％程度までなら、例えば低分子量成分を多くする、延伸条件、熱固定条件を調整することで可能であるが、それ以下に下げるには、オフラインでアニール処理をすること等が好ましい。熱収縮率の測定方法は後述する。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムにおいては、１５０℃での横方向の熱収縮率は０．５以上、３０．０％以下であることが好ましく、０．５％以上、２５．０％以下がより好ましく、０．５％以上、２０．０％以下であることがさらに好ましく、０．５％以上、１８．０％以下であることが特に好ましい。熱収縮率が上記範囲であれば、耐熱性に優れたフィルムということができ、高温にさらされる可能性のある用途でも使用できる。なお、１５０℃熱収縮率は１．５％程度までなら、例えば低分子量成分を多くする、延伸条件、熱固定条件を調整することで可能であるが、それ以下に下げるには、オフラインでアニール処理をすること等が好ましい。熱収縮率の測定方法は後述する。
【0049】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの動摩擦係数は、０．６以下であることが好ましく、０．５５以下であるのがより好ましく、０．５０以下が特にこのましい。動摩擦係数は、０．６以下であるとロールフィルムからのフィルムの巻き出しがスムーズに行え、印刷加工しやすい。動摩擦係数は、０．１以上で良い。動摩擦係数の測定方法は後述する。
【0050】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの空気抜け時間は、好ましくは１０秒以下であり、より好ましくは８秒以下であり、更に好ましくは５秒以下であり、特に好ましくは３秒以下である。空気抜け時間が１０秒を超える場合、ロールにした際空気が抜けるのが遅く、シワが入りやすい。空気抜け時間は、１秒以上で良い。空気抜け時間の測定方法は後述する。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムは、幅３００ｍｍ、巻長８００ｍ以上のサイズで巻き取ったフィルムロールとすると、運搬や蒸着加工・コーティング加工・製袋加工に好ましい。
発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムを幅５００ｍｍ、巻長１０００ｍで巻き取り、下記基準でロール表層にあるシワの評価を目視で行ったとき、弱いシワがあるが、引き出したフィルムに張力２０Ｎ／ｍ程度をかけるとシワが消えるのが好ましく、シワがないのがより好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムは、幅３００ｍｍ、巻長８００ｍ以上のサイズで巻き取ったフィルムロールとすると、運搬や蒸着加工・コーティング加工・製袋加工に好ましい。
発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムを幅５００ｍｍ、巻長１０００ｍで巻き取り、下記基準でロール表層にあるシワの評価を目視で行ったとき、弱いシワがあるが、引き出したフィルムに張力２０Ｎ／ｍ程度をかけるとシワが消えるのが好ましく、シワがないのがより好ましい。
【0051】
発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムのガスバリア性や意匠性を高めたいときはアルミニウムやポリ塩化ビニリデン、ナイロン、エチレンービニルアルコール共重合体、ポリビニルアルコールからなる層、特に薄膜層を設けて、使用するのが好ましい。
発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面に設けたアルミニウム薄膜から部分的にしかアルミニウム薄膜層の剥がれがないのが好ましく、部分的にもアルミニウム薄膜層の剥がれがないのがより好ましい
また、発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面にコート層を設けた場合に、僅かにしか微小なコート層のハジキがないのが好ましく、コート層のハジキがないのがより好ましい。
また、本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルム又はそれに薄膜層を設けてたものと、低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、エチレン－酢酸ビニル共重合体、ポリプロピレン、ポリエステルからなる未延伸フィルム、一軸延伸フィルム、二軸延伸フィルムとの積層体を使用して、包装袋に加工するのが好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムと未延伸ポリエチレンフィルムとの積層体のラミネート強度は、２．０Ｎ／１５ｍｍ以上が好ましく、２．３Ｎ／ｍｍ以上がより好ましく、２．５Ｎ／ｍｍ以上がさらに好ましく、２．８Ｎ／ｍｍ以上が特に好ましい。ラミネート強度が５Ｎ／ｍｍ以下で良い。ラミネート強度の測定方法は後述する。
発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面に設けたアルミニウム薄膜から部分的にしかアルミニウム薄膜層の剥がれがないのが好ましく、部分的にもアルミニウム薄膜層の剥がれがないのがより好ましい
また、発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面にコート層を設けた場合に、僅かにしか微小なコート層のハジキがないのが好ましく、コート層のハジキがないのがより好ましい。
また、本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルム又はそれに薄膜層を設けてたものと、低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン、エチレン－酢酸ビニル共重合体、ポリプロピレン、ポリエステルからなる未延伸フィルム、一軸延伸フィルム、二軸延伸フィルムとの積層体を使用して、包装袋に加工するのが好ましい。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムと未延伸ポリエチレンフィルムとの積層体のラミネート強度は、２．０Ｎ／１５ｍｍ以上が好ましく、２．３Ｎ／ｍｍ以上がより好ましく、２．５Ｎ／ｍｍ以上がさらに好ましく、２．８Ｎ／ｍｍ以上が特に好ましい。ラミネート強度が５Ｎ／ｍｍ以下で良い。ラミネート強度の測定方法は後述する。
【0052】
（４）製造方法
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムは、基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物と表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物、表面層（Ｃ）のポリプロピレン系樹脂組成物を別々の押出機により溶融押し出しし、ダイスから共押出しして、冷却ロールで冷却して、未延伸シートを形成し、その未延伸シートを縦方向（ＭＤ）及び幅方向（ＴＤ）に延伸した後、熱固定処理することによって得ることができる。尚、表面層（Ｂ）が冷却ロールに接触するように押し出すことが好ましい。表面層（Ｂ）が冷却ロールに接触する反対の面になると、ポリプロピレン樹脂が徐冷され、結晶化度が高くなり、球晶による表面凹凸で表面層（Ｂ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が大きくなりすぎることがある。
溶融押出し温度は２００～２８０℃程度が好ましく、この温度範囲内で層を乱さずに良好な外観の積層フィルムを得るには、基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物と表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物の粘度差（ＭＦＲ差）が６．０ｇ／１０分以下となるようにすることが好ましい。粘度差が６ｇ／１０分より大きいと、層が乱れて外観不良となりやすい。より好ましくは５．５ｇ／１０分以下、さらに好ましくは５．０ｇ／１０分以下である。
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムは、基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物と表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物、表面層（Ｃ）のポリプロピレン系樹脂組成物を別々の押出機により溶融押し出しし、ダイスから共押出しして、冷却ロールで冷却して、未延伸シートを形成し、その未延伸シートを縦方向（ＭＤ）及び幅方向（ＴＤ）に延伸した後、熱固定処理することによって得ることができる。尚、表面層（Ｂ）が冷却ロールに接触するように押し出すことが好ましい。表面層（Ｂ）が冷却ロールに接触する反対の面になると、ポリプロピレン樹脂が徐冷され、結晶化度が高くなり、球晶による表面凹凸で表面層（Ｂ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が大きくなりすぎることがある。
溶融押出し温度は２００～２８０℃程度が好ましく、この温度範囲内で層を乱さずに良好な外観の積層フィルムを得るには、基材層（Ａ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物と表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物の粘度差（ＭＦＲ差）が６．０ｇ／１０分以下となるようにすることが好ましい。粘度差が６ｇ／１０分より大きいと、層が乱れて外観不良となりやすい。より好ましくは５．５ｇ／１０分以下、さらに好ましくは５．０ｇ／１０分以下である。
【0053】
冷却ロール表面温度は２５℃以上、３５℃以下が好ましく、２７℃以上、３３℃以下がより好ましい。冷却ロール温度が３５℃を超えると、ポリプロピレン系樹脂の結晶化度が高くなり、形成した球晶に表面凹凸で表面層（Ｂ）の表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が大きくなりすぎることがある。
【0054】
縦方向（ＭＤ）の延伸倍率の下限は、好ましくは３倍であり、より好ましくは３．５倍である。上記未満であると膜厚ムラとなることがある。ＭＤの延伸倍率の上限は好ましくは８倍であり、より好ましくは７倍である。上記を超えると引き続き行うＴＤ延伸がしにくくなることがある。ＭＤの延伸温度の下限は好ましくは１２０℃であり、より好ましくは１２５℃であり、さらに好ましくは１３０℃である。上記未満であると機械的負荷が大きくなったり、厚みムラが大きくなったり、フィルムの表面荒れが起こることがある。ＭＤの延伸温度の上限は好ましくは１６０℃であり、より好ましくは１５５℃であり、さらに好ましくは１５０℃である。温度が高い方が熱収縮率の低下には好ましいが、ロールに付着し延伸できなくなることや、表面荒れが起こることがある。
【0055】
幅方向（ＴＤ）の延伸倍率の下限は好ましくは４倍であり、より好ましくは５倍であり、さらに好ましくは６倍である。上記未満であると厚みムラとなることがある。ＴＤ延伸倍率の上限は好ましくは２０倍であり、より好ましくは１７倍であり、さらに好ましくは１５倍であり、特に好ましくは１２倍である。上記を超えると熱収縮率が高くなったり、延伸時に破断することがある。ＴＤ延伸での予熱温度は速やかに延伸温度付近にフィルム温度を上げるため、好ましくは延伸温度より５～１５℃高く設定する。ＴＤの延伸温度の下限は好ましくは１５０℃であり、より好ましくは１５５℃であり、さらに好ましくは１５８℃、特に好ましくは１６０℃である。上記未満であると充分に軟化せずに破断したり、熱収縮率が高くなることがある。ＴＤ延伸温度の上限は好ましくは１７０℃であり、より好ましくは１６８℃であり、さらに好ましくは１６５℃である。熱収縮率を低くするためには温度は高い方が好ましいが、上記を超えると低分子成分が融解、再結晶化して配向が低下するだけでなく、表面荒れやフィルムが白化することがある。
【0056】
延伸後のフィルムは熱固定される。熱固定温度の下限は好ましくは１６３℃であり、より好ましくは１６５℃である。上記未満であると熱収縮率が高くなることがある。また、熱収縮率を低くするために長時間の処理が必要になり、生産性が劣ることがある。熱固定温度の上限は好ましくは１７６℃であり、より好ましくは１７５℃である。上記を超えると低分子成分が融解、再結晶化して表面荒れやフィルムが白化することがある。
【0057】
熱固定時には緩和（リラックス）させることが好ましい。リラックス率の下限は好ましくは２％であり、より好ましくは３％である。上記未満であると熱収縮率が高くなることがある。リラックス率の上限は好ましくは１０％であり、より好ましくは８％である。上記を超えると厚みムラが大きくなることがある。
【0058】
さらに、熱収縮率を低下させるために、上記の工程で製造されたフィルムを一旦ロール状に巻き取った後、オフラインでアニールさせることもできる。
【0059】
こうして得られた二軸配向ポリプロピレン系フィルムに、必要に応じて、コロナ放電、プラズマ処理、火炎処理等を施した後、ワインダーで巻き取ることにより本発明の二軸配向ポリプロピレンフィルムロールを得ることができる。
【実施例0060】
以下、実施例によって本発明をさらに詳述するが、下記実施例は本発明を制限するものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施する場合は、本発明に含まれる。
【0061】
（測定方法）
実施例および比較例で用いた原料や得られたフィルム物性の測定方法は、以下の通りである。
実施例および比較例で用いた原料や得られたフィルム物性の測定方法は、以下の通りである。
【0062】
１）メソペンタッド分率（［ｍｍｍｍ］単位：％）
メソペンタッド分率の測定は、１３Ｃ－ＮＭＲを用いて行った。メソペンタッド分率は、「Ｚａｍｂｅｌｌｉら、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，第６巻，９２５頁（１９７３）」に記載の方法に従って算出した。１３Ｃ－ＮＭＲ測定は、ＢＲＵＫＥＲ社製「ＡＶＡＮＣＥ５００」を用い、試料２００ｍｇをｏ－ジクロロベンゼンと重ベンゼンの８：２（体積比）の混合液に１３５℃で溶解し、１１０℃で行った。
メソペンタッド分率の測定は、１３Ｃ－ＮＭＲを用いて行った。メソペンタッド分率は、「Ｚａｍｂｅｌｌｉら、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，第６巻，９２５頁（１９７３）」に記載の方法に従って算出した。１３Ｃ－ＮＭＲ測定は、ＢＲＵＫＥＲ社製「ＡＶＡＮＣＥ５００」を用い、試料２００ｍｇをｏ－ジクロロベンゼンと重ベンゼンの８：２（体積比）の混合液に１３５℃で溶解し、１１０℃で行った。
【0063】
２）メルトフローレート（［ＭＦＲ］ｇ／１０分）
ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠し、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆで測定した。
原料樹脂の場合はペレット（パウダー）をそのまま必要量を秤り取って用いた。
フィルムの場合は必要量切り出した後、約５ｍｍ角にカットしたサンプルを用いた。
ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠し、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆで測定した。
原料樹脂の場合はペレット（パウダー）をそのまま必要量を秤り取って用いた。
フィルムの場合は必要量切り出した後、約５ｍｍ角にカットしたサンプルを用いた。
【0064】
３）分子量および分子量分布
原料樹脂及びフィルムの分子量および分子量分布は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用いて単分散ポリスチレン基準により求めた。ＧＰＣ測定での使用カラム、溶媒等の測定条件は以下のとおりである。
溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン
カラム：ＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨＨＲ－Ｈ（２０）ＨＴ×３
流量：１．０ｍｌ／ｍｉｎ
検出器：ＲＩ
測定温度：１４０℃
原料樹脂及びフィルムの分子量および分子量分布は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）を用いて単分散ポリスチレン基準により求めた。ＧＰＣ測定での使用カラム、溶媒等の測定条件は以下のとおりである。
溶媒：１，２，４－トリクロロベンゼン
カラム：ＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨＨＲ－Ｈ（２０）ＨＴ×３
流量：１．０ｍｌ／ｍｉｎ
検出器：ＲＩ
測定温度：１４０℃
【0065】
数平均分子量（Ｍｎ）、質量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、それぞれ、分子量校正曲線を介して得られたＧＰＣ曲線の各溶出位置の分子量（Ｍｉ）の分子数（Ｎｉ）により次式で定義される。
数平均分子量：Ｍｎ＝Σ（Ｎｉ・Ｍｉ）／ΣＮｉ
質量平均分子量：Ｍｗ＝Σ（Ｎｉ・Ｍｉ ２）／Σ（Ｎｉ・Ｍｉ）
分子量分布：Ｍｗ／Ｍｎ
ベースラインが明確でないときは、標準物質の溶出ピークに最も近い高分子量側の溶出ピークの高分子量側のすそ野の最も低い位置までの範囲でベースラインを設定することとした。
数平均分子量：Ｍｎ＝Σ（Ｎｉ・Ｍｉ）／ΣＮｉ
質量平均分子量：Ｍｗ＝Σ（Ｎｉ・Ｍｉ ２）／Σ（Ｎｉ・Ｍｉ）
分子量分布：Ｍｗ／Ｍｎ
ベースラインが明確でないときは、標準物質の溶出ピークに最も近い高分子量側の溶出ピークの高分子量側のすそ野の最も低い位置までの範囲でベースラインを設定することとした。
【0066】
４）融解ピーク温度（℃）、融解ピーク面積（Ｊ／ｇ）
ＳＩＩ製示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用い、サンプル量１０ｍｇ、昇温速度２０℃／分で測定した。ＤＳＣ曲線から融解吸熱ピーク温度と融解ピーク面積を求めた。
ＳＩＩ製示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用い、サンプル量１０ｍｇ、昇温速度２０℃／分で測定した。ＤＳＣ曲線から融解吸熱ピーク温度と融解ピーク面積を求めた。
【0067】
５）厚み（μｍ）
基材層（Ａ）と表面層（Ｂ）各層の厚みは、二軸延伸積層ポリプロピレン系フィルムを変性ウレタン樹脂で固めたものの断面をミクロトームで切り出し、微分干渉顕微鏡で観察して、測定した。
基材層（Ａ）と表面層（Ｂ）各層の厚みは、二軸延伸積層ポリプロピレン系フィルムを変性ウレタン樹脂で固めたものの断面をミクロトームで切り出し、微分干渉顕微鏡で観察して、測定した。
【0068】
６）ヘイズ（％）
ＪＩＳ Ｋ ７１０５に準じて２３℃で測定した。ヘイズメータ（日本電色工業株式会社製、３００Ａ）を用いて測定した。なお、測定は２回行い、その平均値を求めた。
ＪＩＳ Ｋ ７１０５に準じて２３℃で測定した。ヘイズメータ（日本電色工業株式会社製、３００Ａ）を用いて測定した。なお、測定は２回行い、その平均値を求めた。
【0069】
７）引張弾性率（ＧＰａ）
ＪＩＳ Ｋ ７１２７に準じて測定した。フィルムの長手方向および幅方向に幅１０ｍｍ、長さ１８０ｍｍの試料を、剃刀を用いて切り出して試料とした。２３℃、６５％ＲＨの雰囲気下で１２時間放置したあと、測定は２３℃、６５％ＲＨの雰囲気下、チャック間距離１００ｍｍ、引っ張り速度２００ｍｍ／分の条件で行い、５回の測定結果の平均値を用いた。測定装置としては島津製作所社製オートグラフＡＧ５０００Ａを用いた。
ＪＩＳ Ｋ ７１２７に準じて測定した。フィルムの長手方向および幅方向に幅１０ｍｍ、長さ１８０ｍｍの試料を、剃刀を用いて切り出して試料とした。２３℃、６５％ＲＨの雰囲気下で１２時間放置したあと、測定は２３℃、６５％ＲＨの雰囲気下、チャック間距離１００ｍｍ、引っ張り速度２００ｍｍ／分の条件で行い、５回の測定結果の平均値を用いた。測定装置としては島津製作所社製オートグラフＡＧ５０００Ａを用いた。
【0070】
８）熱収縮率（％）
ＪＩＳ Ｚ１７１２に準拠して、以下の方法で測定した。フィルムを、ＭＤ方向とＴＤ方向のそれぞれにおいて、幅２０ｍｍ、長さ２００ｍｍにカットし、１５０℃の熱風オーブン中に吊して５分間加熱した。加熱前後の長さを測定し、加熱前の長さから加熱後の長さを引いた長さの加熱前の長さに対する割合（％）を求め、熱収縮率を求めた。
ＪＩＳ Ｚ１７１２に準拠して、以下の方法で測定した。フィルムを、ＭＤ方向とＴＤ方向のそれぞれにおいて、幅２０ｍｍ、長さ２００ｍｍにカットし、１５０℃の熱風オーブン中に吊して５分間加熱した。加熱前後の長さを測定し、加熱前の長さから加熱後の長さを引いた長さの加熱前の長さに対する割合（％）を求め、熱収縮率を求めた。
【0071】
９）濡れ張力（ｍＮ／ｍ）
ＪＩＳ Ｋ ６７６８：１９９９に順じて、フィルムを２３℃、相対湿度５０％で２４時間エージング後、下記手順でフィルムのコロナ処理面を測定した。
手順１）
測定は，温度２３℃，相対湿度５０％の標準試験室雰囲気（ＪＩＳ Ｋ ７１００参照）で行う。
手順２）
試験片をハンドコータ（４．１）の基板の上に置き，試験片の上に試験用混合液を数滴滴下して，直ちにワイヤバーを引いて広げる。
綿棒又はブラシを使用して試験用混合液を広げる場合は，液体は少なくとも６ｃｍ２以上の面積に速やかに広げる。液体の量は，たまりを作らないで，薄層を形成する程度にする。
濡れ張力の判定は，試験用混合液の液膜を明るいところで観察し，３秒後の液膜の状態で行う。液膜破れを生じないで，３秒以上，塗布されたときの状態を保っているのは，ぬれていることになる。濡れが３秒以上保つ場合は，さらに，次に表面張力の高い混合液に進み，また逆に、３秒以下で液膜が破れる場合は，次の表面張力の低い混合液に進む。
この操作を繰り返し，試験片の表面を正確に、３秒間で濡らすことができる混合液を選ぶ。
手順３）
各々の試験には，新しい綿棒を使用する。ブラシ又はワイヤバーは，残留する液体が蒸発によって組成及び表面張力を変化させるので，使用ごとにメタノールで洗浄し，乾燥させる。
手順４）
試験片の表面を３秒間でぬらすことができる混合液を選ぶ操作を少なくとも３回行う。このようにして選ばれた混合液の表面張力をフィルムの濡れ張力として報告する。
ＪＩＳ Ｋ ６７６８：１９９９に順じて、フィルムを２３℃、相対湿度５０％で２４時間エージング後、下記手順でフィルムのコロナ処理面を測定した。
手順１）
測定は，温度２３℃，相対湿度５０％の標準試験室雰囲気（ＪＩＳ Ｋ ７１００参照）で行う。
手順２）
試験片をハンドコータ（４．１）の基板の上に置き，試験片の上に試験用混合液を数滴滴下して，直ちにワイヤバーを引いて広げる。
綿棒又はブラシを使用して試験用混合液を広げる場合は，液体は少なくとも６ｃｍ２以上の面積に速やかに広げる。液体の量は，たまりを作らないで，薄層を形成する程度にする。
濡れ張力の判定は，試験用混合液の液膜を明るいところで観察し，３秒後の液膜の状態で行う。液膜破れを生じないで，３秒以上，塗布されたときの状態を保っているのは，ぬれていることになる。濡れが３秒以上保つ場合は，さらに，次に表面張力の高い混合液に進み，また逆に、３秒以下で液膜が破れる場合は，次の表面張力の低い混合液に進む。
この操作を繰り返し，試験片の表面を正確に、３秒間で濡らすことができる混合液を選ぶ。
手順３）
各々の試験には，新しい綿棒を使用する。ブラシ又はワイヤバーは，残留する液体が蒸発によって組成及び表面張力を変化させるので，使用ごとにメタノールで洗浄し，乾燥させる。
手順４）
試験片の表面を３秒間でぬらすことができる混合液を選ぶ操作を少なくとも３回行う。このようにして選ばれた混合液の表面張力をフィルムの濡れ張力として報告する。
【0072】
１０）表面抵抗値（ＬｏｇΩ）
ＪＩＳ Ｋ６９１１に準拠し、フィルムを２３℃、２４時間エージング後、フィルムの表面層（Ｂ）面を測定した。
ＪＩＳ Ｋ６９１１に準拠し、フィルムを２３℃、２４時間エージング後、フィルムの表面層（Ｂ）面を測定した。
【0073】
１１）動摩擦係数
ＪＩＳ Ｋ７１２５に準拠して、２枚のフィルムの表面層（Ｂ）面同士を重ね合わせ、２３℃で測定した。
ＪＩＳ Ｋ７１２５に準拠して、２枚のフィルムの表面層（Ｂ）面同士を重ね合わせ、２３℃で測定した。
【0074】
１２）空気抜け時間（秒）
図１に示すように、台盤１の上にフィルム４として、二軸配向ポリプリロピレン系フィルムを表面層（Ｂ）が上面になるように載せる。次いで、フィルム押え２をフィルム４の上から載せ、固定することによって張力を与えながらフィルム４を固定する。次いで、フィルム押え２の上に、フィルム５として二軸配向ポリプリロピレン系フィルムを表面層（Ｃ）が下になるようにして載せる。次いでフィルム５の上にフィルム押え８を載せ、更にネジ３を用いてフィルム押え８、２および台盤１を固定する。
次に、フィルム押え２に設けられた空洞２ａと真空ポンプ６とを、フィルム押え２に設けられた細孔２ｃおよびパイプ７を介して接続する。そして、真空ポンプ６を駆動すると、フィルム５には、空洞２ａに吸い付けられることによって張力が加わる。また、同時にフィルム４とフィルム５の重なり合った面もフィルム押え２に円周状に設けられた細孔２ｄを介して減圧され、フィルム４とフィルム５はその重なり合った面において、外周部から密着し始める。
密着する様子は、重なり合った面の上部から干渉縞を観察することによって容易に知ることができる。そして、フィルム４とフィルム５の重合面の外周部に干渉縞が生じてから重なり合った面の前面に干渉縞が拡がり、その動きが止まるまでの時間（秒）を測定し、この時間（秒）を空気抜け時間とする。なお、測定は２枚のフィルムを取り替えて５回繰り返し行い、その平均値を用いる。つまり時間（秒）が短いほどフィルムの巻き特性は良好となる。
図１に示すように、台盤１の上にフィルム４として、二軸配向ポリプリロピレン系フィルムを表面層（Ｂ）が上面になるように載せる。次いで、フィルム押え２をフィルム４の上から載せ、固定することによって張力を与えながらフィルム４を固定する。次いで、フィルム押え２の上に、フィルム５として二軸配向ポリプリロピレン系フィルムを表面層（Ｃ）が下になるようにして載せる。次いでフィルム５の上にフィルム押え８を載せ、更にネジ３を用いてフィルム押え８、２および台盤１を固定する。
次に、フィルム押え２に設けられた空洞２ａと真空ポンプ６とを、フィルム押え２に設けられた細孔２ｃおよびパイプ７を介して接続する。そして、真空ポンプ６を駆動すると、フィルム５には、空洞２ａに吸い付けられることによって張力が加わる。また、同時にフィルム４とフィルム５の重なり合った面もフィルム押え２に円周状に設けられた細孔２ｄを介して減圧され、フィルム４とフィルム５はその重なり合った面において、外周部から密着し始める。
密着する様子は、重なり合った面の上部から干渉縞を観察することによって容易に知ることができる。そして、フィルム４とフィルム５の重合面の外周部に干渉縞が生じてから重なり合った面の前面に干渉縞が拡がり、その動きが止まるまでの時間（秒）を測定し、この時間（秒）を空気抜け時間とする。なお、測定は２枚のフィルムを取り替えて５回繰り返し行い、その平均値を用いる。つまり時間（秒）が短いほどフィルムの巻き特性は良好となる。
【0075】
１３）マルテンス硬さ ＨＭｓ（Ｎ／ｍｍ２）
得られたフィルムを約２ｃｍ角に切り取り、厚さが約１ｍｍのガラス板上に、測定面の反対面を粘着剤にて固定した後、２３℃、５０％ＲＨの雰囲気下で１２時間放置して調湿した。この試料について、ダイナミック超微小硬度計（島津製作所製の「ＤＵＨ－２１１」を用いて、ＩＳＯ１４５７７－１（２００２）に準拠した方法により、下記測定条件で測定した。測定はフィルムの位置を変えて１０回行い、最大と最小を除いた８点の平均値を求めた。
得られたフィルムを約２ｃｍ角に切り取り、厚さが約１ｍｍのガラス板上に、測定面の反対面を粘着剤にて固定した後、２３℃、５０％ＲＨの雰囲気下で１２時間放置して調湿した。この試料について、ダイナミック超微小硬度計（島津製作所製の「ＤＵＨ－２１１」を用いて、ＩＳＯ１４５７７－１（２００２）に準拠した方法により、下記測定条件で測定した。測定はフィルムの位置を変えて１０回行い、最大と最小を除いた８点の平均値を求めた。
【0076】
＜測定条件＞
（設定）
・測定環境：温度２３℃・相対湿度５０％
・試験モード：負荷－除荷試験
・使用圧子：稜間角１１５度、三角錐圧子（ダイアモンド製）
・圧子弾性率：１．１４０×１０６Ｎ／ｍｍ２
・圧子ポアソン比：０．０７
・Ｃｆ－Ａｐ，Ａｓ補正：あり
（条件）
・試験力：０．１０ｍＮ
・負荷速度：０．００５０ｍＮ／ｓｅｃ
・負荷保持時間：５ｓｅｃ
・除荷保持時間：０ｓｅｃ
マルテンス硬さは、試験力－押し込み深さ曲線にて、試験力５０％Ｆと９０％Ｆ（Ｆ＝０．１０ｍＮ）間での深さが試験力の平方根に比例する傾き（ｍ）から下記式（１）より求めた。
マルテンス硬さ ＨＭｓ＝１／（２６．４３×ｍ２）・・・・（１）
（設定）
・測定環境：温度２３℃・相対湿度５０％
・試験モード：負荷－除荷試験
・使用圧子：稜間角１１５度、三角錐圧子（ダイアモンド製）
・圧子弾性率：１．１４０×１０６Ｎ／ｍｍ２
・圧子ポアソン比：０．０７
・Ｃｆ－Ａｐ，Ａｓ補正：あり
（条件）
・試験力：０．１０ｍＮ
・負荷速度：０．００５０ｍＮ／ｓｅｃ
・負荷保持時間：５ｓｅｃ
・除荷保持時間：０ｓｅｃ
マルテンス硬さは、試験力－押し込み深さ曲線にて、試験力５０％Ｆと９０％Ｆ（Ｆ＝０．１０ｍＮ）間での深さが試験力の平方根に比例する傾き（ｍ）から下記式（１）より求めた。
マルテンス硬さ ＨＭｓ＝１／（２６．４３×ｍ２）・・・・（１）
【0077】
１４）中心面平均粗さ（［ＳＲａ］μｍ）
得られたフィルムの中心面平均粗さ（ＳＲａ）は、三次元粗さ計（小坂研究所社製、型番ＥＴ－３０ＨＫ）を使用し、触針圧２０ｍｇにて、Ｘ方向の測定長さ１ｍｍ、送り速さ１００μｍ／秒、Ｙ方向の送りピッチ２μｍで収録ライン数９９本、高さ方向倍率２００００倍、カットオフ８０μｍの測定を行い、ＪＩＳ－Ｂ０６０１（１９９４）に記載の算術平均粗さの定義に準じて、計算した。
算術平均粗さ（ＳＲａ）はそれぞれ３回の試行を行い、その平均値で評価した。
得られたフィルムの中心面平均粗さ（ＳＲａ）は、三次元粗さ計（小坂研究所社製、型番ＥＴ－３０ＨＫ）を使用し、触針圧２０ｍｇにて、Ｘ方向の測定長さ１ｍｍ、送り速さ１００μｍ／秒、Ｙ方向の送りピッチ２μｍで収録ライン数９９本、高さ方向倍率２００００倍、カットオフ８０μｍの測定を行い、ＪＩＳ－Ｂ０６０１（１９９４）に記載の算術平均粗さの定義に準じて、計算した。
算術平均粗さ（ＳＲａ）はそれぞれ３回の試行を行い、その平均値で評価した。
【0078】
１５）算術平均粗さ（［Ｒａ］ｎｍ）、最大山高さ（［Ｒｐ］ｎｍ）、最大谷深さ（［Ｒｖ］ｎｍ）
得られたフィルムの算術平均粗さ（Ｒａ）、最大山高さ（Ｒｐ）、最大谷深さ（Ｒｖ）
は、走査型プローブ顕微鏡（島津製作所製「ＳＰＭ－９７００」）を用いて測定した。ダイナミックモードにてＸ、Ｙ方向の測定長さが共に２μｍの範囲で測定し、得られた画像を補正（傾き、ラインフィット、ノイズライン除去）後、ＪＩＳ－Ｂ０６０１（１９９４）に記載の算術平均粗さの定義に準じて求めた。
得られたフィルムの算術平均粗さ（Ｒａ）、最大山高さ（Ｒｐ）、最大谷深さ（Ｒｖ）
は、走査型プローブ顕微鏡（島津製作所製「ＳＰＭ－９７００」）を用いて測定した。ダイナミックモードにてＸ、Ｙ方向の測定長さが共に２μｍの範囲で測定し、得られた画像を補正（傾き、ラインフィット、ノイズライン除去）後、ＪＩＳ－Ｂ０６０１（１９９４）に記載の算術平均粗さの定義に準じて求めた。
【0079】
１６）ラミネート強度（Ｎ／１５ｍｍ）
ラミネート強度は以下のような手順により測定した。
手順１）二軸配向ポリプリロピレン系フィルムと無延伸ポリエチレンフィルムの積層体ムの作成
連続式のドライラミネート機を用いて以下の様に行った。
実施例、比較例で得られた二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）面に接着剤を乾燥時塗布量が２．８ｇ／ｍ２となるようにグラビアコートした後、乾燥ゾーンに導き８０℃、５秒で乾燥した。引き続き下流側に設けられたロール間でシーラントフィルムと貼り合わせた（ロール圧力０．２ＭＰａ、ロール温度：５０℃）。得られたラミネートフィルムは巻き取った状態で４０℃、３日間のエージング処理を行った。
なお、接着剤は主剤（東洋モートン社製、ＴＭ５６９）２８．９質量％、硬化剤（東洋モートン社製、ＣＡＴ１０Ｌ）４．００質量％および酢酸エチル６７．１質量％を混合して得られたウレタン系接着剤を使用し、シーラントフィルムは東洋紡社製の無延伸ポリエチレンフィルム（リックス（登録商標）Ｌ４１０２、厚み４０μｍ）を使用した。
手順２）ラミネート強度の測定
上記で得られたラミネートフィルムを二軸配向ポリプロピレン系フィルムの縦方向に長辺を持つ短冊状（長さ２００ｍｍ、幅１５ｍｍ）に切り出し、引張試験機（テンシロン、オリエンテック社製）を用いて、２３℃の環境下２００ｍｍ／分の引張速度でＴ字剥離した際の剥離強度（Ｎ／１５ｍｍ）を測定した。測定は３回行い、その平均値をラミネート強度とした。
ラミネート強度は以下のような手順により測定した。
手順１）二軸配向ポリプリロピレン系フィルムと無延伸ポリエチレンフィルムの積層体ムの作成
連続式のドライラミネート機を用いて以下の様に行った。
実施例、比較例で得られた二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）面に接着剤を乾燥時塗布量が２．８ｇ／ｍ２となるようにグラビアコートした後、乾燥ゾーンに導き８０℃、５秒で乾燥した。引き続き下流側に設けられたロール間でシーラントフィルムと貼り合わせた（ロール圧力０．２ＭＰａ、ロール温度：５０℃）。得られたラミネートフィルムは巻き取った状態で４０℃、３日間のエージング処理を行った。
なお、接着剤は主剤（東洋モートン社製、ＴＭ５６９）２８．９質量％、硬化剤（東洋モートン社製、ＣＡＴ１０Ｌ）４．００質量％および酢酸エチル６７．１質量％を混合して得られたウレタン系接着剤を使用し、シーラントフィルムは東洋紡社製の無延伸ポリエチレンフィルム（リックス（登録商標）Ｌ４１０２、厚み４０μｍ）を使用した。
手順２）ラミネート強度の測定
上記で得られたラミネートフィルムを二軸配向ポリプロピレン系フィルムの縦方向に長辺を持つ短冊状（長さ２００ｍｍ、幅１５ｍｍ）に切り出し、引張試験機（テンシロン、オリエンテック社製）を用いて、２３℃の環境下２００ｍｍ／分の引張速度でＴ字剥離した際の剥離強度（Ｎ／１５ｍｍ）を測定した。測定は３回行い、その平均値をラミネート強度とした。
【0080】
１７）フィルムロールシワ評価
製膜した二軸配向ポリプロピレン系フィルムを幅５００ｍｍ、巻長１０００ｍで巻き取り、下記基準でロール表層にあるシワの評価を目視で行った。判定○、△を合格とした。
○：シワがない
△：弱いシワがあるが、引き出したフィルムに張力２０Ｎ／ｍ程度をかけるとシワが消える
×：強いシワがあり、引き出したフィルムに張力２０Ｎ／ｍ程度をかけてもシワが消えない
製膜した二軸配向ポリプロピレン系フィルムを幅５００ｍｍ、巻長１０００ｍで巻き取り、下記基準でロール表層にあるシワの評価を目視で行った。判定○、△を合格とした。
○：シワがない
△：弱いシワがあるが、引き出したフィルムに張力２０Ｎ／ｍ程度をかけるとシワが消える
×：強いシワがあり、引き出したフィルムに張力２０Ｎ／ｍ程度をかけてもシワが消えない
【0081】
１８）コート適性評価
ブタンジオールビニルアルコール共重合体（日本合成化学工業株式会社製、ニチゴ－Ｇ－ポリマーＯＫＳ－８０４９）をイソプロピルアルコール１５％水溶液に溶解させ、固形分濃度５％のコート液を調合した。フィルムの表面層（Ｂ）上に調合したコート液を垂らし、マイヤーバー＃３でドライ０．２ｇ／ｍ２のコート量となるようにコートした。その後ドライヤーで十分に溶液を揮発させ、コート層のハジキの評価を目視で行った。判定◎、○を合格とした。
◎：コート層のハジキがない
〇：コート層のハジキが９割ないが、僅かに微小なハジキがある
△：コート層のハジキが部分的にあり、コートハジキがない割合が９割未満
×：コート層のハジキが全面にある
ブタンジオールビニルアルコール共重合体（日本合成化学工業株式会社製、ニチゴ－Ｇ－ポリマーＯＫＳ－８０４９）をイソプロピルアルコール１５％水溶液に溶解させ、固形分濃度５％のコート液を調合した。フィルムの表面層（Ｂ）上に調合したコート液を垂らし、マイヤーバー＃３でドライ０．２ｇ／ｍ２のコート量となるようにコートした。その後ドライヤーで十分に溶液を揮発させ、コート層のハジキの評価を目視で行った。判定◎、○を合格とした。
◎：コート層のハジキがない
〇：コート層のハジキが９割ないが、僅かに微小なハジキがある
△：コート層のハジキが部分的にあり、コートハジキがない割合が９割未満
×：コート層のハジキが全面にある
【0082】
１９）アルミニウム蒸着膜密着評価
フィルムの表面層（Ｂ）上に、小型真空蒸着装置（アルバック機工株式会社製、ＶＷＲ－４００／ＥＲＨ）を使用してアルミニウム膜厚３０ｎｍとなるように蒸着を行った。得られた蒸着フィルムの蒸着面にニチバン社製セロテープ（登録商標）１８ｍｍ幅使用して９０°剥離法によりアルミニウム蒸着膜の密着状態を評価した。判定〇を合格とした。
○：アルミニウム蒸着膜の剥がれがない
△：部分的にアルミニウム蒸着膜の剥がれがある
×：全面にアルミニウム蒸着膜の剥がれがある
フィルムの表面層（Ｂ）上に、小型真空蒸着装置（アルバック機工株式会社製、ＶＷＲ－４００／ＥＲＨ）を使用してアルミニウム膜厚３０ｎｍとなるように蒸着を行った。得られた蒸着フィルムの蒸着面にニチバン社製セロテープ（登録商標）１８ｍｍ幅使用して９０°剥離法によりアルミニウム蒸着膜の密着状態を評価した。判定〇を合格とした。
○：アルミニウム蒸着膜の剥がれがない
△：部分的にアルミニウム蒸着膜の剥がれがある
×：全面にアルミニウム蒸着膜の剥がれがある
【0083】
（原料樹脂）
下記実施例、比較例で使用したポリプロピレン系樹脂原料の詳細、フィルム製膜条件を表１～３に示す。
下記実施例、比較例で使用したポリプロピレン系樹脂原料の詳細、フィルム製膜条件を表１～３に示す。
【0084】
【表1】
【0085】
【表2】
【0086】
【表3】
【0087】
（実施例１）
基材層（Ａ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を用いた。
また、表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を４３．２重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－３を５２．０重量％、表２に示すマスターバッチＡを４．８重量％の割合で配合したものを使用した。このとき、表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物のメルトフローレート（ｇ／１０分）は５．１であった。
表面層（Ｃ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を９３．６重量％、表２に示すマスターバッチＡを６．４重量％の割合で配合したものを使用した。
基材層（Ａ）は４５ｍｍ押出機、表面層（Ｂ）は２５ｍｍ押出機、表面層（Ｃ）は２０ｍｍ押出機を用いて、それぞれ原料樹脂を２５０℃で溶融し、Ｔダイからシート状に共押し出しし、３０℃の冷却ロールに表面層（Ｂ）が接触するよう冷却固化した後、１２５℃縦方向（ＭＤ）に４．５倍に延伸した。次いでテンター内で、フィルム幅方向（ＴＤ）両端をクリップで挟み、１６８℃で予熱後、１５５℃で幅方向（ＴＤ）に８．２倍に延伸し、幅方向（ＴＤ）に６．７％緩和させながら、１６５℃で熱固定した。このときの製膜条件を製膜条件ａとした。
こうして、表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／表面層（Ｃ）の構成の二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）の表面を、ソフタル・コロナ・アンド・プラズマＧｍｂＨ社製のコロナ処理機を用いて、印加電流値：０．７５Ａの条件で、コロナ処理を施した後、ワインダーで巻き取った。得られたフィルムの厚みは２０μｍ（表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／表面層（Ｃ）の厚みが１．３μｍ／１７．７μｍ／１．０μｍ）であった。
基材層（Ａ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を用いた。
また、表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を４３．２重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－３を５２．０重量％、表２に示すマスターバッチＡを４．８重量％の割合で配合したものを使用した。このとき、表面層（Ｂ）を構成するポリプロピレン系樹脂組成物のメルトフローレート（ｇ／１０分）は５．１であった。
表面層（Ｃ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を９３．６重量％、表２に示すマスターバッチＡを６．４重量％の割合で配合したものを使用した。
基材層（Ａ）は４５ｍｍ押出機、表面層（Ｂ）は２５ｍｍ押出機、表面層（Ｃ）は２０ｍｍ押出機を用いて、それぞれ原料樹脂を２５０℃で溶融し、Ｔダイからシート状に共押し出しし、３０℃の冷却ロールに表面層（Ｂ）が接触するよう冷却固化した後、１２５℃縦方向（ＭＤ）に４．５倍に延伸した。次いでテンター内で、フィルム幅方向（ＴＤ）両端をクリップで挟み、１６８℃で予熱後、１５５℃で幅方向（ＴＤ）に８．２倍に延伸し、幅方向（ＴＤ）に６．７％緩和させながら、１６５℃で熱固定した。このときの製膜条件を製膜条件ａとした。
こうして、表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／表面層（Ｃ）の構成の二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
二軸配向ポリプロピレン系フィルムの表面層（Ｂ）の表面を、ソフタル・コロナ・アンド・プラズマＧｍｂＨ社製のコロナ処理機を用いて、印加電流値：０．７５Ａの条件で、コロナ処理を施した後、ワインダーで巻き取った。得られたフィルムの厚みは２０μｍ（表面層（Ｂ）／基材層（Ａ）／表面層（Ｃ）の厚みが１．３μｍ／１７．７μｍ／１．０μｍ）であった。
【0088】
（実施例２）
基材層（Ａ）の厚みを１５．１μｍ、表面層（Ｂ）の厚みを３．９μｍとなるように押出機からの樹脂の吐出量を調整した以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
基材層（Ａ）の厚みを１５．１μｍ、表面層（Ｂ）の厚みを３．９μｍとなるように押出機からの樹脂の吐出量を調整した以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
【0089】
（実施例３）
表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を４５．０重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－３を５２．０重量％、表２に示すマスターバッチＡを３．０重量％の割合で配合したものを使用した以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を４５．０重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－３を５２．０重量％、表２に示すマスターバッチＡを３．０重量％の割合で配合したものを使用した以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
【0090】
（実施例４）
表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を１．２重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－３を９４．０重量％、表２に示すマスターバッチＡを４．８重量％の割合で配合したものを使用した以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を１．２重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－３を９４．０重量％、表２に示すマスターバッチＡを４．８重量％の割合で配合したものを使用した以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
【0091】
（実施例５）
基材層（Ａ）、表面層（Ｃ）で用いたポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を表１に示すＰＰ－２に変更し、フィルム製膜条件を表３に示すｂに変更した以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
基材層（Ａ）、表面層（Ｃ）で用いたポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を表１に示すＰＰ－２に変更し、フィルム製膜条件を表３に示すｂに変更した以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
【0092】
（比較例１）
表面層（Ａ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を６０．０重量％、ＰＰ－４を４０．０重量％とし、表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を９６．４重量％、表２に示すマスターバッチＡを３．６重量％の割合で配合した以外は、実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
表面層（Ａ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を６０．０重量％、ＰＰ－４を４０．０重量％とし、表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を９６．４重量％、表２に示すマスターバッチＡを３．６重量％の割合で配合した以外は、実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
【0093】
（比較例２）
表面層（Ｂ）のコロナ処理を施さなかった以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
表面層（Ｂ）のコロナ処理を施さなかった以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
【0094】
（比較例３）
表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を４５．０重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－３を５２．０重量％、表２に示すマスターバッチＡを３．０重量％の割合で配合したものを使用し、表面層（Ｃ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１のみを使用した以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を４５．０重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－３を５２．０重量％、表２に示すマスターバッチＡを３．０重量％の割合で配合したものを使用し、表面層（Ｃ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１のみを使用した以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
【0095】
（比較例４）
表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を４７．２５重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－３を５２．００重量％、表２に示すマスターバッチＢを０．７５重量％の割合で配合したものを使用し、表面層（Ｃ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を９８．４重量％、表２に示すマスターバッチＢを１．６０重量％の割合で配合したものを使用し、冷却ロールに表面層（Ｃ）が接触するように製膜した以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
表面層（Ｂ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を４７．２５重量％、表１に示すエチレン共重合ポリプロピレン重合体ＰＰ－３を５２．００重量％、表２に示すマスターバッチＢを０．７５重量％の割合で配合したものを使用し、表面層（Ｃ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を９８．４重量％、表２に示すマスターバッチＢを１．６０重量％の割合で配合したものを使用し、冷却ロールに表面層（Ｃ）が接触するように製膜した以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
【0096】
（比較例５）
基材層（Ａ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を９９．０重量％、帯電防止剤として、ステアリルジエタノールアミンステアレート（松本油脂（株）ＫＹＭ－４Ｋ）を１．０重量％配合したものを使用した以外は、実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
基材層（Ａ）には、表１に示すポリプロピレン単独重合体ＰＰ－１を９９．０重量％、帯電防止剤として、ステアリルジエタノールアミンステアレート（松本油脂（株）ＫＹＭ－４Ｋ）を１．０重量％配合したものを使用した以外は、実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
【0097】
（比較例６）
フィルム製膜条件を表３のｃに変更した以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
フィルム製膜条件を表３のｃに変更した以外は実施例１と同じ条件とし、２０μｍの二軸配向ポリプロピレン系フィルムを得た。
【0098】
上記実施例、比較例で使用したフィルムの原料・製造方法、物性を表４、表５に示す。
【0099】
【表4】
【0100】
【表5】
【0101】
実施例１～５で得られた二軸配向ポリプロピレン系フィルムは、ラミネート強度が高く、アルミ蒸着の剥がれがなく、コート液のハジキもない密着性に優れるものであった。また、ロールにはシワがなく、耐ブロッキング性に優れたものであった。
それに対して、比較例１～６のフィルムは、いずれも密着性やロールの巻き状態に劣るものであった。
それに対して、比較例１～６のフィルムは、いずれも密着性やロールの巻き状態に劣るものであった。
【産業上の利用可能性】
【0102】
本発明の二軸配向ポリプロピレン系フィルムは、蒸着やコーティング、他のフィルムとのラミネートにおいて優れた密着性を示し、滑り性、耐ブロッキング性も良好であり、加工原反に適したものである。菓子などに使用される食品包装用やラベル等にも使用可能であり、また、安価にフィルムを製造できるため、産業上有用である。
【図1】
