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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023121005
(43)【公開日】2023-08-30
(54)【発明の名称】成形体および吸音材
(51)【国際特許分類】
C08J 5/04 20060101AFI20230823BHJP
C08L 101/00 20060101ALI20230823BHJP
C08L 23/00 20060101ALI20230823BHJP
C08J 9/36 20060101ALI20230823BHJP
C08J 5/00 20060101ALI20230823BHJP
G10K 11/168 20060101ALI20230823BHJP
【ＦＩ】
C08J5/04
C08L101/00
C08L23/00
C08J9/36 CES
C08J5/00
G10K11/168
【審査請求】未請求
【請求項の数】9
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022024192
(22)【出願日】2022-02-18
(71)【出願人】
【識別番号】000122298
【氏名又は名称】王子ホールディングス株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110002620
【氏名又は名称】弁理士法人大谷特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】宍戸 利奈
(72)【発明者】
【氏名】伏見 速雄
(72)【発明者】
【氏名】南 毅拡
(72)【発明者】
【氏名】中山 靖章
【テーマコード（参考）】
4F071
4F072
4F074
4J002
5D061
【Ｆターム（参考）】
4F071AA09
4F071AA15
4F071AA20
4F071AA82
4F071AA84
4F071AD01
4F071AF17Y
4F071AF20Y
4F071AF50Y
4F071BA09
4F071BB03
4F071BC01
4F071BC03
4F071BC12
4F072AA02
4F072AA08
4F072AB03
4F072AB04
4F072AB33
4F072AD04
4F072AD56
4F072AH06
4F072AH23
4F072AK02
4F072AK06
4F072AK14
4F072AL02
4F072AL17
4F074AA02
4F074AA24
4F074AA98
4F074CA51
4F074CB91
4F074CC03Z
4F074CC04Z
4F074CC62Z
4F074CD20
4F074DA02
4F074DA08
4F074DA23
4F074DA57
4J002AA01W
4J002AB01X
4J002BB00W
4J002BB02W
4J002BB03W
4J002BB11W
4J002BB12W
4J002BB15W
4J002BB20W
4J002BB21W
4J002BB24W
4J002FA04W
4J002FD01X
4J002GF00
5D061AA06
5D061AA22
5D061BB21
5D061BB24
5D061DD11
(57)【要約】
【課題】吸音性能を保持しつつ、適度な剛性を有する成形体、および該成形体を用いてなる吸音材を提供すること。
【解決手段】パルプ繊維および合成樹脂を含有する成形体であって、前記成形体の密度が０．１ｇ／ｃｍ３以上０．８ｇ／ｃｍ３以下であり、前記成形体の曲げ弾性勾配が０．５Ｎ／ｃｍ以上である、成形体。
【選択図】なし
【解決手段】パルプ繊維および合成樹脂を含有する成形体であって、前記成形体の密度が０．１ｇ／ｃｍ３以上０．８ｇ／ｃｍ３以下であり、前記成形体の曲げ弾性勾配が０．５Ｎ／ｃｍ以上である、成形体。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
パルプ繊維および合成樹脂を含有する成形体であって、
前記成形体の密度が０．１ｇ／ｃｍ３以上０．８ｇ／ｃｍ３以下であり、
前記成形体の曲げ弾性勾配が０．５Ｎ／ｃｍ以上である、
成形体。
前記成形体の密度が０．１ｇ／ｃｍ３以上０．８ｇ／ｃｍ３以下であり、
前記成形体の曲げ弾性勾配が０．５Ｎ／ｃｍ以上である、
成形体。
【請求項2】
前記成形体の厚みが、２ｍｍ以上２０ｍｍ以下である、請求項１に記載の成形体。
【請求項3】
前記成形体の坪量が５００ｇ／ｍ２以上４０００ｇ／ｍ２以下である、請求項１または２に記載の成形体。
【請求項4】
前記成形体の周波数２ｋＨｚにおける垂直入射吸音率が５％以上である、請求項１～３のいずれか１項に記載の成形体。
【請求項5】
前記合成樹脂が、ポリオレフィンである、請求項１～４のいずれか１項に記載の成形体。
【請求項6】
前記合成樹脂が、合成繊維を含む、請求項１～５のいずれか１項に記載の成形体。
【請求項7】
前記成形体中のパルプ繊維に対する合成樹脂の質量比（合成樹脂／パルプ繊維）が、１０／９０以上９５／５以下である、請求項１～６のいずれか１項に記載の成形体。
【請求項8】
請求項１～７のいずれか１項に記載の成形体を用いてなる、吸音材。
【請求項9】
請求項１～７のいずれか１項に記載の成形体の製造する方法であって、以下の工程１および工程２をこの順で含む、製造方法。
工程１：パルプ繊維および合成樹脂を含有する多孔質体を準備する工程
工程２：前記多孔質体を熱プレスする工程
工程１：パルプ繊維および合成樹脂を含有する多孔質体を準備する工程
工程２：前記多孔質体を熱プレスする工程
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、成形体、これを用いてなる吸音材に関する。
【背景技術】
【0002】
従来、電気冷蔵庫、エアコン、電気掃除機等の家電製品などにおいて、モータ、コンプレッサ等が発生する騒音、振動を吸収するために、例えば多孔質からなる吸音材（多孔質吸音材）を用いることが知られている。
また、建築用内装材、自動車などにも吸音材が使用され、自動車においては、車室内空間の静かさを保つために、車体を構成するパネル上や、フロアパネルとカーペットとの間に吸音材を貼り合わせることが行われている。
特許文献１には、低周波音から高周波音まで広範囲の周波数帯域の音に対して、薄くても高い吸音効果を有する吸音材の提供を目的として、密度が０．０４～０．２０ｇ／ｃｍ３であり、アスカーＦＰ硬度が１５～９５である多孔質体と、前記多孔質体の少なくとも一方の面に設けられた、坪量が１０～１００ｇ／ｍ２であり、ＭＤ方向における引張伸びが１００～８００％であるフィルムと、前記多孔質体と前記フィルムとの間に設けられた接着剤層と、を備え、前記フィルムおよび接着剤層を貫通するスリットが設けられている、吸音材が開示されている。
また、特許文献２には、深絞りもしくは浅絞り成形における成形性が良好で、防音性に優れると共に、安全性に優れた易成形性吸音材を提供すること、さらに、難燃剤を含有させることなく、難燃性にすぐれ、低収縮性を有する易成形性吸音材を提供することを目的として、有機繊維不織布の少なくとも片面に表皮材が積層されてなる吸音材において、前記表皮材が、深絞りもしくは浅絞り成形温度以下のガラス転移温度を有する樹脂バインダーを含有し、嵩密度が０．１～０．８ｇ／ｃｍ３であることを特徴とする易成形性吸音材が開示されている。
また、建築用内装材、自動車などにも吸音材が使用され、自動車においては、車室内空間の静かさを保つために、車体を構成するパネル上や、フロアパネルとカーペットとの間に吸音材を貼り合わせることが行われている。
特許文献１には、低周波音から高周波音まで広範囲の周波数帯域の音に対して、薄くても高い吸音効果を有する吸音材の提供を目的として、密度が０．０４～０．２０ｇ／ｃｍ３であり、アスカーＦＰ硬度が１５～９５である多孔質体と、前記多孔質体の少なくとも一方の面に設けられた、坪量が１０～１００ｇ／ｍ２であり、ＭＤ方向における引張伸びが１００～８００％であるフィルムと、前記多孔質体と前記フィルムとの間に設けられた接着剤層と、を備え、前記フィルムおよび接着剤層を貫通するスリットが設けられている、吸音材が開示されている。
また、特許文献２には、深絞りもしくは浅絞り成形における成形性が良好で、防音性に優れると共に、安全性に優れた易成形性吸音材を提供すること、さらに、難燃剤を含有させることなく、難燃性にすぐれ、低収縮性を有する易成形性吸音材を提供することを目的として、有機繊維不織布の少なくとも片面に表皮材が積層されてなる吸音材において、前記表皮材が、深絞りもしくは浅絞り成形温度以下のガラス転移温度を有する樹脂バインダーを含有し、嵩密度が０．１～０．８ｇ／ｃｍ３であることを特徴とする易成形性吸音材が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特許第６７６９４２３号
【特許文献2】特開２００５－３３５２７９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
特許文献１および２に開示されているように、一般的に不織布は嵩高で空隙率の高い多孔質構造を有するため、吸音性能を有し、該吸音性能に基づき、吸音材として利用されている。
自動車内装分野や、建築分野で用いられる吸音材には、吸音性能のみならず、適度な剛性が求められるが、特許文献１および２に開示されている吸音材においては、この点について十分な検討がなされていなかった。
自動車内装分野や、建築分野で用いられる吸音材には、吸音性能のみならず、適度な剛性が求められるが、特許文献１および２に開示されている吸音材においては、この点について十分な検討がなされていなかった。
【0005】
本発明は、吸音性能を保持しつつ、適度な剛性を有する成形体およびその製造方法、並びに前記成形体を用いてなる吸音材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本発明者等は、パルプ繊維および合成樹脂を含有する成形体において、密度を特定の範囲とし、かつ、曲げ弾性勾配を特定の値以上とすることにより、吸音性能を保持しつつ、適度な剛性が発揮されることを見出し、本発明を完成するに至った。
【0007】
すなわち、本発明は、以下の＜１＞～＜９＞に関する。
＜１＞ パルプ繊維および合成樹脂を含有する成形体であって、前記成形体の密度が０．１ｇ／ｃｍ３以上０．８ｇ／ｃｍ３以下であり、前記成形体の曲げ弾性勾配が０．５Ｎ／ｃｍ以上である、成形体。
＜２＞ 前記成形体の厚みが、２ｍｍ以上２０ｍｍ以下である、＜１＞に記載の成形体。
＜３＞ 前記成形体の坪量が５００ｇ／ｍ２以上４０００ｇ／ｍ２以下である、＜１＞または＜２＞に記載の成形体。
＜４＞ 前記成形体の周波数２ｋＨｚにおける垂直入射吸音率が５％以上である、＜１＞～＜３＞のいずれか１つに記載の成形体。
＜５＞ 前記合成樹脂が、ポリオレフィンである、＜１＞～＜４＞のいずれか１つに記載の成形体。
＜６＞ 前記合成樹脂が、合成繊維を含む、＜１＞～＜５＞のいずれか１つに記載の成形体。
＜７＞ 前記成形体中のパルプ繊維に対する合成樹脂の質量比（合成樹脂／パルプ繊維）が、１０／９０以上９５／５以下である、＜１＞～＜６＞のいずれか１つに記載の成形体。
＜８＞ ＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の成形体を用いてなる、吸音材。
＜９＞ ＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の成形体の製造する方法であって、以下の工程１および工程２をこの順で含む、製造方法。
工程１：パルプ繊維および合成樹脂を含有する多孔質体を準備する工程
工程２：前記多孔質体を熱プレスする工程
＜１＞ パルプ繊維および合成樹脂を含有する成形体であって、前記成形体の密度が０．１ｇ／ｃｍ３以上０．８ｇ／ｃｍ３以下であり、前記成形体の曲げ弾性勾配が０．５Ｎ／ｃｍ以上である、成形体。
＜２＞ 前記成形体の厚みが、２ｍｍ以上２０ｍｍ以下である、＜１＞に記載の成形体。
＜３＞ 前記成形体の坪量が５００ｇ／ｍ２以上４０００ｇ／ｍ２以下である、＜１＞または＜２＞に記載の成形体。
＜４＞ 前記成形体の周波数２ｋＨｚにおける垂直入射吸音率が５％以上である、＜１＞～＜３＞のいずれか１つに記載の成形体。
＜５＞ 前記合成樹脂が、ポリオレフィンである、＜１＞～＜４＞のいずれか１つに記載の成形体。
＜６＞ 前記合成樹脂が、合成繊維を含む、＜１＞～＜５＞のいずれか１つに記載の成形体。
＜７＞ 前記成形体中のパルプ繊維に対する合成樹脂の質量比（合成樹脂／パルプ繊維）が、１０／９０以上９５／５以下である、＜１＞～＜６＞のいずれか１つに記載の成形体。
＜８＞ ＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の成形体を用いてなる、吸音材。
＜９＞ ＜１＞～＜７＞のいずれか１つに記載の成形体の製造する方法であって、以下の工程１および工程２をこの順で含む、製造方法。
工程１：パルプ繊維および合成樹脂を含有する多孔質体を準備する工程
工程２：前記多孔質体を熱プレスする工程
【発明の効果】
【0008】
本発明によれば、吸音性能を保持しつつ、適度な剛性を有する成形体およびその製造方法、並びに前記成形体を用いてなる吸音材を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0009】
【発明を実施するための形態】
【0010】
［成形体］
本実施形態の成形体は、パルプ繊維および合成樹脂を含有する成形体であって、前記成形体の密度が０．１ｇ／ｃｍ３以上０．８ｇ／ｃｍ３以下であり、前記成形体の曲げ弾性勾配が０．５Ｎ／ｃｍ以上である。
本実施形態の成形体は、吸音性能を保持しつつ、適度な剛性を有する。
上記の効果が得られる詳細な理由は不明であるが、一部は以下のように考えられる。
成形体の密度を０．１ｇ／ｃｍ３以上０．８ｇ／ｃｍ３以下とすることにより、吸音性能が維持されると考えられる。また、成形体の曲げ弾性勾配を０．５Ｎ／ｃｍ以上とすることで、適度な剛性が付与されると考えられる。
以下、本発明について詳述する。
本実施形態の成形体は、パルプ繊維および合成樹脂を含有する成形体であって、前記成形体の密度が０．１ｇ／ｃｍ３以上０．８ｇ／ｃｍ３以下であり、前記成形体の曲げ弾性勾配が０．５Ｎ／ｃｍ以上である。
本実施形態の成形体は、吸音性能を保持しつつ、適度な剛性を有する。
上記の効果が得られる詳細な理由は不明であるが、一部は以下のように考えられる。
成形体の密度を０．１ｇ／ｃｍ３以上０．８ｇ／ｃｍ３以下とすることにより、吸音性能が維持されると考えられる。また、成形体の曲げ弾性勾配を０．５Ｎ／ｃｍ以上とすることで、適度な剛性が付与されると考えられる。
以下、本発明について詳述する。
【0011】
〔パルプ繊維〕
本実施形態の成形体に適用可能なパルプ繊維としては、その製法および種類等に特に限定はない。例えば、広葉樹および／または針葉樹のクラフトパルプのような化学パルプ、ＳＧＰ、ＲＧＰ、ＢＣＴＭＰおよびＣＴＭＰ等の機械パルプ、脱墨パルプのような古紙パルプ、並びにケナフ、ジュート、バガス、竹、藁、麻等の非木材パルプであってもよい。また、ＥＣＦパルプ、ＴＣＦパルプ等の塩素フリーパルプを用いることができる。
本実施形態の成形体に適用可能なパルプ繊維としては、その製法および種類等に特に限定はない。例えば、広葉樹および／または針葉樹のクラフトパルプのような化学パルプ、ＳＧＰ、ＲＧＰ、ＢＣＴＭＰおよびＣＴＭＰ等の機械パルプ、脱墨パルプのような古紙パルプ、並びにケナフ、ジュート、バガス、竹、藁、麻等の非木材パルプであってもよい。また、ＥＣＦパルプ、ＴＣＦパルプ等の塩素フリーパルプを用いることができる。
【0012】
上記パルプ繊維の中でも、クラフトパルプ繊維、特に、繊維長の長い針葉樹クラフトパルプ繊維（ＮＢＫＰ）は、成形体の剛性により優れるため、好適に用いられる。
【0013】
パルプ繊維の平均繊維長は、成形体の剛性を向上させる観点、成形体の製造容易性の観点から、好ましくは０．１ｍｍ以上、より好ましくは０．５ｍｍ以上、さらに好ましくは１ｍｍ以上であり、そして、好ましくは５０ｍｍ以下、より好ましくは１０ｍｍ以下、さらに好ましくは５ｍｍ以下、さらに好ましくは２．５ｍｍ以下である。
パルプ繊維の平均繊維長は、実施例に記載の方法により測定される。
パルプ繊維の平均繊維長は、実施例に記載の方法により測定される。
【0014】
パルプ繊維の平均繊維幅は、成形体の剛性を向上させる観点、成形体の製造容易性の観点から、好ましくは１μｍ以上、より好ましくは５μｍ以上、さらに好ましくは１０μｍ以上、よりさらに好ましくは１５μｍ以上であり、そして、好ましくは１５０μｍ以下、より好ましくは１００μｍ以下、さらに好ましくは８０μｍ以下、よりさらに好ましくは５０μｍ以下である。
パルプ繊維の平均繊維幅は、実施例に記載の方法により測定される。
パルプ繊維の平均繊維幅は、実施例に記載の方法により測定される。
【0015】
本実施形態の成形体を、多孔質体（好ましくは不織布、より好ましくは乾式不織布）の熱プレス成形にて製造する場合、該多孔質体はエアレイド法により作製した乾式不織布であることが好ましく、この場合は、パルプ繊維は、例えば解繊ドライパルプの形態であることができる。
【0016】
パルプ繊維は、成形体の剛性を向上させる観点から未叩解のパルプ繊維であることが好ましい。
また、パルプ繊維の微細繊維比率は、上述の観点から、好ましくは５０％以下、より好ましくは３０％以下、さらに好ましくは２０％以下であり、下限は特に限定されない。
パルプ繊維の微細繊維比率は、実施例に記載の方法により測定される。
また、パルプ繊維の微細繊維比率は、上述の観点から、好ましくは５０％以下、より好ましくは３０％以下、さらに好ましくは２０％以下であり、下限は特に限定されない。
パルプ繊維の微細繊維比率は、実施例に記載の方法により測定される。
【0017】
成形体中のパルプ繊維の含有量は、吸音性の観点、並びに生産性および製造容易性の観点から、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上、さらに好ましくは１５質量％以上であり、バイオマス化度の観点から、よりさらに好ましくは５０質量％以上、特に好ましくは５５質量％以上である。また、適度な剛性を有する成形体を得る観点から、好ましくは９０質量％以下、より好ましくは８５質量％以下、さらに好ましくは７５質量％以下である。
【0018】
〔合成樹脂〕
本実施形態の成形体は、合成樹脂を含有する。
合成樹脂としては、例えばポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリ乳酸（ＰＬＡ）等のポリエステル、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、エチレン－プロピレン共重合体等のポリオレフィンおよびその変性物、ナイロン（登録商標）等が挙げられる。
これらの中でも、合成樹脂としては、成形性の観点から、ポリオレフィンおよびその変性物であることが好ましく、ポリオレフィンであることがより好ましい。合成樹脂は、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
本実施形態の成形体は、合成樹脂を含有する。
合成樹脂としては、例えばポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリ乳酸（ＰＬＡ）等のポリエステル、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、エチレン－プロピレン共重合体等のポリオレフィンおよびその変性物、ナイロン（登録商標）等が挙げられる。
これらの中でも、合成樹脂としては、成形性の観点から、ポリオレフィンおよびその変性物であることが好ましく、ポリオレフィンであることがより好ましい。合成樹脂は、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【0019】
ポリオレフィンとしては、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン－プロピレン共重合体が例示され、ポリエチレンおよびポリプロピレンが好ましい。
また、変性ポリオレフィンにおいて、ポリオレフィンの変性方法としては、酸変性、塩素化等が例示され、これらの中でも、パルプ繊維との親和性を向上させる観点から、酸変性であることが好ましい。
酸変性ポリオレフィンの酸変性に使用する酸変性成分は、不飽和カルボン酸成分であることが好ましい。不飽和カルボン酸成分としては、不飽和カルボン酸およびその酸無水物に由来する成分である。不飽和カルボン酸としては、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸、イタコン酸、無水イタコン酸、フマル酸、クロトン酸等が挙げられる。中でも、不飽和カルボン酸成分は、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸および無水マレイン酸から選択される少なくとも１種であることが好ましく、マレイン酸および無水マレイン酸から選択される少なくとも１種であることが特に好ましい。マレイン酸および無水マレイン酸の少なくとも１つにより変性されたポリオレフィンを、マレイン酸変性ポリオレフィンともいう。
酸変性ポリオレフィンとしては、マレイン酸変性ポリオレフィンであることが好ましく、マレイン酸変性ポリエチレン、マレイン酸変性ポリプロピレンであることがより好ましい。なお、酸変性ポリオレフィンは、少なくとも一部が酸変性されていればよい。
ポリオレフィンとしては、ポリエチレン、ポリプロピレン、少なくとも一部がマレイン酸変性されたポリエチレンおよび少なくとも一部がマレイン酸変性されたポリプロピレンよりなる群から選択される少なくとも１種であることが特に好ましい。
ポリオレフィン繊維は、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
また、変性ポリオレフィンにおいて、ポリオレフィンの変性方法としては、酸変性、塩素化等が例示され、これらの中でも、パルプ繊維との親和性を向上させる観点から、酸変性であることが好ましい。
酸変性ポリオレフィンの酸変性に使用する酸変性成分は、不飽和カルボン酸成分であることが好ましい。不飽和カルボン酸成分としては、不飽和カルボン酸およびその酸無水物に由来する成分である。不飽和カルボン酸としては、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸、イタコン酸、無水イタコン酸、フマル酸、クロトン酸等が挙げられる。中でも、不飽和カルボン酸成分は、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸および無水マレイン酸から選択される少なくとも１種であることが好ましく、マレイン酸および無水マレイン酸から選択される少なくとも１種であることが特に好ましい。マレイン酸および無水マレイン酸の少なくとも１つにより変性されたポリオレフィンを、マレイン酸変性ポリオレフィンともいう。
酸変性ポリオレフィンとしては、マレイン酸変性ポリオレフィンであることが好ましく、マレイン酸変性ポリエチレン、マレイン酸変性ポリプロピレンであることがより好ましい。なお、酸変性ポリオレフィンは、少なくとも一部が酸変性されていればよい。
ポリオレフィンとしては、ポリエチレン、ポリプロピレン、少なくとも一部がマレイン酸変性されたポリエチレンおよび少なくとも一部がマレイン酸変性されたポリプロピレンよりなる群から選択される少なくとも１種であることが特に好ましい。
ポリオレフィン繊維は、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【0020】
本実施形態の成形体は、多孔質体（好ましくは不織布、より好ましくは乾式不織布）の熱プレス成形にて製造する場合、該多孔質体はエアレイド法により作製した乾式不織布であることが好ましく、合成樹脂が合成繊維の形態で得られた多孔質体であることが好ましい。
従って、成形体は、合成樹脂として、合成繊維を含むことが好ましい。
なお、熱プレス成形により、多孔質体に含有される合成繊維の一部または全部が溶融し、成形体においては、繊維形状を保持していない部分が存在する可能性や、繊維形状が観察されない可能性がある。
従って、成形体は、合成樹脂として、合成繊維を含むことが好ましい。
なお、熱プレス成形により、多孔質体に含有される合成繊維の一部または全部が溶融し、成形体においては、繊維形状を保持していない部分が存在する可能性や、繊維形状が観察されない可能性がある。
【0021】
多孔質体を得るために使用される合成繊維（合成樹脂からなる繊維）は、中空管状および捲縮状の少なくとも一方の形態を有していることも好ましい。なお、詳しくは後述するが、多孔質体が不織布であり、特にエアレイド不織布である場合、合成樹脂からなる繊維は、エアレイド不織布の製造時の熱処理において溶融しないものが好ましい。
合成繊維を構成する合成樹脂の融点は、成形容易性の観点、パルプ繊維の劣化を抑制する観点から、好ましくは２００℃以下、より好ましくは１９５℃以下、さらに好ましくは１８０℃以下であり、そして、好ましくは８０℃以上、より好ましくは９０℃以上、さらに好ましくは１００℃以上である。
合成繊維を構成する合成樹脂の融点は、成形容易性の観点、パルプ繊維の劣化を抑制する観点から、好ましくは２００℃以下、より好ましくは１９５℃以下、さらに好ましくは１８０℃以下であり、そして、好ましくは８０℃以上、より好ましくは９０℃以上、さらに好ましくは１００℃以上である。
【0022】
前記合成繊維は、２つ以上の合成樹脂からなる複合繊維であってもよく、分割繊維、海島繊維、芯鞘繊維、貼り合わせ繊維などが例示され、これらの中でも、剛性を高める観点から、芯鞘繊維が好ましい。芯鞘繊維である場合、同心断面構造や、偏心断面構造の繊維が使用されるが、同心断面構造の繊維が好ましい。同心断面構造の繊維を使用することで、より均一な多孔質体および成形体が得られるので好ましい。
【0023】
合成繊維の繊維長は、均一な多孔質体（好ましくは不織布、より好ましくは乾式不織布）および成形体を得る観点、多孔質体の製造容易性の観点から、好ましくは０．１ｍｍ以上、より好ましくは１．０ｍｍ以上、さらに好ましくは２．０ｍｍ以上、さらに好ましくは３．０ｍｍ以上であり、そして、好ましくは５０ｍｍ以下、より好ましくは２０ｍｍ以下、さらに好ましくは１０ｍｍ以下である。
合成繊維の繊維長は、実施例に記載の方法により測定される。
合成繊維の繊維長は、実施例に記載の方法により測定される。
【0024】
合成繊維の繊維径は、均一な多孔質体および成形体を得る観点、多孔質体および成形体の製造容易性の観点から、好ましくは０．１μｍ以上、より好ましくは１μｍ以上、さらに好ましくは１０μｍ以上であり、そして、好ましくは１００μｍ以下、より好ましくは８０μｍ以下、さらに好ましくは５０μｍ以下である。
合成繊維の繊維径は、実施例に記載の方法により測定される。
合成繊維の繊維径は、実施例に記載の方法により測定される。
【0025】
合成繊維の繊度は、均一な多孔質体および成形体を得る観点、多孔質体および成形体の製造容易性の観点から、好ましくは０．０１ｄｔｅｘ以上、より好ましくは０．１ｄｔｅｘ以上、さらに好ましくは１ｄｔｅｘ以上であり、そして、好ましくは１００ｄｔｅｘ以下、より好ましくは５０ｄｔｅｘ以下、さらに好ましくは１０ｄｔｅｘ以下である。
【0026】
本実施形態の成形体は、合成樹脂として、以下のその他の合成樹脂を含有していてもよい。
その他の合成樹脂を含有する場合、その他の合成樹脂の含有量は、成形体の全質量に対して好ましくは０．１質量％以上４５質量％以下、より好ましくは０．３質量％以上３０質量％以下、さらに好ましくは０．４質量％以上２０質量％以下、よりさらに好ましくは０．５質量％以上１０質量％以下である。その他の合成樹脂の含有量を上記範囲内とすることにより、成形体を製造する際の、ハンドリング性等を向上させることができる。
その他の合成樹脂としては、アルギン酸ナトリウム、ヒドロキシエチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、アクリル樹脂、スチレン－（メタ）アクリル酸エステル共重合体樹脂、ウレタン樹脂、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）樹脂、各種澱粉、セルロース誘導体、ポリアクリル酸ソーダ、ポリアクリルアミド、ポリビニルピロリドン、アクリルアミド－アクリル酸エステル－メタクリル酸エステル共重合体、スチレン－無水マレイン酸共重合体アルカリ塩、イソブチレン－無水マレイン酸共重合体アルカリ塩、ポリ酢酸ビニル樹脂、スチレン－ブタジエン共重合体、塩化ビニル－酢酸ビニル共重合体、エチレン－酢酸ビニル共重合体、スチレン－ブタジエン－（メタ）アクリル酸エステル共重合体等が使用できる。
その他の合成樹脂を含有する場合、その他の合成樹脂の含有量は、成形体の全質量に対して好ましくは０．１質量％以上４５質量％以下、より好ましくは０．３質量％以上３０質量％以下、さらに好ましくは０．４質量％以上２０質量％以下、よりさらに好ましくは０．５質量％以上１０質量％以下である。その他の合成樹脂の含有量を上記範囲内とすることにより、成形体を製造する際の、ハンドリング性等を向上させることができる。
その他の合成樹脂としては、アルギン酸ナトリウム、ヒドロキシエチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、アクリル樹脂、スチレン－（メタ）アクリル酸エステル共重合体樹脂、ウレタン樹脂、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）樹脂、各種澱粉、セルロース誘導体、ポリアクリル酸ソーダ、ポリアクリルアミド、ポリビニルピロリドン、アクリルアミド－アクリル酸エステル－メタクリル酸エステル共重合体、スチレン－無水マレイン酸共重合体アルカリ塩、イソブチレン－無水マレイン酸共重合体アルカリ塩、ポリ酢酸ビニル樹脂、スチレン－ブタジエン共重合体、塩化ビニル－酢酸ビニル共重合体、エチレン－酢酸ビニル共重合体、スチレン－ブタジエン－（メタ）アクリル酸エステル共重合体等が使用できる。
【0027】
成形体中の合成樹脂の含有量は、吸音性を高める観点、並びに生産性および製造容易性の観点から、好ましくは９５質量％以下であり、より好ましくは９０質量％以下、さらに好ましくは８５質量％以下であり、バイオマス化度の観点から、よりさらに好ましくは５０質量％以下、特に好ましくは４５質量％以下である。また、適度な剛性を有する成形体を得る観点から、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは１５質量％以上、さらに好ましくは２５質量％以上である。
なお、合成樹脂を２種以上使用する場合には、上記の含有量は合成樹脂の合計含有量を意味する。
なお、合成樹脂を２種以上使用する場合には、上記の含有量は合成樹脂の合計含有量を意味する。
【0028】
成形体中のパルプ繊維に対する合成樹脂の質量比（合成樹脂／パルプ繊維）は、適度な剛性を有する成形体を得る観点、成形体の生産性および製造容易性、並びに吸音性の観点から、好ましくは１０／９０以上、より好ましくは１５／８５以上、さらに好ましくは２５／７５以上であり、そして、好ましくは９５／５以下、より好ましくは９０／１０以下、さらに好ましくは８５／１５以下であり、バイオマス化度の観点から、よりさらに好ましくは５０／５０以下、特に好ましくは４５／５５以下である。
【0029】
また、成形体中のパルプ繊維および合成樹脂の合計量は、好ましくは５５質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、さらに好ましくは８０質量％以上、よりさらに好ましくは９０質量％以上、特に好ましくは９５質量％以上であり、そして、１００質量％以下である。
【0030】
〔その他の成分〕
成形体は、上述したパルプ繊維および合成樹脂に加え、その他成分を含有していてもよい。その他の成分としては、天然樹脂が挙げられる。
天然樹脂としては、各種デンプン、カゼインが例示される。
成形体は、上述したパルプ繊維および合成樹脂に加え、その他成分を含有していてもよい。その他の成分としては、天然樹脂が挙げられる。
天然樹脂としては、各種デンプン、カゼインが例示される。
【0031】
成形体は、さらに、その他の成分として、填料や製紙薬品を含有していてもよい。
填料としては、例えばカオリン、焼成カオリン、炭酸カルシウム、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、二酸化チタン、タルク、酸化亜鉛、アルミナ、炭酸マグネシウム、酸化マグネシウム、シリカ、ホワイトカーボン、ベントナイト、ゼオライト、セリサイトおよびスメクタイト等の鉱物顔料、並びにポリスチレン系樹脂、尿素系樹脂、メラミン系樹脂、アクリル系樹脂および塩化ビニリデン系樹脂等の有機顔料が挙げられる。
製紙薬品としては、紙力増強剤、歩留向上剤、濾水性向上剤、染料、蛍光増白剤、ｐＨ調整剤、消泡剤、ピッチコントロール剤、スライムコントロール剤等が挙げられる。紙力増強剤としては、ポリアクリルアミド等が挙げられる。さらに湿潤紙力増強剤も併用可能であり、例えばポリアミド樹脂、メラミン－ホルムアルデヒド樹脂、尿素－ホルムアルデヒド樹脂、ポリアミド－ポリアミン－エピクロルヒドリン樹脂、ポリエチレンイミン樹脂等が挙げられる。
その他の成分を含有する場合、パルプ繊維および合成樹脂を除くその他の成分の含有量は、成形体の全質量に対して好ましくは０．１質量％以上４５質量％以下、より好ましくは０．３質量％以上３０質量％以下、さらに好ましくは０．４質量％以上２０質量％以下、よりさらに好ましくは０．５質量％以上１０質量％以下である。
填料としては、例えばカオリン、焼成カオリン、炭酸カルシウム、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、二酸化チタン、タルク、酸化亜鉛、アルミナ、炭酸マグネシウム、酸化マグネシウム、シリカ、ホワイトカーボン、ベントナイト、ゼオライト、セリサイトおよびスメクタイト等の鉱物顔料、並びにポリスチレン系樹脂、尿素系樹脂、メラミン系樹脂、アクリル系樹脂および塩化ビニリデン系樹脂等の有機顔料が挙げられる。
製紙薬品としては、紙力増強剤、歩留向上剤、濾水性向上剤、染料、蛍光増白剤、ｐＨ調整剤、消泡剤、ピッチコントロール剤、スライムコントロール剤等が挙げられる。紙力増強剤としては、ポリアクリルアミド等が挙げられる。さらに湿潤紙力増強剤も併用可能であり、例えばポリアミド樹脂、メラミン－ホルムアルデヒド樹脂、尿素－ホルムアルデヒド樹脂、ポリアミド－ポリアミン－エピクロルヒドリン樹脂、ポリエチレンイミン樹脂等が挙げられる。
その他の成分を含有する場合、パルプ繊維および合成樹脂を除くその他の成分の含有量は、成形体の全質量に対して好ましくは０．１質量％以上４５質量％以下、より好ましくは０．３質量％以上３０質量％以下、さらに好ましくは０．４質量％以上２０質量％以下、よりさらに好ましくは０．５質量％以上１０質量％以下である。
【0032】
本実施形態の成形体は、上述したように、多孔質体（好ましくは不織布、より好ましくは乾式不織布）を熱プレス成形することにより製造することが好ましい。すなわち、本実施形態の成形体は、以下の工程１および工程２をこの順で含む製造方法により製造することが好ましい。
工程１：パルプ繊維および合成樹脂を含有する多孔質体を準備する工程
工程２：前記多孔質体を熱プレスする工程
以下、成形体の製造に好適な多孔質体について記載する。
工程１：パルプ繊維および合成樹脂を含有する多孔質体を準備する工程
工程２：前記多孔質体を熱プレスする工程
以下、成形体の製造に好適な多孔質体について記載する。
【0033】
〔多孔質体の特性〕
多孔質体の第１の方向の引張強度をＴとし、第１の方向と直交する方向である第２の方向の引張強度をＹとしたとき、Ｔ／Ｙは、好ましくは０．５以上１．５以下である。Ｔ／Ｙを上記の範囲とすることにより、剛性および強度に優れるので好ましい。
Ｔ／Ｙは、より好ましくは０．６０以上、さらに好ましくは０．７０以上、よりさらに好ましくは０．８０以上、特に好ましくは０．８５以上であり、そして、より好ましくは１．４５以下、さらに好ましくは１．４０以下、よりさらに好ましくは１．３５以下である。
多孔質体の第１の方向は、多孔質体の平面方向における任意の１方向である。但し、多孔質体に含まれる繊維等が平面方向のいずれかの方向に配向している場合は、その配向方向を第１の方向とする。また、多孔質体の製造工程における流れ方向が分かる場合は、その流れ方向を第１の方向とする。多孔質体の製造工程における流れ方向が分かる場合は、製造工程における流れ方向を、第１の方向（ＭＤ方向）といい、得られた多孔質体における流れ方向をＴ目ということもある。
多孔質体の第２の方向は、多孔質体の平面方向における１方向であって、第１の方向に直交する方向である。多孔質体の製造工程における流れ方向が分かる場合は、製造工程における流れ方向に直交する方向を、第２の方向（ＣＤ方向）といい、得られた多孔質体における第２の方向をＹ目いうこともある。
多孔質体の第１の方向の引張強度をＴとし、第１の方向と直交する方向である第２の方向の引張強度をＹとしたとき、Ｔ／Ｙは、好ましくは０．５以上１．５以下である。Ｔ／Ｙを上記の範囲とすることにより、剛性および強度に優れるので好ましい。
Ｔ／Ｙは、より好ましくは０．６０以上、さらに好ましくは０．７０以上、よりさらに好ましくは０．８０以上、特に好ましくは０．８５以上であり、そして、より好ましくは１．４５以下、さらに好ましくは１．４０以下、よりさらに好ましくは１．３５以下である。
多孔質体の第１の方向は、多孔質体の平面方向における任意の１方向である。但し、多孔質体に含まれる繊維等が平面方向のいずれかの方向に配向している場合は、その配向方向を第１の方向とする。また、多孔質体の製造工程における流れ方向が分かる場合は、その流れ方向を第１の方向とする。多孔質体の製造工程における流れ方向が分かる場合は、製造工程における流れ方向を、第１の方向（ＭＤ方向）といい、得られた多孔質体における流れ方向をＴ目ということもある。
多孔質体の第２の方向は、多孔質体の平面方向における１方向であって、第１の方向に直交する方向である。多孔質体の製造工程における流れ方向が分かる場合は、製造工程における流れ方向に直交する方向を、第２の方向（ＣＤ方向）といい、得られた多孔質体における第２の方向をＹ目いうこともある。
【0034】
多孔質体の第１の方向と第２の方向の引張強度の測定は、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準じて測定する。各方向の引張強度は、引張試験機として、株式会社エー・アンド・デイ製のテンシロンを用いて１５±０．１ｍｍ×１８０±１ｍｍの短冊片を２０±５ｍｍ／分の速度で測定した値である。
【0035】
本実施形態において、多孔質体は、少なくともパルプ繊維および合成繊維を混合した後、乾式抄紙した乾式不織布であることが好ましく、シート状であることが好ましい。乾式抄紙を行った後の綿状の多孔質体（以下、綿状多孔質体ともいう）をプレス処理した不織布であることが好ましい。
多孔質体の密度は、好ましくは０．０４ｇ／ｃｍ３以上、より好ましくは０．０５ｇ／ｃｍ３以上、さらに好ましくは０．０６ｇ／ｃｍ３以上であり、そして、好ましくは０．１ｇ／ｃｍ３未満、より好ましくは０．０８ｇ／ｃｍ３以下である。
多孔質体の密度は、実施例に記載の方法により測定される。
多孔質体の密度は、好ましくは０．０４ｇ／ｃｍ３以上、より好ましくは０．０５ｇ／ｃｍ３以上、さらに好ましくは０．０６ｇ／ｃｍ３以上であり、そして、好ましくは０．１ｇ／ｃｍ３未満、より好ましくは０．０８ｇ／ｃｍ３以下である。
多孔質体の密度は、実施例に記載の方法により測定される。
【0036】
〔多孔質体の製造方法〕
本実施形態において、多孔質体（好ましくは不織布）の製造方法としては特に限定されず、所望のＴ／Ｙ、密度を得る観点から、例えば、乾式の製造方法であるエアレイド法、湿式の製造方法である水流交絡法などが例示される。これらの中でも、所望のＴ／Ｙを得るために、繊維の配向を抑制する観点から、乾式の製造方法が好ましく、具体的にはエアレイド法により製造することが好ましい。
多孔質体の製造工程は、パルプ繊維と、合成繊維とを空気中で混合し、堆積させる工程を含むことが好ましい。すなわち、本実施形態の多孔質体は、乾式不織布であることが好ましい。
本実施形態において、多孔質体（好ましくは不織布）の製造方法としては特に限定されず、所望のＴ／Ｙ、密度を得る観点から、例えば、乾式の製造方法であるエアレイド法、湿式の製造方法である水流交絡法などが例示される。これらの中でも、所望のＴ／Ｙを得るために、繊維の配向を抑制する観点から、乾式の製造方法が好ましく、具体的にはエアレイド法により製造することが好ましい。
多孔質体の製造工程は、パルプ繊維と、合成繊維とを空気中で混合し、堆積させる工程を含むことが好ましい。すなわち、本実施形態の多孔質体は、乾式不織布であることが好ましい。
【0037】
乾式抄紙法を用いて多孔質体を製造する際には、エアレイド法を採用することが好ましい。エアレイド法は、空気中で解繊した合成繊維およびパルプ繊維を気流中で均一に混合した原料繊維などを含む気流を、下側にサクションボックスを備えたメッシュ状無端ベルト上に吐出してエアレイドウェブを形成する方法である。すなわち、エアレイド法は、パルプ繊維と、合成繊維とを空気中で混合し、堆積させる工程を含む方法である。エアレイド法においては、必要に応じて上記の操作を複数回繰り返してもよい。
【0038】
上記方法で形成されたウェブは、以下に示すような繊維結合工程によってシート化される。繊維結合工程としては、例えば、ニードルパンチ法のようにウェブ面に垂直方向に針を通すことにより合成繊維やパルプ繊維を互いに交絡させてシートを形成する方法がある。このような結合工程は、カーディング法によるウェブ形成方法と組み合わせて好ましく用いられる。また、繊維結合工程では、加熱により乾式法ウェブに配合された熱融着性接着剤を融着させて原料繊維を結合する工程（サーマルボンド法）、得られた乾式法ウェブに接着剤を付与して原料繊維を結合する工程（ケミカルボンド法）、あるいはサーマルボンド法とケミカルボンド法を組み合わせた方法（マルチボンド法）を採用することができる。
【0039】
サーマルボンド法においては、熱融着性接着剤の融点よりも２０℃以上高い温度で加熱をすることが好ましい。加熱処理としては、熱風処理、および熱風処理後の低圧による熱圧処理が挙げられる。
【0040】
サーマルボンド法やマルチボンド法が採用される場合には、粒子状あるいは繊維状の熱融着性接着剤が使用されることが好ましい。熱融着性接着剤は、上述した合成繊維またはバインダー成分であってもよい。
粒子状の熱融着性接着剤としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエステル低融点ポリエチレンテレフタレート、低融点ポリアミド、低融点ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネートなどの熱融着性の樹脂粒子が用いられる。
繊維状の熱融着性接着剤としては、低融点ポリエチレンテレフタレート、低融点ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネート（ＰＢＳ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、などのポリエステル、低融点ポリアミド、アクリル樹脂、酢酸ビニル（ＰＶＡｃ）の樹脂類が用いられる。
また、熱融着性合成繊維としては、融点の異なる２種類の樹脂を複合化させて得られ、繊維の表面のみが溶融する芯鞘型構造の熱融着性複合合成繊維も好ましく用いることができる。芯鞘型構造の熱融着性複合合成繊維は、融点の高い樹脂からなる芯の外周上に、融点の低い樹脂からなる鞘が形成された構造を有する。具体的には、融点が異なる２種の樹脂を組み合わせた形態（ＰＥＴ／ＰＥＴ複合繊維、ＰＥ／ＰＥＴ複合繊維、ＰＰ／ＰＥＴ複合繊維、ＰＥ／ＰＰ複合繊維、ＰＶＡｃ／ＰＥＴ複合樹脂）が挙げられる。
粒子状の熱融着性接着剤としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリエステル低融点ポリエチレンテレフタレート、低融点ポリアミド、低融点ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネートなどの熱融着性の樹脂粒子が用いられる。
繊維状の熱融着性接着剤としては、低融点ポリエチレンテレフタレート、低融点ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネート（ＰＢＳ）、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、などのポリエステル、低融点ポリアミド、アクリル樹脂、酢酸ビニル（ＰＶＡｃ）の樹脂類が用いられる。
また、熱融着性合成繊維としては、融点の異なる２種類の樹脂を複合化させて得られ、繊維の表面のみが溶融する芯鞘型構造の熱融着性複合合成繊維も好ましく用いることができる。芯鞘型構造の熱融着性複合合成繊維は、融点の高い樹脂からなる芯の外周上に、融点の低い樹脂からなる鞘が形成された構造を有する。具体的には、融点が異なる２種の樹脂を組み合わせた形態（ＰＥＴ／ＰＥＴ複合繊維、ＰＥ／ＰＥＴ複合繊維、ＰＰ／ＰＥＴ複合繊維、ＰＥ／ＰＰ複合繊維、ＰＶＡｃ／ＰＥＴ複合樹脂）が挙げられる。
【0041】
また、繊維の結合にケミカルボンド法が用いられる場合、繊維同士を固着させるためにバインダー成分が添加されることが好ましい。バインダー成分としては、必要に応じて適宜選択可能であり、例えば、デンプン、カゼイン、アルギン酸ナトリウム、ヒドロキシエチルセルロース、カルボキシメチルセルロースナトリウム塩、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）、ポリアクリル酸ソーダ等の溶液タイプのバインダーや、ポリアクリル酸エステル、アクリルスチレン共重合体、ポリ酢酸ビニル、エチレン酢酸ビニル共重合体、アクリルニトリルブタジエン共重合体、メチルメタアクリレートブタジエン共重合体、尿素－メラミン樹脂、スチレン－ブタジエン共重合体樹脂等のエマルジョンタイプのバインダー等が使用可能である。また、上述したバインダー成分を使用することも好ましい。なお、上記のバインダーとしては、繊維、粉体、顆粒状、溶液あるいはエマルジョンなど、種々の形態のものを用いることができ、２種以上を併用することもできる。
【0042】
乾式抄紙法を用いて多孔質体を製造する場合、加熱処理の後に平滑度の向上、密度のコントロールを目的として、必要に応じてカレンダー処理を施してもよい。カレンダー処理は金属ロールや樹脂ロールで加圧することでシートの密度を任意にコントロールすることができる。また、カレンダー処理を行うロールを任意の温度に設定し、シートを加熱、加圧することで高平滑、高密度のシートを得ることができる。
【0043】
上述したような乾式抄紙法で製造された多孔質体は、多孔質体を構成する各繊維が、長手方向、幅方向および厚み方向にランダムに３次元配向されている。このため、本実施形態においては、多孔質体の第１の方向の引張強度と、第２の方向の引張強度が同程度の値となる。すなわち、本実施形態では、平面方向における等方性に優れた多孔質体が得られる。
【0044】
なお、多孔質体の製造工程においては、成形性を阻害しない任意のシートを多孔質体に積層して積層シートを製造してもよい。例えば、多孔質体の表面や、多孔質体を積層する際にシート間に任意のシートを積層することができる。積層する任意のシートとしては、ティッシュや不織布などのシートを用いることができる。これら任意のシートは、表面性の向上や層間強度の向上、その他機能の付与を目的として積層される。
【0045】
多孔質体はロールプレスによる加熱加圧成形することで得ることができる。ロールプレス処理は金属ロールや樹脂ロールで加圧することでシートの密度を任意にコントロールすることができる。また、ロールプレス処理を行うロールを任意の温度およびクリアランスに設定し、シートを加熱、加圧することで任意の密度の多孔質体を得ることができる。
【0046】
［成形体］
本実施形態の成形体は、上述した多孔質体を熱プレス成形して得ることが好ましい。多孔質体は、目的とする成形体の密度に合わせて、任意の圧力および温度で熱プレスすることができる。また、多孔質体は、１枚を単独で使用してもよく、成形体が所望の厚さとなるように、積層してもよく、積層枚数を調整することで、成形体の厚さを調整することができる。成形体において、パルプ繊維はパルプ繊維のまま保持され、成形体は、パルプ繊維含有成形体である。
なお、成形工程において、加熱温度、加熱時間を制御することで、多孔質体が含有する合成樹脂の一部または全部が溶融していてもよい。
本実施形態の成形体は、上述した多孔質体を熱プレス成形して得ることが好ましい。多孔質体は、目的とする成形体の密度に合わせて、任意の圧力および温度で熱プレスすることができる。また、多孔質体は、１枚を単独で使用してもよく、成形体が所望の厚さとなるように、積層してもよく、積層枚数を調整することで、成形体の厚さを調整することができる。成形体において、パルプ繊維はパルプ繊維のまま保持され、成形体は、パルプ繊維含有成形体である。
なお、成形工程において、加熱温度、加熱時間を制御することで、多孔質体が含有する合成樹脂の一部または全部が溶融していてもよい。
【0047】
＜熱プレス成形体＞
成形体は、多孔質体を熱プレス成形する工程により得られる熱プレス成形体であることが好ましい。熱プレス成形を行うことで、多孔質体が含有する合成樹脂の一部が溶融していてもよく、所望の密度となるように熱プレス成形を行うことが好ましい。熱プレス成形では、多孔質体におけるパルプ繊維と合成繊維とが均一で配向が抑制された混合状態が維持され、パルプ繊維が極めて均一に分散した成形体が得られる。
成形体は、多孔質体を熱プレス成形する工程により得られる熱プレス成形体であることが好ましい。熱プレス成形を行うことで、多孔質体が含有する合成樹脂の一部が溶融していてもよく、所望の密度となるように熱プレス成形を行うことが好ましい。熱プレス成形では、多孔質体におけるパルプ繊維と合成繊維とが均一で配向が抑制された混合状態が維持され、パルプ繊維が極めて均一に分散した成形体が得られる。
【0048】
熱プレス成形する工程は、多孔質体を加熱加圧成形する工程である。多孔質体を１００℃以上となるように加熱し、かつ、２ＭＰａ以上となるように加圧することが好ましい。
熱プレス成形する工程における加熱温度は、１００℃以上であることが好ましいが、多孔質体に含有される合成樹脂の種類により適宜調節することが好ましい。具体的には、多孔質体に含まれる合成樹脂の融点の±２０℃の範囲内で加熱を行うことが好ましい。このような温度範囲内で加熱を行うことにより、多孔質体に含有されるパルプ繊維の熱分解（ヘミセルロースの分解）を抑制することができ、より曲げ弾性勾配および強度に優れた成形体を得ることができる。
熱プレス成形する工程における圧力条件は、曲げ弾性勾配および強度に優れる成形体を得る観点、エネルギー負荷を低減する観点から、好ましくは２ＭＰａ以上、より好ましくは３ＭＰａ以上であり、好ましくは２５ＭＰａ以下、より好ましくは１５ＭＰａ以下、さらに好ましくは１０ＭＰａ以下である。
また、所望の保持温度に到達するまでの昇温速度は、好ましくは３℃／分以上３０℃／分以下であり、所望の加熱加圧条件での保持時間としては好ましく１分以上３０分以下、その後、成形体を取り出す温度までは圧力を維持しながら、３℃／分以上２０℃／分以下の冷却速度とすることが好ましい。
なお、上記の加熱加圧条件を得る前に、予備プレス工程を有していてもよく、所望の加熱条件にて、より低い圧力にて予備プレスを行った後に、圧力を上げて、熱プレス工程を行うことも好ましい。
熱プレス成形する工程における加熱温度は、１００℃以上であることが好ましいが、多孔質体に含有される合成樹脂の種類により適宜調節することが好ましい。具体的には、多孔質体に含まれる合成樹脂の融点の±２０℃の範囲内で加熱を行うことが好ましい。このような温度範囲内で加熱を行うことにより、多孔質体に含有されるパルプ繊維の熱分解（ヘミセルロースの分解）を抑制することができ、より曲げ弾性勾配および強度に優れた成形体を得ることができる。
熱プレス成形する工程における圧力条件は、曲げ弾性勾配および強度に優れる成形体を得る観点、エネルギー負荷を低減する観点から、好ましくは２ＭＰａ以上、より好ましくは３ＭＰａ以上であり、好ましくは２５ＭＰａ以下、より好ましくは１５ＭＰａ以下、さらに好ましくは１０ＭＰａ以下である。
また、所望の保持温度に到達するまでの昇温速度は、好ましくは３℃／分以上３０℃／分以下であり、所望の加熱加圧条件での保持時間としては好ましく１分以上３０分以下、その後、成形体を取り出す温度までは圧力を維持しながら、３℃／分以上２０℃／分以下の冷却速度とすることが好ましい。
なお、上記の加熱加圧条件を得る前に、予備プレス工程を有していてもよく、所望の加熱条件にて、より低い圧力にて予備プレスを行った後に、圧力を上げて、熱プレス工程を行うことも好ましい。
【0049】
熱プレス成形の方法としては、各種存在する熱プレス成形の方法の中でも、大型の航空機などの成形体部材を作製する際によく使用されるオートクレーブ法や、工程が比較的簡便である金型プレス法が好ましく挙げられる。ボイドの少ない高品質な成形体を得るという観点からはオートクレーブ法が好ましい。
【0050】
熱プレス成形する工程では、パルプ繊維および合成繊維の伸び不足による破れ等の欠損を防ぐことを目的として、熱プレス成形を複数回行なってもよい。これにより、より曲げ弾性勾配および強度に優れる成形体を得ることができる。
【0051】
〔成形体の特性〕
本実施形態の成形体の密度は、０．１ｇ／ｃｍ３以上０．８ｇ／ｃｍ３以下である。成形体の密度を上記の範囲内とすることにより、吸音性能を保持しつつ、適度な剛性が得られるので好ましい。
成形体の密度は、好ましくは０．１０ｇ／ｃｍ３以上、より好ましくは０．１３ｇ／ｃｍ３以上、さらに好ましくは０．１５ｇ／ｃｍ３以上であり、そして、好ましくは０．６０ｇ／ｃｍ３以下、より好ましくは０．５０ｇ／ｃｍ３以下、さらに好ましくは０．４０ｇ／ｃｍ３以下である。
成形体の密度は、実施例に記載の方法により測定される。
本実施形態の成形体の密度は、０．１ｇ／ｃｍ３以上０．８ｇ／ｃｍ３以下である。成形体の密度を上記の範囲内とすることにより、吸音性能を保持しつつ、適度な剛性が得られるので好ましい。
成形体の密度は、好ましくは０．１０ｇ／ｃｍ３以上、より好ましくは０．１３ｇ／ｃｍ３以上、さらに好ましくは０．１５ｇ／ｃｍ３以上であり、そして、好ましくは０．６０ｇ／ｃｍ３以下、より好ましくは０．５０ｇ／ｃｍ３以下、さらに好ましくは０．４０ｇ／ｃｍ３以下である。
成形体の密度は、実施例に記載の方法により測定される。
【0052】
成形体の厚みは、特に限定されないが、吸音性能および剛性の観点から、好ましくは１ｍｍ以上、より好ましくは１．５ｍｍ以上、さらに好ましくは２ｍｍ以上であり、そして、好ましくは５０ｍｍ以下、より好ましくは２０ｍｍ以下、さらに好ましくは１０ｍｍ以下である。
成形体の厚みは、実施例に記載の方法により測定される。
成形体の厚みは、実施例に記載の方法により測定される。
【0053】
成形体の坪量は、特に限定されないが、吸音性能および剛性の観点から、好ましくは１００ｇ／ｍ２以上、より好ましくは３００ｇ／ｍ２以上、さらに好ましくは５００ｇ／ｍ２以上であり、そして、好ましくは６０００ｇ／ｍ２以下、より好ましくは４０００ｇ／ｍ２以下、さらに好ましくは３０００ｇ／ｍ２以下、よりさらに好ましくは１５００ｇ／ｍ２以下である。
坪量が上記範囲内であると、軽量でありながら、吸音性に優れ、適度な剛性を有する成形体となるので、好ましい。
成形体の坪量は、実施例に記載の方法により測定される。
坪量が上記範囲内であると、軽量でありながら、吸音性に優れ、適度な剛性を有する成形体となるので、好ましい。
成形体の坪量は、実施例に記載の方法により測定される。
【0054】
本実施形態雄成形体は、適度な剛性を有することが好ましい観点から、曲げ弾性勾配が０．５Ｎ／ｃｍ以上である。
曲げ弾性勾配は、好ましくは１．０Ｎ／ｃｍ以上、より好ましくは５．０Ｎ／ｃｍ以上、さらに好ましくは２０Ｎ／ｃｍ以上、よりさらに好ましくは５０Ｎ／ｃｍ以上、特に好ましくは１００Ｎ／ｃｍ以上、最も好ましくは３００Ｎ／ｃｍ以上であり、そして、吸音性能を保持する観点から、好ましくは５０００Ｎ／ｃｍ以下、より好ましくは３０００Ｎ／ｃｍ以下、さらに好ましくは１０００Ｎ／ｃｍ以下である。
曲げ弾性勾配が上記の範囲内であると、該成形体を固定や組み立て作業する際に、しなりが抑制され、取扱い性や作業性が向上する。
曲げ弾性勾配は、実施例に記載の方法により測定される。
曲げ弾性勾配は、好ましくは１．０Ｎ／ｃｍ以上、より好ましくは５．０Ｎ／ｃｍ以上、さらに好ましくは２０Ｎ／ｃｍ以上、よりさらに好ましくは５０Ｎ／ｃｍ以上、特に好ましくは１００Ｎ／ｃｍ以上、最も好ましくは３００Ｎ／ｃｍ以上であり、そして、吸音性能を保持する観点から、好ましくは５０００Ｎ／ｃｍ以下、より好ましくは３０００Ｎ／ｃｍ以下、さらに好ましくは１０００Ｎ／ｃｍ以下である。
曲げ弾性勾配が上記の範囲内であると、該成形体を固定や組み立て作業する際に、しなりが抑制され、取扱い性や作業性が向上する。
曲げ弾性勾配は、実施例に記載の方法により測定される。
【0055】
本実施形態の成形体は、適度な曲げ弾性率を有することが好ましく、成形体が適度な曲げ弾性率を有することで、吸音性能を保持しつつ、曲げに対する剛性に優れた成形体となるので好ましい。
成形体の曲げ弾性率は、好ましくは０．００１ＧＰａ以上、より好ましくは０．００３ＧＰａ以上、さらに好ましくは０．０１ＧＰａ以上、よりさらに好ましくは０．１ＧＰａ以上である。上限は特に限定されないが、吸音性能を維持する観点から、好ましくは１．５ＧＰａ以下、より好ましくは１．０ＧＰａ以下である。
成形体の曲げ弾性率は、ＪＩＳ Ｋ ７１７１：２０１６に準拠して測定される。
成形体の曲げ弾性率は、好ましくは０．００１ＧＰａ以上、より好ましくは０．００３ＧＰａ以上、さらに好ましくは０．０１ＧＰａ以上、よりさらに好ましくは０．１ＧＰａ以上である。上限は特に限定されないが、吸音性能を維持する観点から、好ましくは１．５ＧＰａ以下、より好ましくは１．０ＧＰａ以下である。
成形体の曲げ弾性率は、ＪＩＳ Ｋ ７１７１：２０１６に準拠して測定される。
【0056】
本実施形態の成形体は、吸音性を有することが好ましく、周波数２ｋＨｚにおける垂直入射吸音率は、好ましくは５％以上、より好ましくは１０％以上、さらに好ましくは２０％以上、よりさらに好ましくは３０％以上であり、そして、上限は特に限定されないが、成形体に適度な剛性を付与する観点から、好ましくは８０％以下、より好ましくは７０％以下、さらに好ましくは６５％以下である。
【0057】
（用途）
本実施形態の成形体は、吸音材に好適に使用される。すなわち、本実施形態の吸音材は、本実施形態の成形体を用いてなる。
吸音材は、従来吸音材が使用されてきた種々の用途に使用可能であるが、本実施形態の成形体は、適度な剛性を有することから、これらの中でも、自動車内装材、建築用内装材に好適である。
本実施形態の成形体は、吸音材に好適に使用される。すなわち、本実施形態の吸音材は、本実施形態の成形体を用いてなる。
吸音材は、従来吸音材が使用されてきた種々の用途に使用可能であるが、本実施形態の成形体は、適度な剛性を有することから、これらの中でも、自動車内装材、建築用内装材に好適である。
【実施例0058】
以下に実施例と比較例を挙げて本発明の特徴をさらに具体的に説明する。以下の実施例に示す材料、使用量、割合、処理内容、処理手順等は、本発明の趣旨を逸脱しない限り適宜変更することができる。従って、本発明の範囲は以下に示す具体例により限定的に解釈されるべきものではない。
【0059】
（実施例１）
＜不織布の作製＞
ＮＢＫＰを、旋回流式ジェット気流解繊装置を用いて解繊処理して、解繊ドライパルプを得た。解繊機での処理風速は４５ｍ／分であり、装置内に設けたバッフルにより乱流とした。得られた解繊ドライパルプ（パルプ繊維）の平均繊維長は２．３８ｍｍであり、平均繊維幅は３４．３μｍであり、微細繊維比率は１１．４％であった。
＜不織布の作製＞
ＮＢＫＰを、旋回流式ジェット気流解繊装置を用いて解繊処理して、解繊ドライパルプを得た。解繊機での処理風速は４５ｍ／分であり、装置内に設けたバッフルにより乱流とした。得られた解繊ドライパルプ（パルプ繊維）の平均繊維長は２．３８ｍｍであり、平均繊維幅は３４．３μｍであり、微細繊維比率は１１．４％であった。
【0060】
次いで、得られた解繊ドライパルプと、ポリプロピレン繊維（融点１６０℃、繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径３０μｍ）と、ポリエチレン／ポリプロピレン複合芯鞘繊維（芯部融点１６０℃、鞘部融点１１０℃、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径１５μｍ）とを、７０／１５／１５の割合（質量比）で空気流により均一に混合して繊維混合物を得た。
【0061】
次いで、図１に示すウェブ形成装置１を用い、繊維混合物からエアレイドウェブを形成した。具体的には、コンベア１０に装着されて走行する透気性無端ベルト２０の上に、第１のキャリアシート供給手段４０によって、第１のキャリアシート４１を繰り出した。実施例１では、第１のキャリアシート４１として、ティッシュ（坪量１４ｇ／ｍ２）を使用した。なお、「坪量」はＪＩＳ Ｐ８１２４：２０１１に記載の「紙及び板紙－坪量の測定方法」に従って測定した。
【0062】
サクションボックス６０によって透気性無端ベルト２０を吸引しながら、第１のキャリアシート４１の上に、繊維混合物供給手段３０から空気流と共に繊維混合物を落下堆積させ、綿状の不織布を得た。その際、エアレイドウェブ部分の坪量が６００ｇ／ｍ２となるように、繊維混合物を供給した。
【0063】
次いで、第２のキャリアシート供給手段５０によって、第１のキャリアシート４１上の綿状の繊維集合体の上に、第２のキャリアシート５１を積層して、エアレイドウェブ含有積層シートを得た。実施例１では、第２のキャリアシート５１として、ティッシュ（坪量１４ｇ／ｍ２）を使用した。つまり、実施例１においては、第１のキャリアシート４１と第２のキャリアシート５１に、同一のシートを用いた。
【0064】
得られたエアレイドウェブ含有積層シートを、熱風循環コンベアオーブン方式のボックスタイプドライヤに通し、温度１４０℃で熱風処理した。その後、ロールプレス処理によって密度が０．０６ｇ／ｃｍ３となるように密度を調整し、第１のキャリアシートおよび第２のキャリアシートを剥離して、坪量６００ｇ／ｍ２の不織布を得た。前記不織布のＴ／Ｙは１．１８、密度は０．０６２ｇ／ｃｍ３、厚みは１０ｍｍであった。
【0065】
＜成形体の作製＞
前記不織布を２０ｃｍ×２０ｃｍに裁断し、これにより２枚の裁断片を得た。得られた裁断片を重ね、２層の積層構造物を作製した。次に、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ２．５ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、前記積層構造物を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに５ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、５ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は１１３０ｇ／ｍ２、密度は０．４５ｇ／ｃｍ３であった。なお、熱プレス成形により、不織布が縦横方向に若干の伸び縮みをすることがあり、成形体の坪量は、不織布の坪量から変化する場合がある。
前記不織布を２０ｃｍ×２０ｃｍに裁断し、これにより２枚の裁断片を得た。得られた裁断片を重ね、２層の積層構造物を作製した。次に、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ２．５ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、前記積層構造物を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに５ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、５ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は１１３０ｇ／ｍ２、密度は０．４５ｇ／ｃｍ３であった。なお、熱プレス成形により、不織布が縦横方向に若干の伸び縮みをすることがあり、成形体の坪量は、不織布の坪量から変化する場合がある。
【0066】
（実施例２）
実施例１の＜成形体の作製＞において、４枚の裁断片を得て、得られた裁断片を重ね、４層の積層構造物を作製した。次に、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ５．０ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、前記積層構造物を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに５ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、５ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は２２００ｇ／ｍ２、密度は０．４４ｇ／ｃｍ３であった。
実施例１の＜成形体の作製＞において、４枚の裁断片を得て、得られた裁断片を重ね、４層の積層構造物を作製した。次に、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ５．０ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、前記積層構造物を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに５ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、５ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は２２００ｇ／ｍ２、密度は０．４４ｇ／ｃｍ３であった。
【0067】
（実施例３）
実施例１の＜成形体の作製＞において、６枚の裁断片を得て、得られた裁断片を重ね、６層の積層構造物を作製した。次に、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ８ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、前記積層構造物を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに５ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、５ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は３６００ｇ／ｍ２、密度は０．４４ｇ／ｃｍ３であった。
実施例１の＜成形体の作製＞において、６枚の裁断片を得て、得られた裁断片を重ね、６層の積層構造物を作製した。次に、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ８ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、前記積層構造物を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに５ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、５ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は３６００ｇ／ｍ２、密度は０．４４ｇ／ｃｍ３であった。
【0068】
（実施例４）
実施例１の＜成形体の作製＞において、１枚の裁断片を得て、単層にて成形体を作製した。なお、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ２．５ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、前記不織布を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに５ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、５ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は６６０ｇ／ｍ２、密度は０．２６ｇ／ｃｍ３であった。
実施例１の＜成形体の作製＞において、１枚の裁断片を得て、単層にて成形体を作製した。なお、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ２．５ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、前記不織布を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに５ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、５ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は６６０ｇ／ｍ２、密度は０．２６ｇ／ｃｍ３であった。
【0069】
（実施例５）
実施例１の＜成形体の作製＞において、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ５．０ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、積層構造物を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに５ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、５ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は１２００ｇ／ｍ２、密度は０．２５ｇ／ｃｍ３であった。
実施例１の＜成形体の作製＞において、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ５．０ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、積層構造物を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに５ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、５ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は１２００ｇ／ｍ２、密度は０．２５ｇ／ｃｍ３であった。
【0070】
（実施例６）
実施例１の＜成形体の作製＞において、３枚の裁断片を得て、３層の積層構造物にて成形体を作製した。なお、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ８．０ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、不織布を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに５ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、５ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は２０００ｇ／ｍ２、密度は０．２５ｇ／ｃｍ３であった。
実施例１の＜成形体の作製＞において、３枚の裁断片を得て、３層の積層構造物にて成形体を作製した。なお、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ８．０ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、不織布を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに５ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、５ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は２０００ｇ／ｍ２、密度は０．２５ｇ／ｃｍ３であった。
【0071】
（実施例７）
実施例１の＜不織布の作製＞において、解繊ドライパルプと、ポリプロピレン繊維（融点１６０℃、繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径３０μｍ）と、ポリエチレン／ポリプロピレン複合芯鞘繊維（芯部融点１６０℃、鞘部融点１１０℃、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径１５μｍ）とを、６０／２０／２０の割合（質量比）で空気流により均一に混合して繊維混合物を得た以外は、同様にして不織布を得た。
その後、＜成形体の作製＞において、６枚の裁断片を得て、得られた裁断片を重ね、６層の積層構造物を作製した。次に、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ８．０ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、前記積層構造物を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに５ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、５ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は３４００ｇ／ｍ２、密度は０．４２ｇ／ｃｍ３であった。
実施例１の＜不織布の作製＞において、解繊ドライパルプと、ポリプロピレン繊維（融点１６０℃、繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径３０μｍ）と、ポリエチレン／ポリプロピレン複合芯鞘繊維（芯部融点１６０℃、鞘部融点１１０℃、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径１５μｍ）とを、６０／２０／２０の割合（質量比）で空気流により均一に混合して繊維混合物を得た以外は、同様にして不織布を得た。
その後、＜成形体の作製＞において、６枚の裁断片を得て、得られた裁断片を重ね、６層の積層構造物を作製した。次に、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ８．０ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、前記積層構造物を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに５ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、５ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は３４００ｇ／ｍ２、密度は０．４２ｇ／ｃｍ３であった。
【0072】
（実施例８）
実施例７の＜不織布の作製＞において、解繊ドライパルプと、ポリプロピレン繊維（融点１６０℃、繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径３０μｍ）と、ポリエチレン／ポリプロピレン複合芯鞘繊維（芯部融点１６０℃、鞘部融点１１０℃、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径１５μｍ）とを、５０／２５／２５の割合（質量比）で空気流により均一に混合して繊維混合物を得た以外は、同様にして不織布を得た。
その後、実施例７と同様にして、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は３６００ｇ／ｍ２、密度は０．４４ｇ／ｃｍ３であった。
実施例７の＜不織布の作製＞において、解繊ドライパルプと、ポリプロピレン繊維（融点１６０℃、繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径３０μｍ）と、ポリエチレン／ポリプロピレン複合芯鞘繊維（芯部融点１６０℃、鞘部融点１１０℃、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径１５μｍ）とを、５０／２５／２５の割合（質量比）で空気流により均一に混合して繊維混合物を得た以外は、同様にして不織布を得た。
その後、実施例７と同様にして、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は３６００ｇ／ｍ２、密度は０．４４ｇ／ｃｍ３であった。
【0073】
（実施例９）
実施例８の＜不織布の作製＞において、解繊ドライパルプと、ポリプロピレン繊維（融点１６０℃、繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径３０μｍ）と、ポリエチレン／ポリプロピレン複合芯鞘繊維（芯部融点１６０℃、鞘部融点１１０℃、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径１５μｍ）とを、３０／３５／３５の割合（質量比）で空気流により均一に混合して繊維混合物を得た以外は、同様にして不織布を得た。
その後、実施例８と同様にして、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は４１００ｇ／ｍ２、密度は０．５１ｇ／ｃｍ３であった。
実施例８の＜不織布の作製＞において、解繊ドライパルプと、ポリプロピレン繊維（融点１６０℃、繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径３０μｍ）と、ポリエチレン／ポリプロピレン複合芯鞘繊維（芯部融点１６０℃、鞘部融点１１０℃、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径１５μｍ）とを、３０／３５／３５の割合（質量比）で空気流により均一に混合して繊維混合物を得た以外は、同様にして不織布を得た。
その後、実施例８と同様にして、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は４１００ｇ／ｍ２、密度は０．５１ｇ／ｃｍ３であった。
【0074】
（実施例１０）
実施例９と同様にして不織布を得た。
その後、実施例１と同様にして、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は１３２０ｇ／ｍ２、密度は０．５３ｇ／ｃｍ３であった。
実施例９と同様にして不織布を得た。
その後、実施例１と同様にして、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は１３２０ｇ／ｍ２、密度は０．５３ｇ／ｃｍ３であった。
【0075】
（実施例１１）
実施例９と同様にして不織布を得た。
その後、実施例５と同様にして、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体坪量は１６３０ｇ／ｍ２、の密度は、０．３３ｇ／ｃｍ３であった。
実施例９と同様にして不織布を得た。
その後、実施例５と同様にして、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体坪量は１６３０ｇ／ｍ２、の密度は、０．３３ｇ／ｃｍ３であった。
【0076】
（実施例１２）
実施例９と同様にして不織布を得た。
その後、＜成形体の作製＞において、２枚の裁断片を得て、２層の積層構造物にて成形体を作製した。なお、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ８．０ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、不織布を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに５ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、５ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は１９００ｇ／ｍ２、密度は０．２４ｇ／ｃｍ３であった。
実施例９と同様にして不織布を得た。
その後、＜成形体の作製＞において、２枚の裁断片を得て、２層の積層構造物にて成形体を作製した。なお、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ８．０ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、不織布を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに５ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、５ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は１９００ｇ／ｍ２、密度は０．２４ｇ／ｃｍ３であった。
【0077】
（実施例１３）
実施例９と同様にして不織布を得た。
その後、実施例４と同様にして、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は５５０ｇ／ｍ２、密度は、０．２１ｇ／ｃｍ３であった。
実施例９と同様にして不織布を得た。
その後、実施例４と同様にして、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は５５０ｇ／ｍ２、密度は、０．２１ｇ／ｃｍ３であった。
【0078】
（実施例１４）
実施例８と同様にして不織布を得た。
その後、実施例１１と同様にして、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は１２５０ｇ／ｍ２、密度は、０．２５ｇ／ｃｍ３であった。
実施例８と同様にして不織布を得た。
その後、実施例１１と同様にして、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は１２５０ｇ／ｍ２、密度は、０．２５ｇ／ｃｍ３であった。
【0079】
（実施例１５）
実施例８と同様にして不織布を得た。
その後、実施例１２と同様にして、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は１３６０ｇ／ｍ２、密度は、０．１７ｇ／ｃｍ３であった。
実施例８と同様にして不織布を得た。
その後、実施例１２と同様にして、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は１３６０ｇ／ｍ２、密度は、０．１７ｇ／ｃｍ３であった。
【0080】
（実施例１６）
実施例８の＜不織布の作製＞において、解繊ドライパルプと、ポリプロピレン繊維（融点１６０℃、繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径３０μｍ）と、ポリエチレン／ポリプロピレン複合芯鞘繊維（芯部融点１６０℃、鞘部融点１１０℃、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径１５μｍ）とを、２０／４０／４０の割合（質量比）で空気流により均一に混合して繊維混合物を得た以外は、同様にして不織布を得た。
その後、実施例１４と同様にして、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は１６００ｇ／ｍ２、密度は、０．３２ｇ／ｃｍ３であった。
実施例８の＜不織布の作製＞において、解繊ドライパルプと、ポリプロピレン繊維（融点１６０℃、繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径３０μｍ）と、ポリエチレン／ポリプロピレン複合芯鞘繊維（芯部融点１６０℃、鞘部融点１１０℃、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径１５μｍ）とを、２０／４０／４０の割合（質量比）で空気流により均一に混合して繊維混合物を得た以外は、同様にして不織布を得た。
その後、実施例１４と同様にして、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は１６００ｇ／ｍ２、密度は、０．３２ｇ／ｃｍ３であった。
【0081】
（比較例１）
実施例１と同様にして不織布を得た。
その後、＜成形体の作製＞において、５枚の裁断片を得て、得られた裁断片を重ね、６層の積層構造物を作製した。次に、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ３．０ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、前記積層構造物を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに１０ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、１０ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は３６００ｇ／ｍ２、密度は１．２ｇ／ｃｍ３であった。
実施例１と同様にして不織布を得た。
その後、＜成形体の作製＞において、５枚の裁断片を得て、得られた裁断片を重ね、６層の積層構造物を作製した。次に、２０ｃｍ×２０ｃｍ、深さ３．０ｍｍの開口部を有するステンレス製の金型内に、前記積層構造物を配置した。次いで、前記金型を熱プレス機にセットし、温度１８０℃、圧力１．５ＭＰａで５分間予備プレスし、さらに１０ＭＰａに加圧して１５分間プレス処理した。その後、１０ＭＰａを維持したまま冷却して、パルプ繊維含有成形体を得た。前記パルプ繊維含有成形体の坪量は３６００ｇ／ｍ２、密度は１．２ｇ／ｃｍ３であった。
【0082】
（比較例２）
実施例１の＜不織布の作製＞において、得られたエアレイドウェブ含有積層シートを、熱風循環コンベアオーブン方式のボックスタイプドライヤに通し、温度１４０℃で熱風処理した後、ロールプレス処理によって密度が０．０６ｇ／ｃｍ３となるように密度を調整し、第１のキャリアシートおよび第２のキャリアシートを剥離して、坪量６００ｇ／ｍ２の不織布を得た。前記不織布のＴ／Ｙは１．１８、密度は０．０６ｇ／ｃｍ３、厚みは１０．０ｍｍであった。
実施例１の＜不織布の作製＞において、得られたエアレイドウェブ含有積層シートを、熱風循環コンベアオーブン方式のボックスタイプドライヤに通し、温度１４０℃で熱風処理した後、ロールプレス処理によって密度が０．０６ｇ／ｃｍ３となるように密度を調整し、第１のキャリアシートおよび第２のキャリアシートを剥離して、坪量６００ｇ／ｍ２の不織布を得た。前記不織布のＴ／Ｙは１．１８、密度は０．０６ｇ／ｃｍ３、厚みは１０．０ｍｍであった。
【0083】
（比較例３）
＜多孔質体の製造＞
原料繊維としてパルプ繊維を用いた中層と、中層の両面に表面層とを備えた多孔質体を以下のように製造した。
サクションボックスを有するメッシュコンベア上に表面層Ａとしてスパンボンド不織布（坪量４０ｇ／ｍ２）を繰り出し、該表面層Ａ上に、５ｇ／ｍ２のポリエチレン粉末（粉体接着剤）をスプレー装置で散布した、次いで、ＮＢＫＰと、ポリエチレン／ポリプロピレン複合芯鞘繊維（芯部融点１６０℃、鞘部融点１１０℃、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径１５μｍ）とを、７０／３０の割合（質量比）で空気流により均一に混合、解繊し、乾式のエアレイドウェブ形成装置を用いて、表面層Ａ上にエアレイドウェブ（中層、坪量９１０ｇ／ｍ２）を形成させた。
次いで、該エアレイドウェブ上に、先に使用したものと同じ粉体接着剤を層状散布装置にて５ｇ／ｍ２散布し、さらにその上に、表面層ＢとしてレーヨンＰＥＴスパンレース（坪量４０ｇ／ｍ２）を積層するように繰り出し、熱風乾燥機に導いて、熱融着性繊維の鞘が溶融するように、鞘の融点以上に加熱した。これにより、エアレイドウェブの両面に表面層を接着して、積層体Ｓを形成した。その後、該積層体Ｓをさらにプレスロールに通し、多孔質体を得た。
＜多孔質体の製造＞
原料繊維としてパルプ繊維を用いた中層と、中層の両面に表面層とを備えた多孔質体を以下のように製造した。
サクションボックスを有するメッシュコンベア上に表面層Ａとしてスパンボンド不織布（坪量４０ｇ／ｍ２）を繰り出し、該表面層Ａ上に、５ｇ／ｍ２のポリエチレン粉末（粉体接着剤）をスプレー装置で散布した、次いで、ＮＢＫＰと、ポリエチレン／ポリプロピレン複合芯鞘繊維（芯部融点１６０℃、鞘部融点１１０℃、繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維長５ｍｍ、繊維径１５μｍ）とを、７０／３０の割合（質量比）で空気流により均一に混合、解繊し、乾式のエアレイドウェブ形成装置を用いて、表面層Ａ上にエアレイドウェブ（中層、坪量９１０ｇ／ｍ２）を形成させた。
次いで、該エアレイドウェブ上に、先に使用したものと同じ粉体接着剤を層状散布装置にて５ｇ／ｍ２散布し、さらにその上に、表面層ＢとしてレーヨンＰＥＴスパンレース（坪量４０ｇ／ｍ２）を積層するように繰り出し、熱風乾燥機に導いて、熱融着性繊維の鞘が溶融するように、鞘の融点以上に加熱した。これにより、エアレイドウェブの両面に表面層を接着して、積層体Ｓを形成した。その後、該積層体Ｓをさらにプレスロールに通し、多孔質体を得た。
【0084】
＜多孔質体へのフィルム層の接着＞
ポリエチレンフィルム（坪量２０ｇ／ｍ２、ＭＤ方向における引張伸び：２５０％、通気度：４４０秒／１００ｃｃ、厚さ：２０μｍ、密度：１ｇ／ｃｍ３）の片面に、ホットメルト型接着剤が坪量５ｇ／ｍ２となるように塗布し、接着剤層を形成した。接着剤層と多孔質体とが接するように、フィルムと多孔質体とを貼り合わせ、ホットメルト法によりフィルムと多孔質体とを接着した。次いで、フィルム面に対して、接着剤層まで貫通するように、一つ当たり長さ１００ｍｍ、幅０．５ｍｍのスリットを、フィルム表面の面積に対するスリット面積の合計の割合、すなわちフィルム表面の面積当たりの開口面積割合（以下、「スリット割合」ともいう）が０．８％となるように、かつ、すべてのスリットの向きが揃うように形成し、成形体を得た。
ポリエチレンフィルム（坪量２０ｇ／ｍ２、ＭＤ方向における引張伸び：２５０％、通気度：４４０秒／１００ｃｃ、厚さ：２０μｍ、密度：１ｇ／ｃｍ３）の片面に、ホットメルト型接着剤が坪量５ｇ／ｍ２となるように塗布し、接着剤層を形成した。接着剤層と多孔質体とが接するように、フィルムと多孔質体とを貼り合わせ、ホットメルト法によりフィルムと多孔質体とを接着した。次いで、フィルム面に対して、接着剤層まで貫通するように、一つ当たり長さ１００ｍｍ、幅０．５ｍｍのスリットを、フィルム表面の面積に対するスリット面積の合計の割合、すなわちフィルム表面の面積当たりの開口面積割合（以下、「スリット割合」ともいう）が０．８％となるように、かつ、すべてのスリットの向きが揃うように形成し、成形体を得た。
【0085】
［測定・評価方法］
（合成繊維の繊維長・繊維径の測定方法）
無作為に選択した合成繊維２０本を光学顕微鏡で観察し、繊維長および繊維径を測定した。
（合成繊維の繊維長・繊維径の測定方法）
無作為に選択した合成繊維２０本を光学顕微鏡で観察し、繊維長および繊維径を測定した。
【0086】
（パルプ繊維の平均繊維長・平均繊維径・微細繊維比率の測定方法）
ＩＳＯ１６０６５－２に準じ、繊維画像解析装置（バルメット株式会社製、Ｖａｌｍｅｔ ＦＳ５）によってパルプ繊維の平均繊維長および平均繊維径を測定した。また、測定された長さ加重平均繊維長分布における０．１ｍｍ以下の微細繊維の割合を微細繊維比率とした。
ＩＳＯ１６０６５－２に準じ、繊維画像解析装置（バルメット株式会社製、Ｖａｌｍｅｔ ＦＳ５）によってパルプ繊維の平均繊維長および平均繊維径を測定した。また、測定された長さ加重平均繊維長分布における０．１ｍｍ以下の微細繊維の割合を微細繊維比率とした。
【0087】
（合成繊維の融点の測定方法）
合成繊維を５ｍｇ切り出し、示差走査熱量計（ＤＳＣ）にて合成繊維の融点を測定する。融点はパーキン・エルマー社製のＤｉａｍｏｎｄ ＤＳＣを用いて窒素雰囲気下で３０℃から２８０℃まで２０℃／分で昇温して測定する。
なお、合成繊維のカタログ値等がある場合には、カタログ値を採用してもよい。
合成繊維を５ｍｇ切り出し、示差走査熱量計（ＤＳＣ）にて合成繊維の融点を測定する。融点はパーキン・エルマー社製のＤｉａｍｏｎｄ ＤＳＣを用いて窒素雰囲気下で３０℃から２８０℃まで２０℃／分で昇温して測定する。
なお、合成繊維のカタログ値等がある場合には、カタログ値を採用してもよい。
【0088】
（不織布の坪量、並びに成形体の厚み、坪量および密度の測定方法）
不織布の坪量は、ＪＩＳ Ｐ８１２４：２０１１に記載の「紙及び板紙－坪量の測定方法」に従って測定した。
成形体の密度は５０ｍｍ角の成形体を２３℃、５０％ＲＨ条件下で２４時間調湿した後、厚みおよび質量を測定することにより算出した。成形体の厚みは、デジタルシックネスゲージ（株式会社尾崎製作所製、ＤＧ－１２７）で測定した。
不織布の坪量は、ＪＩＳ Ｐ８１２４：２０１１に記載の「紙及び板紙－坪量の測定方法」に従って測定した。
成形体の密度は５０ｍｍ角の成形体を２３℃、５０％ＲＨ条件下で２４時間調湿した後、厚みおよび質量を測定することにより算出した。成形体の厚みは、デジタルシックネスゲージ（株式会社尾崎製作所製、ＤＧ－１２７）で測定した。
【0089】
（Ｔ／Ｙの測定方法）
得られた不織布の製造工程における流れ方向（コンベア１０の走行方向）を第１の方向、第１の方向に直交する方向を第２の方向とし、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準じて引張強さ（単位はＮ／ｍ）を測定した。各方向の引張強度は、この引張強さを試験片の厚みで除し、引張強度（単位はＭＰａ）を算出した。引張試験機として、株式会社エー・アンド・デイ製のテンシロンを用いて１５ｍｍ×１８０ｍｍの短冊片を２０ｍｍ／分の速度で測定した。
第１の方向の引張強度をＴとし、第１の方向と直交する方向である第２の方向の引張強度をＹとして、Ｔ／Ｙを算出した。
得られた不織布の製造工程における流れ方向（コンベア１０の走行方向）を第１の方向、第１の方向に直交する方向を第２の方向とし、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準じて引張強さ（単位はＮ／ｍ）を測定した。各方向の引張強度は、この引張強さを試験片の厚みで除し、引張強度（単位はＭＰａ）を算出した。引張試験機として、株式会社エー・アンド・デイ製のテンシロンを用いて１５ｍｍ×１８０ｍｍの短冊片を２０ｍｍ／分の速度で測定した。
第１の方向の引張強度をＴとし、第１の方向と直交する方向である第２の方向の引張強度をＹとして、Ｔ／Ｙを算出した。
【0090】
＜評価＞
得られた成形品について、下記の方法により曲げ弾性率、曲げ弾性勾配、および吸音率を測定した。結果を表１に示す。
得られた成形品について、下記の方法により曲げ弾性率、曲げ弾性勾配、および吸音率を測定した。結果を表１に示す。
【0091】
（成形品の曲げ弾性率および曲げ弾性勾配の測定方法）
得られた成形品を長さ８０ｍｍ×幅１０ｍｍの短冊状試験片に切削し、ＪＩＳ Ｋ ７１７１：２０１６に準じて、３点曲げ試験を実施した。得られる曲げ弾性率および曲げ弾性勾配は、数値が大きいほどそれぞれ、曲げに対する剛性に優れると評価した。
得られた成形品を長さ８０ｍｍ×幅１０ｍｍの短冊状試験片に切削し、ＪＩＳ Ｋ ７１７１：２０１６に準じて、３点曲げ試験を実施した。得られる曲げ弾性率および曲げ弾性勾配は、数値が大きいほどそれぞれ、曲げに対する剛性に優れると評価した。
【0092】
（成形体の垂直入射吸音率の測定方法）
得られた成形体を直径２９ｍｍの円形状試験片に切削し、ＪＩＳ Ａ １４０５－２：２００７に準じて、高音域（５００～６３００Ｈｚ）における垂直入射吸音率を測定した。表１には、２０００Ｈｚにおける垂直入射吸音率を示した。得られる垂直入射吸音率は、数値が大きいほど吸音性能に優れると評価した。
得られた成形体を直径２９ｍｍの円形状試験片に切削し、ＪＩＳ Ａ １４０５－２：２００７に準じて、高音域（５００～６３００Ｈｚ）における垂直入射吸音率を測定した。表１には、２０００Ｈｚにおける垂直入射吸音率を示した。得られる垂直入射吸音率は、数値が大きいほど吸音性能に優れると評価した。
【0093】
【表1-1】
【0094】
【表1-2】
【0095】
実施例１～１６に示すように、本発明の成形体は、吸音性能を維持しつつ、適度な剛性を有するものであった。
一方、成形体の密度が０．８ｇ／ｃｍ３を超える比較例１の成形体では、十分の吸音性能を得られなかった。また、成形体の密度が０．１ｇ／ｃｍ３未満であり、曲げ弾性勾配が０．５Ｎ／ｃｍ未満である比較例２の成形体では、十分な剛性が得られなかった。さらに、成形体の密度が０．１ｇ／ｍ２未満である比較例３の成形体では、十分な剛性が得られなかった。
一方、成形体の密度が０．８ｇ／ｃｍ３を超える比較例１の成形体では、十分の吸音性能を得られなかった。また、成形体の密度が０．１ｇ／ｃｍ３未満であり、曲げ弾性勾配が０．５Ｎ／ｃｍ未満である比較例２の成形体では、十分な剛性が得られなかった。さらに、成形体の密度が０．１ｇ／ｍ２未満である比較例３の成形体では、十分な剛性が得られなかった。
【符号の説明】
【0096】
１ ウェブ形成装置
１０ コンベア
２０ 透気性無端ベルト
３０ 繊維混合物供給手段
４０ 第１のキャリアシート供給手段
４１ 第１のキャリアシート
５０ 第２のキャリアシート供給手段
５１ 第２のキャリアシート
Ａ エアレイドウェブ
１０ コンベア
２０ 透気性無端ベルト
３０ 繊維混合物供給手段
４０ 第１のキャリアシート供給手段
４１ 第１のキャリアシート
５０ 第２のキャリアシート供給手段
５１ 第２のキャリアシート
Ａ エアレイドウェブ
【図1】
