ホーム > 特許ランキング > 藤倉コンポジット株式会社
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023121684
(43)【公開日】2023-08-31
(54)【発明の名称】Ｏリング及びシリンダ装置
(51)【国際特許分類】
F16J 15/18 20060101AFI20230824BHJP
【ＦＩ】
F16J15/18 B
【審査請求】未請求
【請求項の数】14
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022025170
(22)【出願日】2022-02-21
(71)【出願人】
【識別番号】000005175
【氏名又は名称】藤倉コンポジット株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100177231
【弁理士】
【氏名又は名称】鴨志田 伸一
(72)【発明者】
【氏名】白瀬 利和
【テーマコード（参考）】
3J043
【Ｆターム（参考）】
3J043AA12
3J043BA02
3J043BA06
3J043CA01
3J043CB13
3J043DA05
3J043DA20
(57)【要約】 （修正有）
【課題】円柱体と、該円柱体の外周面に対向する内周面を有し、該円柱体に対し相対移動する円筒体との間に配置され、前記円柱体と前記円筒体とにより形成される隙間を２つに仕切る場合に、断面が円であるＯリングに比べて、円柱体と円筒体との相対移動時に捩れ難く安定して隙間を仕切ることができるОリングを提供する。
【解決手段】Оリング４０は、円柱体２０と、円柱体の外周面２２に対向する内周面を有し、円柱体に対し相対移動する円筒体との間に配置され、外周面及び内周面のいずれか一方に形成されている周溝２４に嵌め込まれつつ円柱体と円筒体とに加圧されて、円柱体と円筒体とにより形成される隙間を２つに仕切るОリングであって、周溝の底面２４Ａでの接触面圧Ｐが少なくとも２つのピークＰＫ１、ＰＫ２を有するように構成されている。
【選択図】図３
【解決手段】Оリング４０は、円柱体２０と、円柱体の外周面２２に対向する内周面を有し、円柱体に対し相対移動する円筒体との間に配置され、外周面及び内周面のいずれか一方に形成されている周溝２４に嵌め込まれつつ円柱体と円筒体とに加圧されて、円柱体と円筒体とにより形成される隙間を２つに仕切るОリングであって、周溝の底面２４Ａでの接触面圧Ｐが少なくとも２つのピークＰＫ１、ＰＫ２を有するように構成されている。
【選択図】図３
【特許請求の範囲】
【請求項1】
円柱体と、該円柱体の外周面に対向する内周面を有し、該円柱体に対し相対移動する円筒体との間に配置され、前記外周面及び前記内周面のいずれか一方に形成されている周溝に嵌め込まれつつ前記円柱体と前記円筒体とに加圧されて、前記円柱体と前記円筒体とにより形成される隙間を２つに仕切るＯリングであって、
前記周溝の幅方向における前記周溝の底面での接触面圧が少なくとも２つのピークを有するように構成されている、
Ｏリング。
前記周溝の幅方向における前記周溝の底面での接触面圧が少なくとも２つのピークを有するように構成されている、
Ｏリング。
【請求項2】
円柱体と、該円柱体の外周面に対向する内周面を有し、該円柱体に対し相対移動する円筒体との間に配置され、前記外周面及び前記内周面のいずれか一方に形成されている周溝に嵌め込まれつつ前記円柱体と前記円筒体とに加圧されて、前記円柱体と前記円筒体とにより形成される隙間を２つに仕切るОリングであって、
前記円柱体の周方向に垂直な切断線で切断した切断面が前記円柱体の軸に平行な直線部分を含む半円状の第１リング部と、
前記第１リング部と一体的に形成され、前記直線部分に相当する周面部分から前記円柱体の径方向における前記第１リング部と反対側に突出し、その外周面には前記周溝の底に対向する切り欠きが形成されている第２リング部と、
を備えるОリング。
前記円柱体の周方向に垂直な切断線で切断した切断面が前記円柱体の軸に平行な直線部分を含む半円状の第１リング部と、
前記第１リング部と一体的に形成され、前記直線部分に相当する周面部分から前記円柱体の径方向における前記第１リング部と反対側に突出し、その外周面には前記周溝の底に対向する切り欠きが形成されている第２リング部と、
を備えるОリング。
【請求項3】
前記周溝の幅方向における前記周溝の底面での接触面圧が少なくとも２つのピークを有するように構成されている、
請求項２に記載のОリング。
請求項２に記載のОリング。
【請求項4】
前記少なくとも２つのピークでの接触面圧の大きさは、同等又は最も接触面圧が高いピークの接触面圧の大きさに対し他のすべてのピークの接触面圧の大きさが５０％以上である、
請求項３に記載のОリング。
請求項３に記載のОリング。
【請求項5】
前記第２リング部における前記切り欠きが形成されている部分の中央は、前記周溝の底から離れている、
請求項２～４のいずれか一項に記載のОリング。
請求項２～４のいずれか一項に記載のОリング。
【請求項6】
前記切り欠きの形状は、円弧状である、
請求項２～５のいずれか一項に記載のОリング。
請求項２～５のいずれか一項に記載のОリング。
【請求項7】
前記第１リング部の前記切断面は、半円であり、
前記切り欠きの曲率半径は、前記第１リング部の半径以下である、
請求項６に記載のОリング。
前記切り欠きの曲率半径は、前記第１リング部の半径以下である、
請求項６に記載のОリング。
【請求項8】
前記周溝は、前記外周面に形成されている、
請求項１～７のいずれか一項に記載のОリング。
請求項１～７のいずれか一項に記載のОリング。
【請求項9】
前記切り欠きの両端は、曲面を形成している、
請求項２～８のいずれか一項に記載のОリング。
請求項２～８のいずれか一項に記載のОリング。
【請求項10】
前記第１リング部における前記内周面及び前記外周面のいずれか一方に接触する部分には、前記切り欠きとは異なる他の切り欠きが形成されている、
請求項２～９のいずれか一項に記載のОリング。
請求項２～９のいずれか一項に記載のОリング。
【請求項11】
前記他の切り欠きの形状は、前記切り欠きの形状と異なる、
請求項１０に記載のОリング。
請求項１０に記載のОリング。
【請求項12】
前記他の切り欠きの両端は、曲面を形成している、
請求項１０又は１１に記載のОリング。
請求項１０又は１１に記載のОリング。
【請求項13】
前記円柱体の周方向に垂直な切断線で切断した切断面のうち前記幅方向の一方側の部分と、当該一方側の部分以外のすべての部分である他方側の部分とは、互いに線対称の関係を有する、
請求項１～１２のいずれか一項に記載のＯリング。
請求項１～１２のいずれか一項に記載のＯリング。
【請求項14】
円柱体と、
該円柱体の外周面に対向する内周面を有し、該円柱体に対し相対移動する円筒体と、
前記円柱体と前記円筒体との間に配置されている請求項１～１３に記載のОリングと、
を備え、
前記外周面及び前記内周面のいずれか一方には、前記Оリングが嵌め込まれる周溝が形成されており、
前記Оリングは、前記周溝に嵌め込まれつつ前記円柱体と前記円筒体とに加圧されて、前記円柱体と前記円筒体とにより形成される隙間を２つに仕切る、
シリンダ装置。
該円柱体の外周面に対向する内周面を有し、該円柱体に対し相対移動する円筒体と、
前記円柱体と前記円筒体との間に配置されている請求項１～１３に記載のОリングと、
を備え、
前記外周面及び前記内周面のいずれか一方には、前記Оリングが嵌め込まれる周溝が形成されており、
前記Оリングは、前記周溝に嵌め込まれつつ前記円柱体と前記円筒体とに加圧されて、前記円柱体と前記円筒体とにより形成される隙間を２つに仕切る、
シリンダ装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、Ｏリング及びシリンダ装置に関する。
【背景技術】
【0002】
特許文献１には、その図１に示されるように、相対的に往復移動する２つの部材と、弾性材からなる環環状のシール部材とを備え、２つの部材の間の隙間をシール部材で密封する密封構造が開示されている。具体的には、この密封構造は、以下のような構造であることが開示されている。
【0003】
２つの部材の一方の部材は、軸孔を有するハウジングとし、他方の部材を軸孔に挿入された軸部とし、軸部の外周面には環状溝が形成されている。環状溝における一方の側面は、環状溝の開口から底面に向かって環状溝の幅が広がるように傾斜している拡径テーパー面とされている。
シール部材は、環状で、２つの部材の間の隙間を密封する弾性材からなる。シール部材は、軸部の環状溝内に配置されるとともに、ハウジングに摺動しながら接触する。シール部材１の断面形状について特に制限はないとされているが、特許文献１に開示された具体例では、良好に摺動面に発生する反力を低減させるために円形とされている。
シール部材は、環状で、２つの部材の間の隙間を密封する弾性材からなる。シール部材は、軸部の環状溝内に配置されるとともに、ハウジングに摺動しながら接触する。シール部材１の断面形状について特に制限はないとされているが、特許文献１に開示された具体例では、良好に摺動面に発生する反力を低減させるために円形とされている。
【0004】
以上のような構成により、この密封構造では、２つの部材が相対的に往復移動して、シール部材によって仕切られた一方の空間（図２参照）の圧力が上昇すると、シール部材は一方の空間よりも圧力が低い他方の空間側に移動する。すなわち、この密封構造では、断面形状が円のＯリングをシール部材に採用し、２つの部材が相対的に移動する際にあえてシール部材を環状溝の幅の範囲内で移動させることで２つの部材の間の隙間を密封している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特開２０２１－１６７６４８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
特許文献１のシール部材、すなわち、断面形状が円のＯリングは、２つの部材が相対的に往復移動する際にあえて環状溝の幅の範囲内で移動する。すなわち、このＯリングは、２つの部材の相対的な往復移動に伴い、時計回り及び反時計回りに定められた角度分回転して、環状の各部分を同時に同等の角度分回転させることを基本的な設計思想にしていると考えられる。
【0007】
しかしながら、特許文献１の密封構造では、例えば、互いに軸を重ねて配置される２つの部材の軸に設計上のずれ（例えば、軸方向から見た互いの軸の不一致、一方の軸に対する他方の軸の傾斜による不一致、これらの含み合わせによる不一致等）があると、Ｏリングの環状の各部分を同時に同等の角度分回転させることができない。その結果、２つの部材の相対的な往復移動に伴い、Ｏリングは部分的に捩れる虞がある。特に、２つの部材の相対的な往復移動の回数が増加するほど、また、Ｏリングの径が大きくなるほど（周長が長くなるほど）、Ｏリングの部分的な捩れは顕著に生じる。その結果、この密封構造では、Ｏリングの部分的な捩れに起因して、２つの部材の間の隙間の密封性（隙間を仕切り性能）が低下する。
【0008】
本発明は、円柱体と、該円柱体の外周面に対向する内周面を有し、該円柱体に対し相対移動する円筒体との間に配置され、前記円柱体と前記円筒体とにより形成される隙間を２つに仕切る場合に、断面が円であるＯリングに比べて、円柱体と円筒体との相対移動時に捩れ難く安定して隙間を仕切ることができるОリングの提供を目的の１つとする。
【課題を解決するための手段】
【0009】
第１態様のＯリングは、
円柱体と、該円柱体の外周面に対向する内周面を有し、該円柱体に対し相対移動する円筒体との間に配置され、前記外周面及び前記内周面のいずれか一方に形成されている周溝に嵌め込まれつつ前記円柱体と前記円筒体とに加圧されて、前記円柱体と前記円筒体とにより形成される隙間を２つに仕切るОリングであって、
前記周溝の幅方向における前記周溝の底面での接触面圧が少なくとも２つのピークを有するように構成されている。
円柱体と、該円柱体の外周面に対向する内周面を有し、該円柱体に対し相対移動する円筒体との間に配置され、前記外周面及び前記内周面のいずれか一方に形成されている周溝に嵌め込まれつつ前記円柱体と前記円筒体とに加圧されて、前記円柱体と前記円筒体とにより形成される隙間を２つに仕切るОリングであって、
前記周溝の幅方向における前記周溝の底面での接触面圧が少なくとも２つのピークを有するように構成されている。
【0010】
第２態様のＯリングは、
円柱体と、該円柱体の外周面に対向する内周面を有し、該円柱体に対し相対移動する円筒体との間に配置され、前記外周面及び前記内周面のいずれか一方に形成されている周溝に嵌め込まれつつ前記円柱体と前記円筒体とに加圧されて、前記円柱体と前記円筒体とにより形成される隙間を２つに仕切るОリングであって、
前記円柱体の周方向に垂直な切断線で切断した切断面が前記円柱体の軸に平行な直線部分を含む半円状の第１リング部と、
前記第１リング部と一体的に形成され、前記直線部分に相当する周面部分から前記円柱体の径方向における前記第１リング部と反対側に突出し、その外周面には前記周溝の底に対向する切り欠きが形成されている第２リング部と、
を備える。
円柱体と、該円柱体の外周面に対向する内周面を有し、該円柱体に対し相対移動する円筒体との間に配置され、前記外周面及び前記内周面のいずれか一方に形成されている周溝に嵌め込まれつつ前記円柱体と前記円筒体とに加圧されて、前記円柱体と前記円筒体とにより形成される隙間を２つに仕切るОリングであって、
前記円柱体の周方向に垂直な切断線で切断した切断面が前記円柱体の軸に平行な直線部分を含む半円状の第１リング部と、
前記第１リング部と一体的に形成され、前記直線部分に相当する周面部分から前記円柱体の径方向における前記第１リング部と反対側に突出し、その外周面には前記周溝の底に対向する切り欠きが形成されている第２リング部と、
を備える。
【0011】
第３態様のＯリングは、
第２態様のＯリングにおいて、
前記周溝の幅方向における前記周溝の底面での接触面圧が少なくとも２つのピークを有するように構成されている。
第２態様のＯリングにおいて、
前記周溝の幅方向における前記周溝の底面での接触面圧が少なくとも２つのピークを有するように構成されている。
【0012】
第４態様のＯリングは、
第３態様のＯリングにおいて、
前記少なくとも２つのピークでの接触面圧の大きさは、同等又は最も接触面圧が高いピークの接触面圧の大きさに対し他のすべてのピークの接触面圧の大きさが５０％以上である。
第３態様のＯリングにおいて、
前記少なくとも２つのピークでの接触面圧の大きさは、同等又は最も接触面圧が高いピークの接触面圧の大きさに対し他のすべてのピークの接触面圧の大きさが５０％以上である。
【0013】
第５態様のＯリングは、
第２態様～第４態様のいずれか一態様のＯリングにおいて、
前記第２リング部における前記切り欠きが形成されている部分の中央は、前記周溝の底から離れている。
第２態様～第４態様のいずれか一態様のＯリングにおいて、
前記第２リング部における前記切り欠きが形成されている部分の中央は、前記周溝の底から離れている。
【0014】
第６態様のＯリングは、
第２態様～第６態様のいずれか一態様のＯリングにおいて、
前記切り欠きの形状は、円弧状である。
第２態様～第６態様のいずれか一態様のＯリングにおいて、
前記切り欠きの形状は、円弧状である。
【0015】
第７態様のＯリングは、
第６態様のＯリングにおいて、
前記第１リング部の前記切断面は、半円であり、
前記切り欠きの曲率半径は、前記第１リング部の半径以下である。
第６態様のＯリングにおいて、
前記第１リング部の前記切断面は、半円であり、
前記切り欠きの曲率半径は、前記第１リング部の半径以下である。
【0016】
第８態様のＯリングは、
第１態様～第７態様のいずれか一態様のＯリングにおいて、
前記周溝は、前記外周面に形成されている。
第１態様～第７態様のいずれか一態様のＯリングにおいて、
前記周溝は、前記外周面に形成されている。
【0017】
第９態様のＯリングは、
第２態様～第８態様のいずれか一態様のＯリングにおいて、
前記切り欠きの両端は、曲面を形成している。
第２態様～第８態様のいずれか一態様のＯリングにおいて、
前記切り欠きの両端は、曲面を形成している。
【0018】
第１０態様のＯリングは、
第２態様～第９態様のいずれか一態様のＯリングにおいて、
前記第１リング部における前記内周面及び前記外周面のいずれか一方に接触する部分には、前記切り欠きとは異なる他の切り欠きが形成されている。
第２態様～第９態様のいずれか一態様のＯリングにおいて、
前記第１リング部における前記内周面及び前記外周面のいずれか一方に接触する部分には、前記切り欠きとは異なる他の切り欠きが形成されている。
【0019】
第１１態様のＯリングは、
第１０態様のＯリングにおいて、
前記他の切り欠きの形状は、前記切り欠きの形状と異なる。
第１０態様のＯリングにおいて、
前記他の切り欠きの形状は、前記切り欠きの形状と異なる。
【0020】
第１２態様のＯリングは、
第１０態様又は第１１態様のＯリングにおいて、
前記他の切り欠きの両端は、曲面を形成している。
第１０態様又は第１１態様のＯリングにおいて、
前記他の切り欠きの両端は、曲面を形成している。
【0021】
第１３態様のＯリングは、
第１態様～第１２態様のいずれか一態様のＯリングにおいて、
前記円柱体の周方向に垂直な切断線で切断した切断面のうち前記軸方向の一方側の部分と、当該一方側の部分以外のすべての部分である他方側の部分とは、互いに線対称の関係を有する。
第１態様～第１２態様のいずれか一態様のＯリングにおいて、
前記円柱体の周方向に垂直な切断線で切断した切断面のうち前記軸方向の一方側の部分と、当該一方側の部分以外のすべての部分である他方側の部分とは、互いに線対称の関係を有する。
【0022】
一態様のシリンダ装置は、
円柱体と、
該円柱体の外周面に対向する内周面を有し、該円柱体に対し相対移動する円筒体と、
前記円柱体と前記円筒体との間に配置されている第１態様～第１３態様のいずれか一態様のОリングと、
を備え、
前記外周面及び前記内周面のいずれか一方には、前記Оリングが嵌め込まれる周溝が形成されており、
前記Оリングは、前記周溝に嵌め込まれつつ前記円柱体と前記円筒体とに加圧されて、前記円柱体と前記円筒体とにより形成される隙間を２つに仕切る。
円柱体と、
該円柱体の外周面に対向する内周面を有し、該円柱体に対し相対移動する円筒体と、
前記円柱体と前記円筒体との間に配置されている第１態様～第１３態様のいずれか一態様のОリングと、
を備え、
前記外周面及び前記内周面のいずれか一方には、前記Оリングが嵌め込まれる周溝が形成されており、
前記Оリングは、前記周溝に嵌め込まれつつ前記円柱体と前記円筒体とに加圧されて、前記円柱体と前記円筒体とにより形成される隙間を２つに仕切る。
【発明の効果】
【0023】
第１態様のＯリングは、円柱体と、該円柱体の外周面に対向する内周面を有し、該円柱体に対し相対移動する円筒体との間に配置され、前記円柱体と前記円筒体とにより形成される隙間を２つに仕切る場合（以下、特定動作条件の場合という。）に、断面が円であるＯリングに比べて、円柱体と円筒体との相対移動時に捩れ難く安定して隙間を仕切ることができる。
【0024】
第２態様のＯリングは、特定動作条件の場合に、断面が円であるＯリングに比べて、円柱体と円筒体との相対移動時に捩れ難く安定して隙間を仕切ることができる。
【0025】
第３態様のＯリングは、特定動作条件の場合に、周溝の幅方向における周溝の底面での接触面圧が１つのピークしか有さないＯリングに比べて、円柱体と円筒体との相対移動時に捩れ難く安定して隙間を仕切ることができる。
【0026】
第４態様のＯリングは、特定動作条件の場合に、最も接触面圧が高いピークの接触面圧の大きさに対し他のすべてのピークの接触面圧の大きさが５０％未満であるＯリングに比べて、円柱体と円筒体との相対移動時に捩れ難く安定して隙間を仕切ることができる。
【0027】
第５態様のＯリングは、特定動作条件の場合に、第２リング部における切り欠きが形成されている部分の中央全体が周溝の底に接触しているＯリングに比べて、円柱体と円筒体との相対移動時に捩れ難く安定して隙間を仕切ることができる。
【0028】
第６態様のＯリングは、特定動作条件の場合に、切り欠きの形状が矩形状であるＯリングに比べて、円柱体と円筒体との相対移動時に捩れ難く安定して隙間を仕切ることができる。
【0029】
第７態様のＯリングは、特定動作条件の場合に、第１リング部の切断面が半円であり、切り欠きの曲率半径が第１リング部の半径よりも大きいＯリングに比べて、円柱体と円筒体との相対移動時に捩れ難く安定して隙間を仕切ることができる。
【0030】
第８態様のＯリングは、円柱体の外周面に形成されている周溝に円柱体における軸方向の一方側から他方側にＯリングを移動させながらＯリングを嵌め込む場合（以下、特定セット条件の場合という。）に、断面が真円のＯリングに比べて、捩れた状態で嵌め込まれ難い。
【0031】
第９態様のＯリングは、特定セット条件の場合に、切り欠きの両端に直線状のエッジが形成されているＯリングに比べて、捩れた状態で嵌め込まれ難い。
【0032】
第１０態様～第１２態様のＯリングは、特定動作条件の場合に、第１リング部の切断面が半円である場合に比べて、他の切り欠きにより少なくとも２つのピークでの接触面圧の大きさを調整することができる。
【0033】
第１３態様のＯリングは、特定セット条件の場合に、円柱体に対し一方側の部分又は他方側の部分のいずれか一方を先に嵌め込んでも同じようにセットできる。すなわち、第１３態様のＯリングは、円柱体へのセット時に、その向きを問わない。
【0034】
一態様のシリンダ装置は、特定動作条件の場合に、断面が円であるＯリングを備えるシリンダ装置に比べて、Ｏリングが円柱体と円筒体との相対移動時に捩れることに起因する動作不良が生じ難い。
【図面の簡単な説明】
【0035】
【図1】本発明の実施の形態（以下、本実施形態という。）のシリンダ装置の図であって、その要部及びその周囲の縦断面図である。
【図4】自然状態における、本実施形態のＯリングの断面図である。
【図5】本実施形態のシリンダ装置の製造工程の一部を説明するための図である。
【発明を実施するための形態】
【0036】
≪概要≫
以下、本実施形態及びその複数の変形例について説明する。まず、本実施形態について説明する。次いで、複数の変形例について説明する。本明細書では、異なる実施形態等で参照する各図面において、同等の機能を有する構成要素に対して同じ符号又は同等の符号を付する点に留意されたい。
以下、本実施形態及びその複数の変形例について説明する。まず、本実施形態について説明する。次いで、複数の変形例について説明する。本明細書では、異なる実施形態等で参照する各図面において、同等の機能を有する構成要素に対して同じ符号又は同等の符号を付する点に留意されたい。
【0037】
≪本実施形態≫
以下、（１）本実施形態の機能、構成及び作用、（２）本実施形態のシリンダ装置１０（図１参照）の製造工程の一部、並びに、（３）本実施形態の効果について、図面を参照しつつこれらの記載順で説明する。
以下、（１）本実施形態の機能、構成及び作用、（２）本実施形態のシリンダ装置１０（図１参照）の製造工程の一部、並びに、（３）本実施形態の効果について、図面を参照しつつこれらの記載順で説明する。
【0038】
＜本実施形態のシリンダ装置１０の機能、構成及び作用＞
図１は、本実施形態のシリンダ装置１０の図であってその要部及びその周囲の縦断面図である。本実施形態のシリンダ装置１０は、図１に示されるとおり、円柱体２０と、円筒体３０と、Ｏリング４０とを備えている。シリンダ装置１０は、一例として、動力源（図示省略）に連結されて、当該動力源からの駆動力を利用して円柱体２０を円筒体３０に対して相対的に往復移動させる機能を有する。
以下、シリンダ装置１０について各構成要素に分けて説明する。
図１は、本実施形態のシリンダ装置１０の図であってその要部及びその周囲の縦断面図である。本実施形態のシリンダ装置１０は、図１に示されるとおり、円柱体２０と、円筒体３０と、Ｏリング４０とを備えている。シリンダ装置１０は、一例として、動力源（図示省略）に連結されて、当該動力源からの駆動力を利用して円柱体２０を円筒体３０に対して相対的に往復移動させる機能を有する。
以下、シリンダ装置１０について各構成要素に分けて説明する。
【0039】
〔円柱体及び円筒体〕
円柱体２０は、棒状であって、一例としてその横断面が真円の部材である。図１における符号Ｏは円柱体２０の軸（軸Ｏ）を意味する。円柱体２０の外周面２２には、図１に示されるように、Ｏリング４０が嵌め込まれる周溝２４が形成されている。周溝２４は、外周面２２の周方向の全周に亘って無端状に形成されている。ここで、周溝２４の底（又は底面）を底面２４Ａとする。また、以下の説明では、軸Ｏに沿う方向を単に軸方向という。
なお、本実施形態の円柱体２０は、後述するＯリング４０とは、以下の関係を有する。
（１）周溝２４の底面２４Ａの全周長は、自然状態のＯリング４０の内周長よりも長い。別言すると、周溝２４の径は、自然状態のＯリング４０の内径よりも大きい。
（２）底面２４Ａの幅、底面２４Ａの軸方向の幅は、自然状態のＯリング４０の厚み（軸方向の幅）よりも広い。
（３）底面２４Ａの深さは、自然状態のＯリング４０の径方向の幅よりも浅い。
円柱体２０は、棒状であって、一例としてその横断面が真円の部材である。図１における符号Ｏは円柱体２０の軸（軸Ｏ）を意味する。円柱体２０の外周面２２には、図１に示されるように、Ｏリング４０が嵌め込まれる周溝２４が形成されている。周溝２４は、外周面２２の周方向の全周に亘って無端状に形成されている。ここで、周溝２４の底（又は底面）を底面２４Ａとする。また、以下の説明では、軸Ｏに沿う方向を単に軸方向という。
なお、本実施形態の円柱体２０は、後述するＯリング４０とは、以下の関係を有する。
（１）周溝２４の底面２４Ａの全周長は、自然状態のＯリング４０の内周長よりも長い。別言すると、周溝２４の径は、自然状態のＯリング４０の内径よりも大きい。
（２）底面２４Ａの幅、底面２４Ａの軸方向の幅は、自然状態のＯリング４０の厚み（軸方向の幅）よりも広い。
（３）底面２４Ａの深さは、自然状態のＯリング４０の径方向の幅よりも浅い。
【0040】
円筒体３０は、図１に示されるように、筒状で、円柱体２０の外周面２２に対向する内周面３２を有する部材である。円筒体３０は、自身の軸を円柱体２０の軸に重ねて、内周面３２を円柱体２０の外周面２２に対向させつつ円柱体２０から離れて（隙間Ｇを形成して）配置されている。そのため、円筒体３０の内周面３２の横断面は、一例として、円柱体２０の外周面２２と同じ真円である。また、内周面３２の径は、円柱体２０の外周面２２の径よりも大きい。また、円筒体３０の内周面３２から円柱体２０の外周面２２までの距離は、自然状態のＯリング４０の周方向の各部位の幅よりも短い。
【0041】
なお、前述の説明のとおり、シリンダ装置１０は、円柱体２０及び円筒体３０の一方をその他方に対して相対的に往復移動させる機能を有するが、本実施形態では、円柱体２０の軸方向の一端部分（図示省略）に動力源（図示省略）が連結されて円筒体３０が軸方向に往復移動するように構成されている。
【0042】
〔Ｏリング〕
次に、本実施形態の要部である、Ｏリング４０について、図１～図４を参照しながら説明する。ここで、図２は、図１の破線Ａで囲まれた部分の拡大図である。図３は、図２の一部の図と、Ｏリング４０が円柱体２０の周溝２４の底面２４Ａに付与する接触面圧Ｐの一次元プロファイルとを含む複合図である。図４は、自然状態における、Ｏリング４０の断面図（周方向の一部を軸方向に平行な軸Ｏを含む切断面で切断した断面図）である。
次に、本実施形態の要部である、Ｏリング４０について、図１～図４を参照しながら説明する。ここで、図２は、図１の破線Ａで囲まれた部分の拡大図である。図３は、図２の一部の図と、Ｏリング４０が円柱体２０の周溝２４の底面２４Ａに付与する接触面圧Ｐの一次元プロファイルとを含む複合図である。図４は、自然状態における、Ｏリング４０の断面図（周方向の一部を軸方向に平行な軸Ｏを含む切断面で切断した断面図）である。
【0043】
本実施形態のＯリング４０は、図１に示されるように、円柱体２０の周溝２４に嵌め込まれつつ円柱体２０と円筒体３０とに加圧されて、円柱体２０と円筒体により形成される隙間Ｇを２つに仕切る機能を有する。ここで、Ｏリング４０は、その内周側から円柱体２０に加圧されつつその外周側から円筒体３０に加圧されるのは、前述の説明のとおり、内周面３２から外周面２２までの距離が自然状態のＯリング４０の周方向の各部位の幅よりも短い関係を有するからである。
【0044】
本実施形態のＯリング４０は、外部から力が付与されると弾性変形する弾性体であって、一例としてゴム製である。Ｏリング４０は、全体が一体的に形成された部材であるが、以下の説明では、Ｏリング４０についてその構成を明確に説明する便宜のために、Ｏリング４０を複数の部分に分けて説明する点に留意されたい。
Ｏリング４０は、図１～図４（特に図４を参照のこと）に示されるように、第１リング部４２と、第２リング部４４とを有する。
Ｏリング４０は、図１～図４（特に図４を参照のこと）に示されるように、第１リング部４２と、第２リング部４４とを有する。
【0045】
（第１リング部）
第１リング部４２は、図４に示されるように、円柱体２０の周方向に垂直な切断線で切断した切断面（平行な軸Ｏを含む切断面で切断した断面図）が円柱体２０の軸Ｏに平行な直線部分ＳＬを含む半円状の部分である。ここで、図４はＯリング４０の断面図を示しているが、説明の便宜上、ハッチングされていない点に留意されたい。第１リング部４２は、図１に示されるように、Ｏリング４０の径方向の外側の部分である。そのため、第１リング部４２は、円柱体２０及び円筒体３０の径方向の外側の部分で、円筒体３０の内周面３２に接触する。
なお、第１リング部４２の断面は半円状であると説明したが、本実施形態では一例として真円の半分の部分、すなわち半円である。
第１リング部４２は、図４に示されるように、円柱体２０の周方向に垂直な切断線で切断した切断面（平行な軸Ｏを含む切断面で切断した断面図）が円柱体２０の軸Ｏに平行な直線部分ＳＬを含む半円状の部分である。ここで、図４はＯリング４０の断面図を示しているが、説明の便宜上、ハッチングされていない点に留意されたい。第１リング部４２は、図１に示されるように、Ｏリング４０の径方向の外側の部分である。そのため、第１リング部４２は、円柱体２０及び円筒体３０の径方向の外側の部分で、円筒体３０の内周面３２に接触する。
なお、第１リング部４２の断面は半円状であると説明したが、本実施形態では一例として真円の半分の部分、すなわち半円である。
【0046】
（第２リング部）
第２リング部４４は、図１等に示されるように、第１リング部４２と一体的に形成され、第１リング部４２の周方向全域に亘る直線部分ＳＬに相当する部分（周面部分）から円柱体２０の径方向の内側（本実施形態の場合は当該径方向における第１リング部４２と反対側）に突出している。また、第２リング部４４の外周面（Ｏリング４０における内周面）には、切り欠き４４Ａが形成されている。本実施形態では、切り欠き４４Ａは、円柱体２０の周溝２４の底面２４Ａに対向しつつ接触している。
なお、第２リング部４４の断面は、切り欠き４４Ａにより切り欠かれていなければ、一例として、直線部分ＳＬを対称線とする第１リング部４２の線対称の形状、すなわち、真円の半分の部分である。
第２リング部４４は、図１等に示されるように、第１リング部４２と一体的に形成され、第１リング部４２の周方向全域に亘る直線部分ＳＬに相当する部分（周面部分）から円柱体２０の径方向の内側（本実施形態の場合は当該径方向における第１リング部４２と反対側）に突出している。また、第２リング部４４の外周面（Ｏリング４０における内周面）には、切り欠き４４Ａが形成されている。本実施形態では、切り欠き４４Ａは、円柱体２０の周溝２４の底面２４Ａに対向しつつ接触している。
なお、第２リング部４４の断面は、切り欠き４４Ａにより切り欠かれていなければ、一例として、直線部分ＳＬを対称線とする第１リング部４２の線対称の形状、すなわち、真円の半分の部分である。
【0047】
次に、切り欠き４４Ａの詳細について図１～図４を参照しながら説明する。
切り欠き４４Ａの断面形状は、図１～図４に示されるように、一例として円弧状である。そして、図４に示されるように、切り欠き４４Ａの曲率半径Ｒ１は、第１リング部４２の半径Ｒ２と同等以下が好ましい。各図では、切り欠き４４Ａの曲率半径Ｒ１は、第１リング部４２の半径Ｒ２よりも小さい形態としている。図４では、点Ｃ１を切り欠き４４Ａを一部とする仮想円の中心とし、点Ｃ２を第１リング部４２の外周面に相当する曲線を一部とする仮想円の中心としている。
なお、点Ｃ２から切り欠き４４Ａの距離Ｒ３は、第１リング部４２の半径Ｒ２よりも短いが、本実施形態では距離Ｒ３は、一例として、半径Ｒ２の８０％以上に設定されている。また、切り欠き４４Ａの両端を通る仮想直線は、軸Ｏに平行となっている。すなわち、切り欠き４４Ａの仮想円の中心である点Ｃ１と点Ｃ２とを結ぶ直線は、軸Ｏに垂直に設定されている。別言すると、本実施形態のＯリング４０は、軸方向の上側の部分４０Ｕ（その切断面が軸方向の一方側の部分の一例）と、下側の部分４０Ｌ（その切断面が軸方向の他方側の部分の一例）とが、これらを２つに分割する軸方向に垂直な仮想平面ＶＰに対して対称形状となっている（図４参照）。すなわち、軸方向の上側の部分４０Ｕと、下側の部分４０Ｌとは、互いに線対称の関係を有する。
切り欠き４４Ａの断面形状は、図１～図４に示されるように、一例として円弧状である。そして、図４に示されるように、切り欠き４４Ａの曲率半径Ｒ１は、第１リング部４２の半径Ｒ２と同等以下が好ましい。各図では、切り欠き４４Ａの曲率半径Ｒ１は、第１リング部４２の半径Ｒ２よりも小さい形態としている。図４では、点Ｃ１を切り欠き４４Ａを一部とする仮想円の中心とし、点Ｃ２を第１リング部４２の外周面に相当する曲線を一部とする仮想円の中心としている。
なお、点Ｃ２から切り欠き４４Ａの距離Ｒ３は、第１リング部４２の半径Ｒ２よりも短いが、本実施形態では距離Ｒ３は、一例として、半径Ｒ２の８０％以上に設定されている。また、切り欠き４４Ａの両端を通る仮想直線は、軸Ｏに平行となっている。すなわち、切り欠き４４Ａの仮想円の中心である点Ｃ１と点Ｃ２とを結ぶ直線は、軸Ｏに垂直に設定されている。別言すると、本実施形態のＯリング４０は、軸方向の上側の部分４０Ｕ（その切断面が軸方向の一方側の部分の一例）と、下側の部分４０Ｌ（その切断面が軸方向の他方側の部分の一例）とが、これらを２つに分割する軸方向に垂直な仮想平面ＶＰに対して対称形状となっている（図４参照）。すなわち、軸方向の上側の部分４０Ｕと、下側の部分４０Ｌとは、互いに線対称の関係を有する。
【0048】
図２に示されるように、第２リング部４４における切り欠き４４Ａが形成されている部分は、その両端で円柱体２０の周溝２４の底面２４Ａに接触し、その中央で円柱体２０の周溝２４の底面２４Ａから離れている。また、図４に示されるように、切り欠き４４Ａの両端は、曲線（軸Ｏ側に向く凸状のなだらかな山状）を形成している。すなわち、切り欠き４４Ａの両端は、それぞれ曲面４４Ａ１を形成している。
【0049】
また、図３に示されるように、切り欠き４４Ａが前述のような形状をしていることにより、Ｏリング４０は、円柱体２０の周溝２４の幅方向（軸方向の意味）における周溝２４の底面２４Ａでの接触面圧Ｐが２つのピークＰＫ１、ＰＫ２を有するように構成されている。また、本実施形態では、２つのピークＰＫ１、ＰＫ２のそれぞれの大きさは同等である。
【0050】
以上が、本実施形態のシリンダ装置１０の機能、構成及び作用についての説明である。
【0051】
＜本実施形態のシリンダ装置の製造工程の一部＞
次に、本実施形態のシリンダ装置１０（図１参照）の製造工程の一部について、図５を参照しながら説明する。具体的には、Ｏリング４０の円柱体２０へのセット工程について説明する。
次に、本実施形態のシリンダ装置１０（図１参照）の製造工程の一部について、図５を参照しながら説明する。具体的には、Ｏリング４０の円柱体２０へのセット工程について説明する。
【0052】
まず、作業者がＯリング４０を自然状態の径よりも大きく変形させて、Ｏリング４０を円柱体２０の一端側から嵌め込む（図５（Ａ）参照）。そうすると、Ｏリング４０は、その内周面に形成されている切り欠き４４Ａの下端を円柱体２０の外周面２２に接触させる。
【0053】
次いで、作業者がＯリング４０を更に円柱体２０の一端側から他端側に移動させる（押す）と、Ｏリング４０は円柱体２０の外周面２２に切り欠き４４Ａの下端を接触させながら周溝２４の開口縁に到達する（図５（Ｂ）参照）。
【0054】
次いで、作業者がＯリング４０を更に円柱体２０の一端側から他端側に移動させる（押す）と、Ｏリング４０は、円柱体２０の外周面２２に切り欠き４４Ａの上端を接触させながら移動する（図５（Ｃ）参照）。そして、当該上端が周溝２４の開口縁まで到達すると、Ｏリング４０は自身の圧縮応力により収縮するように変形して周溝２４の内部に嵌る。
【0055】
以上の複数の工程により、本実施形態における、Ｏリング４０の円柱体２０へのセット工程が終了する。なお、本実施形態の場合、Ｏリング４０の内周面に、切り欠き４４Ａが形成されていることで、切り欠き４４Ａが円柱体２０の外周面２２に接触して滑るように移動する。そのため、Ｏリング４０は、最終的に周溝２４にセットされた際に周方向全周の各部位で捩れてセットされることがない。
【0056】
以上が、本実施形態の本実施形態のシリンダ装置１０の製造工程の一部についての説明である。
【0057】
＜本実施形態の効果＞
次に、本実施形態の効果について図面を参照しながら説明する。
次に、本実施形態の効果について図面を参照しながら説明する。
【0058】
〔第１の効果〕
本効果は、Ｏリング４０に円柱体２０の周溝２４の底面２４Ａに接触する切り欠き４４Ａが形成されていること（図１、図２等参照）の効果である。本効果については、本実施形態を後述する比較形態と比較して説明する。
本効果は、Ｏリング４０に円柱体２０の周溝２４の底面２４Ａに接触する切り欠き４４Ａが形成されていること（図１、図２等参照）の効果である。本効果については、本実施形態を後述する比較形態と比較して説明する。
【0059】
比較形態のシリンダ装置１０Ａ（図６参照）における、本実施形態のシリンダ装置１０（図２参照）と異なる構成は、Ｏリングの形状のみである。具体的には、比較形態のＯリング４０Ａの断面形状は、円（真円）である。つまり、比較形態のＯリング４０Ａは、一般的な形状を有している。
比較形態のＯリング４０Ａは、図６に示されるように、円柱体２０と円筒体３０とに挟まれて加圧されると、これらの対向方向の両側から各円弧状部分ＡＰが押しつぶされて、自然状態（破線部分）の真円から楕円状（又は扁平状）に変形する。その結果、比較形態のＯリング４０Ａは、図６に示されるように、１箇所でかつ１つのピークＰＫを形成する接触面圧で底面２４Ａに接触する。
比較形態のＯリング４０Ａは、図６に示されるように、円柱体２０と円筒体３０とに挟まれて加圧されると、これらの対向方向の両側から各円弧状部分ＡＰが押しつぶされて、自然状態（破線部分）の真円から楕円状（又は扁平状）に変形する。その結果、比較形態のＯリング４０Ａは、図６に示されるように、１箇所でかつ１つのピークＰＫを形成する接触面圧で底面２４Ａに接触する。
【0060】
また、比較形態のＯリング４０Ａは、前述の特許文献１の密封構造が備えるＯリングと同じ構成である。つまり、前述の特許文献１の説明のとおり、比較形態のＯリング４０Ａは、相対移動する円柱体２０の往復移動に伴い、その移動方向に（周溝２４の幅方向に）移動し易い。そして、前述の特許文献１についての説明のとおり、例えば、互いに軸を重ねて配置される円柱体２０と円筒体３０の軸に設計上のずれ（例えば、軸方向から見た互いの軸の不一致、一方の軸に対する他方の軸の傾斜による不一致、これらの含み合わせによる不一致等）があると、Ｏリング４０Ａの周方向の各部分を同時に同等の角度分回転させることができない。その結果、円柱体２０と円筒体３０との相対的な往復移動に伴い、Ｏリング４０Ａは部分的に捩れる虞がある。特に、この相対的な往復移動の回数が増加するほど、また、Ｏリング４０Ａの径が大きくなるほど（周長が長くなるほど）、Ｏリング４０Ａの部分的な捩れは顕著に生じる。これに伴い、比較形態の場合、Ｏリング４０Ａの部分的な捩れに起因して、隙間Ｇの密封性（隙間を仕切り性能）が低下する。
【0061】
これに対して、本実施形態のＯリング４０にはその内周面の全周に亘って切り欠き４４Ａが形成されており（図１～図４参照）、切り欠き４４Ａは周溝２４の底面２４Ａに接触するように構成されている（図１及び図２参照）。つまり、本実施形態のＯリング４０は、円柱体２０と円筒体３０との相対移動方向に対して、切り欠き４４Ａの両端の２箇所で接触している。別の見方をすると、本実施形態の場合、Ｏリング４０は、底面２４Ａの幅方向（円柱体２０と円筒体３０との相対移動方向）において底面２４Ａでの接触面圧が２つのピークＰＫ１、ＰＫ２を形成した状態で底面２４Ａに接触している。そのため、本実施形態の場合、比較形態の場合に比べて、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時に、その姿勢を維持し易い。
【0062】
したがって、本実施形態のＯリング４０は、Ｏリング４０Ａの断面が円である比較形態に比べて、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時に捩れ難く安定して隙間Ｇを仕切ることができる。また、別の見方をすると、本実施形態のＯリング４０は、周溝２４の幅方向における周溝２４の底面２４Ａでの接触面圧が１つのピークしか有さない比較形態のＯリング４０Ａに比べて、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時に捩れ難く安定して隙間Ｇを仕切ることができる。これらに伴い、本実施形態のＯリング４０を備えるシリンダ装置１０は、比較形態のＯリング４０を備えるシリンダ装置に比べて、Ｏリングが円柱体と円筒体との相対移動時に捩れることに起因する動作不良（例えば、塞がれていた隙間Ｇに隙間ができること）が生じ難い。
なお、本実施形態のＯリング４０は、図４に示されるように、軸方向の上側の部分４０Ｕと、下側の部分４０Ｌとが互いに線対称の関係を有するため、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時にバランスがとれてその姿勢を維持し易い。この点に起因して、本実施形態のＯリング４０は、本効果を顕著に発揮するといえる。
なお、本実施形態のＯリング４０は、図４に示されるように、軸方向の上側の部分４０Ｕと、下側の部分４０Ｌとが互いに線対称の関係を有するため、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時にバランスがとれてその姿勢を維持し易い。この点に起因して、本実施形態のＯリング４０は、本効果を顕著に発揮するといえる。
【0063】
〔第２の効果〕
本効果は、周溝２４の底面２４ＡでのＯリング４０による２つのピークＰＫ１、ＰＫ２での接触面圧Ｐの大きさがそれぞれ同等であることの効果である。
仮に、２つのピークＰＫ１、ＰＫ２での接触面圧Ｐの大きさが大きく異なると（例えば、最も接触面圧Ｐが高いピークの接触面圧の大きさに対し他のピークの接触面圧の大きさが５０％未満であるような場合）、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時における往路時と復路時とでは、Ｏリングが底面２４Ａから受ける反力の分布と、円柱体２０及び円筒体３０から受けるこれらの移動方向の摩擦力とが周期的に逆向きになる。これに伴い、Ｏリング４０は、円柱体２０と円筒体３０との相対移動の回数が増加するほど、これらの移動方向の一方に偏ったストレスを受ける虞がある。
これに対して、本実施形態の場合、周溝２４の底面２４ＡでのＯリング４０による２つのピークＰＫ１、ＰＫ２での接触面圧Ｐの大きさがそれぞれ同等となるように設定されている（図３参照）。そのため、本実施形態の場合、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時における往路時と復路時とで、Ｏリング４０が受けるストレスは偏り難い。
したがって、本実施形態のＯリング４０は、最も接触面圧が高いピークの接触面圧Ｐの大きさに対し他のすべてのピークの接触面圧の大きさが５０％未満であるＯリングに比べて、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時に捩れ難く安定して隙間Ｇを仕切ることができる。なお、本効果の説明で比較対象となった形態は、前述の第１の効果を奏する構成である。すなわち、この比較形態は、本発明の技術的範囲に含まれることは言うまでもない。
本効果は、周溝２４の底面２４ＡでのＯリング４０による２つのピークＰＫ１、ＰＫ２での接触面圧Ｐの大きさがそれぞれ同等であることの効果である。
仮に、２つのピークＰＫ１、ＰＫ２での接触面圧Ｐの大きさが大きく異なると（例えば、最も接触面圧Ｐが高いピークの接触面圧の大きさに対し他のピークの接触面圧の大きさが５０％未満であるような場合）、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時における往路時と復路時とでは、Ｏリングが底面２４Ａから受ける反力の分布と、円柱体２０及び円筒体３０から受けるこれらの移動方向の摩擦力とが周期的に逆向きになる。これに伴い、Ｏリング４０は、円柱体２０と円筒体３０との相対移動の回数が増加するほど、これらの移動方向の一方に偏ったストレスを受ける虞がある。
これに対して、本実施形態の場合、周溝２４の底面２４ＡでのＯリング４０による２つのピークＰＫ１、ＰＫ２での接触面圧Ｐの大きさがそれぞれ同等となるように設定されている（図３参照）。そのため、本実施形態の場合、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時における往路時と復路時とで、Ｏリング４０が受けるストレスは偏り難い。
したがって、本実施形態のＯリング４０は、最も接触面圧が高いピークの接触面圧Ｐの大きさに対し他のすべてのピークの接触面圧の大きさが５０％未満であるＯリングに比べて、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時に捩れ難く安定して隙間Ｇを仕切ることができる。なお、本効果の説明で比較対象となった形態は、前述の第１の効果を奏する構成である。すなわち、この比較形態は、本発明の技術的範囲に含まれることは言うまでもない。
【0064】
〔第３の効果〕
本効果は、第２リング部４４における切り欠き４４Ａが形成されている部分の中央が周溝２４の底面２４Ａから離れていること（図２、図３等参照）の効果である。
本実施形態の場合、切り欠き４４Ａの両端の２箇所で底面２４Ａに接触している（図２、図３等参照）。そのため、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時に、切り欠き４４Ａの両端の一方がその最大静止摩擦力を超えた力を受けて動いたとしても、他方がその最大静止摩擦力を超えた力を受けなければ、Ｏリング４０は円柱体２０と円筒体３０との相対移動の方向に移動することがない。仮に、第２リング部４４における切り欠き４４Ａが形成されている部分が周溝２４の底面２４Ａに接触しているような形態(後述する図９に示される第３変形例を参照のこと)では、この効果は期待できない。
したがって、本実施形態のＯリング４０は、Ｏリング４０における切り欠き４４Ａが形成されている部分の中央全体が周溝２４の底面２４Ａに接触している場合に比べて、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時に捩れ難く安定して隙間Ｇを仕切ることができる。
本効果は、第２リング部４４における切り欠き４４Ａが形成されている部分の中央が周溝２４の底面２４Ａから離れていること（図２、図３等参照）の効果である。
本実施形態の場合、切り欠き４４Ａの両端の２箇所で底面２４Ａに接触している（図２、図３等参照）。そのため、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時に、切り欠き４４Ａの両端の一方がその最大静止摩擦力を超えた力を受けて動いたとしても、他方がその最大静止摩擦力を超えた力を受けなければ、Ｏリング４０は円柱体２０と円筒体３０との相対移動の方向に移動することがない。仮に、第２リング部４４における切り欠き４４Ａが形成されている部分が周溝２４の底面２４Ａに接触しているような形態(後述する図９に示される第３変形例を参照のこと)では、この効果は期待できない。
したがって、本実施形態のＯリング４０は、Ｏリング４０における切り欠き４４Ａが形成されている部分の中央全体が周溝２４の底面２４Ａに接触している場合に比べて、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時に捩れ難く安定して隙間Ｇを仕切ることができる。
【0065】
〔第４の効果〕
本効果は、切り欠き４４Ａの形状（断面形状）が円弧状であること（図４参照）の効果である。
例えば、切り欠き４４Ａの断面形状が矩形状であるＯリング（図示省略）の場合、円柱体２０と円筒体３０とに挟まれて加圧された際に、周方向全周の各部位で同じように変形し難い。また、このようなＯリングの場合、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時に徐々に又は連続的に変形し難い。
したがって、本実施形態のＯリング４０は、切り欠きの形状が矩形状であるＯリングに比べて、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時に捩れ難く安定して隙間Ｇを仕切ることができる。なお、本効果の説明で比較対象となった形態は、前述の第１の効果～第３の効果を奏する構成である。すなわち、この比較形態は、本発明の技術的範囲に含まれることは言うまでもない。
本効果は、切り欠き４４Ａの形状（断面形状）が円弧状であること（図４参照）の効果である。
例えば、切り欠き４４Ａの断面形状が矩形状であるＯリング（図示省略）の場合、円柱体２０と円筒体３０とに挟まれて加圧された際に、周方向全周の各部位で同じように変形し難い。また、このようなＯリングの場合、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時に徐々に又は連続的に変形し難い。
したがって、本実施形態のＯリング４０は、切り欠きの形状が矩形状であるＯリングに比べて、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時に捩れ難く安定して隙間Ｇを仕切ることができる。なお、本効果の説明で比較対象となった形態は、前述の第１の効果～第３の効果を奏する構成である。すなわち、この比較形態は、本発明の技術的範囲に含まれることは言うまでもない。
【0066】
〔第５の効果〕
本効果は、切り欠き４４Ａの曲率半径Ｒ１が第１リング部４２の半径Ｒ２以下であること（図４参照）の効果である。
仮に、切り欠き４４Ａの曲率半径Ｒ１が第１リング部４２の半径Ｒ２よりも大きい条件で、本実施形態の場合と同じ幅の切り欠きを形成すると、その切り欠きの深さは本実施形態の場合よりも浅くなる。すなわち、この比較形態の場合、切り欠きの深さが浅くなった分、すなわち、より断面が円に近づくことになった分、接触面圧Ｐの２つのピークＰＫ１、ＰＫ２の強度が下がって幅が広くなる。すなわち、本実施形態の場合に比べて、狭い接触面積に強い力で接触し難くなる。
したがって、本実施形態のＯリング４０は、切り欠きの曲率半径Ｒ１がＯリングの半径Ｒ２よりも大きいＯリングに比べて、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時に捩れ難く安定して隙間Ｇを仕切ることができる。なお、本効果の説明で比較対象となった形態は、前述の第１の効果～第４の効果を奏する構成である。すなわち、この比較形態は、本発明の技術的範囲に含まれることは言うまでもない。
本効果は、切り欠き４４Ａの曲率半径Ｒ１が第１リング部４２の半径Ｒ２以下であること（図４参照）の効果である。
仮に、切り欠き４４Ａの曲率半径Ｒ１が第１リング部４２の半径Ｒ２よりも大きい条件で、本実施形態の場合と同じ幅の切り欠きを形成すると、その切り欠きの深さは本実施形態の場合よりも浅くなる。すなわち、この比較形態の場合、切り欠きの深さが浅くなった分、すなわち、より断面が円に近づくことになった分、接触面圧Ｐの２つのピークＰＫ１、ＰＫ２の強度が下がって幅が広くなる。すなわち、本実施形態の場合に比べて、狭い接触面積に強い力で接触し難くなる。
したがって、本実施形態のＯリング４０は、切り欠きの曲率半径Ｒ１がＯリングの半径Ｒ２よりも大きいＯリングに比べて、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時に捩れ難く安定して隙間Ｇを仕切ることができる。なお、本効果の説明で比較対象となった形態は、前述の第１の効果～第４の効果を奏する構成である。すなわち、この比較形態は、本発明の技術的範囲に含まれることは言うまでもない。
【0067】
〔第６の効果〕
本効果は、Ｏリング４０に切り欠き４４Ａが形成されていることによる円柱体２０へのセット工程での効果である。
例えば、前述の比較形態のＯリング４０Ａ（図６参照）はその断面が真円である。作業者が比較形態のＯリング４０Ａを円柱体２０の周溝２４にセットする場合に作業者がＯリング４０を円柱体２０の一端側から他端側に移動させる（押す）と、Ｏリング４０Ａが円柱体２０の外周面２２に接触しながら受ける摩擦力により捩れる又は回転しながら転がり得る。その結果、比較形態のＯリング４０Ａを周溝２４に嵌め込むと、Ｏリング４０Ａは、周方向において部分的に捩れた状態でセットされる。
本効果は、Ｏリング４０に切り欠き４４Ａが形成されていることによる円柱体２０へのセット工程での効果である。
例えば、前述の比較形態のＯリング４０Ａ（図６参照）はその断面が真円である。作業者が比較形態のＯリング４０Ａを円柱体２０の周溝２４にセットする場合に作業者がＯリング４０を円柱体２０の一端側から他端側に移動させる（押す）と、Ｏリング４０Ａが円柱体２０の外周面２２に接触しながら受ける摩擦力により捩れる又は回転しながら転がり得る。その結果、比較形態のＯリング４０Ａを周溝２４に嵌め込むと、Ｏリング４０Ａは、周方向において部分的に捩れた状態でセットされる。
【0068】
これに対して、本実施形態のＯリング４０は、図２～図４等に示されるように、切り欠き４４Ａが形成されている。そして、前述の本実施形態のシリンダ装置１０の製造工程の一部についての説明のとおり、切り欠き４４Ａが円柱体２０の外周面２２に接触して滑るように移動することでＯリング４０がその姿勢を保ったまま、円柱体２０の一端側から他端側に移動して周溝２４にセットされる（図５参照）。本実施形態のＯリング４０の場合も、作業者がＯリング４０を円柱体２０の一端側から他端側に移動させる際にその一部が捩れ得る。しかしながら、本実施形態のＯリング４０には切り欠き４４Ａが形成されているため、部分的な捩れが発生した場合に切り欠き４４Ａに起因する局所的な応力（引張応力）が発生する。そのため、本実施形態のＯリング４０は、比較形態のＯリング４０Ａに比べて、円柱体２０へのセット時に部分的な捩れを解消し易い。
【0069】
したがって、本実施形態のＯリング４０は、円柱体２０の周溝２４に軸方向の一方側から他方側に移動されながら嵌め込まれる場合に、比較形態のＯリング４０Ａに比べて、捩れた状態で嵌め込まれ難い。
【0070】
〔第７の効果〕
本効果は、Ｏリング４０に切り欠き４４Ａの両端がそれぞれ曲面４４Ａ１を形成していること（図４参照）の効果である。
仮に、Ｏリング４０の切り欠き４４Ａの両端が曲面４４Ａ１を形成せずに、直線状のエッジ（図示省略）を形成している場合、すなわち、いわゆるＲ面取り形状となっていない場合、円柱体２０へのセット時に当該エッジで円柱体２０の外周面２２に引っ掛かる虞がある。
しかしながら、本実施形態のＯリング４０は、切り欠き４４Ａの両端がそれぞれ曲面４４Ａ１を形成しているため、円柱体２０へのセット時に曲面４４Ａ１を円柱体２０の外周面２２に接触させて滑りながら移動し易い。
したがって、本実施形態のＯリング４０は、円柱体２０の周溝２４に軸方向の一方側から他方側に移動されながら嵌め込まれる場合に、切り欠き４４Ａの両端が直線状のエッジを形成しているＯリングに比べて、捩れた状態で嵌め込まれ難い。なお、本効果の説明で比較対象となった形態は、前述の第１の効果～第５の効果を奏する構成である。すなわち、この比較形態は、本発明の技術的範囲に含まれることは言うまでもない。
本効果は、Ｏリング４０に切り欠き４４Ａの両端がそれぞれ曲面４４Ａ１を形成していること（図４参照）の効果である。
仮に、Ｏリング４０の切り欠き４４Ａの両端が曲面４４Ａ１を形成せずに、直線状のエッジ（図示省略）を形成している場合、すなわち、いわゆるＲ面取り形状となっていない場合、円柱体２０へのセット時に当該エッジで円柱体２０の外周面２２に引っ掛かる虞がある。
しかしながら、本実施形態のＯリング４０は、切り欠き４４Ａの両端がそれぞれ曲面４４Ａ１を形成しているため、円柱体２０へのセット時に曲面４４Ａ１を円柱体２０の外周面２２に接触させて滑りながら移動し易い。
したがって、本実施形態のＯリング４０は、円柱体２０の周溝２４に軸方向の一方側から他方側に移動されながら嵌め込まれる場合に、切り欠き４４Ａの両端が直線状のエッジを形成しているＯリングに比べて、捩れた状態で嵌め込まれ難い。なお、本効果の説明で比較対象となった形態は、前述の第１の効果～第５の効果を奏する構成である。すなわち、この比較形態は、本発明の技術的範囲に含まれることは言うまでもない。
【0071】
〔第８の効果〕
本効果は、Ｏリング４０における軸方向の上側の部分４０Ｕと、下側の部分４０Ｌとが、これらを２つに分割する軸方向に垂直な仮想平面ＶＰに対して対称形状となっていること、別の見方をすると、軸方向の上側の部分４０Ｕと、下側の部分４０Ｌとは、互いに線対称の関係を有すること（図４参照）の効果である。
仮に、上側の部分４０Ｕと、下側の部分４０Ｌとが互いに対称形状の関係を有さない場合（図示省略）、円柱体２０へのセット時に円柱体２０に対していずれか一方を先に嵌め込まないと、同じセット状態のシリンダ装置（図示省略）を製造することができない。
これに対して、本実施形態のＯリング４０は、図４に示されるように、上側の部分４０Ｕと、下側の部分４０Ｌとは、互いに線対称の関係を有している。そのため、円柱体２０へのセット時にＯリング４０の円柱体２０への嵌め込み姿勢が問われない。
したがって、本実施形態のＯリング４０は、円柱体２０に対し上側の部分４０Ｕ及び下側の部分４０Ｌのいずれを先に嵌め込んでも同じようにセットできる。
本効果は、Ｏリング４０における軸方向の上側の部分４０Ｕと、下側の部分４０Ｌとが、これらを２つに分割する軸方向に垂直な仮想平面ＶＰに対して対称形状となっていること、別の見方をすると、軸方向の上側の部分４０Ｕと、下側の部分４０Ｌとは、互いに線対称の関係を有すること（図４参照）の効果である。
仮に、上側の部分４０Ｕと、下側の部分４０Ｌとが互いに対称形状の関係を有さない場合（図示省略）、円柱体２０へのセット時に円柱体２０に対していずれか一方を先に嵌め込まないと、同じセット状態のシリンダ装置（図示省略）を製造することができない。
これに対して、本実施形態のＯリング４０は、図４に示されるように、上側の部分４０Ｕと、下側の部分４０Ｌとは、互いに線対称の関係を有している。そのため、円柱体２０へのセット時にＯリング４０の円柱体２０への嵌め込み姿勢が問われない。
したがって、本実施形態のＯリング４０は、円柱体２０に対し上側の部分４０Ｕ及び下側の部分４０Ｌのいずれを先に嵌め込んでも同じようにセットできる。
【0072】
以上が本実施形態の効果についての説明である。また、以上が本実施形態についての説明である。
【0073】
≪複数の変形例≫
以上のとおり、本発明について前述の実施形態を一例として説明したが、本発明はこの実施形態に限定されるものではない。本発明の技術的範囲には、例えば、後述する複数の変形例も含まれる。
以上のとおり、本発明について前述の実施形態を一例として説明したが、本発明はこの実施形態に限定されるものではない。本発明の技術的範囲には、例えば、後述する複数の変形例も含まれる。
【0074】
本実施形態では、Ｏリング４０がゴム製であるとして説明した。しかしながら、Ｏリング４０が弾性変形することができれば、Ｏリング４０はゴム製でなくてもよい。例えば、Ｏリング４０は、エラストマー製であってもよい。Ｏリング４０は、他の部材に加圧されて弾性変形することができれば、ゴム製及びエラストマー製以外に、これらに他の材料（例えば、無機フィラー等）を添加した複合材製その他の弾性材製であってもよい。
【0075】
また、本実施形態では、Ｏリング４０は、円柱体２０と、円筒体３０とで、シリンダ装置１０（図１参照）を構成するとして説明した。しかしながら、Ｏリング４０がその切り欠き４４Ａを他の部材に接触させることでその両側の空間を仕切るために利用されるのであれば、Ｏリング４０を含むアプリケーションは、シリンダ装置１０でなくてもよい。例えば、密封容器の開口縁とその開閉蓋の周縁とのシール材等として利用されてもよい。
【0076】
また、本実施形態では、円柱体２０の軸方向の一端部分（図示省略）に動力源（図示省略）が連結されて円柱体２０が円筒体３０に対して軸方向に往復移動するように構成されていると説明した。しかしながら、円柱体２０及び円筒体３０のいずれか一方が他方に対して相対的に往復移動することができれば、駆動源は円筒体３０に連結されていてもよい。また、使用方法によっては、２つの駆動源を用意して、各駆動源を円柱体２０と円筒体３０に連結してそれぞれが相対移動するようにしてもよい。
【0077】
また、本実施形態では、Ｏリング４０の内周側に切り欠き４４Ａが形成されており、Ｏリング４０は円柱体２０の外周面２２に形成されている周溝２４に切り欠き４４Ａを対向させて嵌め込まれると説明した（図１、図２等参照）。
しかしながら、図７に示される第１変形例のシリンダ装置１０Ｂのように、円柱体２０に周溝２４を設けずに円筒体３０に周溝３４を設けて、外周側に周方向全周に亘る切り欠き４４Ｂが形成されたＯリング４０Ｂを円筒体３０の周溝３４に嵌め込んで、切り欠き４４Ｂを周溝３４の底面３４Ｂに接触させる形態としてもよい。
しかしながら、図７に示される第１変形例のシリンダ装置１０Ｂのように、円柱体２０に周溝２４を設けずに円筒体３０に周溝３４を設けて、外周側に周方向全周に亘る切り欠き４４Ｂが形成されたＯリング４０Ｂを円筒体３０の周溝３４に嵌め込んで、切り欠き４４Ｂを周溝３４の底面３４Ｂに接触させる形態としてもよい。
【0078】
また、本実施形態では、周溝２４の底面２４ＡでのＯリング４０による２つのピークＰＫ１、ＰＫ２での接触面圧Ｐの大きさがそれぞれ同等となるように設定されていると説明した（図３参照）。
しかしながら、図８に示される第２変形例のシリンダ装置１０ＣのＯリング４０Ｃのように、周溝２４の底面２４Ａでの２つのピークＰＫ１、ＰＫ２での接触面圧Ｐの大きさがそれぞれ異なるようにしてもよい。この場合、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時における往路時と復路時とでＯリング４０Ｃが受けるストレスの偏りを考慮すると、最も接触面圧が高いピークＰＫ１の接触面圧Ｐの大きさに対し他のピークＰＫ２の接触面圧の大きさが５０％以上であることが好ましい。
しかしながら、図８に示される第２変形例のシリンダ装置１０ＣのＯリング４０Ｃのように、周溝２４の底面２４Ａでの２つのピークＰＫ１、ＰＫ２での接触面圧Ｐの大きさがそれぞれ異なるようにしてもよい。この場合、円柱体２０と円筒体３０との相対移動時における往路時と復路時とでＯリング４０Ｃが受けるストレスの偏りを考慮すると、最も接触面圧が高いピークＰＫ１の接触面圧Ｐの大きさに対し他のピークＰＫ２の接触面圧の大きさが５０％以上であることが好ましい。
【0079】
また、本実施形態では、第２リング部４４（Ｏリング４０）における切り欠き４４Ａが形成されている部分の中央が周溝２４の底面２４Ａから離れていると説明した（図２、図３参照）。
しかしながら、図９に示される第３変形例のシリンダ装置１０Ｄのように、Ｏリング４０における切り欠き４４Ａが形成されている部分の全体を周溝２４の底面２４Ａに接触させてもよい。この変形例の場合、前述の第３の効果を奏することはないが、本実施形態のその他の効果を奏することは言うまでもない。
なお、本変例の場合、切り欠き４４Ａが全体的に底面２４Ａに接触しているため、Ｏリング４０は１箇所で底面２４Ａに接触していることになるが、この場合の接触面圧プロファイルは本実施形態の場合のように図３の接触面圧プロファイルに準じたものとなる。すなわち、本変形例の場合、Ｏリング４０は、切り欠き４４Ａの幅方向の両端側に２つのピークを有しつつその間をなだらかな曲線で結ぶ接触面圧Ｐを形成する（図示省略）。
しかしながら、図９に示される第３変形例のシリンダ装置１０Ｄのように、Ｏリング４０における切り欠き４４Ａが形成されている部分の全体を周溝２４の底面２４Ａに接触させてもよい。この変形例の場合、前述の第３の効果を奏することはないが、本実施形態のその他の効果を奏することは言うまでもない。
なお、本変例の場合、切り欠き４４Ａが全体的に底面２４Ａに接触しているため、Ｏリング４０は１箇所で底面２４Ａに接触していることになるが、この場合の接触面圧プロファイルは本実施形態の場合のように図３の接触面圧プロファイルに準じたものとなる。すなわち、本変形例の場合、Ｏリング４０は、切り欠き４４Ａの幅方向の両端側に２つのピークを有しつつその間をなだらかな曲線で結ぶ接触面圧Ｐを形成する（図示省略）。
【0080】
また、本実施形態では、Ｏリング４０に形成されている切り欠き４４Ａの数量は１つであることを前提として説明した（図３、図４等参照）。
しかしながら、図１０の第４変形例のシリンダ装置１０Ｅのように、Ｏリング４０Ｅにおける切り欠き４４Ｅの数量は２つ以上（本変形例では２つを例示）であってもよい。すなわち、Ｏリング４０Ｅのように周溝２４の底面２４Ａに対して３つ以上のピークを有する接触面圧Ｐで底面２４Ａに接触する構成としてもよい。
しかしながら、図１０の第４変形例のシリンダ装置１０Ｅのように、Ｏリング４０Ｅにおける切り欠き４４Ｅの数量は２つ以上（本変形例では２つを例示）であってもよい。すなわち、Ｏリング４０Ｅのように周溝２４の底面２４Ａに対して３つ以上のピークを有する接触面圧Ｐで底面２４Ａに接触する構成としてもよい。
【0081】
また、本実施形態では、切り欠き４４ＡはＯリング４０の内周側に周方向全周に亘って形成されているとして説明した（図１等参照）。
しかしながら、図１１の第５変形例のシリンダ装置１０Ｆのように、Ｏリング４０Ｆにおける外周側（第２リング部側）に他の切り欠き４４Ｆが形成されていてもよい。
この変形例によれば、底面２４ＡでのＯリング４０の接触面圧プロファイル（図３参照）を、切り欠き４４Ａの形状のまま切り欠き４４Ｆを利用して調整することができる。これに伴い、他の切り欠き４４Ｆの形状は、切り欠きＡの形状と異なっていてもよい。
ここで、図１１の第５変形例のシリンダ装置１０Ｆは、例えば、以下のような技術的思想に包含される発明といえる。
（技術的思想）
円柱体と、
該円柱体の外周面に対向する内周面を有し、該円柱体に対し相対移動する円筒体と、
前記円柱体と前記円筒体との間に配置され、前記円柱体と前記円筒体とに加圧されて、前記円柱体と前記円筒体とにより形成される隙間を２つに仕切るＯリング（一例としてＯリング４０Ｆ）であって、その内周側に第１の切り欠き（一例として切り欠き４４Ａ）が形成されるとともにその外周側に第２の切り欠き（一例として切り欠き４４Ｆ）が形成されているＯリングと、
を備え、
前記Ｏリングは、前記円柱体と前記円筒体との相対移動方向において、前記外周面での第１の接触圧力及び前記内周面での第２の接触圧力の一方又は両方が少なく２つのピークを有するように、前記第１の切り欠きを前記外周面に接触させるとともに前記第２の切り欠きを前記内周面に接触させている、
摺動装置（一例としてシリンダ装置１０Ｆ）。
この技術的思想を更に上位概念化させた、以下のような他の技術的思想にも、図１１の第５変形例のシリンダ装置１０Ｆは包含される発明といえる。
（他の技術的思想）
第１の壁（一例として表面が底面２４Ａの壁）と、
該第１の壁に対向し、前記第１の壁に対し相対移動する第２の壁（一例として表面が内周面３２の壁）と、
前記第１の壁と前記第２の壁との間に配置され、前記第１の壁と前記第２の壁とに加圧されて、前記第１の壁と前記第２の壁とにより形成される隙間を２つに仕切るＯリングОリング（一例としてＯリング４０Ｆ）であって、その内周側に第１の切り欠き（一例として切り欠き４４Ａ）が形成されるとともにその外周側に第２の切り欠き（一例として切り欠き４４Ｆ）が形成されているＯリングと、
を備え、
前記Ｏリングは、前記第１の壁と前記第２の壁との相対移動方向において、前記第１の壁での第１の接触圧力及び前記第２の壁での第２の接触圧力の一方又は両方が少なく２つのピークを有するように、前記第１の切り欠きを前記第１の壁に接触させるとともに前記第２の切り欠きを前記第２の壁に接触させている、
摺動装置（一例としてシリンダ装置１０Ｆ）。
しかしながら、図１１の第５変形例のシリンダ装置１０Ｆのように、Ｏリング４０Ｆにおける外周側（第２リング部側）に他の切り欠き４４Ｆが形成されていてもよい。
この変形例によれば、底面２４ＡでのＯリング４０の接触面圧プロファイル（図３参照）を、切り欠き４４Ａの形状のまま切り欠き４４Ｆを利用して調整することができる。これに伴い、他の切り欠き４４Ｆの形状は、切り欠きＡの形状と異なっていてもよい。
ここで、図１１の第５変形例のシリンダ装置１０Ｆは、例えば、以下のような技術的思想に包含される発明といえる。
（技術的思想）
円柱体と、
該円柱体の外周面に対向する内周面を有し、該円柱体に対し相対移動する円筒体と、
前記円柱体と前記円筒体との間に配置され、前記円柱体と前記円筒体とに加圧されて、前記円柱体と前記円筒体とにより形成される隙間を２つに仕切るＯリング（一例としてＯリング４０Ｆ）であって、その内周側に第１の切り欠き（一例として切り欠き４４Ａ）が形成されるとともにその外周側に第２の切り欠き（一例として切り欠き４４Ｆ）が形成されているＯリングと、
を備え、
前記Ｏリングは、前記円柱体と前記円筒体との相対移動方向において、前記外周面での第１の接触圧力及び前記内周面での第２の接触圧力の一方又は両方が少なく２つのピークを有するように、前記第１の切り欠きを前記外周面に接触させるとともに前記第２の切り欠きを前記内周面に接触させている、
摺動装置（一例としてシリンダ装置１０Ｆ）。
この技術的思想を更に上位概念化させた、以下のような他の技術的思想にも、図１１の第５変形例のシリンダ装置１０Ｆは包含される発明といえる。
（他の技術的思想）
第１の壁（一例として表面が底面２４Ａの壁）と、
該第１の壁に対向し、前記第１の壁に対し相対移動する第２の壁（一例として表面が内周面３２の壁）と、
前記第１の壁と前記第２の壁との間に配置され、前記第１の壁と前記第２の壁とに加圧されて、前記第１の壁と前記第２の壁とにより形成される隙間を２つに仕切るＯリングОリング（一例としてＯリング４０Ｆ）であって、その内周側に第１の切り欠き（一例として切り欠き４４Ａ）が形成されるとともにその外周側に第２の切り欠き（一例として切り欠き４４Ｆ）が形成されているＯリングと、
を備え、
前記Ｏリングは、前記第１の壁と前記第２の壁との相対移動方向において、前記第１の壁での第１の接触圧力及び前記第２の壁での第２の接触圧力の一方又は両方が少なく２つのピークを有するように、前記第１の切り欠きを前記第１の壁に接触させるとともに前記第２の切り欠きを前記第２の壁に接触させている、
摺動装置（一例としてシリンダ装置１０Ｆ）。
【0082】
また、本実施形態では、Ｏリング４０はその内部に中空部分等が形成されていない連続的な塊であることを前提として説明した（図４等参照）。しかしながら、切り欠き４４Ａが形成されていることによって前述の効果を奏する形態であれば、Ｏリング４０は連続的な塊でなくてもよい。例えば、仮に内部に中空部分が形成されている形態（図示省略）であっても、当該中空部分が切り欠き４４Ａによる効果に影響を及ぼさない程度の位置、大きさ、形状、範囲その他の要件を満たしていればよい。このような形態は、前述の複数の変形例についても適用可能である。
【0083】
以上のとおり、本実施形態（図１～図４等参照）及びその複数の変形例（図７～図１１等）について説明したが、これらの一形態に他の形態の構成要素の一部を組み合わせた形態、これらの一形態に他の形態の構成要素の一部を置換した形態その他の形態も、本発明の技術的範囲に含まれることは言うまでもない。
【符号の説明】
【0084】
１０ シリンダ装置
１０Ｂ シリンダ装置
１０Ｃ シリンダ装置
１０Ｄ シリンダ装置
１０Ｅ シリンダ装置
１０Ｆ シリンダ装置
２０ 円柱体
２２ 外周面
２４ 周溝
２４Ａ 底面
３０ 円筒体
３２ 内周面
４０ Ｏリング
４０Ｂ Ｏリング
４０Ｃ Ｏリング
４０Ｅ Ｏリング
４０Ｆ Ｏリング
４０Ｌ 下側の部分（他方側の部分の一例）
４０Ｕ 上側の部分（一方側の部分の一例）
４２ 第１リング部
４４ 第２リング部
４４Ａ 切り欠き
４４Ａ１ 曲面
４４Ｂ 切り欠き
４４Ｅ 切り欠き
４４Ｆ 切り欠き（他の切り欠きの一例）
Ｇ 隙間
Ｏ 軸
Ｐ 接触面圧
ＰＫ１ ピーク
ＰＫ２ ピーク
Ｒ１ 切り欠きの曲率半径
Ｒ２ 第１リング部の半径
Ｒ３ 第１リング部の外周面に相当する曲線を一部とする仮想円の中心から切り欠きの距離
ＳＬ 円柱体の軸に平行な直線部分
ＶＰ 仮想平面
１０Ｂ シリンダ装置
１０Ｃ シリンダ装置
１０Ｄ シリンダ装置
１０Ｅ シリンダ装置
１０Ｆ シリンダ装置
２０ 円柱体
２２ 外周面
２４ 周溝
２４Ａ 底面
３０ 円筒体
３２ 内周面
４０ Ｏリング
４０Ｂ Ｏリング
４０Ｃ Ｏリング
４０Ｅ Ｏリング
４０Ｆ Ｏリング
４０Ｌ 下側の部分（他方側の部分の一例）
４０Ｕ 上側の部分（一方側の部分の一例）
４２ 第１リング部
４４ 第２リング部
４４Ａ 切り欠き
４４Ａ１ 曲面
４４Ｂ 切り欠き
４４Ｅ 切り欠き
４４Ｆ 切り欠き（他の切り欠きの一例）
Ｇ 隙間
Ｏ 軸
Ｐ 接触面圧
ＰＫ１ ピーク
ＰＫ２ ピーク
Ｒ１ 切り欠きの曲率半径
Ｒ２ 第１リング部の半径
Ｒ３ 第１リング部の外周面に相当する曲線を一部とする仮想円の中心から切り欠きの距離
ＳＬ 円柱体の軸に平行な直線部分
ＶＰ 仮想平面
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】