(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023012184
(43)【公開日】2023-01-25
(54)【発明の名称】ゴルフクラブヘッド
(51)【国際特許分類】
A63B 53/04 20150101AFI20230118BHJP
A63B 102/32 20150101ALN20230118BHJP
【ＦＩ】
A63B53/04 A
A63B102:32
【審査請求】未請求
【請求項の数】15
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2021115677
(22)【出願日】2021-07-13
(71)【出願人】
【識別番号】515185924
【氏名又は名称】株式会社プロギア
(74)【代理人】
【識別番号】100089875
【弁理士】
【氏名又は名称】野田 茂
(72)【発明者】
【氏名】中原 紀彦
(72)【発明者】
【氏名】松田 誠一
(72)【発明者】
【氏名】三枝 宏
【テーマコード（参考）】
2C002
【Ｆターム（参考）】
2C002AA02
2C002CH06
(57)【要約】
【課題】高初速エリアを拡大しつつ反発係数の低下を抑制する上で有利なゴルフクラブヘッドを提供する。
【解決手段】接触部材３２は、中空部２８内に設けられてフェース部１４、クラウン部１６、ソール部１８、サイド部２０の何れかの箇所に取り付けられ、フェース裏面１４Ｂに接触している。フェース裏面１４Ｂに接触する接触部材３２の箇所を通るフェース面１４Ａの法線がフェース面１４Ａと交差する点をフェース面上接触点接触点Ｐαとし、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ０を通るフェース面１４Ａの法線がフェース面１４Ａと交差する点をフェース面上重心点ＦＧとする。フェース面上接触点Ｐαが、フェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置している。
【選択図】図１
【解決手段】接触部材３２は、中空部２８内に設けられてフェース部１４、クラウン部１６、ソール部１８、サイド部２０の何れかの箇所に取り付けられ、フェース裏面１４Ｂに接触している。フェース裏面１４Ｂに接触する接触部材３２の箇所を通るフェース面１４Ａの法線がフェース面１４Ａと交差する点をフェース面上接触点接触点Ｐαとし、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ０を通るフェース面１４Ａの法線がフェース面１４Ａと交差する点をフェース面上重心点ＦＧとする。フェース面上接触点Ｐαが、フェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置している。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
フェース部、クラウン部、ソール部、サイド部を含むヘッド本体を備え、それらフェース部とクラウン部とソール部とサイド部とで囲まれた内部が中空部であるゴルフクラブヘッドであって、
前記フェース部、前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかの箇所に取り付けられ、前記フェース部のフェース面と反対側に位置するフェース裏面に接触する接触部材を備え、
前記ゴルフクラブヘッドの重心点を通る前記フェース面の法線が前記フェース面と交差する点をフェース面上重心点とし、
前記フェース裏面に接触する接触部材の箇所を通る前記フェース面の法線が前記フェース面と交差する点をフェース面上接触点としたとき、
前記フェース面上接触点は前記フェース面上重心点から変位した前記フェース面の箇所に位置している、
ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
前記フェース部、前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかの箇所に取り付けられ、前記フェース部のフェース面と反対側に位置するフェース裏面に接触する接触部材を備え、
前記ゴルフクラブヘッドの重心点を通る前記フェース面の法線が前記フェース面と交差する点をフェース面上重心点とし、
前記フェース裏面に接触する接触部材の箇所を通る前記フェース面の法線が前記フェース面と交差する点をフェース面上接触点としたとき、
前記フェース面上接触点は前記フェース面上重心点から変位した前記フェース面の箇所に位置している、
ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
【請求項2】
前記フェース面上で前記フェース面の中心点を通りかつトウヒール方向と直交する方向に延在する直線をフェースセンターラインとしたとき、
前記フェース面上重心点は、前記フェースセンターラインからトウヒール方向にそれぞれ１０ｍｍ以内の範囲に位置し、
前記フェース面上接触点は、前記フェースセンターラインからトウヒール方向にそれぞれ３０ｍｍ以内の範囲に位置している、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
前記フェース面上重心点は、前記フェースセンターラインからトウヒール方向にそれぞれ１０ｍｍ以内の範囲に位置し、
前記フェース面上接触点は、前記フェースセンターラインからトウヒール方向にそれぞれ３０ｍｍ以内の範囲に位置している、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項3】
前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、前記フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面としたとき、
前記フェース面上重心点と前記フェース面上接触点とを結ぶ直線を前記水平面に投影したときの長さをトウヒール方向距離としたとき、前記トウヒール方向距離は１０ｍｍ以上であり、
前記フェース面上重心点と前記フェース面上接触点とを結ぶ直線を前記フェース中心基準断面に投影したときの長さをクラウンソール方向方向距離としたとき、前記クラウンソール方向距離は５ｍｍ以上であり、
前記フェース面上重心点と前記フェース面上接触点とを結ぶ直線の距離は１０ｍｍ以上３０ｍｍ以下である、
ことを特徴とする請求項１または２記載のゴルフクラブヘッド。
前記フェース面上重心点と前記フェース面上接触点とを結ぶ直線を前記水平面に投影したときの長さをトウヒール方向距離としたとき、前記トウヒール方向距離は１０ｍｍ以上であり、
前記フェース面上重心点と前記フェース面上接触点とを結ぶ直線を前記フェース中心基準断面に投影したときの長さをクラウンソール方向方向距離としたとき、前記クラウンソール方向距離は５ｍｍ以上であり、
前記フェース面上重心点と前記フェース面上接触点とを結ぶ直線の距離は１０ｍｍ以上３０ｍｍ以下である、
ことを特徴とする請求項１または２記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項4】
前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、前記フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面とし、
前記基準状態において、前記フェース面上重心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面を重心点断面とし、
前記重心点断面と平行し前記重心点断面からトウ方向に２ｍｍ離間した平面を第１平面とし、
前記重心点断面と平行し前記重心点断面からヒール方向に２ｍｍ離間した平面を第２平面としたとき、
前記フェース面上接触点は、前記第１平面と前記第２平面とで区画された第１範囲から外れた前記フェース面の箇所に位置している、
ことを特徴とする請求項１～３の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
前記基準状態において、前記フェース面上重心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面を重心点断面とし、
前記重心点断面と平行し前記重心点断面からトウ方向に２ｍｍ離間した平面を第１平面とし、
前記重心点断面と平行し前記重心点断面からヒール方向に２ｍｍ離間した平面を第２平面としたとき、
前記フェース面上接触点は、前記第１平面と前記第２平面とで区画された第１範囲から外れた前記フェース面の箇所に位置している、
ことを特徴とする請求項１～３の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項5】
前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、前記フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面とし、
前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からトウ方向に２ｍｍ離間した平面を第３平面とし、
前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からヒール方向に２ｍｍ離間した平面を第４平面としたとき、
前記フェース面上接触点は、前記第３平面と前記第４平面とで区画された第２範囲から外れた前記フェース面の箇所に位置している、
ことを特徴とする請求項１～４の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からトウ方向に２ｍｍ離間した平面を第３平面とし、
前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からヒール方向に２ｍｍ離間した平面を第４平面としたとき、
前記フェース面上接触点は、前記第３平面と前記第４平面とで区画された第２範囲から外れた前記フェース面の箇所に位置している、
ことを特徴とする請求項１～４の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項6】
前記接触部材は、前記フェース裏面に接触する接触面を有し、
前記フェース裏面に接触する接触部材の箇所を通る前記フェース面の法線は、前記接触面の幾何学的な中心点である図心を通る前記フェース面の法線である、
ことを特徴とする請求項１～５の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
前記フェース裏面に接触する接触部材の箇所を通る前記フェース面の法線は、前記接触面の幾何学的な中心点である図心を通る前記フェース面の法線である、
ことを特徴とする請求項１～５の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項7】
前記接触面の面積は３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下であり、
前記接触面が前記フェース裏面に接触している前記接触部の部分の肉厚Δｔ２は１ｍｍ以上７ｍｍ以下である、
ことを特徴とする請求項６記載のゴルフクラブヘッド。
前記接触面が前記フェース裏面に接触している前記接触部の部分の肉厚Δｔ２は１ｍｍ以上７ｍｍ以下である、
ことを特徴とする請求項６記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項8】
前記接触面が接触する前記フェース裏面の部分に対応する前記フェース部の肉厚を肉厚Δｔ１としたとき、以下の式（１）が満たされる、
ことを特徴とする請求項７記載のゴルフクラブヘッド。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
ことを特徴とする請求項７記載のゴルフクラブヘッド。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
【請求項9】
前記接触部材に前記ヘッド本体および前記接触部材と異なる材料で形成された中間部材が取り付けられ、
前記接触面は、前記中間部材に設けられている、
ことを特徴とする請求項６記載のゴルフクラブヘッド。
前記接触面は、前記中間部材に設けられている、
ことを特徴とする請求項６記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項10】
前記中間部材はエラストマーで形成され、
前記中間部材の肉厚は、０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であり、
前記中間部材の弾性率は、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下である、
ことを特徴とする請求項９記載のゴルフクラブヘッド。
前記中間部材の肉厚は、０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下であり、
前記中間部材の弾性率は、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下である、
ことを特徴とする請求項９記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項11】
前記フェース裏面に接触する接触部材の箇所は、前記フェース裏面に押し付けられることで前記フェース裏面に荷重を加えている、
ことを特徴とする請求項１～１０の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項１～１０の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項12】
前記荷重は、打球時のフェース部の変形をほぼ阻害しない大きさの力である、
ことを特徴とする請求項１１記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項１１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項13】
前記荷重を調整する荷重調整部が設けられている、
ことを特徴とする請求項１１記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項１１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項14】
前記フェース部、前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部２０の何れかに対する前記接触部材の取り付けは、溶接、接着、ろう付け、ねじ止めの何れかによってなされている、
ことを特徴とする請求項１～１３の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項１～１３の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項15】
前記接触部材は、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成されている、
ことを特徴とする請求項１～１４の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項１～１４の何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明はゴルフクラブヘッドに関する。
【背景技術】
【0002】
ソール部に取り付けられた支持部と、支持部の端部から起立されフェース裏面に当接する作用部を備える弾性板を設けたゴルフクラブヘッドが提案されている（特許文献１参照）。
このゴルフクラブヘッドでは、打球時のフェース部のたわみに追従して変形する弾性板の弾性を利用して飛距離の向上を図ろうとしている。
このゴルフクラブヘッドでは、打球時のフェース部のたわみに追従して変形する弾性板の弾性を利用して飛距離の向上を図ろうとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０１９－８４３２５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
しかしながら、上記従来技術では、フェース裏面のうち、打球時にたわみ量が概ね最大となるフェース面の中心点あるいはその近傍に弾性板が当接しているため、フェース部の変形（たわみ）が阻害される。
このようにフェース部の変形量（たわみ量）が低下すると、反発係数が低下するので飛距離も低下し、したがって、高初速エリアも狭くなることが懸念される。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、高初速エリアを拡大しつつ反発係数の低下を抑制する上で有利なゴルフクラブヘッドを提供することにある。
このようにフェース部の変形量（たわみ量）が低下すると、反発係数が低下するので飛距離も低下し、したがって、高初速エリアも狭くなることが懸念される。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、高初速エリアを拡大しつつ反発係数の低下を抑制する上で有利なゴルフクラブヘッドを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0005】
上記目的を達成するために、本発明の一実施の形態は、フェース部、クラウン部、ソール部、サイド部を含むヘッド本体を備え、それらフェース部とクラウン部とソール部とサイド部とで囲まれた内部が中空部であるゴルフクラブヘッドであって、前記フェース部、前記クラウン部、前記ソール部、前記サイド部の何れかの箇所に取り付けられ、前記フェース部のフェース面と反対側に位置するフェース裏面に接触する接触部材を備え、前記ゴルフクラブヘッドの重心点を通る前記フェース面の法線が前記フェース面と交差する点をフェース面上重心点とし、前記フェース裏面に接触する接触部材の箇所を通る前記フェース面の法線が前記フェース面と交差する点をフェース面上接触点としたとき、前記フェース面上接触点は前記フェース面上重心点から変位した前記フェース面の箇所に位置していることを特徴とする。
【発明の効果】
【0006】
本発明の一実施の形態によれば、フェース面上接触点を、フェース面上重心点から変位したフェース面の箇所に位置させることによって高初速エリアを拡大しつつ反発係数の低下を抑制する上で有利となる。
また、フェース裏面に接触部材が接触していることで、打球音の残響が短くなり、打感を柔らかくする上で有利となる。
さらに、フェース裏面に接触部材が接触していることで、ＣＴ値を調整すなわち、ばらつきを低減させることが可能となる。
また、フェース裏面に接触部材が接触していることで、打球音の残響が短くなり、打感を柔らかくする上で有利となる。
さらに、フェース裏面に接触部材が接触していることで、ＣＴ値を調整すなわち、ばらつきを低減させることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【0007】
【図1】第１の実施の形態に係るゴルフクラブヘッドをフェース面の前方から見た正面図である。
【図5】フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第１の説明図である。
【図6】フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第２の説明図である。
【図7】フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第３の説明図である。
【図8】フェース面の中心点Ｐｃの規定方法を示す第４の説明図である。
【図9】ゴルフクラブヘッドの重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとの関係を示すゴルフクラブヘッドの断面図である。
【図10】フェース面の輪郭線Ｉの定義を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。
【図11】フェース面の輪郭線Ｉの定義を説明するゴルフクラブヘッドの断面図である。
【図12】フェース面の中心点Ｐｃの定義を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。
【図14】（Ａ）は接触部材の斜視図、（Ｂ）は同平面図、（Ｃ）は同下面図、（Ｄ）はトウヒール方向の一方から見た同側面図、（Ｅ）は同正面図、（Ｆ）はトウヒール方向の他方から見た同側面図である。
【図15】接触部材がヘッド本体部材の開口に組み付けられた状態を示す斜視図である。
【図16】フェース部材の斜視図である。
【図17】ヘッド本体部材の開口に接触部材およびフェース部材が溶接された状態を示す斜視図である。
【図18】フェース面におけるフェース面上重心点とフェース面上接触点が位置する範囲の規定を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。
【図19】フェース面におけるフェース面上重心点とフェース面上接触点との距離の規定を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。
【図20】フェース面におけるフェース面上重心点とフェース面上接触点が位置しない範囲の規定を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。
【図21】比較例のゴルフクラブヘッドにおけるトウヒール方向の位置と、その位置で打球した場合のボール初速との関係を模式的に示す線図である。
【図22】本発明のゴルフクラブヘッドにおけるトウヒール方向の位置と、その位置で打球した場合のボール初速との関係を模式的に示す線図である。
【図23】ゴルフクラブヘッドの第２の変形例を示し、（Ａ）は接触部材が取り付けられたヘッド本体部材の正面図、（Ｂ）は（Ａ）の断面図である。
【図24】第２の実施の形態におけるゴルフクラブヘッドをフェース面の前方から見た正面図である。
【図26】（Ａ）は繊維強化樹脂材料から形成された接触部材の正面図、（Ｂ）は同側面図である。
【図27】接触部材がヘッド本体に取り付けられた状態を示す断面斜視図であり、ヘッド本体のフェースバック寄りの部分を取り除いてフェースバック方向から見た状態を示す。
【図28】（Ａ）は第２の実施の形態の第１の変形例におけるゴルフクラブヘッドをフェース中心基準断面と平行な断面で破断した断面図、（Ｂ）は接触部材を構成する接触部材本体と雄ねじ部材の斜視図である。
【図29】第２の実施の形態の第２の変形例におけるゴルフクラブヘッドをフェース中心基準断面と平行な断面で破断した断面図である。
【図30】（Ａ）は第２の実施の形態の第３の変形例に係るゴルフクラブヘッドのフェースバック寄りの部分を取り除いてフェースバック方向から見た状態を示す斜視図、（Ｂ）は同ゴルフクラブヘッドをフェース中心基準断面と平行な断面で破断した断面図である。
【図31】条件１における実験例の評価結果を示す図である。
【図32】条件２における実験例の評価結果を示す図である。
【図33】条件３における実験例の評価結果を示す図である。
【図34】条件４における実験例の評価結果を示す図である。
【図35】条件５における実験例の評価結果を示す図である。
【図36】条件６における実験例の評価結果を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【0008】
（第１の実施の形態）
次に本発明の実施の形態について説明する。
図１－図４に示すように、本実施の形態において、ゴルフクラブヘッド１０は、中空のウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）であり、ヘッド本体１２と、接触部材３２とを含んで構成されている。
ヘッド本体１２は、主に金属材料により構成される。
前記金属材料としては、例えばステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン、チタン合金又はアルミニウム合金等の１種又は２種以上が用いられる。
ヘッド本体１２は、フェース部１４と、クラウン部１６と、ソール部１８と、サイド部２０とを備えている。
図１３に示すように、ヘッド本体１２は、それらフェース部１４とクラウン部１６とソール部１８とサイド部２０とで囲まれた内部が中空部２８とされた中空構造を呈している。
フェース部１４は、上下の高さを有して左右に延在している。
クラウン部１６は、フェース部１４よりも小さい肉厚でフェース部１４の上部から後方に延在している。
例えば、クラウン部１６の肉厚は、０．４ｍｍ－１．２ｍｍであり、フェース部１４の肉厚は、２．０ｍｍ－４．５ｍｍであり、ソール部１８の肉厚は、０．６ｍｍ－１．５ｍｍである。
図１３（Ａ）に示すように、フェース部１４の外側に露出する表面がボールを打撃するフェース面１４Ａであり、フェース部１４の中空部２８に面した裏面がフェース裏面１４Ｂとなっている。
クラウン部１６の外側に露出する表面がクラウン面１６Ａであり、クラウン部１６の中空部２８に面した裏面がクラウン裏面１６Ｂである。
図１に示すように、クラウン部１６には、フェース面１４Ａ側でかつヒール２４寄りの位置にシャフトＳに接続するホーゼル３０が設けられ、ホーゼル３０にシャフトＳが接続されることでゴルフクラブ１００が構成される。
図１３（Ａ）に示すように、ソール部１８は、フェース部１４の下部から後方に延在している。
ソール部１８の外側に露出する表面がソール面１８Ａであり、ソール部１８の中空部２８に面した裏面がソール裏面１８Ｂである。
図１、図２に示すように、サイド部２０は、クラウン部１６とソール部１８の間でフェース部１４のトウ２２側縁とヒール２４側縁との間をフェースバック２６を通って延在している。
図２に示すように、サイド部２０の外側に露出する表面がサイド面２０Ａであり、図１３（Ａ）に示すように、サイド部２０の中空部２８に面した裏面がサイド裏面２０Ｂである。
図中、符号１９はリーディングエッジを示す。
次に本発明の実施の形態について説明する。
図１－図４に示すように、本実施の形態において、ゴルフクラブヘッド１０は、中空のウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）であり、ヘッド本体１２と、接触部材３２とを含んで構成されている。
ヘッド本体１２は、主に金属材料により構成される。
前記金属材料としては、例えばステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン、チタン合金又はアルミニウム合金等の１種又は２種以上が用いられる。
ヘッド本体１２は、フェース部１４と、クラウン部１６と、ソール部１８と、サイド部２０とを備えている。
図１３に示すように、ヘッド本体１２は、それらフェース部１４とクラウン部１６とソール部１８とサイド部２０とで囲まれた内部が中空部２８とされた中空構造を呈している。
フェース部１４は、上下の高さを有して左右に延在している。
クラウン部１６は、フェース部１４よりも小さい肉厚でフェース部１４の上部から後方に延在している。
例えば、クラウン部１６の肉厚は、０．４ｍｍ－１．２ｍｍであり、フェース部１４の肉厚は、２．０ｍｍ－４．５ｍｍであり、ソール部１８の肉厚は、０．６ｍｍ－１．５ｍｍである。
図１３（Ａ）に示すように、フェース部１４の外側に露出する表面がボールを打撃するフェース面１４Ａであり、フェース部１４の中空部２８に面した裏面がフェース裏面１４Ｂとなっている。
クラウン部１６の外側に露出する表面がクラウン面１６Ａであり、クラウン部１６の中空部２８に面した裏面がクラウン裏面１６Ｂである。
図１に示すように、クラウン部１６には、フェース面１４Ａ側でかつヒール２４寄りの位置にシャフトＳに接続するホーゼル３０が設けられ、ホーゼル３０にシャフトＳが接続されることでゴルフクラブ１００が構成される。
図１３（Ａ）に示すように、ソール部１８は、フェース部１４の下部から後方に延在している。
ソール部１８の外側に露出する表面がソール面１８Ａであり、ソール部１８の中空部２８に面した裏面がソール裏面１８Ｂである。
図１、図２に示すように、サイド部２０は、クラウン部１６とソール部１８の間でフェース部１４のトウ２２側縁とヒール２４側縁との間をフェースバック２６を通って延在している。
図２に示すように、サイド部２０の外側に露出する表面がサイド面２０Ａであり、図１３（Ａ）に示すように、サイド部２０の中空部２８に面した裏面がサイド裏面２０Ｂである。
図中、符号１９はリーディングエッジを示す。
【0009】
（フェース面１４Ａの中心点Ｐｃ）
次に、接触部材３２について説明する前に、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法について説明する。
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃは、フェース面１４Ａの幾何学的中心であり、中心点Ｐｃの規定方法としては以下に例示する第１の規定方法、第２の規定方法を含め従来公知のさまざまな方法が採用可能である。
次に、接触部材３２について説明する前に、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法について説明する。
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃは、フェース面１４Ａの幾何学的中心であり、中心点Ｐｃの規定方法としては以下に例示する第１の規定方法、第２の規定方法を含め従来公知のさまざまな方法が採用可能である。
【0010】
［Ａ］フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの第１の規定方法：
フェース面１４Ａと他のゴルフクラブヘッド１０の部分との境目が明確である場合、言い換えると、フェース面１４Ａの周縁が稜線によって特定される場合における中心点Ｐｃの規定方法である。この場合はフェース面１４Ａが明瞭に定義されることになる。図５－図８はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す説明図である。
フェース面１４Ａと他のゴルフクラブヘッド１０の部分との境目が明確である場合、言い換えると、フェース面１４Ａの周縁が稜線によって特定される場合における中心点Ｐｃの規定方法である。この場合はフェース面１４Ａが明瞭に定義されることになる。図５－図８はフェース面１４Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す説明図である。
【0011】
（１）まず、図５に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平面ＨＰ上にゴルフクラブヘッド１０を載置する。このときのゴルフクラブヘッド１０の状態を基準状態とする。なお、ライ角およびフェース角の設定値は、例えば製品カタログに記載された値である。
【0012】
（２）次にクラウン部１６及びソール部１８を結ぶ方向における仮中心点ｃ０を求める。
すなわち、図５に示すように、トウ２２およびヒール２４を結ぶ水平面ＨＰと平行な線（以下水平線という）の概略中心点と交差する垂線ｆ０を引く。
この垂線ｆ０とフェース面１４Ａの上縁とが交差するａ０点と、垂線ｆ０とフェース面１４Ａの下縁とが交差するｂ０点の中点を仮中心点ｃ０とする。
すなわち、図５に示すように、トウ２２およびヒール２４を結ぶ水平面ＨＰと平行な線（以下水平線という）の概略中心点と交差する垂線ｆ０を引く。
この垂線ｆ０とフェース面１４Ａの上縁とが交差するａ０点と、垂線ｆ０とフェース面１４Ａの下縁とが交差するｂ０点の中点を仮中心点ｃ０とする。
【0013】
（３）次に図６に示すように仮中心点ｃ０を通る水平線ｇ０を引く。
（４）次に図７に示すように水平線ｇ０とフェース面１４Ａのトウ２２側の縁とが交差するｄ０点と、水平線ｇ０とフェース面１４Ａのヒール２４側の縁とが交差するｅ０点の中点を仮中心点ｃ１とする。
（４）次に図７に示すように水平線ｇ０とフェース面１４Ａのトウ２２側の縁とが交差するｄ０点と、水平線ｇ０とフェース面１４Ａのヒール２４側の縁とが交差するｅ０点の中点を仮中心点ｃ１とする。
【0014】
（５）次に図８に示すように仮中心点ｃ１を通る垂線ｆ１を引き、この垂線ｆ１とフェース面１４Ａの上縁とが交差するａ１点と、垂線ｆ１とフェース面１４Ａの下縁とが交差するｂ１点の中点を仮中心点ｃ２とする。
ここで、仮中心点ｃ１とｃ２とが合致したならばその点をフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとして規定する。
仮中心点ｃ１とｃ２が合致しなければ、（２）乃至（５）の手順を繰り返す。
なお、フェース面１４Ａは曲面を呈しているため、水平線ｇ０の中点、垂線ｆ０、ｆ１の中点を求める場合の水平線ｇ０の長さ、垂線ｆ０、ｆ１の長さはフェース面１４Ａの曲面に沿った長さを用いるものとする。
そして、フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウヒール方向と直交する方向に延在する直線で定義される。
ここで、仮中心点ｃ１とｃ２とが合致したならばその点をフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとして規定する。
仮中心点ｃ１とｃ２が合致しなければ、（２）乃至（５）の手順を繰り返す。
なお、フェース面１４Ａは曲面を呈しているため、水平線ｇ０の中点、垂線ｆ０、ｆ１の中点を求める場合の水平線ｇ０の長さ、垂線ｆ０、ｆ１の長さはフェース面１４Ａの曲面に沿った長さを用いるものとする。
そして、フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウヒール方向と直交する方向に延在する直線で定義される。
【0015】
［Ｂ］フェース面１４Ａの中心点Ｐｃの第２の規定方法：
次に、フェース面１４Ａの周縁と他のゴルフクラブヘッド１０の部分との間が曲面で接続されておりフェース面１４Ａが明瞭に定義できない場合の中心点Ｐｃの定義を説明する。
次に、フェース面１４Ａの周縁と他のゴルフクラブヘッド１０の部分との間が曲面で接続されておりフェース面１４Ａが明瞭に定義できない場合の中心点Ｐｃの定義を説明する。
【0016】
図９に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は中空であり、符号Ｇ０はゴルフクラブヘッド１０の重心点を示し、符号Ｌｐは重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線であり、言い換えると、直線Ｌｐは重心点Ｇ０を通るフェース面１４Ａの垂線である。
すなわち、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ０をフェース面１４Ａに投影した点がフェース面上重心点ＦＧであり、例えば、フェース面上重心点ＦＧは、重心点Ｇ０を通るフェース面１４Ａの法線がフェース面１４Ａと交差する点である。
ここで、図１０に示すように、重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線Ｌｐを含む多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎを考える。
すなわち、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ０をフェース面１４Ａに投影した点がフェース面上重心点ＦＧであり、例えば、フェース面上重心点ＦＧは、重心点Ｇ０を通るフェース面１４Ａの法線がフェース面１４Ａと交差する点である。
ここで、図１０に示すように、重心点Ｇ０とフェース面上重心点ＦＧとを結ぶ直線Ｌｐを含む多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎを考える。
【0017】
ゴルフクラブヘッド１０を各平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに沿って破断したときの断面において、図１１に示されるように、ゴルフクラブヘッド１０の外面の曲率半径ｒ０を測定する。
曲率半径ｒ０の測定に際して、フェース面１４Ａ上のフェースライン、パンチマーク等が無いものとして扱う。
曲率半径ｒ０は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃから外方向（図１１における上方向、下方向）に向かって連続的に測定される。
そして、測定において曲率半径ｒ０が最初に所定の値以下となる部分をフェース面１４Ａの周縁を表わす輪郭線Ｉとして定義する。
所定の値は例えば２００ｍｍである。
多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに基づいて決定された輪郭線Ｉによって囲まれた領域が、図１０、図１１に示すように、フェース面１４Ａとして定義される。
曲率半径ｒ０の測定に際して、フェース面１４Ａ上のフェースライン、パンチマーク等が無いものとして扱う。
曲率半径ｒ０は、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃから外方向（図１１における上方向、下方向）に向かって連続的に測定される。
そして、測定において曲率半径ｒ０が最初に所定の値以下となる部分をフェース面１４Ａの周縁を表わす輪郭線Ｉとして定義する。
所定の値は例えば２００ｍｍである。
多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに基づいて決定された輪郭線Ｉによって囲まれた領域が、図１０、図１１に示すように、フェース面１４Ａとして定義される。
【0018】
次に、図１２に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平な地面上（水平面ＨＰ）にゴルフクラブヘッド１０を載置する。
直線ＬＴは、フェース面１４Ａのトウ側点ＰＴを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＨは、フェース面１４Ａのヒール側点ＰＨを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＣは、直線ＬＴおよび直線ＬＨと平行である。直線ＬＣと直線ＬＴとの距離は、直線ＬＣと直線ＬＨとの距離と等しい。
符号Ｐｕは、フェース面１４Ａの上側点を示し、符号Ｐｄはフェース面１４Ａの下側点である。上側点Ｐｕおよび下側点Ｐｄは、いずれも直線ＬＣと輪郭線Ｉとの交点である。
中心点Ｐｃは、上側点Ｐｕと下側点Ｐｄとを結ぶ線分の中点で定義される。
直線ＬＴは、フェース面１４Ａのトウ側点ＰＴを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＨは、フェース面１４Ａのヒール側点ＰＨを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＣは、直線ＬＴおよび直線ＬＨと平行である。直線ＬＣと直線ＬＴとの距離は、直線ＬＣと直線ＬＨとの距離と等しい。
符号Ｐｕは、フェース面１４Ａの上側点を示し、符号Ｐｄはフェース面１４Ａの下側点である。上側点Ｐｕおよび下側点Ｐｄは、いずれも直線ＬＣと輪郭線Ｉとの交点である。
中心点Ｐｃは、上側点Ｐｕと下側点Ｐｄとを結ぶ線分の中点で定義される。
【0019】
次に、ゴルフクラブヘッド１０の各部の規定について詳細に説明する。
図１－図４に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を水平面ＨＰに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態とする。なお、以下では、ゴルフクラブヘッド１０の基準状態を単に「基準状態」という。
図１に示すように、基準状態において、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃを通る法線を含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面をフェース中心基準断面Ｐｆｃとする。言い換えると、フェース中心基準断面Ｐｆｃは、基準状態において、フェースセンターラインＣＬを含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面である。
また、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行な任意の平面でヘッド本体１２を破断した断面をフェース基準断面Ｐｆとする。したがって、フェース基準断面Ｐｆはフェース中心基準断面Ｐｆｃを含む。
図１－図４に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を水平面ＨＰに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態とする。なお、以下では、ゴルフクラブヘッド１０の基準状態を単に「基準状態」という。
図１に示すように、基準状態において、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃを通る法線を含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面をフェース中心基準断面Ｐｆｃとする。言い換えると、フェース中心基準断面Ｐｆｃは、基準状態において、フェースセンターラインＣＬを含みかつ水平面ＨＰと直交する平面Ｘでヘッド本体１２を破断した断面である。
また、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行な任意の平面でヘッド本体１２を破断した断面をフェース基準断面Ｐｆとする。したがって、フェース基準断面Ｐｆはフェース中心基準断面Ｐｆｃを含む。
【0020】
（接触部材３２）
次に接触部材３２について説明する。
なお、第１の実施の形態では、接触部材３２として第１接触部材３２Ａ、第２接触部材３２Ｂ、第３接触部材３２Ｃの３つの形態について個別に説明するが、それら各接触部材３２Ａ、３２Ｂ、３２Ｃを総称して接触部材３２という場合がある。
図１３（Ａ）、図１４（Ａ）－（Ｆ）に示すように、第１接触部材３２Ａは、中空部２８内に設けられてフェース部１４、クラウン部１６、ソール部１８、サイド部２０の何れかの箇所に取り付けられ、フェース裏面１４Ｂに接触している。
本実施の形態では、第１接触部材３２Ａは、接触部３４と、弾性変形可能な２つの脚部３６、３８を有している。
第１接触部材３２Ａはチタンなどの金属材料で形成されているが、接触部材３２は、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成することができる。
なお、接触部３４と脚部３６、３８とをそれぞれ別の材料で形成してもよいが、本実施の形態のように同一の材料で形成すると、簡単に確実に製作でき、コストダウンを図る上で有利となる。
接触部３４は、接触部材３２のうちフェース裏面１４Ｂに接触する箇所である。
なお、本発明において、接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに接触するとは、接触部材３２からフェース裏面１４Ｂに荷重が加わった状態で接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに接触している場合と、接触部材３２からフェース裏面１４Ｂに荷重が加わっていない状態で接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに接触している場合との双方を含んでいる。
第１の実施の形態では、接触部材３２からフェース裏面１４Ｂに荷重が加わった状態で接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに接触している場合について説明する。
次に接触部材３２について説明する。
なお、第１の実施の形態では、接触部材３２として第１接触部材３２Ａ、第２接触部材３２Ｂ、第３接触部材３２Ｃの３つの形態について個別に説明するが、それら各接触部材３２Ａ、３２Ｂ、３２Ｃを総称して接触部材３２という場合がある。
図１３（Ａ）、図１４（Ａ）－（Ｆ）に示すように、第１接触部材３２Ａは、中空部２８内に設けられてフェース部１４、クラウン部１６、ソール部１８、サイド部２０の何れかの箇所に取り付けられ、フェース裏面１４Ｂに接触している。
本実施の形態では、第１接触部材３２Ａは、接触部３４と、弾性変形可能な２つの脚部３６、３８を有している。
第１接触部材３２Ａはチタンなどの金属材料で形成されているが、接触部材３２は、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成することができる。
なお、接触部３４と脚部３６、３８とをそれぞれ別の材料で形成してもよいが、本実施の形態のように同一の材料で形成すると、簡単に確実に製作でき、コストダウンを図る上で有利となる。
接触部３４は、接触部材３２のうちフェース裏面１４Ｂに接触する箇所である。
なお、本発明において、接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに接触するとは、接触部材３２からフェース裏面１４Ｂに荷重が加わった状態で接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに接触している場合と、接触部材３２からフェース裏面１４Ｂに荷重が加わっていない状態で接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに接触している場合との双方を含んでいる。
第１の実施の形態では、接触部材３２からフェース裏面１４Ｂに荷重が加わった状態で接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに接触している場合について説明する。
【0021】
図１４（Ａ）－（Ｆ）に示すように、本実施の形態では、接触部３４は、正面から見てトウヒール方向に長辺を合致させたほぼ長方形の板状を呈しており、フェース裏面１４Ｂに接触するほぼ長方形状の接触面３４０２を有している。
なお、本発明では接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに接触する接触部３４は、面ではなく後述するように点であってもよい。
接触部３４の肉厚は各脚部３６、３８の肉厚よりも大きな寸法で形成されている。
図１、図１３（Ａ）に示すように、フェース裏面１４Ｂに接触する接触部材３２の箇所を通るフェース面１４Ａの法線がフェース面１４Ａと交差する点をフェース面上接触点接触点Ｐαという。
本実施の形態では、フェース裏面１４Ｂに接触する接触部材３２の箇所を通るフェース面１４Ａの法線とは、図１３（Ａ）に示すように、接触面３４０２の幾何学的な中心点である図心３４０２Ａ（図１４（Ａ）参照）を通るフェース面１４Ａの法線Ｌαである。
本発明は、フェース面上接触点Ｐαが、フェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置していることを特徴としており、これにより、後述するように反発係数（ＣＯＲ）の低下を抑制しつつ高初速エリアの拡大を図っている。
なお、本発明では接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに接触する接触部３４は、面ではなく後述するように点であってもよい。
接触部３４の肉厚は各脚部３６、３８の肉厚よりも大きな寸法で形成されている。
図１、図１３（Ａ）に示すように、フェース裏面１４Ｂに接触する接触部材３２の箇所を通るフェース面１４Ａの法線がフェース面１４Ａと交差する点をフェース面上接触点接触点Ｐαという。
本実施の形態では、フェース裏面１４Ｂに接触する接触部材３２の箇所を通るフェース面１４Ａの法線とは、図１３（Ａ）に示すように、接触面３４０２の幾何学的な中心点である図心３４０２Ａ（図１４（Ａ）参照）を通るフェース面１４Ａの法線Ｌαである。
本発明は、フェース面上接触点Ｐαが、フェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置していることを特徴としており、これにより、後述するように反発係数（ＣＯＲ）の低下を抑制しつつ高初速エリアの拡大を図っている。
【0022】
各脚部３６、３８は、接触部３４の互いに離れた箇所からそれぞれ離れる方向に延在しており、詳細には、接触部３４を構成する一対の長辺からそれぞれ互いに離れる方向に延在している。
なお、各脚部３６、３８は、接触部３４の同一の箇所からそれぞれ離れる方向に延在させてもよいが、本実施の形態のように、接触部３４の互いに離れた箇所からそれぞれ離れる方向に延在させると、接触部３４を安定した状態で支持でき、後述するように、フェース部１４が変形した際、フェース裏面１４Ｂに接触させつつフェース裏面１４Ｂ上を変位させる上で有利となる。
各脚部３６、３８の先端は、フェース部１４、クラウン部１６、ソール部１８、サイド部２０の何れかの箇所または異なった箇所に取り付けられる。
本実施の形態では、図１３（Ａ）に示すように、２つの脚部のうち一方の脚部３６の先端はフェース部１４のうちクラウン部１６寄りの箇所に溶接により接合され、他方の脚部３８の先端はフェース部１４のうちソール部１８寄りの箇所に溶接により接合されている。
また、本実施の形態では、接触部材３２が２つの脚部３６、３８を介してヘッド本体１２に取り付けられている場合について説明するが、脚部は１つであっても、あるいは、３つ以上であっても構わない。
なお、接触部材３２のヘッド本体１２への取り付け方法については後述する。
なお、各脚部３６、３８は、接触部３４の同一の箇所からそれぞれ離れる方向に延在させてもよいが、本実施の形態のように、接触部３４の互いに離れた箇所からそれぞれ離れる方向に延在させると、接触部３４を安定した状態で支持でき、後述するように、フェース部１４が変形した際、フェース裏面１４Ｂに接触させつつフェース裏面１４Ｂ上を変位させる上で有利となる。
各脚部３６、３８の先端は、フェース部１４、クラウン部１６、ソール部１８、サイド部２０の何れかの箇所または異なった箇所に取り付けられる。
本実施の形態では、図１３（Ａ）に示すように、２つの脚部のうち一方の脚部３６の先端はフェース部１４のうちクラウン部１６寄りの箇所に溶接により接合され、他方の脚部３８の先端はフェース部１４のうちソール部１８寄りの箇所に溶接により接合されている。
また、本実施の形態では、接触部材３２が２つの脚部３６、３８を介してヘッド本体１２に取り付けられている場合について説明するが、脚部は１つであっても、あるいは、３つ以上であっても構わない。
なお、接触部材３２のヘッド本体１２への取り付け方法については後述する。
【0023】
図１４（Ｄ）に示すように、各脚部３６、３８は、接触部３４を構成する一対の長辺からそれぞれ互いに離れる方向に延在しており、言い換えると、接触部３４の上部および下部にそれぞれ設けられた上脚部３６および下脚部３８で構成されている。
上脚部３６は、接触部３４の上部から上方（クラウン部１６方向）へ向かうにつれてフェースバック２６方向に傾斜する上傾斜部３６０２と、上傾斜部３６０２の上端からフェース部１４に向かって屈曲された上屈曲部３６０４と、上屈曲部３６０４の前端から上方に屈曲された上係合部３６０６とを備えている。
下脚部３８は、接触部３４の下部から下方（ソール部１８方向）へ向かうにつれてフェースバック２６方向に傾斜する下傾斜部３８０２と、下傾斜部３８０２の下端からフェース部１４に向かって屈曲された下屈曲部３８０４と、下屈曲部３８０４の前端から下方に屈曲された下係合部３８０６とを備えている。
したがって、接触部３４から上脚部３６および下脚部３８は、フェース裏面１４Ｂの法線に対して斜めに延在している。
上脚部３６は、接触部３４の上部から上方（クラウン部１６方向）へ向かうにつれてフェースバック２６方向に傾斜する上傾斜部３６０２と、上傾斜部３６０２の上端からフェース部１４に向かって屈曲された上屈曲部３６０４と、上屈曲部３６０４の前端から上方に屈曲された上係合部３６０６とを備えている。
下脚部３８は、接触部３４の下部から下方（ソール部１８方向）へ向かうにつれてフェースバック２６方向に傾斜する下傾斜部３８０２と、下傾斜部３８０２の下端からフェース部１４に向かって屈曲された下屈曲部３８０４と、下屈曲部３８０４の前端から下方に屈曲された下係合部３８０６とを備えている。
したがって、接触部３４から上脚部３６および下脚部３８は、フェース裏面１４Ｂの法線に対して斜めに延在している。
【0024】
ここで、第１接触部材３２Ａのヘッド本体１２への取り付け方法の一例について説明する。
図１５、図１６に示すように、フェース部１４は、ヘッド本体部材４０とフェース部材４２とを含んで構成されている。
フェース部１４には、開口４００２が形成されており、ヘッド本体部材４０は、フェース部１４から開口４００２を除いた箇所である。
フェース部材４２は、開口４００２を閉塞する部材である。
したがって、フェース部１４のフェース面１４Ａは、フェース部材４２で構成される部分と、ヘッド本体部材４０の開口４００２の周囲の部分で構成される部分とを含んで構成される。
このようなヘッド本体部材４０とフェース部材４２を用意する。
図１５に示すように、第１接触部材３２Ａは、接触面３４０２を開口４００２内でヘッド本体部材４０の前方に向けると共に、上係合部３６０６および下係合部３８０６を開口４００２の上側のヘッド本体部材４０の縁部および下側のヘッド本体部材４０の縁部に係合させた状態で、上係合部３６０６および下係合部３８０６をヘッド本体部材４０の各縁部に点溶接することで、第１接触部材３２Ａがヘッド本体部材４０に組み付けられる。
次に、フェース部材４２で開口４００２を閉塞する。
図１６に示すように、上係合部３６０６および下係合部３８０６に対応するフェース部材４２の上下の縁部には、それぞれ上係合部３６０６および下係合部３８０６に円滑に位置決めさせて係合させるため、上係合部３６０６および下係合部３８０６と係合する上凹部４２０２および下凹部４２０４が形成されている。
図１７に示すように、第１接触部材３２Ａがヘッド本体部材４０に組み付けられた状態でフェース部材４２によって開口４００２を閉塞し、上係合部３６０６および下係合部３８０６と上凹部４２０２および下凹部４２０４とをそれぞれ嵌合させた状態とする。
このとき、フェース部材４２側のフェース面１４Ａを構成する部分を約１ｍｍ程度、ヘッド本体部材４０の開口４００２の周囲のフェース面１４Ａを構成する部分に対して浮き上がる状態とし、フェース部材４２のフェース面１４Ａを構成する部分から力をかけて、フェース部材４２のフェース面１４Ａを構成する部分とヘッド本体部材４０のフェース面１４Ａを構成する部分とを面一にした状態でスポット溶接を１０点程度行う。
このことで、接触部３４は、フェース裏面１４Ｂに当たって応力が発生している状態になり、言い換えると、接触部３４は荷重がかかってフェース裏面１４Ｂに接触している状態となる。
この場合、フェース面１４Ａの法線方向における、上係合部３６０６および下係合部３８０６と接触面３４０２との相対的な位置関係が異なる複数の第１接触部材３２Ａを予め用意しておき、接触部３４からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重が所望の値となるような第１接触部材３２Ａを選択することで、接触部３４からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整可能である。
また、各脚部３６、３８の肉厚や幅を変えることでも接触部３４からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整可能である。
そして、このときの荷重は、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力である。
そして、フェース部材４２の縁部と開口４００２の縁部とを全周にわたって溶接（プラズマやレーザー溶接）し、フェース部材４２をヘッド本体部材４０に一体的に接合し、これによりフェース部１４が形成される。
次いで、溶接によりフェース面１４Ａに生じたビードを研磨により除去することで凹凸の無いなめらかなフェース面１４Ａが形成され、ヘッド本体１２が完成する。
図１５、図１６に示すように、フェース部１４は、ヘッド本体部材４０とフェース部材４２とを含んで構成されている。
フェース部１４には、開口４００２が形成されており、ヘッド本体部材４０は、フェース部１４から開口４００２を除いた箇所である。
フェース部材４２は、開口４００２を閉塞する部材である。
したがって、フェース部１４のフェース面１４Ａは、フェース部材４２で構成される部分と、ヘッド本体部材４０の開口４００２の周囲の部分で構成される部分とを含んで構成される。
このようなヘッド本体部材４０とフェース部材４２を用意する。
図１５に示すように、第１接触部材３２Ａは、接触面３４０２を開口４００２内でヘッド本体部材４０の前方に向けると共に、上係合部３６０６および下係合部３８０６を開口４００２の上側のヘッド本体部材４０の縁部および下側のヘッド本体部材４０の縁部に係合させた状態で、上係合部３６０６および下係合部３８０６をヘッド本体部材４０の各縁部に点溶接することで、第１接触部材３２Ａがヘッド本体部材４０に組み付けられる。
次に、フェース部材４２で開口４００２を閉塞する。
図１６に示すように、上係合部３６０６および下係合部３８０６に対応するフェース部材４２の上下の縁部には、それぞれ上係合部３６０６および下係合部３８０６に円滑に位置決めさせて係合させるため、上係合部３６０６および下係合部３８０６と係合する上凹部４２０２および下凹部４２０４が形成されている。
図１７に示すように、第１接触部材３２Ａがヘッド本体部材４０に組み付けられた状態でフェース部材４２によって開口４００２を閉塞し、上係合部３６０６および下係合部３８０６と上凹部４２０２および下凹部４２０４とをそれぞれ嵌合させた状態とする。
このとき、フェース部材４２側のフェース面１４Ａを構成する部分を約１ｍｍ程度、ヘッド本体部材４０の開口４００２の周囲のフェース面１４Ａを構成する部分に対して浮き上がる状態とし、フェース部材４２のフェース面１４Ａを構成する部分から力をかけて、フェース部材４２のフェース面１４Ａを構成する部分とヘッド本体部材４０のフェース面１４Ａを構成する部分とを面一にした状態でスポット溶接を１０点程度行う。
このことで、接触部３４は、フェース裏面１４Ｂに当たって応力が発生している状態になり、言い換えると、接触部３４は荷重がかかってフェース裏面１４Ｂに接触している状態となる。
この場合、フェース面１４Ａの法線方向における、上係合部３６０６および下係合部３８０６と接触面３４０２との相対的な位置関係が異なる複数の第１接触部材３２Ａを予め用意しておき、接触部３４からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重が所望の値となるような第１接触部材３２Ａを選択することで、接触部３４からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整可能である。
また、各脚部３６、３８の肉厚や幅を変えることでも接触部３４からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整可能である。
そして、このときの荷重は、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力である。
そして、フェース部材４２の縁部と開口４００２の縁部とを全周にわたって溶接（プラズマやレーザー溶接）し、フェース部材４２をヘッド本体部材４０に一体的に接合し、これによりフェース部１４が形成される。
次いで、溶接によりフェース面１４Ａに生じたビードを研磨により除去することで凹凸の無いなめらかなフェース面１４Ａが形成され、ヘッド本体１２が完成する。
【0025】
この結果、図１３（Ａ）に示すように、第１接触部材３２Ａの上脚部３６および下脚部３８の先端（上係合部３６０６および下係合部３８０６）がフェース部１４に取り付けられ、接触部３４（接触面３４０２）がフェース裏面１４Ｂに接触した状態で、接触部３４が上脚部３６および下脚部３８によって支持される。
すなわち、上脚部３６および下脚部３８は、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力、または、打球時のフェース面たわみ量を微少に低減する力で接触部３４（接触面３４０２）をフェース裏面１４Ｂに常時接触させ、かつ、フェース部１４が変形する際に接触部３４（接触面３４０２）がフェース裏面１４Ｂに常時接触しつつフェース裏面１４Ｂに対して変位できるように接触部３４を支持している。
言い換えると、接触部３４がフェース裏面１４Ｂに沿って接触しつつ移動するように脚部３６、３８で支持されており、打球によりフェース部１４が変形した際、接触部３４の少なくとも一部は、フェース裏面１４Ｂに接触しつつフェース裏面１４Ｂに沿って移動し、フェース部１４が当初の形状に復帰した際、接触部３４もフェース裏面１４Ｂに沿って接触しつつ移動して当初の位置に復帰する。
なお、本明細書において、「上脚部３６および下脚部３８は、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力、または、打球時のフェース面たわみ量を微少に低減する力で接触部３４をフェース裏面１４Ｂに常時接触させ」の文言中の「打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力、または、打球時のフェース面たわみ量を微少に低減する力」とは、打球時、フェース裏面１４Ｂに接触する接触部３４が設けられていない場合と同様にフェース部１４が接触部３４による影響をほぼ受けることなく変形できる大きさの力、または、打球時のフェース面たわみ量を微少に低減する力である。
詳細には、打球時にフェース部１４が変形するには、上脚部３６と下脚部３８とで付勢された接触部３４を移動させる必要があるが、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力とは、打球時にフェース部１４が変形する力に比べて、上脚部３６と下脚部３８とで付勢された接触部３４をフェース部１４の変形に追従させて移動させる力が小さく、打球時、接触部３４が設けられていない場合とほぼ同様にフェース部１４が変形できる大きさの力、または、打球時のフェース面たわみ量を微少に低減する力である。
また、本明細書において常時接触とは、実質的に接触部３４の少なくとも一部がフェース裏面１４Ｂに常に接触している状態であり、瞬間的（約１～２/１００００秒）に接触部３４がフェース裏面１４Ｂから離間する場合を含むものとする。
すなわち、上脚部３６および下脚部３８は、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力、または、打球時のフェース面たわみ量を微少に低減する力で接触部３４（接触面３４０２）をフェース裏面１４Ｂに常時接触させ、かつ、フェース部１４が変形する際に接触部３４（接触面３４０２）がフェース裏面１４Ｂに常時接触しつつフェース裏面１４Ｂに対して変位できるように接触部３４を支持している。
言い換えると、接触部３４がフェース裏面１４Ｂに沿って接触しつつ移動するように脚部３６、３８で支持されており、打球によりフェース部１４が変形した際、接触部３４の少なくとも一部は、フェース裏面１４Ｂに接触しつつフェース裏面１４Ｂに沿って移動し、フェース部１４が当初の形状に復帰した際、接触部３４もフェース裏面１４Ｂに沿って接触しつつ移動して当初の位置に復帰する。
なお、本明細書において、「上脚部３６および下脚部３８は、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力、または、打球時のフェース面たわみ量を微少に低減する力で接触部３４をフェース裏面１４Ｂに常時接触させ」の文言中の「打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力、または、打球時のフェース面たわみ量を微少に低減する力」とは、打球時、フェース裏面１４Ｂに接触する接触部３４が設けられていない場合と同様にフェース部１４が接触部３４による影響をほぼ受けることなく変形できる大きさの力、または、打球時のフェース面たわみ量を微少に低減する力である。
詳細には、打球時にフェース部１４が変形するには、上脚部３６と下脚部３８とで付勢された接触部３４を移動させる必要があるが、打球時のフェース部１４の変形をほぼ阻害しない大きさの力とは、打球時にフェース部１４が変形する力に比べて、上脚部３６と下脚部３８とで付勢された接触部３４をフェース部１４の変形に追従させて移動させる力が小さく、打球時、接触部３４が設けられていない場合とほぼ同様にフェース部１４が変形できる大きさの力、または、打球時のフェース面たわみ量を微少に低減する力である。
また、本明細書において常時接触とは、実質的に接触部３４の少なくとも一部がフェース裏面１４Ｂに常に接触している状態であり、瞬間的（約１～２/１００００秒）に接触部３４がフェース裏面１４Ｂから離間する場合を含むものとする。
【0026】
ここで、図２１、図２２を参照して実施の形態のゴルフクラブヘッド１０の高初速エリアについて説明する。
なお、高初速エリア（スイートエリア）とは、フェース面１４Ａのスイートスポットから外れた打点でゴルフボールを打撃しても、スイートスポットで打撃した場合とほぼ同等の飛距離（例えば、ボールの最大初速の９８％程度）を得ることができる領域をいう。
そのため、初心者のように打点のばらつきが大きなユーザでは、高初速エリアを拡大することで平均的な飛距離を確保する上で有利となる。
なお、高初速エリア（スイートエリア）とは、フェース面１４Ａのスイートスポットから外れた打点でゴルフボールを打撃しても、スイートスポットで打撃した場合とほぼ同等の飛距離（例えば、ボールの最大初速の９８％程度）を得ることができる領域をいう。
そのため、初心者のように打点のばらつきが大きなユーザでは、高初速エリアを拡大することで平均的な飛距離を確保する上で有利となる。
【0027】
図２１は、２つの比較例のゴルフクラブヘッドにおけるトウヒール方向の位置と、その位置で打球した場合のボール初速Ｖｂとの関係を模式的に示す線図である。
なお、クラウンソール方向の打球位置は、例えば、図１に示すフェースセンターラインＣＬと直交しフェース面１４Ａの中心点Ｐｃを通る直線上である。
曲線Ｖ１は、フェース裏面１４Ｂに接触する部材が無い一般的な比較例１のゴルフクラブヘッドで打球した場合のボール初速を示す。
曲線Ｖ２は、従来技術で説明したように、フェース裏面１４Ｂに接触する弾性板を設けた比較例２のゴルフクラブヘッドで打球した場合のボール初速を示す。
比較例２では、弾性板は、フェース裏面１４Ｂのトウヒール方向の中央でクラウンソール方向の大部分に接触しており、フェース面１４Ａの前方から見て弾性板の中心点とフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとがほぼ一致している。
ここで、フェース裏面１４Ｂに接触する弾性板の箇所を通るフェース面１４Ａの法線がフェース面１４Ａと交差する点をフェース面上接触点接触点Ｐαとしたとき、一般的にフェース面上重心点ＦＧはフェース面１４Ａの中心点Ｐｃの近傍に位置していることから、比較例２では、フェース面上接触点接触点Ｐαはフェース面上重心点ＦＧに近接し、または一致している。
図中、ＣＯＲ０．８１とは、反発係数を示し、ここでは、ＣＯＲ０．８１以上の初速が得られる範囲を、高初速エリアとする。
図２１から明らかなように、比較例１の高初速エリアＡ１に対して、比較例２の高初速エリアＡ２が拡大される一方、比較例１の高初速エリアＡ１のピークに対して比較例２の高初速エリアＡ２のピークが低下し、反発係数が低下している。
これは、打球時にフェース部１４のたわみ量が大きくなるフェース面上重心点ＦＧに対応するフェース裏面１４Ｂの箇所に弾性板が接触することに起因すると考えられる。
なお、クラウンソール方向の打球位置は、例えば、図１に示すフェースセンターラインＣＬと直交しフェース面１４Ａの中心点Ｐｃを通る直線上である。
曲線Ｖ１は、フェース裏面１４Ｂに接触する部材が無い一般的な比較例１のゴルフクラブヘッドで打球した場合のボール初速を示す。
曲線Ｖ２は、従来技術で説明したように、フェース裏面１４Ｂに接触する弾性板を設けた比較例２のゴルフクラブヘッドで打球した場合のボール初速を示す。
比較例２では、弾性板は、フェース裏面１４Ｂのトウヒール方向の中央でクラウンソール方向の大部分に接触しており、フェース面１４Ａの前方から見て弾性板の中心点とフェース面１４Ａの中心点Ｐｃとがほぼ一致している。
ここで、フェース裏面１４Ｂに接触する弾性板の箇所を通るフェース面１４Ａの法線がフェース面１４Ａと交差する点をフェース面上接触点接触点Ｐαとしたとき、一般的にフェース面上重心点ＦＧはフェース面１４Ａの中心点Ｐｃの近傍に位置していることから、比較例２では、フェース面上接触点接触点Ｐαはフェース面上重心点ＦＧに近接し、または一致している。
図中、ＣＯＲ０．８１とは、反発係数を示し、ここでは、ＣＯＲ０．８１以上の初速が得られる範囲を、高初速エリアとする。
図２１から明らかなように、比較例１の高初速エリアＡ１に対して、比較例２の高初速エリアＡ２が拡大される一方、比較例１の高初速エリアＡ１のピークに対して比較例２の高初速エリアＡ２のピークが低下し、反発係数が低下している。
これは、打球時にフェース部１４のたわみ量が大きくなるフェース面上重心点ＦＧに対応するフェース裏面１４Ｂの箇所に弾性板が接触することに起因すると考えられる。
【0028】
図２２は、本発明のゴルフクラブヘッド１０におけるトウヒール方向の位置と、その位置で打球した場合のボール初速Ｖｂとの関係を模式的に示す線図である。
曲線Ｖ１は、図２１と同様に、フェース裏面１４Ｂに接触する部材が無い一般的な比較例１のゴルフクラブヘッドで打球した場合のボール初速を示す。
曲線Ｖ３は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０で打球した場合のボール初速を示す。
本発明のゴルフクラブヘッド１０では、フェース面上接触点Ｐαが、フェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置しており、本実施の形態では、フェース面上接触点Ｐαが、フェース面上重心点ＦＧからトウ２２側に変位した変位したフェース面１４Ａの箇所に位置している。
図２２から明らかなように、比較例１の高初速エリアＡ１に対して、本実施の形態の高初速エリアＡ３が拡大され、比較例１の高初速エリアＡ１のピークに対して本実施の形態の高初速エリアＡ３のピークは低下している。
しかしながら、図２１と図２２を比較すると、比較例２の高初速エリアＡ２に対して本実施の形態の高初速エリアＡ３はわずかに狭くなっているものの、比較例２の高初速エリアＡ２のピークに対して本実施の形態の高初速エリアＡ３のピークの低下は抑制されたものとなっている。
これは、フェース面上接触点Ｐαが、打球時にフェース部１４のたわみ量が大きくなるフェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置していることで、フェース部１４のたわみ量の低下が抑制されることによるものと考えられる。
すなわち、本発明者らは、フェース面上接触点Ｐαが、フェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置することによって高初速エリアＡ３を拡大（確保）しつつ反発係数の低下を抑制することができるという知見を得た。
なお、図２２では、フェース面上接触点Ｐαが、フェース面上重心点ＦＧからトウ２２側に変位したフェース面１４Ａの箇所に位置している場合を例示したが、フェース面上接触点Ｐαはフェース面上重心点ＦＧからヒール２４側に変位してもよい。
本発明者らは、何れの場合であっても、高初速エリアＡ３を拡大（確保）しつつ反発係数の低下を抑制することができるという知見を得た。
なお、フェース面上接触点Ｐαはフェース面上重心点ＦＧからクラウン側に変位してもよく、あるいは、フェース面上接触点Ｐαはフェース面上重心点ＦＧからソール側に変位してもよい。
しかしながら、フェース部１４は、トウヒール方向の長さに比較してクラウンソール方向の長さが概ね半分以下である。そのため、フェース部１４（フェース面１４Ａ）のたわみ量は、長さが短いクラウンソール方向の長さが支配的である。
すなわち、フェース部１４は、そのトウヒール方向の長さが長いので、トウヒール方向については打球時に大きくたわめるが、クラウンソール方向の長さが短いのでクラウンソール方向については大きくたわめない。
また、フェース部１４は、トウヒール方向とクラウンソール方向で別々にたわむことができない。そのため、フェース部１４のたわみ量は、大きくたわめないクラウンソール方向のたわみ量に支配される。
したがって、フェース面上接触点Ｐαをフェース面上重心点ＦＧからクラウン側あるいはソール側に変位させた場合は、高初速エリアＡ３を拡大しつつ反発係数の低下を抑制することは難易度が高い。すなわち、フェース部１４のたわみが低下しやすいので、反発係数の低下を抑制しにくいからである。
一方、フェース面上接触点Ｐαをフェース面上重心点ＦＧからトウ側あるいはヒール側に変位させた場合は、フェース部１４のトウヒール方向は元々たわみ量が大きいので、高初速エリアＡ３を拡大しつつ反発係数の低下を抑制することが容易である。すなわち、フェース部１４のたわみが低下しにくいので、反発係数の低下を抑制しやすいからである。
ここで、フェース部１４のたわみ量を便宜的にトウヒール方向とクラウンソール方向に分けた場合の大小関係を示す関係式は以下の通りである。
ＴＨ＞ＴＨＰα＞ＣＳ＞ＣＳＰα
ＴＨ ：トウヒール方向のたわみ量（接触部材無し）
ＴＨＰα：トウヒール方向のたわみ量（接触部材有り）
ＣＳ ：クラウンソール方向のたわみ量（接触部材無し）
ＣＳＰα：クラウンソール方向のたわみ量（接触部材有り）
曲線Ｖ１は、図２１と同様に、フェース裏面１４Ｂに接触する部材が無い一般的な比較例１のゴルフクラブヘッドで打球した場合のボール初速を示す。
曲線Ｖ３は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０で打球した場合のボール初速を示す。
本発明のゴルフクラブヘッド１０では、フェース面上接触点Ｐαが、フェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置しており、本実施の形態では、フェース面上接触点Ｐαが、フェース面上重心点ＦＧからトウ２２側に変位した変位したフェース面１４Ａの箇所に位置している。
図２２から明らかなように、比較例１の高初速エリアＡ１に対して、本実施の形態の高初速エリアＡ３が拡大され、比較例１の高初速エリアＡ１のピークに対して本実施の形態の高初速エリアＡ３のピークは低下している。
しかしながら、図２１と図２２を比較すると、比較例２の高初速エリアＡ２に対して本実施の形態の高初速エリアＡ３はわずかに狭くなっているものの、比較例２の高初速エリアＡ２のピークに対して本実施の形態の高初速エリアＡ３のピークの低下は抑制されたものとなっている。
これは、フェース面上接触点Ｐαが、打球時にフェース部１４のたわみ量が大きくなるフェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置していることで、フェース部１４のたわみ量の低下が抑制されることによるものと考えられる。
すなわち、本発明者らは、フェース面上接触点Ｐαが、フェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置することによって高初速エリアＡ３を拡大（確保）しつつ反発係数の低下を抑制することができるという知見を得た。
なお、図２２では、フェース面上接触点Ｐαが、フェース面上重心点ＦＧからトウ２２側に変位したフェース面１４Ａの箇所に位置している場合を例示したが、フェース面上接触点Ｐαはフェース面上重心点ＦＧからヒール２４側に変位してもよい。
本発明者らは、何れの場合であっても、高初速エリアＡ３を拡大（確保）しつつ反発係数の低下を抑制することができるという知見を得た。
なお、フェース面上接触点Ｐαはフェース面上重心点ＦＧからクラウン側に変位してもよく、あるいは、フェース面上接触点Ｐαはフェース面上重心点ＦＧからソール側に変位してもよい。
しかしながら、フェース部１４は、トウヒール方向の長さに比較してクラウンソール方向の長さが概ね半分以下である。そのため、フェース部１４（フェース面１４Ａ）のたわみ量は、長さが短いクラウンソール方向の長さが支配的である。
すなわち、フェース部１４は、そのトウヒール方向の長さが長いので、トウヒール方向については打球時に大きくたわめるが、クラウンソール方向の長さが短いのでクラウンソール方向については大きくたわめない。
また、フェース部１４は、トウヒール方向とクラウンソール方向で別々にたわむことができない。そのため、フェース部１４のたわみ量は、大きくたわめないクラウンソール方向のたわみ量に支配される。
したがって、フェース面上接触点Ｐαをフェース面上重心点ＦＧからクラウン側あるいはソール側に変位させた場合は、高初速エリアＡ３を拡大しつつ反発係数の低下を抑制することは難易度が高い。すなわち、フェース部１４のたわみが低下しやすいので、反発係数の低下を抑制しにくいからである。
一方、フェース面上接触点Ｐαをフェース面上重心点ＦＧからトウ側あるいはヒール側に変位させた場合は、フェース部１４のトウヒール方向は元々たわみ量が大きいので、高初速エリアＡ３を拡大しつつ反発係数の低下を抑制することが容易である。すなわち、フェース部１４のたわみが低下しにくいので、反発係数の低下を抑制しやすいからである。
ここで、フェース部１４のたわみ量を便宜的にトウヒール方向とクラウンソール方向に分けた場合の大小関係を示す関係式は以下の通りである。
ＴＨ＞ＴＨＰα＞ＣＳ＞ＣＳＰα
ＴＨ ：トウヒール方向のたわみ量（接触部材無し）
ＴＨＰα：トウヒール方向のたわみ量（接触部材有り）
ＣＳ ：クラウンソール方向のたわみ量（接触部材無し）
ＣＳＰα：クラウンソール方向のたわみ量（接触部材有り）
【0029】
以上説明したように、本実施の形態によれば、フェース面上接触点Ｐαを、フェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置させることによって高初速エリアＡ３を拡大しつつ反発係数の低下を抑制する上で有利となる。
また、フェース裏面１４Ｂに接触部材３２が接触していることで、打球音の残響が短くなり、打感を柔らかくする上で有利となる。
さらに、本実施の形態では、フェース裏面１４Ｂに接触する接触部材３２の箇所は、フェース裏面１４Ｂに押し付けられることでフェース裏面１４Ｂに荷重を加えているので、接触部材３２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を組み付け時に調整することにより、ＣＴ値のばらつきを低下させる方向に調整することが可能となる。
上記効果は、本実施の形態のように接触部材３２からフェース裏面１４Ｂに荷重が加わった状態で接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに接触している場合だけではなく、接触部材３２からフェース裏面１４Ｂに荷重が加わっていない状態で接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに接触している場合についても奏される。
この場合には、打球時にフェース部１４がたわむ際、接触部材３２を変位させるための力（接触部材３２の慣性力）が抵抗となり、フェース部１４のたわみ量の低下が抑制されることによるものと考えられる。
この場合には、接触部材３２をフェース裏面１４Ｂに押し付ける荷重が発揮されないように、接触部材３２を支持する脚部３６、３８の断面積を小さくしておけばよい。
その他、接触部材３２をフェース裏面１４Ｂに押し付ける荷重が発揮されないようにするためには、フェース裏面１４Ｂに接触する接触部材３２の部分（接触部３４）の肉厚を厚くしてもよい。
例えば、フェース部１４（チタン合金）の肉厚が３．０ｍｍである場合、接触部材３２（チタン合金）がフェース裏面１４Ｂに接触する部分の肉厚を倍以上の肉厚６．０ｍｍにするなどである。
また、接触部材３２をフェース裏面１４Ｂに押し付ける荷重が発揮されないようにするためには、接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに接触する部分（接触部３４の接触面３４０２）の接触面積を大きくしてもよい。
また、フェース裏面１４Ｂに接触部材３２が接触していることで、打球音の残響が短くなり、打感を柔らかくする上で有利となる。
さらに、本実施の形態では、フェース裏面１４Ｂに接触する接触部材３２の箇所は、フェース裏面１４Ｂに押し付けられることでフェース裏面１４Ｂに荷重を加えているので、接触部材３２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を組み付け時に調整することにより、ＣＴ値のばらつきを低下させる方向に調整することが可能となる。
上記効果は、本実施の形態のように接触部材３２からフェース裏面１４Ｂに荷重が加わった状態で接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに接触している場合だけではなく、接触部材３２からフェース裏面１４Ｂに荷重が加わっていない状態で接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに接触している場合についても奏される。
この場合には、打球時にフェース部１４がたわむ際、接触部材３２を変位させるための力（接触部材３２の慣性力）が抵抗となり、フェース部１４のたわみ量の低下が抑制されることによるものと考えられる。
この場合には、接触部材３２をフェース裏面１４Ｂに押し付ける荷重が発揮されないように、接触部材３２を支持する脚部３６、３８の断面積を小さくしておけばよい。
その他、接触部材３２をフェース裏面１４Ｂに押し付ける荷重が発揮されないようにするためには、フェース裏面１４Ｂに接触する接触部材３２の部分（接触部３４）の肉厚を厚くしてもよい。
例えば、フェース部１４（チタン合金）の肉厚が３．０ｍｍである場合、接触部材３２（チタン合金）がフェース裏面１４Ｂに接触する部分の肉厚を倍以上の肉厚６．０ｍｍにするなどである。
また、接触部材３２をフェース裏面１４Ｂに押し付ける荷重が発揮されないようにするためには、接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに接触する部分（接触部３４の接触面３４０２）の接触面積を大きくしてもよい。
【0030】
（第１の実施の形態の第１の変形例）
図１３（Ｂ）は、第１の実施の形態の第１の変形例であり、第２接触部材３２Ｂを設けたゴルフクラブヘッド１０を示す。
なお、以下の変形例の説明では、実施の形態と同様の部分、部材については同一の符号を付してその説明を簡略化し、異なる部分を重点的に説明する。
第１の変形例では、第２接触部材３２Ｂにヘッド本体１２および第２接触部材３２Ｂと異なる材料で形成された中間部材４４が取り付けられ、接触面３２０４が中間部材４４に設けられている点が第１の実施の形態と異なっている。
第１の変形例によれば、第１の実施の形態と同様にフェース面上接触点Ｐαを、フェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置させることによって高初速エリアＡ３を拡大しつつ反発係数の低下を抑制する上で有利となるという効果が奏される他、次の効果が奏される。
例えば、中間部材４４を振動が減衰しやすい材料（エラストマーや合成樹脂材料）で形成すると共に、接触部材３２を耐久性の高い金属材料で構成することにより、打球時のフェース部１４の振動を減衰させることができ、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
図１３（Ｂ）は、第１の実施の形態の第１の変形例であり、第２接触部材３２Ｂを設けたゴルフクラブヘッド１０を示す。
なお、以下の変形例の説明では、実施の形態と同様の部分、部材については同一の符号を付してその説明を簡略化し、異なる部分を重点的に説明する。
第１の変形例では、第２接触部材３２Ｂにヘッド本体１２および第２接触部材３２Ｂと異なる材料で形成された中間部材４４が取り付けられ、接触面３２０４が中間部材４４に設けられている点が第１の実施の形態と異なっている。
第１の変形例によれば、第１の実施の形態と同様にフェース面上接触点Ｐαを、フェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置させることによって高初速エリアＡ３を拡大しつつ反発係数の低下を抑制する上で有利となるという効果が奏される他、次の効果が奏される。
例えば、中間部材４４を振動が減衰しやすい材料（エラストマーや合成樹脂材料）で形成すると共に、接触部材３２を耐久性の高い金属材料で構成することにより、打球時のフェース部１４の振動を減衰させることができ、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
【0031】
（第１の実施の形態の第２の変形例）
図２３に示すように、第１の実施の形態の第２の変形例は、第３接触部材３２Ｃの形状が第１の実施の形態と異なっている。
第３接触部材３２Ｃは、チタンなどの金属材料で一体成型されている。
第３接触部材３２Ｃは、接触部３４と、上脚部３６および下脚部３８とを含んで構成されている。
第２の変形例では、接触部３４、上脚部３６、下脚部３８は、トウヒール方向に沿った幅が均一の寸法で形成されている。
したがって、接触面３４０２は細長の矩形状を呈している。
前述した接触部材３２と同様に、上脚部３６および下脚部３８は、フェース裏面１４Ｂに対して斜めに延在しており、本実施の形態では、上脚部３６および下脚部３８は、接触部３４からフェース裏面１４Ｂに対して４５度以下の傾斜を持って延在している。
上脚部３６の上端は、フェース裏面１４Ｂ寄りのクラウン裏面１６Ｂの箇所に溶接されることで取り付けられ、下脚部３８の下端は、フェース裏面１４Ｂ寄りのソール裏面１８Ｂの箇所に溶接されることで取り付けられている。
このような第２の変形例によれば、第１の実施の形態と同様にフェース面上接触点Ｐαを、フェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置させることによって高初速エリアＡ３を拡大しつつ反発係数の低下を抑制する上で有利となるという効果が奏される他、第３接触部材３２Ｃの幅を均一にしたため、第３接触部材３２Ｃおよびゴルフクラブヘッド１０の軽量化を図る上で有利となる。
図２３に示すように、第１の実施の形態の第２の変形例は、第３接触部材３２Ｃの形状が第１の実施の形態と異なっている。
第３接触部材３２Ｃは、チタンなどの金属材料で一体成型されている。
第３接触部材３２Ｃは、接触部３４と、上脚部３６および下脚部３８とを含んで構成されている。
第２の変形例では、接触部３４、上脚部３６、下脚部３８は、トウヒール方向に沿った幅が均一の寸法で形成されている。
したがって、接触面３４０２は細長の矩形状を呈している。
前述した接触部材３２と同様に、上脚部３６および下脚部３８は、フェース裏面１４Ｂに対して斜めに延在しており、本実施の形態では、上脚部３６および下脚部３８は、接触部３４からフェース裏面１４Ｂに対して４５度以下の傾斜を持って延在している。
上脚部３６の上端は、フェース裏面１４Ｂ寄りのクラウン裏面１６Ｂの箇所に溶接されることで取り付けられ、下脚部３８の下端は、フェース裏面１４Ｂ寄りのソール裏面１８Ｂの箇所に溶接されることで取り付けられている。
このような第２の変形例によれば、第１の実施の形態と同様にフェース面上接触点Ｐαを、フェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置させることによって高初速エリアＡ３を拡大しつつ反発係数の低下を抑制する上で有利となるという効果が奏される他、第３接触部材３２Ｃの幅を均一にしたため、第３接触部材３２Ｃおよびゴルフクラブヘッド１０の軽量化を図る上で有利となる。
【0032】
（各パラメータ）
次に、フェース面上重心点ＦＧおよびフェース面上接触点Ｆαが配置される位置、接触面３４０２の面積、接触部３４の肉厚、接触部３４の肉厚とフェース部１４の肉厚との関係に関する規定について説明する。
次に、フェース面上重心点ＦＧおよびフェース面上接触点Ｆαが配置される位置、接触面３４０２の面積、接触部３４の肉厚、接触部３４の肉厚とフェース部１４の肉厚との関係に関する規定について説明する。
【0033】
（フェース面上重心点ＦＧおよびフェース面上接触点Ｆαが位置するフェース面１４Ａ上の範囲）
図１８に示すように、フェース面上重心点ＦＧは、フェースセンターラインＣＬからトウヒール方向にそれぞれ１０ｍｍ以内の範囲に位置し、フェース面上接触点Ｐαは、フェースセンターラインＣＬからトウヒール方向にそれぞれ３０ｍｍ以内の範囲に位置している。
このようにすると、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
これは、上記範囲が、一般的なゴルファーが打球した際のフェース面１４Ａ上における打点の分布範囲をほぼ含んでいるためである。
また、接触部３４が上記範囲外でフェース裏面１４Ｂに接触すると、実際に使用されるフェース部１４の部分の反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。さらに振動がＣＴ値に与える影響を抑制し、ＣＴ値の調整を効率的に行なうという効果が低下する。
なお、フェース面上重心点ＦＧは、上記規定に加え、フェースセンターラインＣＬと直交しフェース面１４Ａの中心点Ｐｃを通る水平面に対してクラウン側に１０ｍｍ以内、ソール側に１０ｍｍ以内に範囲に位置していると、上記の効果を高める上でより有利となる。
また、フェース面上接触点Ｐαは、フェースセンターラインＣＬからトウヒール方向にそれぞれ２０ｍｍ以内の範囲に位置していると、上記の効果を高める上でより有利となる。
また、図１８に示すように、クラウン側の輪郭線をソール側に５ｍｍ平行移動させた上側規定線（上側規定ライン）をＩＡとし、ソール側の輪郭線をクラウン側に５ｍｍ平行移動させた下側規定線（下側規定ライン）をＩＢとしたとき、フェース面上接触点Ｐαは、規定線ＩＡとＩＢで区画された範囲内に位置していることが上記の効果を高める上でより好ましい。
図１８に示すように、フェース面上重心点ＦＧは、フェースセンターラインＣＬからトウヒール方向にそれぞれ１０ｍｍ以内の範囲に位置し、フェース面上接触点Ｐαは、フェースセンターラインＣＬからトウヒール方向にそれぞれ３０ｍｍ以内の範囲に位置している。
このようにすると、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
これは、上記範囲が、一般的なゴルファーが打球した際のフェース面１４Ａ上における打点の分布範囲をほぼ含んでいるためである。
また、接触部３４が上記範囲外でフェース裏面１４Ｂに接触すると、実際に使用されるフェース部１４の部分の反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。さらに振動がＣＴ値に与える影響を抑制し、ＣＴ値の調整を効率的に行なうという効果が低下する。
なお、フェース面上重心点ＦＧは、上記規定に加え、フェースセンターラインＣＬと直交しフェース面１４Ａの中心点Ｐｃを通る水平面に対してクラウン側に１０ｍｍ以内、ソール側に１０ｍｍ以内に範囲に位置していると、上記の効果を高める上でより有利となる。
また、フェース面上接触点Ｐαは、フェースセンターラインＣＬからトウヒール方向にそれぞれ２０ｍｍ以内の範囲に位置していると、上記の効果を高める上でより有利となる。
また、図１８に示すように、クラウン側の輪郭線をソール側に５ｍｍ平行移動させた上側規定線（上側規定ライン）をＩＡとし、ソール側の輪郭線をクラウン側に５ｍｍ平行移動させた下側規定線（下側規定ライン）をＩＢとしたとき、フェース面上接触点Ｐαは、規定線ＩＡとＩＢで区画された範囲内に位置していることが上記の効果を高める上でより好ましい。
【0034】
（フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとの距離）
図１９に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を水平面ＨＰに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとを結ぶ直線を水平面ＨＰに投影したときの長さをトウヒール方向距離Ｌｔｈとしたとき、トウヒール方向距離Ｌｔｈは１０ｍｍ以上であり、フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとを結ぶ直線をフェース中心基準断面Ｐｆｃに投影したときの長さをクラウンソール方向方向距離Ｌｃｓとしたとき、クラウンソール方向距離Ｌｃｓは５ｍｍ以上であり、フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとを結ぶ直線の距離Ｌｇαは１０ｍｍ以上３０ｍｍ以下である。
このようにすると、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行ない、ＣＴ値のばらつきを効率よく低減させる上で有利となる。
フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとを結ぶ直線の距離Ｌｇαが上記規定範囲を上回ると、フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとが離間しすぎるため、高初速エリアを拡大する効果が低下する。
フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとを結ぶ直線の距離Ｌｇαが上記規定範囲を下回ると、フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとが接近しすぎるため、反発係数の低下量を抑制する効果が低下する。
図１９に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を水平面ＨＰに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとを結ぶ直線を水平面ＨＰに投影したときの長さをトウヒール方向距離Ｌｔｈとしたとき、トウヒール方向距離Ｌｔｈは１０ｍｍ以上であり、フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとを結ぶ直線をフェース中心基準断面Ｐｆｃに投影したときの長さをクラウンソール方向方向距離Ｌｃｓとしたとき、クラウンソール方向距離Ｌｃｓは５ｍｍ以上であり、フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとを結ぶ直線の距離Ｌｇαは１０ｍｍ以上３０ｍｍ以下である。
このようにすると、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行ない、ＣＴ値のばらつきを効率よく低減させる上で有利となる。
フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとを結ぶ直線の距離Ｌｇαが上記規定範囲を上回ると、フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとが離間しすぎるため、高初速エリアを拡大する効果が低下する。
フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとを結ぶ直線の距離Ｌｇαが上記規定範囲を下回ると、フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとが接近しすぎるため、反発係数の低下量を抑制する効果が低下する。
【0035】
（フェース面上接触点Ｐαのトウヒール方向の位置）
図２０に示すように、ゴルフクラブヘッド１０の基準状態において、フェース面上重心点ＦＧを通る法線を含みかつ水平面ＨＰと直交する平面でヘッド本体１２を破断した断面を重心点断面Ｐｆｇとする。
なお、図中符号Ｐｈｃは、水平面ＨＰと平行しフェース面１４Ａの中心点Ｐｃを通る水平面である。
重心点断面Ｐｆｇと平行し重心点断面Ｐｆｇからトウ方向に２ｍｍ離間した平面を第１平面Ｐ１とする。
重心点断面Ｐｆｇと平行し重心点断面Ｐｆｇからヒール方向に２ｍｍ離間した平面を第２平面Ｐ２とする。
フェース面上接触点Ｐαは、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２とで区画された第１範囲Ｗ１から外れたフェース面１４Ａの箇所に位置している。
フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからトウ方向に２ｍｍ離間した平面を第３平面Ｐ３とする。
フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからヒール方向に２ｍｍ離間した平面を第４平面Ｐ４とする。
フェース面上接触点Ｐαは、第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４とで区画された第２範囲Ｗ２から外れたフェース面１４Ａの箇所に位置している。
第１範囲Ｗ１は第１平面Ｐ１、第２平面Ｐ２とフェース面１４Ａとが交差する交差線を含み、第２範囲Ｗ２は第３平面Ｐ３、第４平面Ｐ４とフェース面１４Ａとが交差する交差線を含むものとする。
このようにすると、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行ない、ＣＴ値のばらつきを効率よく低減させる上で有利となる。
フェース面上接触点Ｐαが第１範囲Ｗ１に位置すると、フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとが接近しすぎるため、反発係数の低下量を抑制する効果が低下する。
フェース面上接触点Ｐαが第２範囲Ｗ２に位置すると、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃとフェース面上接触点Ｐαとが接近しすぎるため、反発係数の低下量を抑制する効果が低下する。
本実施の形態では、第１範囲Ｗ１を規定する第１平面Ｐ１、第２平面Ｐ２と重心点断面Ｐｆｇとの距離を２ｍｍとし、第２範囲Ｗ２を規定する第３平面Ｐ３、第４平面Ｐ４とフェース中心基準断面Ｐｆｃとの距離を２ｍｍとした場合について説明した。
しかしながら、第１範囲Ｗ１を規定する第１平面Ｐ１、第２平面Ｐ２と重心点断面Ｐｆｇとの距離を５ｍｍとし、第２範囲Ｗ２を規定する第３平面Ｐ３、第４平面Ｐ４とフェース中心基準断面Ｐｆｃとの距離を５ｍｍとすると、上述の効果を高める上でより好ましい。
図２０に示すように、ゴルフクラブヘッド１０の基準状態において、フェース面上重心点ＦＧを通る法線を含みかつ水平面ＨＰと直交する平面でヘッド本体１２を破断した断面を重心点断面Ｐｆｇとする。
なお、図中符号Ｐｈｃは、水平面ＨＰと平行しフェース面１４Ａの中心点Ｐｃを通る水平面である。
重心点断面Ｐｆｇと平行し重心点断面Ｐｆｇからトウ方向に２ｍｍ離間した平面を第１平面Ｐ１とする。
重心点断面Ｐｆｇと平行し重心点断面Ｐｆｇからヒール方向に２ｍｍ離間した平面を第２平面Ｐ２とする。
フェース面上接触点Ｐαは、第１平面Ｐ１と第２平面Ｐ２とで区画された第１範囲Ｗ１から外れたフェース面１４Ａの箇所に位置している。
フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからトウ方向に２ｍｍ離間した平面を第３平面Ｐ３とする。
フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからヒール方向に２ｍｍ離間した平面を第４平面Ｐ４とする。
フェース面上接触点Ｐαは、第３平面Ｐ３と第４平面Ｐ４とで区画された第２範囲Ｗ２から外れたフェース面１４Ａの箇所に位置している。
第１範囲Ｗ１は第１平面Ｐ１、第２平面Ｐ２とフェース面１４Ａとが交差する交差線を含み、第２範囲Ｗ２は第３平面Ｐ３、第４平面Ｐ４とフェース面１４Ａとが交差する交差線を含むものとする。
このようにすると、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる。さらに振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行ない、ＣＴ値のばらつきを効率よく低減させる上で有利となる。
フェース面上接触点Ｐαが第１範囲Ｗ１に位置すると、フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとが接近しすぎるため、反発係数の低下量を抑制する効果が低下する。
フェース面上接触点Ｐαが第２範囲Ｗ２に位置すると、フェース面１４Ａの中心点Ｐｃとフェース面上接触点Ｐαとが接近しすぎるため、反発係数の低下量を抑制する効果が低下する。
本実施の形態では、第１範囲Ｗ１を規定する第１平面Ｐ１、第２平面Ｐ２と重心点断面Ｐｆｇとの距離を２ｍｍとし、第２範囲Ｗ２を規定する第３平面Ｐ３、第４平面Ｐ４とフェース中心基準断面Ｐｆｃとの距離を２ｍｍとした場合について説明した。
しかしながら、第１範囲Ｗ１を規定する第１平面Ｐ１、第２平面Ｐ２と重心点断面Ｐｆｇとの距離を５ｍｍとし、第２範囲Ｗ２を規定する第３平面Ｐ３、第４平面Ｐ４とフェース中心基準断面Ｐｆｃとの距離を５ｍｍとすると、上述の効果を高める上でより好ましい。
【0036】
（接触面３４０２の面積Ｓ／接触部３４の肉厚Δｔ２）
また、接触面３４０２の面積Ｓが３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下であることが、高初速エリアを拡大しつつＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
接触面３４０２の面積Ｓが上記範囲を下回ると、高初速エリアを拡大する効果が低下し、接触部３４からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を加える効果が低下し、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果も低下する。
接触面３４０２の面積Ｓが上記範囲を上回ると、高初速エリアを確保できる一方、接触部３４からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重が過剰となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果も低下する。
また、接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は１ｍｍ以上７ｍｍ以下であることが、初速エリアを確保しつつＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果がある。
上記肉厚Δｔ２が上記範囲を下回ると、初速エリアを確保する効果が低下し、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
上記肉厚Δｔ２が上記範囲を上回ると、初速エリアを確保することができる一方、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
なお、図１３（Ｂ）に示すように、中間部材４４がフェース裏面１４Ｂと接触部３４との間に配置されている場合は、上記肉厚Δｔ２は、中間部材４４を介してフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚と中間部材４４の肉厚とを合計した値である。
また、接触面３４０２の面積Ｓが３ｍｍ２以上４００ｍｍ２以下であることが、高初速エリアを拡大しつつＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
接触面３４０２の面積Ｓが上記範囲を下回ると、高初速エリアを拡大する効果が低下し、接触部３４からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を加える効果が低下し、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果も低下する。
接触面３４０２の面積Ｓが上記範囲を上回ると、高初速エリアを確保できる一方、接触部３４からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重が過剰となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果も低下する。
また、接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は１ｍｍ以上７ｍｍ以下であることが、初速エリアを確保しつつＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利である。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果がある。
上記肉厚Δｔ２が上記範囲を下回ると、初速エリアを確保する効果が低下し、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
上記肉厚Δｔ２が上記範囲を上回ると、初速エリアを確保することができる一方、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
なお、図１３（Ｂ）に示すように、中間部材４４がフェース裏面１４Ｂと接触部３４との間に配置されている場合は、上記肉厚Δｔ２は、中間部材４４を介してフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚と中間部材４４の肉厚とを合計した値である。
【0037】
接触面３４０２が接触するフェース裏面１４Ｂの部分に対応するフェース部１４の肉厚を肉厚Δｔ１としたとき、以下の式（１）が満たされるようにすると、ＣＴ値の調整(ＣＴ値のばらつきの低減)を効率的に行なう上で有利となる。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
比率Δｔ１／Δｔ２が上記範囲を下回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
比率Δｔ１／Δｔ２が上記範囲を上回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制され過ぎるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０ （１）
比率Δｔ１／Δｔ２が上記範囲を下回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
比率Δｔ１／Δｔ２が上記範囲を上回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制され過ぎるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
【0038】
（中間部材４４）
図１３（Ｂ）に示すように、接触面３４０２が、ヘッド本体１２および接触部３４と異なる材料で形成された中間部材４４を介してフェース裏面１４Ｂに接触し、中間部材４４が接触面３４０２に接合されていると、中間部材４４によって打球時のフェース部１４の振動を減衰させることができ、振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果を得る上で有利となる。
さらに、中間部材４４が接触部３４とソール裏面１８Ｂとの間に介在することで接触部３４とフェース裏面１４Ｂとが直接接触することで摩耗することを抑制でき、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性の向上を図る上で有利となる。
図１３（Ｂ）に示すように、接触面３４０２が、ヘッド本体１２および接触部３４と異なる材料で形成された中間部材４４を介してフェース裏面１４Ｂに接触し、中間部材４４が接触面３４０２に接合されていると、中間部材４４によって打球時のフェース部１４の振動を減衰させることができ、振動がＣＴ値に与える影響を抑制する上で有利となり、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果を得る上で有利となる。
さらに、中間部材４４が接触部３４とソール裏面１８Ｂとの間に介在することで接触部３４とフェース裏面１４Ｂとが直接接触することで摩耗することを抑制でき、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性の向上を図る上で有利となる。
【0039】
（エラストマー、肉厚、弾性率）
また、中間部材４４がエラストマーで形成され、中間部材４４の肉厚Δｔｐは、０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果を得る上で有利となる。
中間部材４４の肉厚Δｔｐが上記範囲を下回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
中間部材４４の肉厚Δｔｐが上記範囲を上回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制され過ぎるため、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
この場合、中間部材４４の弾性率Ｅを、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果を得る上で有利となる。
中間部材４４の弾性率Ｅが上記範囲を下回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
中間部材４４の弾性率Ｅが上記範囲を上回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制され過ぎるため、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
また、中間部材４４がエラストマーで形成され、中間部材４４の肉厚Δｔｐは、０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果を得る上で有利となる。
中間部材４４の肉厚Δｔｐが上記範囲を下回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
中間部材４４の肉厚Δｔｐが上記範囲を上回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制され過ぎるため、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを確保しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
この場合、中間部材４４の弾性率Ｅを、１ＧＰａ以上５０ＧＰａ以下とすると、ＣＴ値の調整を効率的に行なう上で有利となる。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなる効果を得る上で有利となる。
中間部材４４の弾性率Ｅが上記範囲を下回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制されにくくなるためＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
中間部材４４の弾性率Ｅが上記範囲を上回ると、打球時のフェース部１４の振動が抑制され過ぎるため、ＣＴ値の調整を効率的に行なう効果が低下する。
また、反発係数の低下量が少なく高初速エリアを拡大しつつ打球音の残響が短くなり、打感が柔らかくなるという効果が低下する。
【0040】
また、本実施の形態では、接触部材３２のヘッド本体１２への取り付けが溶接によってなされる場合について説明したが、接触部材３２のフェース部１４、クラウン部１６、ソール部１８、サイド部２０の何れかに対する取り付けは、溶接、接着、ろう付け、ねじ止めなど、従来公知の様々な方法によってなされていてもよい。
【0041】
（第２の実施の形態）
次に第２の実施の形態について説明する。
第２の実施の形態は、図２４、図２５に示すように、フェース裏面１４Ｂに押し付けられた接触部材３２の箇所からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整する荷重調整部４８を設けた点が第１の実施の形態と異なっている。
なお、以下の実施の形態において第１の実施の形態と同様の部分、部材については同一の符号を付してその説明を省略し、異なる部分について重点的に説明する。
次に第２の実施の形態について説明する。
第２の実施の形態は、図２４、図２５に示すように、フェース裏面１４Ｂに押し付けられた接触部材３２の箇所からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整する荷重調整部４８を設けた点が第１の実施の形態と異なっている。
なお、以下の実施の形態において第１の実施の形態と同様の部分、部材については同一の符号を付してその説明を省略し、異なる部分について重点的に説明する。
【0042】
なお、第２の実施の形態では、接触部材３２として第４接触部材３２Ｄ、第５接触部材３２Ｅ、第６接触部材３２Ｆ、第７接触部材３２Ｇの４つの形態について個別に説明するが、それら各接触部材３２を総称して接触部材３２という場合がある。
図２４、図２５に示すように、第４接触部材３２Ｄは、中空部２８内に設けられてヘッド本体１２に取り付けられ、接触部３４がフェース裏面１４Ｂに当接してフェース裏面１４Ｂに荷重を加え、打球時におけるフェース部１４のたわみ量（フェース部１４のスプリング効果）を抑制することで、ゴルフクラブヘッド１０のＣＴ値を調整するものである。
接触部材３２は、第１の実施の形態と同様に、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成されている。
図２４、図２５に示すように、第４接触部材３２Ｄは、中空部２８内に設けられてヘッド本体１２に取り付けられ、接触部３４がフェース裏面１４Ｂに当接してフェース裏面１４Ｂに荷重を加え、打球時におけるフェース部１４のたわみ量（フェース部１４のスプリング効果）を抑制することで、ゴルフクラブヘッド１０のＣＴ値を調整するものである。
接触部材３２は、第１の実施の形態と同様に、金属材料、繊維強化樹脂材料、合成樹脂材料、エラストマーの何れかの材料で形成されている。
【0043】
図２５、図２６（Ａ）、（Ｂ）、図２７に示すように、第４接触部材３２Ｄは、接触部３４と、２つの脚部３６、３８とを含んで構成されている。
本実施の形態では、第４接触部材３２Ｄは、カーボン繊維強化樹脂（ＣＦＲＰ）で形成され、接触部３４と２つの脚部３６、３８は一体形成されている
接触部３４は、フェース裏面１４Ｂに当接する接触面３４０２を有している。
本実施の形態では、接触部３４は扁平な円柱状を呈し、その軸心方向の一端が円形の接触面３４０２として形成されている。
接触面３４０２は、フェース裏面１４Ｂに対応した平坦な平面あるいは緩やかな曲面で形成されている。
第２の実施の形態においても、フェース面上接触点Ｐαはフェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置しており、フェース面上接触点ＰαＦαおよびフェース面上重心点ＦＧに関する規定は、第１の実施の形態と同様に適用されるため、その説明は省略する。
各脚部３６、３８は、接触部３４から互いに離れる方向に延在しそれぞれ弾性を有している。
図２５に示すように、２つの脚部３６、３８うち一方の脚部３６（以下上脚部３６という）の先端は、クラウン部１６の係止部４６に取り付けられ、他方の脚部３８（以下下脚部３８という）の先端は荷重調整部４８を介してソール部１８に取り付けられている。
上脚部３６および下脚部３８は、フェース裏面１４Ｂに対して斜めに延在しており、本実施の形態では、上脚部３６および下脚部３８は、接触部３４からフェース裏面１４Ｂに対して４５度以下の傾斜を持って延在している。
本実施の形態では、第４接触部材３２Ｄは、カーボン繊維強化樹脂（ＣＦＲＰ）で形成され、接触部３４と２つの脚部３６、３８は一体形成されている
接触部３４は、フェース裏面１４Ｂに当接する接触面３４０２を有している。
本実施の形態では、接触部３４は扁平な円柱状を呈し、その軸心方向の一端が円形の接触面３４０２として形成されている。
接触面３４０２は、フェース裏面１４Ｂに対応した平坦な平面あるいは緩やかな曲面で形成されている。
第２の実施の形態においても、フェース面上接触点Ｐαはフェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置しており、フェース面上接触点ＰαＦαおよびフェース面上重心点ＦＧに関する規定は、第１の実施の形態と同様に適用されるため、その説明は省略する。
各脚部３６、３８は、接触部３４から互いに離れる方向に延在しそれぞれ弾性を有している。
図２５に示すように、２つの脚部３６、３８うち一方の脚部３６（以下上脚部３６という）の先端は、クラウン部１６の係止部４６に取り付けられ、他方の脚部３８（以下下脚部３８という）の先端は荷重調整部４８を介してソール部１８に取り付けられている。
上脚部３６および下脚部３８は、フェース裏面１４Ｂに対して斜めに延在しており、本実施の形態では、上脚部３６および下脚部３８は、接触部３４からフェース裏面１４Ｂに対して４５度以下の傾斜を持って延在している。
【0044】
したがって、図２６（Ａ）、（Ｂ）に示すように、第４接触部材３２Ｄは、接触部３４と、上脚部３６、下脚部３８とを含んで構成されている。
上脚部３６は、脚部本体３６１０と、屈曲片３６１２と、一対の係止凸部３６１４とを含んで構成されている。
第４接触部材３２Ｄがヘッド本体１２に取り付けられた状態でフェース面１４Ａの前方から見て、脚部本体３６１０は、接触部３４からクラウン部１６に向かって延在し、接触部３４から離間するほどトウヒール方向の幅が拡大する二股状を呈しその中央に逆三角形状の孔３６１６が形成されている。
屈曲片３６１２は、脚部本体３６１０の上端からフェースバック２６方向に屈曲されている。
一対の係止凸部３６１４は、屈曲片３６１２の上端の幅方向両端からそれぞれフェースバック２６方向に突設され、それらの先端がクラウン部１６の係止部４６の係止面４６０２に係止する被係止面３６１８となっている。
一対の係止凸部３６１４の被係止面３６１８はクラウン部１６の係止部４６の係止面４６０２に係止した状態で接着材により係止部４６に移動不能に取り付けられている。
２つの係止凸部３６１４を設けることにより、それら係止凸部３６１４とクラウン部１６の係止部４６との接着面積が大きく確保され、これにより接着強度の向上が図られている。
上脚部３６は、脚部本体３６１０と、屈曲片３６１２と、一対の係止凸部３６１４とを含んで構成されている。
第４接触部材３２Ｄがヘッド本体１２に取り付けられた状態でフェース面１４Ａの前方から見て、脚部本体３６１０は、接触部３４からクラウン部１６に向かって延在し、接触部３４から離間するほどトウヒール方向の幅が拡大する二股状を呈しその中央に逆三角形状の孔３６１６が形成されている。
屈曲片３６１２は、脚部本体３６１０の上端からフェースバック２６方向に屈曲されている。
一対の係止凸部３６１４は、屈曲片３６１２の上端の幅方向両端からそれぞれフェースバック２６方向に突設され、それらの先端がクラウン部１６の係止部４６の係止面４６０２に係止する被係止面３６１８となっている。
一対の係止凸部３６１４の被係止面３６１８はクラウン部１６の係止部４６の係止面４６０２に係止した状態で接着材により係止部４６に移動不能に取り付けられている。
２つの係止凸部３６１４を設けることにより、それら係止凸部３６１４とクラウン部１６の係止部４６との接着面積が大きく確保され、これにより接着強度の向上が図られている。
【0045】
下脚部３８は、トウヒール方向の幅がほぼ均一な帯板状を呈し、接触部材３２の上脚部３６と反対側の箇所から延在している。
下脚部３８の下端には、図２５に示すように、後述する荷重調整部４８の雄ねじ部材５２の押圧面５２０６に押圧される平坦な被押圧面３８１０が形成されている。
下脚部３８の下端には、図２５に示すように、後述する荷重調整部４８の雄ねじ部材５２の押圧面５２０６に押圧される平坦な被押圧面３８１０が形成されている。
【0046】
（荷重調整部４８）
図２５に示すように、荷重調整部４８は、下脚部３８の下端とソール部１８との間に設けられ、接触部材３２の箇所（接触面３４０２）からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整するように構成されている。
荷重調整部４８は、雌ねじ部５０と、雄ねじ部材５２とを含んで構成されている。
雌ねじ部５０は、フェース部１４寄りのソール部１８の箇所に設けられている。
雌ねじ部５０は、ソール裏面１８Ｂからクラウン部１６に向けて突設された円筒壁部５００２と、円筒壁部５００２の内周面に形成された雌ねじ５００４とを備えている。
円筒壁部５００２の上端は中空部２８に開口し、円筒壁部５００２の下端は、ソール面１８Ａに開口している。
本実施の形態では、前述したゴルフクラブヘッド１０の基準状態において、雌ねじ５００４の軸線は、水平面ＨＰとほぼ直交している。
図２５に示すように、荷重調整部４８は、下脚部３８の下端とソール部１８との間に設けられ、接触部材３２の箇所（接触面３４０２）からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整するように構成されている。
荷重調整部４８は、雌ねじ部５０と、雄ねじ部材５２とを含んで構成されている。
雌ねじ部５０は、フェース部１４寄りのソール部１８の箇所に設けられている。
雌ねじ部５０は、ソール裏面１８Ｂからクラウン部１６に向けて突設された円筒壁部５００２と、円筒壁部５００２の内周面に形成された雌ねじ５００４とを備えている。
円筒壁部５００２の上端は中空部２８に開口し、円筒壁部５００２の下端は、ソール面１８Ａに開口している。
本実施の形態では、前述したゴルフクラブヘッド１０の基準状態において、雌ねじ５００４の軸線は、水平面ＨＰとほぼ直交している。
【0047】
雄ねじ部材５２は、外周面に雄ねじ５２０２が形成された雄ねじ本体５２０４と、雄ねじ本体５２０４の先端に形成され雄ねじ５２０２の軸線と直交する平面で形成された押圧面５２０６と、雄ねじ本体５２０４の基端に形成され六角レンチなどの工具に係合し回転される回転操作用凹部５２０８とを備えている。
雄ねじ部材５２は、雄ねじ５２０２が雌ねじ５００４に螺合され、押圧面５２０６が接触部材３２の下脚部３８の被押圧面３８１０に当接して下脚部３８を押圧している。
したがって、雄ねじ部材５２は、下脚部３８の先端に当接し下脚部３８の下端を押圧する方向に移動可能に設けられた押圧部５４を構成している。
このように荷重調整部４８を雌ねじ部５０と雄ねじ部材５２とで構成すると、荷重調整部４８の簡素化を図る上で有利となる。
雄ねじ部材５２は、雄ねじ５２０２が雌ねじ５００４に螺合され、押圧面５２０６が接触部材３２の下脚部３８の被押圧面３８１０に当接して下脚部３８を押圧している。
したがって、雄ねじ部材５２は、下脚部３８の先端に当接し下脚部３８の下端を押圧する方向に移動可能に設けられた押圧部５４を構成している。
このように荷重調整部４８を雌ねじ部５０と雄ねじ部材５２とで構成すると、荷重調整部４８の簡素化を図る上で有利となる。
【0048】
したがって、回転操作用凹部５２０８に係合した六角レンチなどの工具により雄ねじ部材５２を正方向に回して雄ねじ部材５２をクラウン部１６側に移動させることにより弾性を有する上脚部３６および下脚部３８を介して接触部３４に加わる荷重が増加し、接触面３４０２からソール裏面１８Ｂに加わる荷重が増加する。
また、雄ねじ部材５２を逆方向に回して雄ねじ部材５２をソール部１８側に移動させることにより上脚部３６および下脚部３８を介して接触部３４に加わる荷重が減少し、接触面３４０２からソール裏面１８Ｂに加わる荷重が減少する。
なお、雄ねじ部材５２の押圧面５２０６と接触部材３２の下脚部３８の被押圧面３８１０との押圧が安定してなされるように以下のような構成とすることができる。
図２５に二点鎖線で示すように、下脚部３８の下部から雌ねじ部５０の外周面にわたってそれらを収容する筒状部材５６をソール部１８に設け、筒状部材５６の内周面によって下脚部３８の移動を規制させることにより、下脚部３８の雄ねじ部材５２に対する位置ずれを抑制する。
この際、筒状部材５６は、予め下脚部３８に挿通させておき、下脚部３８の被押圧面３８１０に雄ねじ部材５２の押圧面５２０６を当接させたならば、筒状部材５６を雌ねじ部５０側に移動させたのち、筒状部材５６の下端をソール裏面１８Ｂに接着あるいは溶接などによって移動不能に取り付ければ良い。
なお、筒状部材５６の高さ方向（軸線方向）の寸法は、少なくとも筒状部材５６内部に、下脚部３８の被押圧面３８１０と雄ねじ部材５２の押圧面５２０６が収容される寸法であればよい。
また、雄ねじ部材５２を逆方向に回して雄ねじ部材５２をソール部１８側に移動させることにより上脚部３６および下脚部３８を介して接触部３４に加わる荷重が減少し、接触面３４０２からソール裏面１８Ｂに加わる荷重が減少する。
なお、雄ねじ部材５２の押圧面５２０６と接触部材３２の下脚部３８の被押圧面３８１０との押圧が安定してなされるように以下のような構成とすることができる。
図２５に二点鎖線で示すように、下脚部３８の下部から雌ねじ部５０の外周面にわたってそれらを収容する筒状部材５６をソール部１８に設け、筒状部材５６の内周面によって下脚部３８の移動を規制させることにより、下脚部３８の雄ねじ部材５２に対する位置ずれを抑制する。
この際、筒状部材５６は、予め下脚部３８に挿通させておき、下脚部３８の被押圧面３８１０に雄ねじ部材５２の押圧面５２０６を当接させたならば、筒状部材５６を雌ねじ部５０側に移動させたのち、筒状部材５６の下端をソール裏面１８Ｂに接着あるいは溶接などによって移動不能に取り付ければ良い。
なお、筒状部材５６の高さ方向（軸線方向）の寸法は、少なくとも筒状部材５６内部に、下脚部３８の被押圧面３８１０と雄ねじ部材５２の押圧面５２０６が収容される寸法であればよい。
【0049】
第２の実施の形態においても、フェース面上接触点Ｐαはフェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置しており、第１の実施の形態と同様に、高初速エリアＡ３を拡大しつつ反発係数の低下を抑制する上で有利となるという効果が奏される他、下記の効果が奏される。
第２の実施の形態では、上述のように荷重調整部４８が下脚部３８の先端とソール部１８の箇所との間に設けられ、荷重調整部４８が、フェース裏面１４Ｂに接触する接触面３４０２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整するように構成されている。
第２の実施の形態では、上述のように荷重調整部４８が下脚部３８の先端とソール部１８の箇所との間に設けられ、荷重調整部４８が、フェース裏面１４Ｂに接触する接触面３４０２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整するように構成されている。
【0050】
ここで、ＣＴ値の調整について説明する。
ＵＳＧＡやＲ＆Ａのルールで規定されたＣＴ値の規制値は２５７μｓである。
一般的にゴルフクラブヘッド１０の量産工程では、フェース部１４の肉厚の公差は±０．１ｍｍ程度であることから、ＣＴ値には±１５μｓ程度のばらつきが発生する。
例えば、ＣＴ値の平均値が２３５μｓならば、量産においてＣＴ値は±１５μｓ程度の公差が発生し、ＣＴ値は２２０μｓ～２５０μｓの範囲となり、ルールで定められた規制値２５７μｓを満たすものとなる。
この場合、ゴルフクラブの購入者は、ＣＴ値が２５０μｓのゴルフクラブヘッド１０を備えたゴルフクラブを購入できれば、飛距離が大きなゴルフクラブを入手できることとなる。一方、ＣＴ値２２０μｓのゴルフクラブヘッド１０を備えたゴルフクラブを購入してしまうと、飛距離が小さなゴルフクラブを入手することになり、購入者の間に不公平が生じてしまうことになる。
本発明のゴルフクラブヘッド１０によれば、以下のようにして、上記の不公平を防止することができる。
ＵＳＧＡやＲ＆Ａのルールで規定されたＣＴ値の規制値は２５７μｓである。
一般的にゴルフクラブヘッド１０の量産工程では、フェース部１４の肉厚の公差は±０．１ｍｍ程度であることから、ＣＴ値には±１５μｓ程度のばらつきが発生する。
例えば、ＣＴ値の平均値が２３５μｓならば、量産においてＣＴ値は±１５μｓ程度の公差が発生し、ＣＴ値は２２０μｓ～２５０μｓの範囲となり、ルールで定められた規制値２５７μｓを満たすものとなる。
この場合、ゴルフクラブの購入者は、ＣＴ値が２５０μｓのゴルフクラブヘッド１０を備えたゴルフクラブを購入できれば、飛距離が大きなゴルフクラブを入手できることとなる。一方、ＣＴ値２２０μｓのゴルフクラブヘッド１０を備えたゴルフクラブを購入してしまうと、飛距離が小さなゴルフクラブを入手することになり、購入者の間に不公平が生じてしまうことになる。
本発明のゴルフクラブヘッド１０によれば、以下のようにして、上記の不公平を防止することができる。
【0051】
第２の実施の形態に係るゴルフクラブヘッド１０によれば、予め、規制値２５７μｓを満たすように、ＣＴ値の平均が例えば２３５μｓとなるようにゴルフクラブヘッド１０の設計を行ない、製造されたゴルフクラブヘッド１０全数のＣＴ値を測定する。
以下では、ＣＴ値２３５μｓを目標値という。
前述したように、ゴルフクラブヘッド１０の量産工程では、通常、ＣＴ値に±１５μｓの公差が発生している。
そして、ＣＴ値が目標値２３５μｓを上回った個体については、荷重調整部４８により接触部材３２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整してＣＴ値が目標値２３５μｓとなるようにする。
一方、ＣＴ値が目標値２３５μｓを下回った個体については、フェース面１４Ａを研磨（例えば約０．１ｍｍ）してフェース部１４のたわみ量を増加させることで、ＣＴ値を２３５μｓ～２５０μｓに調整する。
そして、ＣＴ値が目標値２３５μｓを上回った個体については、荷重調整部４８により接触部材３２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整してＣＴ値が目標値２３５μｓとなるようにする。
このようにすることで、ＣＴ値が規制値２５７μｓを満たす目標値２３５μｓであるゴルフクラブヘッド１０を確実に製造することができ、このようなゴルフクラブヘッド１０を備えるゴルフクラブをユーザ（購入者）に提供することができる。
すなわち、上述したように、ゴルフクラブヘッド１０のＣＴ値の調整を効率的に行なうことで、ＣＴ値が規制値２５７μｓを上回るようなルール違反のゴルフクラブヘッド１０を無駄に製造することなく、製造コストの低減を図れると共に、ＣＴ値の規制値を満足しつつ、ユーザに提供するゴルフクラブヘッド１０において反発性能の不公平が生じることを防止してユーザの満足度を向上する上で有利となる。
以下では、ＣＴ値２３５μｓを目標値という。
前述したように、ゴルフクラブヘッド１０の量産工程では、通常、ＣＴ値に±１５μｓの公差が発生している。
そして、ＣＴ値が目標値２３５μｓを上回った個体については、荷重調整部４８により接触部材３２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整してＣＴ値が目標値２３５μｓとなるようにする。
一方、ＣＴ値が目標値２３５μｓを下回った個体については、フェース面１４Ａを研磨（例えば約０．１ｍｍ）してフェース部１４のたわみ量を増加させることで、ＣＴ値を２３５μｓ～２５０μｓに調整する。
そして、ＣＴ値が目標値２３５μｓを上回った個体については、荷重調整部４８により接触部材３２からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整してＣＴ値が目標値２３５μｓとなるようにする。
このようにすることで、ＣＴ値が規制値２５７μｓを満たす目標値２３５μｓであるゴルフクラブヘッド１０を確実に製造することができ、このようなゴルフクラブヘッド１０を備えるゴルフクラブをユーザ（購入者）に提供することができる。
すなわち、上述したように、ゴルフクラブヘッド１０のＣＴ値の調整を効率的に行なうことで、ＣＴ値が規制値２５７μｓを上回るようなルール違反のゴルフクラブヘッド１０を無駄に製造することなく、製造コストの低減を図れると共に、ＣＴ値の規制値を満足しつつ、ユーザに提供するゴルフクラブヘッド１０において反発性能の不公平が生じることを防止してユーザの満足度を向上する上で有利となる。
【0052】
（第２の実施の形態の第１の変形例）
次に、第２の実施の形態の第１の変形例について図２８（Ａ）、（Ｂ）を参照して説明する。
第５接触部材３２Ｅは、接触部材本体５８と、雄ねじ部材６０とを備えている。
接触部材本体５８は、中央基部５８０２と、中央基部５８０２から互いに離れる方向に延在する上脚部５８０４と下脚部５８０６とを含んで構成されている。
接触部材本体５８は、チタンなどの金属材料で形成され、中央基部５８０２と２つの脚部５８０４、５８０６は一体形成されている
上脚部５８０４の上端はクラウン部１６に溶接によって取り付けられ、下脚部５８０６の下端は溶接によってソール部１８に取り付けられている。
上脚部５８０４および下脚部５８０６は、フェース裏面１４Ｂに対して斜めに延在しており、本実施の形態では、上脚部５８０４および下脚部５８０６は、中央基部５８０２からフェース裏面１４Ｂに対して４５度以下の傾斜を持って延在している。
中央基部５８０２は、フェース裏面１４Ｂに対向して配置されている。
中央基部５８０２は、円盤状を呈しその中央に厚さ方向に軸心を有する、本実施の形態ではフェース部１４に直交する軸心を有する雌ねじ５８０８が貫通形成されている。
雄ねじ部材６０は、チタンなどの金属材料あるいは合成樹脂材料で形成され、雄ねじ部６００２と、回転操作用凹部６００４と、頭部６００６と、接触面６００８とを備えている。
雄ねじ部６００２は、中央基部５８０２の雌ねじ５８０８に螺合されている。
回転操作用凹部６００４は、雄ねじ部６００２の先端に設けられドライバーなどの工具に係合し回転される箇所である。
頭部６００６は、雄ねじ部６００２の基部に雄ねじ部６００２と同軸上に設けられ雄ねじ部６００２よりも大径の円盤状を呈している。
接触面６００８は、頭部６００６の先端に設けられ、フェース裏面１４Ｂに接触可能な平坦面で形成されている。
したがって、ドライバーによって回転操作用凹部６００４を介して雄ねじ部６００２を回転させることにより、頭部６００６がフェース裏面１４Ｂに接離する方向に移動し、頭部６００６（接触面６００８）からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整することができるように図られている。
第１の変形例では、荷重調整部４８Ａは、雌ねじ５８０８と雄ねじ部材６０を含んで構成されている。
なお、荷重調整部４８Ａを調整するため、フェースバック２６にドライバーなどの工具を挿入するための孔を設けてもよく、あるいは、上脚部５８０４が取り付けられた箇所を除いたクラウン部１６の一部をヘッド本体１２の部分と別体で構成しておき、荷重調整部４８による荷重調整を行なっておき、その後、クラウン部１６の一部をヘッド本体１２の部分に取り付けるようにしてもよい。
このような第１の変形例によれば、第１の実施の形態と同様にフェース面上接触点Ｐαを、フェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置させることによって高初速エリアＡ３を拡大しつつ反発係数の低下を抑制する上で有利となるという効果が奏される他、第２の実施の形態と同様の効果が奏される。
次に、第２の実施の形態の第１の変形例について図２８（Ａ）、（Ｂ）を参照して説明する。
第５接触部材３２Ｅは、接触部材本体５８と、雄ねじ部材６０とを備えている。
接触部材本体５８は、中央基部５８０２と、中央基部５８０２から互いに離れる方向に延在する上脚部５８０４と下脚部５８０６とを含んで構成されている。
接触部材本体５８は、チタンなどの金属材料で形成され、中央基部５８０２と２つの脚部５８０４、５８０６は一体形成されている
上脚部５８０４の上端はクラウン部１６に溶接によって取り付けられ、下脚部５８０６の下端は溶接によってソール部１８に取り付けられている。
上脚部５８０４および下脚部５８０６は、フェース裏面１４Ｂに対して斜めに延在しており、本実施の形態では、上脚部５８０４および下脚部５８０６は、中央基部５８０２からフェース裏面１４Ｂに対して４５度以下の傾斜を持って延在している。
中央基部５８０２は、フェース裏面１４Ｂに対向して配置されている。
中央基部５８０２は、円盤状を呈しその中央に厚さ方向に軸心を有する、本実施の形態ではフェース部１４に直交する軸心を有する雌ねじ５８０８が貫通形成されている。
雄ねじ部材６０は、チタンなどの金属材料あるいは合成樹脂材料で形成され、雄ねじ部６００２と、回転操作用凹部６００４と、頭部６００６と、接触面６００８とを備えている。
雄ねじ部６００２は、中央基部５８０２の雌ねじ５８０８に螺合されている。
回転操作用凹部６００４は、雄ねじ部６００２の先端に設けられドライバーなどの工具に係合し回転される箇所である。
頭部６００６は、雄ねじ部６００２の基部に雄ねじ部６００２と同軸上に設けられ雄ねじ部６００２よりも大径の円盤状を呈している。
接触面６００８は、頭部６００６の先端に設けられ、フェース裏面１４Ｂに接触可能な平坦面で形成されている。
したがって、ドライバーによって回転操作用凹部６００４を介して雄ねじ部６００２を回転させることにより、頭部６００６がフェース裏面１４Ｂに接離する方向に移動し、頭部６００６（接触面６００８）からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整することができるように図られている。
第１の変形例では、荷重調整部４８Ａは、雌ねじ５８０８と雄ねじ部材６０を含んで構成されている。
なお、荷重調整部４８Ａを調整するため、フェースバック２６にドライバーなどの工具を挿入するための孔を設けてもよく、あるいは、上脚部５８０４が取り付けられた箇所を除いたクラウン部１６の一部をヘッド本体１２の部分と別体で構成しておき、荷重調整部４８による荷重調整を行なっておき、その後、クラウン部１６の一部をヘッド本体１２の部分に取り付けるようにしてもよい。
このような第１の変形例によれば、第１の実施の形態と同様にフェース面上接触点Ｐαを、フェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置させることによって高初速エリアＡ３を拡大しつつ反発係数の低下を抑制する上で有利となるという効果が奏される他、第２の実施の形態と同様の効果が奏される。
【0053】
（第２の実施の形態の第２の変形例）
次に第２の変形例について図２９を参照して説明する。
第２の変形例は、第２の実施の形態と第１の変形例とを組み合わせたものである。
すなわち、第２の変形例の第６接触部材３２Ｆは、第２の実施の形態の接触部３４に代えて、第１の変形例の中央基部５８０２と雄ねじ部材６０とを用いたものである。
したがって、第２の変形例では、第２の実施の形態の荷重調整部４８に加えて第１の変形例の荷重調整部４８Ａを備えている。
そのため、第２の変形例によれば、２つの荷重調整部４８、４８Ａによって雄ねじ部材６０の接触面６００８からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重をよりきめ細かく調整する上で有利となる。
次に第２の変形例について図２９を参照して説明する。
第２の変形例は、第２の実施の形態と第１の変形例とを組み合わせたものである。
すなわち、第２の変形例の第６接触部材３２Ｆは、第２の実施の形態の接触部３４に代えて、第１の変形例の中央基部５８０２と雄ねじ部材６０とを用いたものである。
したがって、第２の変形例では、第２の実施の形態の荷重調整部４８に加えて第１の変形例の荷重調整部４８Ａを備えている。
そのため、第２の変形例によれば、２つの荷重調整部４８、４８Ａによって雄ねじ部材６０の接触面６００８からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重をよりきめ細かく調整する上で有利となる。
【0054】
（第２の実施の形態の第３の変形例）
次に第３の変形例について図３０を参照して説明する。
第３の変形例は、第７接触部材３２Ｇが雄ねじ部材６２で構成され、荷重調整部４８Ｂが雄ねじ部材６２と雌ねじ部６４で構成されている点が第２の実施の形態、第１の変形例、第２の変形例と異なっている。
すなわち、雌ねじ部６４は、フェース部１４寄りのソール部１８の箇所からフェース部１４に向けて斜めに突設された円筒壁部６４０２と、この円筒壁部６４０２の内周面に形成された雌ねじ６４０４とで構成されている。
円筒壁部６４０２の上端は中空部２８に開口し、円筒壁部６４０２の下端は、ソール面１８Ａに開口している。
雄ねじ部材６２は、チタン、アルミなどの金属材料あるいは合成樹脂材料で形成され、雄ねじ６２０２と、接触部６２０４と、回転操作用凹部６２０６とを備えている。
雄ねじ６２０２は、雄ねじ部材６２の先部を除く部分にわたって形成され、雌ねじ６４０２に螺合される。
回転操作用凹部６２０６は、雄ねじ部材６２の基端に設けられドライバーなどの工具に係合し回転される箇所である。
接触部６２０４は、雄ねじ部材６２の先部に円柱状に形成され、接触部６２０４の先端はフェース裏面１４Ｂに接触する球面からなる接触面６２０８として形成されている。
したがって、ドライバーなどの工具により回転操作用凹部６２０６を介して雄ねじ部材６２を回転させることにより、接触面６２０８がフェース裏面１４Ｂに接離する方向に移動し、接触面６２０８からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整できるように図られている。
第３の変形例では、第７接触部材３２Ｆがフェース裏面１４Ｂに接触する箇所は、球面からなる接触面６２０８の一点であり、第１の実施の形態と異なって接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに面接触ではなく点接触している。
また、接触部材３２はフェース裏面１４Ｂに、フェース面１４Ａの法線に対して傾斜する方向に荷重を加えている。
このような第３の変形例によれば、第１の実施の形態と同様にフェース面上接触点Ｐαを、フェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置させることによって高初速エリアＡ３を拡大しつつ反発係数の低下を抑制する上で有利となるという効果が奏される他、第２の実施の形態と同様の効果が奏される。
また、第３の変形例では、第７接触部材３２Ｇおよび荷重調整部４８Ｂを構成する部品点数の削減を図る上で有利となる。
次に第３の変形例について図３０を参照して説明する。
第３の変形例は、第７接触部材３２Ｇが雄ねじ部材６２で構成され、荷重調整部４８Ｂが雄ねじ部材６２と雌ねじ部６４で構成されている点が第２の実施の形態、第１の変形例、第２の変形例と異なっている。
すなわち、雌ねじ部６４は、フェース部１４寄りのソール部１８の箇所からフェース部１４に向けて斜めに突設された円筒壁部６４０２と、この円筒壁部６４０２の内周面に形成された雌ねじ６４０４とで構成されている。
円筒壁部６４０２の上端は中空部２８に開口し、円筒壁部６４０２の下端は、ソール面１８Ａに開口している。
雄ねじ部材６２は、チタン、アルミなどの金属材料あるいは合成樹脂材料で形成され、雄ねじ６２０２と、接触部６２０４と、回転操作用凹部６２０６とを備えている。
雄ねじ６２０２は、雄ねじ部材６２の先部を除く部分にわたって形成され、雌ねじ６４０２に螺合される。
回転操作用凹部６２０６は、雄ねじ部材６２の基端に設けられドライバーなどの工具に係合し回転される箇所である。
接触部６２０４は、雄ねじ部材６２の先部に円柱状に形成され、接触部６２０４の先端はフェース裏面１４Ｂに接触する球面からなる接触面６２０８として形成されている。
したがって、ドライバーなどの工具により回転操作用凹部６２０６を介して雄ねじ部材６２を回転させることにより、接触面６２０８がフェース裏面１４Ｂに接離する方向に移動し、接触面６２０８からフェース裏面１４Ｂに加わる荷重を調整できるように図られている。
第３の変形例では、第７接触部材３２Ｆがフェース裏面１４Ｂに接触する箇所は、球面からなる接触面６２０８の一点であり、第１の実施の形態と異なって接触部材３２がフェース裏面１４Ｂに面接触ではなく点接触している。
また、接触部材３２はフェース裏面１４Ｂに、フェース面１４Ａの法線に対して傾斜する方向に荷重を加えている。
このような第３の変形例によれば、第１の実施の形態と同様にフェース面上接触点Ｐαを、フェース面上重心点ＦＧから変位したフェース面１４Ａの箇所に位置させることによって高初速エリアＡ３を拡大しつつ反発係数の低下を抑制する上で有利となるという効果が奏される他、第２の実施の形態と同様の効果が奏される。
また、第３の変形例では、第７接触部材３２Ｇおよび荷重調整部４８Ｂを構成する部品点数の削減を図る上で有利となる。
【0055】
以下、本発明の実験例について説明する。
図３１－図３６は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、以下の４つの評価項目を測定し指数（評価点）を求めると共に、４つの指数の合計点を求めた。
図３１－図３６は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、以下の４つの評価項目を測定し指数（評価点）を求めると共に、４つの指数の合計点を求めた。
【0056】
（１）高初速エリア（スイートエリア）
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃを中心に、トウヒール方向およびクラウンソール方向に等間隔をおいた４５箇所を打点Ｐｉとして設定した。
専用のスイングロボットを用いて４５の打点Ｐｉでゴルフクラブをスイングし、計測器によってゴルフボールの初速を計測した。ヘッドスピードは４０ｍ／ｓとした。
４５打点の初速のデータを補間し、ゴルフボールの最大初速の９８％以上となるフェース面１４Ａの高初速エリアの面積を指数化した。なお、中心点Ｐｃより上打点（クラウン部１６側）でのデータと、下打点（ソール部１８側）でのデータは、ゴルファーの実使用打点位置に合わせて、上打点（クラウン部１６側）でのデータの重み付けを重くした。
高初速エリアのデータは、実験例１のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど高初速エリアの評価が良いことを示す。
フェース面１４Ａの中心点Ｐｃを中心に、トウヒール方向およびクラウンソール方向に等間隔をおいた４５箇所を打点Ｐｉとして設定した。
専用のスイングロボットを用いて４５の打点Ｐｉでゴルフクラブをスイングし、計測器によってゴルフボールの初速を計測した。ヘッドスピードは４０ｍ／ｓとした。
４５打点の初速のデータを補間し、ゴルフボールの最大初速の９８％以上となるフェース面１４Ａの高初速エリアの面積を指数化した。なお、中心点Ｐｃより上打点（クラウン部１６側）でのデータと、下打点（ソール部１８側）でのデータは、ゴルファーの実使用打点位置に合わせて、上打点（クラウン部１６側）でのデータの重み付けを重くした。
高初速エリアのデータは、実験例１のゴルフクラブヘッド１０の測定結果を１００とした指数で示した。指数が大きいほど高初速エリアの評価が良いことを示す。
【0057】
（２）ＣＯＲ（反発係数）
ＣＯＲは、実験例１のＣＯＲ（ピーク値）を１００とした指数で示した。
ＣＯＲの測定時におけるボールスピードは、１６０ｆｔ／ｓｅｃであり、ＣＯＲの算出方法は、Ｒ＆Ａの測定方法に準じたものとした。
指数が大きいほどＣＯＲの低下が少なくＣＯＲの評価が良いことを示す。
ＣＯＲは、実験例１のＣＯＲ（ピーク値）を１００とした指数で示した。
ＣＯＲの測定時におけるボールスピードは、１６０ｆｔ／ｓｅｃであり、ＣＯＲの算出方法は、Ｒ＆Ａの測定方法に準じたものとした。
指数が大きいほどＣＯＲの低下が少なくＣＯＲの評価が良いことを示す。
【0058】
（３）打感
打感は、ゴルフクラブヘッド１０でボールを打撃したときの打球音が支配的であり、一般的に、打球音の残響が短いと打感が柔らかく好ましいものとされ、ゴルファーの評価が高くなる。
打感の評価方法は以下の通りである。
専用のスイングロボットを用いて中心点Ｐｃを打点としてゴルフクラブをヘッドスピード４０ｍ／ｓでスイングし、騒音計によってゴルフボールの打球音を計測し、打球音の振動波形データを所定のサンプリング周期でサンプリングして記録する。
次に、残響パラメータＴを算出する。
残響パラメータＴは、打球音の減衰の度合いを表すパラメータである。残響パラメータＴの算出では、まず、記録された振動波形データを、時間軸上で一番最初のサンプルデータ（始点データ）を基準番号とし、この番号から所定のサンプル数、例えば、サンプル数１００で音圧振動波形が順次区切られたブロック群αを作成する。
そして、ブロック群αのブロックＡｋ毎に振動波形のレベルの二乗和を求め、各ブロック毎にこの二乗和の対数値（以降、ブロック値とする）を求める。
そして、ブロック群αの各ブロックから、ブロック値が最大となる最大音圧ブロックを、起点ブロックとして抽出する。そして、この最大音圧ブロックのブロック値から所定値（本実施形態では３０ｄＢ）だけ低い値を終点ブロック値として設定し、起点ブロック以降の複数のブロックにおいて、ブロック値が最初に終点ブロック値以下となる終点ブロックを抽出する。
そして、これら起点ブロックと終点ブロックそれぞれの、時間軸上で最前のサンプルデータ間での時間幅を残響パラメータＴとする。
したがって、残響パラメータＴは打球音の残響時間に対応しており、残響パラメータＴが短いほど残響が短く、打感が柔らかく、打感の評価が高いことになる。
この場合、打感のデータは、比較例に相当する実験例１のゴルフクラブヘッド１０の残響パラメータＴの逆数１／Ｔを１００とする指数で示した。指数が大きいほど打感の評価が良いことを示す。
なお、上記残響パラメータＴの算出方法は、例えば特許第４８４０１０６号に記載されている方法を用いることができるが、打球音の残響時間をどのような方法で評価するかは限定されるものではなく、従来公知の様々な方法によって打球音の残響時間を求め、打感を評価することが可能である。
また、残響パラメータや残響時間を算出して打感を評価する以外に、実際にゴルファーがゴルフクラブをスイングしてボールを打撃し、その際の打球音を聴いて打感を評価するようにしてもかまわない。
打感は、ゴルフクラブヘッド１０でボールを打撃したときの打球音が支配的であり、一般的に、打球音の残響が短いと打感が柔らかく好ましいものとされ、ゴルファーの評価が高くなる。
打感の評価方法は以下の通りである。
専用のスイングロボットを用いて中心点Ｐｃを打点としてゴルフクラブをヘッドスピード４０ｍ／ｓでスイングし、騒音計によってゴルフボールの打球音を計測し、打球音の振動波形データを所定のサンプリング周期でサンプリングして記録する。
次に、残響パラメータＴを算出する。
残響パラメータＴは、打球音の減衰の度合いを表すパラメータである。残響パラメータＴの算出では、まず、記録された振動波形データを、時間軸上で一番最初のサンプルデータ（始点データ）を基準番号とし、この番号から所定のサンプル数、例えば、サンプル数１００で音圧振動波形が順次区切られたブロック群αを作成する。
そして、ブロック群αのブロックＡｋ毎に振動波形のレベルの二乗和を求め、各ブロック毎にこの二乗和の対数値（以降、ブロック値とする）を求める。
そして、ブロック群αの各ブロックから、ブロック値が最大となる最大音圧ブロックを、起点ブロックとして抽出する。そして、この最大音圧ブロックのブロック値から所定値（本実施形態では３０ｄＢ）だけ低い値を終点ブロック値として設定し、起点ブロック以降の複数のブロックにおいて、ブロック値が最初に終点ブロック値以下となる終点ブロックを抽出する。
そして、これら起点ブロックと終点ブロックそれぞれの、時間軸上で最前のサンプルデータ間での時間幅を残響パラメータＴとする。
したがって、残響パラメータＴは打球音の残響時間に対応しており、残響パラメータＴが短いほど残響が短く、打感が柔らかく、打感の評価が高いことになる。
この場合、打感のデータは、比較例に相当する実験例１のゴルフクラブヘッド１０の残響パラメータＴの逆数１／Ｔを１００とする指数で示した。指数が大きいほど打感の評価が良いことを示す。
なお、上記残響パラメータＴの算出方法は、例えば特許第４８４０１０６号に記載されている方法を用いることができるが、打球音の残響時間をどのような方法で評価するかは限定されるものではなく、従来公知の様々な方法によって打球音の残響時間を求め、打感を評価することが可能である。
また、残響パラメータや残響時間を算出して打感を評価する以外に、実際にゴルファーがゴルフクラブをスイングしてボールを打撃し、その際の打球音を聴いて打感を評価するようにしてもかまわない。
【0059】
（４）ＣＴ値
ゴルフクラブヘッド１０のＣＴ値をＵＳＧＡで定められたペンデュラム試験によって測定し、ＣＴ値の調整を行わない第１の状態でのＣＴ値ｔ１と、ＣＴ値の調整を最大限行った第２の状態でのＣＴ値ｔ２との差分Δｔ＝ｔ１－ｔ２を測定し、比較例に相当する実験例１の差分Δｔを１００とする指数で評価した。
ＣＴ値の調整とは、第１の実施の形態のように接触部材３２によるＣＴ値の調整、および、第２の実施の形態のように荷重調整部４８、４８Ａ、４８ＢによるＣＴ値の調整を含む。
ＣＴ値の指数が大きいほどＣＴ値をより大きく低下させることができ、言い換えると、ＣＴ値をより大きく調整することができ、したがって、ＣＴ値の調整を効率的に調整できることになり、ＣＴのばらつきを抑えることができ、評価が良いことを示す。
なお、フェース面１４Ａ上におけるＣＴ値の測定位置は、フェース面上接触点Ｐαを基準点とし、基準点を含め、基準点の上下左右５mmピッチで測定（全９点）した。各測定位置で５回ずつＣＴ値を測定し、合計４５回のＣＴ値の平均値を、第１の状態および第２の状態でそれぞれ算出し（ｔ１、ｔ２）、差分Δｔ＝ｔ１－ｔ２の指数を求めた。
ゴルフクラブヘッド１０のＣＴ値をＵＳＧＡで定められたペンデュラム試験によって測定し、ＣＴ値の調整を行わない第１の状態でのＣＴ値ｔ１と、ＣＴ値の調整を最大限行った第２の状態でのＣＴ値ｔ２との差分Δｔ＝ｔ１－ｔ２を測定し、比較例に相当する実験例１の差分Δｔを１００とする指数で評価した。
ＣＴ値の調整とは、第１の実施の形態のように接触部材３２によるＣＴ値の調整、および、第２の実施の形態のように荷重調整部４８、４８Ａ、４８ＢによるＣＴ値の調整を含む。
ＣＴ値の指数が大きいほどＣＴ値をより大きく低下させることができ、言い換えると、ＣＴ値をより大きく調整することができ、したがって、ＣＴ値の調整を効率的に調整できることになり、ＣＴのばらつきを抑えることができ、評価が良いことを示す。
なお、フェース面１４Ａ上におけるＣＴ値の測定位置は、フェース面上接触点Ｐαを基準点とし、基準点を含め、基準点の上下左右５mmピッチで測定（全９点）した。各測定位置で５回ずつＣＴ値を測定し、合計４５回のＣＴ値の平均値を、第１の状態および第２の状態でそれぞれ算出し（ｔ１、ｔ２）、差分Δｔ＝ｔ１－ｔ２の指数を求めた。
【0060】
（５）合計点
上述した高初速エリア、ＣＯＲ、打感、ＣＴ値の４つの指数を合計したものを合計点とした。
比較例（実験例１）に相当する実験例の合計点を４００とし合計点が大きいほど評価が良いことを示す。
上述した高初速エリア、ＣＯＲ、打感、ＣＴ値の４つの指数を合計したものを合計点とした。
比較例（実験例１）に相当する実験例の合計点を４００とし合計点が大きいほど評価が良いことを示す。
【0061】
以下実験例のゴルフクラブヘッド１０について説明する。
実験例１は、比較例であり、本発明の請求項１の規定を満たさないものである。
実験例１は、特許文献１に対応するものであって、中空型のウッド型ゴルフクラブヘッド１０（ドライバー）において、フェース裏面１４Ｂに当接する弾性板を設けたものである。
実験例１の各部の仕様は以下の通りである。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角 １０．５°
ライ角 ５９°
ヘッド体積 ４６０cc
なお、実験例１においても、本発明と同様に、フェース面上重心点ＦＧを規定すると共に、弾性板がフェース裏面１４Ｂに接触する接触面の幾何学的中心を通るフェース面１４Ａの法線とフェース面１４Ａとの交点をフェース面上接触点Ｐαと規定する。
実験例１では、フェース面上重心点ＦＧおよびフェース面上接触点Ｐαはフェース中心点Ｐｃと合致している。
実験例１は、比較例であり、本発明の請求項１の規定を満たさないものである。
実験例１は、特許文献１に対応するものであって、中空型のウッド型ゴルフクラブヘッド１０（ドライバー）において、フェース裏面１４Ｂに当接する弾性板を設けたものである。
実験例１の各部の仕様は以下の通りである。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角 １０．５°
ライ角 ５９°
ヘッド体積 ４６０cc
なお、実験例１においても、本発明と同様に、フェース面上重心点ＦＧを規定すると共に、弾性板がフェース裏面１４Ｂに接触する接触面の幾何学的中心を通るフェース面１４Ａの法線とフェース面１４Ａとの交点をフェース面上接触点Ｐαと規定する。
実験例１では、フェース面上重心点ＦＧおよびフェース面上接触点Ｐαはフェース中心点Ｐｃと合致している。
【0062】
実験例２－２６で使用したゴルフクラブヘッド１０は、本発明に対応するものであって、中空型のドライバーであり、各実験例で規定したパラメータを除き以下の仕様を共通としている。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角 １０．５°
ライ角 ５９°
ヘッド体積 ４６０cc
詳細に説明すると、実験例２－１７は、請求項１、１３の規定を満たすものであり、図２５に示すように第４接触部材３２Ｄと荷重調整部４８を設けたものである。
実験例１８－２２は、図２５に示す第４接触部材３２Ｄと荷重調整部４８に加えて、第４接触部材３２Ｄとフェース裏面１４Ｂとの間に中間部材４４（図１３（Ｂ）に相当）を設けたものである。
実験例２３は、実験例２－１７と同様に、図２５に示すように第４接触部材３２Ｄと荷重調整部４８を設けたものである。
実験例２４は、図２８に示すように第５接触部材３２Ｅと荷重調整部４８Ａを設けたものである。
実験例２５は、図２９に示すように第６接触部材３２Ｆと荷重調整部４８、４８Ａを設けたものである。
実験例２６は、図３０に示すように第７接触部材３２Ｇと荷重調整部４８Ｂを設けたものである。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角 １０．５°
ライ角 ５９°
ヘッド体積 ４６０cc
詳細に説明すると、実験例２－１７は、請求項１、１３の規定を満たすものであり、図２５に示すように第４接触部材３２Ｄと荷重調整部４８を設けたものである。
実験例１８－２２は、図２５に示す第４接触部材３２Ｄと荷重調整部４８に加えて、第４接触部材３２Ｄとフェース裏面１４Ｂとの間に中間部材４４（図１３（Ｂ）に相当）を設けたものである。
実験例２３は、実験例２－１７と同様に、図２５に示すように第４接触部材３２Ｄと荷重調整部４８を設けたものである。
実験例２４は、図２８に示すように第５接触部材３２Ｅと荷重調整部４８Ａを設けたものである。
実験例２５は、図２９に示すように第６接触部材３２Ｆと荷重調整部４８、４８Ａを設けたものである。
実験例２６は、図３０に示すように第７接触部材３２Ｇと荷重調整部４８Ｂを設けたものである。
【0063】
（条件１）
各実験例２－６について、図３１に示すように、請求項２で規定する条件を変更した。
なお、請求項３、４、５、７、８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項３で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧの距離に関する規定は満たさないものとした。
請求項４、５で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが除外される範囲に関する規定を満たすものとした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは３５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する肉厚の比率は１．４とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
なお、請求項６で規定する中間部材４４は省略した。
図中記号×は、条件を満たさず、記号○は条件を満たすことを示す。
図中Ｔｎ（ｎは数値）は、フェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧのトウ側への変位量、Ｈｎはヒール側への変位量、Ｕｎはソール側への変位量を示す（単位はｍｍ）。
各実験例２－６について、図３１に示すように、請求項２で規定する条件を変更した。
なお、請求項３、４、５、７、８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項３で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧの距離に関する規定は満たさないものとした。
請求項４、５で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが除外される範囲に関する規定を満たすものとした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは３５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する肉厚の比率は１．４とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
なお、請求項６で規定する中間部材４４は省略した。
図中記号×は、条件を満たさず、記号○は条件を満たすことを示す。
図中Ｔｎ（ｎは数値）は、フェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧのトウ側への変位量、Ｈｎはヒール側への変位量、Ｕｎはソール側への変位量を示す（単位はｍｍ）。
【0064】
実験例１は、比較例であり、請求項１の規定を満たさないものであり、各評価点を１００とし、合計点が４００である。
【0065】
実験例２－６は、請求項１の規定を満たす。
実験例２－５は、請求項２で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが位置する範囲に関する規定を満たさないものとした。
実験例６は、請求項２で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが位置する範囲に関する規定を満たすものとした。
実験例２－５は、請求項２で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが位置する範囲に関する規定を満たさないものとした。
実験例６は、請求項２で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが位置する範囲に関する規定を満たすものとした。
【0066】
したがって、図３１に示すように、請求項１の規定を満たす実験例２－６は、高初速エリア、ＣＯＲ、打感、ＣＴ値、合計点が本発明の範囲外である実験例１を上回っている。
また、請求項２の規定を満たす実験例６は、請求項２の規定を満たさない実験例２－５に対して高初速エリア、ＣＯＲ、打感、ＣＴ値、合計点が優れている。
また、請求項２の規定を満たす実験例６は、請求項２の規定を満たさない実験例２－５に対して高初速エリア、ＣＯＲ、打感、ＣＴ値、合計点が優れている。
【0067】
（条件２）
各実験例７－９について、図３２に示すように、請求項３で規定する条件を変更した。
なお、請求項２、４、５、７、８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが位置する範囲に関する規定を満たすものとした。
請求項４、５で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが除外される範囲に関する規定を満たすものとした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは３５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する肉厚の比率は１．４とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
なお、請求項６で規定する中間部材４４は省略した。
各実験例７－９について、図３２に示すように、請求項３で規定する条件を変更した。
なお、請求項２、４、５、７、８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが位置する範囲に関する規定を満たすものとした。
請求項４、５で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが除外される範囲に関する規定を満たすものとした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは３５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する肉厚の比率は１．４とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
なお、請求項６で規定する中間部材４４は省略した。
【0068】
したがって、図３２に示すように、請求項１、２、３の規定を満たす実験例９は、請求項１、２の規定は満たすが請求項３の規定を満たさない実験例７、８に対して高初速エリア、ＣＯＲ、打感、ＣＴ値、合計点が優れている。
【0069】
（条件３）
各実験例１０－１３について、図３３に示すように、請求項４、５で規定する条件を変更した。
なお、請求項２、３、７、８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが位置する範囲に関する規定を満たすものとした。
請求項３で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧの距離に関する規定は、実験例１０－１２は満たさず、実験例１３は満たすものとした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは３５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する肉厚の比率は１．４とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
なお、請求項６で規定する中間部材４４は省略した。
各実験例１０－１３について、図３３に示すように、請求項４、５で規定する条件を変更した。
なお、請求項２、３、７、８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが位置する範囲に関する規定を満たすものとした。
請求項３で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧの距離に関する規定は、実験例１０－１２は満たさず、実験例１３は満たすものとした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは３５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する肉厚の比率は１．４とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
なお、請求項６で規定する中間部材４４は省略した。
【0070】
したがって、図３３に示すように、請求項１、２、３、４、５の規定を満たす実験例１３は、請求項１、２の規定は満たすが、請求項３の規定を満たさず、かつ、請求項４および請求項５の一方または双方の規定を満たさない実験例１０－１２に対して高初速エリア、ＣＯＲ、打感、ＣＴ値、合計点が優れている。
【0071】
（条件４）
各実験例１４－１７について、図３４に示すように、請求項７、８で規定する条件を変更した。
なお、請求項２、３、４、５で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが位置する範囲に関する規定を満たすものとした。
請求項３で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧの距離に関する規定は満たすものとした。
請求項４、５で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが除外される範囲に関する規定を満たすものとした。
なお、請求項６で規定する中間部材４４は省略した。
各実験例１４－１７について、図３４に示すように、請求項７、８で規定する条件を変更した。
なお、請求項２、３、４、５で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが位置する範囲に関する規定を満たすものとした。
請求項３で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧの距離に関する規定は満たすものとした。
請求項４、５で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが除外される範囲に関する規定を満たすものとした。
なお、請求項６で規定する中間部材４４は省略した。
【0072】
したがって、図３４に示すように、請求項１－５、７、８の規定を満たす実験例１６、１７は、請求項１－５の規定は満たすが請求項７、８の規定を満たさない実験例１４、１５に対して高初速エリア、ＣＯＲ、打感、ＣＴ値、合計点が優れている。
【0073】
（条件５）
実験例１８－２２は、エラストマーからなる板状の中間部材４４を設けたものであり、請求項９の規定を満たしている。
各実験例１８－２２について、図３５に示すように、請求項１０で規定する条件を変更した。
なお、請求項２－５、７、８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが位置する範囲に関する規定を満たすものとした。
請求項３で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧの距離に関する規定は満たすものとした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは３５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する肉厚の比率は１．４とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
実験例１８－２２は、エラストマーからなる板状の中間部材４４を設けたものであり、請求項９の規定を満たしている。
各実験例１８－２２について、図３５に示すように、請求項１０で規定する条件を変更した。
なお、請求項２－５、７、８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが位置する範囲に関する規定を満たすものとした。
請求項３で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧの距離に関する規定は満たすものとした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは３５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する肉厚の比率は１．４とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
【0074】
したがって、図３５に示すように、請求項２－５、７－１０の規定を満たす実験例２２は、請求項２－５、７－９の規定は満たすが請求項１０の規定を満たさない実験例１８－２１に対して高初速エリア、ＣＯＲ、打感、ＣＴ値、合計点が優れている。
【0075】
（条件６）
次に、各請求項で規定する条件をより好適なものとした好適実験例（実験例２３－２６）について図３６を参照して説明する。
実験例２３は、実験例２－１７と同様に、図２５に示すように第４接触部材３２Ｄと荷重調整部４８に対応している。
実験例２４は図２８に示す第５接触部材３２Ｅ、荷重調整部４８Ａに対応している。
実験例２５は図２９に示す第６接触部材３２Ｆ、荷重調整部４８、４８Ａに対応している。
実験例２６は図３０に示す第７接触部材３２Ｇ、荷重調整部４８Ｂに対応している。
なお、請求項２－５、７、８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが位置する範囲に関する規定を満たすものとした。
請求項３で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧの距離に関する規定は満たすものとした。
請求項４、５で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが除外される範囲に関する規定を満たすものとした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは３５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する肉厚の比率は１．４とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
なお、請求項６で規定する中間部材４４は省略した。
次に、各請求項で規定する条件をより好適なものとした好適実験例（実験例２３－２６）について図３６を参照して説明する。
実験例２３は、実験例２－１７と同様に、図２５に示すように第４接触部材３２Ｄと荷重調整部４８に対応している。
実験例２４は図２８に示す第５接触部材３２Ｅ、荷重調整部４８Ａに対応している。
実験例２５は図２９に示す第６接触部材３２Ｆ、荷重調整部４８、４８Ａに対応している。
実験例２６は図３０に示す第７接触部材３２Ｇ、荷重調整部４８Ｂに対応している。
なお、請求項２－５、７、８で規定する条件は、以下に示す条件とした。
請求項２で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが位置する範囲に関する規定を満たすものとした。
請求項３で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧの距離に関する規定は満たすものとした。
請求項４、５で規定するフェース面上接触点Ｐαおよびフェース面上重心点ＦＧが除外される範囲に関する規定を満たすものとした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触する面積Ｓは３５ｍｍ２として、３ｍｍ２≦Ｓ≦４００ｍｍ２の範囲内とした。
請求項７で規定する接触面３４０２がフェース裏面１４Ｂに接触している接触部３４の部分の肉厚Δｔ２は、２ｍｍとして、１ｍｍ≦Δｔ２≦７ｍｍの範囲内とした。
請求項８で規定する肉厚の比率は１．４とし、式（１）の０．５≦Δｔ１／Δｔ２≦２．０の範囲内とした。
なお、請求項６で規定する中間部材４４は省略した。
【0076】
図３５に示すように、実験例２３－２６は、請求項２－５、７、８で規定する条件を全て満たすものであり、請求項２－５、７、８で規定する各数値を、上述した条件１－４に比較してより好適なものとした。
したがって、図３５に示すように、実験例２３－２６は、高初速エリア、ＣＯＲ、打感、ＣＴ値、合計点が本発明の範囲内である他の実施例２－２２を上回っている。
したがって、図３５に示すように、実験例２３－２６は、高初速エリア、ＣＯＲ、打感、ＣＴ値、合計点が本発明の範囲内である他の実施例２－２２を上回っている。
【0077】
また、本発明は、中空部２８を有するドライバー、中空部２８を有するフェアウェイウッド、中空部２８を有するユーテリティなどの様々な中空部２８を有するゴルフクラブヘッド１０に適用されることは無論のことである。
【符号の説明】
【0078】
１０ ゴルフクラブヘッド
１２ ヘッド本体
１４ フェース部
１４Ａ フェース面
１４Ｂ フェース裏面
１６ クラウン部
１６Ａ クラウン面
１６Ｂ クラウン裏面
１８ ソール部
１８Ａ ソール面
１８Ｂ ソール裏面
１９ リーディングエッジ
２０ サイド部
２０Ａ サイド面
２０Ｂ サイド裏面
２２ トウ
２４ ヒール
２６ フェースバック
２８ 中空部
３０ ホーゼル
３２ 接触部材
３２Ａ 第１接触部材
３２Ｂ 第２接触部材
３２Ｃ 第３接触部材
３２Ｄ 第４接触部材
３２Ｅ 第５接触部材
３２Ｆ 第６接触部材
３２Ｇ 第７接触部材
３４ 接触部
３４０２ 接触面
３４０２Ａ 図心
３６ 上脚部（脚部）
３６０２ 上傾斜部
３６０４ 上屈曲部
３６０６ 上係合部
３６１０ 脚部本体
３６１２ 屈曲片
３６１４ 係止凸部
３６１６ 孔
３６１８ 被係止面
３８ 下脚部（脚部）
３８０２ 下傾斜部
３８０４ 下屈曲部
３８０６ 下係合部
３８１０ 被押圧面
４０ ヘッド本体部材
４００２ 開口
４２ フェース部材
４２０２ 上凹部
４２０４ 下凹部
４４ 中間部材
４６ 係止部
４６０２ 係止面
４８、４８Ａ、４８Ｂ 荷重調整部
５０ 雌ねじ部
５００２ 円筒壁部
５００４ 雌ねじ
５２ 雄ねじ部材
５２０２ 雄ねじ
５２０４ 雄ねじ本体
５２０６ 押圧面
５２０８ 回転操作用凹部
５４ 押圧部
５６ 筒状部材
５８ 接触部材本体
５８０２ 中央基部
５８０４ 脚部
５８０６ 脚部
５８０８ 雌ねじ
５８１０ 被押圧面
６０ 雄ねじ部材
６００２ 雄ねじ部
６００４ 回転操作用凹部
６００６ 接触面部
６００８ 接触面
６２ 雄ねじ部材
６２０２ 雄ねじ
６２０４ 接触部
６２０６ 回転操作用凹部
６２０８ 接触面
６４ 雌ねじ部
６４０２ 円筒壁部
６４０４ 雌ねじ
ＨＰ 水平面
Ｉ フェース面１４Ａの周縁を表わす輪郭線
ＣＬ フェースセンターライン
Ｇ０ ゴルフクラブヘッドの重心点
ＦＧ フェース面上重心点
Ｐｃ フェース面の中心点
Ｌｐ 重心点Ｇ０を通るフェース面１４Ａの法線（垂線）
Ｐｆｃ フェース中心基準断面
Ｐｆ フェース基準断面
Ｐｆｇ 重心点断面
Ｐｈｃ フェース面の中心点Ｐｃを通る水平面
ＩＡ 上側規定線（上側規定ライン）
ＩＡ 下側規定線（下側規定ライン）
Ｌｔｈ トウヒール方向距離
Ｌｃｓ クラウンソール方向距離
Ｌｇα フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとを結ぶ直線の距離
Ｗ１ 第１範囲
Ｗ２ 第２範囲
Ｐ１ 第１平面
Ｐ２ 第２平面
Ｐ３ 第３平面
Ｐ４ 第４平面
１２ ヘッド本体
１４ フェース部
１４Ａ フェース面
１４Ｂ フェース裏面
１６ クラウン部
１６Ａ クラウン面
１６Ｂ クラウン裏面
１８ ソール部
１８Ａ ソール面
１８Ｂ ソール裏面
１９ リーディングエッジ
２０ サイド部
２０Ａ サイド面
２０Ｂ サイド裏面
２２ トウ
２４ ヒール
２６ フェースバック
２８ 中空部
３０ ホーゼル
３２ 接触部材
３２Ａ 第１接触部材
３２Ｂ 第２接触部材
３２Ｃ 第３接触部材
３２Ｄ 第４接触部材
３２Ｅ 第５接触部材
３２Ｆ 第６接触部材
３２Ｇ 第７接触部材
３４ 接触部
３４０２ 接触面
３４０２Ａ 図心
３６ 上脚部（脚部）
３６０２ 上傾斜部
３６０４ 上屈曲部
３６０６ 上係合部
３６１０ 脚部本体
３６１２ 屈曲片
３６１４ 係止凸部
３６１６ 孔
３６１８ 被係止面
３８ 下脚部（脚部）
３８０２ 下傾斜部
３８０４ 下屈曲部
３８０６ 下係合部
３８１０ 被押圧面
４０ ヘッド本体部材
４００２ 開口
４２ フェース部材
４２０２ 上凹部
４２０４ 下凹部
４４ 中間部材
４６ 係止部
４６０２ 係止面
４８、４８Ａ、４８Ｂ 荷重調整部
５０ 雌ねじ部
５００２ 円筒壁部
５００４ 雌ねじ
５２ 雄ねじ部材
５２０２ 雄ねじ
５２０４ 雄ねじ本体
５２０６ 押圧面
５２０８ 回転操作用凹部
５４ 押圧部
５６ 筒状部材
５８ 接触部材本体
５８０２ 中央基部
５８０４ 脚部
５８０６ 脚部
５８０８ 雌ねじ
５８１０ 被押圧面
６０ 雄ねじ部材
６００２ 雄ねじ部
６００４ 回転操作用凹部
６００６ 接触面部
６００８ 接触面
６２ 雄ねじ部材
６２０２ 雄ねじ
６２０４ 接触部
６２０６ 回転操作用凹部
６２０８ 接触面
６４ 雌ねじ部
６４０２ 円筒壁部
６４０４ 雌ねじ
ＨＰ 水平面
Ｉ フェース面１４Ａの周縁を表わす輪郭線
ＣＬ フェースセンターライン
Ｇ０ ゴルフクラブヘッドの重心点
ＦＧ フェース面上重心点
Ｐｃ フェース面の中心点
Ｌｐ 重心点Ｇ０を通るフェース面１４Ａの法線（垂線）
Ｐｆｃ フェース中心基準断面
Ｐｆ フェース基準断面
Ｐｆｇ 重心点断面
Ｐｈｃ フェース面の中心点Ｐｃを通る水平面
ＩＡ 上側規定線（上側規定ライン）
ＩＡ 下側規定線（下側規定ライン）
Ｌｔｈ トウヒール方向距離
Ｌｃｓ クラウンソール方向距離
Ｌｇα フェース面上重心点ＦＧとフェース面上接触点Ｐαとを結ぶ直線の距離
Ｗ１ 第１範囲
Ｗ２ 第２範囲
Ｐ１ 第１平面
Ｐ２ 第２平面
Ｐ３ 第３平面
Ｐ４ 第４平面
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】
【図20】
【図21】
【図22】
【図23】
【図24】
【図25】
【図26】
【図27】
【図28】
【図29】
【図30】
【図31】
【図32】
【図33】
【図34】
【図35】
【図36】