特開2023-122005硬質金属部材の製造方法及び硬質金属部材並びにその原料粉末
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023122005
(43)【公開日】2023-09-01
(54)【発明の名称】硬質金属部材の製造方法及び硬質金属部材並びにその原料粉末
(51)【国際特許分類】
B23K 26/342 20140101AFI20230825BHJP
【ＦＩ】
B23K26/342
【審査請求】未請求
【請求項の数】10
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022025416
(22)【出願日】2022-02-22
(71)【出願人】
【識別番号】517132810
【氏名又は名称】地方独立行政法人大阪産業技術研究所
(74)【代理人】
【識別番号】110001885
【氏名又は名称】弁理士法人ＩＰＲコンサルタント
(72)【発明者】
【氏名】山口 拓人
(72)【発明者】
【氏名】萩野 秀樹
(72)【発明者】
【氏名】田中 慶吾
【テーマコード（参考）】
4E168
【Ｆターム（参考）】
4E168BA33
4E168BA84
4E168BA86
4E168CB03
4E168DA26
4E168FB03
(57)【要約】
【課題】酸化による硬質粒子（ＷＣ粒子）の劣化及び当該酸化に起因するボイド欠陥の形成を抑制することができる簡便かつ効率的な硬質金属部材の製造方法、及び当該製造方法によって得られる硬質金属部材、並びに当該製造方法に好適に使用することができる付加製造法用原料粉末を提供する。
【解決手段】ＷＣ粒子を含む硬質粒子と、金属結合相と、を含有する混合粉末を原料とし、付加製造法によって金属基材の表面に硬質金属肉盛層を形成させる硬質金属部材の製造方法であって、高エネルギービーム照射によって混合粉末の溶融領域を形成すると共に、当該溶融領域に脱酸元素を添加し、当該脱酸元素が、溶融領域においてＣＯの標準生成自由エネルギー（ΔＧＣＯ）よりも低い標準生成自由エネルギーを有していること、を特徴とする硬質金属部材の製造方法。
【選択図】なし
【解決手段】ＷＣ粒子を含む硬質粒子と、金属結合相と、を含有する混合粉末を原料とし、付加製造法によって金属基材の表面に硬質金属肉盛層を形成させる硬質金属部材の製造方法であって、高エネルギービーム照射によって混合粉末の溶融領域を形成すると共に、当該溶融領域に脱酸元素を添加し、当該脱酸元素が、溶融領域においてＣＯの標準生成自由エネルギー（ΔＧＣＯ）よりも低い標準生成自由エネルギーを有していること、を特徴とする硬質金属部材の製造方法。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
ＷＣ粒子を含む硬質粒子と、金属結合相と、を含有する混合粉末を原料とし、付加製造法によって金属基材の表面に硬質金属肉盛層を形成させる硬質金属部材の製造方法であって、
高エネルギービーム照射によって前記混合粉末の溶融領域を形成すると共に、前記溶融領域に脱酸元素を添加し、
前記脱酸元素が、前記溶融領域においてＣＯの標準生成自由エネルギー（ΔＧＣＯ）よりも低い標準生成自由エネルギーを有していること、
を特徴とする硬質金属部材の製造方法。
高エネルギービーム照射によって前記混合粉末の溶融領域を形成すると共に、前記溶融領域に脱酸元素を添加し、
前記脱酸元素が、前記溶融領域においてＣＯの標準生成自由エネルギー（ΔＧＣＯ）よりも低い標準生成自由エネルギーを有していること、
を特徴とする硬質金属部材の製造方法。
【請求項2】
前記脱酸元素を前記混合粉末に添加すること、
を特徴とする請求項１に記載の硬質金属部材の製造方法。
を特徴とする請求項１に記載の硬質金属部材の製造方法。
【請求項3】
前記混合粉末を造粒粉とすること、
を特徴とする請求項１又は２に記載の硬質金属部材の製造方法。
を特徴とする請求項１又は２に記載の硬質金属部材の製造方法。
【請求項4】
前記硬質金属肉盛層を形成させる前記金属基材の表面に、前記脱酸元素を配置すること、
を特徴とする請求項１～３のうちのいずれかに記載の硬質金属部材の製造方法。
を特徴とする請求項１～３のうちのいずれかに記載の硬質金属部材の製造方法。
【請求項5】
前記硬質金属肉盛層を厚さ方向に多層の肉盛層とすること、
を特徴とする請求項１～４のうちのいずれかに記載の硬質金属部材の製造方法。
を特徴とする請求項１～４のうちのいずれかに記載の硬質金属部材の製造方法。
【請求項6】
前記脱酸元素をＡｌとすること、
を特徴とする請求項１～５のうちのいずれかに記載の硬質金属部材の製造方法。
を特徴とする請求項１～５のうちのいずれかに記載の硬質金属部材の製造方法。
【請求項7】
金属基材の表面に硬質金属肉盛層が形成され、
前記硬質金属肉盛層はＷＣ粒子を含む硬質粒子、金属結合相及び脱酸元素を有し、
前記脱酸元素がＣａ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃｅ、Ａｌ、Ｚｒ、Ｔｉ及びＳｉより選択される一種以上の元素であること、
を特徴とする硬質金属部材。
前記硬質金属肉盛層はＷＣ粒子を含む硬質粒子、金属結合相及び脱酸元素を有し、
前記脱酸元素がＣａ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃｅ、Ａｌ、Ｚｒ、Ｔｉ及びＳｉより選択される一種以上の元素であること、
を特徴とする硬質金属部材。
【請求項8】
前記硬質金属肉盛層の気孔率が５％以下であること、
を特徴とする請求項７に記載の硬質金属部材。
を特徴とする請求項７に記載の硬質金属部材。
【請求項9】
請求項１～６に記載の硬質金属部材の製造方法で使用する混合粉末であって、
ＷＣ粒子を含む硬質粒子、金属結合相及び脱酸元素を含有し、
前記脱酸元素がＣａ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃｅ、Ａｌ、Ｚｒ、Ｔｉ及びＳｉより選択される一種以上の元素であること、
を特徴とする付加製造法用原料粉末。
ＷＣ粒子を含む硬質粒子、金属結合相及び脱酸元素を含有し、
前記脱酸元素がＣａ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃｅ、Ａｌ、Ｚｒ、Ｔｉ及びＳｉより選択される一種以上の元素であること、
を特徴とする付加製造法用原料粉末。
【請求項10】
前記脱酸元素をＡｌとし、
前記Ａｌの含有量を０．１～２．０質量％とすること、
を特徴とする請求項９に記載の付加製造法用原料粉末。
前記Ａｌの含有量を０．１～２．０質量％とすること、
を特徴とする請求項９に記載の付加製造法用原料粉末。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、金属基材の表面に硬質金属肉盛層を有する硬質金属部材の製造方法及び当該製造方法によって得られる硬質金属部材並びに当該製造方法に使用する原料粉末に関する。
【背景技術】
【0002】
従来、表面処理技術の一つとして、金属基材の表面に当該金属基材とは異なる高硬度材料を肉盛りすることにより、最表面の耐摩耗性等を向上させる技術が知られている。当該技術を用いた場合、硬質金属部材を高効率かつ安価に製造することができる。また、高硬度材料を用いて形成した表面の肉盛層が摩耗しても、基材は元の形状を保持できるため、当該基材に対して再度同様の肉盛りを行うことで、繰り返し使用することも可能である。
【0003】
例えば、本発明者らも、特許文献１（特開２０１３－１７６７７８号公報）において、レーザを用いて金属基材表面に高硬度の肉盛層を形成するレーザクラッディング法を開示している。
【0004】
上記特許文献１に記載のレーザクラッディング法においては、「Ｆｅ基材表面にクラッド材としてＦｅ系の高速度工具鋼粉末を供給し、レーザビームの走査によってＦｅ基材とクラッド材とを一体化するクラッディング工程と、クラッディング工程の後に全体を加熱しその後徐冷し、レーザ走査部分のビッカース硬度が７００以上１０００以下とする熱処理工程と、を含むことを特徴とするレーザクラッディング方法」によって、レーザクラッディング層の割れを抑制しつつ、硬度を高めることができる。
【0005】
また、特許文献２（特開２００９－２１４１１０号公報）においては、「軟鋼パイプと該軟鋼パイプ内に充填された超硬合金粒子からなる肉盛溶接材において、前記超硬合金粒子が銅のコーティングを施されていることを特徴とする硬装用肉盛溶接棒」、が開示されている。
【0006】
一般的に行われている硬装肉盛りは、超硬粒子を軟鋼チューブに充填した溶接棒（硬装肉盛溶接棒）が用いられ、肉盛り溶接施工に際して、溶融した鉄（軟鋼チューブ）が超硬合金粒子組織中に侵入して超硬合金本来の優れた特性を劣化させるところ、上記特許文献２に記載の硬装用肉盛溶接棒においては、鉄は銅および銅合金と固溶体を作り難く、溶け合うことが無いという特性を利用して超硬合金粒子の周囲を銅で保護することで、鉄が超硬合金粒の内部に侵入することを防止できる、とされている。また、その結果、硬化肉盛層中での超硬粒子の分散性が優れ、超硬合金本来の性能を維持させ、溶融金属の微細空隙への侵入を容易にしてポアの減少を図ることで作業性を改善し、劣化の少ない超硬合金粒子によって形成された硬装肉盛層を得ることができる、とされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0007】
【特許文献1】特開２０１３－１７６７７８号公報
【特許文献2】特開２００９－２１４１１０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
超硬合金は極めて優れた硬さと破壊靭性を有しており、適当な金属基材の表面に超硬合金層を形成させ、耐摩耗材料等として活用することが期待されている。しかしながら、超硬合金に大量に含まれる硬質粒子（ＷＣ粒子）は高温下で酸素と反応して劣化することに加え、当該反応によって生成するＣＯガスによって超硬合金中に多数のボイド欠陥が形成されてしまう。
【0009】
これに対し、上記特許文献１に記載のレーザクラッディング方法は高速度工具鋼粉末を原料としてクラッディング層を形成させるものであり、超硬合金からなるクラッディング層を形成させるものではない。
【0010】
また、上記特許文献２に記載の硬装用肉盛溶接棒は超硬合金からなる肉盛層を形成させるためのものであるが、硬質粒子（ＷＣ粒子）の酸化については考慮されていない。加えて、溶接肉盛に使用される溶接棒であり、より成形自由度の高いレーザクラッディング（レーザ粉体肉盛溶接）等の付加製造法に用いることはできない。
【0011】
以上のような従来技術における問題点に鑑み、本発明の目的は、酸化による硬質粒子（ＷＣ粒子）の劣化及び当該酸化に起因するボイド欠陥の形成を抑制することができる簡便かつ効率的な硬質金属部材の製造方法、及び当該製造方法によって得られる硬質金属部材、並びに当該製造方法に好適に使用することができる付加製造法用原料粉末を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0012】
本発明者らは、上記目的を達成すべく、硬質金属肉盛層の組成及び形成方法について鋭意研究を重ねた結果、付加製造中に形成される溶融領域に脱酸元素を添加すること等が極めて有効であることを見出し、本発明に到達した。
【0013】
即ち、本発明は、
ＷＣ粒子を含む硬質粒子と、金属結合相と、を含有する混合粉末を原料とし、付加製造法によって金属基材の表面に硬質金属肉盛層を形成させる硬質金属部材の製造方法であって、
高エネルギービーム照射によって前記混合粉末の溶融領域を形成すると共に、前記溶融領域に脱酸元素を添加し、
前記脱酸元素が、前記溶融領域においてＣＯの標準生成自由エネルギー（ΔＧＣＯ）よりも低い標準生成自由エネルギーを有していること、
を特徴とする硬質金属部材の製造方法、を提供する。
高エネルギービームは本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、付加製造法に用いることができる従来公知の種々の高エネルギービームを用いることができる。当該高エネルギービームとしては、例えば、レーザ、電子ビーム及びＰＴＡ（プラズマトランスファードアーク）等を用いることができるが、レーザを用いることが好ましい。
ＷＣ粒子を含む硬質粒子と、金属結合相と、を含有する混合粉末を原料とし、付加製造法によって金属基材の表面に硬質金属肉盛層を形成させる硬質金属部材の製造方法であって、
高エネルギービーム照射によって前記混合粉末の溶融領域を形成すると共に、前記溶融領域に脱酸元素を添加し、
前記脱酸元素が、前記溶融領域においてＣＯの標準生成自由エネルギー（ΔＧＣＯ）よりも低い標準生成自由エネルギーを有していること、
を特徴とする硬質金属部材の製造方法、を提供する。
高エネルギービームは本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、付加製造法に用いることができる従来公知の種々の高エネルギービームを用いることができる。当該高エネルギービームとしては、例えば、レーザ、電子ビーム及びＰＴＡ（プラズマトランスファードアーク）等を用いることができるが、レーザを用いることが好ましい。
【0014】
本発明の硬質金属部材の製造方法においては、脱酸元素によってＷＣ粒子の酸化が抑制されるため、硬質金属肉盛層におけるＷＣ粒子の劣化及びボイド欠陥の形成を極めて効果的に抑制することができる。
【0015】
脱酸元素は溶融領域においてＷＣよりも優先的に酸化が進行する元素であればよく、具体的には、溶融領域においてＣＯの標準生成自由エネルギー（ΔＧＣＯ）よりも低い酸化物生成の標準生成自由エネルギーを有している元素を用いることができる。ここで、標準生成自由エネルギーの値は温度に依存するが、「超硬合金に使用されているＣｏやＮｉ等の金属結合相が溶融する温度～高エネルギービーム照射で想定される溶融領域の最高温度」の温度範囲で検討すればよい。より具体的には、例えば、１５００～２０００℃の範囲における標準生成自由エネルギーを比較すればよい。
【0016】
本発明の硬質金属部材の製造方法においては、前記脱酸元素を前記混合粉末に添加すること、が好ましい。溶融領域への脱酸元素の添加方法は、本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されないが、脱酸元素を混合粉末に予め添加しておくことで、効率的かつ簡便に溶融領域に添加することができる。また、脱酸元素を混合粉末に予め添加しておくことで、厚さ方向に多層の硬質金属肉盛層を形成させる場合であっても、脱酸元素の作用効果を一定に維持することができる。
【0017】
その他、例えば、金属基材の表面に添加元素を配置してもよく、付加製造法を用いて添加元素からなる肉盛層を形成させてもよい。また、粉末を供給するノズル等を用いて、付加製造中に外部から添加元素を添加してもよい。更に、脱酸元素を含有する金属基材を選定することで、金属基材の脱酸元素を溶融領域に供給してもよい。
【0018】
また、本発明の硬質金属部材の製造法においては、前記混合粉末を造粒粉とすること、が好ましい。造粒粉を用いることで各原料粉末の混合状態を均質化することができ、良好な硬質金属肉盛層を形成させることができる。また、脱酸元素を含有させる場合は当該脱酸元素を均一分散させることができ、硬質金属肉盛層におけるＷＣ粒子の劣化及びボイド欠陥の形成をより確実に抑制することができる。
【0019】
また、本発明の硬質金属部材の製造方法においては、前記硬質金属肉盛層を形成させる前記金属基材の表面に、前記脱酸元素を配置すること、が好ましい。上述のように、脱酸元素の添加方法は限定されないが、硬質金属肉盛層の所望の厚さが薄い場合（例えば、厚さ方向に１層又は２層程度の硬質金属肉盛層を形成させる場合）、特別な原料粉末を用いることなく簡便かつ効率的に硬質金属肉盛層におけるＷＣ粒子の劣化及びボイド欠陥の形成を抑制することができる。
【0020】
また、本発明の硬質金属部材の製造方法においては、前記硬質金属肉盛層を厚さ方向に多層の肉盛層とすること、が好ましい。本発明の硬質金属部材の製造方法においては、適当な脱酸元素の添加方法を選択することができるため、例えば、厚さ方向に３層以上の硬質金属肉盛層を形成させても当該脱酸元素の作用効果を発現させることができる。
【0021】
更に、本発明の硬質金属部材の製造方法においては、前記脱酸元素がＣａ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃｅ、Ａｌ、Ｚｒ、Ｔｉ及びＳｉより選択される一種以上の元素であること、が好ましい。これらの元素は溶融領域においてＷＣよりも優先的に酸化が進行する元素であり、硬質金属肉盛層におけるＷＣ粒子の劣化及びボイド欠陥の形成を抑制することができる。より好ましい脱酸元素はＡｌ、Ｚｒ、Ｔｉ及びＳｉであり、最も好ましい脱酸元素はＡｌである。Ａｌは溶融領域においてＷＣよりも優先的に酸化されるだけでなく、比較的安価かつ入手が容易であり、大量の原料粉末を要する場合であっても好適に用いることができる。
【0022】
また、本発明は、
金属基材の表面に硬質金属肉盛層が形成され、
前記硬質金属肉盛層はＷＣ粒子を含む硬質粒子、金属結合相及び脱酸元素を含有し、
前記脱酸元素がＣａ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃｅ、Ａｌ、Ｚｒ、Ｔｉ及びＳｉより選択される一種以上の元素であること、
を特徴とする硬質金属部材、も提供する。
金属基材の表面に硬質金属肉盛層が形成され、
前記硬質金属肉盛層はＷＣ粒子を含む硬質粒子、金属結合相及び脱酸元素を含有し、
前記脱酸元素がＣａ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃｅ、Ａｌ、Ｚｒ、Ｔｉ及びＳｉより選択される一種以上の元素であること、
を特徴とする硬質金属部材、も提供する。
【0023】
本発明の硬質金属部材においては、硬質金属肉盛層の形成に際してＷＣ粒子の酸化を抑制するために脱酸元素を用いており、当該脱酸元素が硬質金属肉盛層に含まれており、より具体的には、Ｃａ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃｅ、Ａｌ、Ｚｒ、Ｔｉ及びＳｉより選択される一種以上の元素が含まれている。
【0024】
金属結合相は本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、従来公知の種々の金属結合相を用いることができ、例えば、ＣｏやＮｉを用いることができる。また、硬質粒子にはＷＣ粒子が含まれていればよく、従来公知の種々の硬質粒子を用いることができる。
【0025】
また、本発明の硬質金属部材においては、前記硬質金属肉盛層の気孔率が５％以下であること、が好ましい。本発明の硬質金属部材は、脱酸元素によってボイド欠陥の形成が抑制されている。より好ましい気孔率は４％以下であり、最も好ましい気孔率は３％以下である。
【0026】
更に、本発明は、
本発明の硬質金属部材の製造方法で使用する混合粉末であって、
ＷＣ粒子を含む硬質粒子、金属結合相及び脱酸元素を含有し、
前記脱酸元素がＣａ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃｅ、Ａｌ、Ｚｒ、Ｔｉ及びＳｉより選択される一種以上の元素であること、
を特徴とする付加製造法用原料粉末、も提供する。
本発明の硬質金属部材の製造方法で使用する混合粉末であって、
ＷＣ粒子を含む硬質粒子、金属結合相及び脱酸元素を含有し、
前記脱酸元素がＣａ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃｅ、Ａｌ、Ｚｒ、Ｔｉ及びＳｉより選択される一種以上の元素であること、
を特徴とする付加製造法用原料粉末、も提供する。
【0027】
本発明の付加製造法用原料粉末における各成分の含有量や粒径等は、本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、付加製造法によって得られる硬質金属肉盛層の所望の特性に応じて適宜調整すればよい。
【0028】
また、本発明の付加製造法用原料粉末は、前記脱酸元素をＡｌとし、前記Ａｌの含有量を０．１～２．０質量％とすること、が好ましい。Ａｌの含有量を０．１質量％以上とすることで、硬質金属肉盛層におけるＷＣ粒子の劣化及びボイド欠陥の形成を抑制することができる。また、Ａｌの含有量を２．０質量％以下とすることで、Ａｌと金属基材（Ｆｅ）との反応によって形成する脆い金属間化合物の形成を抑制でき、当該金属間化合物の形成に起因する硬質金属肉盛層の割れを抑制することができる。
【0029】
また、本発明の付加製造法用原料粉末は、造粒粉とすることが好ましい。造粒粉を用いることで各原料粉末の混合状態を均質化することができ、良好な硬質金属肉盛層を形成させることができる。また、脱酸元素を含有させる場合は当該脱酸元素を均一分散させることができ、硬質金属肉盛層におけるＷＣ粒子の劣化及びボイド欠陥の形成をより確実に抑制することができる。ここで、造粒粉の形状、粒径及び粒度分布は、本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、付加製造法に用いる装置及び溶接条件や得られる硬質金属肉盛層の所望の特性に応じて適宜調整すればよい。
【発明の効果】
【0030】
本発明によれば、酸化による硬質粒子（ＷＣ粒子）の劣化及び当該酸化に起因するボイド欠陥の形成を抑制することができる簡便かつ効率的な硬質金属部材の製造方法、及び当該製造方法によって得られる硬質金属部材、並びに当該製造方法に好適に使用することができる付加製造法用原料粉末を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0031】
【図1】同軸クラッディングトーチを用いて硬質金属肉盛層を形成させる場合の概略図である。
【図2】各種酸化物の標準生成自由エネルギーと温度の関係を示すグラフである。
【図3】本発明の硬質金属部材の一態様を示す概略断面図である。
【図4】実施例１におけるレーザ粉体肉盛溶接の模式図である。
【図5】実施例１で得られた硬質金属肉盛層の断面写真である。
【図6】実施例１で金属基材に直接形成させた硬質金属肉盛層の断面写真である。
【図7】実施例１において各レーザ出力で得られた硬質金属肉盛層の断面写真である。
【図8】実施例１において各レーザ出力で金属基材に直接形成させた硬質金属肉盛層の断面写真である。
【図9】実施例１における硬質金属肉盛層の気孔率とレーザ出力の関係を示すグラフである。
【図10】実施例１で得られた硬質金属肉盛層のＳＥＭ写真である。
【図11】実施例１で金属基材に直接形成させた硬質金属肉盛層のＳＥＭ写真である。
【図12】実施例１で得られた硬質金属肉盛層のＳＥＭ－ＥＤＳ分析結果である。
【図13】実施例１で得られた硬質金属肉盛層のＸＲＤパターンである。
【図14】実施例１で得られた硬質金属肉盛層と金属基材の接合界面のＳＥＭ写真である。
【図15】実施例１で金属基材に直接形成させた硬質金属肉盛層と金属基材の接合界面のＳＥＭ写真である。
【図16】実施例２におけるレーザ粉体肉盛溶接の模式図である。
【図17】実施例２で得られた硬質金属肉盛層の外観写真及び断面写真である。
【図18】実施例２で得られた硬質金属肉盛層の断面におけるビッカース硬度分布である。
【図19】実施例３で得られた硬質金属肉盛層の外観写真及び断面写真である。
【図20】実施例４で得られた硬質金属肉盛層の断面写真である。
【図21】実施例４で金属基材に直接形成させた硬質金属肉盛層の断面写真である。
【図22】実施例５で得られた硬質金属肉盛層の断面写真である。
【図23】実施例５で得られた硬質金属肉盛層のＳＥＭ写真である。
【図24】実施例６で得られた造粒粉のＳＥＭ写真及びＳＥＭ－ＥＤＳ分析結果である。
【図25】実施例６で得られた各硬質金属肉盛層の断面写真である。
【発明を実施するための形態】
【0032】
以下、図を参照しながら、本発明の硬質金属部材の製造方法及び硬質金属部材並びにその原料粉末の代表的な実施形態を詳細に説明する。但し、本発明は図示されるものに限られるものではなく、各図面は本発明を概念的に説明するためのものであるから、理解容易のために必要に応じて比や数を誇張又は簡略化して表している場合もある。更に、以下の説明では、同一又は相当部分には同一符号を付し、重複する説明は省略することもある。
【0033】
１．硬質金属部材の製造方法
付加製造法の一態様として、同軸クラッディングトーチを用いたレーザ粉体肉盛溶接の場合について説明する。
付加製造法の一態様として、同軸クラッディングトーチを用いたレーザ粉体肉盛溶接の場合について説明する。
【0034】
（１）付加製造方法
図１は同軸クラッディングトーチを用いて硬質金属肉盛層を形成させる場合の概略図である。レーザ加工ヘッド１１は中心軸に沿って中空のレーザ光路１１ａを形成しており、レーザ光１２がこの光路に沿って内部を進行する。具体的には、レーザ光１２がレーザ加工ヘッド１１の入射口１１ｂから入射し、ミラー２１により鉛直下方に反射して凸レンズ２２まで到達する。凸レンズ２２に到達したレーザ光１２は集光されてレーザ加工ヘッド１１の下端の照射口１１ｄから照射される。そして、レーザ光１２は光軸１１ｃ上でレーザ加工ヘッド１２の下端直下が集光点となって又はディフォーカスされて金属基材１３の表面上に照射される。このとき金属基材１３は、従来のレーザ粉体肉盛溶接と同様にレーザ光１２の照射面が溶かされて液体化した溶融池１３ａを形成する。
図１は同軸クラッディングトーチを用いて硬質金属肉盛層を形成させる場合の概略図である。レーザ加工ヘッド１１は中心軸に沿って中空のレーザ光路１１ａを形成しており、レーザ光１２がこの光路に沿って内部を進行する。具体的には、レーザ光１２がレーザ加工ヘッド１１の入射口１１ｂから入射し、ミラー２１により鉛直下方に反射して凸レンズ２２まで到達する。凸レンズ２２に到達したレーザ光１２は集光されてレーザ加工ヘッド１１の下端の照射口１１ｄから照射される。そして、レーザ光１２は光軸１１ｃ上でレーザ加工ヘッド１２の下端直下が集光点となって又はディフォーカスされて金属基材１３の表面上に照射される。このとき金属基材１３は、従来のレーザ粉体肉盛溶接と同様にレーザ光１２の照射面が溶かされて液体化した溶融池１３ａを形成する。
【0035】
レーザ加工ヘッド１１は、レーザ光路１１ａと同軸（光軸１１ｃと同軸（共軸））に中心軸側から順に、原料粉末１５を下方に送り出す原料粉末供給管１４と、冷却水２０を下方に送り出す冷却水供給管１９と、不活性ガス１８を下方に送り出すシールドガス供給管１７と、が設けられている。詳細には、まず水平平面においてレーザ光路１１ａの同心円状外側に原料粉末供給管１４が配置されており、上端からレーザ光１２の集光に倣って光軸１１ｃ側に収束し、レーザ加工ヘッド１１の下端の照射口１１ｄ近傍まで連通している。
【0036】
図示しないが、原料粉末供給管１４は、水平平面において所定の角度ごとに配置された１以上の管であっても良く、周全体につながった環状の管であっても良い。したがって、原料粉末供給管１４は、その上端から原料粉末１５を流入し、レーザ光１２が金属基材１３の表面上に照射される位置すなわち金属基材１３表面の溶融池１３ａに放出する。放出された原料粉末１５はレーザ光１２と金属基材１３の溶融池１３ａとで入熱され、レーザ加工ヘッド１１の移動方向（矢印Ｙ参照）の後側の金属基材１３の表面に硬質金属肉盛層１６を形成する。
【0037】
とりわけ、同軸クラッディングトーチを用いたレーザ粉体肉盛溶接ではレーザ光１２の焦点等と原料粉末１５との両者ともに１つのレーザ加工ヘッド１１の下端から放出されるため、レーザ光１２の照射位置（溶融池１３ａの位置）と原料粉末１５の放出位置との位置決め制御を行う必要がない。したがって、レーザ加工ヘッド１１が金属基材１３の表面を走査しても硬質金属肉盛層１６の厚さ等を制御し易く加工プロセス回数も軽減できる点で有利である。
【0038】
また、水平平面におけるレーザ光路１１ａに対して原料粉末供給管１４より同心円状外側（同軸外側）にはシールドガス供給管１７が配置されており、その上端からレーザ光１２の集光に倣って光軸１１ｃ側に収束し、レーザ加工ヘッド１１の下端の照射口１１ｄ近傍まで連通している。したがって、シールドガス供給管１７はその上端から流入したアルゴンガス等の不活性ガス１８を下端で放出する。放出された不活性ガス１８は原料粉末１５（ひいては硬質金属肉盛層１６）に吹き付けられるため、硬質金属肉盛層１６が金属基材１３の表面に堆積されながら即に酸化防止処理を施すこととなる。このシールドガス供給管１７は硬質金属肉盛層１６の酸化防止可能な程度の量の不活性ガス１８を吹き付けられるものであれば良く、複数の管や周全体につながった環状の管などが考えられる。
【0039】
さらに、シールドガス供給管１７の同心円状外側には冷却水供給管１９が配置されており、その上端からレーザ加工ヘッド１１の下端から所定距離上方に位置まで連通している。なお、この冷却水供給管１９はレーザ加工ヘッド１１の必須部品ではなく、レーザ加工ヘッド１１の冷却機能である。
【0040】
用いるレーザの種類、レーザ出力、レーザ焦点サイズ、走査速度及び走査パターン等は本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、硬質金属肉盛層１６の所望の形状、大きさ及び機械的性質等に応じて適宜調整すればよい。
【0041】
本発明の硬質金属部材の製造方法における最大の特徴は、溶融池１３aに脱酸元素を添加し、ＷＣ粒子の酸化を抑制することにある。溶融池１３aに脱酸元素を添加する方法は特に限定されないが、脱酸元素を原料粉末１５に添加することが好ましい。脱酸元素を原料粉末１５に予め添加しておくことで、効率的かつ簡便に溶融池１３aに脱酸元素を添加することができる。また、脱酸元素を原料粉末１５に予め添加しておくことで、厚さ方向に多層の硬質金属肉盛層を形成させる場合であっても、脱酸元素の作用効果を一定に維持することができる。
【0042】
その他、例えば、金属基材１３の表面に添加元素を配置してもよく、付加製造法を用いて添加元素からなる肉盛層を形成させてもよい。また、粉末を供給するノズル等を用いて、付加製造中に外部から添加元素を添加してもよい。更に、脱酸元素を含有する金属基材１３を選定することで、金属基材の脱酸元素を溶融池１３aに供給してもよい。
【0043】
原料粉末１５として脱酸元素を含む粉末を用いることで、硬質金属肉盛層１６を形成させるための予備処理として、金属基材１３の表面に脱酸元素を含む肉盛層を形成させることができる。また、金属基材１３の表面に脱酸元素を含むワイヤーや粉末等を配置し、当該領域にレーザ光１２を照射してもよい。即ち、硬質金属肉盛層１６の形成とその予備処理を同一の装置で担うことができる。
【0044】
（２）原料粉末
硬質金属肉盛層１６の原料粉末１５は、ＷＣ粒子を含む硬質粒子と金属結合相とを含有する混合粉末である。
硬質金属肉盛層１６の原料粉末１５は、ＷＣ粒子を含む硬質粒子と金属結合相とを含有する混合粉末である。
【0045】
当該混合粉末には、脱酸元素を添加することが好ましい。脱酸元素は溶融領域においてＷＣよりも優先的に酸化が進行する元素であればよく、具体的には、溶融領域においてＣＯの標準生成自由エネルギー（ΔＧＣＯ）よりも低い酸化物生成の標準生成自由エネルギーを有している元素を用いることができる。図２に金属データブックに記載されている各種酸化物の標準生成自由エネルギーと温度の関係を示す。「超硬合金に使用されているＣｏやＮｉ等の金属結合相が溶融する温度～高エネルギービーム照射で想定される溶融領域の最高温度」の温度範囲（１５００～２０００℃の範囲）において、脱酸元素としてＣａ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃｅ、Ａｌ、Ｚｒ、Ｔｉ及びＳｉを使用できることが分かる。
【0046】
脱酸元素、ＷＣ粒子を含む硬質粒子及び金属結合相の含有量や粒径等は、本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、付加製造法によって得られる硬質金属肉盛層１６の所望の特性に応じて適宜調整すればよい。
【0047】
ここで、脱酸元素はＡｌとし、当該Ａｌの含有量を０．１～２．０質量％とすることが好ましい。Ａｌの含有量を０．１質量％以上とすることで、硬質金属肉盛層１６におけるＷＣ粒子の劣化及びボイド欠陥の形成を抑制することができる。また、Ａｌの含有量を２．０質量％以下とすることで、Ａｌと金属基材１３との反応によって形成する脆い金属間化合物の形成を抑制でき、当該金属間化合物の形成に起因する硬質金属肉盛層１６の割れを抑制することができる。
【0048】
ＷＣ粒子以外の硬質粒子は本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、超硬合金やサーメットに使用されている従来公知の種々の硬質粒子を用いることができる。例えば、周期律表のＩＶa、Ｖa、ＶＩa金属の炭化物、窒化物、炭窒化物、ホウ化物及び酸化物等の硬質粒子を用いることができる。より具体的には、例えば、ＷＣ、ＴｉＣ、ＶＣ、Ｍｏ２Ｃ、ＺｒＣ、ＨｆＣ、ＮｂＣ、ＴａＣ、Ｃｒ３Ｃ２、ＳｉＣ、Ｓｉ３Ｎ４及びＴｉＢ２等を用いることができる。
【0049】
金属結合相の種類は本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、超硬合金やサーメットに使用されている従来公知の種々の金属結合相を用いることができ、例えば、Ｃｏ及びＮｉを好適に用いることができる。
【0050】
また、原料粉末１５は造粒粉とすることが好ましい。造粒粉を用いることで各原料粉末の混合状態を均質化することができ、良好な硬質金属肉盛層１６を形成させることができる。また、脱酸元素を含有させる場合は当該脱酸元素を均一分散させることができ、硬質金属肉盛層１６におけるＷＣ粒子の劣化及びボイド欠陥の形成をより確実に抑制することができる。ここで、造粒粉の形状、粒径及び粒度分布は、本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、付加製造法に用いる装置及び溶接条件や得られる硬質金属肉盛層１６の所望の特性に応じて適宜調整すればよい。
【0051】
２．硬質金属部材
図３に本発明の硬質金属部材の一態様を示す概略断面図を示す。硬質金属部材２１は、
金属基材１３の表面に硬質金属肉盛層１６が形成されたものである。硬質金属肉盛層１６は金属基材１３の全ての領域に形成されている必要はなく、任意の領域に形成されていればよい。
図３に本発明の硬質金属部材の一態様を示す概略断面図を示す。硬質金属部材２１は、
金属基材１３の表面に硬質金属肉盛層１６が形成されたものである。硬質金属肉盛層１６は金属基材１３の全ての領域に形成されている必要はなく、任意の領域に形成されていればよい。
【0052】
硬質金属肉盛層１６はＷＣ粒子を含む硬質粒子及び金属結合相を有し、更に、脱酸元素（Ｃａ、Ｂｅ、Ｍｇ、Ｃｅ、Ａｌ、Ｚｒ、Ｔｉ及びＳｉ）を含有していることを特徴としている。脱酸元素としてＡｌを用いた場合、当該Ａｌはアルミナとして硬質金属肉盛層１６に分散しており、Ａｌ含有量は０．１～２．０質量％であることが好ましい。
【0053】
脱酸元素によってＷＣ粒子の酸化が抑制されていることから、硬質金属肉盛層１６はボイド欠陥が極めて少ない緻密な状態となっている。硬質金属肉盛層１６の気孔率は５％以下であることが好ましく、４％以下であることがより好ましく、３％以下であることが最も好ましい。
【0054】
また、脱酸元素としてＡｌを用いた場合であっても、金属基材１３と硬質金属肉盛層１６の接合界面に当該Ａｌ添加に起因する金属間化合物層が形成していないことが好ましい。具体的には、Ａｌを添加しない原料粉末１５を用いて硬質金属肉盛層１６を形成させた場合と同様の接合界面となっていることが好ましい。
【0055】
ＷＣ粒子を含む硬質粒子及び金属結合相の種類や含有量は、本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、硬質金属肉盛層１６の所望の特性に応じて適宜調整すればよい。
【0056】
ＷＣ粒子以外の硬質粒子は本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、超硬合金やサーメットに使用されている従来公知の種々の硬質粒子とすることができる。例えば、周期律表のＩＶa、Ｖa、ＶＩa金属の炭化物、窒化物または炭窒化物等の硬質粒子とすることができる。より具体的には、例えば、ＷＣ、ＴｉＣ、ＶＣ、Ｍｏ２Ｃ、ＺｒＣ、ＨｆＣ、ＮｂＣ、ＴａＣ、Ｃｒ３Ｃ２、ＳｉＣ、Ｓｉ３Ｎ４及びＴｉＢ２等を用いることができる。
【0057】
硬質金属肉盛層１６の厚さは特に限定されないが、厚さ方向に多層の肉盛層とすることが好ましい。硬質金属肉盛層１６が厚さ方向に３層以上の肉盛層で形成されている場合であっても、ボイド欠陥が少ない緻密な状態となっている。
【0058】
金属基材１３は本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、従来公知の種々の金属基材を用いることができるが、表面に形成させる硬質金属肉盛層１６との密着性、機械的性質及び価格等の観点から、鋼材を用いることが好ましく、例えば、工具鋼や軸受鋼等を好適に用いることができる。より具体的には、金属基材１３として、例えば、中炭素鋼材（Ｓ４５Ｃ等）、クロムモリブデン鋼鋼材、合金工具鋼鋼材、高炭素クロム軸受鋼鋼材、ステンレス鋼材等を用いることができる。
【0059】
３．付加製造法用原料粉末
本発明の付加製造法用原料粉末は、本発明の硬質金属部材の製造方法に好適に使用できるものであり、上記の「（２）原料粉末」で記載された特徴を有している。
本発明の付加製造法用原料粉末は、本発明の硬質金属部材の製造方法に好適に使用できるものであり、上記の「（２）原料粉末」で記載された特徴を有している。
【0060】
付加製造法用原料粉末の製造方法は本発明の効果を損なわない限りにおいて特に限定されず、従来公知の種々の粉末製造方法を用いることができる。
【0061】
以下、実施例において本発明の硬質金属部材の製造方法及び硬質金属部材並びにその原料粉末について更に説明するが、本発明はこれら実施例に何ら限定されるものではない。
【実施例0062】
《実施例１》
図１に示す同軸クラッディングトーチを用いて、ステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）基材の表面に硬質金属肉盛層を形成させた。原料粉末にはＧＴＶ社製のＷＣ－Ｃｏ造粒粉（ＷＣ：８８質量％、Ｃｏ：１２質量％、粒径：４５～９０μｍ）を用い、レーザ粉体肉盛溶接条件はレーザ出力：１４００Ｗ、レーザ走査速度：５ｍｍ／ｓ、原料粉末供給速度：１０ｇ／ｍｉｎとした。レーザには半導体レーザを用いた。また、付加製造法はアルゴンチャンバー内で実施し、当該チャンバー内の酸素は～１００ｐｐｍとした。
図１に示す同軸クラッディングトーチを用いて、ステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）基材の表面に硬質金属肉盛層を形成させた。原料粉末にはＧＴＶ社製のＷＣ－Ｃｏ造粒粉（ＷＣ：８８質量％、Ｃｏ：１２質量％、粒径：４５～９０μｍ）を用い、レーザ粉体肉盛溶接条件はレーザ出力：１４００Ｗ、レーザ走査速度：５ｍｍ／ｓ、原料粉末供給速度：１０ｇ／ｍｉｎとした。レーザには半導体レーザを用いた。また、付加製造法はアルゴンチャンバー内で実施し、当該チャンバー内の酸素は～１００ｐｐｍとした。
【0063】
レーザ粉体肉盛溶接の前処理として、硬質金属肉盛層を形成させるステンレス鋼基材の表面にファイバーレーザを用いて線状の溝を加工し、当該溝にφ０．５ｍｍの純アルミニウムワイヤーを配置した。次に、純アルミニウムワイヤーを配置した領域にレーザ出力：１８００Ｗ、レーザ走査速度：３ｍｍ／ｓの条件で半導体レーザを照射し、ステンレス鋼基材の表面をＡｌ合金化させた後、研磨を施して被処理領域を形成させた。
【0064】
図４に示すように被処理領域に対して１パスのレーザ粉体肉盛溶接を行い、硬質金属肉盛層を形成させた。得られた硬質金属肉盛層の断面写真を図５に示す。また、比較として、被処理領域を形成させることなくステンレス鋼基材の表面に１パスのレーザ粉体肉盛溶接を直接行って得られた硬質金属肉盛層の断面写真を図６に示す。ステンレス鋼基材の表面にＡｌを添加した場合は緻密な硬質金属肉盛層が形成しているのに対し、Ａｌを添加しない場合は多数のボイド欠陥が形成していることが分かる。
【0065】
レーザ出力を１２００Ｗ、１４００Ｗ、１６００Ｗとして、被処理領域に対して１パスのレーザ粉体肉盛溶接を行って得られた硬質金属肉盛層の断面写真を図７に示す。また、同様のレーザ粉体肉盛溶接条件を用いて被処理領域を形成させることなくステンレス鋼基材の表面に１パスのレーザ粉体肉盛溶接を直接行って得られた硬質金属肉盛層の断面写真を図８に示す。全てのレーザ出力において、Ａｌを添加することによる顕著なボイド欠陥の抑制効果が認められる。
【0066】
図７及び図８に示す各硬質金属肉盛層について、断面光学顕微鏡写真の画像解析によって気孔率を測定した。より具体的には、解析ソフトＩｍａｇｅＪを使用し、肉盛層のピクセル数とポアのピクセル数の比から面積率を算出して気孔率とした。得られた気孔率とレーザ出力の関係を図９に示す。Ａｌを添加しない場合の気孔率はレーザ出力１４００Ｗ以上では２０％以上となっているのに対し、Ａｌを添加した場合の気孔率は全ての条件で５％以下となっている。
【0067】
レーザ出力１４００Ｗで得られた硬質金属肉盛層のミクロ組織について、Ａｌを添加した場合及びＡｌを添加しなかった場合の走査電子顕微鏡（ＳＥＭ）写真を図１０及び図１１にそれぞれ示す。Ａｌを添加しなかった場合はＷＣ粒子が粗大化しており、有害相（Ｗ２Ｃ相）の生成が認められる。一方で、Ａｌを添加した場合は微細なＷＣ粒子が均一分散しており、有害相（Ｗ２Ｃ相）の生成も認められない。
【0068】
レーザ出力１４００ＷでＡｌを添加して得られた硬質金属肉盛層のＳＥＭ－ＥＤＳ分析結果を図１２に示す。硬質金属肉盛層には微細なアルミニウム酸化物が分散していることが確認できる（元素マッピングの矢印）。また、金属基材のＡｌ合金化領域及び硬質金属肉盛層のＡｌ含有量を測定したところ、それぞれ０．８質量％及び０．５質量％であった。
【0069】
原料粉末及びレーザ出力１４００Ｗで得られた硬質金属肉盛層（Ａｌを添加した場合及び添加しない場合）に対してＸＲＤ測定を行った。得られたＸＲＤパターンを図１３に示す。Ａｌを添加して得られた硬質金属肉盛層の構成相は原料粉末から大きく変化してないことが分かる。また、Ａｌ添加に起因するＡｌ系化合物は検出されなかった。一方で、Ａｌを添加しない場合は図中に◆で示す有害相（Ｗ２Ｃ相）に起因するピーク強度が大きくなり、ＷＣ粒子の劣化が進行していることが分かる。
【0070】
レーザ出力を１４００Ｗとした場合の硬質金属肉盛層と金属基材の接合界面に関して、Ａｌを添加した場合及び添加しない場合のＳＥＭ観察結果を図１４及び図１５にそれぞれ示す。Ａｌを添加した場合にアルミニウム酸化物（図中の矢印）が観察されること以外は大きな差異は認められず、Ａｌを添加したことによる金属間化合物層の形成等は確認されなかった。
【0071】
《実施例２》
図１６に示すように被処理領域に対して１パスのレーザ粉体肉盛溶接を行ったこと以外は実施例１と同様にして、硬質金属肉盛層を形成させた（レーザ出力：１４００Ｗ）。得られた硬質金属肉盛層の外観写真及び断面写真を図１７に示す。Ａｌを添加した被処理領域に形成した硬質金属肉盛層は緻密化されているのに対し、金属基材に直接形成させた硬質金属肉盛層には多数のボイド欠陥が形成していることが分かる。
図１６に示すように被処理領域に対して１パスのレーザ粉体肉盛溶接を行ったこと以外は実施例１と同様にして、硬質金属肉盛層を形成させた（レーザ出力：１４００Ｗ）。得られた硬質金属肉盛層の外観写真及び断面写真を図１７に示す。Ａｌを添加した被処理領域に形成した硬質金属肉盛層は緻密化されているのに対し、金属基材に直接形成させた硬質金属肉盛層には多数のボイド欠陥が形成していることが分かる。
【0072】
図１７に示す硬質金属肉盛層断面について、マイクロビッカース硬度測定を行った（測定荷重：３００ｇｆ）。得られた結果を図１８に示す。硬質金属肉盛層の硬度は大きく変化しておらず、Ａｌの添加による顕著な影響は認められない。当該結果は、Ａｌの添加によって超硬合金の特性を損なうことなくボイド欠陥を低減できることを示している。
【0073】
《実施例３》
脱酸元素をＺｒとしたこと以外は実施例２と同様にして、硬質金属肉盛層を形成させた。得られた硬質金属肉盛層の外観写真及び断面写真を図１９に示す。Ｚｒを添加した被処理領域に形成した硬質金属肉盛層は緻密化されているのに対し、金属基材に直接形成させた硬質金属肉盛層には多数のボイド欠陥が形成していることが分かる。また、実施例１と同様にして硬質金属肉盛層の気孔率を測定したところ、Ｚｒを添加した被処理領域に形成した硬質金属肉盛層の気孔率は１．９％、基材に直接形成させた硬質金属肉盛層の気孔率は２５．７％であった。
脱酸元素をＺｒとしたこと以外は実施例２と同様にして、硬質金属肉盛層を形成させた。得られた硬質金属肉盛層の外観写真及び断面写真を図１９に示す。Ｚｒを添加した被処理領域に形成した硬質金属肉盛層は緻密化されているのに対し、金属基材に直接形成させた硬質金属肉盛層には多数のボイド欠陥が形成していることが分かる。また、実施例１と同様にして硬質金属肉盛層の気孔率を測定したところ、Ｚｒを添加した被処理領域に形成した硬質金属肉盛層の気孔率は１．９％、基材に直接形成させた硬質金属肉盛層の気孔率は２５．７％であった。
【0074】
《実施例４》
原料粉末にはＧＴＶ社製のＷＣ－Ｎｉ造粒粉（ＷＣ：８８質量％、Ｎｉ：１２質量％、粒径：４５～９０μｍ）を用いたこと以外は実施例１と同様にして、硬質金属肉盛層を形成させた（レーザ出力：１６００Ｗ）。得られた硬質金属肉盛層の断面写真を図２０に示す。また、比較として、被処理領域を形成させることなくステンレス鋼基材の表面にレーザ粉体肉盛溶接を直接施した場合の硬質金属肉盛層の断面写真を図２１に示す。金属結合相がＮｉの場合であっても、Ａｌの添加によって硬質金属肉盛層のボイド欠陥が顕著に抑制されていることが分かる。
原料粉末にはＧＴＶ社製のＷＣ－Ｎｉ造粒粉（ＷＣ：８８質量％、Ｎｉ：１２質量％、粒径：４５～９０μｍ）を用いたこと以外は実施例１と同様にして、硬質金属肉盛層を形成させた（レーザ出力：１６００Ｗ）。得られた硬質金属肉盛層の断面写真を図２０に示す。また、比較として、被処理領域を形成させることなくステンレス鋼基材の表面にレーザ粉体肉盛溶接を直接施した場合の硬質金属肉盛層の断面写真を図２１に示す。金属結合相がＮｉの場合であっても、Ａｌの添加によって硬質金属肉盛層のボイド欠陥が顕著に抑制されていることが分かる。
【0075】
《実施例５》
金属基材に約０．８質量％のＡｌを含有するＳＡＣＭ６４５基材を用い、Ａｌを追加で添加することなく、ＳＡＣＭ６４５基材にレーザ粉体肉盛溶接を直接施した。レーザ粉体肉盛溶接の処理条件及び原料粉末は実施例１と同様である（レーザ出力：１６００Ｗ）。
金属基材に約０．８質量％のＡｌを含有するＳＡＣＭ６４５基材を用い、Ａｌを追加で添加することなく、ＳＡＣＭ６４５基材にレーザ粉体肉盛溶接を直接施した。レーザ粉体肉盛溶接の処理条件及び原料粉末は実施例１と同様である（レーザ出力：１６００Ｗ）。
【0076】
１パスのレーザ粉体肉盛溶接を施した場合、厚さ方向に２パスのレーザ粉体肉盛溶接を重畳させた場合、及び厚さ方向に３パスのレーザ粉体肉盛溶接を重畳させた場合の硬質金属肉盛層の断面写真を図２２に示す。２層目まではＡｌの供給によってボイド欠陥の形成が抑制されているが、３層目にはボイド欠陥が形成されている。
【0077】
図２２に示す３パスのレーザ粉体肉盛溶接を重畳させた場合の硬質金属肉盛層断面のＳＥＭ写真を図２３に示す。図２３に示す１層目、２層目及び３層目についてＥＤＳ分析を行い、Ａｌの含有量を測定したところ、１層目：０．２３５質量％、２層目：０．１５９質量％、３層目：０．０８９質量％であった（ＳＡＣＭ６４５基材：０．８４５質量％）。当該結果は、ボイド欠陥の抑制には、少なくとも０．１質量％以上のＡｌの添加が必要であることを示している。
【0078】
《実施例６》
ＷＣ－Ｃｏ造粒粉（ＷＣ：８８質量％、Ｃｏ：１２質量％、粒径：１５～４５μｍ）に直径約３μｍのＡｌ粒子を混合して造粒し、Ａｌ含有量が０．５質量％、１．０質量％、２．５質量％の造粒粉を得た。造粒粉は原料粉末を手混合した後、ＰＶＡ水溶液をバインダーとして噴霧し、乾燥及び分級することで製造した。
ＷＣ－Ｃｏ造粒粉（ＷＣ：８８質量％、Ｃｏ：１２質量％、粒径：１５～４５μｍ）に直径約３μｍのＡｌ粒子を混合して造粒し、Ａｌ含有量が０．５質量％、１．０質量％、２．５質量％の造粒粉を得た。造粒粉は原料粉末を手混合した後、ＰＶＡ水溶液をバインダーとして噴霧し、乾燥及び分級することで製造した。
【0079】
得られた造粒粉（Ａｌ含有量：１．０質量％）のＳＥＭ写真及びＳＥＭ－ＥＤＳマッピングを図２４に示す。略球状のＷＣ－Ｃｏ造粒粉と微細なＡｌ粒子からなる造粒粉が得られていることが分かる。
【0080】
得られた各造粒粉を原料粉末として用い、金属基材にＡｌを添加しなかったこと以外は実施例１と同様にして、硬質金属肉盛層を形成させた（レーザ出力：１６００Ｗ）。
【0081】
得られた各硬質金属肉盛層の断面写真を図２５に示す。全ての硬質金属肉盛層においてＡｌ添加による緻密化が認められる。一方で、造粒粉のＡｌ含有量を２．５質量％とした場合、硬質金属肉盛層に割れが認められる。当該結果は、硬質金属肉盛層の割れを抑制するためには、造粒粉のＡｌ含有量の上限値を２．０質量％程度にする必要があることを示している。
【符号の説明】
【0082】
１１・・・レーザ加工ヘッド、
１１ａ・・・レーザ光路、
１１ｂ・・・入射口、
１１ｃ・・・光軸、
１２・・・レーザ光、
１３・・・金属基材、
１３ａ・・・溶融池、
１４・・・原料粉末供給管、
１５・・・原料粉末、
１６・・・硬質金属肉盛層、
１７・・・シールドガス供給管、
１８・・・不活性ガス、
１９・・・冷却水供給管、
２０・・・冷却水、
２１・・・硬質金属部材。
１１ａ・・・レーザ光路、
１１ｂ・・・入射口、
１１ｃ・・・光軸、
１２・・・レーザ光、
１３・・・金属基材、
１３ａ・・・溶融池、
１４・・・原料粉末供給管、
１５・・・原料粉末、
１６・・・硬質金属肉盛層、
１７・・・シールドガス供給管、
１８・・・不活性ガス、
１９・・・冷却水供給管、
２０・・・冷却水、
２１・・・硬質金属部材。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】
【図20】
【図21】
【図22】
【図23】
【図24】
【図25】
