特開 2023-136903 鉄骨梁

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2023136903

(43)【公開日】2023-09-29

(54)【発明の名称】鉄骨梁

(51)【国際特許分類】

   E04C 3/08 20060101AFI20230922BHJP

   E04B 1/24 20060101ALI20230922BHJP

【ＦＩ】

E04C3/08

E04B1/24 L

【審査請求】未請求

【請求項の数】4

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2022042832

(22)【出願日】2022-03-17

(71)【出願人】

【識別番号】000001258

【氏名又は名称】ＪＦＥスチール株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100184859

【弁理士】

【氏名又は名称】磯村 哲朗

(74)【代理人】

【識別番号】100123386

【弁理士】

【氏名又は名称】熊坂 晃

(74)【代理人】

【識別番号】100196667

【弁理士】

【氏名又は名称】坂井 哲也

(74)【代理人】

【識別番号】100130834

【弁理士】

【氏名又は名称】森 和弘

(72)【発明者】

【氏名】金崎 信太郎

(72)【発明者】

【氏名】安永 隼平

【テーマコード（参考）】

2E163

【Ｆターム（参考）】

2E163DA02

2E163FA12

2E163FB02

2E163FB23

(57)【要約】

【課題】 鉄骨梁に発生する座屈モードを高次化させることにより、鉄骨梁が全塑性耐力に到達した後の歪硬化による耐力上昇を抑制しつつ、十分な塑性変形性能を確保可能な鉄骨梁を提供する。
【解決手段】 上フランジと、下フランジと、前記上フランジと前記下フランジとを連結するウェブとを有する鉄骨梁であって、前記ウェブには、該ウェブの高さ方向に延びるスリットが形成されている鉄骨梁。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

上フランジと、下フランジと、前記上フランジと前記下フランジとを連結するウェブとを有する鉄骨梁であって、
前記ウェブには、該ウェブの高さ方向に延びるスリットが形成されている鉄骨梁。

【請求項2】

前記スリットの前記鉄骨梁の材軸方向の幅は、前記ウェブの板厚以下である、請求項１に記載の鉄骨梁。

【請求項3】

前記スリットは、前記鉄骨梁の材軸方向に等間隔で複数列形成され、
各列の前記スリットの総延長は、前記ウェブの高さの０．５倍以上である、請求項１または２に記載の鉄骨梁。

【請求項4】

前記スリットの端部の開口の隅部にはアールが設けられている、請求項１～３のいずれかに記載の鉄骨梁。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、建築物等の構造物に用いられる鉄骨梁に関するものである。

【背景技術】

【0002】

建築物等の構造物は、地震時に倒壊しないように、柱よりも梁が先行して塑性化するように設計されるのが一般的である。このような構造物の梁は、地震時に入力するエネルギーを十分に吸収できる塑性変形性能を有する必要がある。

【0003】

図８に、鉄骨梁の曲げモーメント－変形角関係を模式的に示す。図８に点線で示すように、鉄骨梁では、局部座屈が発生すると耐力が急激に低下して、塑性変形性能を十分に確保できない。そこで、鉄骨梁の設計では、フランジおよびウェブの幅厚比を制限することにより局部座屈を防止して、塑性変形性能が十分に確保されるようにしている。

【0004】

フランジおよびウェブの幅厚比を制限して設計された鉄骨梁では、塑性変形性能が確保される一方で、図８に破線で示すように、鉄骨梁が全塑性耐力Ｍ_ｐに到達した後も、材料降伏後の歪硬化により、耐力が上昇し続ける。このため、上述のように柱よりも梁が先行して塑性化するように建築物を設計するには、柱および柱梁接合部の耐力が、鉄骨梁の最大耐力Ｍ_ｍａｘを上回るようにする必要がある。このため、鉄骨梁のフランジおよびウェブの幅厚比を制限するのに伴い、柱および柱梁接合部のサイズも大きくする必要が生じ、製作性および経済性が損なわれてしまう。

【0005】

また、鉄骨梁が全塑性耐力Ｍ_ｐに到達した後、歪硬化による耐力上昇を抑制するために、降伏比の小さい鋼材を用いることも考えられる。しかし、このようにすると、鉄骨梁の材軸方向端部に形成される塑性化領域が狭まり、地震時に鉄骨梁が吸収する地震エネルギーの総量が低下してしまう。

【0006】

ここで、特許文献１には、図９に示すように、鉄骨梁９Ａのウェブ９３に、鉄骨梁９Ａの端面から離れた位置から鉄骨梁９Ａの材軸方向中央側に延出するスリット部９４を有する鉄骨梁が開示されている。特許文献１の鉄骨梁９Ａによれば、スリット部９４によりウェブ９３の耐力を低下させて、鉄骨梁９Ａの端部のフランジ９１と柱２またはダイアフラム２１との溶接部の破断を抑制できるとともに、鉄骨梁９Ａを柱２よりも先行して塑性化させやすい。また、鉄骨梁９Ａのウェブ９３がフランジ９１よりも先行して塑性化しやすくなり、地震時のエネルギー吸収能力が高められる。

【0007】

また、特許文献２および特許文献３には、それぞれ図１０、図１１に示すように、鉄骨梁９Ｂ、９Ｃの端部のフランジ９１の両側に補強板９２を接合し、さらに切欠部９５、９６を形成してなる柱梁接合構造が開示されている。特許文献２および特許文献３の鉄骨梁９Ｂ、９Ｃによれば、補強板９２を接合した部位に切欠部９５、９６を形成することにより、鉄骨梁９Ｂ、９Ｃの耐力を低下させることなく、鉄骨梁９Ｂ、９Ｃの端部のフランジ９１と柱２との溶接部の破断を抑制できる。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0008】

【特許文献1】特開２０１９－７８１０２号公報

【特許文献2】特開２００１－２０７５３３号公報

【特許文献3】特開２００４－３５３４１９号公報

【非特許文献】

【0009】

【非特許文献1】建築物の構造関係技術基準解説書編集委員会編、「２００７年版 建築物の構造関係技術基準解説書」、全国官報販売協同組合、２００７年８月

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0010】

ここで、発明者らは、鉄骨梁の塑性変形能力を確保しつつ、鉄骨梁が全塑性耐力に到達した後の歪硬化による耐力上昇を抑制するために、鉄骨梁に生じる座屈を利用することに着目した。

【0011】

地震力等の水平力が構造物に作用すると、鉄骨梁では、図１２および図１３にそれぞれ座屈波形Ｂとして示すように、曲げ座屈またはせん断座屈が生じる。鉄骨梁９では、全塑性耐力に到達した後、座屈が生じるまでは耐力が上昇し続け、座屈が発生すると耐力上昇が停止する。つまり、鉄骨梁が全塑性耐力に到達した後の耐力上昇を、座屈の発生により抑制できる。

【0012】

ただし、幅厚比の制限を緩和する方法により座屈を発生させると、上述のとおり、低次モードの局部座屈が発生し、図８に点線で示すように、鉄骨梁の耐力が急激に低下して、鉄骨梁に十分な塑性変形性能を確保できない。そこで、発明者らは、鉄骨梁に発生する座屈モードを高次化させることにより、全塑性耐力に到達した後の鉄骨梁の耐力上昇を抑制しつつ、塑性変形性能を確保する方法を着想し、鋭意検討を重ねた結果、本発明に係る鉄骨梁を開発するに至ったものである。

【0013】

これに対し、特許文献１の鉄骨梁９Ａでは、鉄骨梁の座屈モードを高次化させることにより鉄骨梁の局部座屈を抑制することは考慮されていない。また、特許文献１の鉄骨梁９Ａでは、スリット部９４が鉄骨梁９Ａの材軸方向に延出しているので、鉄骨梁９Ａに取り付く小梁などの二次部材や、鉄骨梁９Ａに設けられる設備配管用の貫通孔等の干渉を受け、スリット部９４の長さを必要量確保できないことがある。

【0014】

また、特許文献２および特許文献３の鉄骨梁９Ｂ、９Ｃでも、鉄骨梁の座屈モードを高次化させることにより鉄骨梁の局部座屈を抑制することは考慮されておらず、図１２および図１３に示したような低次の座屈モードが生じる恐れがある。

【0015】

上記課題に鑑み、本発明は、鉄骨梁に発生する座屈モードを高次化させることにより、鉄骨梁が全塑性耐力に到達した後の歪硬化による耐力上昇を抑制しつつ、十分な塑性変形性能を確保可能な鉄骨梁を提供することを目的としている。

【課題を解決するための手段】

【0016】

上記課題を解決するため、本発明は以下の特徴を有する。

【0017】

［１］ 上フランジと、下フランジと、前記上フランジと前記下フランジとを連結するウェブとを有する鉄骨梁であって、前記ウェブには、該ウェブの高さ方向に延びるスリットが形成されている鉄骨梁。

【0018】

［２］ 前記スリットの前記鉄骨梁の材軸方向の幅は、前記ウェブの板厚以下である、［１］に記載の鉄骨梁。

【0019】

［３］ 前記スリットは、前記鉄骨梁の材軸方向に等間隔で複数列形成され、各列の前記スリットの総延長は、前記ウェブの高さの０．５倍以上である、［１］または［２］に記載の鉄骨梁。

【0020】

［４］ 前記スリットの端部の開口の隅部にはアールが設けられている、［１］～［３］のいずれかに記載の鉄骨梁。

【発明の効果】

【0021】

本発明に係る鉄骨梁によれば、鉄骨梁のウェブに、ウェブの高さ方向に延びるスリットが形成されていることにより、鉄骨梁に発生する座屈モードを高次化させつつ、座屈の生じる範囲を拡げることができる。この結果、鉄骨梁が全塑性耐力に到達した後の歪硬化による耐力上昇を抑制しつつ、鉄骨梁に十分な塑性変形性能を確保できる。

【0022】

また、本発明に係る鉄骨梁では、スリットがウェブの高さ方向に延びるように形成されているので、鉄骨梁に取り付く小梁などの二次部材や、鉄骨梁に設けられる設備配管用の貫通孔等の干渉を受けることなくスリットを配置できる。

【図面の簡単な説明】

【0023】

【図1】図１（ａ）および図１（ｂ）はそれぞれ、本発明の鉄骨梁の一例を示す側面図および側面図であり、図１（ｃ）は、図１（ａ）の鉄骨梁に生じる座屈波形を模式的に示す図である。

【図2】図２（ａ）および図２（ｂ）はそれぞれ、構造物中における本発明の鉄骨梁の使用位置の例を示す平面図および側面図である。

【図3】図３（ａ）は、本発明の鉄骨梁の一例におけるスリットの端部を示す側面図であり、図３（ｂ）は、図３（ａ）の部分拡大図である。

【図4】図４（ａ）は、本発明の鉄骨梁の一例を示す側面図であり、図４（ｂ）は、図４（ａ）の鉄骨梁の全塑性モーメントおよび終局耐力時の曲げモーメントを模式的に示すグラフである。

【図5】図５は、本発明の鉄骨梁の他の一例を示す側面図である。

【図6】図６は、本発明の鉄骨梁の他のさらに他の一例を示す側面図である。

【図7】図７は、本発明の鉄骨梁の他のさらに他の一例を示す側面図である。

【図8】図８は、本発明および従来の鉄骨梁の曲げモーメント－変形角関係を模式的に示すグラフである。

【図9】図９は、特許文献１の鉄骨梁の側面図である。

【図10】図１０は、特許文献２の鉄骨梁の平面図である。

【図11】図１１は、特許文献３の鉄骨梁の平面図である。

【図12】図１２は、従来の鉄骨梁に生じる曲げ座屈の例を示す側面図である。

【図13】図１３は、従来の鉄骨梁に生じるせん断座屈の例を示す側面図である。

【発明を実施するための形態】

【0024】

以下、図面を参照して、本発明の鉄骨梁の実施形態について、詳細に説明する。

【0025】

図１（ａ）および図１（ｂ）に、本発明の第１実施形態に係る鉄骨梁の側面図および断面図をそれぞれ示す。

【0026】

図１（ａ）および図１（ｂ）に示すように、本実施形態の鉄骨梁１Ａは、上フランジ１１と、下フランジ１２と、上フランジ１１と下フランジ１２とを連結するウェブ１３とを有するＨ形鋼からなる鉄骨梁である。図１（ａ）に示すように、鉄骨梁１Ａの材軸方向端部の上フランジ１１および下フランジ１２は、鋼管からなる鉄骨柱２に設けられたダイアフラム２１に溶接されている。また、鉄骨梁１Ａの材軸方向端部のウェブ１３は、鉄骨柱２の側面に溶接されるか、鉄骨柱２の側面に設けられたシアプレート（図示せず）に高力ボルト接合されている。

【0027】

そして、図１（ａ）に示すように、鉄骨梁１Ａの材軸方向端部の塑性化領域のウェブ１３には、ウェブ１３の高さ方向に延びるスリット１４Ａ、１４Ｂが、鉄骨梁１Ａの材軸方向に３列形成されている。そして、各列において、ウェブ１３の上フランジ１１に隣接する部位にはスリット１４Ａが、下フランジ１２に隣接する部位にはスリット１４Ｂが、それぞれ形成されている。

【0028】

図１（ｃ）に、本実施形態の鉄骨梁１Ａに逆対称曲げが作用したときに、鉄骨梁１Ａに生じる座屈波形Ｂを模式的に示す。図１（ｃ）に示すように、鉄骨梁１Ａのウェブ１３に、ウェブ１３の高さ方向に延びるスリット１４Ａ、１４Ｂが形成されていることによって、スリットが形成されていない場合（図１２および図１３参照）に比べて、鉄骨梁１Ａに発生する座屈モードを高次化できる。この結果、図１（ｃ）に示すように、鉄骨梁１Ａにおいて座屈が生じる範囲が拡がり、鉄骨梁１Ａが全塑性耐力に到達した後の耐力上昇を抑制しつつ、鉄骨梁１Ａに十分な塑性変形性能を確保できる。

【0029】

図２（ａ）および図２（ｂ）に、建築物中における本実施形態の鉄骨梁１Ａの使用位置の例を、平面図および側面図でそれぞれ示す。図２（ａ）および図２（ｂ）に示すように、本実施形態の鉄骨梁１Ａは、建築物中において、柱２に取り付く大梁として用いられる。本実施形態に係る鉄骨梁１Ａのスリット１４Ａ、１４Ｂは、ウェブ１３の高さ方向に延びるように形成されているので、図２（ａ）および図２（ｂ）に示すように、鉄骨梁１Ａに取り付く小梁３などの二次部材や、鉄骨梁１Ａに設けられる設備配管用の貫通孔等の干渉を受けることなく、これらスリット１４Ａ、１４Ｂを配置できる。

【0030】

また、図１（ａ）に示すように、本実施形態の鉄骨梁１Ａでは、スリット１４Ａ、１４Ｂの鉄骨梁１Ａの材軸方向の幅１４ｗが、ウェブ１３の板厚１３ｔ以下となるように、スリット１４Ａ、１４Ｂが形成されている。このようにすると、鉄骨梁１Ａのウェブ１３にスリット１４Ａ、１４Ｂを形成することによる、鉄骨梁１Ａの断面性能の低下が抑制できるので好ましい。

【0031】

また、図１（ａ）に示すように、３列のスリット１４Ａ、１４Ｂは、鉄骨梁１Ａの材軸方向に等間隔１４ｉで配置されている。鉄骨梁１Ａの材軸方向におけるスリット１４Ａ、１４Ｂの間隔が不均等である場合は、間隔が狭い部位では座屈が生じにくく、間隔が広い部位では座屈が集中的に進展しやすいため、鉄骨梁１Ａに発生する座屈モードを高次化する効果を十分に引き出しにくいことがある。そこで、上記のように、鉄骨梁１Ａの材軸方向にスリット１４Ａ、１４Ｂを等間隔で配置すると、スリット１４Ａ、１４Ｂが設けられる領域内で座屈を均等に進展させ、鉄骨梁１Ａに発生する座屈モードを高次化する効果を十分に引き出すことができるので好ましい。

【0032】

また、各列に配置されるスリット１４Ａ、１４Ｂの総延長、すなわちスリット１４Ａの高さ１４ｈａとスリット１４Ｂの高さ１４ｈｂとの合計が、ウェブ１３の高さ１３ｈの０．５倍以上となるように、スリット１４Ａ、１４Ｂが形成されている。このようにすると、鉄骨梁１Ａに発生する座屈モードをより確実に高次化でき、鉄骨梁１Ａが全塑性耐力に到達した後の耐力上昇を抑制しつつ、十分な塑性変形性能を確保できる効果がより確実に得られるので好ましい。

【0033】

さらに、図３（ａ）および図３（ｂ）に示すように、スリット１４Ａの下端部の開口の隅部には、アール１４ｒが設けられている。同様に、スリット１４Ｂの上端部の開口の隅部にも、アール（図示せず）が設けられている。このようにすると、スリット１４Ａ、１４Ｂの端部周辺のウェブ１３における応力集中を緩和できるので好ましい。アール１４ｒの半径は、５ｍｍ以上にすると、このような効果が確実に得られるので好ましい。また、スリット１４Ａの下端部およびスリット１４Ｂの上端部を半円状に形成し、スリット１４Ａおよびスリット１４Ｂの他の部分を直線状に形成すると、スリット１４Ａおよびスリット１４Ｂの開口の加工が容易となるので好ましい。

【0034】

図４（ａ）および図４（ｂ）に、本実施形態の鉄骨梁１Ａの材軸方向各位置における全塑性モーメント、および鉄骨梁１Ａの終局耐力時の曲げモーメント分布を模式的に示す。図４（ｂ）に示すように、鉄骨梁１Ａのうちスリット１４Ａ、１４Ｂが設けられている位置では、鉄骨梁１Ａの全塑性モーメントが小さくなる。このため、スリット１４Ａ、１４Ｂの位置が鉄骨梁１Ａの材軸方向端部に近すぎたり、スリット１４Ａ、１４Ｂの高さ１４ｈａ、１４ｂが大きすぎたりすると、スリット１４Ａ、１４Ｂが設けられている位置で鉄骨梁１Ａの全塑性モーメントが小さくなる影響を受けて、鉄骨梁１Ａの終局耐力が低下してしまう恐れがある。そこで、スリット１４Ａ、１４Ｂが設けられている位置で鉄骨梁１Ａの全塑性モーメントが小さくなっても、鉄骨梁１Ａの終局耐力が低下しないように、スリット１４Ａ、１４Ｂの鉄骨梁１Ａの材軸方向端部からの距離や、スリット１４Ａ、１４Ｂの高さ１４ｈａ、１４ｈｂを調整することが好ましい。

【0035】

また、鉄骨梁１Ａの上フランジ１１、下フランジ１２およびウェブ１３の幅厚比は、非特許文献１に開示される幅厚比ランクＦＡ相当とすることが好ましい。このようにすると、鉄骨梁に局部座屈が発生して耐力が急激に低下することを防止でき、鉄骨梁１Ａの塑性変形性能を確実に確保できる。

【0036】

図５～図７に、本発明の第２実施形態～第４実施形態に係る鉄骨梁１Ｂ～１Ｄの側面図を、それぞれ示す。

【0037】

図５～図７に示すように、第２実施形態～第４実施形態の鉄骨梁１Ｂ～１Ｄでは、第１実施形態の鉄骨梁１Ａに対して、スリットの形状および配置が変更されている。

【0038】

具体的には、図５に示すように、第２実施形態の鉄骨梁１Ｂでは、ウェブ１３の高さ方向に延びるスリット１４Ｃが、鉄骨梁１Ａの材軸方向に３列、等間隔で形成されている。各列のスリット１４Ｃは、ウェブ１３の高さ方向中央部、すなわち上フランジ１１および下フランジ１２から離れた位置に形成されている。そして、各列に配置されるスリット１４Ｃの総延長、すなわちスリット１４Ｃの高さ１４ｈｃが、ウェブ１３の高さ１３ｈの０．５倍以上となるように、スリット１４Ｃが形成されている。このようにすると、スリット１４Ｃの開口を、上フランジ１１および下フランジ１２に近接する位置に加工する必要が無く、スリット１４Ｃの加工が容易となるので好ましい。

【0039】

また、図６に示すように、第３実施形態の鉄骨梁１Ｃでは、ウェブ１３の高さ方向に延びるスリット１４Ａ、１４Ｂ、１４Ｄが、鉄骨梁１Ａの材軸方向に３列、等間隔で形成されている。鉄骨梁１Ａの材軸方向に３列に配置されるスリット１４Ａ、１４Ｂ、１４Ｄのうち外側の２列では、ウェブ１３の上フランジ１１に隣接する部位にスリット１４Ａが、下フランジ１２に隣接する部位にスリット１４Ｂが、それぞれ形成されている。また、鉄骨梁１Ａの材軸方向に３列に配置されるスリット１４Ａ、１４Ｂ、１４Ｄのうち中央の列では、ウェブ１３の高さ方向中央部、すなわち上フランジ１１および下フランジ１２から離れた位置に、スリット１４Ｄが形成されている。すなわち、第３実施形態の鉄骨梁１Ｃでは、スリット１４Ａ、１４Ｂ、１４Ｄが千鳥状に配置されている。そして、各列に配置されるスリット１４Ａ、１４Ｂ、１４Ｄの総延長、すなわち、スリット１４Ａの高さ１４ｈａとスリット１４Ｂの高さ１４ｈｂとの合計と、スリット１４Ｄの高さ１４ｈｄとが、それぞれウェブ１３の高さ１３ｈの０．５倍以上となるように、スリット１４Ａ、１４Ｂ、１４Ｄが形成されている。このように、スリット１４Ａ、１４Ｂ、１４Ｄを千鳥状に配置すると、スリット１４Ａ、１４Ｂ、１４Ｄの周辺の領域、すなわち座屈が生じる領域を分散できる。この結果、各領域で発生する座屈波形が合わさって大きな一つの座屈モードになることが抑制され、鉄骨梁１Ａに発生する座屈モードを高次化する効果を十分に引き出すことができるので好ましい。

【0040】

また、図７に示すように、第４実施形態の鉄骨梁１Ｄでは、ウェブ１３の高さ方向に延びるスリット１Ｅが、鉄骨梁１Ａの材軸方向に３列、等間隔で形成されている。各列では、スリット１４Ｅが、ウェブ１３の高さ方向中央部、すなわち上フランジ１１および下フランジ１２から離れた位置に、断続的に４か所、直列に形成されている。そして、各列に配置されるスリット１４Ｅの総延長、すなわち各列に配置されるスリット１４Ｅの高さ１４ｈｅの合計が、ウェブ１３の高さ１３ｈの０．５倍以上となるように、スリット１４Ｅが形成されている。

【0041】

第２実施形態～第４実施形態の鉄骨梁１Ｂ～１Ｄでは、第１実施形態の鉄骨梁１Ａと同様に、スリット１４Ａ～１４Ｅの鉄骨梁１Ａの材軸方向の幅１４ｗが、ウェブ１３の板厚１３ｔ以下となるように、スリット１４Ａ～１４Ｅが形成されている。

【0042】

第２実施形態～第４実施形態のように、スリット１４Ａ～１４Ｅをウェブ１３の高さ方向中央部に配置しても、また鉄骨梁の材軸方向に隣接する列のスリットの形状や位置が同じでなくても、第１実施形態の鉄骨梁１Ａと同様の効果が得られる。

【0043】

なお、上記各実施形態では、鉄骨梁がＨ形鋼から形成されている例について説明したが、ビルトＨ等の溶接組立材であってもよい。また、上フランジと、下フランジと、前記上フランジと前記下フランジとを連結するウェブとを有する鉄骨梁であれば、例えば溝形状の断面を有する鉄骨梁等、断面形状がＨ形状でなくても、本発明を同様に適用可能である。

【符号の説明】

【0044】

１Ａ～１Ｄ、９、９Ａ～９Ｃ 鉄骨梁
２ 鉄骨柱
３ 小梁
１１ 上フランジ
１２ 下フランジ
１３ ウェブ
１３ｈ ウェブの高さ
１３ｔ ウェブの板厚
１４Ａ～１４Ｅ スリット
１４ｗ スリットの幅
１４ｉ スリットの間隔
１４ｈａ～１４ｈｅ スリットの高さ
１４ｒ アール
２１ ダイアフラム
９１ フランジ
９２ 補強板
９３ ウェブ
９４ スリット部
９５、９６ 切欠部
Ｂ 座屈波形

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】