特開 2023-139369 データセンターの空調制御方法及び空調システム

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2023139369

(43)【公開日】2023-10-04

(54)【発明の名称】データセンターの空調制御方法及び空調システム

(51)【国際特許分類】

   F24F 11/46 20180101AFI20230927BHJP

   F24F 11/74 20180101ALI20230927BHJP

   F24F 11/80 20180101ALI20230927BHJP

   F24F 7/06 20060101ALI20230927BHJP

   G06F 1/20 20060101ALI20230927BHJP

【ＦＩ】

F24F11/46

F24F11/74

F24F11/80

F24F7/06 B

G06F1/20 B

G06F1/20 D

【審査請求】未請求

【請求項の数】6

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2022044863

(22)【出願日】2022-03-22

(71)【出願人】

【識別番号】390018474

【氏名又は名称】新日本空調株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100104927

【弁理士】

【氏名又は名称】和泉 久志

(72)【発明者】

【氏名】磯 佑輔

(72)【発明者】

【氏名】馬場 健人

(72)【発明者】

【氏名】宇田川 洋一

(72)【発明者】

【氏名】梅原 啓輔

(72)【発明者】

【氏名】木村 崇

【テーマコード（参考）】

3L058

3L260

【Ｆターム（参考）】

3L058BE08

3L058BG04

3L260AA11

3L260AB15

3L260BA41

3L260CA22

3L260CA29

3L260CB54

3L260CB63

3L260EA08

3L260FA04

3L260FC04

(57)【要約】

【課題】データセンターにおける空調効率を高めるとともに、サーバーラックの設置効率を高め、省エネルギー化を図る。
【解決手段】サーバー機３が多段に収容されたサーバーラック４を前面及び背面の向きを合わせて複数並べてサーバーラック列５を形成し、サーバーラック列５の背面同士を間隔を空けて向かい合わせて配置した間の空間がホットアイルＨＡを形成し、サーバーラック列５の前面が対向する空間が空調機２からの空調空気が供給されるコールドアイルＣＡを形成し、コールドアイルＣＡに供給された空調空気が、サーバーラック４を通過してホットアイルＨＡに流れ込み、ホットアイルＨＡから空調機２に還る空気循環系統を形成するデータセンターの空調制御方法である。空調機２の空調空気量Ｖを、ホットアイルＨＡを介して向かい合うサーバーラック４、４同士の熱負荷の差の最大値（対面熱負荷差ΔＷ）を基に制御する。
【選択図】図４

【特許請求の範囲】

【請求項1】

サーバー機が多段に収容されたサーバーラックを前面及び背面の向きを合わせて複数並べてサーバーラック列を形成し、前記サーバーラック列の背面同士を間隔を空けて向かい合わせて配置した間の空間がホットアイルを形成し、前記サーバーラック列の前面が対向する空間が空調機からの空調空気が供給されるコールドアイルを形成し、前記コールドアイルに供給された空調空気が、前記サーバーラックを通過して前記ホットアイルに流れ込み、前記ホットアイルから前記空調機に還る空気循環系統を形成するデータセンターの空調制御方法であって、
前記空調機の空調空気量を、前記ホットアイルを介して向かい合う前記サーバーラック同士の熱負荷の差の最大値を基に制御することを特徴とするデータセンターの空調制御方法。

【請求項2】

前記空調機の空調空気量Ｖと前記サーバー機の排気風量Ｑ_ｓの総和ΣＱ_ｓとの比を換気流量比κ＝Ｖ／ΣＱ_ｓとし、前記コールドアイルの最大温度Ｔ_ｃｍａｘと前記空調空気の温度Ｔ_ｃとの差をコールドアイル上昇温度ΔＴ＝Ｔ_ｃｍａｘ－Ｔ_ｃとしたとき、
前記サーバーラックを特定の熱負荷で稼働した条件下で、空調空気量Ｖを変化させたときの前記換気流量比κと前記コールドアイル上昇温度ΔＴとの関係を得て、その結果から前記コールドアイル上昇温度ΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔを求め、これを前記サーバーラックの熱負荷を変化させた種々の条件下で同様に行った後、前記ホットアイルを介して向かい合う前記サーバーラック同士の熱負荷の差の最大値である対面熱負荷差ΔＷを横軸にとり、前記ΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔを縦軸にとったグラフ上にプロットして一次関数の近似式ｆ_ｔ(ΔＷ)を求め、前記ΔＴがｔかつ任意の対面熱負荷差ｑのときの換気流量比κ_ｔｑと前記任意の対面熱負荷差ｑにおける近似値ｆ_ｔ(ｑ)との比κ_ｔｑ／ｆ_ｔ(ｑ)の最大値をｎとしたとき、下式(4)で表される最低換気流量比κ_{ｔ・ｍｉｎ}を前記ΔＴ＝ｔにおける前記対面熱負荷差ΔＷに対する換気流量比κの最小値として、前記空調機の空調空気量を制御する請求項１記載のデータセンターの空調制御方法。

【数4】

【請求項3】

前記最低換気流量比κ_{ｔ・ｍｉｎ}に安全率ｓを乗じた推奨運用換気流量比κ_０で運転を行う請求項２記載のデータセンターの空調制御方法。

【請求項4】

前記空調機の試運転時に、前記対面熱負荷差ΔＷと前記ΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔとの関係を得ておく請求項２、３いずれかに記載のデータセンターの空調制御方法。

【請求項5】

前記サーバー機の瞬時消費電力と前記サーバー機の排気風量Ｑ_ｓとの関係を得ておき、前記サーバー機の瞬時消費電力から前記サーバー機の排気風量Ｑ_ｓを推定する請求項２～４いずれかに記載のデータセンターの空調制御方法。

【請求項6】

上記請求項１～５いずれかに記載のデータセンターの空調制御方法を用いた制御装置が備えられていることを特徴とする空調システム。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、サーバーラックの熱負荷の状態に応じて空調空気量を調整するデータセンターの空調制御方法及び空調システムに関する。

【背景技術】

【0002】

従来より、データセンターのサーバールームにおける一般的な空調方式の一つに、サーバーラックの排気側の空間を囲い、高温空気を給気と混合させないようにするホットアイルコンテインメント方式がある（例えば、下記特許文献１～３）。

【0003】

この方式は、サーバー機が多段に収容されたサーバーラックを前面及び背面の向きを合わせて複数並べてサーバーラック列を形成し、前記サーバーラック列の背面同士を間隔を空けて向かい合わせて配置した間の空間がホットアイルを形成し、複数のサーバーラックからの高温の排気を同一のホットアイルコンテインメントに集約し、空調機により冷却処理するものである。サーバーラックへの給気は、前記サーバーラック列の前面が対向する空間（コールドアイル）に供給された空調空気（空調機によって冷却された空気）が用いられる。当該コールドアイルとホットアイルとは物理的に離隔されることにより、両空間の異なる温度の空気の混合を抑制し、サーバーラックへ供給する空調空気の温度変動を抑え、効率的な熱処理を可能としている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0004】

【特許文献1】特開２０１４－５５６９１号公報

【特許文献2】特開２０１０－７２６９７号公報

【特許文献3】特開２００９－１４０４２１号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0005】

前述のホットアイルコンテインメント方式において、各サーバーラックの運転負荷に偏りが生じると、発熱量が大きく排気風量も大きいサーバーラック（以下、「高負荷サーバーラック」という。）の排気が、これと背合わせに対面して配置された発熱量が小さく排気風量も小さいサーバーラック（以下、「低負荷サーバーラック」という。）や非稼働のサーバーラックを通過し、コールドアイルへ到達する現象が発生する。これにより、サーバーラックへの給気温度の上昇や局所的な熱溜まりが発生し、空調効率の低下や温度上昇によるサーバー機への悪影響が問題となる。

【0006】

この対策として、背面同士を向かい合わせたサーバーラック列の離隔距離を長くするか、或いは対面してサーバーラック列を配置しない方法が考えられるが、サーバーラック１台当たりに必要な設置面積が増加し、サーバールームに設置できるサーバーラックの台数が減少することとなり、効率的ではない。

【0007】

また、サーバーラック背面に設置して排熱の気流方向を調整するアタッチメントが既製品として存在するが、このアタッチメントを取り付けた場合、抵抗が大きくなり、サーバーラック内を通過する風量が所定量よりも少なくなるため、サーバー機内温度が上昇する傾向がある。サーバー機内を所定の温度以下に維持するには、空調空気の温度を下げるか、風量を増やす必要があるが、いずれも空調に係る消費エネルギーの増大を伴う。

【0008】

更に、サーバー機の稼働状態は定期的に変動するが、運用の安全性を考慮すると、最大負荷時を基準に運転条件を設定することが多く、低負荷時は過剰な能力による運転でエネルギー消費量が増加する。

【0009】

そこで本発明の主たる課題は、データセンターにおける空調効率を高めるとともに、サーバーラックの設置効率を高め、省エネルギー化を図ったデータセンターの空調制御方法及び空調システムを提供することにある。

【課題を解決するための手段】

【0010】

前記課題を解決するために請求項１に係る本発明として、サーバー機が多段に収容されたサーバーラックを前面及び背面の向きを合わせて複数並べてサーバーラック列を形成し、前記サーバーラック列の背面同士を間隔を空けて向かい合わせて配置した間の空間がホットアイルを形成し、前記サーバーラック列の前面が対向する空間が空調機からの空調空気が供給されるコールドアイルを形成し、前記コールドアイルに供給された空調空気が、前記サーバーラックを通過して前記ホットアイルに流れ込み、前記ホットアイルから前記空調機に還る空気循環系統を形成するデータセンターの空調制御方法であって、
前記空調機の空調空気量を、前記ホットアイルを介して向かい合う前記サーバーラック同士の熱負荷の差の最大値を基に制御することを特徴とするデータセンターの空調制御方法が提供される。

【0011】

上記請求項１記載の発明では、ホットアイルを介して背合わせに配置されたサーバーラック列において、対向する前記サーバーラック同士の熱負荷の差の最大値を基にして、前記空調機の空調空気量を制御している。

【0012】

前述の通り、コールドアイルの温度上昇は、ホットアイルを介して背合わせに配置されたサーバーラック列のうち、高負荷サーバーラックと低負荷サーバーラックとが対面している場合において、高負荷サーバーラックの排気が低負荷サーバーラックを通過してコールドアイルへ到達することが主な要因であるため、対向するサーバーラック同士の熱負荷の差の最大値が大きい場合には、空調機の空調空気量を増加して、高負荷サーバーラックの排気がコールドアイルに漏れ出ないようにする一方で、対向するサーバーラック同士の熱負荷の差の最大値が小さい場合には、空調機の空調空気量を減少して、空調機の消費エネルギーを低減している。これによって、空調効率を高めることができるとともに、必要なときだけ空調機の風量を増加する制御をしているため省エネルギー化を図ることができる。

【0013】

更に、ホットアイルを介して背合わせに配置したサーバーラック列の間隔を必要以上に広げる必要がないため、サーバーラックの設置効率を高めることができる。

【0014】

請求項２に係る本発明として、前記空調機の空調空気量Ｖと前記サーバー機の排気風量Ｑ_ｓの総和ΣＱ_ｓとの比を換気流量比κ＝Ｖ／ΣＱ_ｓとし、前記コールドアイルの最大温度Ｔ_ｃｍａｘと前記空調空気の温度Ｔ_ｃとの差をコールドアイル上昇温度ΔＴ＝Ｔ_ｃｍａｘ－Ｔ_ｃとしたとき、
前記サーバーラックを特定の熱負荷で稼働した条件下で、空調空気量Ｖを変化させたときの前記換気流量比κと前記コールドアイル上昇温度ΔＴとの関係を得て、その結果から前記コールドアイル上昇温度ΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔを求め、これを前記サーバーラックの熱負荷を変化させた種々の条件下で同様に行った後、前記ホットアイルを介して向かい合う前記サーバーラック同士の熱負荷の差の最大値である対面熱負荷差ΔＷを横軸にとり、前記ΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔを縦軸にとったグラフ上にプロットして一次関数の近似式ｆ_ｔ(ΔＷ)を求め、前記ΔＴがｔかつ任意の対面熱負荷差ｑのときの換気流量比κ_ｔｑと前記任意の対面熱負荷差ｑにおける近似値ｆ_ｔ(ｑ)との比κ_ｔｑ／ｆ_ｔ(ｑ)の最大値をｎとしたとき、下式(4)で表される最低換気流量比κ_{ｔ・ｍｉｎ}を前記ΔＴ＝ｔにおける前記対面熱負荷差ΔＷに対する換気流量比κの最小値として、前記空調機の空調空気量を制御する請求項１記載のデータセンターの空調制御方法が提供される。

【数4】

上記請求項２記載の発明では、空調機の空調空気量を、ホットアイルを介して向かい合うサーバーラック同士の熱負荷の差の最大値を基に算出する具体的方法について規定している。

【0015】

請求項３に係る本発明として、前記最低換気流量比κ_{ｔ・ｍｉｎ}に安全率ｓを乗じた推奨運用換気流量比κ_０で運転を行う請求項２記載のデータセンターの空調制御方法が提供される。

【0016】

上記請求項３記載の発明では、上式(4)で求めた最低換気流量比κ_{ｔ・ｍｉｎ}が、コールドアイル上昇温度ΔＴをｔ以下に抑える換気流量比の最小値であるため、実際の運用においては、これに安全率ｓを乗じた推奨運用換気流量比κ_０で空調機を運転している。

【0017】

請求項４に係る本発明として、前記空調機の試運転時に、前記対面熱負荷差ΔＷと前記ΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔとの関係を得ておく請求項２、３いずれかに記載のデータセンターの空調制御方法が提供される。

【0018】

上記請求項４記載の発明では、上述の最低換気流量比κ_{ｔ・ｍｉｎ}を決定するため、空調機の試運転時に、様々な運転条件における前記対面熱負荷差ΔＷと前記ΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔとの関係を確認しておくようにする。

【0019】

請求項５に係る本発明として、前記サーバー機の瞬時消費電力と前記サーバー機の排気風量Ｑ_ｓとの関係を得ておき、前記サーバー機の瞬時消費電力から前記サーバー機の排気風量Ｑ_ｓを推定する請求項２～４いずれかに記載のデータセンターの空調制御方法が提供される。

【0020】

上記請求項５記載の発明では、サーバー機の排気風量Ｑ_ｓを求める際、サーバー機毎に常設の風量計を設置するのが難しい場合が多いので、予め、サーバー機の瞬時消費電力とサーバー機の排気風量Ｑ_ｓとの関係を得ておき、運用時は前記瞬時消費電力からサーバー機の排気風量Ｑ_ｓを推定するようにする。

【0021】

請求項６に係る本発明として、上記請求項１～５いずれかに記載のデータセンターの空調制御方法を用いた制御装置が備えられていることを特徴とする空調システムが提供される。

【発明の効果】

【0022】

以上詳説のとおり本発明によれば、データセンターにおける空調効率を高めることができるとともに、サーバーラックの設置効率が高まり、省エネルギー化を図ることができるようになる。

【図面の簡単な説明】

【0023】

【図1】本発明に係る空調システムを示す断面図である。

【図2】その平面図である。

【図3】換気流量比κとコールドアイル上昇温度ΔＴの関係を示すグラフである。

【図4】対面熱負荷差ΔＷとΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔの関係を示すグラフである。

【図5】サーバーラック４の運転例を示す平面図である。

【図6】実験室の平面図である。

【図7】実験室の断面図である。

【図8】サーバーラック４の運転条件である。

【図9】実験により得られた条件Ｓ１における換気流量比κとコールドアイル上昇温度ΔＴの関係を示すグラフである。

【図10】運転条件毎のコールドアイル最大温度測定点とその高さを示す平面図である。

【図11】実験により得られた対面熱負荷差ΔＷとΔＴが１[℃]のときの換気流量比κ_１の関係を示すグラフである。

【発明を実施するための形態】

【0024】

以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら詳述する。

【0025】

本発明に係るデータセンターの空調制御方法は、データセンターのサーバールーム１に配備された複数のサーバー機３の稼働により発生した熱を処理し、前記サーバー機３を冷却する空調システムの制御方法に関するものである。

【0026】

前記サーバールーム１には、図１及び図２に示されるように、サーバー機３が多段に収容されたサーバーラック４を、前面及び背面の向きを合わせて複数並べたサーバーラック列５が配置されている。前記サーバーラック列５の背面同士を間隔を空けて向かい合わせて配置した間の空間は、ホットアイルＨＡを形成している。また、前記サーバーラック列５の前面が対向する空間は、空調機２からの空調空気が供給されてコールドアイルＣＡを形成している。

【0027】

前記サーバー機３は、エンクロージャ内に少なくとも電源装置やＣＰＵ、メモリを備えた電子機器であり、稼働により発熱するため、エンクロージャ内の熱を背側に向けて排気する排気ファンが背面に備えられるとともに、前面に外部の空気をエンクロージャ内に導入する給気口が備えられている。

【0028】

前記サーバーラック４は、上下方向に複数段の棚が形成された筐体であり、各棚に１台又は複数台のサーバー機３が収容できるように構成されている。前記サーバーラック４の背面には、ラック内の空気を背側に向けて排気する１台又は複数台の排気ファンを設置することができ、この場合には前記サーバー機３自体に排気ファンが設けられなくてもよい。

【0029】

前記サーバーラック列５は、前記サーバーラック４の前面及び背面の向きを合わせて横方向に一列に複数台並べたものである。背合わせに向かい合うサーバーラック列５、５は、同じ幅寸法のサーバーラック４、４同士が対向するように配置されており、同じ数のサーバーラック４によって構成されている。すなわち、同一のサーバーラック列５を構成する複数のサーバーラック４は、全て同じ幅寸法である必要はないが、背合わせに向かい合って配置されたサーバーラック列５のサーバーラック４とは同じ幅寸法で形成され、向かい合うサーバーラック列５、５同士で同じ幅寸法のサーバーラック４、４が対向して配置されるようになっている。

【0030】

サーバールーム１には、背合わせに対向して配置された２列のサーバーラック列５、５を組として、１組又は複数組のサーバーラック列５が配置されている。

【0031】

前記ホットアイルＨＡは、前記サーバーラック列５の背面同士が間隔を空けて向かい合わせて配置された間の空間であって、その空間の両端部（サーバーラック列５の配列方向の両端部）がサーバールーム１の床面から天井面まで延びる仕切板６で仕切られるとともに、サーバーラック列５の上部がサーバーラック列５の上面からサーバールーム１の天井面まで延びる仕切板６で仕切られることによって、コールドアイルＣＡの空気が、サーバーラック４を通過してホットアイルＨＡに流れ込むようになっており、それ以外からコールドアイルＣＡの空気がホットアイルＨＡ内に侵入できないようになっている。

【0032】

前記ホットアイルＨＡには、ホットアイルＨＡ内の空気を排気する排気口７が設けられている。前記排気口７は、ホットアイルＨＡの天井面や壁面などに設けられている。前記排気口７から排気された空気は、天井裏などに配管されたダクトなどを通じて空調機２に送られる。

【0033】

前記コールドアイルＣＡは、前記サーバーラック列５及び前記仕切板６で仕切られた外側のサーバールーム１内の空間である。前記コールドアイルＣＡ内には、空調機２で冷却された空調空気を供給する給気口８が設けられている。前記給気口８は、コールドアイルＣＡの壁面や床面、天井面などに設けられている。特に好ましくは、前記給気口８は、図２に示されるように、サーバーラック列５の配列方向と直交する壁面のうちの一方の壁面であって、サーバールーム１内に吹き出された空調空気がサーバーラック列５の前面が対向する通路をそれぞれサーバーラック列５の配列方向に沿って流れるような位置に設けられている。

【0034】

前記給気口８を通じてコールドアイルＣＡに供給された空調空気は、前記サーバーラック４を通過してホットアイルＨＡに流れ込み、前記排気口７を通じて空調機２に還る空気循環系統が形成されている。

【0035】

また、前記サーバールーム１には、コールドアイルＣＡの温度（サーバーラック４への供給温度）を測定する温度検出器１０と、ホットアイルＨＡの温度（サーバーラック４通過後の温度）を測定する温度検出器１１と、サーバーラック４の瞬時電力を測定する電力測定部１２とが設けられている。更に、前記空調機２には、空調空気の供給風量を検出する風量検出部（図示せず）と、空調機２の運転を制御する制御機器１３とが備えられている。

【0036】

前記温度検出器１０、１１によってサーバーラック４通過前後の各温度を測定することにより、サーバーラック４通過前後の温度差を確認することが可能であり、サーバーラック４が低負荷運転となった場合において、サーバーラック４の通過風量が適正であるかを確認することができる。

【0037】

前記電力測定部１２は、各サーバーラック４に収容された複数のサーバー機３の合計の電力を測定する機器であり、サーバー機３の運用時に常時計測して、その計測結果を前記制御機器１３に送信している。一般のサーバールームでは、サーバー機に電力を分配するための分電盤（Power Distribution Unit、以降ＰＤＵ）が設置され、このＰＤＵに電力計を設置することにより、各サーバーラック４に供給される瞬時電力を計測することが可能となる。ここで、前記電力測定部１２としては、常時監視が可能であり、かつ空調機２を制御する前記制御機器１３に送信可能な信号が出力可能なものが用いられている。

【0038】

空調機２に備えられる前記風量検出部としては、空調機２の給気風量を常時監視可能な風量計や熱線式風速計などの測定器を用いることができるが、測定器の常設が難しい場合、空調機２の電動機の出力等を検出することによって代用してもよい。電動機の出力を検出することによって風量を推定する場合、前記電動機に電動機の出力値が調整可能なインバータ装置を備えておき、試運転調整時に電動機の出力値と給気風量との関係を得ておく必要がある。

【0039】

以上の構成からなる空調システムによって、前記サーバー機３に発熱による悪影響が生じないように、前記制御機器１３において行う空調機２の空調制御方法について、以下詳細に説明する。

【0040】

本発明に係る空調制御方法では、前記空調機２の空調空気量を、前記ホットアイルＨＡを介して向かい合うサーバーラック４、４同士の熱負荷の差の最大値を基に制御している。すなわち、ホットアイルＨＡを介して向かい合うサーバーラック４、４同士の熱負荷の差の最大値を計測し、この熱負荷の差の最大値に基づいて空調機２の空調空気量を増減する制御を行っている。

【0041】

発明者は、サーバー機３の温度が上昇するのは、サーバーラック４の運転負荷に偏りが生じたとき、高負荷サーバーラックの排気がホットアイルＨＡを介して対向する低負荷サーバーラックや非稼働のサーバーラックを通過してコールドアイルＣＡへ漏れ出て、コールドアイルＣＡからサーバーラック４へ供給される空気の温度が上昇することが主たる要因であることを知見した。この現象により、サーバーラック４への給気温度の上昇や局所的な熱溜まりが発生し、空調効率の低下や温度上昇によるサーバー機３への悪影響が問題となっていた。そこで、本発明では、対向するサーバーラック４、４同士の熱負荷の差が大きい場合は、空調機２の空調空気量を増加して、高負荷サーバーラックの排気が低負荷サーバーラックや非稼働のサーバーラック４を通過してコールドアイルＣＡに漏れ出るのを防止する一方で、対向するサーバーラック４、４同士の熱負荷の差が小さい場合は、対向するサーバーラック４、４の排気がホットアイルＨＡ内でぶつかり合うことによって、反対側のサーバーラック列５まで到達せずにホットアイルＨＡ内にとどまるため、空調機２の空調空気量を低下して、空調機２の消費エネルギーを低減する制御を行う。これによって、空調効率を高めることができるとともに、必要なときだけ空調機２の風量を増加することによって省エネルギー化を図ることができる。

【0042】

次に、空調機２の空調空気量を、サーバーラック４、４同士の熱負荷の差の最大値を基に算出する方法について具体的に説明する。

【0043】

前提条件として、本発明では、空調空気量を決定するための無次元数として、次式(1)で定義される換気流量比κを用いる。

【数1】

【0044】

この換気流量比κは、空調空気量Ｖ／サーバー機の総排気風量ΣＱ_ｓにより求められる無次元数であるため、換気流量比κを一定としたとき、サーバー機３の排気風量の総和ΣＱ_ｓが変化すると、一定の割合で空調空気量Ｖも変化する。即ち、サーバー機３の排気風量の総和ΣＱ_ｓが大きい高負荷運転の場合は空調機２の空調空気量Ｖも大きくなり、サーバー機３の排気風量の総和ΣＱ_ｓが小さい低負荷運転の場合は空調機２の空調空気量Ｖも小さくなるため、空調空気量が過大となりにくい特徴がある。また、高負荷運転をしていたサーバー機３の稼働率が下がり低負荷運転となった場合においても、換気流量比κを一定とした条件の下で、空調機２の空調空気量Ｖを決定することで、過剰な能力による運転を低減することが可能となる。

【0045】

前記換気流量比κを求める手順について説明すると、最初に、コールドアイルＣＡの温度上昇が発生しない（ホットアイルＨＡからコールドアイルＣＡに空気の漏出がない）と想定される十分大きな換気流量比κで空調機２を運転したときの温度を計測し、徐々に換気流量比κを下げていき同様にして温度を計測する。

【0046】

図３は、このようにして計測した温度と換気流量比κとの関係を表すグラフである。このグラフの横軸は換気流量比κであり、縦軸は次式(2)で定義されるコールドアイル上昇温度ΔＴ[℃]である。

【数2】

【0047】

前記コールドアイル最大温度Ｔ_ｃｍａｘは、所定の換気流量比κで運転したときに計測されたコールドアイルＣＡの温度のうち最大のものである。徐々に換気流量比κを下げていき温度計測を行う際、サーバーラック４の近傍から温度上昇しやすいと想定できるので、コールドアイルＣＡの温度測定点は、サーバーラック４の近傍（１００[mm]以内）に設置する。高さ方向については、サーバーラック４のどの高さ位置から温度上昇しやすいかは想定が難しいため、高さ方向に対して所定の間隔を空けて複数点、好ましくは３点以上、より好ましくは３～１０点設置するのがよい。

【0048】

前記コールドアイル給気温度Ｔ_ｃは、コールドアイルＣＡに供給する空調空気の温度であり、ホットアイルＨＡからコールドアイルＣＡに漏れ出た空気の影響を受けにくいサーバーラック４からある程度離れた地点のコールドアイルＣＡの温度とするのがよい。この温度測定点としては、図１及び図２に示されるようにサーバールーム１の壁面又はその近傍に設置した温度検出器１０や、給気口８又はその近傍（給気ダクト内を含む。）に設置した温度検出器などが挙げられる。このコールドアイル給気温度Ｔ_ｃは、運用時も常時監視する必要が多いため、極力常設の温度計による計測値を基準とするのが望ましい。ただし、コールドアイル給気温度Ｔ_ｃと各サーバーラック４への給気温度に乖離が生じる場合を想定し、コールドアイルＣＡ内の代表点と、このコールドアイル給気温度Ｔ_ｃの測定点とで同時に測定し、これらの温度差を把握しておくことが望ましい。なお、本発明では、前記コールドアイル給気温度Ｔ_ｃは、サーバールーム１を規定の温度状態に保持するとともにサーバー機３の結露が生じない範囲でほぼ一定としており、空調機２の空調空気量Ｖを調整することでサーバールーム１を所定の温度範囲に保持している。

【0049】

図３の換気流量比κとコールドアイル上昇温度ΔＴとの関係から、コールドアイル上昇温度ΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔを求める。このΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔは、サーバーラックの熱負荷が所定の条件においてコールドアイルＣＡの温度上昇が許容される範囲（コールドアイル上昇温度ΔＴ）をｔ以下に抑えるために、空調機２が最低限確保すべき空調空気量Ｖを示すものであり、図３のグラフにおいて、ΔＴ＝ｔと交差する換気流量比κによって読み取ることができる。コールドアイルＣＡの温度上昇がｔ以下の範囲では、サーバーラック４に収容されたサーバー機３が確実に冷却され、サーバー機３の温度上昇による悪影響が確実に防止でき、安定した制御が可能となる。前記コールドアイル上昇温度ΔＴの具体的な数値範囲としては、サーバーラックの最大熱負荷や設置台数、設定温度、室の容積などによって変化するが、好ましくは３[℃]以下、より好ましくは１[℃]以下である。

【0050】

上述の図３に示される換気流量比κとコールドアイル上昇温度ΔＴとの関係を得て、その結果からΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔを求める手順を、サーバーラックの熱負荷を変化させた他の条件についても同様に行う。

【0051】

想定した全ての運転条件について、ホットアイルＨＡを介して向かい合うサーバーラック４、４同士の熱負荷の差の最大値である対面熱負荷差ΔＷを横軸にとり、前記ΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔを縦軸にとったグラフ上にプロットするとともに、これらの最小二乗法による一次関数の近似式ｆ_ｔ(ΔＷ)を求める。図４は、その結果を表したものである。

【0052】

前記対面熱負荷差ΔＷは、ホットアイルＨＡを介して背合わせに対面するサーバーラック４、４同士の熱負荷の差分の最大値である。例えば、任意のサーバーラック４の熱負荷Ｗ１と、これと背合わせに対面するサーバーラック４の熱負荷Ｗ２とがあるとき、｜Ｗ１－Ｗ２｜（絶対値）を対のサーバーラック４、４の全てについて計算したときの最大値が対面熱負荷差ΔＷとなる。

【0053】

この対面熱負荷差ΔＷは、前記ΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔと相関があり、一次関数の近似式κ_ｔ＝ｆ_ｔ(ΔＷ)を下式(3)で表すことができる。下式(3)の各係数ａ、ｂは、最小二乗法により求めることができる。

【数3】

【0054】

上式(3)で表される近似式から得られる対面熱負荷差ΔＷのときの換気流量比κ_ｔで運転した場合、この近似線より上側に位置する運転条件では、コールドアイル上昇温度ΔＴが設定範囲のｔを超える場合があるため、このような運転条件で運転した場合でもコールドアイル上昇温度ΔＴがｔ以下となるように、上式(3)から得られる換気流量比κ_ｔに定数を乗じる必要がある。この定数の求め方は、前記ΔＴがｔかつ任意の対面熱負荷差ΔＷ＝ｑのときの換気流量比をκ_ｔｑとし、上式(3)で表される近似式から得られる前記任意の対面熱負荷差ｑにおける換気流量比の近似値をｆ_ｔ(ｑ)としたとき、前記換気流量比κ_ｔｑと近似式から得た換気流量比ｆ_ｔ(ｑ)との比κ_ｔｑ／ｆ_ｔ(ｑ)を求め、その最大値をｎとすると、このｎが前述の定数となる。

【0055】

そして、本発明に係る空調制御方法では、下式(4)に示されるように、前記定数ｎを上式(3)で表される近似式から得られる換気流量比κ_ｔに乗じたものを最低換気流量比κ_{ｔ・ｍｉｎ}とし、この最低換気流量比κ_{ｔ・ｍｉｎ}を前記対面熱負荷差ΔＷにおける換気流量比κの最小値として、空調機２の空調空気量Ｖを制御する。前記最低換気流量比κ_{ｔ・ｍｉｎ}の制御線を図４に示す。

【数4】

【0056】

前記最低換気流量比κ_{ｔ・ｍｉｎ}を運転制御線とすることで、対面熱負荷差ΔＷが変化する場合にコールドアイル上昇温度ΔＴをｔ以下に保持するために最低限確保しなければならない最低換気流量比κ_{ｔ・ｍｉｎ}を得ることができる。したがって、前記最低換気流量比κ_{ｔ・ｍｉｎ}で運転制御することすることによって、コールドアイル上昇温度ΔＴをｔ以下に保持することができ、ホットアイルＨＡの空気がコールドアイルＣＡに到達することによるコールドアイルＣＡの温度上昇が抑えられ、サーバーラック４を通過する空気が冷却された空調空気となるため、サーバー機３の温度上昇による悪影響が生じなくなる。

【0057】

ここで、前記最低換気流量比κ_{ｔ・ｍｉｎ}は、コールドアイル上昇温度ΔＴをｔ以下に抑える換気流量比κの最小値であるため、実際の運用においては安全率を乗じるのが望ましい。前記最低換気流量比κ_{ｔ・ｍｉｎ}に安全率ｓを乗じた推奨運用換気流量比κ_０は、下式(5)で表すことができる。

【数5】

【0058】

＜試運転時の測定方法の一例＞
図４に示される関係図は、空調機２の試運転時に得ておくのが好ましい。試運転時の測定方法について、一例を挙げて以下に説明する。なお、この測定方法は一例であり、本発明がこの測定方法に限定される訳ではないことは言うまでもない。

【0059】

図５は、サーバーラック４の配置例を示したものである。各サーバーラック４内の数値は、サーバーラック毎の最大熱負荷である。サーバーラック４の対面熱負荷差ΔＷは、少なくとも３種類、好ましくは３～２０種類設けるのがよく、図示例では０～２４[kW]の６種類が設けられている。コールドアイルＣＡが温度上昇しやすいのは、対面熱負荷差のあるＰ_１～Ｐ_５の地点であり、この他Ｐ_６のように任意の地点で温度を測定することができる。これら各地点で対面熱負荷差ΔＷと前記ΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔの関係を得る必要がある。即ち、地点Ｐ_１でコールドアイル上昇温度ΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔを求めることにより、対面熱負荷差ΔＷ＝２４[kW]の場合の換気流量比κ_ｔとすることができる。同様に、地点Ｐ_２では対面熱負荷差ΔＷ＝１８[kW]の場合の換気流量比κ_ｔを求めることができる。このように各地点Ｐ_１～Ｐ_６における換気流量比κ_ｔを求めることで、図４に示される対面熱負荷差ΔＷとΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔとの関係（上式(3)参照。）を得ることができ、これに定数ｎを乗じた最低換気流量比κ_{ｔ・ｍｉｎ}から得られる上式(4)の運転制御線を求めることができる。なお、コールドアイルＣＡへの給気温度とサーバーラック４への給気温度とが乖離してるか否かを把握するため、コールドアイルＣＡ内の代表点において、コールドアイルＣＡ基準温度を計測するのが好ましい。

【実施例0060】

次に、本発明がサーバールームに適用可能であることを確認するために行った、模擬的なサーバールーム１における実験の結果を説明する。

【0061】

実験で使用したサーバールーム１の平面図及び立面図を図６及び図７に示す。サーバールーム１における空気の流れは、サーバールーム１の壁面に設けられた給気口８よりコールドアイルＣＡに吹き出された空調空気が、サーバーラック４ａ～４ｆを通過してホットアイルＨＡに流れ込み、ホットアイルＨＡの天井面に設けられた排気口７から空調機２に還る空気循環系統を形成している。

【0062】

実験では、空調機２から供給される空調空気の温度は、コールドアイルＣＡを所定の温度範囲に保持するとともにサーバー機３に結露が生じない範囲で一定とし、空調機２の空調空気量Ｖ（給気風量）及び合計６台のサーバーラック４ａ～４ｆの運転条件を変更して、コールドアイルＣＡの温度を測定した。

【0063】

コールドアイルＣＡの温度測定点は、Ｐａ～Ｐｆの６地点とし、図７に示されるように、各地点の床上４００[mm]から上部に３００[mm]ピッチで垂直温度分布を測定した。これにより、コールドアイルＣＡの温度測定点は合計６×６＝３６点となる。

【0064】

各サーバーラック４ａ～４ｆの運転条件は、図８に示されるように、Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３、Ａ１、Ａ２、Ｂ１、Ｂ２、Ｂ３、Ｃ１の合計９つの条件とした。図中のサーバーラック４内の数値は、当該サーバーラック４の瞬時電力Ｗ[kW]（熱負荷）であり、０は停止状態を示す。

【0065】

まずはじめに、運転条件Ｓ１において、コールドアイルＣＡの温度上昇が発生する空調空気量Ｖ及び温度測定点（最大温度測定点）を確認した。運転条件Ｓ１は、サーバーラック４ｂのみＷ＝３０[kW]の高負荷運転とし、その他の５つのサーバーラックはＷ＝６[kW]の運転としたものである。この運転条件Ｓ１で、空調機２の空調空気量Ｖを変化させ、各温度測定点Ｐａ～Ｐｆの温度を計測した。

【0066】

温度の計測は、最初に、コールドアイルＣＡの温度上昇が発生しない（ホットアイルＨＡからコールドアイルＣＡに空気の漏出がない）と想定される十分大きな換気流量比κで空調機２を運転し、各温度測定点Ｐａ～Ｐｆの温度を計測した後、徐々に換気流量比κを下げていき同様にして温度を測定する。

【0067】

図９に測定結果を示す。このグラフの横軸は換気流量比κであり、縦軸は上式(2)で定義されるコールドアイル上昇温度ΔＴである。

【0068】

図９の結果は、サーバーラック４ａ～４ｆを特定の熱負荷（運転条件Ｓ１）で稼働した条件下で、空調機２の空調空気量Ｖを変化させたときの換気流量比κとコールドアイル上昇温度ΔＴとの関係を示したものである。図９の結果より、換気流量比κが小さい場合、即ち空調機２の空調空気量Ｖが小さい場合は、コールドアイル上昇温度ΔＴが大きく、換気流量比κ＝１．５ではΔＴが１０[℃]を超える。換気流量比κを大きくすることでΔＴは小さくなり、κ＝１．７５のときΔＴは１[℃]未満となった。以上より、コールドアイルＣＡの温度上昇を抑えるには、換気流量比κの増大（空調機２の空調空気量Ｖの増大）が有効であることが確認できた。

【0069】

次に、図９の結果からコールドアイル上昇温度ΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔを求める。このΔＴがｔのときの換気流量比κ_ｔは、運転条件Ｓ１においてコールドアイルＣＡの温度上昇が許容される範囲（コールドアイル上昇温度ΔＴ）をｔ以下に抑えるために、空調機２が最低限確保すべき空調空気量Ｖを示すものであり、本実験では１[℃]とした。図９に示される運転条件Ｓ１では、ΔＴが１[℃]のときの換気流量比κ_１は、１．７４であった。

【0070】

上述の図９に示される換気流量比κとコールドアイル上昇温度ΔＴとの関係を得て、その結果からΔＴが１[℃]のときの換気流量比κ_１を求める手順を、サーバーラック４ａ～４ｆの熱負荷を変化させた他の条件（図８のＳ２～Ｃ１）についても同様に行う。

【0071】

全ての運転条件Ｓ１～Ｃ１について実験を行った結果、各運転条件におけるコールドアイル最大温度Ｔ_ｃｍａｘが計測された地点と、その高さについてまとめたものを図１０に示す。図１０中の◎印が、コールドアイル最大温度Ｔ_ｃｍａｘを計測した地点であり、その地点における床面からの高さを「ＦＬ＋」で表示した。床面からの高さは、いずれも１９００[mm]であり、図７に示される最上部の測定点であった。

【0072】

図１０に示される結果のうち、特にホットアイルＨＡを介して対向するサーバーラック４、４間で熱負荷に差がある運転条件Ｓ１～Ｓ３及びＢ１～Ｂ３を参照すると、コールドアイル最大温度Ｔ_ｃｍａｘを計測した地点は、高負荷サーバーラックと背合わせに向かい合う低負荷サーバーラックの前面側に多く出現する傾向を示した。この結果からも、高負荷サーバーラックの排気が背合わせに対面して配置された低負荷サーバーラックや非稼働のサーバーラックを通過して、コールドアイルＣＡへ到達する現象が確認された。これから明らかなように、対向するサーバーラック４、４同士の熱負荷の差の最大値を基にして、空調機２の空調空気量Ｖを制御することの妥当性を確認することができた。

【0073】

全ての運転条件Ｓ１～Ｃ１について、ホットアイルＨＡを介して向かい合うサーバーラック４、４同士の熱負荷の差の最大値である対面熱負荷差ΔＷを横軸にとり、前記ΔＴが１[℃]のときの換気流量比κ_１を縦軸にとったグラフ上にプロットするとともに、これらの最小二乗法による一次関数の近似式ｆ_１(ΔＷ)を求めた。その結果を図１１に示す。

【0074】

前記対面熱負荷差ΔＷは、ホットアイルＨＡを介して背合わせに対面するサーバーラック４、４同士の熱負荷の差分の最大値であり、例えば運転条件Ｓ１の場合、サーバーラック４ｂの熱負荷Ｗ＝３０[kW]と、サーバーラック４ｅの熱負荷Ｗ＝６[kW]との差分である２４[kW]となる。

【0075】

上式(3)の一次関数の近似式をκ_１＝ｆ_１(ΔＷ)＝ａΔＷ＋ｂとして、最小二乗法により各係数ａ、ｂを求めると、下式(6)で表すことができる。

【数6】

【0076】

このときの相関係数は、Ｒ^２＝0.863であり、一定の相関性が認められる。

【0077】

上式(6)で表される近似式から得られる対面熱負荷差ΔＷのときの換気流量比κ_１で運転した場合、この近似線より上側に位置する運転条件Ｓ１、Ｓ２、Ｂ３、Ａ１、Ｃ１では、コールドアイル上昇温度ΔＴが設定範囲の１[℃]を超える場合があるため、このような運転条件で運転した場合でもコールドアイル上昇温度ΔＴが１[℃]以下となるように、上式(6)から得られる換気流量比κ_１に定数を乗じる必要がある。

【0078】

この定数の求め方は、上述の通り、実験で得られた前記ΔＴが１[℃]かつ任意の対面熱負荷差ΔＷ＝ｑのときの換気流量比をκ_１ｑとし、上式(6)で表される近似式から得られる前記任意の対面熱負荷差ｑにおける換気流量比の近似値をｆ_１(ｑ)としたとき、実験で得られた換気流量比κ_１ｑと近似式から得た換気流量比ｆ_１(ｑ)との比κ_１ｑ／ｆ_１(ｑ)を求め、その最大値をｎとすると、このｎが前述の定数となる。各運転条件について、対面熱負荷差ΔＷ＝ｑ、実験で得られた前記ΔＴが１[℃]かつその対面熱負荷差ΔＷ＝ｑのときの換気流量比κ_１ｑ、上式(6)で表される近似式から得られる換気流量比の近似値ｆ_１(ｑ)、κ_１ｑ／ｆ_１(ｑ)、前記κ_１ｑ／ｆ_１(ｑ)の最大値である定数ｎを表１にまとめる。

【表1】

【0079】

そして、上式(4)に示される定数ｎを上式(6)に乗じた最低換気流量比κ_{１・ｍｉｎ}の制御線を図１１に示す。前記最低換気流量比κ_{１・ｍｉｎ}の一次関数は、下式(7)の式となる。

【数7】

【0080】

前記最低換気流量比κ_{１・ｍｉｎ}を運転制御線とすることで、対面熱負荷差ΔＷが変化する場合にコールドアイル上昇温度ΔＴを１[℃]以下に保持するために最低限確保しなければならない最低換気流量比κ_{１・ｍｉｎ}を得ることができる。したがって、前記最低換気流量比κ_{１・ｍｉｎ}で運転制御することすることによって、実験を行った少なくとも対面熱負荷差ΔＷ＝０～２４[kW]の範囲において、コールドアイル上昇温度ΔＴを１[℃]以下に保持することができ、ホットアイルＨＡの空気がコールドアイルＣＡに到達することによるコールドアイルＣＡの温度上昇が抑えられ、サーバーラック４を通過する空気が冷却された空調空気となるため、サーバー機３の温度上昇による悪影響が生じなくなる。

【符号の説明】

【0081】

１…サーバールーム、２…空調機、３…サーバー機、４…サーバーラック、５…サーバーラック列、６…仕切板、７…排気口、８…給気口、１０・１１…温度検出器、１２…電力測定部、１３…制御機器

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】