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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023139761
(43)【公開日】2023-10-04
(54)【発明の名称】脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板、および、折箱
(51)【国際特許分類】
C08J 9/04 20060101AFI20230927BHJP
C08J 5/18 20060101ALI20230927BHJP
C08L 67/04 20060101ALI20230927BHJP
C08L 51/04 20060101ALI20230927BHJP
B65D 65/02 20060101ALI20230927BHJP
C08L 101/16 20060101ALN20230927BHJP
【ＦＩ】
C08J9/04 101
C08J5/18 CFD
C08L67/04 ZBP
C08L51/04
B65D65/02 E
C08L101/16
【審査請求】未請求
【請求項の数】5
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022045460
(22)【出願日】2022-03-22
(71)【出願人】
【識別番号】000002440
【氏名又は名称】積水化成品工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110002734
【氏名又は名称】弁理士法人藤本パートナーズ
(72)【発明者】
【氏名】福山 英司
(72)【発明者】
【氏名】遠藤 翔太
【テーマコード（参考）】
3E086
4F071
4F074
4J002
4J200
【Ｆターム（参考）】
3E086AA02
3E086AC01
3E086AC31
3E086AD02
3E086BA02
3E086BA16
3E086BB85
3E086DA06
4F071AA12
4F071AA43
4F071AA44
4F071AB26
4F071AC02
4F071AC08
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4F071AE02
4F071AE22
4F071AF54
4F071AH05
4F071BA01
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4F071BC01
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4F074AA68
4F074AC32
4F074AD08
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4F074BC12
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4F074CC04X
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4F074CD08
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4J002BN162
4J002CF191
4J002GG01
4J200AA06
4J200AA24
4J200BA14
4J200CA01
4J200DA17
4J200EA11
(57)【要約】
【課題】脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板の脆性と寸法安定性とを改善し、脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板を用いながらも製造容易な折箱を提供すること。
【解決手段】少なくとも１つの発泡層を備え、該発泡層が脂肪族ポリエステル系樹脂を含む脂肪族ポリエステル系樹脂組成物で構成されている脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板であって、前記脂肪族ポリエステル系樹脂組成物は、ブタジエンゴムを更に含み、前記脂肪族ポリエステル系樹脂１００質量部に対して前記ブタジエンゴムを０．３質量部以上４．０質量部以下の割合で含んでおり、前記発泡層での前記脂肪族ポリエステル系樹脂の結晶化度が２５％以上である脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板を提供する。
【選択図】 図１
【解決手段】少なくとも１つの発泡層を備え、該発泡層が脂肪族ポリエステル系樹脂を含む脂肪族ポリエステル系樹脂組成物で構成されている脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板であって、前記脂肪族ポリエステル系樹脂組成物は、ブタジエンゴムを更に含み、前記脂肪族ポリエステル系樹脂１００質量部に対して前記ブタジエンゴムを０．３質量部以上４．０質量部以下の割合で含んでおり、前記発泡層での前記脂肪族ポリエステル系樹脂の結晶化度が２５％以上である脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板を提供する。
【選択図】 図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
少なくとも１つの発泡層を備え、該発泡層が脂肪族ポリエステル系樹脂を含む脂肪族ポリエステル系樹脂組成物で構成されている脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板であって、
前記脂肪族ポリエステル系樹脂組成物は、ブタジエンゴムを更に含み、前記脂肪族ポリエステル系樹脂１００質量部に対して前記ブタジエンゴムを０．３質量部以上４．０質量部以下の割合で含んでおり、
前記発泡層での前記脂肪族ポリエステル系樹脂の結晶化度が２５％以上である脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板。
前記脂肪族ポリエステル系樹脂組成物は、ブタジエンゴムを更に含み、前記脂肪族ポリエステル系樹脂１００質量部に対して前記ブタジエンゴムを０．３質量部以上４．０質量部以下の割合で含んでおり、
前記発泡層での前記脂肪族ポリエステル系樹脂の結晶化度が２５％以上である脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板。
【請求項2】
９０℃の温度で加熱した時の寸法変化率が５％以下である請求項１記載の脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板。
【請求項3】
前記脂肪族ポリエステル系樹脂組成物が、前記脂肪族ポリエステル系樹脂としてポリ乳酸樹脂を含む請求項１又は２記載の脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板。
【請求項4】
前記ポリ乳酸樹脂が有機過酸化物による改質樹脂である請求項３記載の脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板。
【請求項5】
少なくとも１つの発泡層を有する樹脂発泡板で構成された周側枠を備えている折箱であって、
前記発泡層が脂肪族ポリエステル系樹脂を含む脂肪族ポリエステル系樹脂組成物で構成されており、
前記脂肪族ポリエステル系樹脂組成物が、ブタジエンゴムを更に含み、前記脂肪族ポリエステル系樹脂１００質量部に対して前記ブタジエンゴムを０．３質量部以上４．０質量部以下の割合で含んでおり、
前記発泡層での前記脂肪族ポリエステル系樹脂の結晶化度が２５％以上である折箱。
前記発泡層が脂肪族ポリエステル系樹脂を含む脂肪族ポリエステル系樹脂組成物で構成されており、
前記脂肪族ポリエステル系樹脂組成物が、ブタジエンゴムを更に含み、前記脂肪族ポリエステル系樹脂１００質量部に対して前記ブタジエンゴムを０．３質量部以上４．０質量部以下の割合で含んでおり、
前記発泡層での前記脂肪族ポリエステル系樹脂の結晶化度が２５％以上である折箱。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板と折箱とに関する。
【背景技術】
【0002】
従来、菓子類や弁当などの容器として杉や檜などの経木を曲げて角枠状に加工した周側枠に底板を取付けた折箱が広く利用されている。近年、このような木製の折箱に代えて樹脂発泡板を用いた折箱を使用することが検討されている（下記特許文献１）。
【0003】
ところで、近年においては環境意識の高まりにより、ポリ乳酸樹脂のような自然界で分解され易い脂肪族ポリエステル系樹脂を各種製品の素材として利用することが検討されている。そして、下記特許文献１にはポリ乳酸樹脂で構成された発泡板を折箱の形成材料として用いることが記載されている（下記特許文献１の段落００８２等参照）。
【0004】
尚、下記特許文献２にも記載されているように脂肪族ポリエステル系樹脂では脆性の改善が検討されているが、脆性を改善しようとすると十分な寸法安定性が発揮されなくなる場合がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特開２０２０－１５８６０８号公報
【特許文献2】特開２０２１－１５５６５１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
上記のような折箱を形成する際には、樹脂発泡板にＶ溝を形成し、該Ｖ溝を利用して樹脂発泡板の折り曲げが行われる。しかしながら、脂肪族ポリエステル系樹脂は脆性において他の樹脂に劣る面があり、脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板は、経木状に切断加工したりＶ溝を形成すべく研削加工したりする際に割れや発塵の問題が生じ易い。そのため、そのような問題が生じることを抑制することが要望されているもののその対策法については十分に確立されていない。また、上記のように脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板においては十分な寸法安定性が発揮されない場合があり改善が求められている。
【0007】
脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板の脆性を改善して加工しやすくすることや寸法安定性の改善に関しては、脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板が折箱に利用される場合にのみ求められているわけではなく、各種用途に利用される脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板に共通して求められている。そこで、本発明は、脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板の脆性及び寸法安定性を改善し、脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板を用いながらも製造容易な折箱を提供することを課題としている。
【課題を解決するための手段】
【0008】
上記課題を解決すべく鋭意検討を行った結果、ブタジエンゴムを所定の割合で含有させるとともに脂肪族ポリエステル系樹脂の結晶化度を調整することで脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板の脆性改善と寸法安定性が両立されることが見出され、本発明が完成されるに至った。
【0009】
上記課題を解決するための本発明は、
少なくとも１つの発泡層を備え、該発泡層が脂肪族ポリエステル系樹脂を含む脂肪族ポリエステル系樹脂組成物で構成されている脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板であって、
前記脂肪族ポリエステル系樹脂組成物は、ブタジエンゴムを更に含み、前記脂肪族ポリエステル系樹脂１００質量部に対して前記ブタジエンゴムを０．３質量部以上４．０質量部以下の割合で含んでおり、
前記発泡層での前記脂肪族ポリエステル系樹脂の結晶化度が２５％以上である脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板、を提供する。
少なくとも１つの発泡層を備え、該発泡層が脂肪族ポリエステル系樹脂を含む脂肪族ポリエステル系樹脂組成物で構成されている脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板であって、
前記脂肪族ポリエステル系樹脂組成物は、ブタジエンゴムを更に含み、前記脂肪族ポリエステル系樹脂１００質量部に対して前記ブタジエンゴムを０．３質量部以上４．０質量部以下の割合で含んでおり、
前記発泡層での前記脂肪族ポリエステル系樹脂の結晶化度が２５％以上である脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板、を提供する。
【0010】
上記課題を解決するための本発明は、
少なくとも１つの発泡層を有する樹脂発泡板で構成された周側枠を備えている折箱であって、
前記発泡層が脂肪族ポリエステル系樹脂を含む脂肪族ポリエステル系樹脂組成物で構成されており、
前記脂肪族ポリエステル系樹脂組成物が、ブタジエンゴムを更に含み、前記脂肪族ポリエステル系樹脂１００質量部に対して前記ブタジエンゴムを０．３質量部以上４．０質量部以下の割合で含んでおり、
前記発泡層での前記脂肪族ポリエステル系樹脂の結晶化度が２５％以上である折箱、を提供する。
少なくとも１つの発泡層を有する樹脂発泡板で構成された周側枠を備えている折箱であって、
前記発泡層が脂肪族ポリエステル系樹脂を含む脂肪族ポリエステル系樹脂組成物で構成されており、
前記脂肪族ポリエステル系樹脂組成物が、ブタジエンゴムを更に含み、前記脂肪族ポリエステル系樹脂１００質量部に対して前記ブタジエンゴムを０．３質量部以上４．０質量部以下の割合で含んでおり、
前記発泡層での前記脂肪族ポリエステル系樹脂の結晶化度が２５％以上である折箱、を提供する。
【発明の効果】
【0011】
本発明によれば、脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板の脆性が改善され、優れた寸法安定性を有し、脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板を用いながらも製造容易な折箱が提供され得る。
【図面の簡単な説明】
【0012】
【発明を実施するための形態】
【0013】
以下に、本発明の実施の形態について説明する。本実施形態の脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板は、発泡層を備えている。本実施形態の脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板は、発泡層のみの単層構造であっても、発泡層と他の層（例えば、非発泡層）との積層構造であってもよい。本実施形態の脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板は、脂肪族ポリエステル系樹脂を含む脂肪族ポリエステル系樹脂組成物で構成された発泡層を備えている。
【0014】
以下においては、まず、脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板の主原料となる脂肪族ポリエステル系樹脂組成物について説明する。本実施形態の脂肪族ポリエステル系樹脂組成物は、脂肪族ポリエステル系樹脂とブタジエンゴムとを含む。脂肪族ポリエステル系樹脂組成物は、含有する前記脂肪族ポリエステル系樹脂の量を１００質量部としたときに前記ブタジエンゴムの割合が０．３質量部以上４．０質量部以下となるように調製されたものである。前記ブタジエンゴムの割合は、０．４質量部以上であってもよく、０．７質量部以上であってもよい。前記ブタジエンゴムの割合は、３．５質量部以下であってもよく、３．０質量部以下であってもよく、２．５質量部以下であってもよい。
【0015】
前記ブタジエンゴムは、ブタジエンの単独重合体の状態で脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれてもよく、ブタジエンで構成されたブタジエンゴム成分とブタジエンと共重合可能な単量体で構成された共重合成分とを含んだ共重合体ゴムとなって脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれてもよい。前記共重合体ゴムは、ブタジエンとは異なる単量体で構成された共重合ブロックとポリブタジエンブロックとを備えたブロックポリマーであってもよく、ポリブタジエンと他のポリマーとのグラフト共重合体であってもよく、ブタジエンと他の単量体とのランダム共重合体であってもよい。前記ブタジエンゴムがこのようなブタジエンゴム成分と共重合成分とを含む共重合体ゴムの状態で脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれる場合、前記のブタジエンゴムの割合についてはブタジエンゴム成分のみに基づいて算出される。
【0016】
本実施形態のブタジエンゴムは、共重合体ゴムの状態で脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれることが好ましく、グラフト共重合体ゴムの状態で脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれることが好ましい。該共重合体ゴムは、ブタジエンとスチレンなどとの共重合体ゴム（スチレン－ブタジエンゴム）であってもよい。前記共重合体ゴムは、３種類以上の単量体で構成された多元共重合体ゴムであってもよい。スチレン以外の共重合可能な単量体を挙げると、アクリル酸メチル、メタクリル酸メチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸ブチルなどのアクリル系単量体が挙げられる。
【0017】
前記共重合体ゴムは、コアシェル型ゴムであることが好ましい。前記コアシェル型ゴムは、コアと、該コアを覆うシェル層とを備え、前記コアがブタジエンを構成単位とした重合体で構成され、前記シェル層がメタクリル酸メチルを構成単位とした重合体で構成されていることが好ましい。
【0018】
前記共重合体ゴムは、ブタジエン単位を３５質量％以上含有していることが好ましい。前記共重合体ゴムにおけるブタジエン単位の含有量は４０質量％以上であることがより好ましく、４５質量％以上であることがさらに好ましい。
【0019】
前記共重合体ゴムとしては、ブタジエン以外にスチレンとアクリル系単量体とを含む多元共重合体ゴムを採用することが好ましい。スチレン（Ｓｔ）とアクリル系単量体（Ａａ）とは、０．８：１～１：０．８（Ｓｔ：Ａａ）のモル比で多元共重合体ゴムに含まれることが好ましい。前記アクリル系単量体としては、メタクリル酸メチルが好適である。即ち、共重合体ゴムとしては、ＭＢＳポリマー（メタクリル酸メチル－ブタジエン－スチレン共重合体）が好適である。ＭＢＳポリマーは、さらにアクリル酸ブチルを少量（例えば、０．５質量％～２質量％）含んでいてもよい。
【0020】
本実施形態の脂肪族ポリエステル系樹脂には、脂肪族ポリカルボン酸と脂肪族ポリオールとの縮重合物や環状エステルの開環重合物を採用することができる。
【0021】
脂肪族ポリカルボン酸としては、例えば、炭素数２～３０の脂肪族ポリカルボン酸が挙げられる。脂肪族ポリカルボン酸は、例えば、シュウ酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ウンデカン二酸、ドデカン二酸、フェニルコハク酸、１，４－フェニレンジ酢酸などであってもよい。
【0022】
脂肪族ポリオールとしては、例えば、炭素数２～３０の脂肪族ポリオールが挙げられる。脂肪族ポリオールは、例えば、エチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ポリエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、１，３－プロパンジオール、１，３－ブタンジオール、１，４－ブタンジオール、３－メチル－１，５－ペンタンジオール、１，６－へキサンジオール、１，９－ノナンジオール、ネオペンチルグリコール、ポリテトラメチレングリコール、１，４－シクロヘキサンジメタノール、１，４－ベンゼンジメタノールなどであってよい。
【0023】
脂肪族ポリエステル系樹脂は、脂肪族ポリオールの一部に代えて単糖類や多糖類のようなポリオールを構成単位に含んでもよい。
【0024】
環状エステルは、例えば、α－ヒドロキシカルボン酸の二量体環状エステル、ラクトン、環状エーテルエステル、環状カーボネートなどであってもよい。二量体環状エステルを形成するα－ヒドロキシカルボン酸としては、例えば、グリコール酸、Ｌ－乳酸、Ｄ－乳酸、α－ヒドロキシ酪酸、α－ヒドロキシイソ酪酸、α－ヒドロキシ吉草酸、α－ヒドロキシカプロン酸、α－ヒドロキシイソカプロン酸、α－ヒドロキシヘプタン酸、α－ヒドロキシオクタン酸、α－ヒドロキシデカン酸、α－ヒドロキシミリスチン酸、α－ヒドロキシステアリン酸、及びこれらのアルキル置換体などを挙げることができる。
【0025】
前記ラクトンとしては、例えば、β－プロピオラクトン、β－ブチロラクトン、ピバロラクトン、γ－ブチロラクトン、δ－バレロラクトン、β－メチル－δ－バレロラクトン、ε－カプロラクトンなどが挙げられる。
【0026】
前記環状エーテルエステルとしては、例えば１，４－ジオキサン－２－オン（ｐ－ジオキサノン）等のジオキサノンなどが挙げられる。
【0027】
前記環状カーボネートとしては、１，３－ジオキサン－２－オン（炭酸トリメチレン）が挙げられる。
【0028】
脂肪族ポリエステルの具体例としては、例えば、ポリ乳酸、ポリブチレンセバケート、ポリブチレンサクシネート、ポリブチレンサクシネート／アジペート、ポリプロピレンセバケート、ポリプロピレンサクシネート、ポリプロピレンサクシネート／アジペート、ポリグリコール酸などが挙げられる。
【0029】
脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれる脂肪族ポリエステル系樹脂としてはポリ乳酸樹脂が好ましい。脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれるポリ乳酸樹脂は、乳酸の単独重合体であっても乳酸と他のモノマーとの共重合体であってもよい。前記共重合体での他のモノマーとしては、乳酸以外の脂肪族ヒドロキシカルボン酸、脂肪族多価アルコール、脂肪族多価カルボン酸などが挙げられる。前記モノマーは、例えば、多官能多糖類などであってもよい。
【0030】
ポリ乳酸樹脂を構成する乳酸は、Ｌ－体とＤ－体とのいずれか一方でも両方であってもよい。前記ポリ乳酸樹脂は、ポリ（Ｌ－乳酸）樹脂、ポリ（Ｄ－乳酸）樹脂、及び、ポリ（ＤＬ－乳酸）樹脂の内のいずれであってもよい。ポリ乳酸樹脂は、発泡層に優れた強度を発揮させる上においてＤ－体に比べてＬ－体が多く含まれていることが好ましい。但し、Ｌ－体が実質的に１００質量％の割合で含まれているポリ（Ｌ－乳酸）樹脂は、機械的強度に優れるものの発泡層の脆性を顕在化させ易い。そこで、本実施形態のポリ乳酸樹脂は、Ｄ－体とＬ－体との合計に占めるＤ－体の割合（質量割合）が０．１質量％以上であることが好ましい。該質量割合は、０．２質量％以上であることがより好ましく、０．３質量％以上であることが特に好ましい。尚、Ｄ－体の割合が高くなると、発泡層に優れた強度が発揮されないことにもなり得る。そこで、Ｄ－体とＬ－体との合計に占めるＤ－体の割合は、４質量％以下であることが好ましく、３．５質量％以下であることがより好ましく、３質量％以下であることが特に好ましい。即ち、Ｄ－体とＬ－体との質量比率（Ｄ－体／Ｌ－体）は、０．１／９９．９～４／９６の範囲内であることが好ましい。このようなＤ－体とＬ－体との質量比率が好ましいのは、共重合体においても同じである。
【0031】
脂肪族ポリエステル系樹脂組成物には、有機過酸化物による改質樹脂であるポリ乳酸樹脂（改質ポリ乳酸樹脂）を含有させることが好ましく、前記単独重合体どうしが有機過酸化物で架橋された改質ポリ乳酸系樹脂を含有させることが好ましい。脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれる前記ポリ乳酸樹脂の少なくとも一部を有機過酸化物で架橋された改質ポリ乳酸樹脂とすることで発泡層に靱性を賦与できる。
【0032】
前記ポリ乳酸樹脂を架橋するための有機過酸化物としては、例えば、パーオキシエステル、ハイドロパーオキサイド、ジアルキルパーオキサイド、ジアシルパーオキサイド、パーオキシジカーボネート、パーオキシケタール、及び、ケトンパーオキサイド等が挙げられる。
【0033】
前記パーオキシエステルとしては、例えば、ｔ－ブチルパーオキシ２－エチルヘキシルカーボネート、ｔ－ヘキシルパーオキシイソプロピルモノカーボネート、ｔ－ヘキシルパーオキシベンゾエート、ｔ－ブチルパーオキシベンゾエート、ｔ－ブチルパーオキシラウレート、ｔ－ブチルパーオキシ－３，５，５－トリメチルヘキサノエート、ｔ－ブチルパーオキシアセテート、２，５－ジメチル２，５－ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、及び、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネート等が挙げられる。
【0034】
前記ハイドロパーオキサイドとしては、例えば、パーメタンハイドロパーオキシド、ジイソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド、クメンハイドロパーオキサイド、及び、ｔ－ブチルハイドロパーオキサイド等が挙げられる。
【0035】
前記ジアルキルパーオキサイドとしては、例えば、ジクミルパーオキサイド、ジ－ｔ－ブチルパーオキサイド、及び、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）－ヘキシン－３等が挙げられる。
【0036】
前記ジアシルパーオキサイドとしては、例えば、ジベンゾイルパーキサイド、ジ（４－メチルベンゾイル）パーオキサイド、及び、ジ（３－メチルベンゾイル）パーオキサイド等が挙げられる。
【0037】
前記パーオキシジカーボネートとしては、例えば、ジ（２－エチルヘキシル）パーオキシジカーボネート、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート等が挙げられる。
【0038】
前記パーオキシケタールとしては、例えば、１，１－ジ－ｔ－ブチルパーオキシ－３，３，５－トリメチルシクロヘキサン、１，１－ジ－ｔ－ブチルパーオキシシクロヘキサン、２，２－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）－ブタン、ｎ－ブチル４，４－ジ－（ｔ－ブチルパーオキシ）バレレート、及び、２，２－ビス（４，４－ジ－ｔ－ブチルパーオキシシクロヘキシル）プロパン等が挙げられる。前記ケトンパーオキサイドとしては、例えば、メチルエチルケトンパーオキサイド、アセチルアセトンパーオキサイド等が挙げられる。
【0039】
前記有機過酸化物は、脂肪族ポリエステル系樹脂組成物を発泡に適した状態にすることが容易である点において、パーオキシエステルであることが好ましい。また、パーオキシエステルの中でもポリ乳酸樹脂などの脂肪族ポリエステル系樹脂の架橋に用いられる有機過酸化物は、パーオキシモノカーボネートやパーオキシジカーボネートなどのパーオキシカーボネート系有機過酸化物であることが好ましい。本実施形態において脂肪族ポリエステル系樹脂の架橋に用いられる有機過酸化物は、パーオキシカーボネート系有機過酸化物の中でもパーオキシモノカーボネート系有機過酸化物であることが好ましく、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネートであることが特に好ましい。
【0040】
上記のような有機過酸化物は、ポリ乳酸樹脂を改質する場合、通常、架橋をするポリ乳酸樹脂１００質量部に対して、０．１質量部以上の割合で用いられる。上記のような有機過酸化物は、その使用量が０．１質量部以上とされることにより、改質ポリ乳酸樹脂に対して架橋効果をより確実に発揮させ得る。有機過酸化物の使用量は、０．２質量部以上であることが好ましく、０．３質量部以上であることが特に好ましい。有機過酸化物の使用量は、２．０質量部以下であることが好ましい。有機過酸化物は、その使用量が２．０質量部以下とされることで、架橋後の改質ポリ乳酸樹脂にゲルが混在することを抑制し得る。有機過酸化物の使用量は、ポリ乳酸樹脂１００質量部に対して、１．５質量部以下であることがより好ましく、１．０質量部以下であることが特に好ましい。このような割合で有機過酸化物を用いてポリ乳酸樹脂を架橋することで改質ポリ乳酸樹脂を発泡に適した状態にすることができる。
【0041】
脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に改質ポリ乳酸樹脂を含有させることで脂肪族ポリエステル系樹脂組成物の溶融時の粘性を向上させる効果が発揮されるため、発泡時にセルを構成する気泡膜の厚みを確保しやすくなる。しかも、脂肪族ポリエステル系樹脂組成物の溶融時の粘性が向上されると、混練時にブタジエンゴムにせん断力が加わり易くなるため、ブタジエンゴムを微分散させる効果も期待することができる。従って、ポリ乳酸樹脂の改質は、樹脂自身の脆性改善が図られるばかりでなく、発泡板に対してミクロ構造的な面で脆性改善の効果をもたらすことになる。
【0042】
前記脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含有させる改質ポリ乳酸樹脂などの脂肪族ポリエステル系樹脂は、メルトマスフローレイト（ＭＦＲ）が０．１ｇ／１０ｍｉｎ以上であることが好ましい。該脂肪族ポリエステル系樹脂のメルトマスフローレイトは、０．５ｇ／１０ｍｉｎ以上であることがより好ましく、１ｇ／１０ｍｉｎ以上であることがさらに好ましい。該脂肪族ポリエステル系樹脂のメルトマスフローレイトは、１０ｇ／１０ｍｉｎ以下であることが好ましく、８ｇ／１０ｍｉｎ以下であることがより好ましく、５ｇ／１０ｍｉｎ以下であることがさらに好ましい。
【0043】
脂肪族ポリエステル系樹脂や脂肪族ポリエステル系樹脂組成物のメルトマスフローレイト(ＭＦＲ)は、例えば、下記のようにして求めることができる。
【0044】
（メルトマスフローレイト(ＭＦＲ)の求め方）
脂肪族ポリエステル系樹脂や脂肪族ポリエステル系樹脂組成物のメルトマスフローレイトは、例えば、（株）東洋精機製作所製の「セミオートメルトインデクサー２Ａ」を用いて測定することができる。ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１：２０１４「プラスチック－熱可塑性プラスチックのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）及びメルトボリュームフローレイト（ＭＶＲ）の求め方－第１部」Ｂ法記載のピストンが所定の距離を移動する時間を測定する方法により測定することができる。
測定条件は、原則的に以下の通りとする。
試料：３～８ｇ
尚、測定用の試料は７０℃、４時間真空乾燥し、乾燥後は測定直前まで真空パック用のナイロンポリ袋に入れて真空包装した上でデシケータに保存する。
予熱：２７０秒
ロードホールド：３０秒
試験温度：１９０℃
試験荷重：２．１６ｋｇ（２１．１８Ｎ）
ピストン移動距離（インターバル）：２５ｍｍ
そして、試料の試験回数は３回とし、その平均をメルトマスフローレイト(ｇ／１０ｍｉｎ)の値とする。
脂肪族ポリエステル系樹脂や脂肪族ポリエステル系樹脂組成物のメルトマスフローレイトは、例えば、（株）東洋精機製作所製の「セミオートメルトインデクサー２Ａ」を用いて測定することができる。ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０－１：２０１４「プラスチック－熱可塑性プラスチックのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）及びメルトボリュームフローレイト（ＭＶＲ）の求め方－第１部」Ｂ法記載のピストンが所定の距離を移動する時間を測定する方法により測定することができる。
測定条件は、原則的に以下の通りとする。
試料：３～８ｇ
尚、測定用の試料は７０℃、４時間真空乾燥し、乾燥後は測定直前まで真空パック用のナイロンポリ袋に入れて真空包装した上でデシケータに保存する。
予熱：２７０秒
ロードホールド：３０秒
試験温度：１９０℃
試験荷重：２．１６ｋｇ（２１．１８Ｎ）
ピストン移動距離（インターバル）：２５ｍｍ
そして、試料の試験回数は３回とし、その平均をメルトマスフローレイト(ｇ／１０ｍｉｎ)の値とする。
【0045】
脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれる樹脂は、脂肪族ポリエステル系樹脂とブタジエンゴムとだけであってもよくその他の樹脂を含んでもよい。脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれる全ての樹脂に占める脂肪族ポリエステル系樹脂の割合は、８０質量％以上とすることができる。該割合は、８５質量％以上であってもよく、９０質量％以上であってもよい。ブタジエンゴムは、当該ブタジエンゴムがブタジエンの単独重合体である場合、前記のように脂肪族ポリエステル系樹脂１００質量部に対して０．３質量部以上４．０質量部以下の割合で含まれる。一方でブタジエン成分を含む共重合体ゴムは、全ての樹脂に占める割合が８質量％以下となるように脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれ得る。該割合は、７質量％以下であってもよく、６質量％以下であってもよい。ブタジエンの単独重合体やブタジエン成分を含む共重合体ゴムは、脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれる全ての樹脂に占める割合が、例えば、１質量％以上とされる。該割合は、１．５質量％以上であってもよく、２質量％以上であってもよい。
【0046】
脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれる脂肪族ポリエステル系樹脂は、ポリ乳酸樹脂のみであってもポリ乳酸樹脂とその他の脂肪族ポリエステル系樹脂との併用であってもよい。脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれる全ての脂肪族ポリエステル系樹脂に占める前記ポリ乳酸樹脂の割合は、８０質量％以上とすることができる。該割合は、８５質量％以上であってもよく、９０質量％以上であってもよい。脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれる脂肪族ポリエステル系樹脂は、９５質量％以上がポリ乳酸樹脂であってもよい。
【0047】
脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれるポリ乳酸樹脂は、改質樹脂のみであっても改質されたポリ乳酸樹脂と改質されていないポリ乳酸樹脂（非改質樹脂）との併用であってもよい。脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれる全てのポリ乳酸樹脂に占める前記改質ポリ乳酸樹脂の割合は、８０質量％以上とすることができる。該割合は、８５質量％以上であってもよく、９０質量％以上であってもよい。脂肪族ポリエステル系樹脂組成物に含まれるポリ乳酸樹脂は、９５質量％以上が改質ポリ乳酸樹脂であってもよい。
【0048】
該脂肪族ポリエステル系樹脂組成物には、脂肪族ポリエステル系樹脂以外のポリマーや顔料などの各種添加剤や気泡調整剤などの発泡状態を調整するための添加剤をさらに含有することができる。
【0049】
脂肪族ポリエステル系樹脂組成物は、グリセリン脂肪酸エステルなどの添加剤を含んでもよい。グリセリン脂肪酸エステルとしては、例えば、グリセリンモノステアレート、グリセリンモノベヘネート、グリセリンモノ１２－ヒドロキシステアレート、グリセリンモノオレート、グリセリンモノカプリレート、グリセリンモノカプレート、グリセリンモノラウレートなどのモノグリセライド；グリセリンモノ・ジステアレート、グリセリンモノ・ジベヘネート、グリセリンモノ・ジオレートなどのモノ・ジグリセライドなどが挙げられる。尚、脂肪族ポリエステル系樹脂組成物は、表面塗布されることで脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板に含まれてもよい。
【0050】
本実施形態での脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板は、上記のような脂肪族ポリエステル系樹脂組成物で構成された発泡層のみを備えた、厚さ１ｍｍ以上の板状体である。脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板（以下、単に「発泡板」ともいう）の厚さは、２ｍｍ以上であってもよい。発泡板の厚さは、例えば、１０ｍｍ以下とされる。発泡板の厚さは、８ｍｍ以下であってもよく、６ｍｍ以下であってもよい。本実施形態の発泡板が発泡層単独ではなく非発泡層などの他の層を備える場合、全体的な厚さについても上記のような値とすることができる。本実施形態での発泡板の厚さは、無作為に選択した複数箇所（例えば、１０箇所）での厚さの測定値の算術平均値として求められ、シックネスゲージによる測定値の算術平均値として求められる。
【0051】
本実施形態の発泡板は、押出発泡法によって作製された押出発泡シートなどであってもよい。本実施形態の発泡板は、発泡層の見掛け密度が３００ｋｇ／ｍ３以下であることが好ましい。発泡層の見掛け密度は、２５０ｋｇ／ｍ３以下であってもよく、２００ｋｇ／ｍ３以下であってもよい。発泡層の見掛け密度は、例えば、７０ｋｇ／ｍ３以上とすることができる。
【0052】
本実施形態の発泡板は、前記発泡層での前記脂肪族ポリエステル系樹脂の結晶化度が２５％以上である。該結晶化度は、３０％以上であってもよく、３５％以上であってもよい。脂肪族ポリエステル系樹脂が結晶化度の高い状態で発泡層に含まれている本実施形態の発泡板は、強度と靱性とに優れる。前記結晶化度は、例えば、６０％以下とされる。
【0053】
押出発泡シートの場合、通常、脂肪族ポリエステル系樹脂が十分に結晶化する前に脂肪族ポリエステル系樹脂組成物が冷え固まってしまう。特に、架橋された改質ポリ乳酸樹脂を含む場合、ポリ乳酸樹脂の分子運動が架橋によって制限されることから十分な結晶化が難しい。そのため、本実施形態では、押出機などで溶融混練されて加熱溶融状態になった脂肪族ポリエステル系樹脂組成物を大気中に押出発泡して一旦発泡層の結晶化度が２５％未満の押出発泡シートを作製した後に該押出発泡シートを加熱して結晶化度を上記のような値に向上させて発泡板を作製することが好ましい。
【0054】
このようにして結晶化度の向上された発泡板は、強度と靱性とに優れるばかりでなく、熱による歪みも生じ難くなる（寸法安定性に優れる）。熱による歪みの生じ難い本実施形態の発泡板は、例えば、炊き立ての米飯や加熱調理直後の総菜などが収容される弁当用の折箱の周側枠として適していると言える。発泡板は、９０℃の温度で加熱した時の寸法変化率が５％以下であることが好ましい。寸法変化率は、４％以下であることがより好ましく、３％以下であることが特に好ましい。
【0055】
本実施形態の発泡板は、以下のような折箱の構成部材として用いることができる。本実施形態の折箱は、角筒状に立ち上る周側枠を有する。該周側枠は、複数の平板状の側壁で構成されている。該周側枠は、周方向において隣り合う側壁どうしの間にコーナー部が設けられている。周側枠は、各側壁をそれぞれ構成する４枚の帯状の発泡板の端部どうしを接着することで構成された四角枠状のものであってもよい。周側枠は、例えば、６枚の帯状の発泡板の端部どうしを接着することで構成された六角枠状のものであってもよい。周側枠の上面視における形状は四角形や六角形以外でもよい。
【0056】
折箱は、周側枠を構成する複数の側壁のそれぞれが独立した個々の部材で構成されていなくてもよく、複数の側壁分の長さを有する帯状の発泡板がコーナー部で折り曲げられた周側枠を有していてもよい。折箱は、周側枠を構成する複数の側壁が底板に接続された一枚の発泡板が折り曲げられて作製されたものであってもよい。
【0057】
図１、図２に示す折箱ＢＸは、底板ＢＷと、該底板ＢＷの外周部より筒状に立ち上る周側枠ＦＢと、該周側枠ＦＢの上部開口ＦＢａを塞ぐ蓋板ＣＷとを備えている。これらの図に例示の折箱ＢＸでの前記底板ＢＷの平面視における形状は、多角形であり、具体的には４角形であり、さらに具体的には長方形である。該折箱ＢＸでの前記周側枠ＦＢは、４枚の側壁ＳＷで構成されて矩形枠（角筒）状となっている。前記蓋板ＣＷは、前記底板ＢＷに共通する形状を有し、前記底板ＢＷに上下方向に距離を隔てて対向するように配置されている。底板ＢＷ、側壁ＳＷ、及び、蓋板ＣＷのそれぞれは平板状であり、本実施形態の折箱ＢＸは、６つの平板部ＦＰで６面が構成された直方体である。
【0058】
本実施形態（図１、２に示す）の折箱ＢＸは、直方体の１２辺（蓋板ＣＷの外縁と４枚の側壁ＳＷとの境界の４辺、側壁ＳＷどうしの境界の４辺、及び、底板ＢＷの外縁と４枚の側壁ＳＷとの境界の４辺）におけるコーナー部ＣＰの内、少なくとも１つのコーナー部ＣＰでは隣り合う平板部ＦＰ同士がつながっている。図１に例示のように平板部ＦＰどうしのつながっている部位では、Ｖ溝ＶＣが形成されている。本実施形態の折箱ＢＸは、前記Ｖ溝ＶＣの溝幅が狭まる方向に発泡板１０が折り曲げられることによって形成されており、Ｖ溝ＶＣの反対面となる側が山折りになることで形成されたコーナー部ＣＰを備えている。本実施形態の折箱ＢＸでは、底板ＢＷの４辺と４枚の側壁ＳＷとの境界部、及び、４枚の側壁ＳＷの内の１つと前記蓋板ＣＷとの境界部にＶ溝ＶＣが形成されており、計５つのコーナー部ＣＰがＶ溝ＶＣでの折り曲げ加工によって形成されている。
【0059】
折箱は、発泡板のみで構成されても、発泡板と発泡板以外の部材とが組み合わされて構成されていてもよい。例えば、図３、４に示す折箱は、収容物を収容するための有底筒状の容器本体ＣＢが厚紙等の素材で構成され、該容器本体ＣＢを囲う筒状の周側枠ＦＢが発泡板１０で構成されている。容器本体ＣＢは、周側枠ＦＢよりも一回り小さく該周側枠ＦＢ内に収容可能な有底筒状の本体部ＣＨと該本体部ＣＨの上部開口縁より外向きに延びるフランジ部ＦＲとを有する。容器本体ＣＢは、該フランジ部ＦＲが周側枠ＦＢの内側形状よりも大きく、前記本体部ＣＨを周側枠ＦＢに収容した際に前記フランジ部ＦＲが前記周側枠ＦＢで下側から支持されるように構成されている。
【0060】
本実施形態（図３、４に示す）の周側枠ＦＢは、八角筒形状を備えている。本実施形態の周側枠ＦＢは、周方向での長さが相対的に長い４つの側壁ＳＷと、該側壁よりも長さの短い４つの側壁ＳＷとを有している。本実施形態の周側枠ＦＢでは、長短の側壁ＳＷが周方向に交互に並んで８つの側面を構成している。前記周側枠ＦＢは、容器本体ＣＢと組み合わされて折箱ＢＸとして用いられる。該周側枠ＦＢは、図に示すように一面側に複数のＶ溝ＶＣを備えた帯状の発泡板１０で形成されている。該発泡板１０は、前記周側枠ＦＢの周方向となる第１方向と、該第１方向と直交し前記周側枠ＦＢの上下方向となる第２方向とを有する。前記複数のＶ溝ＶＣは、前記第１方向において距離を隔てた複数箇所で前記第２方向に延びるように設けられている。本実施形態の周側枠ＦＢは、前記Ｖ溝ＶＣの溝幅が狭まる方向に発泡板１０が折り曲げられることによって形成されており、Ｖ溝ＶＣの反対面となる側が山折りとなったコーナー部ＣＰと、２つのコーナー部ＣＰの間を構成する平板部ＦＰとを備える。
【0061】
本実施形態の折箱ＢＸは、靱性に優れた発泡板１０で構成されるため、切断加工された端面からの発塵が抑制される。また、図に例示の折箱ＢＸでは、Ｖ溝ＶＣの形成のための切削加工での発塵や欠けの発生が抑制される。さらに、折箱ＢＸは、Ｖ溝ＶＣでの折り曲げ加工に際して発泡板１０に割れが生じることも抑制される。本実施形態の発泡板１０ｘは、このような短い区間で２本のＶ溝ＶＣが形成されて折り曲げ加工が施されている折箱ＢＸの形成に有用である。
【0062】
尚、本実施形態の発泡板は、切削加工や折り曲げ加工が施される点で好ましい用途として折箱が例示されるが折箱以外にも各種の用途に用いることができる。また、上記における例示は、あくまで特定の事例についてであり、本発明の発泡板は、上記例示に何等限定されるものではない。
【実施例0063】
次に実施例を挙げて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【0064】
（実施例１）
脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板の作製には、改質ポリ乳酸樹脂を用いた。
改質ポリ乳酸樹脂は、以下のように調製した。
脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板の作製には、改質ポリ乳酸樹脂を用いた。
改質ポリ乳酸樹脂は、以下のように調製した。
【0065】
（改質ポリ乳酸樹脂の調製）
ポリ乳酸樹脂（Ｎａｔｕｒｅ Ｗｏｒｋｓ社製「Ｂｉｏｐｏｌｙｍｅｒ Ｉｎｇｅｏ ６２０２Ｄ」、ＭＦＲ＝１０．１ｇ／１０ｍｉｎ、密度＝１．２４ｇ／ｃｍ３）１００質量部と、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネート（化薬アクゾ社製「カヤカルボンＢＩＣ－７５」、１分間半減期温度Ｔ１：１５８．８℃）０．５質量部とをリボンブレンダーにて攪拌混合して、混合物を得た。
得られた混合物を、口径が５７ｍｍの二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝３１．５）に供給した。
フィード部の設定温度を１７０℃、それ以降の温度を２３０℃に設定し、回転数１５０ｒｐｍの条件にて二軸押出機中で前記混合物を溶融混練させ、押出機の先端に取り付けた口径３ｍｍ、孔数１８個のダイから、５０ｋｇ／ｈの吐出量で、混練物をストランド状に押し出した。
次いで、押し出されたストランド状の混練物を、３０℃の水を収容した長さ２ｍの冷却水槽中を通過させて、冷却した。
冷却されたストランドを、ペレタイザーでカットして、改質ポリ乳酸樹脂のペレットを得た。
ポリ乳酸樹脂（Ｎａｔｕｒｅ Ｗｏｒｋｓ社製「Ｂｉｏｐｏｌｙｍｅｒ Ｉｎｇｅｏ ６２０２Ｄ」、ＭＦＲ＝１０．１ｇ／１０ｍｉｎ、密度＝１．２４ｇ／ｃｍ３）１００質量部と、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネート（化薬アクゾ社製「カヤカルボンＢＩＣ－７５」、１分間半減期温度Ｔ１：１５８．８℃）０．５質量部とをリボンブレンダーにて攪拌混合して、混合物を得た。
得られた混合物を、口径が５７ｍｍの二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝３１．５）に供給した。
フィード部の設定温度を１７０℃、それ以降の温度を２３０℃に設定し、回転数１５０ｒｐｍの条件にて二軸押出機中で前記混合物を溶融混練させ、押出機の先端に取り付けた口径３ｍｍ、孔数１８個のダイから、５０ｋｇ／ｈの吐出量で、混練物をストランド状に押し出した。
次いで、押し出されたストランド状の混練物を、３０℃の水を収容した長さ２ｍの冷却水槽中を通過させて、冷却した。
冷却されたストランドを、ペレタイザーでカットして、改質ポリ乳酸樹脂のペレットを得た。
【0066】
（１次発泡シートの作製）
前述の方法で得られた改質されたポリ乳酸樹脂１００質量部と、気泡調整剤（松村産業（株）製「クラウンタルク」）１．０質量部と共重合体ゴム（三菱ケミカル（株）製「メタブレンＣ－２２３Ａ」（ＭＢＳポリマー）３質量部とをドライブレンドして、混合物を作製した。
口径φ５０ｍｍの第１押出機（上流側）及び口径φ６５ｍｍの第２押出機（下流側）を備えたタンデム押出機において、口径φ５０ｍｍの第１の押出機に、得られた混合物をホッパーを通じて供給し、加熱溶融させた。
その後、発泡剤としてブタン（イソブタン／ノルマルブタン＝７０／３０）を第１押出機に圧入し、前記混合物とともに溶融混合させた。
次いで、この溶融混合物を口径６５ｍｍの第２の押出機に移送して押出発泡に適した温度に均一に冷却した後、口径７０ｍｍのサーキュラーダイから吐出量３０ｋｇ／ｈで押出発泡させて、円筒状発泡体を得た。
得られた円筒状発泡体を内部が約２０℃の水で冷却されているφ２０６ｍｍのマンドレル上を沿わせ、またその外面をその径よりも大きいエアリングによりエアーを吹き付けることにより冷却成形し、円周上の１点でカッターにより切開して、帯状の１次発泡シートを得た。
この時の１次発泡シートの結晶化度は８．８％であった。
前述の方法で得られた改質されたポリ乳酸樹脂１００質量部と、気泡調整剤（松村産業（株）製「クラウンタルク」）１．０質量部と共重合体ゴム（三菱ケミカル（株）製「メタブレンＣ－２２３Ａ」（ＭＢＳポリマー）３質量部とをドライブレンドして、混合物を作製した。
口径φ５０ｍｍの第１押出機（上流側）及び口径φ６５ｍｍの第２押出機（下流側）を備えたタンデム押出機において、口径φ５０ｍｍの第１の押出機に、得られた混合物をホッパーを通じて供給し、加熱溶融させた。
その後、発泡剤としてブタン（イソブタン／ノルマルブタン＝７０／３０）を第１押出機に圧入し、前記混合物とともに溶融混合させた。
次いで、この溶融混合物を口径６５ｍｍの第２の押出機に移送して押出発泡に適した温度に均一に冷却した後、口径７０ｍｍのサーキュラーダイから吐出量３０ｋｇ／ｈで押出発泡させて、円筒状発泡体を得た。
得られた円筒状発泡体を内部が約２０℃の水で冷却されているφ２０６ｍｍのマンドレル上を沿わせ、またその外面をその径よりも大きいエアリングによりエアーを吹き付けることにより冷却成形し、円周上の１点でカッターにより切開して、帯状の１次発泡シートを得た。
この時の１次発泡シートの結晶化度は８．８％であった。
【0067】
上記方法で得られた１次発泡シートをコンベア式加熱機（加熱ゾーン温度１２０℃、長さ３．０ｍ）に移動速度２ｍ／ｍｉｎで通して、加熱・冷却をした後、裁断機で裁断して発泡板を製造した。
この時の発泡板の結晶化度は４２％であった。
尚、発泡板や１次発泡シートの結晶化度は次のようにして測定した。
この時の発泡板の結晶化度は４２％であった。
尚、発泡板や１次発泡シートの結晶化度は次のようにして測定した。
【0068】
（結晶化度の測定）
結晶化度はＪＩＳ Ｋ７１２１：１９８７、ＪＩＳ Ｋ７１２１：２０１２を基本としたが、昇温速度は５℃／ｍｉｎで測定した。
但し、サンプリング方法・温度条件に関しては以下のように行った。
試料をアルミニウム製測定容器の底にすきまのないよう５．５±０．５ｍｇ充てん後、アルミニウム製の蓋をした。
次いで（株）日立ハイテクサイエンス製「ＤＳＣ７０００Ｘ、ＡＳ－３」示差走査熱量計を用い、示差走査熱量分析を行った。
窒素ガス流量２０ｍＬ／ｍｉｎのもと以下のようなステップで加熱してＤＳＣ曲線を得た。
（ステップ１）３０℃で２分間保持。
（ステップ２）速度５℃／ｍｉｎで３０℃から２１０℃まで昇温。
その時の基準物質はアルミナを用いた。
融解ピークの面積から求められる融解熱量（Ｊ／ｇ）と結晶化ピークの面積から求められる結晶化熱量（Ｊ／ｇ）の差を求めた。
この差をポリ乳酸完全結晶の理論融解熱量９３Ｊ／ｇで除して求められる割合を結晶化度とした。融解熱量及び結晶化熱量は装置付属の解析ソフトを用いて算出した。
具体的には、融解熱量は低温側のベースラインからＤＳＣ曲線が離れる点と、そのＤＳＣ曲線が再び高温側のベースラインへ戻る点とを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分から算出した。結晶化熱量は低温側のベースラインからＤＳＣ曲線が離れる点と、そのＤＳＣ曲線が再び高温側へ戻る点とを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から算出した。
つまり、結晶化度は次式より求めた。
結晶化度（％）＝
（融解熱量（Ｊ／ｇ)－結晶化熱量（Ｊ／ｇ））／９３（Ｊ／ｇ）×１００（％）
結晶化度はＪＩＳ Ｋ７１２１：１９８７、ＪＩＳ Ｋ７１２１：２０１２を基本としたが、昇温速度は５℃／ｍｉｎで測定した。
但し、サンプリング方法・温度条件に関しては以下のように行った。
試料をアルミニウム製測定容器の底にすきまのないよう５．５±０．５ｍｇ充てん後、アルミニウム製の蓋をした。
次いで（株）日立ハイテクサイエンス製「ＤＳＣ７０００Ｘ、ＡＳ－３」示差走査熱量計を用い、示差走査熱量分析を行った。
窒素ガス流量２０ｍＬ／ｍｉｎのもと以下のようなステップで加熱してＤＳＣ曲線を得た。
（ステップ１）３０℃で２分間保持。
（ステップ２）速度５℃／ｍｉｎで３０℃から２１０℃まで昇温。
その時の基準物質はアルミナを用いた。
融解ピークの面積から求められる融解熱量（Ｊ／ｇ）と結晶化ピークの面積から求められる結晶化熱量（Ｊ／ｇ）の差を求めた。
この差をポリ乳酸完全結晶の理論融解熱量９３Ｊ／ｇで除して求められる割合を結晶化度とした。融解熱量及び結晶化熱量は装置付属の解析ソフトを用いて算出した。
具体的には、融解熱量は低温側のベースラインからＤＳＣ曲線が離れる点と、そのＤＳＣ曲線が再び高温側のベースラインへ戻る点とを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分から算出した。結晶化熱量は低温側のベースラインからＤＳＣ曲線が離れる点と、そのＤＳＣ曲線が再び高温側へ戻る点とを結ぶ直線と、ＤＳＣ曲線に囲まれる部分の面積から算出した。
つまり、結晶化度は次式より求めた。
結晶化度（％）＝
（融解熱量（Ｊ／ｇ)－結晶化熱量（Ｊ／ｇ））／９３（Ｊ／ｇ）×１００（％）
【0069】
また、実施例１の発泡板についてのブタジエンゴム成分の量は、１．４質量部であった。
【0070】
ブタジエンゴムの含有量は次のようにして測定した。
発泡体試料約０．１ｇをクロロホルム約２０ｍＬに溶解し、ホットプレート上でフィルムを作製した。
フィルム化した試料を約０．１～０．５ｍｇ精秤した。
キューリー点が５９０℃の日本分析工業（株）製「パイロホイル」強磁性金属体で試料を包んで試験体を作製した。
試験体は強磁性金属体が試料に圧着するように作製した。
日本分析工業（株）製「ＪＰＳ－７００型」キューリーポイントパイロライザー装置にて試験体を加熱し、試料を分解させた。
分解によって生成した４－ビニルシクロヘキセンをアジレント・テクノロジー（株）製「ＧＣ７８２０」ガスクロマトグラフ（検出器＝ＦＩＤ）を用いて測定し、ピーク面積を求めた。
試料に含まれるブタジエン成分量は、予め作成しておいた検量線より算出した。
（熱分解条件）
測定装置＝日本分析工業（株）製「ＪＰＳ－７００型」ＰＹＲＯＦＯＩＬ ＳＡＭＰＬＥＲ
加熱温度＝５９０℃
加熱時間＝５ｓｅｃ
オーブン温度＝３００℃
ニードル温度＝３００℃
（ＧＣ測定条件）
測定装置＝アジレントテクノロジー（株）製「７８２０Ａ」ガスクロマトグラフ装置
検出器＝ＦＩＤ
カラム＝ＡｇｉｌｅｎｔＴｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ社製「ＤＢ－５」キャピラリーカラム（０．２５μｍ×０．２５ｍｍφ×３０ｍ）
（ＧＣオーブン昇温条件）
初期温度＝５０℃（０．５ｍｉｎ保持）
第１段階昇温速度＝１０℃／ｍｉｎ（２００℃まで、０ｍｉｎ保持）
第２段階昇温速度＝２０℃／ｍｉｎ（３２０℃まで）
最終温度＝３２０℃（０．５ｍｉｎ保持）
キャリアーガス＝Ｈｅ
Ｈｅ流量＝６３．７３６ｍＬ／ｍｉｎ
注入口圧力＝１００ｋＰａ
カラム入口圧力＝１００ｋＰａ
注入口温度＝３００℃
検出器温度＝３００℃
スプリット比＝１／５０
検量線作成用標準試料は、三菱ケミカル（株）社製 メタブレンＣ－２２３Ａを使用した。
発泡体試料約０．１ｇをクロロホルム約２０ｍＬに溶解し、ホットプレート上でフィルムを作製した。
フィルム化した試料を約０．１～０．５ｍｇ精秤した。
キューリー点が５９０℃の日本分析工業（株）製「パイロホイル」強磁性金属体で試料を包んで試験体を作製した。
試験体は強磁性金属体が試料に圧着するように作製した。
日本分析工業（株）製「ＪＰＳ－７００型」キューリーポイントパイロライザー装置にて試験体を加熱し、試料を分解させた。
分解によって生成した４－ビニルシクロヘキセンをアジレント・テクノロジー（株）製「ＧＣ７８２０」ガスクロマトグラフ（検出器＝ＦＩＤ）を用いて測定し、ピーク面積を求めた。
試料に含まれるブタジエン成分量は、予め作成しておいた検量線より算出した。
（熱分解条件）
測定装置＝日本分析工業（株）製「ＪＰＳ－７００型」ＰＹＲＯＦＯＩＬ ＳＡＭＰＬＥＲ
加熱温度＝５９０℃
加熱時間＝５ｓｅｃ
オーブン温度＝３００℃
ニードル温度＝３００℃
（ＧＣ測定条件）
測定装置＝アジレントテクノロジー（株）製「７８２０Ａ」ガスクロマトグラフ装置
検出器＝ＦＩＤ
カラム＝ＡｇｉｌｅｎｔＴｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ社製「ＤＢ－５」キャピラリーカラム（０．２５μｍ×０．２５ｍｍφ×３０ｍ）
（ＧＣオーブン昇温条件）
初期温度＝５０℃（０．５ｍｉｎ保持）
第１段階昇温速度＝１０℃／ｍｉｎ（２００℃まで、０ｍｉｎ保持）
第２段階昇温速度＝２０℃／ｍｉｎ（３２０℃まで）
最終温度＝３２０℃（０．５ｍｉｎ保持）
キャリアーガス＝Ｈｅ
Ｈｅ流量＝６３．７３６ｍＬ／ｍｉｎ
注入口圧力＝１００ｋＰａ
カラム入口圧力＝１００ｋＰａ
注入口温度＝３００℃
検出器温度＝３００℃
スプリット比＝１／５０
検量線作成用標準試料は、三菱ケミカル（株）社製 メタブレンＣ－２２３Ａを使用した。
【0071】
さらに、実施例１の発泡板については、以下のような評価を行った。
【0072】
（見掛け密度の測定）
発泡板の見掛け密度は、ＪＩＳ Ｋ７２２２：１９９９「発泡プラスチックおよびゴム－見掛け密度の測定」に記載される方法により測定し、具体的には下記のような方法で測定した。
発泡シートから、１００ｃｍ３以上の試料を元のセル構造を変えないように切断し、この試料をＪＩＳ Ｋ７１００：１９９９の記号２３／５０、２級環境下で１６時間状態調節した後、その寸法、質量を測定して、見掛け密度を下記式により算出した。
見掛け密度（ｋｇ／ｍ３）＝試料の質量（ｋｇ）／試料の体積（ｍ３）
なお、試料の寸法測定には、（株）ミツトヨ製「ＤＩＧＩＭＡＴＩＣ」ＣＤ－１５タイプを用いた。
発泡板の見掛け密度は、ＪＩＳ Ｋ７２２２：１９９９「発泡プラスチックおよびゴム－見掛け密度の測定」に記載される方法により測定し、具体的には下記のような方法で測定した。
発泡シートから、１００ｃｍ３以上の試料を元のセル構造を変えないように切断し、この試料をＪＩＳ Ｋ７１００：１９９９の記号２３／５０、２級環境下で１６時間状態調節した後、その寸法、質量を測定して、見掛け密度を下記式により算出した。
見掛け密度（ｋｇ／ｍ３）＝試料の質量（ｋｇ）／試料の体積（ｍ３）
なお、試料の寸法測定には、（株）ミツトヨ製「ＤＩＧＩＭＡＴＩＣ」ＣＤ－１５タイプを用いた。
【0073】
（加熱寸法変化率の測定）
発泡板から一辺が約１０ｃｍの平面正方形状の試験片を５個、各辺が前記発泡板の押出方向（ＭＤ）又は幅方向（ＴＤ）に平行な状態となるように切り出した。
次いで、各試験片の表面上に、互いに対向する辺の中央部同士を結ぶ直線を二本、十字状に描いた。
このとき、加熱前の各方向における直線の長さをＭＤ１、ＴＤ１とした。
次に、各試験片を９０℃に設定した湿度調整無しのオーブン中の平台に静置して、１５０秒間加熱した後、オーブンから取り出して室温にて３０分間冷却した。
その後、加熱前に描いた各方向の直線の長さを測定し、各試験片の測定長の相加平均値を加熱後の長さとした。
得られた加熱後の長さＭＤ２、ＴＤ２と、加熱前の長さＭＤ１、ＴＤ１から、押出方向の加熱前の長さ（ＭＤ１）と加熱後の長さ（ＭＤ２）の比（ＭＤ比＝ＭＤ２／ＭＤ１）、幅方向の加熱前の長さ（ＴＤ１）と加熱後の長さ（ＴＤ２）の比（ＴＤ比＝ＴＤ２／ＴＤ１）を算出した。
この時、変化の大きいほうの比が、“０．９９以上１．０１以下”（寸法変化率１％以下）のものを「◎」、“０．９７以上０．９９未満又は１．０１より大きく１．０３以下”（寸法変化率１％超３％以下）のものを「〇」、０．９５以上０．９７未満又は１．０３より大きく１．０５以下”（寸法変化率３％超５％以下）のものを「△」、“０．９５未満又は１．０５より大きい場合”（寸法変化率５％超）のものを「×」として判定した。
発泡板から一辺が約１０ｃｍの平面正方形状の試験片を５個、各辺が前記発泡板の押出方向（ＭＤ）又は幅方向（ＴＤ）に平行な状態となるように切り出した。
次いで、各試験片の表面上に、互いに対向する辺の中央部同士を結ぶ直線を二本、十字状に描いた。
このとき、加熱前の各方向における直線の長さをＭＤ１、ＴＤ１とした。
次に、各試験片を９０℃に設定した湿度調整無しのオーブン中の平台に静置して、１５０秒間加熱した後、オーブンから取り出して室温にて３０分間冷却した。
その後、加熱前に描いた各方向の直線の長さを測定し、各試験片の測定長の相加平均値を加熱後の長さとした。
得られた加熱後の長さＭＤ２、ＴＤ２と、加熱前の長さＭＤ１、ＴＤ１から、押出方向の加熱前の長さ（ＭＤ１）と加熱後の長さ（ＭＤ２）の比（ＭＤ比＝ＭＤ２／ＭＤ１）、幅方向の加熱前の長さ（ＴＤ１）と加熱後の長さ（ＴＤ２）の比（ＴＤ比＝ＴＤ２／ＴＤ１）を算出した。
この時、変化の大きいほうの比が、“０．９９以上１．０１以下”（寸法変化率１％以下）のものを「◎」、“０．９７以上０．９９未満又は１．０１より大きく１．０３以下”（寸法変化率１％超３％以下）のものを「〇」、０．９５以上０．９７未満又は１．０３より大きく１．０５以下”（寸法変化率３％超５％以下）のものを「△」、“０．９５未満又は１．０５より大きい場合”（寸法変化率５％超）のものを「×」として判定した。
【0074】
（発泡板の加工性評価）
加工性はＶ溝の加工における「欠け」「切り粉」の発生状況により評価した。
押出方向と直交する幅方向に発泡板の全幅に及ぶ長さのＶ溝を切削加工により形成し、さらにＶ溝方向と直交する、押出方向に長い３５ｍｍ幅の短冊状にカットした時に、「欠け」や「切り粉」がどのように発生するかを評価した。
この時、切削した箇所に「欠け」、「切り粉」の発生が起こったものを不良「×」と判定とし、「欠け」、「切り粉」の起こらなかったものを良好「○」と判定した。
加工性はＶ溝の加工における「欠け」「切り粉」の発生状況により評価した。
押出方向と直交する幅方向に発泡板の全幅に及ぶ長さのＶ溝を切削加工により形成し、さらにＶ溝方向と直交する、押出方向に長い３５ｍｍ幅の短冊状にカットした時に、「欠け」や「切り粉」がどのように発生するかを評価した。
この時、切削した箇所に「欠け」、「切り粉」の発生が起こったものを不良「×」と判定とし、「欠け」、「切り粉」の起こらなかったものを良好「○」と判定した。
【0075】
＜総合評価＞
加熱寸法変化率・・・◎：５点、〇：３点、△：１点、×：０点
加工性・・・◎：５点、×：０点
上記点数に従い、加熱寸法変化率（寸法安定性）及び加工性を評価し、両方の合計得点により総合評価を実施し、１０点をＡ、８点をＢ、６点をＣ、５点以下をＤとして評価した。
結果を、下記表１に示す。
加熱寸法変化率・・・◎：５点、〇：３点、△：１点、×：０点
加工性・・・◎：５点、×：０点
上記点数に従い、加熱寸法変化率（寸法安定性）及び加工性を評価し、両方の合計得点により総合評価を実施し、１０点をＡ、８点をＢ、６点をＣ、５点以下をＤとして評価した。
結果を、下記表１に示す。
【0076】
（実施例２）
コンベア式加熱機での移動速度を５ｍ／ｍｉｎとした以外は、実施例１と同様に発泡板を作製し、評価を実施した。
尚、この時の発泡板の結晶化度は２６％、ブタジエンゴム量は１．４質量部であった。
コンベア式加熱機での移動速度を５ｍ／ｍｉｎとした以外は、実施例１と同様に発泡板を作製し、評価を実施した。
尚、この時の発泡板の結晶化度は２６％、ブタジエンゴム量は１．４質量部であった。
【0077】
（実施例３）
コンベア式加熱機での移動速度を３ｍ／ｍｉｎとした以外は、実施例１と同様に発泡板を作製し、評価を実施した。
尚、この時の発泡板の結晶化度は３６％、ブタジエンゴム量は１．４質量部であった。
コンベア式加熱機での移動速度を３ｍ／ｍｉｎとした以外は、実施例１と同様に発泡板を作製し、評価を実施した。
尚、この時の発泡板の結晶化度は３６％、ブタジエンゴム量は１．４質量部であった。
【0078】
（実施例４）
ブタジエン成分を含む共重合体ゴムの添加量を１質量部とした以外は、実施例１と同様に発泡板を作製し、評価を実施した。
尚、この時の発泡板の結晶化度は４５％、ブタジエンゴム量は０．５質量部であった。
ブタジエン成分を含む共重合体ゴムの添加量を１質量部とした以外は、実施例１と同様に発泡板を作製し、評価を実施した。
尚、この時の発泡板の結晶化度は４５％、ブタジエンゴム量は０．５質量部であった。
【0079】
（実施例５）
ブタジエン成分を含む共重合体ゴムの添加量を５質量部とした以外は、実施例１と同様に発泡板を作製し、評価を実施した。
尚、この時の発泡板の結晶化度は４３％、ブタジエンゴム量は２．４質量部であった。
ブタジエン成分を含む共重合体ゴムの添加量を５質量部とした以外は、実施例１と同様に発泡板を作製し、評価を実施した。
尚、この時の発泡板の結晶化度は４３％、ブタジエンゴム量は２．４質量部であった。
【0080】
（実施例６）
ブタジエン成分を含む共重合体ゴムの添加量を８質量部とした以外は、実施例１と同様に発泡板を作製し、評価を実施した。
尚、この時の発泡板の結晶化度は４３％、ブタジエンゴム量は３．８質量部であった。
ブタジエン成分を含む共重合体ゴムの添加量を８質量部とした以外は、実施例１と同様に発泡板を作製し、評価を実施した。
尚、この時の発泡板の結晶化度は４３％、ブタジエンゴム量は３．８質量部であった。
【0081】
（実施例７）
１次発泡シートを次のような方法で調製した（１次発泡シートを押出発泡する押出機でポリ乳酸樹脂の改質も併せて実施した）こと以外は、実施例１と同様の加熱条件で発泡板の結晶化度を調製し、評価を実施した。
尚、この時の発泡板の結晶化度は４１％であった。
１次発泡シートを次のような方法で調製した（１次発泡シートを押出発泡する押出機でポリ乳酸樹脂の改質も併せて実施した）こと以外は、実施例１と同様の加熱条件で発泡板の結晶化度を調製し、評価を実施した。
尚、この時の発泡板の結晶化度は４１％であった。
【0082】
（実施例７での１次発泡シートの調製）
ポリ乳酸樹脂１００質量部と、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネート（化薬アクゾ社製「カヤカルボンＢＩＣ－７５」、１分間半減期温度Ｔ１：１５８．８℃）０．３質量部、気泡調整剤（松村産業（株）製「クラウンタルク」）１．０質量部と共重合体ゴム（三菱ケミカル（株）製「メタブレンＣ－２２３Ａ」）３質量部とをドライブレンドして、混合物を作製した。
口径φ５０ｍｍの第１押出機（上流側）及び口径φ６５ｍｍの第２押出機（下流側）を備えたタンデム押出機において、口径φ５０ｍｍの第１の押出機に、得られた混合物をホッパーを通じて供給し、加熱溶融させた。
その後、発泡剤としてブタン（イソブタン／ノルマルブタン＝７０／３０）を第１押出機に圧入し、前記混合物とともに溶融混合させた。
次いで、この溶融混合物を口径６５ｍｍの第２の押出機に移送して押出発泡に適した温度に均一に冷却した後、口径７０ｍｍのサーキュラーダイから吐出量３０ｋｇ／ｈで押出発泡させて、円筒状発泡体を得た。
得られた円筒状発泡体を内部が約２０℃の水で冷却されているφ２０６ｍｍのマンドレル上を沿わせ、またその外面をその径よりも大きいエアリングによりエアーを吹き付けることにより冷却成形し、円周上の１点でカッターにより切開して、帯状の１次発泡シートを得た。
この時の１次発泡シートの結晶化度は９．１％であった。発泡板の結晶化度は４１％、ブタジエンゴム量は１．４質量部であった。
ポリ乳酸樹脂１００質量部と、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネート（化薬アクゾ社製「カヤカルボンＢＩＣ－７５」、１分間半減期温度Ｔ１：１５８．８℃）０．３質量部、気泡調整剤（松村産業（株）製「クラウンタルク」）１．０質量部と共重合体ゴム（三菱ケミカル（株）製「メタブレンＣ－２２３Ａ」）３質量部とをドライブレンドして、混合物を作製した。
口径φ５０ｍｍの第１押出機（上流側）及び口径φ６５ｍｍの第２押出機（下流側）を備えたタンデム押出機において、口径φ５０ｍｍの第１の押出機に、得られた混合物をホッパーを通じて供給し、加熱溶融させた。
その後、発泡剤としてブタン（イソブタン／ノルマルブタン＝７０／３０）を第１押出機に圧入し、前記混合物とともに溶融混合させた。
次いで、この溶融混合物を口径６５ｍｍの第２の押出機に移送して押出発泡に適した温度に均一に冷却した後、口径７０ｍｍのサーキュラーダイから吐出量３０ｋｇ／ｈで押出発泡させて、円筒状発泡体を得た。
得られた円筒状発泡体を内部が約２０℃の水で冷却されているφ２０６ｍｍのマンドレル上を沿わせ、またその外面をその径よりも大きいエアリングによりエアーを吹き付けることにより冷却成形し、円周上の１点でカッターにより切開して、帯状の１次発泡シートを得た。
この時の１次発泡シートの結晶化度は９．１％であった。発泡板の結晶化度は４１％、ブタジエンゴム量は１．４質量部であった。
【0083】
（実施例８）
１次発泡シートを次のような方法で調製した（１次発泡シートを押出発泡する押出機でポリ乳酸樹脂の改質も併せて実施した）こと以外は、実施例１と同様の加熱条件で発泡板の結晶化度を調製し、評価を実施した。
尚、この時の結晶化度は４２％であった。
１次発泡シートを次のような方法で調製した（１次発泡シートを押出発泡する押出機でポリ乳酸樹脂の改質も併せて実施した）こと以外は、実施例１と同様の加熱条件で発泡板の結晶化度を調製し、評価を実施した。
尚、この時の結晶化度は４２％であった。
【0084】
（実施例８での１次発泡シートの調製）
口径φ４１ｍｍの二軸押出機に設けられた混合スクリューにポリ乳酸樹脂（Ｎａｔｕｒｅ Ｗｏｒｋｓ社製「Ｂｉｏｐｏｌｙｍｅｒ Ｉｎｇｅｏ ６２０２Ｄ」、ＭＦＲ＝１０．１ｇ／１０ｍｉｎ、密度＝１．２４ｇ／ｃｍ３）１００質量部と、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネート（化薬アクゾ社製「カヤカルボンＢＩＣ－７５」、１分間半減期温度Ｔ１：１５８．８℃）０．４質量部と、気泡調整剤（松村産業（株）製「クラウンタルク」）１．０質量部と、共重合体ゴム（三菱ケミカル（株）製「メタブレンC-223A」）３質量部とを供給して混合し、次いで押出機内に供給して加熱溶融させた。
その後、発泡剤としてブタン（イソブタン／ノルマルブタン＝７０／３０）を押出機に圧入し、混合物とともに溶融混合させた。
次いで、口径７０ｍｍのサーキュラーダイから吐出量３０ｋｇ／ｈで押出発泡させて、円筒状発泡体を得た。
得られた円筒状発泡体を内部が約２０℃の水で冷却されているφ２０６ｍｍのマンドレル上を沿わせ、またその外面をその径よりも大きいエアリングによりエアーを吹き付けることにより冷却成形し、円周上の１点でカッターにより切開して、帯状の1次発泡シートを得た。
この時の１次発泡シートの結晶化度は７．８％であった。発泡板の結晶化度は４２％、ブタジエンゴム量は１．４質量部であった。
口径φ４１ｍｍの二軸押出機に設けられた混合スクリューにポリ乳酸樹脂（Ｎａｔｕｒｅ Ｗｏｒｋｓ社製「Ｂｉｏｐｏｌｙｍｅｒ Ｉｎｇｅｏ ６２０２Ｄ」、ＭＦＲ＝１０．１ｇ／１０ｍｉｎ、密度＝１．２４ｇ／ｃｍ３）１００質量部と、ｔ－ブチルパーオキシイソプロピルモノカーボネート（化薬アクゾ社製「カヤカルボンＢＩＣ－７５」、１分間半減期温度Ｔ１：１５８．８℃）０．４質量部と、気泡調整剤（松村産業（株）製「クラウンタルク」）１．０質量部と、共重合体ゴム（三菱ケミカル（株）製「メタブレンC-223A」）３質量部とを供給して混合し、次いで押出機内に供給して加熱溶融させた。
その後、発泡剤としてブタン（イソブタン／ノルマルブタン＝７０／３０）を押出機に圧入し、混合物とともに溶融混合させた。
次いで、口径７０ｍｍのサーキュラーダイから吐出量３０ｋｇ／ｈで押出発泡させて、円筒状発泡体を得た。
得られた円筒状発泡体を内部が約２０℃の水で冷却されているφ２０６ｍｍのマンドレル上を沿わせ、またその外面をその径よりも大きいエアリングによりエアーを吹き付けることにより冷却成形し、円周上の１点でカッターにより切開して、帯状の1次発泡シートを得た。
この時の１次発泡シートの結晶化度は７．８％であった。発泡板の結晶化度は４２％、ブタジエンゴム量は１．４質量部であった。
【0085】
（比較例１）
コンベア式加熱機による加熱を行なわず実施例１の１次発泡シート（結晶化度：８．８％、ブタジエンゴム量：１．４質量部）を発泡板とし、実施例１と同様に評価した。
コンベア式加熱機による加熱を行なわず実施例１の１次発泡シート（結晶化度：８．８％、ブタジエンゴム量：１．４質量部）を発泡板とし、実施例１と同様に評価した。
【0086】
（比較例２）
ブタジエン成分を含む共重合体ゴムの添加量を０質量部とした（共重合体ゴムを含有させなかった）こと以外は、実施例１と同様に発泡板を作製し、評価を実施した。
この時、発泡板の結晶化度は４１％であった。
ブタジエン成分を含む共重合体ゴムの添加量を０質量部とした（共重合体ゴムを含有させなかった）こと以外は、実施例１と同様に発泡板を作製し、評価を実施した。
この時、発泡板の結晶化度は４１％であった。
【0087】
（比較例３）
ブタジエン成分を含む共重合体ゴムの添加量を１０質量部とした以外は、実施例１と同様に発泡板を作製し、評価を実施した。
この時、発泡板の結晶化度は４１％、ブタジエンゴム量は４．９質量部であった。
ブタジエン成分を含む共重合体ゴムの添加量を１０質量部とした以外は、実施例１と同様に発泡板を作製し、評価を実施した。
この時、発泡板の結晶化度は４１％、ブタジエンゴム量は４．９質量部であった。
【0088】
（比較例４）
ブタジエン成分を含む共重合体ゴムの代わりにアクリル樹脂を１０質量部加えたこと以外は、比較例１と同様に加熱を行わず発泡板を作製し、評価を実施した。
この時、結晶化度は９．４％であった。
ブタジエン成分を含む共重合体ゴムの代わりにアクリル樹脂を１０質量部加えたこと以外は、比較例１と同様に加熱を行わず発泡板を作製し、評価を実施した。
この時、結晶化度は９．４％であった。
【0089】
以上の評価結果を併せて下記の表１に示す。
【0090】
【表1】
【0091】
上記の結果から、本発明によれば脂肪族ポリエステル系樹脂発泡板における脆性が改善され、寸法安定性に優れ、製造容易な折箱が提供可能になることがわかる。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
