特開 2023-146180 鉄骨梁

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2023146180

(43)【公開日】2023-10-12

(54)【発明の名称】鉄骨梁

(51)【国際特許分類】

   E04C 3/06 20060101AFI20231004BHJP

【ＦＩ】

E04C3/06

【審査請求】未請求

【請求項の数】3

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2022053241

(22)【出願日】2022-03-29

(71)【出願人】

【識別番号】000001258

【氏名又は名称】ＪＦＥスチール株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100184859

【弁理士】

【氏名又は名称】磯村 哲朗

(74)【代理人】

【識別番号】100123386

【弁理士】

【氏名又は名称】熊坂 晃

(74)【代理人】

【識別番号】100196667

【弁理士】

【氏名又は名称】坂井 哲也

(74)【代理人】

【識別番号】100130834

【弁理士】

【氏名又は名称】森 和弘

(72)【発明者】

【氏名】安永 隼平

【テーマコード（参考）】

2E163

【Ｆターム（参考）】

2E163FA12

2E163FB02

2E163FB21

(57)【要約】

【課題】 鉄骨梁に発生する座屈モードを高次化させることにより、鉄骨梁が全塑性耐力に到達した後の歪硬化による耐力上昇を抑制しつつ、十分な塑性変形性能を確保可能な鉄骨梁を提供する。
【解決手段】 上フランジと、下フランジと、前記上フランジと前記下フランジとを連結するウェブとにより構成されたＨ形状の断面を有する鉄骨梁であって、前記上フランジおよび前記下フランジには、前記鉄骨梁の断面中心に対して点対称かつ前記鉄骨梁の梁幅方向に非対称となるように、切欠部が形成されている鉄骨梁。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

上フランジと、下フランジと、前記上フランジと前記下フランジとを連結するウェブとにより構成されたＨ形状の断面を有する鉄骨梁であって、
前記上フランジおよび前記下フランジの各々には、前記鉄骨梁の断面中心に対して点対称かつ前記鉄骨梁の梁幅方向に非対称となるように、複数の切欠部が形成されている鉄骨梁。

【請求項2】

前記上フランジおよび前記下フランジの各々には、前記鉄骨梁の材軸方向に梁せいの３０％以下の間隔をおいた３つ以上の地点に、前記切欠部が形成され、
前記３つ以上の地点のうち隣接する２つの地点で、前記上フランジおよび前記下フランジの各々に形成された前記切欠部は、前記鉄骨梁の幅方向に異なる位置に配置されている、請求項１に記載の鉄骨梁。

【請求項3】

前記切欠部の前記梁幅方向の最大幅が前記上フランジおよび前記下フランジの幅の２５％以上であり、前記切欠部の前記梁軸方向の長さが前記上フランジおよび前記下フランジの各々に形成された前記切欠部の前記梁軸方向の間隔以下である、請求項１または２に記載の鉄骨梁。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、建築物等の構造物に用いられる鉄骨梁に関するものである。

【背景技術】

【0002】

建築物は、地震時に倒壊しないように、柱よりも梁が先行して塑性化するように設計されるのが一般的である。このため、建築物の梁は、地震による入力エネルギーを十分に吸収できる塑性変形性能を有する必要がある。

【0003】

図７に、鉄骨梁の曲げモーメント－変形角関係を模式的に示す。図７に点線で示すように、鉄骨梁では、局部座屈が発生すると耐力が急激に低下して、塑性変形性能を十分に確保できない。そこで、鉄骨梁の設計では、フランジおよびウェブの幅厚比を制限することにより局部座屈を防止して、塑性変形性能が十分に確保されるようにしている。

【0004】

フランジおよびウェブの幅厚比を制限して設計された鉄骨梁では、塑性変形性能が確保される一方で、図７に破線で示すように、鉄骨梁が全塑性耐力Ｍ_ｐに到達した後も、材料降伏後の歪硬化により、耐力が上昇し続ける。このため、上述のように柱よりも梁が先行して塑性化するように建築物を設計するには、柱および柱梁接合部の耐力が、鉄骨梁の最大耐力Ｍ_ｍａｘを上回るようにする必要がある。このため、鉄骨梁のフランジおよびウェブの幅厚比を制限するのに伴い、柱および柱梁接合部のサイズも大きくする必要が生じ、製作性および経済性が損なわれてしまう。

【0005】

また、鉄骨梁が全塑性耐力Ｍ_ｐに到達した後、歪硬化による耐力上昇を抑制するために、降伏比の小さい鋼材を用いることも考えられる。しかし、このようにすると、鉄骨梁の材軸方向端部に形成される塑性化領域が狭まり、地震時に鉄骨梁が吸収する地震エネルギーの総量が低下してしまう。

【0006】

ここで、特許文献１および特許文献２には、それぞれ図８、図９に示すように、鉄骨梁９Ａ、９Ｂの端部のフランジ９１に補強板９２を接合し、さらに切欠部９４、９５を形成してなる柱梁接合構造が開示されている。特許文献２および特許文献３の鉄骨梁９Ａ、９Ｂによれば、補強板９２を接合した部位に切欠部９４、９５を形成することにより、鉄骨梁９Ａ、９Ｂの耐力を低下させることなく、鉄骨梁９Ａ、９Ｂの端部のフランジ９１と柱２との溶接部の破断を抑制できる。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0007】

【特許文献1】特開２００１－２０７５３３号公報

【特許文献2】特開２００４－３５３４１９号公報

【非特許文献】

【0008】

【非特許文献1】建築物の構造関係技術基準解説書編集委員会編、「２００７年版 建築物の構造関係技術基準解説書」、全国官報販売協同組合、２００７年８月

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0009】

ここで、発明者らは、鉄骨梁の塑性変形能力を確保しつつ、鉄骨梁が全塑性耐力に到達した後の歪硬化による耐力上昇を抑制するために、鉄骨梁に生じる座屈を利用することに着目した。

【0010】

地震力等の水平力が構造物に作用すると、鉄骨梁では、図１０および図１１にそれぞれ座屈波形Ｂとして示すように、曲げ座屈またはせん断座屈が生じる。鉄骨梁９では、全塑性耐力に到達した後、座屈が生じるまでは耐力が上昇し続け、座屈が発生すると耐力上昇が停止する。つまり、鉄骨梁が全塑性耐力に到達した後の耐力上昇を、座屈の発生により抑制できる。

【0011】

ただし、幅厚比の制限を緩和する方法により座屈を発生させると、上述のとおり、低次モードの局部座屈が発生し、図７に点線で示すように、鉄骨梁の耐力が急激に低下して、鉄骨梁に十分な塑性変形性能を確保できない。そこで、発明者らは、鉄骨梁に発生する座屈モードを高次化させることにより、全塑性耐力に到達した後の鉄骨梁の耐力上昇を抑制しつつ、塑性変形性能を確保する方法を着想し、鋭意検討を重ねた結果、本発明に係る鉄骨梁を開発するに至ったものである。

【0012】

これに対し、特許文献２および特許文献３の鉄骨梁９Ｂ、９Ｃでは、鉄骨梁の座屈モードを高次化させることにより鉄骨梁の局部座屈を抑制することは考慮されておらず、図１０および図１１に示したような低次の座屈モードが生じる恐れがある。

【0013】

上記課題に鑑み、本発明は、鉄骨梁に発生する座屈モードを高次化させることにより、鉄骨梁が全塑性耐力に到達した後の歪硬化による耐力上昇を抑制しつつ、十分な塑性変形性能を確保可能な鉄骨梁を提供することを目的としている。

【課題を解決するための手段】

【0014】

上記課題を解決するため、本発明は以下の特徴を有する。

【0015】

［１］ 上フランジと、下フランジと、前記上フランジと前記下フランジとを連結するウェブとにより構成されたＨ形状の断面を有する鉄骨梁であって、前記上フランジおよび前記下フランジには、前記鉄骨梁の断面中心に対して点対称かつ前記鉄骨梁の梁幅方向に非対称となるように、切欠部が形成されている鉄骨梁。

【0016】

［２］ 前記上フランジおよび前記下フランジの各々には、前記鉄骨梁の材軸方向に梁せいの３０％以下の間隔をおいた３つ以上の地点に、前記切欠部が形成され、前記３つ以上の地点のうち隣接する２つの地点で、前記上フランジおよび前記下フランジの各々に形成された前記切欠部は、前記鉄骨梁の幅方向に異なる位置に配置されている、［１］に記載の鉄骨梁。

【0017】

［３］ 前記切欠部の前記梁幅方向の最大幅が前記上フランジおよび前記下フランジの幅の２５％以上であり、前記切欠部の前記梁軸方向の長さが前記上フランジおよび前記下フランジの各々に形成された前記切欠部の前記梁軸方向の間隔以下である、［１］または［２］に記載の鉄骨梁。

【発明の効果】

【0018】

本発明に係る鉄骨梁によれば、上フランジおよび下フランジの各々に、鉄骨梁の断面中心に対して点対称かつ鉄骨梁の梁幅方向に非対称となるように、複数の切欠部が形成されていることにより、鉄骨梁に発生する座屈モードを高次化させつつ、座屈の生じる範囲を拡げることができる。

【0019】

具体的に説明すると、切欠部が鉄骨梁の断面中心に対して点対称に配置されていない場合には、地震力により鉄骨梁に正負交番に荷重が作用するとき、正方向荷重作用時の座屈モード（図２（ｃ）の破線）と、負方向荷重作用時の座屈モード（図２（ｄ）の破線）とが、鉄骨梁のウェブ面に対して同じ側に発生する。この結果、正方向荷重作用時の座屈により生じる残留歪みと、負方向荷重作用時の座屈により生じる残留歪みとが互いに干渉することとなり、鉄骨梁が全塑性耐力に到達した後の歪硬化による耐力上昇が生じやすい。

【0020】

これに対し、本発明に係る鉄骨梁では、切欠部が鉄骨梁の断面中心に対して点対称かつ鉄骨梁の梁幅方向に非対称に配置されていることにより、地震力により鉄骨梁に正負交番に荷重が作用するとき、正方向荷重作用時の座屈モード（図２（ａ）の破線）と、負方向荷重作用時の座屈モード（図２（ｂ）の破線）とが、鉄骨梁のウェブ面に対して反対側に発生する。これにより、正方向荷重時の座屈によって生じる残留歪みと、負方向荷重作用時の座屈によって生じる残留歪みとが互いに干渉せず、鉄骨梁が全塑性耐力に到達した後の歪硬化による耐力上昇を抑制できる。この結果、鉄骨梁が全塑性耐力に到達した後の歪硬化による耐力上昇を抑制しつつ、鉄骨梁に十分な塑性変形性能を確保できる。

【図面の簡単な説明】

【0021】

【図1】図１（ａ）は、本発明の鉄骨梁の一例を示す上面図であり、図１（ｂ）～図１（ｄ）はそれぞれ、図１（ａ）のＩＢ－ＩＢ断面図、ＩＣ－ＩＣ断面図、ＩＤ－ＩＤ断面図であり、図１（ｅ）および図１（ｆ）は、図１（ａ）の鉄骨梁に生じる座屈波形を模式的に示す図である。

【図2】図２（ａ）および図２（ｂ）は、本発明の鉄骨梁に生じる座屈モードを模式的に示す図であり、図２（ｃ）および図２（ｄ）は、比較例の鉄骨梁に生じる座屈モードを模式的に示す図である。

【図3】図３（ａ）は、本発明の鉄骨梁の一例を示す上面図であり、図３（ｂ）は、図４（ａ）の鉄骨梁の全塑性モーメントおよび終局耐力時の曲げモーメントを模式的に示すグラフである。

【図4】図４は、本発明の鉄骨梁の他の一例を示す上面図である。

【図5】図５は、本発明の鉄骨梁のさらに他の一例を示す上面図である。

【図6】図６は、本発明の鉄骨梁のさらに他の一例を示す上面図である。

【図7】図７は、本発明および従来の鉄骨梁の曲げモーメント－変形角関係を模式的に示すグラフである。

【図8】図８は、特許文献１の鉄骨梁の上面図である。

【図9】図９は、特許文献２の鉄骨梁の上面図である。

【図10】図１０は、従来の鉄骨梁に生じる曲げ座屈の例を示す側面図である。

【図11】図１１は、従来の鉄骨梁に生じるせん断座屈の例を示す側面図である。

【発明を実施するための形態】

【0022】

以下、図面を参照して、本発明の鉄骨梁の実施形態について、詳細に説明する。

【0023】

図１（ａ）に、本発明の第１実施形態に係る鉄骨梁の上面図を示す。また、図１（ｂ）～図１（ｄ）に、図１（ａ）のＩＢ－ＩＢ断面図、ＩＣ－ＩＣ断面図、ＩＤ－ＩＤ断面図をそれぞれ示す。

【0024】

図１（ａ）～図１（ｄ）に示すように、本実施形態の鉄骨梁１Ａは、上フランジ１１と、下フランジ１２と、上フランジ１１と下フランジ１２とを連結するウェブ１３とにより構成されたＨ形状の断面を有するＨ形鋼からなる鉄骨梁である。図１（ａ）に示すように、鉄骨梁１Ａの材軸方向端部の上フランジ１１および下フランジ１２は、鋼管からなる鉄骨柱２に設けられたダイアフラム２１に溶接されている。また、鉄骨梁１Ａの材軸方向端部のウェブ１３は、鉄骨柱２の側面に溶接されるか、鉄骨柱１の側面に設けられたシアプレート（図示せず）に高力ボルト接合されている。

【0025】

そして、図１（ａ）～図１（ｄ）に示すように、鉄骨梁１Ａの材軸方向端部の塑性化領域には、上フランジ１１および下フランジ１２の各々に、それぞれ複数の切欠部１４Ａ、１５Ａが形成されている。具体的には、鉄骨梁１Ａの材軸方向の３つの位置の各々において、上フランジ１１および下フランジ１２に、それぞれ切欠部１４Ａ、１５Ａが形成されている。そして、鉄骨梁１Ａの材軸方向の３つの位置の各々において、上フランジ１１および下フランジ１２に形成される切欠部１４Ａ、１５Ａは、鉄骨梁１Ａの断面中心Ｃに対して点対称かつ鉄骨梁１Ａの梁幅方向Ｗに非対称となるように配置されている。

【0026】

図１（ｅ）および図１（ｆ）に、本実施形態の鉄骨梁１Ａに逆対称曲げが作用したときに、鉄骨梁１Ａに生じる座屈波形Ｂ１、Ｂ２を模式的に示す。鉄骨梁１Ａには、地震力により正負交番に荷重が作用するので、図１（ｅ）および図１（ｆ）には、正方向荷重作用時の座屈波形Ｂ１、Ｂ２、負方向荷重作用時の座屈波形Ｂ１、Ｂ２を、それぞれ示している。図１（ｅ）および図１（ｆ）では、紙面に対して手前方向、紙面に対して奥方向に生じる座屈波形を区別し、それぞれＢ１、Ｂ２として表示している。

【0027】

図１（ｅ）および図１（ｆ）に示すように、鉄骨梁１Ａの上フランジ１１および下フランジ１２の各々に、鉄骨梁１Ａの断面中心Ｃに対して点対称かつ鉄骨梁１Ａの梁幅方向Ｗに非対称となるように、複数の切欠部１４Ａ、１５Ｂが形成されていることによって、切欠部１４Ａ、１５Ａが形成されていない場合（図１０および図１１参照）に比べて、鉄骨梁１Ａに発生する座屈モードを高次化させつつ、座屈の生じる範囲を拡げることができる。

【0028】

具体的に説明すると、切欠部が鉄骨梁の断面中心Ｃに対して点対称に配置されていない場合には、地震力により鉄骨梁に正負交番に荷重が作用するとき、正方向荷重作用時の座屈モード（図２（ｃ）の破線）と、負方向荷重作用時の座屈モード（図２（ｄ）の破線）とが、鉄骨梁のウェブ面に対して同じ側に発生する。この結果、正方向荷重作用時の座屈により生じる残留歪みと、負方向荷重作用時の座屈により生じる残留歪みとが互いに干渉することとなり、鉄骨梁が全塑性耐力に到達した後の歪硬化による耐力上昇が生じやすい。

【0029】

これに対し、本実施形態の鉄骨梁１Ａでは、切欠部１４Ａ、１５Ａが鉄骨梁１Ａの断面中心Ｃに対して点対称かつ鉄骨梁１Ａの梁幅方向Ｗに非対称に配置されていることにより、地震力により鉄骨梁に正負交番に荷重が作用するとき、正方向荷重作用時の座屈モード（図２（ａ）の破線）と、負方向荷重作用時の座屈モード（図２（ｂ）の破線）とが、鉄骨梁１Ａのウェブ面に対して反対側に発生する。これにより、正方向荷重時の座屈によって生じる残留歪みと、負方向荷重作用時の座屈によって生じる残留歪みとが互いに干渉せず、鉄骨梁１Ａが全塑性耐力に到達した後の歪硬化による耐力上昇を抑制できる。この結果、図１（ｅ）に示すように、鉄骨梁１Ａにおいて座屈が生じる範囲が拡がり、鉄骨梁１Ａが全塑性耐力に到達した後の耐力上昇を抑制しつつ、鉄骨梁１Ａに十分な塑性変形性能を確保できる。

【0030】

図１（ａ）に示すように、本実施形態の鉄骨梁１Ａの上フランジ１１および下フランジ１２の各々には、鉄骨梁１Ａの材軸方向に梁せい１ｈの３０％以下の間隔ｉをおいた３つの地点に、切欠部１４Ａ、１５Ａが形成されている。このようにすると、鉄骨梁１Ａに発生する座屈モードをより確実に高次化でき、鉄骨梁１Ａが全塑性耐力に到達した後の耐力上昇を抑制しつつ、十分な塑性変形性能を確保できる効果がより確実に得られるので好ましい。そして、鉄骨梁１Ａの材軸方向に３つの地点のうち隣接する２つの地点で、上フランジ１１および下フランジ１２の各々に形成された切欠部１４Ａ、１５Ａは、鉄骨梁１Ａの幅方向に異なる位置に配置されている。このようにすると、鉄骨梁１Ａの梁幅方向Ｗの左右での耐力の差が小さくなり、鉄骨梁１Ａの断面の偏心によるねじれの発生を抑制できるので好ましい。

【0031】

また、図１（ａ）に示すように、本実施形態の鉄骨梁１Ａでは、切欠部１４Ａ、１５Ａの梁幅方向Ｗの最大幅１４ｗ、１５ｗが、上フランジ１１および下フランジ１２の幅１１ｗ、１２ｗの２５％以上となるように、切欠部１４Ａ、１５Ａが形成されている。このようにすると、鉄骨梁１Ａに発生する座屈モードをより確実に高次化でき、鉄骨梁１Ａが全塑性耐力に到達した後の耐力上昇を抑制しつつ、十分な塑性変形性能を確保できる効果がより確実に得られるので好ましい。

【0032】

切欠部１４Ａ、１５Ａの梁軸方向の長さ１４ｌ、１５ｌは、上フランジ１１および下フランジ１２の各々に形成された切欠部１４Ａ、１５Ａの梁軸方向の間隔ｉよりも長く形成されていても良い。ただし、切欠部１４Ａ、１５Ａの梁軸方向の長さ１４ｌ、１５ｌは、上フランジ１１および下フランジ１２の各々に形成された切欠部１４Ａ、１５Ａの梁軸方向の間隔ｉ以下とすることが好ましく、切欠部１４Ａ、１５Ａの梁軸方向の間隔ｉの９０％以下とすることがさらに好ましい。このようにすると、梁軸方向に隣接して形成される切欠部１４Ａ、１５Ａが互いに干渉することなく、鉄骨梁１Ａに発生する座屈モードをより確実に高次化できる。

【0033】

図３（ａ）および図３（ｂ）に、本実施形態の鉄骨梁１Ａの材軸方向各位置における全塑性モーメント、および鉄骨梁１Ａの終局耐力時の曲げモーメント分布を模式的に示す。図３（ｂ）に示すように、鉄骨梁１Ａのうち切欠部１４Ａ、１５Ａが設けられている位置では、鉄骨梁１Ａの全塑性モーメントが小さくなる。このため、切欠部１４Ａ、１５Ａの位置が鉄骨梁１Ａの材軸方向端部に近すぎたり、切欠部１４Ａ、１５Ａの最大幅１４ｗ、１５ｗが大きすぎたりすると、切欠部１４Ａ、１５Ａが設けられている位置で鉄骨梁１Ａの全塑性モーメントが小さくなる影響を受けて、鉄骨梁１Ａの終局耐力が低下してしまう恐れがある。そこで、切欠部１４Ａ、１５Ａが設けられている位置で鉄骨梁１Ａの全塑性モーメントが小さくなっても、鉄骨梁１Ａの終局耐力が低下しないように、切欠部１４Ａ、１５Ａの鉄骨梁１Ａの材軸方向端部からの距離や、切欠部１４Ａ、１５Ａの最大幅１４ｗ、１５ｗを調整することが好ましい。

【0034】

また、鉄骨梁１Ａの上フランジ１１、下フランジ１２およびウェブ１３の幅厚比は、非特許文献１に開示される幅厚比ランクＦＡ相当とすることが好ましい。このようにすると、鉄骨梁に局部座屈が発生して耐力が急激に低下することを防止でき、鉄骨梁１Ａの塑性変形性能を確実に確保できる。

【0035】

図４～図６に、本発明の第２実施形態～第４実施形態に係る鉄骨梁１Ｂ～１Ｄの上面図を、それぞれ示す。

【0036】

図４～図６に示すように、第２実施形態～第４実施形態の鉄骨梁１Ｂ～１Ｄでは、第１実施形態の鉄骨梁１Ａに対して、切欠部の形状および配置が変更されている。

【0037】

具体的には、図４に示すように、第２実施形態の鉄骨梁１Ｂでは、上フランジ１１および下フランジ１２にそれぞれ、三角形状の切欠部１４Ｂ、１５Ｂが形成されている。ここで、切欠部１４Ｂ、１５Ｂの側面の入隅には、アール（図示せず）が設けられていると、切欠部１４Ｂ、１５Ｂ周辺の上フランジ１１および下フランジ１２での応力集中を緩和できるので好ましい。応力集中をさらに抑制する観点からは、第１実施形態の鉄骨梁１Ａのように、切欠部１４Ｂ、１５Ｂの側面全体を曲線で形成するのが好ましい。

【0038】

また、図５に示すように、第３実施形態の鉄骨梁１Ｃでは、切欠部１４Ｃ、１５Ｃの材軸方向の長さが、第１実施形態の鉄骨梁１Ａの切欠部１４Ａ、１５Ａよりも短く形成されている。鉄骨梁１Ａに発生する座屈モードを高次化するのに必要な切欠部１４Ｃ、１５Ｃのサイズが確保されている範囲内で、本実施形態の鉄骨梁１Ｃのように、切欠部１４Ｃ、１５Ｃの材軸方向の長さを短く形成してもよい。

【0039】

また、図６に示すように、第４実施形態の鉄骨梁１Ｄでは、上フランジ１１および下フランジ１２にそれぞれ、矩形状の切欠部１４Ｄ、１５Ｄが形成されている。ここで、切欠部１４Ｄ、１５Ｄの側面の入隅には、アール（図示せず）が設けられていると、切欠部１４Ｄ、１５Ｄ周辺の上フランジ１１および下フランジ１２での応力集中を緩和できるので好ましい。応力集中をさらに抑制する観点からは、切欠部の側面を緩やかに連続する曲面または平面によって形成することが好ましい。

【0040】

なお、上記各実施形態では、鉄骨梁がＨ形鋼から形成されている例について説明したが、ビルトＨ等の溶接組立材であっても、上フランジと、下フランジと、前記上フランジと前記下フランジとを連結するウェブとにより構成されたＨ形状の断面を有する鉄骨梁でる限り、本発明を同様に適用可能である。

【符号の説明】

【0041】

１Ａ～１Ｄ、９Ａ、９Ｂ 鉄骨梁
１ｈ 梁せい
２ 鉄骨柱
１１ 上フランジ
１２ 下フランジ
１１ｗ 上フランジの幅
１２ｗ 下フランジの幅
１３ ウェブ
１４Ａ～１４Ｄ、１５Ａ～１５Ｄ 切欠部
１４ｗ、１５ｗ 切欠部の最大幅
１４ｌ、１５ｌ、切欠部の梁軸方向の長さ
ｉ 切欠部の間隔
２１ ダイアフラム
９１ フランジ
９２ 補強板
９４、９５ 切欠部
Ｂ１ 座屈波形（紙面に対して手前方向）
Ｂ２ 座屈波形（紙面に対して奥方向）
Ｃ 鉄骨梁の断面中心
Ｗ 梁幅方向

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】