(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023147432
(43)【公開日】2023-10-13
(54)【発明の名称】ホットスタンプ成形体
(51)【国際特許分類】
C23C 2/12 20060101AFI20231005BHJP
C22C 38/00 20060101ALI20231005BHJP
C22C 38/58 20060101ALI20231005BHJP
C21D 1/18 20060101ALN20231005BHJP
C21D 9/00 20060101ALN20231005BHJP
【ＦＩ】
C23C2/12
C22C38/00 301T
C22C38/58
C21D1/18 C
C21D9/00 A
【審査請求】未請求
【請求項の数】1
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022054917
(22)【出願日】2022-03-30
(71)【出願人】
【識別番号】000006655
【氏名又は名称】日本製鉄株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100104444
【弁理士】
【氏名又は名称】上羽 秀敏
(74)【代理人】
【識別番号】100174285
【弁理士】
【氏名又は名称】小宮山 聰
(72)【発明者】
【氏名】土井 教史
【テーマコード（参考）】
4K027
4K042
【Ｆターム（参考）】
4K027AA05
4K027AA23
4K027AB01
4K027AB02
4K027AB05
4K027AB09
4K027AB48
4K027AC52
4K027AC72
4K027AC86
4K027AE02
4K027AE03
4K042AA25
4K042BA06
4K042BA08
4K042CA02
4K042CA05
4K042CA06
4K042CA08
4K042CA10
4K042CA12
4K042DA03
4K042DA06
4K042DB02
4K042DB07
4K042DC02
4K042DC03
4K042DD01
4K042DE05
(57)【要約】
【課題】塗料密着性や塗装後耐食性を損なうことなく、耐遅れ破壊性を向上させたホットスタンプ成形体を提供する。
【解決手段】ホットスタンプ成形体１は、鋼基材１０と、鋼基材１０の上に形成されたＡｌ被膜２０とを備え、Ａｌ被膜２０は、界面層２１と、中間層２２と、酸化膜層２３とを含み、中間層２２は、αＦｅの一部がＡｌ及びＳｉで置換された構造を有するＦｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａを含み、Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａ中のＳｉの含有量が１～２０質量％であり、Ｎｉ及びＣｒの合計の含有量が０．１０～５．０質量％であり、酸化膜層２３中の炭素及び酸素を除く成分中におけるＭｇの比率が０．０１～８０．０質量％であり、ＸＲＤによって検出される酸化膜層２３のα－Ａｌ２Ｏ３の（１ ０ －２）のピーク強度αとγ－Ａｌ２Ｏ３の（１ １ １）のピーク強度γとが下記の関係式を満たす。
γ／（α＋γ）≧０．５０
【選択図】図１
【解決手段】ホットスタンプ成形体１は、鋼基材１０と、鋼基材１０の上に形成されたＡｌ被膜２０とを備え、Ａｌ被膜２０は、界面層２１と、中間層２２と、酸化膜層２３とを含み、中間層２２は、αＦｅの一部がＡｌ及びＳｉで置換された構造を有するＦｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａを含み、Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａ中のＳｉの含有量が１～２０質量％であり、Ｎｉ及びＣｒの合計の含有量が０．１０～５．０質量％であり、酸化膜層２３中の炭素及び酸素を除く成分中におけるＭｇの比率が０．０１～８０．０質量％であり、ＸＲＤによって検出される酸化膜層２３のα－Ａｌ２Ｏ３の（１ ０ －２）のピーク強度αとγ－Ａｌ２Ｏ３の（１ １ １）のピーク強度γとが下記の関係式を満たす。
γ／（α＋γ）≧０．５０
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
鋼基材と、
前記鋼基材の上に形成されたＡｌ被膜とを備え、
前記Ａｌ被膜は、
前記鋼基材との界面に形成され、αＦｅの一部がＡｌ及びＳｉで置換された構造を有する界面層と、
前記界面層の上に形成された中間層と、
前記中間層の上に形成された酸化膜層とを含み、
前記中間層は、αＦｅの一部がＡｌ及びＳｉで置換された構造を有するＦｅ－Ａｌ－Ｓｉ相を含み、
前記Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相は、Ｎｉ及びＣｒの少なくとも一方を含有し、
前記Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相中のＳｉの含有量が１．０～２０．０質量％であり、Ｎｉ及びＣｒの合計の含有量が０．１０～５．０質量％であり、
前記酸化膜層は、Ｍｇを含有し、
前記酸化膜層中の炭素及び酸素を除く成分中におけるＭｇの比率が０．０１～８０．０質量％であり、
ＸＲＤによって検出される前記酸化膜層のα－Ａｌ２Ｏ３の（１ ０ －２）のピーク強度αとγ－Ａｌ２Ｏ３の（１ １ １）のピーク強度γとが下記の関係式を満たす、ホットスタンプ成形体。
γ／（α＋γ）≧０．５０
前記鋼基材の上に形成されたＡｌ被膜とを備え、
前記Ａｌ被膜は、
前記鋼基材との界面に形成され、αＦｅの一部がＡｌ及びＳｉで置換された構造を有する界面層と、
前記界面層の上に形成された中間層と、
前記中間層の上に形成された酸化膜層とを含み、
前記中間層は、αＦｅの一部がＡｌ及びＳｉで置換された構造を有するＦｅ－Ａｌ－Ｓｉ相を含み、
前記Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相は、Ｎｉ及びＣｒの少なくとも一方を含有し、
前記Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相中のＳｉの含有量が１．０～２０．０質量％であり、Ｎｉ及びＣｒの合計の含有量が０．１０～５．０質量％であり、
前記酸化膜層は、Ｍｇを含有し、
前記酸化膜層中の炭素及び酸素を除く成分中におけるＭｇの比率が０．０１～８０．０質量％であり、
ＸＲＤによって検出される前記酸化膜層のα－Ａｌ２Ｏ３の（１ ０ －２）のピーク強度αとγ－Ａｌ２Ｏ３の（１ １ １）のピーク強度γとが下記の関係式を満たす、ホットスタンプ成形体。
γ／（α＋γ）≧０．５０
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、ホットスタンプ成形体に関する。
【背景技術】
【0002】
高強度の鋼材を高い寸法精度で成形する方法として、ホットスタンプ（熱間プレス、ホットプレス、ダイクエンチ、プレスクエンチ等とも呼ばれる。）が知られている。ホットスタンプは、鋼板等の鋼材をオーステナイト域に加熱して熱間で成形を行い、成形後の冷却によって所望の特性を得るというものである。
【0003】
ホットスタンプでは、加熱時に鋼材の表面にスケールが生成する場合があり、これを後工程で除去する必要がある。これを回避するため、ホットスタンプ用の鋼材にＡｌめっきを施してスケールの生成を抑制する技術が知られている。
【0004】
特公昭６３－３９２９号公報には、高温酸化時に低い酸化増量値を示す溶融アルミニウムめっき鋼板の製造方法が開示されている。特許第２９４３０２１号公報には、オーステナイトステンレス鋼板帯表面にＡｌを被覆した後、７００～８００℃の温度範囲内で、非酸化性雰囲気で拡散熱処理をする、表層にＮｉＡｌ金属間化合物を有するオーステナイトステンレス鋼板帯の製造方法が開示されている。
【0005】
国際公開第２０１８／２２１７３８号には、鋼材と、Ａｌ－Ｆｅ金属間化合物層と、酸化膜層とを有し、酸化膜層中にＢｅ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎからなる群から選択される１種又は２種以上の元素が、酸素を除いた比率で０．０１原子％以上８０原子％以下含まれるホットスタンプ部材が開示されている。
【0006】
特表２０１７－５３６４７２号公報には、鋼基材と、Ａｌを主成分とする保護被膜とからなる熱間成形用の平鋼製品が開示されている。同公報には、保護被膜が、合計で０．１重量％～０．５重量％の少なくとも１種のアルカリ土類金属又は遷移金属を含み、アルカリ土類金属又は遷移金属の酸化物が熱間成形中に保護被膜の外表面上に形成されることが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0007】
【特許文献1】特公昭６３－３９２９号公報
【特許文献2】特許第２９４３０２１号公報
【特許文献3】国際公開第２０１８／２２１７３８号
【特許文献4】特表２０１７－５３６４７２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
Ａｌめっきが施された鋼材をホットスタンプする際、Ａｌが酸化される過程で酸素と大気中の水分とが消費される。このとき放出される水素が鋼材に吸収される場合があり、潜在的な遅れ破壊の原因となり得る。
【0009】
本発明の課題は、塗料密着性や塗装後耐食性を損なうことなく、耐遅れ破壊性を向上させたホットスタンプ成形体を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0010】
本発明の一実施形態によるホットスタンプ成形体は、鋼基材と、前記鋼基材の上に形成されたＡｌ被膜とを備え、前記Ａｌ被膜は、前記鋼基材との界面に形成され、αＦｅの一部がＡｌ及びＳｉで置換された構造を有する界面層と、前記界面層の上に形成された中間層と、前記中間層の上に形成された酸化膜層とを含み、前記中間層は、αＦｅの一部がＡｌ及びＳｉで置換された構造を有するＦｅ－Ａｌ－Ｓｉ相を含み、前記Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相は、Ｎｉ及びＣｒの少なくとも一方を含有し、前記Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相中のＳｉの含有量が１～２０質量％であり、Ｎｉ及びＣｒの合計の含有量が０．１０～５．０質量％であり、前記酸化膜層は、Ｍｇを含有し、前記酸化膜層中の炭素及び酸素を除く成分中におけるＭｇの比率が０．０１～８０．０質量％であり、ＸＲＤによって検出される前記酸化膜層のα－Ａｌ２Ｏ３の（１ ０ －２）のピーク強度αとγ－Ａｌ２Ｏ３の（１ １ １）のピーク強度γとが下記の関係式を満たす。
γ／（α＋γ）≧０．５０
γ／（α＋γ）≧０．５０
【発明の効果】
【0011】
本発明によれば、塗料密着性や塗装後耐食性を損なうことなく、耐遅れ破壊性を向上させたホットスタンプ成形体が得られる。
【図面の簡単な説明】
【0012】
【発明を実施するための形態】
【0013】
本発明者は、Ａｌめっき鋼板にホットスタンプを実施した際に形成される酸化膜層の結晶構造に注目し、ＸＲＤによる詳細な解析を行った。具体的には、α－Ａｌ２Ｏ３及びγ－Ａｌ２Ｏ３に注目して解析を進めた。その結果、Ａｌを主体とするめっき層にＭｇとＮｉとを所定量含有させるか、又はＭｇとＣｒとを所定量含有させることで、本来ホットスタンプ時の温度域において安定酸化物であるはずのα－Ａｌ２Ｏ３の形成が抑制され、γ－Ａｌ２Ｏ３が多く形成されることを見出した。さらに、γ－Ａｌ２Ｏ３を多く含む酸化膜層とすることによって、大気から吸収する水素量を低減できることを見出した。
【0014】
本発明は、以上の知見に基づいて完成された。以下、本発明の一実施形態によるホットスタンプ成形体について詳述する。
【0015】
図１は、本発明の一実施形態によるホットスタンプ成形体１の構成を模式的に示す断面図である。ホットスタンプ成形体１は、Ａｌめっきが施された鋼素材をホットスタンプによって成形した成形体である。ホットスタンプ成形体１は、鋼基材１０と、鋼基材１０の上に形成されたＡｌ被膜２０とを備えている。
【0016】
Ａｌ被膜２０は、鋼基材１０との界面に形成された界面層２１と、界面層２１の上に形成された中間層２２と、中間層２２の上に形成された酸化膜層２３とを含んでいる。
【0017】
本実施形態によるホットスタンプ成形体１のＡｌ被膜２０は、Ｎｉ及びＭｇの少なくとも一方と、Ｍｇとを含んでいる。ただし、これらの元素は、Ａｌ被膜２０の全体に均一に存在するのではなく、Ｎｉ及びＣｒは中間層２２に偏在する傾向があり、Ｍｇは酸化膜層２３に偏在する傾向がある。また、Ｎｉ及びＣｒはさらに、中間層２２のうち、後述するＦｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａに偏在する傾向がある。
【0018】
［界面層］
界面層２１は、鋼基材１０との界面に形成される。界面層２１は、αＦｅのｂｃｃ構造の一部がＡｌ及びＳｉに置換された構造を有している。
界面層２１は、鋼基材１０との界面に形成される。界面層２１は、αＦｅのｂｃｃ構造の一部がＡｌ及びＳｉに置換された構造を有している。
【0019】
界面層２１の化学組成は、厚さ方向に沿って変化する分布を有している。界面層２１の化学組成は例えば、厚さ方向の平均で、Ｆｅ：６０．０～９８．０質量％、Ａｌ：１．０～４０．０質量％、Ｓｉ：１．０～２０．０質量％である。界面層２１は、Ｓｉ、Ｆｅ、及びＡｌ以外の元素を少量含有していてもよい。界面層２１に含まれるＳｉ、Ｆｅ、及びＡｌ以外の元素の合計の含有量の上限は、好ましくは５．０質量％であり、より好ましくは３．０質量％であり、さらに好ましくは１．５質量％である。界面層２１と鋼基材１０との境界が明確ではない場合もあるが、この場合は中間層２２の界面から１０μｍまでの深さの範囲を界面層２１として当該範囲の平均の化学組成を求めるものとする。
【0020】
界面層２１の化学組成は、Ａｌ被膜２０の断面を電子線マイクロアナライザ（ＥＰＭＡ）やＳＥＭのエネルギー分解型分光器（ＥＤＳ）で分析することで測定することができる。
【0021】
界面層２１の厚さは、特に限定されないが、例えば５～１５μｍである。
【0022】
［中間層］
中間層２２は、界面層２１の上に形成される。中間層２２は、Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａと、Ａｌ－Ｆｅ相２２ｂとを含んでいる。Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａは、界面層２１と同様に、αＦｅのｂｃｃ構造の一部がＡｌ及びＳｉに置換された構造を有している。Ａｌ－Ｆｅ相２２ｂは、Ｆｅ４Ａｌ１３及びＦｅ２Ａｌ５の構造を有している。なお、Ａｌ－Ｆｅ相２２ｂにも、固溶したＳｉが存在する場合がある。
中間層２２は、界面層２１の上に形成される。中間層２２は、Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａと、Ａｌ－Ｆｅ相２２ｂとを含んでいる。Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａは、界面層２１と同様に、αＦｅのｂｃｃ構造の一部がＡｌ及びＳｉに置換された構造を有している。Ａｌ－Ｆｅ相２２ｂは、Ｆｅ４Ａｌ１３及びＦｅ２Ａｌ５の構造を有している。なお、Ａｌ－Ｆｅ相２２ｂにも、固溶したＳｉが存在する場合がある。
【0023】
Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａとＡｌ－Ｆｅ相２２ｂとは、Ａｌ被膜２０の断面をＥＰＭＡやＳＥＭのＥＤＳで化学組成を分析することで判別することができる。Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａとＡｌ－Ｆｅ相２２ｂとは、Ｘ線回折や電子線回折によって結晶構造を分析することで判別することもできる。
【0024】
なお、界面層２１とＦｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａとは互いに類似した構造を有しているが、両者は位置によって区別することができる。すなわち、界面層２１は鋼基材１０との界面に形成されるのに対し、Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａは中間層２２の厚さ方向の中間の位置等に形成される。
【0025】
Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａ中のＳｉ含有量は、１．０～２０．０質量％である。Ｓｉ含有量が少なすぎると、酸化膜層２３が成長し、結果として鋼基材１０への水素吸収量が増加する場合がある。一方、Ｓｉ含有量が多すぎると、中間層２２が十分に成長せず、やはり鋼基材１０への水素吸収量が増加する場合がある。Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａ中のＳｉ含有量の下限は、より好ましくは５．０質量％であり、さらに好ましくは８．０質量％である。Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａ中のＳｉ含有量の上限は、より好ましくは１８．０質量％であり、さらに好ましくは１６．０質量％である。
【0026】
Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａ中のＦｅ含有量は、特に限定されないが、例えば３０．０～８０．０質量％である。Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａ中のＡｌ含有量は、特に限定されないが、例えば５．０～５０．０質量％である。
【0027】
Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａは、Ｆｅ、Ａｌ及びＳｉに加えて、Ｎｉ及びＣｒの少なくとも一方を含有する。
【0028】
Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａ中のＮｉ及びＣｒの含有量は、Ｎｉ及びＣｒの合計で０．１０～５．０質量％である。Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａ中のＮｉ及びＣｒの含有量が少なすぎると、α－Ａｌ２Ｏ３の形成を十分に抑制することができず、γ－Ａｌ２Ｏ３を多く含む酸化膜層２３を形成できない場合がある。一方、Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａ中のＮｉ及びＣｒの含有量が多すぎると、中間層２２にクラックが発生しやすくなり、塗料密着性や塗装後耐食性が低下する場合がある。Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａ中のＮｉ及びＣｒの合計の含有量の下限は、好ましくは０．２０質量％であり、さらに好ましくは０．３０質量％である。Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａ中のＮｉ及びＣｒの合計の含有量の上限は、好ましくは４．０質量％であり、さらに好ましくは３．０質量％である。
【0029】
Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａは、Ｓｉ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｎｉ及びＣｒ以外の元素を少量含有していてもよい。Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａに含まれ得る元素は、これらに限定されないが、例えばＭｎ、Ｚｒ、Ｃｅ、Ｙ、Ｔａ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｃｏ、Ｖ、及びＴｉ等である。Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａに含まれるＳｉ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｎｉ及びＣｒ以外の元素の合計の含有量の上限は、好ましくは３．０質量％であり、より好ましくは１．０質量％であり、さらに好ましくは０．５質量％である。
【0030】
Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａの化学組成は、界面層２１の場合と同様に、Ａｌ被膜２０の断面をＥＰＭＡやＳＥＭのＥＤＳで分析することで測定することができる。具体的には、複数箇所で元素の含有量を測定し、その平均値を当該元素の含有量とする。次に説明するＡｌ－Ｆｅ相２２ｂの化学組成も、同様の方法で測定することができる。
【0031】
Ａｌ－Ｆｅ相２２ｂの化学組成は、特に限定されないが、例えば、Ｆｅ：１５．０～７０．０質量％、Ａｌ：３０．０～８５．０質量％、Ｓｉ：０～２０．０質量％である。Ａｌ－Ｆｅ相２２ｂは上述のとおり、基本的に、Ｆｅ４Ａｌ１３及びＦｅ２Ａｌ５の構造を有するが、固溶したＳｉが存在する場合がある。Ａｌ－Ｆｅ相２２ｂは、Ｓｉ、Ｆｅ、及びＡｌ以外の元素を少量含有していてもよい。Ａｌ－Ｆｅ相２２ｂに含まれるＳｉ、Ｆｅ及びＡｌ以外の元素の合計の含有量の上限は、好ましくは３．０質量％であり、より好ましくは１．０質量％であり、さらに好ましくは０．５質量％である。
【0032】
中間層２２におけるＦｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａの面積率は、好ましくは５～３５％である。中間層２２におけるＦｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａの面積率が低いほど、鋼基材１０の水素吸収が抑制される傾向がある。中間層２２におけるＦｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａの面積率の上限は、さらに好ましくは３０％であり、さらに好ましくは２５％である。
【0033】
中間層２２は、Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａ及びＡｌ－Ｆｅ相２２ｂに加えて、それ以外の相を少量含んでいてもよい。Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａ及びＡｌ－Ｆｅ相２２ｂ以外の相は、例えばτ相である。中間層２２における、Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａ及びＡｌ－Ｆｅ相２２ｂ以外の相の面積率は、好ましくは１０．０％以下であり、さらに好ましくは５．０％以下である。
【0034】
中間層２２の厚さは、好ましくは１５μｍ以上である。中間層２２が厚いほど、鋼基材１０の水素吸収が抑制される傾向がある。さらに、中間層２２が厚いほど、塗料密着性や耐食性も向上する傾向がある。中間層２２の厚さの下限は、好ましくは２０μｍであり、さらに好ましくは２５μｍである。中間層２２の厚さの上限は、特に限定されないが、例えば５０μｍである。
【0035】
［酸化膜層］
酸化膜層２３は、Ａｌ被膜２０の表面に形成される。酸化膜層２３は、Ａｌの酸化物を主体とする層である。酸化膜層２３は、Ａｌ及びＯ以外の元素を含有していてもよい。酸化膜層２３は、これらに限定されないが、例えばＳｉ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｃｅ、Ｙ、Ｔａ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｃｏ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂｅ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ及びＺｎ等を含有していてもよい。
酸化膜層２３は、Ａｌ被膜２０の表面に形成される。酸化膜層２３は、Ａｌの酸化物を主体とする層である。酸化膜層２３は、Ａｌ及びＯ以外の元素を含有していてもよい。酸化膜層２３は、これらに限定されないが、例えばＳｉ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｃｅ、Ｙ、Ｔａ、Ｃｕ、Ｎｂ、Ｃｏ、Ｖ、Ｔｉ、Ｂｅ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｓｃ及びＺｎ等を含有していてもよい。
【0036】
酸化膜層２３はさらに、Ｍｇを含有する。Ｍｇは、酸化物の状態で存在することが好ましい。
【0037】
酸化膜層２３中の炭素及び酸素を除く成分中におけるＭｇの比率（以下、単に「Ｍｇの比率」という。）は、好ましくは０．０１～８０．０質量％である。Ｍｇの比率が低すぎると、α－Ａｌ２Ｏ３の形成を十分に抑制することができず、γ－Ａｌ２Ｏ３を多く含む酸化膜層２３を形成できない場合がある。一方、Ｍｇの比率が高すぎると、中間層２２にクラックが発生しやすくなり、塗料密着性や塗装後耐食性が低下する場合がある。Ｍｇの比率の下限は、より好ましくは１．０質量％であり、さらに好ましくは３．０質量％であり、さらに好ましくは１０．０質量％であり、さらに好ましくは１５．０質量％である。Ｍｇの比率の上限は、より好ましくは６０．０質量％であり、さらに好ましくは４０．０質量％であり、さらに好ましくは３５．０質量％である。
【0038】
酸化膜層２３の化学組成は、界面層２１及び中間層２２と同様に、Ａｌ被膜２０の断面をＥＰＭＡやＳＥＭのＥＤＳで分析することで測定することができる。ＴＥＭのＥＤＳでも可能である。酸化膜層２３の化学組成はまた、グロー放電分光器（ＧＤＳ）やオージェ電子分光分析法（ＡＥＳ）による深さ方向組成分析法によって測定することもできる。
【0039】
酸化膜層２３の厚さは、好ましくは０．０１～１．００μｍである。酸化膜層２３が薄いほど、鋼基材１０の水素吸収が抑制される傾向がある。酸化膜層２３の厚さの上限は、好ましくは０．５０μｍであり、さらに好ましくは０．３０μｍである。
【0040】
酸化膜層２３と中間層２２との界面は、酸素濃度の分布を観察することで決定できる。本実施形態では、ＧＤＳを用いて酸素の検出強度が最大値の１／６まで低下した位置を酸化膜層２３と中間層２２との界面であると判断する。
【0041】
本実施形態によるホットスタンプ成形体は、ＸＲＤによって検出される酸化膜層２３のα－Ａｌ２Ｏ３の（１ ０ －２）のピーク強度αとγ－Ａｌ２Ｏ３の（１ １ １）のピーク強度γとが下記の関係式を満たす。
γ／（α＋γ）≧０．５０
γ／（α＋γ）≧０．５０
【0042】
ＸＲＤは、ホットスタンプ成形体１のＡｌ被膜２０を含む面から試料を採取し、酸化膜層２３に対してＣｏＫα線を照射し、θ－２θ法によって測定する。それぞれのピークのバックグラウンドを直線で引き、ピークからまっすぐ下ろした線がバックグラウンドと交わる点までの高さをピーク強度とする。ノイズが非常に大きい場合、移動平均等によってデータにスムージングを施してから同様の方法でピーク強度を求める。図２に、α－Ａｌ２Ｏ３の（１ ０ －２）とγ－Ａｌ２Ｏ３の（１ １ １）とを含むＸＲＤパターンの一例を示す。この例では、γ／（α＋γ）は０．６０である。
【0043】
酸化膜層２３中のγ－Ａｌ２Ｏ３の割合が高い程、すなわち、γ／（α＋γ）の値が高いほど、鋼基材１０に取り込まれる水素量が減少し、遅れ破壊が抑制される傾向がある。γ／（α＋γ）の下限は、好ましくは０．６０であり、より好ましくは０．７０であり、さらに好ましくは０．８０である。
【0044】
［鋼基材］
鋼基材１０は、ホットスタンプに好適に利用可能な鋼材であれば特に制限はない。ホットスタンプ成形体１に適用可能な鋼基材としては例えば、化学組成が質量％で、Ｃ：０．１～０．６％、Ｓｉ：０．０１～０．６０％、Ｍｎ：０．５０～３．００％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．１０％以下、Ｔｉ：０．０１～０．１０％、Ｂ：０．０００１～０．０１００％、Ｎ：０．０１５％以下、Ｃｒ：０～１．０％、Ｍｏ：０～１．０％、Ｃｕ：０～１．０％、Ｎｉ：０～１．０％、残部：Ｆｅ及び不純物である鋼材を例示できる。ホットスタンプされる前の鋼基材の形態としては例えば熱延鋼板や冷延鋼板等の鋼板を例示できる。以下、鋼基材１０の化学組成について説明する。以下の説明において、元素の含有量の「％」は、質量％を意味する。
鋼基材１０は、ホットスタンプに好適に利用可能な鋼材であれば特に制限はない。ホットスタンプ成形体１に適用可能な鋼基材としては例えば、化学組成が質量％で、Ｃ：０．１～０．６％、Ｓｉ：０．０１～０．６０％、Ｍｎ：０．５０～３．００％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．１０％以下、Ｔｉ：０．０１～０．１０％、Ｂ：０．０００１～０．０１００％、Ｎ：０．０１５％以下、Ｃｒ：０～１．０％、Ｍｏ：０～１．０％、Ｃｕ：０～１．０％、Ｎｉ：０～１．０％、残部：Ｆｅ及び不純物である鋼材を例示できる。ホットスタンプされる前の鋼基材の形態としては例えば熱延鋼板や冷延鋼板等の鋼板を例示できる。以下、鋼基材１０の化学組成について説明する。以下の説明において、元素の含有量の「％」は、質量％を意味する。
【0045】
Ｃ：０．１～０．６％
炭素（Ｃ）は、目的とする機械的強度を確保するために含有される。Ｃ含有量が低すぎると、十分な機械的強度の向上が得られない場合がある。一方、Ｃ含有量が高すぎると、伸び、絞りが低下しやすくなる。Ｃ含有量の上限は、より好ましくは０．４％である。
炭素（Ｃ）は、目的とする機械的強度を確保するために含有される。Ｃ含有量が低すぎると、十分な機械的強度の向上が得られない場合がある。一方、Ｃ含有量が高すぎると、伸び、絞りが低下しやすくなる。Ｃ含有量の上限は、より好ましくは０．４％である。
【0046】
Ｓｉ：０．０１～０．６０％
シリコン（Ｓｉ）は、機械的強度を向上させる元素であり、Ｃと同様に目的とする機械的強度を確保するために含有される。Ｓｉ含有量が低すぎると、十分な機械的強度の向上が得られない場合がある。一方、Ｓｉ含有量が高すぎると、鋼基材表層に形成したＳｉ酸化物の影響により、めっきを行う際に濡れ性が低下して不めっきが生じるおそれがある。
シリコン（Ｓｉ）は、機械的強度を向上させる元素であり、Ｃと同様に目的とする機械的強度を確保するために含有される。Ｓｉ含有量が低すぎると、十分な機械的強度の向上が得られない場合がある。一方、Ｓｉ含有量が高すぎると、鋼基材表層に形成したＳｉ酸化物の影響により、めっきを行う際に濡れ性が低下して不めっきが生じるおそれがある。
【0047】
Ｍｎ：０．５０～３．００％
マンガン（Ｍｎ）は、鋼を強化させる強化元素の一つであり、焼入れ性を高める元素の一つでもある。Ｍｎはまた、不純物の一つであるＳによる熱間脆性を防止するのにも有効である。Ｍｎ含有量が低すぎると、これらの効果が十分に得られない場合がある。一方、Ｍｎ含有量が高すぎると、残留オーステナイトが多くなり過ぎて強度が低下するおそれがある。
マンガン（Ｍｎ）は、鋼を強化させる強化元素の一つであり、焼入れ性を高める元素の一つでもある。Ｍｎはまた、不純物の一つであるＳによる熱間脆性を防止するのにも有効である。Ｍｎ含有量が低すぎると、これらの効果が十分に得られない場合がある。一方、Ｍｎ含有量が高すぎると、残留オーステナイトが多くなり過ぎて強度が低下するおそれがある。
【0048】
Ｐ：０．０５％以下
リン（Ｐ）は、鋼基材中に含まれる不純物である。鋼基材に含まれるＰは、鋼基材の結晶粒界に偏析して鋼基材の靱性を低下させる場合がある。Ｐ含有量はできる限り少なくすることが好ましい。
リン（Ｐ）は、鋼基材中に含まれる不純物である。鋼基材に含まれるＰは、鋼基材の結晶粒界に偏析して鋼基材の靱性を低下させる場合がある。Ｐ含有量はできる限り少なくすることが好ましい。
【0049】
Ｓ：０．０２０％以下
硫黄（Ｓ）は、鋼基材中に含まれる不純物である。鋼基材に含まれるＳは、硫化物を形成して鋼基材の靱性を低下させる場合がある。Ｓ含有量はできる限り少なくすることが好ましい。
硫黄（Ｓ）は、鋼基材中に含まれる不純物である。鋼基材に含まれるＳは、硫化物を形成して鋼基材の靱性を低下させる場合がある。Ｓ含有量はできる限り少なくすることが好ましい。
【0050】
Ａｌ：０．１０％以下
アルミニウム（Ａｌ）は、一般に鋼の脱酸目的で使用される。しかし、Ａｌ含有量が多い場合、鋼基材のＡｃ３点が上昇するため、ホットスタンプの際に鋼の焼入れ性確保に必要な加熱温度を上昇させる必要がある。そのため、Ａｌ含有量は好ましくは０．１０％以下である。Ａｌ含有量は、より好ましくは０．０５％以下であり、さらに好ましくは０．０１％以下である。
アルミニウム（Ａｌ）は、一般に鋼の脱酸目的で使用される。しかし、Ａｌ含有量が多い場合、鋼基材のＡｃ３点が上昇するため、ホットスタンプの際に鋼の焼入れ性確保に必要な加熱温度を上昇させる必要がある。そのため、Ａｌ含有量は好ましくは０．１０％以下である。Ａｌ含有量は、より好ましくは０．０５％以下であり、さらに好ましくは０．０１％以下である。
【0051】
Ｔｉ：０．０１～０．１０％
チタン（Ｔｉ）は、強度強化元素の一つである。Ｔｉ含有量が低すぎると、強度向上効果や耐酸化性向上効果が十分に得られない場合がある。一方、Ｔｉ含有量が高すぎると、炭化物や窒化物が形成され、鋼が軟質化するおそれがある。
チタン（Ｔｉ）は、強度強化元素の一つである。Ｔｉ含有量が低すぎると、強度向上効果や耐酸化性向上効果が十分に得られない場合がある。一方、Ｔｉ含有量が高すぎると、炭化物や窒化物が形成され、鋼が軟質化するおそれがある。
【0052】
Ｂ：０．０００１～０．０１００％
ボロン（Ｂ）は、焼入れ時に作用して強度を向上させる効果を有する。Ｂ含有量が低すぎると、強度向上効果が十分に得られない場合がある。一方、Ｂ含有量が高すぎると、介在物が形成されて鋼基材が脆化し、疲労強度が低下するおそれがある。
ボロン（Ｂ）は、焼入れ時に作用して強度を向上させる効果を有する。Ｂ含有量が低すぎると、強度向上効果が十分に得られない場合がある。一方、Ｂ含有量が高すぎると、介在物が形成されて鋼基材が脆化し、疲労強度が低下するおそれがある。
【0053】
Ｎ：０．０１５％以下
窒素（Ｎ）は、鋼基材中に含まれる不純物である。鋼基材に含まれるＮは、窒化物を形成して鋼基材の靱性を低下させる場合がある。さらに、鋼基材に含まれるＮは、Ｂと結合して固溶Ｂ量を減らし、Ｂの焼入れ性向上効果を低下させる場合がある。Ｎ含有量はできる限り少なくすることが好ましい。
窒素（Ｎ）は、鋼基材中に含まれる不純物である。鋼基材に含まれるＮは、窒化物を形成して鋼基材の靱性を低下させる場合がある。さらに、鋼基材に含まれるＮは、Ｂと結合して固溶Ｂ量を減らし、Ｂの焼入れ性向上効果を低下させる場合がある。Ｎ含有量はできる限り少なくすることが好ましい。
【0054】
鋼基材１０は、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕ及びＮｉを含んでいてもよい。
【0055】
Ｃｒ：０～１．０％
Ｍｏ：０～１．０％
Ｃｕ：０～１．０％
Ｎｉ：０～１．０％
鋼基材の焼入れ性を向上させるため、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、銅（Ｃｕ）及びニッケル（Ｎｉ）からなる群から選択される１又は２以上の元素を含有させてもよい。これらの元素の含有量の好ましい下限は、いずれも０．０１％である。一方、過剰に含有させても効果が飽和し、コストの上昇を招く。
Ｍｏ：０～１．０％
Ｃｕ：０～１．０％
Ｎｉ：０～１．０％
鋼基材の焼入れ性を向上させるため、クロム（Ｃｒ）、モリブデン（Ｍｏ）、銅（Ｃｕ）及びニッケル（Ｎｉ）からなる群から選択される１又は２以上の元素を含有させてもよい。これらの元素の含有量の好ましい下限は、いずれも０．０１％である。一方、過剰に含有させても効果が飽和し、コストの上昇を招く。
【0056】
鋼基材１０の化学組成の残部は、Ｆｅ及び不純物である。ここでいう不純物は、鋼の原料として利用される鉱石やスクラップから混入される元素、あるいは製造過程の環境等から混入される元素をいう。不純物は例えば、上記で挙げた元素の他、Ｚｎ、Ｃｏ、Ｓｎ、Ｎｂ、Ｖ、Ａｓ、Ｚｒ、Ｃａ、Ｍｇ等である。
【0057】
［ホットスタンプ成形体の製造方法］
次に、ホットスタンプ成形体１の製造方法の一例を説明する。以下に説明する製造方法では、鋼板等の鋼素材にＡｌめっきを施してめっき鋼材とし、めっき鋼材に対してホットスタンプを行うことによって、鋼基材１０の上にＡｌ被膜２０を形成する。ここで説明する方法は一例であり、ホットスタンプ成形体１の製造方法を限定するものではない。
次に、ホットスタンプ成形体１の製造方法の一例を説明する。以下に説明する製造方法では、鋼板等の鋼素材にＡｌめっきを施してめっき鋼材とし、めっき鋼材に対してホットスタンプを行うことによって、鋼基材１０の上にＡｌ被膜２０を形成する。ここで説明する方法は一例であり、ホットスタンプ成形体１の製造方法を限定するものではない。
【0058】
［めっき工程］
溶融めっき法により鋼素材の表面にめっき層を形成する。めっき浴の温度は、好ましくは６００～７００℃である。めっき浴の温度が６００℃よりも低いと、めっき浴が低粘度になり、均一なめっきが困難になる。めっき浴の温度が７００℃よりも高いと、揮発によって短時間に成分が変化し、工程管理が困難になる。
溶融めっき法により鋼素材の表面にめっき層を形成する。めっき浴の温度は、好ましくは６００～７００℃である。めっき浴の温度が６００℃よりも低いと、めっき浴が低粘度になり、均一なめっきが困難になる。めっき浴の温度が７００℃よりも高いと、揮発によって短時間に成分が変化し、工程管理が困難になる。
【0059】
Ａｌ被膜２０へのＮｉ及びＣｒの添加は、めっき浴への添加によって行う。めっき浴中のＮｉ及びＣｒの合計の含有量は、好ましくは０．０１～１．８０質量％である。めっき浴中のＮｉ及びＣｒの含有量が高いほど、Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相２２ａ中のＮｉ及びＣｒの含有量も高くなる傾向がある。めっき浴中のＮｉ及びＣｒの合計の含有量の下限は、より好ましくは０．０２質量％であり、さらに好ましくは０．０５質量％である。めっき浴中のＮｉ及びＣｒの合計の含有量の上限は、より好ましくは１．６０質量％であり、さらに好ましくは１．５０質量％であり、さらに好ましくは１．００質量％である。
【0060】
Ａｌ被膜２０へのＭｇの添加も、めっき浴への添加によって行う。めっき浴中のＭｇの含有量は、好ましくは０．０１～０．６０質量％である。めっき浴中のＭｇの含有量が高いほど、酸化膜層２３中のＭｇの比率も高くなる傾向がある。めっき浴中のＭｇの含有量の下限は、より好ましくは０．０２質量％であり、さらに好ましくは０．０５質量％である。めっき浴中のＭｇの含有量の上限は、より好ましくは０．４０質量％である。
【0061】
めっき浴中のＳｉ含有量は例えば、１．０～２０．０質量％である。めっき浴の残部は主にＡｌである。めっき浴は、Ａｌ、Ｓｉ、Ｎｉ、Ｃｒ及びＭｇ以外の元素を少量含有していてもよい。めっき浴に含まれるＡｌ、Ｓｉ、Ｎｉ、Ｃｒ及びＭｇ以外の元素の合計の含有量は、好ましくは８．０質量％以下であり、より好ましくは５．０質量％以下であり、さらに好ましくは３．０質量％以下であり、さらに好ましくは２．０質量％以下であり、さらに好ましくは１．０質量％以下である。
【0062】
鋼素材を７００～８００℃の水素還元雰囲気に保持した後、めっき浴に浸漬する。全工程を非酸化性雰囲気で実施することが好ましい。めっきは、めっき層の厚さが２０～３０μｍになるようにすることが好ましい。めっき層の厚さは、めっき浴の温度、粘度、浸漬時間、ガス吹付等によって調整することができる。
【0063】
［ホットスタンプ工程］
めっき鋼材を必要なサイズに整形した後、ホットスタンプを実施する。加熱方式は、高温炉及び通電加熱のいずれでもよい。昇温速度は例えば、１～５０℃／ｓである。保持温度は８５０～９５０℃、保持時間は２分間以上とすることが好ましい。降温（冷却）速度は例えば、３０～１０００℃／ｓである。
めっき鋼材を必要なサイズに整形した後、ホットスタンプを実施する。加熱方式は、高温炉及び通電加熱のいずれでもよい。昇温速度は例えば、１～５０℃／ｓである。保持温度は８５０～９５０℃、保持時間は２分間以上とすることが好ましい。降温（冷却）速度は例えば、３０～１０００℃／ｓである。
【0064】
保持時間が長すぎると中間層の結晶構造が変化する場合がある。保持時間の上限は、好ましくは３０分間であり、さらに好ましくは１０分間である。
【0065】
以上の工程によって、ホットスタンプ成形体１を製造することができる。上記ではめっき鋼材をホットスタンプする方法を説明したが、これに代えて、鋼基材１０の表面に蒸着や溶射によってＡｌ等を付着させることでＡｌ被覆層を形成し、このＡｌ被覆層を有する鋼基材１０をホットスタンプすることで、ホットスタンプ成形体１を製造してもよい。
【0066】
本実施形態によれば、耐遅れ破壊性に優れたホットスタンプ成形体が得られる。
【実施例0067】
以下、実施例によって本発明をより具体的に説明する。本発明はこれらの実施例に限定されない。
【0068】
表１に示す化学組成を有する鋼板に対して、溶融めっき法によりＡｌ－Ｓｉめっき層を鋼板の両面に形成した。
【0069】
【表1】
【0070】
めっき浴は、表２に示す化学組成のものを使用した。溶融めっき時のめっき浴の温度は７００℃とした。めっき浴に鋼板を浸漬させた後、ガスワイピング法で付着量を片面あたり７０ｇ／ｍ２に調整した。
【0071】
【表2】
【0072】
めっき鋼板を露点２０℃の合成空気気流下、炉温９００℃の電気抵抗炉において均熱時間が５分間となるように加熱した。その後、金型で成形すると同時に金型で冷却して、ホットスタンプ成形体を得た。
【0073】
得られたホットスタンプ成形体のＡｌ被膜を含む面から、１５ｍｍ×１５ｍｍ、厚さ２ｍｍの試料を採取した。ＸＲＤは、Ｃｏ管球を使用し、４０ｋＶ－１５０ｍＡの出力で発生させたＸ線を単色化して酸化膜層に照射し、θ－２θ法で測定した。α－Ａｌ２Ｏ３の（１ ０ －２）のピーク強度αとγ－Ａｌ２Ｏ３の（１ １ １）のピーク強度γとからγ／（α＋γ）を求めた。
【0074】
さらに、Ｆｅ－Ａｌ－Ｓｉ相中のＳｉ、Ｎｉ及びＣｒの含有量、酸化膜層中の炭素及び酸素を除く成分中におけるＭｇの比率、及び酸化膜層の厚さを調査した。また特性として、耐水素脆性（耐遅れ破壊性）、塗料密着性、塗装後耐食性及び耐孔食性を評価した。
【0075】
［耐水素脆性］
得られたホットスタンプ成形体を水素分析した。水素分析は、昇温脱離法にて実施し、２５０℃までに放出された水素を拡散性水素と定義し、その量によって下記のように評点付けした。
２： 拡散性水素の量 ０．１０質量ｐｐｍ未満
１： 拡散性水素の量 ０．１０質量ｐｐｍ以上０．１７質量ｐｐｍ未満
０： 拡散性水素の量 ０．１７質量ｐｐｍ以上
得られたホットスタンプ成形体を水素分析した。水素分析は、昇温脱離法にて実施し、２５０℃までに放出された水素を拡散性水素と定義し、その量によって下記のように評点付けした。
２： 拡散性水素の量 ０．１０質量ｐｐｍ未満
１： 拡散性水素の量 ０．１０質量ｐｐｍ以上０．１７質量ｐｐｍ未満
０： 拡散性水素の量 ０．１７質量ｐｐｍ以上
【0076】
［塗料密着性］
塗料密着性は特許第４３７３７７８号公報に記載の方法に準じて評価した。すなわち、試料を６０℃の脱イオン水に２４０時間浸漬後にカッターで１ｍｍ間隔の碁盤目を１００個切り、碁盤目部の剥離した部分の個数を目視で測定することで算出した面積率に基づいて下記のように評点付けした。
３： 剥離面積 ０％以上１０％未満
２： 剥離面積１０％以上７０％未満
１： 剥離面積７０％以上１００％以下
塗料密着性は特許第４３７３７７８号公報に記載の方法に準じて評価した。すなわち、試料を６０℃の脱イオン水に２４０時間浸漬後にカッターで１ｍｍ間隔の碁盤目を１００個切り、碁盤目部の剥離した部分の個数を目視で測定することで算出した面積率に基づいて下記のように評点付けした。
３： 剥離面積 ０％以上１０％未満
２： 剥離面積１０％以上７０％未満
１： 剥離面積７０％以上１００％以下
【0077】
［塗装後耐食性］
塗装後の耐食性評価は、自動車技術会制定のＪＡＳＯ Ｍ６０９に規定する方法で行った。塗膜にカッターで疵を入れ、腐食試験１８０サイクル後のカット疵からの塗膜膨れの幅（片側最大値）を計測し、下記のように評点付けした。
３： 膨れ幅 ０ｍｍ以上１．５ｍｍ未満
２： 膨れ幅１．５ｍｍ以上３．０ｍｍ未満
１： 膨れ幅３．０ｍｍ以上
塗装後の耐食性評価は、自動車技術会制定のＪＡＳＯ Ｍ６０９に規定する方法で行った。塗膜にカッターで疵を入れ、腐食試験１８０サイクル後のカット疵からの塗膜膨れの幅（片側最大値）を計測し、下記のように評点付けした。
３： 膨れ幅 ０ｍｍ以上１．５ｍｍ未満
２： 膨れ幅１．５ｍｍ以上３．０ｍｍ未満
１： 膨れ幅３．０ｍｍ以上
【0078】
［耐孔食性］
試料を日本パーカライジング社製表面調整剤プレパレンＸに常温で１分間浸漬した後、同社製塗装下地化成剤パルボンドＳＸ３５に３５℃で２分間浸漬した。その後、ＪＩＳ Ｈ ８５０２に記載の方法で複合サイクル腐食試験に供した。日本ペイント社製のパワーフロート１２００で厚さ１５μｍの塗膜を付与し、ＪＩＳ Ｈ ８５０２に記載のようにカッターナイフでカットを付与した。カットを付与した部分の６０サイクル経過後の鋼板の板厚減少量から、下記のように評点付けした。
５： 板厚減少量０．１ｍｍ未満
４： 板厚減少量０．１ｍｍ以上０．２ｍｍ未満
３： 板厚減少量０．２ｍｍ以上０．３ｍｍ未満
２： 板厚減少量０．３ｍｍ以上０．４ｍｍ未満
１： 板厚減少量０．４ｍｍ以上
試料を日本パーカライジング社製表面調整剤プレパレンＸに常温で１分間浸漬した後、同社製塗装下地化成剤パルボンドＳＸ３５に３５℃で２分間浸漬した。その後、ＪＩＳ Ｈ ８５０２に記載の方法で複合サイクル腐食試験に供した。日本ペイント社製のパワーフロート１２００で厚さ１５μｍの塗膜を付与し、ＪＩＳ Ｈ ８５０２に記載のようにカッターナイフでカットを付与した。カットを付与した部分の６０サイクル経過後の鋼板の板厚減少量から、下記のように評点付けした。
５： 板厚減少量０．１ｍｍ未満
４： 板厚減少量０．１ｍｍ以上０．２ｍｍ未満
３： 板厚減少量０．２ｍｍ以上０．３ｍｍ未満
２： 板厚減少量０．３ｍｍ以上０．４ｍｍ未満
１： 板厚減少量０．４ｍｍ以上
【0079】
結果を表３に示す。
【0080】
【表3】
【0081】
表３に示すように、代符Ａ０１～Ａ１６のホットスタンプ成形体は、γ／（α＋γ）が０．５０以上であった。これらの成形体は、優れた耐水素脆性（耐遅れ破壊性）を示した。これらの成形体はまた、塗料密着性、塗装後耐食性及び耐孔色性も優れていた。
【0082】
代符ａ３、ａ５及びａ７のホットスタンプ成形体は、代符Ａ０１～Ａ１６と比較して、塗料密着性、塗装後耐食性及び耐孔食性が劣っていた。これは、Ａｌ被膜中のＮｉ、Ｃｒ及びＭｇの含有量が多すぎたためと考えられる。
【0083】
代符ａ１、ａ２、ａ４、ａ６及びａ８のホットスタンプ成形体は、代符Ａ０１～Ａ１６のホットスタンプ成形体と比較して耐水素脆性（耐遅れ破壊性）が劣っていた。これは、γ／（α＋γ）が０．５０未満であったためと考えられる。これらのホットスタンプ成形体は、ＮｉとＭｇとを同時に含有していないか、ＣｒとＭｇとを同時に含有していないか、又はこれらの元素を同時に含有していても含有量が少なすぎたため、ホットスタンプの際にα－Ａｌ２Ｏ３の生成を十分に抑制できなかったと考えられる。
【0084】
以上、本発明の実施形態を説明したが、上述した実施形態は本発明を実施するための例示にすぎない。よって、本発明は上述した実施形態に限定されることなく、その趣旨を逸脱しない範囲で、上述した実施形態を適宜変形して実施することが可能である。
【図1】
【図2】