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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023147960
(43)【公開日】2023-10-13
(54)【発明の名称】不織布ロールおよびその製造方法
(51)【国際特許分類】
F16C 13/00 20060101AFI20231005BHJP
D04H 3/16 20060101ALI20231005BHJP
D04H 3/147 20120101ALI20231005BHJP
D04H 3/011 20120101ALI20231005BHJP
E04B 1/66 20060101ALI20231005BHJP
【ＦＩ】
F16C13/00 A
D04H3/16
D04H3/147
D04H3/011
F16C13/00 Z
E04B1/66 A
【審査請求】未請求
【請求項の数】7
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022055764
(22)【出願日】2022-03-30
(71)【出願人】
【識別番号】000003159
【氏名又は名称】東レ株式会社
(72)【発明者】
【氏名】池尻 祐希
(72)【発明者】
【氏名】松浦 博幸
(72)【発明者】
【氏名】生野 貴良
【テーマコード（参考）】
2E001
3J103
4L047
【Ｆターム（参考）】
2E001DA01
2E001DB04
2E001GA24
2E001HD11
3J103AA02
3J103EA09
3J103FA15
3J103FA30
3J103GA02
3J103GA13
3J103HA02
3J103HA19
3J103HA45
3J103HA60
4L047AA13
4L047AA19
4L047AA21
4L047AA27
4L047AB03
4L047BA09
4L047BB06
4L047BB09
4L047CC14
(57)【要約】
【課題】 本発明は、表面が平滑で、広幅で巻き取った際にもシワもなくフィルムとの貼り合わせ性にも優れる不織布ロールを提供する。
【解決手段】
本発明の不織布ロールは、熱可塑性樹脂を主成分とする繊維からなる長繊維不織布がロール状に巻き取られてなる不織布ロールであって、前記長繊維不織布の見掛け密度が０．４０ｇ／ｃｍ３以上０．８５ｇ／ｃｍ３以下であり、前記不織布ロールの巻き硬度が２３．０ｇ以上５０．０ｇ以下で、かつ以下の式（１）を満たす不織布ロールである。Ｈ＜１．９７×１０－５×（（Ｌ×Ｗ）／Ｓ）－５．３・・・（１）
ここで、Ｈは不織布ロールの幅方向に５ｃｍ間隔で巻き硬度を測定した際の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値（ｇ）、Ｓは不織布ロールの幅に対する垂直方向の両端部断面積の平均値（ｍ２）、Ｌは不織布ロールの巻き長（ｍ）、Ｗは長繊維不織布の目付（ｇ／ｍ２）
【選択図】なし
【解決手段】
本発明の不織布ロールは、熱可塑性樹脂を主成分とする繊維からなる長繊維不織布がロール状に巻き取られてなる不織布ロールであって、前記長繊維不織布の見掛け密度が０．４０ｇ／ｃｍ３以上０．８５ｇ／ｃｍ３以下であり、前記不織布ロールの巻き硬度が２３．０ｇ以上５０．０ｇ以下で、かつ以下の式（１）を満たす不織布ロールである。Ｈ＜１．９７×１０－５×（（Ｌ×Ｗ）／Ｓ）－５．３・・・（１）
ここで、Ｈは不織布ロールの幅方向に５ｃｍ間隔で巻き硬度を測定した際の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値（ｇ）、Ｓは不織布ロールの幅に対する垂直方向の両端部断面積の平均値（ｍ２）、Ｌは不織布ロールの巻き長（ｍ）、Ｗは長繊維不織布の目付（ｇ／ｍ２）
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
熱可塑性樹脂を主成分とする繊維からなる長繊維不織布がロール状に巻き取られてなる不織布ロールであって、前記長繊維不織布の見掛け密度が０．４０ｇ／ｃｍ３以上０．８５ｇ／ｃｍ３以下であり、前記不織布ロールの巻き硬度が２３．０ｇ以上５０．０ｇ以下で、かつ、以下の式（１）を満たす、不織布ロール。
Ｈ ＜ １．９７×１０－５×（（Ｌ×Ｗ）／Ｓ）－５．３ ・・・（１）
ここで、
Ｈは不織布ロールの幅方向に５ｃｍ間隔で巻き硬度を測定した際の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値（ｇ）、
Ｌは不織布ロールの巻き長（ｍ）、
Ｗは長繊維不織布の目付（ｇ／ｍ２）、
Ｓは不織布ロールの幅に対する垂直方向の両端部断面積の平均値（ｍ２）である。
Ｈ ＜ １．９７×１０－５×（（Ｌ×Ｗ）／Ｓ）－５．３ ・・・（１）
ここで、
Ｈは不織布ロールの幅方向に５ｃｍ間隔で巻き硬度を測定した際の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値（ｇ）、
Ｌは不織布ロールの巻き長（ｍ）、
Ｗは長繊維不織布の目付（ｇ／ｍ２）、
Ｓは不織布ロールの幅に対する垂直方向の両端部断面積の平均値（ｍ２）である。
【請求項2】
前記不織布ロールの巻き長Ｌが１００ｍ以上１１５００ｍ以下であり、かつ、ロール外層の長繊維不織布の厚みとロール内層の長繊維不織布の厚みとの差が０．１００ｍｍ以下である、請求項１に記載の不織布ロール。
【請求項3】
前記不織布ロールのロール幅が０．５ｍ以上３．１ｍ以下である、請求項１または２に記載の不織布ロール。
【請求項4】
前記熱可塑性樹脂がポリエステル系樹脂である、請求項１～３のいずれかに記載の不織布ロール。
【請求項5】
下記（ａ）～（ｃ）の工程を順次施す、請求項１～４のいずれかに記載の不織布ロールの製造方法。
（ａ）熱可塑性樹脂を吐出孔を有する紡糸口金から紡出して長繊維を得た後、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、冷却部を通して気体を当て、次いで、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、気体供給部を通して気体を当てた後、前記長繊維を、前記気体供給部の直下に設けられてなる、長さ１ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の吸排気部を通過させ、紡糸速度３０００ｍ／分以上５５００ｍ／分以下で吸引延伸する工程
（ｂ）延伸した長繊維を、移動するネットコンベア上に捕集して繊維ウェブを形成する工程
（ｃ）前記繊維ウェブを、ロール表面温度が前記熱可塑性樹脂の融点よりも３０℃以上７０℃以下低い温度の一対のフラットロールにより、１００Ｎ／ｃｍ以上９００Ｎ／ｃｍ以下の線圧で熱接着して、不織布シートを得た後、巻き取って、不織布ロールを得る工程
（ａ）熱可塑性樹脂を吐出孔を有する紡糸口金から紡出して長繊維を得た後、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、冷却部を通して気体を当て、次いで、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、気体供給部を通して気体を当てた後、前記長繊維を、前記気体供給部の直下に設けられてなる、長さ１ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の吸排気部を通過させ、紡糸速度３０００ｍ／分以上５５００ｍ／分以下で吸引延伸する工程
（ｂ）延伸した長繊維を、移動するネットコンベア上に捕集して繊維ウェブを形成する工程
（ｃ）前記繊維ウェブを、ロール表面温度が前記熱可塑性樹脂の融点よりも３０℃以上７０℃以下低い温度の一対のフラットロールにより、１００Ｎ／ｃｍ以上９００Ｎ／ｃｍ以下の線圧で熱接着して、不織布シートを得た後、巻き取って、不織布ロールを得る工程
【請求項6】
前記工程（ａ）が、以下の（ａ’）であり、前記工程（ｃ）における熱可塑性樹脂の融点が低融点重合体の融点である、請求項５に記載の不織布ロールの製造方法。
（ａ’）高融点重合体と前記高融点重合体の融点よりも１０℃以上１１０℃以下低い融点を有する低融点重合体とを、吐出孔を有する複合紡糸口金から紡出して、高融点重合体を露出させずに低融点重合体が覆ってなる長繊維を得た後、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、冷却部を通して気体を当て、次いで、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、気体供給部を通して気体を当てた後、前記長繊維を、前記気体供給部の直下に設けられてなる、長さ１ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の吸排気部を通過させ、紡糸速度３０００ｍ／分以上５５００ｍ／分以下で吸引延伸する工程
（ａ’）高融点重合体と前記高融点重合体の融点よりも１０℃以上１１０℃以下低い融点を有する低融点重合体とを、吐出孔を有する複合紡糸口金から紡出して、高融点重合体を露出させずに低融点重合体が覆ってなる長繊維を得た後、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、冷却部を通して気体を当て、次いで、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、気体供給部を通して気体を当てた後、前記長繊維を、前記気体供給部の直下に設けられてなる、長さ１ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の吸排気部を通過させ、紡糸速度３０００ｍ／分以上５５００ｍ／分以下で吸引延伸する工程
【請求項7】
前記工程（ａ）の熱可塑性樹脂がポリエステル系樹脂、または、前記工程（ａ’）の高融点重合体および／または低融点重合体がポリエステル系樹脂である、請求項５または６に記載の不織布ロールの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、建築資材用途等貼り合わせ基材として用いられる不織布ロールおよびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【0002】
住宅等の建築においては、外壁材と断熱材との間に通気層を設け、壁体内に侵入した湿気を、この通気層を通して外部に放出できるようにする、通気層工法が普及している。この通気層には、建物外部から雨水の侵入を防止する防水性と壁体内に生じる湿気を外部に逃がす透湿性とを兼ね備えた、透湿防水シートであるハウスラップ材が使用されている。ハウスラップ材には主に透湿防水機能を有するポリオレフィンからなる微多孔フィルムが必要となるが、耐久性と強度を担保させるためポリエステルからなる長繊維不織布と貼り合わせたハウスラップ材が主に用いられる。
【0003】
このハウスラップ材についても近年高性能、高耐久化が求められている。具体的には、ハウスラップ材を施工する際において、特に防水性が求められる部分に、ブチルテープなどの防水テープが用いられて建物の躯体にこの防水テープを貼り付けた後、その上からハウスラップ材を貼り付ける。したがって、これらのハウスラップ材には、防水テープの接着部においても耐久性に優れ、かつ防水テープとも粘着性を有するための平滑な表面が求められる。
【0004】
このようなハウスラップ材として、例えば、特許文献１において、熱可塑性連続フィラメントより構成される長繊維不織布であって、その不織布の長手方向に対する上記フィラメントの繊維配向度が３５～７０度であり、その不織布の一方の表面は上記フィラメントが互いに圧着されており、その不織布の全体に亘っていずれの方向にも断続している部分的熱圧着部が多数形成されており、この部分的熱圧着部で、上記のフィラメントの少なくとも一部が互いに融着して凝集しているハウスラップ材用不織布が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特開２０１４－０４０６７７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
しかしながら、特許文献１で開示されるようなハウスラップ材用不織布は、部分的熱融着部を有することから、防水テープとの粘着力が十分なものではなく、防水テープから自重で剥がれ落ちる可能性があるといった課題がある。
【0007】
そこで本発明は、上記の事情に鑑みてなされたものであって、その目的は、表面が平滑で防水テープとの粘着力に優れ、かつ、工業生産向けに広幅化した際にも、巻き取り時に巻き取りシワがなくフィルムとの貼り合わせ性にも優れる不織布ロールを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0008】
本発明は、上記の課題を解決せんとするものであり、本発明の一実施態様の不織布ロールは、熱可塑性樹脂を主成分とする繊維からなる長繊維不織布がロール状に巻き取られてなる不織布ロールであって、前記長繊維不織布の見掛け密度が０．４０ｇ／ｃｍ３以上０．８５ｇ／ｃｍ３以下であり、前記不織布ロールの巻き硬度が２３．０ｇ以上５０．０ｇ以下で、かつ、以下の式（１）を満たす、不織布ロールである。
Ｈ ＜ １．９７×１０－５×（（Ｌ×Ｗ）／Ｓ）－５．３ ・・・（１）
ここで、
Ｈは不織布ロールの幅方向に５ｃｍ間隔で巻き硬度を測定した際の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値（ｇ）、
Ｌは不織布ロールの巻き長（ｍ）、
Ｗは長繊維不織布の目付（ｇ／ｍ２）、
Ｓは不織布ロールの幅に対する垂直方向の両端部断面積の平均値（ｍ２）である。
Ｈ ＜ １．９７×１０－５×（（Ｌ×Ｗ）／Ｓ）－５．３ ・・・（１）
ここで、
Ｈは不織布ロールの幅方向に５ｃｍ間隔で巻き硬度を測定した際の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値（ｇ）、
Ｌは不織布ロールの巻き長（ｍ）、
Ｗは長繊維不織布の目付（ｇ／ｍ２）、
Ｓは不織布ロールの幅に対する垂直方向の両端部断面積の平均値（ｍ２）である。
【0009】
本発明の不織布ロールの好ましい態様によれば、前記不織布ロールの巻き長Ｌが１００ｍ以上１１５００ｍ以下であり、かつ、ロール外層の長繊維不織布の厚みとロール内層の長繊維不織布の厚みとの差が０．１００ｍｍ以下の不織布ロールである。
【0010】
本発明の不織布ロールの好ましい態様によれば、前記不織布ロールのロール幅が０．５ｍ以上３．１ｍ以下の不織布ロールである。
【0011】
本発明の不織布ロールの好ましい態様によれば、前記熱可塑性樹脂がポリエステル系樹脂である不織布ロールである。
【0012】
本発明の一実施態様の不織布ロールの製造方法は、下記（ａ）～（ｃ）の工程を順次施すことを特徴とする不織布ロールの製造方法である。
（ａ）熱可塑性樹脂を吐出孔を有する紡糸口金から紡出して長繊維を得た後、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、冷却部を通して気体を当て、次いで、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、気体供給部を通して気体を当てた後、前記長繊維を、前記気体供給部の直下に設けられてなる、長さ１ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の吸排気部を通過させ、紡糸速度３０００ｍ／分以上５５００ｍ／分以下で吸引延伸する工程
（ｂ）延伸した長繊維を、移動するネットコンベア上に捕集して繊維ウェブを形成する工程
（ｃ）前記繊維ウェブを、ロール表面温度が前記熱可塑性樹脂の融点よりも３０℃以上７０℃以下低い温度の一対のフラットロールにより、１００Ｎ／ｃｍ以上９００Ｎ／ｃｍ以下の線圧で熱接着して、不織布シートを得た後、巻き取って、不織布ロールを得る工程。
（ａ）熱可塑性樹脂を吐出孔を有する紡糸口金から紡出して長繊維を得た後、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、冷却部を通して気体を当て、次いで、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、気体供給部を通して気体を当てた後、前記長繊維を、前記気体供給部の直下に設けられてなる、長さ１ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の吸排気部を通過させ、紡糸速度３０００ｍ／分以上５５００ｍ／分以下で吸引延伸する工程
（ｂ）延伸した長繊維を、移動するネットコンベア上に捕集して繊維ウェブを形成する工程
（ｃ）前記繊維ウェブを、ロール表面温度が前記熱可塑性樹脂の融点よりも３０℃以上７０℃以下低い温度の一対のフラットロールにより、１００Ｎ／ｃｍ以上９００Ｎ／ｃｍ以下の線圧で熱接着して、不織布シートを得た後、巻き取って、不織布ロールを得る工程。
【0013】
本発明の一実施態様の不織布ロールの製造方法は、前記工程（ａ）が、以下の（ａ’）であり、前記工程（ｃ）における熱可塑性樹脂の融点が低融点重合体の融点である、不織布ロールの製造方法である。
（ａ’）高融点重合体と前記高融点重合体の融点よりも１０℃以上１１０℃以下低い融点を有する低融点重合体とを、吐出孔を有する複合紡糸口金から紡出して、高融点重合体を露出させずに低融点重合体が覆ってなる長繊維を得た後、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、冷却部を通して気体を当て、次いで、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、気体供給部を通して気体を当てた後、前記長繊維を、前記気体供給部の直下に設けられてなる、長さ１ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の吸排気部を通過させ、紡糸速度３０００ｍ／分以上５５００ｍ／分以下で吸引延伸する工程。
（ａ’）高融点重合体と前記高融点重合体の融点よりも１０℃以上１１０℃以下低い融点を有する低融点重合体とを、吐出孔を有する複合紡糸口金から紡出して、高融点重合体を露出させずに低融点重合体が覆ってなる長繊維を得た後、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、冷却部を通して気体を当て、次いで、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、気体供給部を通して気体を当てた後、前記長繊維を、前記気体供給部の直下に設けられてなる、長さ１ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の吸排気部を通過させ、紡糸速度３０００ｍ／分以上５５００ｍ／分以下で吸引延伸する工程。
【0014】
本発明の一実施態様の不織布ロールの製造方法は、前記工程（ａ）の熱可塑性樹脂がポリエステル系樹脂、または、前記工程（ａ’）の高融点重合体および／または低融点重合体がポリエステル系樹脂である、不織布ロールの製造方法である。
【発明の効果】
【0015】
本発明によれば、ハウスラップ材用途として使用した際に、防水テープとの粘着力に優れ、かつ広幅化した際にも、巻き取り時に巻き取りシワもなくフィルムとの貼り合わせ性にも優れる不織布ロールを提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【0016】
本発明の一実施態様の不織布ロールは、熱可塑性樹脂を主成分とする繊維からなる長繊維不織布がロール状に巻き取られてなる不織布ロールであって、前記長繊維不織布の見掛け密度が０．４０ｇ／ｃｍ３以上０．８５ｇ／ｃｍ３以下であり、前記不織布ロールの巻き硬度が２３．０ｇ以上５０．０ｇ以下で、かつ、以下の式（１）を満たす、不織布ロールである。
Ｈ ＜ １．９７×１０－５×（（Ｌ×Ｗ）／Ｓ）－５．３ ・・・（１）
ここで、Ｈは不織布ロールの幅方向に５ｃｍ間隔で巻き硬度を測定した際の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値（ｇ）、Ｓは不織布ロールの幅に対する垂直方向の両端部断面積の平均値（ｍ２）、Ｌは不織布ロールの巻き長（ｍ）、Ｗは長繊維不織布の目付（ｇ／ｍ２）である。以下に、その構成要素について詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、以下に説明する範囲に何ら限定されるものではなく、そして、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。
Ｈ ＜ １．９７×１０－５×（（Ｌ×Ｗ）／Ｓ）－５．３ ・・・（１）
ここで、Ｈは不織布ロールの幅方向に５ｃｍ間隔で巻き硬度を測定した際の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値（ｇ）、Ｓは不織布ロールの幅に対する垂直方向の両端部断面積の平均値（ｍ２）、Ｌは不織布ロールの巻き長（ｍ）、Ｗは長繊維不織布の目付（ｇ／ｍ２）である。以下に、その構成要素について詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、以下に説明する範囲に何ら限定されるものではなく、そして、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。
【0017】
（熱可塑性樹脂）
本発明の一実施態様の不織布ロールは、熱可塑性樹脂を主成分とする繊維からなる長繊維不織布がロール状に巻き取られてなるものである。
本発明の一実施態様の不織布ロールは、熱可塑性樹脂を主成分とする繊維からなる長繊維不織布がロール状に巻き取られてなるものである。
【0018】
上記の熱可塑性樹脂としては、例えばポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィン、あるいはこれらの混合物や共重合体等を挙げることができる。なかでもポリエステルが、より機械的強度や耐熱性、耐水性、耐薬品性等の耐久性に優れることから好ましい。
【0019】
ポリエステルは酸成分とアルコール成分とからなる。酸成分としては、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸などの芳香族カルボン酸、アジピン酸、セバシン酸などの脂肪族ジカルボン酸、シクロヘキサンカルボン酸等の脂環族ジカルボン酸などを用いることができる。アルコール成分としては、エチレングリコール、ジエチレングリコール、ポリエチレングリコールなどを用いることができる。
【0020】
ポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネート、これらの共重合体等を挙げることができる。
【0021】
（熱可塑性樹脂を主成分とする繊維）
上記の熱可塑性樹脂を主成分とする繊維には、結晶核剤や艶消し剤、滑剤、顔料、防カビ剤、抗菌剤、難燃剤、親水剤等を添加してもよい。特に長繊維不織布の熱圧着成形の際、熱伝導性を増すことで長繊維不織布の接着性を向上させる効果がある酸化チタン等の金属酸化物や、熱圧着ロールと繊維ウェブ間の離型性を増すことで接着安定性を向上させる効果があるエチレンビスステアリン酸アミド等の脂肪族ビスアミド、および／またはアルキル置換型の脂肪族モノアミドを添加することが好ましい。これら各種の添加剤は、熱可塑性繊維中に存在させてもよいし、熱可塑性繊維の表面に存在させてもよい。
上記の熱可塑性樹脂を主成分とする繊維には、結晶核剤や艶消し剤、滑剤、顔料、防カビ剤、抗菌剤、難燃剤、親水剤等を添加してもよい。特に長繊維不織布の熱圧着成形の際、熱伝導性を増すことで長繊維不織布の接着性を向上させる効果がある酸化チタン等の金属酸化物や、熱圧着ロールと繊維ウェブ間の離型性を増すことで接着安定性を向上させる効果があるエチレンビスステアリン酸アミド等の脂肪族ビスアミド、および／またはアルキル置換型の脂肪族モノアミドを添加することが好ましい。これら各種の添加剤は、熱可塑性繊維中に存在させてもよいし、熱可塑性繊維の表面に存在させてもよい。
【0022】
また、熱可塑性樹脂を主成分とする繊維の断面形状としては、円形、扁平、多角形、Ｘ型やＹ型等の多葉型、中空型等を挙げることができる。
【0023】
上記の熱可塑性樹脂を主成分とする繊維は、その平均単繊維径が１０μｍ以上２４μｍ以下であることが好ましい。平均単繊維径を好ましくは１０μｍ以上とし、より好ましくは１２μｍ以上とし、さらに好ましくは１４μｍ以上とすることにより、目付均一性、および機械的強度に優れた不織布を得ることができる。
【0024】
一方、平均単繊維径を好ましくは２４μｍ以下とし、より好ましくは２２μｍ以下とし、さらに好ましくは２０μｍ以下とすることにより、ハウスラップ材を製造する際に、ポリエチレン多孔フィルムとの貼り合わせに使用するホットメルト樹脂の不織布内部への過浸透を抑制することが可能であり、フィルムと不織布の接着強度も良好であり、ハウスラップ材として好ましいものである。尚、複数種類の繊維が混繊されている場合は、それぞれの繊維の単繊維径が上記範囲内であるのが好ましい。
【0025】
なお、本発明においては、前記の熱可塑性樹脂を主成分とする繊維の平均単繊維径（μｍ）は、以下の手順によって算出される値を採用するものとする。
（１）長繊維不織布からランダムに小片サンプル（１００ｍｍ×１００ｍｍ）１０個を採取する。
（２）マイクロスコープ（例えば、株式会社キーエンス製「ＶＨＸ－Ｄ５００」）で５００倍以上３０００倍以下の表面写真を撮影し、各サンプルから１０本ずつ、計１００本の単繊維の直径を測定する。
（３）測定した１００本の値の算術平均値を、小数点以下第一位を四捨五入して平均単繊維径（μｍ）を算出する。
（１）長繊維不織布からランダムに小片サンプル（１００ｍｍ×１００ｍｍ）１０個を採取する。
（２）マイクロスコープ（例えば、株式会社キーエンス製「ＶＨＸ－Ｄ５００」）で５００倍以上３０００倍以下の表面写真を撮影し、各サンプルから１０本ずつ、計１００本の単繊維の直径を測定する。
（３）測定した１００本の値の算術平均値を、小数点以下第一位を四捨五入して平均単繊維径（μｍ）を算出する。
【0026】
（長繊維不織布）
本発明の一実施態様の長繊維不織布の見掛け密度は０．４０ｇ／ｃｍ３以上０．８５ｇ／ｃｍ３以下である。長繊維不織布の見掛け密度は０．４０ｇ／ｃｍ３以上、好ましくは０．４２ｇ／ｃｍ３以上、より好ましくは０．４５ｇ／ｃｍ３以上とすることにより、十分緻密な構造となり、ハウスラップ材として使用した際に耐久性に優れ、機械的強度もより高めることができる。一方、長繊維不織布の見掛け密度は０．８５ｇ／ｃｍ３以下、好ましくは０．８０／ｃｍ３以下、より好ましくは０．７５ｇ／ｃｍ３以下とすることにより、長繊維不織布が圧着されすぎてしまうことを抑制し、さらに、ハウスラップ材として使用した際には、部分的にフィルム化し、透湿防水性を低下させることなく使用することができる。また、防水テープと建築資材用不織布との間でアンカー効果を発現させやすくなり、防水テープとの粘着力に優れる。
本発明の一実施態様の長繊維不織布の見掛け密度は０．４０ｇ／ｃｍ３以上０．８５ｇ／ｃｍ３以下である。長繊維不織布の見掛け密度は０．４０ｇ／ｃｍ３以上、好ましくは０．４２ｇ／ｃｍ３以上、より好ましくは０．４５ｇ／ｃｍ３以上とすることにより、十分緻密な構造となり、ハウスラップ材として使用した際に耐久性に優れ、機械的強度もより高めることができる。一方、長繊維不織布の見掛け密度は０．８５ｇ／ｃｍ３以下、好ましくは０．８０／ｃｍ３以下、より好ましくは０．７５ｇ／ｃｍ３以下とすることにより、長繊維不織布が圧着されすぎてしまうことを抑制し、さらに、ハウスラップ材として使用した際には、部分的にフィルム化し、透湿防水性を低下させることなく使用することができる。また、防水テープと建築資材用不織布との間でアンカー効果を発現させやすくなり、防水テープとの粘着力に優れる。
【0027】
なお、前記の長繊維不織布の見掛け密度（ｇ／ｃｍ３）は、以下の手順によって算出する。
（１）長繊維不織布の目付（ｇ／ｍ２）を長繊維不織布の厚さ（ｍｍ）より単位換算した上で除して、その小数点以下第三位を四捨五入し算出される値を採用するものとする。
（１）長繊維不織布の目付（ｇ／ｍ２）を長繊維不織布の厚さ（ｍｍ）より単位換算した上で除して、その小数点以下第三位を四捨五入し算出される値を採用するものとする。
【0028】
なお、長繊維不織布の厚さ（ｍｍ）については以下の手順によって算出する。
（１）長手方向１０ｃｍ幅なりの長繊維不織布を３個採取する。
（２）直径１０ｍｍの加圧子を使用し、荷重１０ｋＰａで長繊維不織布の幅方向に等間隔に１ｍあたり１０点の厚さを０．０１ｍｍ単位で測定する。
（３）上記の得られた測定値の算術平均値を、採取した３個の長繊維不織布それぞれで算出し、さらに３個の長繊維不織布に対しても算術平均値を小数点以下第四位で四捨五入し、算出する。
（１）長手方向１０ｃｍ幅なりの長繊維不織布を３個採取する。
（２）直径１０ｍｍの加圧子を使用し、荷重１０ｋＰａで長繊維不織布の幅方向に等間隔に１ｍあたり１０点の厚さを０．０１ｍｍ単位で測定する。
（３）上記の得られた測定値の算術平均値を、採取した３個の長繊維不織布それぞれで算出し、さらに３個の長繊維不織布に対しても算術平均値を小数点以下第四位で四捨五入し、算出する。
【0029】
前記の長繊維不織布の目付は、１０ｇ／ｍ２以上９０ｇ／ｍ２であることが好ましい。目付は好ましくは１５ｇ／ｍ２以上、より好ましくは２０ｇ／ｍ２以上、さらに好ましくは２５ｇ／ｍ２以上とすることにより、ハウスラップ材として使用した際にも、機械的強度に優れる。一方、目付は好ましくは９０ｇ／ｍ２以下、より好ましくは８０ｇ／ｍ２以下、さらに好ましくは７０ｇ／ｍ２以下とすることにより、ハウスラップ材として使用した際にも、軽量で、施工性に優れる。
【0030】
なお、前記の長繊維不織布の目付（ｇ／ｍ２）は、以下の手順によって算出する。
（１）３０ｃｍ×５０ｃｍの長繊維不織布を３個採取する。
（２）各試料の質量をそれぞれ測定し、得られた値の平均値を単位面積当たりの質量（ｇ／ｍ２）に換算し、小数点以下第一位を四捨五入して、目付を算出する。
（１）３０ｃｍ×５０ｃｍの長繊維不織布を３個採取する。
（２）各試料の質量をそれぞれ測定し、得られた値の平均値を単位面積当たりの質量（ｇ／ｍ２）に換算し、小数点以下第一位を四捨五入して、目付を算出する。
【0031】
（不織布ロール）
本発明の一実施態様の不織布ロールは、巻き硬度が２３．０ｇ以上５０．０ｇ以下である。不織布ロールの巻き硬度は２３．０ｇ以上、好ましくは２５．０ｇ以上、より好ましくは２７．０ｇ以上とすることにより、巻きズレや弛んだ際のシワ発生がない不織布ロールを得ることができる。一方、不織布ロールの巻き硬度は５０．０ｇ以下、好ましくは４８．０ｇ以下、より好ましくは４７．０ｇ以下とすることにより、不織布ロールに過度な巻き締まり張力がかかることなく、巻き取りコアに負荷がかかることがないので長繊維不織布にシワ発生がない不織布ロールを得ることができる。
本発明の一実施態様の不織布ロールは、巻き硬度が２３．０ｇ以上５０．０ｇ以下である。不織布ロールの巻き硬度は２３．０ｇ以上、好ましくは２５．０ｇ以上、より好ましくは２７．０ｇ以上とすることにより、巻きズレや弛んだ際のシワ発生がない不織布ロールを得ることができる。一方、不織布ロールの巻き硬度は５０．０ｇ以下、好ましくは４８．０ｇ以下、より好ましくは４７．０ｇ以下とすることにより、不織布ロールに過度な巻き締まり張力がかかることなく、巻き取りコアに負荷がかかることがないので長繊維不織布にシワ発生がない不織布ロールを得ることができる。
【0032】
また、本発明の不織布ロールは次の（１）式を満足することが重要である。
Ｈ ＜ １．９７×１０－５×（（Ｌ×Ｗ）／Ｓ）－５．３ ・・・（１）
ここで、Ｈは不織布ロールの幅方向に５ｃｍ間隔で巻き硬度を測定した際の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値（ｇ）であり、Ｓは不織布ロールの幅に対する垂直方向の両端部断面積の平均値（ｍ２）、Ｌは不織布ロールの巻き長（ｍ）、Ｗは長繊維不織布の目付（ｇ／ｍ２）である。
このようにすることにより、不織布ロールの隣接する硬度差が大きくなりすぎると不織布ロールにシワが発生を抑制することができる。また、この隣接部の硬度差については、不織布ロールの巻密度が高いほど、不織布の隣接部の硬度差が大きくなりその関係を（１）式で示している。そして、前記の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値Ｈは、気体供給部を通して気体を当てることで外気流入を抑制でき、糸を揺らさずに、長さ１ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の吸排気部を通過させることで、隣接する２つの測定値の硬度差の最大値Ｈを低くすることができる。
Ｈ ＜ １．９７×１０－５×（（Ｌ×Ｗ）／Ｓ）－５．３ ・・・（１）
ここで、Ｈは不織布ロールの幅方向に５ｃｍ間隔で巻き硬度を測定した際の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値（ｇ）であり、Ｓは不織布ロールの幅に対する垂直方向の両端部断面積の平均値（ｍ２）、Ｌは不織布ロールの巻き長（ｍ）、Ｗは長繊維不織布の目付（ｇ／ｍ２）である。
このようにすることにより、不織布ロールの隣接する硬度差が大きくなりすぎると不織布ロールにシワが発生を抑制することができる。また、この隣接部の硬度差については、不織布ロールの巻密度が高いほど、不織布の隣接部の硬度差が大きくなりその関係を（１）式で示している。そして、前記の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値Ｈは、気体供給部を通して気体を当てることで外気流入を抑制でき、糸を揺らさずに、長さ１ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の吸排気部を通過させることで、隣接する２つの測定値の硬度差の最大値Ｈを低くすることができる。
【0033】
なお、前記の不織布ロールの巻き硬度（ｇ）ならびに不織布ロールの幅方向に５ｃｍ間隔で巻き硬度を測定した際の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値Ｈ（ｇ）は、以下の手順によって算出する。
（１）ロール硬度計（例えば、ＡＣＡ Ｓｙｓｔｅｍ社製「ＲｏＱロール巻き硬さ測定器」など）を用い、不織布ロールを静置した状態で、不織布ロールを断面から見た際に３時あるいは９時の角度より幅方向端部より、もう一方の端部まで同一方向に計３回測定し、得られた幅方向０．２ｃｍ間隔の数値の算術平均値を小数点以下第二位で四捨五入し、不織布ロールの巻き硬度（ｇ）を算出する。
（２）上記方法で得られた、幅方向５ｃｍ間隔の硬度データ両端５ｃｍを除いた数値の最大値と最小値の差を求め、小数点以下第二位を四捨五入し、隣接する２つの測定値の硬度差の最大値Ｈ（ｇ）を算出する。
（１）ロール硬度計（例えば、ＡＣＡ Ｓｙｓｔｅｍ社製「ＲｏＱロール巻き硬さ測定器」など）を用い、不織布ロールを静置した状態で、不織布ロールを断面から見た際に３時あるいは９時の角度より幅方向端部より、もう一方の端部まで同一方向に計３回測定し、得られた幅方向０．２ｃｍ間隔の数値の算術平均値を小数点以下第二位で四捨五入し、不織布ロールの巻き硬度（ｇ）を算出する。
（２）上記方法で得られた、幅方向５ｃｍ間隔の硬度データ両端５ｃｍを除いた数値の最大値と最小値の差を求め、小数点以下第二位を四捨五入し、隣接する２つの測定値の硬度差の最大値Ｈ（ｇ）を算出する。
【0034】
本発明の一実施態様の不織布ロールは、巻密度が４．０×１０５ｇ／ｍ３以上１０．０×１０５ｇ／ｍ３以下であることが好ましい。不織布ロールの巻密度は好ましくは４．０×１０５ｇ／ｍ３以上、より好ましくは４．５×１０５ｇ／ｍ３以上、さらに好ましくは５．０×１０５ｇ／ｍ３以上とすることにより、ハウスラップ材として加工する際にも不織布ロールにシワが入ることない不織布ロールを得ることができる。一方、不織布ロールの巻密度は好ましくは１０．０×１０５ｇ／ｍ３以下、より好ましくは９．５×１０５ｇ／ｍ３以下、さらに好ましくは９．０×１０５ｇ／ｍ３以下とすることにより、不織布ロールに過度な巻き締まり張力がかかることを防止して、巻き取りコアの変形を抑制できる。
【0035】
なお、前記の不織布ロールの巻密度（ｇ／ｍ３）は不織布の目付（ｇ／ｍ２）×ロール巻き長Ｌ（ｍ）／不織布ロールの幅に対する垂直方向の両端部断面積の平均値Ｓ（ｍ２）で算出した値である。
【0036】
また、不織布のロール巻き長は、長繊維不織布を巻き取る際に巻取機に設置されている測長カウンターなどで測定することもできる。
【0037】
さらに不織布の不織布ロールの幅に対する垂直方向の両端部断面積の平均値は、不織布ロールを床面に置き、床面上から垂直に不織布ロールの端面中心を通して、不織布ロールの最上部までの距離を、定規を用いて測定した。これを両端面で測定し、さらにロールの３分の１を転がし、同様に測定、さらにロールの３分の１を転がし、同様に測定した。片側の端面で３点ともう片側の端面で３点測定した計６点の平均値を不織布ロールのロール径とした。そのロール径から断面積を求め、その値から用いた紙管の外径断面積（（紙管の外径）２×π／４）を差し引いた値とした。
【0038】
本発明の一実施態様の不織布ロールは、巻き長Ｌが１００ｍ以上１１５００ｍ以下であることが好ましい。不織布ロールの巻き長は好ましくは１００ｍ以上、より好ましくは５００ｍ以上、さらに好ましくは１０００ｍ以上とすることにより、ハウスラップ材として加工する際にもハンドリング性にも優れる不織布ロールを得ることができる。一方、不織布ロールの巻き長は好ましくは１１５００ｍ以下、より好ましくは１０５００ｍ以下、さらに好ましくは５５００ｍ以下とすることにより、不織布ロールに過度な巻き締まり張力がかかることを防止して、巻き取りコアの変形を抑制でき、また不織布ロール運搬時のハンドリング性にも優れる不織布ロールを得ることができる。
【0039】
本発明の一実施態様の不織布ロールは、ロール外層不織布とロール内層不織布の厚みの差が０．１００ｍｍ以下であることが好ましい。ロール外層不織布とロール内層不織布の厚みの差は好ましくは０．１００ｍｍ以下、より好ましくは０．０５０ｍｍ以下、さらに好ましくは０．０３０ｍｍ以下とすることにより、ロール長尺化した際のロール内層不織布の巻きズレを抑制して巻き取ることが可能である。
【0040】
ここで述べるロール内層不織布、ロール外層不織布とは、不織布ロールの半径から巻き芯の半径を差し引いた距離の巻き芯側１０％以内をロール内層不織布とし、不織布ロール最外側１０％以内をロール外層不織布とし、上記各範囲内の位置にある不織布一枚の厚さを示す。
前記の長繊維不織布の厚さ（ｍｍ）は、以下の手順によって算出する。
（１）ロール内層不織布とロール外層不織布をそれぞれ３箇所任意で採取する。
（２）任意で採取した不織布の幅方向において１０ｃｍ等間隔において、直径１０ｍｍの加圧子（例えば、株式会社ミツトヨ製「ダイヤルゲージ２１０９Ｓ－１０（測定子：フラット測定子１０１１１７）」）を使用して、荷重１０ｋＰａ、０．００１ｍｍ単位で、厚さを測定する。例えば、不織布の幅が１０５ｃｍの場合は、両端７．５ｃｍを除き、１０ｃｍ等間隔で１０点測定を実施する。
（３）上記等間隔で測定した値の平均値を、ロール内層不織布とロール外層不織布のそれぞれ３つにおいて算出し、更にロール内層不織布とロール外層不織布のそれぞれ３つの平均値の算術平均値を小数点以下第四位で四捨五入して、ロール内層不織布の厚みとロール外層不織布の厚みとする。
（４）求めたロール内層不織布の厚みとロール外層不織布の厚みの差を求める。
前記の長繊維不織布の厚さ（ｍｍ）は、以下の手順によって算出する。
（１）ロール内層不織布とロール外層不織布をそれぞれ３箇所任意で採取する。
（２）任意で採取した不織布の幅方向において１０ｃｍ等間隔において、直径１０ｍｍの加圧子（例えば、株式会社ミツトヨ製「ダイヤルゲージ２１０９Ｓ－１０（測定子：フラット測定子１０１１１７）」）を使用して、荷重１０ｋＰａ、０．００１ｍｍ単位で、厚さを測定する。例えば、不織布の幅が１０５ｃｍの場合は、両端７．５ｃｍを除き、１０ｃｍ等間隔で１０点測定を実施する。
（３）上記等間隔で測定した値の平均値を、ロール内層不織布とロール外層不織布のそれぞれ３つにおいて算出し、更にロール内層不織布とロール外層不織布のそれぞれ３つの平均値の算術平均値を小数点以下第四位で四捨五入して、ロール内層不織布の厚みとロール外層不織布の厚みとする。
（４）求めたロール内層不織布の厚みとロール外層不織布の厚みの差を求める。
【0041】
本発明の不織布ロールに用いる巻芯は、一般的な紙管やポリエチレンやポリプロピレンあるいはＡＢＳ等の樹脂製でもよいが、３０００ｍ以上の長尺巻き取り時には、巻き芯が潰れないように巻き芯部を金属で強化した紙管や繊維強化プラスチック等からなる巻き芯を用いることが好ましい。不織布ロールの巻芯の外径サイズは、限定されるものではないが、巻き始めは折込みシワなどが入り易く、巻取を容易にするために、５０ｍｍ以上が好ましく、物流面での積載効率の観点から２００ｍｍ以下が好ましい。
【0042】
本発明の一実施態様の不織布ロールは、ロール幅が０．５ｍ以上３．１ｍ以下であることが好ましい。不織布ロールのロール幅は好ましくは０．５ｍ以上、より好ましくは０．６ｍ以上、さらに好ましくは０．７ｍ以上とすることにより、ハウスラップ材加工時の生産性に優れる不織布ロールを得ることができる。一方、不織布ロールのロール幅は３．１ｍ以下、より好ましくは２．６ｍ以下、さらに好ましくは２．１ｍ以下とすることにより、不織布ロールの幅方向のバラツキによる影響を損なうことなくハウスラップ材を製造する際の加工性に優れる不織布ロールを得ることができる。
【0043】
また、本発明において不織布ロールの巻きズレは８ｍｍ以下であることが好ましい。巻きズレとは、ロール端面と一部外側に飛び出している不織布との間の距離を言う。この不織布ロールの巻きズレは５ｍｍ以下がさらに好ましい。このようにすることにより、ハウスラップ材としてポリエチレン多孔フィルムと貼り合わせ加工時に蛇行によりシワが入ることなく加工ができる。
【0044】
（不織布ロールの製造方法）
次に、本発明の不織布ロールの製造方法は、下記（ａ）～（ｃ）の工程を順次施すことを特徴とする不織布ロールの製造方法である。
（ａ）熱可塑性樹脂を吐出孔を有する紡糸口金から紡出して長繊維を得た後、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、冷却部を通して気体を当て、次いで、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、気体供給部を通して気体を当てた後、前記長繊維を、前記気体供給部の直下に設けられてなる、長さ１ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の吸排気部を通過させ、紡糸速度３０００ｍ／分以上５５００ｍ／分以下で吸引延伸する工程、
（ｂ）延伸した長繊維を、移動するネットコンベア上に捕集して繊維ウェブを形成する工程、
（ｃ）前記繊維ウェブを、ロール表面温度が前記熱可塑性樹脂の融点よりも３０℃以上７０℃以下低い温度の一対のフラットロールにより、１００Ｎ／ｃｍ以上９００Ｎ／ｃｍ以下の線圧で熱接着して、不織布シートを得た後、巻き取って、不織布ロールを得る工程。
次に、本発明の不織布ロールの製造方法は、下記（ａ）～（ｃ）の工程を順次施すことを特徴とする不織布ロールの製造方法である。
（ａ）熱可塑性樹脂を吐出孔を有する紡糸口金から紡出して長繊維を得た後、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、冷却部を通して気体を当て、次いで、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、気体供給部を通して気体を当てた後、前記長繊維を、前記気体供給部の直下に設けられてなる、長さ１ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の吸排気部を通過させ、紡糸速度３０００ｍ／分以上５５００ｍ／分以下で吸引延伸する工程、
（ｂ）延伸した長繊維を、移動するネットコンベア上に捕集して繊維ウェブを形成する工程、
（ｃ）前記繊維ウェブを、ロール表面温度が前記熱可塑性樹脂の融点よりも３０℃以上７０℃以下低い温度の一対のフラットロールにより、１００Ｎ／ｃｍ以上９００Ｎ／ｃｍ以下の線圧で熱接着して、不織布シートを得た後、巻き取って、不織布ロールを得る工程。
【0045】
本発明の不織布ロールを構成する長繊維不織布の製造方法としては、スパンボンド法、フラッシュ紡糸法、湿式法、カード法およびエアレイド法等を挙げることができる。
【0046】
中でも、スパンボンド法により製造されるスパンボンド不織布は好ましい態様の一例である。熱可塑性フィラメントから構成された長繊維不織布であるスパンボンド不織布は、生産性に優れ、低コストであり、また高い機械的強度を得ることができるため、好ましく用いられる。
【0047】
本発明において、不織布を構成する繊維として芯鞘型等の複合繊維を用いる場合、複合繊維の製造には通常の複合方法を採用することができる。
【0048】
前記の複合繊維としては、高融点重合体の周りに当該高融点重合体の融点よりも低い融点を有する低融点重合体を配した複合繊維であることが好ましい。
【0049】
このような複合繊維とすることにより、長繊維が強固に融着されやすくなり、その結果、表面の毛羽立ちを抑え、容易に平滑な表面を得ることができる。さらに、例えば、ハウスラップ材として用いた場合には、繊維同士が、互いに強固に融着されることに加え、融点の異なる繊維同士を混繊させたものに比べて繊維同士の融着点の数も多くすることができるため、機械的強度をも向上することができる。
【0050】
ここで主成分とは、複合繊維の成分のうち、５０質量％以上を占める成分のことである。
【0051】
上記の高融点重合体と低融点重合体との融点の差としては１０℃以上１１０℃以下が好ましい。融点の差を１０℃以上、より好ましくは２０℃以上、さらに好ましくは３０℃以上とすることで、所望の熱接着性を得ることができる。また、１１０℃以下、より好ましくは１００℃以下、さらに好ましくは９０℃以下とすることで、熱圧着時に熱圧着ロールに低融点重合体成分が融着し生産性が低下することを抑制することができる。
【0052】
また、上記複合繊維における高融点重合体の融点としては、１６０℃以上３２０℃以下が好ましい。１６０℃以上、より好ましくは１７０℃以上、さらに好ましくは１８０℃以上とすることで、形態安定性や耐久性に優れる。また、３２０℃以下、より好ましくは３００℃以下、さらに好ましくは２８０℃以下とすることで、長繊維不織布製造時に溶融するための熱エネルギーを多大に消費し生産性が低下するのを抑制することができる。
【0053】
かかる高融点重合体および低融点重合体の組み合わせ（高融点重合体／低融点重合体）の具体例としては、ポリエチレンテレフタレート／ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート／ポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート／ポリ乳酸、ポリエチレンテレフタレート／共重合ポリエチレンテレフタレート等が挙げられる。共重合ポリエチレンテレフタレートの共重合成分としては、イソフタル酸等が好ましい。
【0054】
なお、本発明において熱可塑性樹脂の融点は、以下のように測定される値を採用するものとする。
（１）示差走査熱量計を用いて、次の条件で１回測定を行う。なお、示差走査熱量計としては、ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製「Ｑ１００」等が用いられる。
・測定雰囲気：窒素流（１５０ｍＬ／分）
・温度範囲 ：３０～３５０℃
・昇温速度 ：２０℃／分
・試料量 ：５ｍｇ
（２）吸熱ピーク頂点温度の平均値を算出して、測定対象の融点とする。
ただし、繊維形成前の樹脂において吸熱ピークが複数存在する場合は、最も高温側のピーク頂点温度とする。また、繊維を測定対象とする場合には、同様に測定し、複数の吸熱ピークから各成分の融点を推定する。その際、複合繊維による吸熱ピークは、最も高温側の吸熱ピーク（Ａ）と、経過時間の小さい側（早くピークが現れる側）に現れる吸熱ピークであって、最も高温側の吸熱ピークの次に高いピーク（吸熱ピーク（Ｂ））を示すピーク群であり、吸熱ピーク（Ａ）が高融点重合体の融点を示すものであるのに対し、前記の吸熱ピーク（Ｂ）が低融点重合体の融点を示すものである。
（１）示差走査熱量計を用いて、次の条件で１回測定を行う。なお、示差走査熱量計としては、ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製「Ｑ１００」等が用いられる。
・測定雰囲気：窒素流（１５０ｍＬ／分）
・温度範囲 ：３０～３５０℃
・昇温速度 ：２０℃／分
・試料量 ：５ｍｇ
（２）吸熱ピーク頂点温度の平均値を算出して、測定対象の融点とする。
ただし、繊維形成前の樹脂において吸熱ピークが複数存在する場合は、最も高温側のピーク頂点温度とする。また、繊維を測定対象とする場合には、同様に測定し、複数の吸熱ピークから各成分の融点を推定する。その際、複合繊維による吸熱ピークは、最も高温側の吸熱ピーク（Ａ）と、経過時間の小さい側（早くピークが現れる側）に現れる吸熱ピークであって、最も高温側の吸熱ピークの次に高いピーク（吸熱ピーク（Ｂ））を示すピーク群であり、吸熱ピーク（Ａ）が高融点重合体の融点を示すものであるのに対し、前記の吸熱ピーク（Ｂ）が低融点重合体の融点を示すものである。
【0055】
かかる複合繊維における低融点重合体の占める割合としては、複合繊維中１０質量％以上７０質量％以下であることが好ましい。１０質量％以上、より好ましくは１５質量％以上、さらに好ましくは２０質量％以上とすることで、所望の熱接着性を得ることができる。また、７０質量％以下、より好ましくは６０質量％以下、さらに好ましくは５０質量％以下とすることで、熱圧着時に熱圧着ロールに低融点重合体成分が融着し生産性が低下することを抑制することができる。
【0056】
かかる複合繊維の複合形態としては例えば、同心芯鞘型、偏心芯鞘型、海島型等を挙げることができる。中でも同心芯鞘型、特に低融点重合体が鞘成分となる態様が、熱圧着により繊維同士を強固に接着させることができる点で好ましい。複合繊維が異形型の断面形状を採用する場合には、低融点重合体成分が熱圧着に寄与できるように繊維断面の外周部近傍に存在することが好ましい。
【0057】
本発明の不織布ロールからなる長繊維は熱可塑性樹脂を紡糸口金から溶融押し出し後、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、冷却部を通して気体を当て、次いで、前記長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、気体供給部を通して気体を当てた後、前記長繊維を、前記気体供給部の直下に設けられてなる、長さ１ｍｍ以上１５０ｍｍ以下の吸排気部を通過させ、吸引延伸させる。
【0058】
上記のとおり実施することにより、紡出した長繊維を冷却し、外気の流入を抑制しつつ吸引延伸による気流に影響し、糸切れや糸揺れによる幅方向の目付分布を悪化させることなく、繊維ウェブを形成することができる。
【0059】
気体供給部については、糸揺れを最小限とするため、冷却部の下段にさらに取り付けるものであるが、糸揺れを最小限化するために、冷却部の幅よりも気体供給部の幅の方が長い方が好ましい。なお、ここで言う、冷却部の幅とは、冷却部において、糸条が走行する通路の壁面間の距離のうち、最も短い距離のことを言い、気体供給部の幅とは、気体供給部において、糸条が走行する通路の壁面間の距離のうち、最も短い距離のことを言う。
【0060】
また、長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、気体供給部を通して気体を当てるものであれば特に指定はないが、糸揺れを抑制するために気体供給部内に整流化するためにメッシュが入っていることが好ましい。このメッシュのサイズについては好ましくは２０ｍｅｓｈ以上、より好ましくは４０ｍｅｓｈ以上、さらに好ましくは１００ｍｅｓｈ以上である。
【0061】
吸排気部については、吸引に必要な気体流入を取り込むため、メッシュ構造や千鳥状等規則的に孔を配列した板を配することが好ましい。
【0062】
吸排気部の長さについては、長さ１ｍｍ以上１５０ｍｍ以下であることが好ましい。吸排気部の長さが、１ｍｍ以上、より好ましくは５ｍｍ以上、さらに好ましくは１０ｍｍ以上であれば、吸引に必要な気体の流入を吸排気部で高風速化を抑制し、長繊維の糸切れを低減することができる。また、吸排気部の長さが、１５０ｍｍ以下、より好ましくは、１００ｍｍ以下、さらに好ましくは７５ｍｍ以下であれば、外気の流入による長繊維の糸揺れを抑制でき、幅方向の目付分布に優れる繊維ウェブを得ることができる。
【0063】
吸引延伸については、高速吸引ガスにより延伸することが一般的であり、このとき、後工程での仮接着や熱圧着時に繊維が収縮してシワが発生したり、熱ロールに低融点重合体成分が融着して生産性が低下したりすることがないように、得られる繊維ウェブを構成する長繊維をより高度に配向結晶化させることが好ましく、紡糸速度は３０００ｍ／分以上とすることが好ましく、より好ましくは３５００ｍ／分以上であり、さらに好ましくは４０００ｍ／分以上である。また、繊維の過度の配向結晶化を抑制することにより、スパンボンド不織布の機械的強度の向上に資する熱接着性を得ることができることから、紡糸速度は５５００ｍ／分以下であることが好ましく、より好ましくは５０００ｍ／分以下であり、さらに好ましくは４５００ｍ／分以下である。
【0064】
ネットコンベア上に捕集して形成された繊維ウェブは、毛羽立ちを抑制するために一対のフラットロールに接触させるものであれば何ら制限されるものではないが、所定温度に加熱したフラットロールを繊維ウェブに接触させる熱処理加工が好ましく、フラットロールとは、ロールの表面に凹凸のないロールである。
【0065】
また、ネットコンベア上に捕集した繊維ウェブに熱接着を施す前に予め予熱し、連続して熱圧着を実施することが好ましい。この予熱では、捕集した繊維ウェブをネットコンベア上から熱風により予熱したり、ネットコンベア上にフラットロールを設置し、ネットコンベアと当該フラットロールとの間で予熱したりする方法が好ましく用いられる。
【0066】
この予熱は、不織ウェブの温度を１００℃以上１６０℃以下とすることが好ましい。この不織ウェブの温度を１００℃以上、好ましくは１１０℃以上、より好ましくは１２０℃以上とすることで、不織ウェブの搬送性を改善することができる。一方、不織ウェブの温度を１６０℃以下、好ましくは１５０℃以下、より好ましくは１４０℃以下とすることで、不織ウェブの適度な結晶化を促進することができる。
【0067】
この熱接着における熱処理加工について、フラットロールの表面温度は、繊維ウェブの表面に存在する繊維ウェブを構成する、最も融点の低い重合体の融点に対して、３０℃以上７０℃以下低いことが好ましい。即ち、この融点を（Ｔｍ）とした場合、フラットロールの表面温度は、（Ｔｍ－３０）℃以上（Ｔｍ－７０）℃以下であることが好ましく、（Ｔｍ－３５）℃以上（Ｔｍ－６５）℃以下がより好ましく、（Ｔｍ－４０）℃以上（Ｔｍ－６０）℃以下が最も好ましい。フラットロールの表面温度が（Ｔｍ－７０）℃よりも低い場合は、繊維ウェブの熱圧着が不十分となって、表面平滑性が損なわれ、ハウスラップ材として用いた際に、防水テープとの粘着力が劣るものとなる。また、フラットロールの表面温度が（Ｔｍ－３０）℃よりも高い場合には、熱処理が強くなりすぎ、過度な融着状態を抑制することができる。
【0068】
繊維ウェブを一対のフラットロールにより熱接着する際の線圧は、１００Ｎ／ｃｍ以上９００Ｎ／ｃｍ以下の範囲が好ましく、より好ましくは２００Ｎ／ｃｍ以上８００Ｎ／ｃｍ以下の範囲である。線圧が１００Ｎ／ｃｍ以上の場合であれば、繊維ウェブ形成に十分な線圧が得られる。線圧が９００Ｎ／ｃｍ以下の場合には、繊維同士の接着が強くなり過ぎることなく、十分な機械的強度を得られる。
【0069】
熱接着し得られた不織布シートを巻き取り、不織布ロールが得られるが、必要に応じて幅方向に分割スリットを巻取機で実施してもよい。不織布ロールの巻取方式としては、芯の中心軸を回転駆動することで巻成ロールの表面に材料ウェブを巻きつけていくセンターワインディング方式や、１本もしくは２本以上の支持ローラーの上にロールコアを載置し、支持ローラーの少なくとも１本を回転駆動することでロールコアに材料ウェブを巻きつけていく、サーフェイスワインディング方式であってもよい。また、抑え圧や巻き取り張力を調整でき、より安定的に巻き取りが可能であることが好ましい。
【0070】
熱圧着した、不織布ロールについては、シート端部と中央部で収縮差が発生することから不織布ロールとして巻き取る際に両端部を耳スリットすることが好ましい。耳スリット幅いついては好ましくは１ｃｍ以上１０ｃｍ以下であることが好ましい。好ましくは、１ｃｍ以上１０ｃｍ以下の範囲であり、より好ましくは２ｃｍ以上９ｃｍ以下、さらに好ましくは３ｃｍ以上８ｃｍ以下である。耳スリット幅が１ｃｍ以上の場合であれば、耳スリット部が蛇行した際に切れてスリット不良が発生することなく巻き取ることが可能である。また１０ｃｍ以下であれば不織布ロールのロスを削減し生産性にも優れる。
【実施例0071】
次に、実施例に基づき本発明の不織布ロールとその製造方法について、具体的に説明する。ただし、本発明はこれらの実施例のみに限定されるものではない。各物性の測定において、特段の記載がないものは、前記の方法に基づいて測定を行ったものである。
【0072】
［測定方法］
（１）固有粘度ＩＶ：
ポリエチレンテレフタレート樹脂の固有粘度ＩＶは、次の方法で測定した。オルソクロロフェノール１００ｍＬに対し試料８ｇを溶解し、温度２５℃においてオストワルド粘度計を用いて相対粘度ηｒを、下記式により求めた。
・ηｒ＝η／η０＝（ｔ×ｄ）／（ｔ０×ｄ０）
（ここで、ηはポリマー溶液の粘度、η０はオルソクロロフェノールの粘度、ｔは溶液の落下時間（秒）、ｄは溶液の密度（ｇ／ｃｍ３）、ｔ０：はオルソクロロフェノールの落下時間（秒）、ｄ０はオルソクロロフェノールの密度（ｇ／ｃｍ３）を、それぞれ表す。）
次いで、上記の相対粘度ηｒから、下記式により、固有粘度ＩＶを算出した。
・固有粘度ＩＶ＝０．０２４２ηｒ＋０．２６３４ 。
（１）固有粘度ＩＶ：
ポリエチレンテレフタレート樹脂の固有粘度ＩＶは、次の方法で測定した。オルソクロロフェノール１００ｍＬに対し試料８ｇを溶解し、温度２５℃においてオストワルド粘度計を用いて相対粘度ηｒを、下記式により求めた。
・ηｒ＝η／η０＝（ｔ×ｄ）／（ｔ０×ｄ０）
（ここで、ηはポリマー溶液の粘度、η０はオルソクロロフェノールの粘度、ｔは溶液の落下時間（秒）、ｄは溶液の密度（ｇ／ｃｍ３）、ｔ０：はオルソクロロフェノールの落下時間（秒）、ｄ０はオルソクロロフェノールの密度（ｇ／ｃｍ３）を、それぞれ表す。）
次いで、上記の相対粘度ηｒから、下記式により、固有粘度ＩＶを算出した。
・固有粘度ＩＶ＝０．０２４２ηｒ＋０．２６３４ 。
【0073】
（２）融点（℃）：
使用した熱可塑性樹脂の融点は、示差走査熱量計（ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製Ｑ１００）を用いて、上記の条件で測定し、吸熱ピーク頂点温度の平均値を算出して、測定対象の融点とした。
使用した熱可塑性樹脂の融点は、示差走査熱量計（ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製Ｑ１００）を用いて、上記の条件で測定し、吸熱ピーク頂点温度の平均値を算出して、測定対象の融点とした。
【0074】
（３）不織布ロールの巻き硬度（ｇ）、不織布ロールの幅方向に５ｃｍ間隔で巻き硬度を測定した際の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値（ｇ）：
不織布ロールの巻き硬度、不織布ロールの幅方向に５ｃｍ間隔で巻き硬度を測定した際の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値Ｈ（ｇ）の幅方向の硬度差は、ロール硬度計として、ＡＣＡ Ｓｙｓｔｅｍ社製「ＲｏＱロール巻き硬さ測定器」を用い、前記の方法によって測定した。なお、不織布ロールの幅方向に５ｃｍ間隔で巻き硬度を測定した際の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値（ｇ）について、以降、表１も含め、隣接硬度差最大値Ｈと略記することがある。
不織布ロールの巻き硬度、不織布ロールの幅方向に５ｃｍ間隔で巻き硬度を測定した際の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値Ｈ（ｇ）の幅方向の硬度差は、ロール硬度計として、ＡＣＡ Ｓｙｓｔｅｍ社製「ＲｏＱロール巻き硬さ測定器」を用い、前記の方法によって測定した。なお、不織布ロールの幅方向に５ｃｍ間隔で巻き硬度を測定した際の隣接する２つの測定値の硬度差の最大値（ｇ）について、以降、表１も含め、隣接硬度差最大値Ｈと略記することがある。
【0075】
（４）不織布と防水テープとの粘着力（Ｎ／２５ｍｍ）：
ＪＩＳ Ｚ０２３７：２０２２「粘着テープ・粘着シート試験方法」の「１０．３．２ 試験手順」の「ａ） 試験板に対する粘着力を試験する場合の手順」、および「ｇ） 低温環境下で試験する場合の手順」、ならびに「１０．４ 引きはがし粘着力の測定」の「１０．４．５ 方法５：低温環境下で試験板に対する１８０°引きはがし粘着力」に準じて、以下の条件で不織布ロール最外層の不織布で測定し、引きはがし粘着力を測定、評価した。なお、表１では、単に「防水テープとの粘着力」と表記した。
・試験温度：－１０℃
・使用した防水テープ：日東電工株式会社製「全天（登録商標）テープ Ｎｏ．６９２」
・試験機：引張試験機（試験装置Ａ）として、株式会社島津製作所製「ＡＧＳ－Ｘ」を使用
・引きはがし速度： ３０±１ｃｍ／分
［実施例１］
熱可塑性樹脂を主成分とする繊維として、芯成分、鞘成分からなる複合繊維を用いた。以下に、用いた熱可塑性樹脂について示す。
芯成分：固有粘度ＩＶが０．６５、融点が２６０℃であり、酸化チタンを０．３質量％含むポリエチレンテレフタレート樹脂を水分率１０ｐｐｍ以下に乾燥したもの。
鞘成分：固有粘度ＩＶが０．６６、イソフタル酸共重合率が１１モル％、融点が２３０℃であり、酸化チタンを０．２質量％の共重合ポリエチレンテレフタレート樹脂を水分率１０ｐｐｍ以下に乾燥したもの。
ＪＩＳ Ｚ０２３７：２０２２「粘着テープ・粘着シート試験方法」の「１０．３．２ 試験手順」の「ａ） 試験板に対する粘着力を試験する場合の手順」、および「ｇ） 低温環境下で試験する場合の手順」、ならびに「１０．４ 引きはがし粘着力の測定」の「１０．４．５ 方法５：低温環境下で試験板に対する１８０°引きはがし粘着力」に準じて、以下の条件で不織布ロール最外層の不織布で測定し、引きはがし粘着力を測定、評価した。なお、表１では、単に「防水テープとの粘着力」と表記した。
・試験温度：－１０℃
・使用した防水テープ：日東電工株式会社製「全天（登録商標）テープ Ｎｏ．６９２」
・試験機：引張試験機（試験装置Ａ）として、株式会社島津製作所製「ＡＧＳ－Ｘ」を使用
・引きはがし速度： ３０±１ｃｍ／分
［実施例１］
熱可塑性樹脂を主成分とする繊維として、芯成分、鞘成分からなる複合繊維を用いた。以下に、用いた熱可塑性樹脂について示す。
芯成分：固有粘度ＩＶが０．６５、融点が２６０℃であり、酸化チタンを０．３質量％含むポリエチレンテレフタレート樹脂を水分率１０ｐｐｍ以下に乾燥したもの。
鞘成分：固有粘度ＩＶが０．６６、イソフタル酸共重合率が１１モル％、融点が２３０℃であり、酸化チタンを０．２質量％の共重合ポリエチレンテレフタレート樹脂を水分率１０ｐｐｍ以下に乾燥したもの。
【0076】
上記の芯成分を２９５℃、鞘成分を２８０℃で溶融し、芯／鞘の複合比を質量比で８０／２０として円形断面の同心芯鞘型に複合し、口金温度３００℃で細孔より紡出し長繊維を得た。
その紡出した長繊維を、走行方向に対して垂直な方向に、冷却部を通して気体を当て、次いで、長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、長さ１００ｍｍの気体供給部を通して気体を当てた。なお、気体供給部は、冷却部の幅よりも５０ｍｍ大きいもので、内部に１００ｍｅｓｈの金網を搭載したものであった。気体供給部を通して紡出した長繊維に気体を当てた後、気体供給部の直下に設けられている、長さ２０ｍｍの吸排気部を通過させ、圧縮エアーにより紡糸速度４３００ｍ／分で吸引延伸し、移動するネットコンベア上に捕集して繊維ウェブを得た。上記のようにして捕集した繊維ウェブを、１６０℃で予熱した後、上下１対の金属製フラットロール間に通し、各フラットロール表面温度が１８５℃で、線圧が７００Ｎ／ｃｍで熱圧着し、平均単繊維径が１１．３μｍ、目付が２５ｇ／ｍ２、見掛け密度０．５０ｇ／ｃｍ３の長繊維不織布がロール状に巻き取られてなる不織布ロールで、ロール幅が２．３ｍ、巻き長が１１０００ｍの不織布ロールを得た。
その紡出した長繊維を、走行方向に対して垂直な方向に、冷却部を通して気体を当て、次いで、長繊維の走行方向に対して垂直な方向に、長さ１００ｍｍの気体供給部を通して気体を当てた。なお、気体供給部は、冷却部の幅よりも５０ｍｍ大きいもので、内部に１００ｍｅｓｈの金網を搭載したものであった。気体供給部を通して紡出した長繊維に気体を当てた後、気体供給部の直下に設けられている、長さ２０ｍｍの吸排気部を通過させ、圧縮エアーにより紡糸速度４３００ｍ／分で吸引延伸し、移動するネットコンベア上に捕集して繊維ウェブを得た。上記のようにして捕集した繊維ウェブを、１６０℃で予熱した後、上下１対の金属製フラットロール間に通し、各フラットロール表面温度が１８５℃で、線圧が７００Ｎ／ｃｍで熱圧着し、平均単繊維径が１１．３μｍ、目付が２５ｇ／ｍ２、見掛け密度０．５０ｇ／ｃｍ３の長繊維不織布がロール状に巻き取られてなる不織布ロールで、ロール幅が２．３ｍ、巻き長が１１０００ｍの不織布ロールを得た。
【0077】
そして、１１０００ｍ巻きの不織布ロールを２軸サーフェイス方式ワインダーの巻取機で両端０．１ｍを耳スリットしながら、シート巻き取り張力１２０Ｎ／ｍで内径７．６ｃｍ、肉厚６ｍｍの紙管に巻き取り、ロール幅が２．１ｍ、巻き長が２５００ｍの不織布ロールを得た。巻き取った不織布ロールはシワもなく、巻きズレも０ｍｍであり、巻き硬度が２９．２ｇ、隣接硬度差最大値Ｈが４．６ｇ、巻き径０．４０ｍ、ロール外層不織布の厚みとロール内層不織布の厚みがそれぞれ０．０５ｍｍ、０．０５ｍｍ、不織布と防水テープとの粘着力が１５．１Ｎ／２５ｍｍであった。
【0078】
［実施例２］
実施例１において、巻取機での不織布ロールの巻き長が２５００ｍであったところを１１０００ｍとした以外は同じ方法で実施した。
実施例１において、巻取機での不織布ロールの巻き長が２５００ｍであったところを１１０００ｍとした以外は同じ方法で実施した。
【0079】
巻き取った不織布ロールはシワもなく、巻きズレも０ｍｍであり、巻き硬度が３２．３ｇ、隣接硬度差最大値Ｈが５．２ｇ、巻き径が０．８０ｍ、ロール外層不織布の厚みと内層不織布の厚みがそれぞれ０．０５ｍｍ、０．０５ｍｍ、不織布と防水テープとの粘着力が１５．２Ｎ／２５ｍｍであった。
【0080】
［実施例３］
実施例１において、不織布ロールのロール幅が２．３ｍであったところを３．２ｍで採取し、巻取機で両端０．１ｍを耳スリットして、ロール幅が３．０ｍの不織布ロールを得たこと以外は同じ方法で実施した。
実施例１において、不織布ロールのロール幅が２．３ｍであったところを３．２ｍで採取し、巻取機で両端０．１ｍを耳スリットして、ロール幅が３．０ｍの不織布ロールを得たこと以外は同じ方法で実施した。
【0081】
巻き取った不織布ロールはシワもなく、巻きズレも０ｍｍであり、巻き硬度が２９．３ｇ、隣接硬度差最大値Ｈが４．８ｇ、巻き径が０．４０ｍ、ロール外層不織布の厚みと内層不織布の厚みがそれぞれ０．０５ｍｍ、０．０５ｍｍ、不織布と防水テープとの粘着力が１５．１Ｎ／２５ｍｍであった。
【0082】
［実施例４］
実施例１において、繊維ウェブを得る際に気体供給部の長さを１００ｍｍから２０ｍｍに変え、吸排気部の長さを２０ｍｍから１００ｍｍに変えたこと以外は同じ方法で実施した。
実施例１において、繊維ウェブを得る際に気体供給部の長さを１００ｍｍから２０ｍｍに変え、吸排気部の長さを２０ｍｍから１００ｍｍに変えたこと以外は同じ方法で実施した。
【0083】
巻き取った不織布ロールはシワもなく、巻きズレも０ｍｍであり、巻き硬度が２９．１ｇ、隣接硬度差最大値Ｈが４．７ｇ、巻き径が０．４０ｍ、ロール外層不織布の厚みと内層不織布の厚みがそれぞれ０．０５ｍｍ、０．０５ｍｍ、不織布と防水テープとの粘着力が１５．３Ｎ／２５ｍｍであった。
【0084】
［実施例５］
実施例１において、繊維ウェブを得る際に吸排気部の長さを２０ｍｍから５ｍｍに変えたこと以外は同じ方法で実施した。
実施例１において、繊維ウェブを得る際に吸排気部の長さを２０ｍｍから５ｍｍに変えたこと以外は同じ方法で実施した。
【0085】
巻き取った不織布ロールはシワもなく、巻きズレも０ｍｍであり、巻き硬度が２９．２ｇ、隣接硬度差最大値Ｈが４．６ｇ、巻き径が０．４０ｍ、ロール外層不織布の厚みと内層不織布の厚みがそれぞれ０．０５ｍｍ、０．０５ｍｍ、不織布と防水テープとの粘着力が１５．２Ｎ／２５ｍｍであった。
【0086】
［実施例６］
実施例１において、ネットコンベアの速度を調整し、目付８０ｇ／ｍ２の繊維ウェブを得るようにした以外は同じ方法で実施し、見掛け密度０．８０ｇ／ｃｍ３の不織布ロールを得た。
実施例１において、ネットコンベアの速度を調整し、目付８０ｇ／ｍ２の繊維ウェブを得るようにした以外は同じ方法で実施し、見掛け密度０．８０ｇ／ｃｍ３の不織布ロールを得た。
【0087】
巻き取った不織布ロールはシワもなく、巻きズレも０ｍｍであり、巻き硬度が４１．３ｇ、隣接硬度差最大値Ｈが８．６ｇ、巻き径が０．５４ｍ、ロール外層不織布の厚みと内層不織布の厚みがそれぞれ０．１０ｍｍ、０．１０ｍｍ、不織布と防水テープとの粘着力が２０．１Ｎ／２５ｍｍであった。
【0088】
［比較例１］
実施例１において、繊維ウェブを得る際に気体供給部の長さを１００ｍｍから０ｍｍに変え（すなわち、気体供給部を設けないこととし）、吸排気部の長さを２０ｍｍから１５０ｍｍに変えたこと以外は同じ方法で実施した。繊維ウェブを得る際に両端部での長繊維の糸揺れが大きくなる様子が確認できた。得られた不織布は目付２５ｇ／ｍ２、見掛け密度０．５０ｇ／ｃｍ３であった。
実施例１において、繊維ウェブを得る際に気体供給部の長さを１００ｍｍから０ｍｍに変え（すなわち、気体供給部を設けないこととし）、吸排気部の長さを２０ｍｍから１５０ｍｍに変えたこと以外は同じ方法で実施した。繊維ウェブを得る際に両端部での長繊維の糸揺れが大きくなる様子が確認できた。得られた不織布は目付２５ｇ／ｍ２、見掛け密度０．５０ｇ／ｃｍ３であった。
【0089】
巻取機で巻き取った不織布ロールにおいては巻きズレも０ｍｍであったものの、シワが発生し、巻き硬度が２９．２ｇ、隣接硬度差最大値Ｈが５．８ｇ、巻き径が０．４０ｍ、ロール外層不織布の厚みと内層不織布の厚みがそれぞれ０．０５ｍｍ、０．０５ｍｍ、不織布と防水テープとの粘着力が１５．０Ｎ／２５ｍｍであった。
【0090】
［比較例２］
実施例１において、繊維ウェブを得る際に、吸排気部の長さを２０ｍｍから０ｍｍに変えた（すなわち、吸排気部を設けないこととした）こと以外は同じ方法で実施した。繊維ウェブを得る際に全幅での長繊維の糸揺れが大きく糸切れが多発し、熱接着時にフラットロールに繊維ウェブが巻き付き、採取不可能であった。
実施例１において、繊維ウェブを得る際に、吸排気部の長さを２０ｍｍから０ｍｍに変えた（すなわち、吸排気部を設けないこととした）こと以外は同じ方法で実施した。繊維ウェブを得る際に全幅での長繊維の糸揺れが大きく糸切れが多発し、熱接着時にフラットロールに繊維ウェブが巻き付き、採取不可能であった。
【0091】
［比較例３］
比較例１において、ネットコンベアの速度を調整し、目付８０ｇ／ｍ２の繊維ウェブを得るようにした以外は同じ方法で実施した。繊維ウェブを得る際には比較例１と同様に両端部での長繊維の糸揺れが大きくなる様子が確認できた。得られた不織布は目付８０ｇ／ｍ２、見掛け密度０．８０ｇ／ｃｍ３であった。
比較例１において、ネットコンベアの速度を調整し、目付８０ｇ／ｍ２の繊維ウェブを得るようにした以外は同じ方法で実施した。繊維ウェブを得る際には比較例１と同様に両端部での長繊維の糸揺れが大きくなる様子が確認できた。得られた不織布は目付８０ｇ／ｍ２、見掛け密度０．８０ｇ／ｃｍ３であった。
【0092】
巻取機で巻き取った不織布ロールにおいては巻きズレも０ｍｍであったものの、シワが発生し、巻き硬度が４１．２ｇ、隣接硬度差最大値Ｈが１２．８ｇ、巻き径が０．５４ｍ、ロール外層不織布の厚みと内層不織布の厚みがそれぞれ０．１０ｍｍ、０．１０ｍｍ、不織布と防水テープとの粘着力が１９．９Ｎ／２５ｍｍであった。
【0093】
［比較例４］
実施例１において、ネットコンベアの速度を調整し、目付３０ｇ／ｍ２の繊維ウェブを得るようにし、捕集した繊維ウェブを、１４０℃で予熱した後、上側が圧着率１６％のエンボス柄を施したロール、下側がフラットの金属製ロールで構成された熱エンボスロールの間に通し、各ロールの表面温度が１９０℃で、線圧が７００Ｎ／ｃｍで熱圧着した以外は、同じ方法で実施し、平均単繊維直径が１１．３μｍ、目付が３０．０ｇ／ｍ２、見掛け密度０．２３ｇ／ｃｍ３の２．３ｍ幅８５００ｍ巻きの不織布ロールを得た。
その後、８５００ｍ巻きの不織布ロールを２軸サーフェイス方式ワインダーの巻取機で両端０．１ｍを耳スリットしながら、シート巻き取り張力１２０Ｎ／ｍで内径７．６ｃｍ、肉厚６ｍｍの紙管に８５００ｍ巻き取り、２．１ｍ幅の不織布ロールを得た。巻き取った不織布ロールはシワもなく、巻きズレも０ｍｍであり、巻き硬度が２０．０ｇ、隣接硬度差最大値Ｈが１．４ｇ、巻き径が１．０３ｍ、ロール外層不織布の厚みと内層不織布の厚みがそれぞれ０．１３ｍｍ、０．１３ｍｍ、不織布と防水テープとの粘着力が７．６Ｎ／２５ｍｍであった。
実施例１において、ネットコンベアの速度を調整し、目付３０ｇ／ｍ２の繊維ウェブを得るようにし、捕集した繊維ウェブを、１４０℃で予熱した後、上側が圧着率１６％のエンボス柄を施したロール、下側がフラットの金属製ロールで構成された熱エンボスロールの間に通し、各ロールの表面温度が１９０℃で、線圧が７００Ｎ／ｃｍで熱圧着した以外は、同じ方法で実施し、平均単繊維直径が１１．３μｍ、目付が３０．０ｇ／ｍ２、見掛け密度０．２３ｇ／ｃｍ３の２．３ｍ幅８５００ｍ巻きの不織布ロールを得た。
その後、８５００ｍ巻きの不織布ロールを２軸サーフェイス方式ワインダーの巻取機で両端０．１ｍを耳スリットしながら、シート巻き取り張力１２０Ｎ／ｍで内径７．６ｃｍ、肉厚６ｍｍの紙管に８５００ｍ巻き取り、２．１ｍ幅の不織布ロールを得た。巻き取った不織布ロールはシワもなく、巻きズレも０ｍｍであり、巻き硬度が２０．０ｇ、隣接硬度差最大値Ｈが１．４ｇ、巻き径が１．０３ｍ、ロール外層不織布の厚みと内層不織布の厚みがそれぞれ０．１３ｍｍ、０．１３ｍｍ、不織布と防水テープとの粘着力が７．６Ｎ／２５ｍｍであった。
【0094】
【表1】
【0095】
＜まとめ＞
また上記実施例・比較例で得られた不織布ロールを送り出し、厚さ０．０２８ｍｍ、目付２８ｇ／ｍ２の多孔質ポリエチレンフィルムと、ホットメルトで貼り合わせ、フィルムとの貼り合わせ加工性を確認した。
また上記実施例・比較例で得られた不織布ロールを送り出し、厚さ０．０２８ｍｍ、目付２８ｇ／ｍ２の多孔質ポリエチレンフィルムと、ホットメルトで貼り合わせ、フィルムとの貼り合わせ加工性を確認した。
【0096】
その結果、実施例１～６の不織布ロールにおいて、シワの発生もなく貼り合わせ性について特に問題なく加工可能であった。一方、比較例１、３ではシワが発生し、加工性が不良であった。
【0097】
さらに、実施例１～６および比較例１、３において、いずれの不織布も表面平滑で防水テープとの粘着力についても１５Ｎ／２５ｍｍ以上と優れるものであった。一方、比較例４ではエンボス柄を施したロールで部分的熱圧着を実施した不織布ロールであり、平滑性に劣り防水テープとの粘着力においても劣るものであった。
【0098】
上記結果より本発明の不織布ロールは防水テープとの粘着力に優れ、かつ広幅化した際にも、巻き取り時に巻き取りシワもなくフィルムとの貼り合わせ性にも優れる不織布ロールであった。
【産業上の利用可能性】
【0099】
本発明の不織布ロールは、表面が平滑であり、広幅で巻き取った際にも巻き取り時に巻き取りシワもなく、フィルムとの貼り合わせ性にも優れることから、特にハウスラップ材などをはじめとした幅広い分野に好適に使用することができる。