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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023149622
(43)【公開日】2023-10-13
(54)【発明の名称】嵌合具及び嵌合具付き袋体
(51)【国際特許分類】
A44B 19/16 20060101AFI20231005BHJP
B65D 33/25 20060101ALI20231005BHJP
【ＦＩ】
A44B19/16
B65D33/25 A
【審査請求】未請求
【請求項の数】5
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022058280
(22)【出願日】2022-03-31
(71)【出願人】
【識別番号】000108719
【氏名又は名称】タキロンシーアイ株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100161207
【弁理士】
【氏名又は名称】西澤 和純
(74)【代理人】
【識別番号】100162868
【弁理士】
【氏名又は名称】伊藤 英輔
(72)【発明者】
【氏名】田上 直斗
(72)【発明者】
【氏名】▲高▼川 新
【テーマコード（参考）】
3B098
3E064
【Ｆターム（参考）】
3B098AA03
3B098AA10
3B098BA01
3B098BB02
3E064AA05
3E064BA27
3E064BA30
3E064BA36
3E064BA39
3E064BA54
3E064BB03
3E064BC01
3E064BC18
3E064EA04
3E064EA09
3E064FA03
3E064HN13
3E064HN18
3E064HP01
3E064HP02
(57)【要約】
【課題】良好な成形性を有し、熱による収縮及び変形が起こりにくい嵌合具、及び前記嵌合具を用いた嵌合具付き袋体を提供する。
【解決手段】帯状の第１基材１１の表面１１ａに長手方向に沿って雄側嵌合部１２が設けられた雄側嵌合部材１０と、帯状の第２基材２１の表面２１ａに長手方向に沿って雌側嵌合部２２が設けられた雌側嵌合部材２０とを備え、雄側嵌合部１２と雌側嵌合部２２が着脱自在に嵌合する嵌合具であって、熱機械分析装置（ＴＭＡ装置）を用いた熱収縮応力測定の結果が、（１）応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡが、７０℃以上１４０℃以下、（２）最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが、１ｍＮ以上２００ｍＮ以下、（３）（Ａ）（Ｂ）間の傾きの数値が、０．１以上１０以下である、嵌合具１。
【選択図】図１
【解決手段】帯状の第１基材１１の表面１１ａに長手方向に沿って雄側嵌合部１２が設けられた雄側嵌合部材１０と、帯状の第２基材２１の表面２１ａに長手方向に沿って雌側嵌合部２２が設けられた雌側嵌合部材２０とを備え、雄側嵌合部１２と雌側嵌合部２２が着脱自在に嵌合する嵌合具であって、熱機械分析装置（ＴＭＡ装置）を用いた熱収縮応力測定の結果が、（１）応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡが、７０℃以上１４０℃以下、（２）最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが、１ｍＮ以上２００ｍＮ以下、（３）（Ａ）（Ｂ）間の傾きの数値が、０．１以上１０以下である、嵌合具１。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
帯状の第１基材の表面に長手方向に沿って雄側嵌合部が設けられた雄側嵌合部材と、帯状の第２基材の表面に長手方向に沿って雌側嵌合部が設けられた雌側嵌合部材とを備え、前記雄側嵌合部と前記雌側嵌合部が着脱自在に嵌合する嵌合具であって、
熱機械分析装置（ＴＭＡ装置）を用いた熱収縮応力測定の結果が、以下の（１）～（３）を満たす、嵌合具。
（１）応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡが、７０℃以上１４０℃以下である。
（２）最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが、１ｍＮ以上２００ｍＮ以下である。
（３）（Ａ）（Ｂ）間の傾きの数値が、０．１以上１０以下である。
熱機械分析装置（ＴＭＡ装置）を用いた熱収縮応力測定の結果が、以下の（１）～（３）を満たす、嵌合具。
（１）応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡが、７０℃以上１４０℃以下である。
（２）最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが、１ｍＮ以上２００ｍＮ以下である。
（３）（Ａ）（Ｂ）間の傾きの数値が、０．１以上１０以下である。
【請求項2】
前記（２）において、最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが、１ｍＮ以上２０ｍＮ以下であり、
前記（３）において、（Ａ）（Ｂ）間の傾きの数値が０．１以上５以下である、請求項１に記載の嵌合具。
前記（３）において、（Ａ）（Ｂ）間の傾きの数値が０．１以上５以下である、請求項１に記載の嵌合具。
【請求項3】
前記第１基材及び前記第２基材は、それぞれ、メイン層と、前記メイン層の前記雄側嵌合部及び前記雌側嵌合部とは反対側に設けられたシール層と、を備える、請求項１又は２に記載の嵌合具。
【請求項4】
前記第１基材及び前記第２基材は、それぞれ、前記メイン層と前記シール層との間に設けられた中間層を備える、請求項３に記載の嵌合具。
【請求項5】
請求項１～４のいずれか一項に記載の嵌合具と、内容物を収容する袋本体と、を備え、
前記嵌合具が前記袋本体の内面に取り付けられている嵌合具付き袋体。
前記嵌合具が前記袋本体の内面に取り付けられている嵌合具付き袋体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、嵌合具及び嵌合具付き袋体に関する。
【背景技術】
【0002】
食品、薬品、雑貨等の様々な分野において、袋本体の開口部近傍の内面に、開口部を開閉自在に封じる嵌合具が取り付けられた嵌合具付き袋体が広く用いられている。
嵌合具は繰り返し開閉しても嵌合部が壊れないことが重要であり、そのためには生産時、金型から樹脂が押し出される際に、嵌合部が良好に成形される必要がある。良好な成形性を付与するため、嵌合具の材料として弾性率の高いポリプロピレン系樹脂（ＰＰ）が広く使用されている。しかし、ポリプロピレン系樹脂の溶着温度は高温であり、それにより外観上シール皺が発生し、製品品質を低下させるという課題がある。さらに、嵌合具の材料には、密閉性を付与するため、ある程度の柔軟性も求められる。
嵌合具は繰り返し開閉しても嵌合部が壊れないことが重要であり、そのためには生産時、金型から樹脂が押し出される際に、嵌合部が良好に成形される必要がある。良好な成形性を付与するため、嵌合具の材料として弾性率の高いポリプロピレン系樹脂（ＰＰ）が広く使用されている。しかし、ポリプロピレン系樹脂の溶着温度は高温であり、それにより外観上シール皺が発生し、製品品質を低下させるという課題がある。さらに、嵌合具の材料には、密閉性を付与するため、ある程度の柔軟性も求められる。
【0003】
これらの課題を解決するために、従来、嵌合部の材料として、溶着温度が低く、柔軟性を有するような特定の配合の樹脂が用いられてきた。
特許文献１には、プロピレンと炭素数４以上のα－オレフィンとを含むランダム共重合体を用いる嵌合具が開示されている。特許文献１に開示された嵌合部によれば、ＰＰフィルムからなる袋体に使用する場合、比較的良好な柔軟性および溶着温度を下げる効果が得られる。
特許文献１には、プロピレンと炭素数４以上のα－オレフィンとを含むランダム共重合体を用いる嵌合具が開示されている。特許文献１に開示された嵌合部によれば、ＰＰフィルムからなる袋体に使用する場合、比較的良好な柔軟性および溶着温度を下げる効果が得られる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特開２００１－２４００８２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
良好な成形性を示す嵌合具は、硬度が必要であるため、高い融点の樹脂を用いる。特許文献１では、シール温度が１８０℃以上と比較的高温であり、嵌合具を袋体に熱溶着する際に袋体が熱収縮を起こし、外観上シワが入りやすいという課題があった。
一方、嵌合具に単に融点が低い樹脂を用いる場合には、嵌合具自体の熱収縮が起こり、嵌合具が変形しやすいおそれがある。
また、良好な成形性を有し、熱による収縮及び変形が起こりにくい嵌合具を提供する際、複数の樹脂を配合する場合の目安となる物性値が望まれているのが実情である。
一方、嵌合具に単に融点が低い樹脂を用いる場合には、嵌合具自体の熱収縮が起こり、嵌合具が変形しやすいおそれがある。
また、良好な成形性を有し、熱による収縮及び変形が起こりにくい嵌合具を提供する際、複数の樹脂を配合する場合の目安となる物性値が望まれているのが実情である。
【0006】
本発明は、良好な成形性を有し、熱による収縮及び変形が起こりにくい嵌合具、及び前記嵌合具を用いた嵌合具付き袋体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
本発明は、以下の態様を含む。
［１］ 帯状の第１基材の表面に長手方向に沿って雄側嵌合部が設けられた雄側嵌合部材と、帯状の第２基材の表面に長手方向に沿って雌側嵌合部が設けられた雌側嵌合部材とを備え、前記雄側嵌合部と前記雌側嵌合部が着脱自在に嵌合する嵌合具であって、
熱機械分析装置（ＴＭＡ装置）を用いた熱収縮応力測定の結果が、以下の（１）～（３）を満たす、嵌合具。
（１）応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡが、７０℃以上１４０℃以下である。
（２）最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが、１ｍＮ以上２００ｍＮ以下である。
（３）（Ａ）（Ｂ）間の傾きの数値が、０．１以上１０以下である。
［２］ 前記（２）において、最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが、１ｍＮ以上２０ｍＮ以下であり、
前記（３）において、（Ａ）（Ｂ）間の傾きの数値が０．１以上５以下である、［１］に記載の嵌合具。
［３］ 前記第１基材及び前記第２基材は、それぞれ、メイン層と、前記メイン層の前記雄側嵌合部及び前記雌側嵌合部とは反対側に設けられたシール層と、を備える、［１］又は［２］に記載の嵌合具。
［４］ 前記第１基材及び前記第２基材は、それぞれ、前記メイン層と前記シール層との間に設けられた中間層を備える、［３］に記載の嵌合具。
［５］ ［１］～［４］のいずれかに記載の嵌合具と、内容物を収容する袋本体と、を備え、
前記嵌合具が前記袋本体の内面に取り付けられている嵌合具付き袋体。
［１］ 帯状の第１基材の表面に長手方向に沿って雄側嵌合部が設けられた雄側嵌合部材と、帯状の第２基材の表面に長手方向に沿って雌側嵌合部が設けられた雌側嵌合部材とを備え、前記雄側嵌合部と前記雌側嵌合部が着脱自在に嵌合する嵌合具であって、
熱機械分析装置（ＴＭＡ装置）を用いた熱収縮応力測定の結果が、以下の（１）～（３）を満たす、嵌合具。
（１）応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡが、７０℃以上１４０℃以下である。
（２）最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが、１ｍＮ以上２００ｍＮ以下である。
（３）（Ａ）（Ｂ）間の傾きの数値が、０．１以上１０以下である。
［２］ 前記（２）において、最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが、１ｍＮ以上２０ｍＮ以下であり、
前記（３）において、（Ａ）（Ｂ）間の傾きの数値が０．１以上５以下である、［１］に記載の嵌合具。
［３］ 前記第１基材及び前記第２基材は、それぞれ、メイン層と、前記メイン層の前記雄側嵌合部及び前記雌側嵌合部とは反対側に設けられたシール層と、を備える、［１］又は［２］に記載の嵌合具。
［４］ 前記第１基材及び前記第２基材は、それぞれ、前記メイン層と前記シール層との間に設けられた中間層を備える、［３］に記載の嵌合具。
［５］ ［１］～［４］のいずれかに記載の嵌合具と、内容物を収容する袋本体と、を備え、
前記嵌合具が前記袋本体の内面に取り付けられている嵌合具付き袋体。
【発明の効果】
【0008】
本発明によれば、良好な成形性を有し、熱による収縮及び変形が起こりにくい嵌合具、及び前記嵌合具を用いた嵌合具付き袋体を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【0009】
【発明を実施するための形態】
【0010】
［嵌合具］
以下、本発明の嵌合具について、一例を示し、図面に基づいて説明する。なお、以下の説明において例示される図の寸法等は一例であって、本発明はそれらに必ずしも限定されるものではなく、その要旨を変更しない範囲で適宜変更して実施することが可能である。
以下、本発明の嵌合具について、一例を示し、図面に基づいて説明する。なお、以下の説明において例示される図の寸法等は一例であって、本発明はそれらに必ずしも限定されるものではなく、その要旨を変更しない範囲で適宜変更して実施することが可能である。
【0011】
図１及び図２に示すように、実施形態の一例の嵌合具１は、帯状の第１基材１１の表面１１ａに長手方向に沿って雄側嵌合部１２が設けられた雄側嵌合部材１０と、帯状の第２基材２１の表面２１ａに長手方向に沿って雌側嵌合部２２が設けられた雌側嵌合部材２０とを備えている。
【0012】
図１及び図２に示す一例の雄側嵌合部１２は、第１基材１１の第２基材２１との対向面である表面１１ａから立ち上がる幹部１２ａと、幹部１２ａの先端部に設けられ、幹部１２ａよりも大きい断面略半円形状の頭部１２ｂとを備えている。雌側嵌合部２２は、第２基材２１の第１基材１１との対向面である表面２１ａから断面円弧状に立ち上がる一対のアーム部２２ａ，２２ｂを備え、それらアーム部２２ａ，２２ｂの内側に凹部２２ｃが形成されている。
雄側嵌合部１２と雌側嵌合部２２は、雄側嵌合部１２の頭部１２ｂが雌側嵌合部２２の凹部２２ｃに嵌まることにより、着脱自在に嵌合する。なお、雄側嵌合部１２及び雌側嵌合部２２の態様は、着脱自在に嵌合するものであればよく、図１及び図２の態様には限定されない。
雄側嵌合部１２と雌側嵌合部２２は、雄側嵌合部１２の頭部１２ｂが雌側嵌合部２２の凹部２２ｃに嵌まることにより、着脱自在に嵌合する。なお、雄側嵌合部１２及び雌側嵌合部２２の態様は、着脱自在に嵌合するものであればよく、図１及び図２の態様には限定されない。
【0013】
図２に示すように、第１基材１１は、メイン層１３と、メイン層１３の雄側嵌合部１２及び雌側嵌合部２２とは反対側に設けられたシール層１４と、メイン層１３とシール層１４の間に設けられた中間層１５と、を備えている。
【0014】
メイン層１３を形成する材料としては、特に限定されず、公知の嵌合具の基材に使用されるものが使用できる。例えば低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、エチレン－αオレフィン共重合体などのポリエチレン、ポリプロピレン（ＰＰ）、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン・メタクリル酸共重合体、ポリエステル樹脂（ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等）、ポリアミド樹脂（ナイロン等）等を例示できる。なかでも、剛性と柔軟性のバランスの点から、ポリエチレンやポリプロピレンといったポリオレフィン系樹脂が好ましく、特にＬＤＰＥ及びＬＬＤＰＥの少なくとも１種類を含むことがより好ましい。メイン層を形成する材料としては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【0015】
シール層１４を形成する材料としては、特に限定されず、例えばＬＬＤＰＥ、無延伸ポリプロピレン、エチレン－酢酸ビニル共重合体、アイオノマー、ポリエステル樹脂を例示できる。なかでも、柔軟性及び低温シール性の点から、ＬＬＤＰＥが好ましい。シール層を形成する材料としては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【0016】
中間層１５を形成する材料としては、特に限定されず、公知の嵌合具の基材に使用されるものが使用できる。例えば低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、エチレン－αオレフィン共重合体などのポリエチレン、ポリプロピレン（ＰＰ）、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン・メタクリル酸共重合体、ポリエステル樹脂（ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等）、ポリアミド樹脂（ナイロン等）等を例示できる。なかでも、嵌合具が充分な剛性を有するため、ポリプロピレン（ＰＰ）や、密度が９３０ｋｇ／ｍ３以上の樹脂が好ましく、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）が特に好ましい。
【0017】
メイン層１３、シール層１４及び中間層１５には、必要に応じて安定剤、酸化防止剤、滑剤、帯電防止剤、着色剤、成形助剤等の公知の添加剤が含まれ得る。
【0018】
第１基材１１の幅Ｗ１は、袋本体に熱溶着したときに充分なシール強度が得られやすいことから、２ｍｍ以上が好ましく、３ｍｍ以上がより好ましい。第１基材１１の幅Ｗ１は、柔軟性に優れ、かつ取り扱いやすく、流通及び保管時の嵌合具の変形が起こりづらいことから６０ｍｍ以下が好ましく、４０ｍｍ以下がより好ましい。第１基材１１の幅Ｗ１の下限と上限は任意に組み合わせることができ、例えば３ｍｍ以上４０ｍｍ以下が好ましい。
【0019】
第１基材１１の厚さは、袋本体に熱溶着したときに充分なシール強度が得られやすいことから、０．１ｍｍ以上が好ましく、０．１２ｍｍ以上がより好ましい。第１基材１１の厚さは、柔軟性に優れ、取り扱いやすいことから、０．４ｍｍ以下が好ましく、０．３ｍｍ以下がより好ましい。第１基材１１の厚さの下限と上限は任意に組み合わせることができ、例えば０．１ｍｍ以上０．４ｍｍ以下が好ましい。
【0020】
メイン層１３の厚さは、充分な剛性を有することから、０．０１ｍｍ以上が好ましく、０．０３ｍｍ以上がより好ましい。メイン層１３の厚さは、柔軟性に優れ取り扱いやすいことから、０．４ｍｍ以下が好ましく、０．３ｍｍ以下がより好ましい。メイン層１３の厚さの下限と上限は任意に組み合わせることができ、例えば０．０１ｍｍ以上０．４ｍｍ以下が好ましい。
【0021】
シール層１４の厚さは、袋本体に熱溶着したときに充分なシール強度が得られやすいことから、０．０１ｍｍ以上が好ましく、０．０２ｍｍ以上がより好ましい。シール層１４の厚さは、柔軟性に優れ取り扱いやすいことから、０．２ｍｍ以下が好ましく、０．１ｍｍ以下がより好ましい。シール層１４の厚さの下限と上限は任意に組み合わせることができ、例えば０．０２ｍｍ以上０．１ｍｍ以下が好ましい。
【0022】
中間層１５の厚さは、充分な剛性を有することから、０．０２ｍｍ以上が好ましく、０．０５ｍｍ以上がより好ましい。中間層１５の厚さは、良好なポイントシール性（装体のサイドシール部を形成する際の嵌合具を潰すポイントシール工程において、潰した部分にピンホールが発生することを抑制する）を有することから、０．３ｍｍ以下が好ましく、０．２ｍｍ以下がより好ましい。中間層１５の厚さの下限と上限は任意に組み合わせることができ、例えば０．０５ｍｍ以上０．２ｍｍ以下が好ましい。
【0023】
第２基材２１は、第１基材１１と同様の構成であり、メイン層２３と、メイン層２３の雄側嵌合部１２及び雌側嵌合部２２とは反対側に設けられたシール層２４と、メイン層２３とシール層２４の間に設けられた中間層２５と、を備えている。
【0024】
メイン層２３、シール層２４及び中間層２５を形成する材料としては、特に限定されず、メイン層１３、シール層１４及び中間層１５を形成する材料として例示したものと同じものを例示でき、好ましい態様も同じである。
【0025】
メイン層２３、シール層２４及び中間層２５には、必要に応じて安定剤、酸化防止剤、滑剤、帯電防止剤、着色剤、成形助剤等の公知の添加剤が含まれ得る。
メイン層１３、シール層１４及び中間層１５を形成する材料と、メイン層２３、シール層２４及び中間層２５を形成する材料とは、それぞれ同じであってもよく、異なっていてもよい。
メイン層１３、シール層１４及び中間層１５を形成する材料と、メイン層２３、シール層２４及び中間層２５を形成する材料とは、それぞれ同じであってもよく、異なっていてもよい。
【0026】
第２基材２１の好ましい幅Ｗ２は、第１基材１１の好ましい幅Ｗ１と同様である。第１基材１１の幅Ｗ１と第２基材２１の幅Ｗ２は、同じであってもよく、異なっていてもよい。
第２基材２１、メイン層２３、シール層２４及び中間層２５の好ましい厚さは、第１基材１１、メイン層１３、シール層１４及び中間層１５の好ましい厚さと同様である。第１基材１１、メイン層１３、シール層１４及び中間層１５の厚さと、第２基材２１、メイン層２３、シール層２４及び中間層２５の厚さは、それぞれ同じであってもよく、異なっていてもよい。
第２基材２１、メイン層２３、シール層２４及び中間層２５の好ましい厚さは、第１基材１１、メイン層１３、シール層１４及び中間層１５の好ましい厚さと同様である。第１基材１１、メイン層１３、シール層１４及び中間層１５の厚さと、第２基材２１、メイン層２３、シール層２４及び中間層２５の厚さは、それぞれ同じであってもよく、異なっていてもよい。
【0027】
嵌合具全体におけるメイン層、シール層及び中間層の質量割合は、嵌合具の総質量に対して、メイン層が１０質量％以上９５質量％以下、シール層が５質量％以上３０質量％以下、中間層が６０質量％以下（合計が１００質量％）であることが好ましく、メイン層が５０質量％以上９３質量％以下、シール層が８質量％以上２０質量％以下、中間層が１０質量％以上４５質量％以下（合計が１００質量％）であることがより好ましい。メイン層、シール層及び中間層の質量割合が前記範囲内であれば、良好な成形性を有し、熱による収縮及び変形を抑制することが容易になる。
【0028】
嵌合具１は、図３に示すように、熱機械分析装置（ＴＭＡ装置）を用いた熱収縮応力測定の結果が、以下の（１）～（３）を満たす。なお、図３中、Ｘ軸は、温度（℃）を示し、第１Ｙ軸は熱機械分析値（μｍ）を示し、第２Ｙ軸は荷重（ｍＮ）を示す。
（１）応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡが、７０℃以上１４０℃以下である。
（２）最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが、１ｍＮ以上２００ｍＮ以下である。
（３）（Ａ）（Ｂ）間の傾きの数値が、０．１以上１０以下である。
（１）応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡが、７０℃以上１４０℃以下である。
（２）最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが、１ｍＮ以上２００ｍＮ以下である。
（３）（Ａ）（Ｂ）間の傾きの数値が、０．１以上１０以下である。
【0029】
（熱機械分析装置：ＴＭＡ装置）
測定に使用するＴＭＡ装置は、特に限定されず、市販の装置を用いることができる。市販のＴＭＡ装置としては、例えば、日立ハイテクサイエンス製ＴＭＡ装置（製品名：ＴＭＡ／ＳＳ ７１００）が挙げられる。
測定に使用するＴＭＡ装置は、特に限定されず、市販の装置を用いることができる。市販のＴＭＡ装置としては、例えば、日立ハイテクサイエンス製ＴＭＡ装置（製品名：ＴＭＡ／ＳＳ ７１００）が挙げられる。
【0030】
（試料）
ＴＭＡ装置を用いた熱収縮応力測定に用いる試料は、嵌合具の第１基材（第１嵌合部を含まない帯状基部）を、嵌合部に沿った方向を長手方向として切断し（長さ：３０ｍｍ、幅：４ｍｍ、厚み：０．１５ｍｍ）、治具に設定した時のサンプル長が２０ｍｍになるようにした。
ＴＭＡ装置を用いた熱収縮応力測定に用いる試料は、嵌合具の第１基材（第１嵌合部を含まない帯状基部）を、嵌合部に沿った方向を長手方向として切断し（長さ：３０ｍｍ、幅：４ｍｍ、厚み：０．１５ｍｍ）、治具に設定した時のサンプル長が２０ｍｍになるようにした。
【0031】
（測定条件）
ＴＭＡ装置を用いた熱収縮応力測定は、以下の測定条件を用いる。
・測定モード：引張モード
・昇温速度：３（℃／ｍｉｎ）
・温度範囲：２５～１９０（℃）
なお、温度の上限は、配合する樹脂の融点のうち、最も高い融点よりも１５℃高い温度まで測定した。
・使用雰囲気：高純度窒素（Ｎ２）
ＴＭＡ装置を用いた熱収縮応力測定は、以下の測定条件を用いる。
・測定モード：引張モード
・昇温速度：３（℃／ｍｉｎ）
・温度範囲：２５～１９０（℃）
なお、温度の上限は、配合する樹脂の融点のうち、最も高い融点よりも１５℃高い温度まで測定した。
・使用雰囲気：高純度窒素（Ｎ２）
【0032】
応力増加開始点（Ａ）は、図３に示すように、ＴＭＡ曲線の高温側および低温側のそれぞれの外挿線（直線部分の延長線）の交点である。また、応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡは、上記交点における温度（℃）である。
応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡは、７０℃以上であり、１００℃以上が好ましく、１１５℃以上がより好ましい。応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡが７０℃以上であると、耐熱性が良く、熱による収縮及び変形が起こりにくい。また、製袋時、外観上のシワが発生しにくい。
一方、応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡは、１４０℃以下であり、１３８℃以下が好ましく、１３５℃以下がより好ましい。応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡが１４０℃以下であると、柔軟性に優れ、嵌合部の密閉度やポイントシール性に優れる。また、第１基材及び第２基材が単層の場合、低い温度でのヒートシールが可能となる。
応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡの下限と上限は任意に組み合わせることができ、例えば７０℃以上１４０℃以下が好ましく、１００℃以上１３５℃以下がより好ましい。
応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡは、７０℃以上であり、１００℃以上が好ましく、１１５℃以上がより好ましい。応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡが７０℃以上であると、耐熱性が良く、熱による収縮及び変形が起こりにくい。また、製袋時、外観上のシワが発生しにくい。
一方、応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡは、１４０℃以下であり、１３８℃以下が好ましく、１３５℃以下がより好ましい。応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡが１４０℃以下であると、柔軟性に優れ、嵌合部の密閉度やポイントシール性に優れる。また、第１基材及び第２基材が単層の場合、低い温度でのヒートシールが可能となる。
応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡの下限と上限は任意に組み合わせることができ、例えば７０℃以上１４０℃以下が好ましく、１００℃以上１３５℃以下がより好ましい。
【0033】
最大応力点（Ｂ）は、図３に示すように、ＴＭＡ曲線の最大値である。また、最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢは、上記最大値における荷重（ｍＮ）である。
最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢは、１ｍＮ以上であり、１．２ｍＮ以上が好ましく、１．３ｍＮ以上がより好ましい。最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが１ｍＮ以上であると、柔軟性に優れ、嵌合部の密閉度やポイントシール性に優れる。
一方、最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢは、２００ｍＮ以下であり、１３０ｍＮ以下が好ましく、２０ｍＮ以下がより好ましい。最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが２００ｍＮ以下であると、熱により形状が変化しにくい。
最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢの下限と上限は任意に組み合わせることができ、例えば１ｍＮ以上２００ｍＮ以下が好ましく、１ｍＮ以上２０ｍＮ以下がより好ましい。
最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢは、１ｍＮ以上であり、１．２ｍＮ以上が好ましく、１．３ｍＮ以上がより好ましい。最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが１ｍＮ以上であると、柔軟性に優れ、嵌合部の密閉度やポイントシール性に優れる。
一方、最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢは、２００ｍＮ以下であり、１３０ｍＮ以下が好ましく、２０ｍＮ以下がより好ましい。最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが２００ｍＮ以下であると、熱により形状が変化しにくい。
最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢの下限と上限は任意に組み合わせることができ、例えば１ｍＮ以上２００ｍＮ以下が好ましく、１ｍＮ以上２０ｍＮ以下がより好ましい。
【0034】
上記交点（Ａ）と上記最大値（Ｂ）間との傾きは、０．１以上であり、０．８以上であることが好ましく、１．２以上であることがより好ましい。上記傾きの数値が、０．１上であると、柔軟性に優れ、嵌合部の密閉度やポイントシール性に優れる。
一方、上記交点（Ａ）と上記最大値（Ｂ）間との傾きは、１０以下であり、８以下であることが好ましく、５以下であることがより好ましい。上記傾きの数値が、１０以下であると、耐熱性が良く、熱による収縮及び変形が起こりにくい。また、製袋時、外観上のシワが発生しにくい。
上記交点（Ａ）と上記最大値（Ｂ）間との傾きの下限と上限は任意に組み合わせることができ、例えば０．１以上１０以下が好ましく、０．８ｍＮ以上５ｍＮ以下がより好ましい。
一方、上記交点（Ａ）と上記最大値（Ｂ）間との傾きは、１０以下であり、８以下であることが好ましく、５以下であることがより好ましい。上記傾きの数値が、１０以下であると、耐熱性が良く、熱による収縮及び変形が起こりにくい。また、製袋時、外観上のシワが発生しにくい。
上記交点（Ａ）と上記最大値（Ｂ）間との傾きの下限と上限は任意に組み合わせることができ、例えば０．１以上１０以下が好ましく、０．８ｍＮ以上５ｍＮ以下がより好ましい。
【0035】
嵌合具１において、融点が高い樹脂を用い、その他樹脂との組成比を調整し、その層を厚く調整することで、応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡを増加させることができる。一方、融点の低い樹脂を用い、その他の樹脂との組成比を調整し、その層を厚く調整することで、応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡを減少させることができる。
また、嵌合具１において、荷重ＬＢは樹脂の種類による影響が大きい。そのため、厚さ、樹脂種類、樹脂組成比を調整することで、最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢを調整することができる。
さらに、嵌合具１において、融点や剛性が高い樹脂を用い、その他樹脂との組成比を調整し、その層を厚く調整することで、上記交点（Ａ）と上記最大値（Ｂ）間との傾きを減少させることができる。一方、融点や剛性の低い樹脂を用い、その他の樹脂との組成比を調整し、その層を厚くに調整することで、上記交点（Ａ）と上記最大値（Ｂ）間との傾きを増加させることができる。
また、嵌合具１において、荷重ＬＢは樹脂の種類による影響が大きい。そのため、厚さ、樹脂種類、樹脂組成比を調整することで、最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢを調整することができる。
さらに、嵌合具１において、融点や剛性が高い樹脂を用い、その他樹脂との組成比を調整し、その層を厚く調整することで、上記交点（Ａ）と上記最大値（Ｂ）間との傾きを減少させることができる。一方、融点や剛性の低い樹脂を用い、その他の樹脂との組成比を調整し、その層を厚くに調整することで、上記交点（Ａ）と上記最大値（Ｂ）間との傾きを増加させることができる。
【0036】
（製造方法）
嵌合具１の製造方法としては、特に限定されず、公知の方法を利用できる。
例えば、メイン層、シール層、中間層を形成するための樹脂材料を溶融混練等によってそれぞれ調製し、特定の領域に中間層を有する多層構成の雄側嵌合部材又は雌側嵌合部材を形成するための複合異形ダイを備えた押出機を用いて共押出しする方法を例示できる。
嵌合具１の製造方法としては、特に限定されず、公知の方法を利用できる。
例えば、メイン層、シール層、中間層を形成するための樹脂材料を溶融混練等によってそれぞれ調製し、特定の領域に中間層を有する多層構成の雄側嵌合部材又は雌側嵌合部材を形成するための複合異形ダイを備えた押出機を用いて共押出しする方法を例示できる。
【0037】
材料の混合方法としては、スーパーミキサ、ヘンシェルミキサ等で乾式混合する方法が挙げられる。
溶融混練方法としては、原料を単軸押出機、二軸押出機、バンバリーミキサ、ニーダ、ミキシングロール等の溶融混練機に供給して溶融混練する方法が挙げられる。
成形方法としては、押出成形法、射出成形法、インフレーション成形法、真空成形法等が挙げられる。
溶融混練方法としては、原料を単軸押出機、二軸押出機、バンバリーミキサ、ニーダ、ミキシングロール等の溶融混練機に供給して溶融混練する方法が挙げられる。
成形方法としては、押出成形法、射出成形法、インフレーション成形法、真空成形法等が挙げられる。
【0038】
［嵌合具付き袋体］
本発明の嵌合具付き袋体は、本発明の嵌合具を備える嵌合具付き袋体である。本発明の嵌合具付き袋体は、本発明の嵌合具を備える以外は、公知の態様を採用できる。
以下、実施形態の一例の嵌合具付き袋体について説明する。
本発明の嵌合具付き袋体は、本発明の嵌合具を備える嵌合具付き袋体である。本発明の嵌合具付き袋体は、本発明の嵌合具を備える以外は、公知の態様を採用できる。
以下、実施形態の一例の嵌合具付き袋体について説明する。
【0039】
図４に示す例の嵌合具付き袋体１００（以下、単に「袋体１００」ともいう。）は、内容物を収容する袋本体５０と、袋本体５０内の上部の内面に取り付けられた嵌合具１とを具備している。
【0040】
袋本体５０は、正面からの視野において矩形を呈する。嵌合具１は、袋本体５０の上部側の内面において、袋本体５０の短手方向に伸びて設けられている。なお、袋本体５０の形状は矩形には限定されない。
【0041】
袋本体５０は、不図示の内容物を封入した状態で密封されている。袋本体５０は、第１のフィルム材５２と第２のフィルム材５４を重ね合わせ、四方の周縁部５６を全てヒートシールすることで得られる。周縁部５６においては、第１のフィルム材５２及び第２のフィルム材５４と共に、嵌合具１の両端がヒートシールされている。
【0042】
第１のフィルム材５２及び第２のフィルム材５４は、ヒートシールにより嵌合具１を溶着できるものであればよく、内面側からシーラント層と基材層を少なくとも有する積層フィルムが好ましい。
【0043】
積層フィルムが有する基材層としては、直鎖状低密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、高密度ポ英エチレン、ポリエステル、二軸延伸ナイロン、二軸延伸ポリプロピレン等が挙げられる。
積層フィルムが有するシーラント層としては、直鎖状低密度ポリエチレン、無延伸ポリプロピレン、エチレン－酢酸ビニル共重合体、アイオノマー等が挙げられる。
積層フィルムには、バリア層等の機能層を設けてもよい。
また、第１のフィルム材５２及び第２のフィルム材５４は、シーラント層のみからなる単層フィルムであってもよい。
積層フィルムが有するシーラント層としては、直鎖状低密度ポリエチレン、無延伸ポリプロピレン、エチレン－酢酸ビニル共重合体、アイオノマー等が挙げられる。
積層フィルムには、バリア層等の機能層を設けてもよい。
また、第１のフィルム材５２及び第２のフィルム材５４は、シーラント層のみからなる単層フィルムであってもよい。
【0044】
袋本体５０は、嵌合具１よりも上部の側に、嵌合具１に沿って切断補助線５８が設けられている。
切断補助線５８は、袋本体５０の切断を補助するための加工が線状に施された部分である。切断補助線５８としては、例えば、第１のフィルム材５２及び第２のフィルム材５４における切断補助線５８の部分に設けられた弱化線が挙げられる。弱化線は、フィルム材に周囲と比べて薄肉化した部分を設けることで形成することができる。その他、弱化線は、ミシン目や、列状に形成された細孔によっても形成することができる。
また、切断補助線５８は、弱化線には限定されず、ハサミやカッター等で切断する位置を示す、印刷等で形成した線であってもよい。
切断補助線５８は、袋本体５０の切断を補助するための加工が線状に施された部分である。切断補助線５８としては、例えば、第１のフィルム材５２及び第２のフィルム材５４における切断補助線５８の部分に設けられた弱化線が挙げられる。弱化線は、フィルム材に周囲と比べて薄肉化した部分を設けることで形成することができる。その他、弱化線は、ミシン目や、列状に形成された細孔によっても形成することができる。
また、切断補助線５８は、弱化線には限定されず、ハサミやカッター等で切断する位置を示す、印刷等で形成した線であってもよい。
【0045】
周縁部５６における切断補助線５８の端部には、ノッチ６０が形成されている。ノッチ６０の形状は、特に限定されず、三角状又は半円形状の切り欠きを採用することができる。また、ノッチ６０は、周縁部５６に設けられた切込みであってもよい。
【0046】
図５は、袋体１００を開口した様子を示す概略斜視図である。袋体１００は、ノッチ６０から切断補助線５８に沿って袋本体５０の上部を切断して除去することにより、上部に開口部６２を形成して開封することができる。
袋体１００に形成した開口部６２は、嵌合具１の雄側嵌合部材１０と雌側嵌合部材２０とを着脱することで、繰り返し開閉できる。
袋体１００に形成した開口部６２は、嵌合具１の雄側嵌合部材１０と雌側嵌合部材２０とを着脱することで、繰り返し開閉できる。
【0047】
以上、添付図面を参照しながら本発明に係る好適な実施の形態例について説明したが、本発明は係る例に限定されない。上述した例において示した各構成部材の諸形状や組み合わせ等は一例であって、本発明の主旨から逸脱しない範囲において設計要求等に基づき種々変更可能である。
【実施例0048】
以下、実施例によって本発明を具体的に説明するが、本発明は以下の記載によっては限定されない。
【0049】
［原料］
本実施例で使用した原料を、以下の表１に示す。また、ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ ７２１０－１に準拠して、温度：１９０℃、荷重：２．１６ｋｇの条件で測定される値である。
本実施例で使用した原料を、以下の表１に示す。また、ＭＦＲは、ＪＩＳ Ｋ ７２１０－１に準拠して、温度：１９０℃、荷重：２．１６ｋｇの条件で測定される値である。
【0050】
【表1】
【0051】
［評価方法］
（熱機械分析装置（ＴＭＡ装置）：熱収縮応力測定）
測定に使用するＴＭＡ装置として、日立ハイテクサイエンス製ＴＭＡ装置（製品名：ＴＭＡ／ＳＳ ７１００）を用いた。
また、ＴＭＡ装置を用いた熱収縮応力測定に用いる試料は、各例で作製した嵌合具の第１基材（第１嵌合部を含まない帯状基部）を嵌合部に沿った方向を長手方向として切断し（長さ：３０ｍｍ、幅：４ｍｍ、厚み：０．１５ｍｍ）、治具に設定した時のサンプル長が２０ｍｍになるようにした。
ＴＭＡ測定は、以下の測定条件を用いた。
・測定モード：引張モード
・昇温速度：３（℃／ｍｉｎ）
・温度範囲：２５～１９０（℃）
温度の上限は、配合する樹脂の融点のうち、最も高い融点よりも１５℃高い温度まで測定した。
・使用雰囲気：高純度窒素（Ｎ２）
（熱機械分析装置（ＴＭＡ装置）：熱収縮応力測定）
測定に使用するＴＭＡ装置として、日立ハイテクサイエンス製ＴＭＡ装置（製品名：ＴＭＡ／ＳＳ ７１００）を用いた。
また、ＴＭＡ装置を用いた熱収縮応力測定に用いる試料は、各例で作製した嵌合具の第１基材（第１嵌合部を含まない帯状基部）を嵌合部に沿った方向を長手方向として切断し（長さ：３０ｍｍ、幅：４ｍｍ、厚み：０．１５ｍｍ）、治具に設定した時のサンプル長が２０ｍｍになるようにした。
ＴＭＡ測定は、以下の測定条件を用いた。
・測定モード：引張モード
・昇温速度：３（℃／ｍｉｎ）
・温度範囲：２５～１９０（℃）
温度の上限は、配合する樹脂の融点のうち、最も高い融点よりも１５℃高い温度まで測定した。
・使用雰囲気：高純度窒素（Ｎ２）
【0052】
（成形性）
各例で作製した嵌合具の形状を目視で確認し、製袋時の嵌合具の成形性について、以下の評価基準に従って評価した。
〇：嵌合具の形状が安定して成形された。
×：嵌合具の形状が不安定、または、基材部の厚さにムラが生じた。
各例で作製した嵌合具の形状を目視で確認し、製袋時の嵌合具の成形性について、以下の評価基準に従って評価した。
〇：嵌合具の形状が安定して成形された。
×：嵌合具の形状が不安定、または、基材部の厚さにムラが生じた。
【0053】
（耐熱性）
各例で作製した嵌合具の形状を目視で確認し、製袋時の嵌合具の耐熱性（熱による収縮及び変形）について、以下の評価基準に従って評価した。
〇：熱により変形しなかった。
×：熱により変形した。
各例で作製した嵌合具の形状を目視で確認し、製袋時の嵌合具の耐熱性（熱による収縮及び変形）について、以下の評価基準に従って評価した。
〇：熱により変形しなかった。
×：熱により変形した。
【0054】
［実施例１］
図１及び図２に例示した嵌合具１から中間層を除く２層構成になっている雄側嵌合部材及び雌側嵌合部材を形成するための複合異形ダイを用意した。
メイン層を形成するための樹脂材料Ｘ－１として、ＰＰ１を口径５０ｍｍ、Ｌ／Ｄが３０の押出機を用い、成形温度１９０℃の条件で溶融混錬した。
シール層を形成するための樹脂材料Ｙ－１として、ＰＰ３の４０質量部、及びＬＬＤＰＥ５の６０質量部を、口径３０ｍｍ、Ｌ／Ｄが３０の押出機を用い、成形温度１７０℃の条件で溶融混錬した。
樹脂材料Ｘ－１、及びＹ－１を複合異形ダイに導き、押出成形した。その後、冷却水槽に導いて冷却固化させることで、テープ幅が１３ｍｍ、第１基材及び第２基材のそれぞれの総厚が０．１５ｍｍの嵌合具を得た。
メイン層及びシール層の質量比は９０：１０とした。
図１及び図２に例示した嵌合具１から中間層を除く２層構成になっている雄側嵌合部材及び雌側嵌合部材を形成するための複合異形ダイを用意した。
メイン層を形成するための樹脂材料Ｘ－１として、ＰＰ１を口径５０ｍｍ、Ｌ／Ｄが３０の押出機を用い、成形温度１９０℃の条件で溶融混錬した。
シール層を形成するための樹脂材料Ｙ－１として、ＰＰ３の４０質量部、及びＬＬＤＰＥ５の６０質量部を、口径３０ｍｍ、Ｌ／Ｄが３０の押出機を用い、成形温度１７０℃の条件で溶融混錬した。
樹脂材料Ｘ－１、及びＹ－１を複合異形ダイに導き、押出成形した。その後、冷却水槽に導いて冷却固化させることで、テープ幅が１３ｍｍ、第１基材及び第２基材のそれぞれの総厚が０．１５ｍｍの嵌合具を得た。
メイン層及びシール層の質量比は９０：１０とした。
【0055】
［実施例２］
図１及び図２に例示した嵌合具１と同じ３層構成の雄側嵌合部材及び雌側嵌合部材を形成するための複合異形ダイを用意した。
メイン層を形成するための樹脂材料Ｘ－１として、ＬＤＰＥ１の４０質量部、ＬＬＤＰＥ１の４０質量部、及びＬＬＤＰＥ２の２０質量部を、口径５０ｍｍ、Ｌ／Ｄが３０の押出機を用い、成形温度１７０℃で溶融混錬した。
シール層を形成するための樹脂材料Ｙ－２として、ＬＬＤＰＥ６を、口径３０ｍｍ、Ｌ／Ｄが３０の押出機を用い、成形温度１７０℃で溶融混錬した。
中間層を形成するための樹脂材料Ｚ－２としてＨＤＰＥ１を、口径３０ｍｍ、Ｌ／Ｄが３０の押出機を用い、成形温度１９０℃で溶融混錬した。
樹脂材料Ｘ－１、Ｙ－１、及びＺ－１を複合異形ダイに導き、押出成形した。その後、冷却水槽に導いて冷却固化させることで、テープ幅が１３ｍｍ、第１基材及び第２基材のそれぞれの総厚が０．１５ｍｍの嵌合具を得た。
メイン層、中間層及びシール層の質量比は６０：３０：１０とした。
図１及び図２に例示した嵌合具１と同じ３層構成の雄側嵌合部材及び雌側嵌合部材を形成するための複合異形ダイを用意した。
メイン層を形成するための樹脂材料Ｘ－１として、ＬＤＰＥ１の４０質量部、ＬＬＤＰＥ１の４０質量部、及びＬＬＤＰＥ２の２０質量部を、口径５０ｍｍ、Ｌ／Ｄが３０の押出機を用い、成形温度１７０℃で溶融混錬した。
シール層を形成するための樹脂材料Ｙ－２として、ＬＬＤＰＥ６を、口径３０ｍｍ、Ｌ／Ｄが３０の押出機を用い、成形温度１７０℃で溶融混錬した。
中間層を形成するための樹脂材料Ｚ－２としてＨＤＰＥ１を、口径３０ｍｍ、Ｌ／Ｄが３０の押出機を用い、成形温度１９０℃で溶融混錬した。
樹脂材料Ｘ－１、Ｙ－１、及びＺ－１を複合異形ダイに導き、押出成形した。その後、冷却水槽に導いて冷却固化させることで、テープ幅が１３ｍｍ、第１基材及び第２基材のそれぞれの総厚が０．１５ｍｍの嵌合具を得た。
メイン層、中間層及びシール層の質量比は６０：３０：１０とした。
【0056】
［比較例１］
メイン層を形成するための樹脂材料Ｘと、シール層を形成するための樹脂材料Ｙを表１に示すとおりに変更し、中間層を設けず、メイン層とシール層の質量比は９０：１０、メイン層の成形温度を１７０℃とした以外は、実施例１と同様にして嵌合具を作製した。
メイン層を形成するための樹脂材料Ｘと、シール層を形成するための樹脂材料Ｙを表１に示すとおりに変更し、中間層を設けず、メイン層とシール層の質量比は９０：１０、メイン層の成形温度を１７０℃とした以外は、実施例１と同様にして嵌合具を作製した。
【0057】
［比較例２～４］
メイン層を形成するための樹脂材料Ｘを表１に示すとおりに変更し、中間層及びシール層を設けず、メイン層、中間層及びシール層の質量比を１００：０：０とし、配合する樹脂の融点により成形温度を１５０～２００℃（配合する樹脂の融点より４０～５０℃高い温度）にした以外は、実施例１と同様にして嵌合具を作製した。
メイン層を形成するための樹脂材料Ｘを表１に示すとおりに変更し、中間層及びシール層を設けず、メイン層、中間層及びシール層の質量比を１００：０：０とし、配合する樹脂の融点により成形温度を１５０～２００℃（配合する樹脂の融点より４０～５０℃高い温度）にした以外は、実施例１と同様にして嵌合具を作製した。
【0058】
各例のメイン層、中間層、シール層の組成、及び、評価結果を表１に示す。
【0059】
【表2】
【0060】
表１に示すように、熱機械分析装置（ＴＭＡ装置）を用いた熱収縮応力測定の結果、（１）応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡが、７０℃以上１４０℃以下であり、（２）最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが、１ｍＮ以上２００ｍＮ以下であり、（３）（Ａ）（Ｂ）間の傾きの数値が、０．１以上１０以下である実施例１及び実施例２の嵌合具は、成形性に優れており、耐熱性（熱による収縮及び変形が起こりにくい）に優れていた。
【0061】
一方、ＴＭＡ装置を用いた熱収縮応力測定の結果、（１）応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡが７０℃未満であり、（２）最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが２００ｍＮ超である、比較例１及び比較例２の嵌合具は、製袋時に嵌合具の形状が不安定、または、基材部の厚さにムラが生じ、熱により変形が生じた。
また、比較例３の嵌合具は、剛性が大きすぎたため、安定した成形ができなかった。
さらに、比較例４の嵌合具は、熱機械分析装置（ＴＭＡ装置）を用いた熱収縮応力測定の結果、（１）応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡが、７０℃以上１４０℃以下であり、（２）最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが、１ｍＮ以上２００ｍＮ以下であるものの、（３）（Ａ）（Ｂ）間の傾きの数値が１０を超えており、製袋時に嵌合具の形状が不安定、または、基材部の厚さにムラが生じた。
また、比較例３の嵌合具は、剛性が大きすぎたため、安定した成形ができなかった。
さらに、比較例４の嵌合具は、熱機械分析装置（ＴＭＡ装置）を用いた熱収縮応力測定の結果、（１）応力増加開始点（Ａ）の温度ＴＡが、７０℃以上１４０℃以下であり、（２）最大応力点（Ｂ）の荷重ＬＢが、１ｍＮ以上２００ｍＮ以下であるものの、（３）（Ａ）（Ｂ）間の傾きの数値が１０を超えており、製袋時に嵌合具の形状が不安定、または、基材部の厚さにムラが生じた。
【符号の説明】
【0062】
１…嵌合具、１０…雄側嵌合部材、１１…第１基材、１１ａ…表面、１２…雄側嵌合部、１３…メイン層、１４…シール層、１５…中間層、２０…雌側嵌合部材、２１…第２基材、２１ａ…表面、２２…雌側嵌合部、２３…メイン層、２４…シール層、２５…中間層、５０…袋本体、１００…嵌合具付き袋体。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】