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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023150910
(43)【公開日】2023-10-16
(54)【発明の名称】継手
(51)【国際特許分類】
F16L 5/00 20060101AFI20231005BHJP
F16L 9/127 20060101ALI20231005BHJP
F16L 9/21 20060101ALI20231005BHJP
【ＦＩ】
F16L5/00 H
F16L9/127
F16L9/21
F16L5/00 D
【審査請求】未請求
【請求項の数】4
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022060258
(22)【出願日】2022-03-31
(71)【出願人】
【識別番号】000002174
【氏名又は名称】積水化学工業株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100161207
【弁理士】
【氏名又は名称】西澤 和純
(74)【代理人】
【識別番号】100152272
【弁理士】
【氏名又は名称】川越 雄一郎
(74)【代理人】
【識別番号】100147267
【弁理士】
【氏名又は名称】大槻 真紀子
(74)【代理人】
【識別番号】100188592
【弁理士】
【氏名又は名称】山口 洋
(72)【発明者】
【氏名】渡邉 駿也
(72)【発明者】
【氏名】川▲高▼ 俊基
【テーマコード（参考）】
3H111
【Ｆターム（参考）】
3H111AA01
3H111BA15
3H111CA13
3H111DA11
3H111DA13
3H111DB03
3H111DB05
3H111DB11
3H111DB18
(57)【要約】
【課題】遮音カバーにおけるたわみの発生を抑える。
【解決手段】継手本体２１と、継手本体２１を、継手本体２１の径方向の外側から覆うオレフィン樹脂製の遮音カバー２２と、を備え、継手本体２１と遮音カバー２２との間には空間Ｓが設けられ、遮音カバー２２は、長尺であり継手本体２１に巻き付けられ、遮音カバー２２の長手方向が継手本体２１の周方向であるとともに、遮音カバー２２の短手方向が継手本体２１の軸方向であり、遮音カバー２２の短手方向の線膨張係数が、遮音カバー２２の長手方向の線膨張係数よりも小さい、継手。
【選択図】図１
【解決手段】継手本体２１と、継手本体２１を、継手本体２１の径方向の外側から覆うオレフィン樹脂製の遮音カバー２２と、を備え、継手本体２１と遮音カバー２２との間には空間Ｓが設けられ、遮音カバー２２は、長尺であり継手本体２１に巻き付けられ、遮音カバー２２の長手方向が継手本体２１の周方向であるとともに、遮音カバー２２の短手方向が継手本体２１の軸方向であり、遮音カバー２２の短手方向の線膨張係数が、遮音カバー２２の長手方向の線膨張係数よりも小さい、継手。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
継手本体と、
前記継手本体を、前記継手本体の径方向の外側から覆うオレフィン樹脂製の遮音カバーと、を備え、
前記継手本体と前記遮音カバーとの間には空間が設けられ、
前記遮音カバーは、長尺であり前記継手本体に巻き付けられ、
前記遮音カバーの長手方向が前記継手本体の周方向であるとともに、前記遮音カバーの短手方向が前記継手本体の軸方向であり、
前記遮音カバーの短手方向の線膨張係数が、前記遮音カバーの長手方向の線膨張係数よりも小さい、継手。
前記継手本体を、前記継手本体の径方向の外側から覆うオレフィン樹脂製の遮音カバーと、を備え、
前記継手本体と前記遮音カバーとの間には空間が設けられ、
前記遮音カバーは、長尺であり前記継手本体に巻き付けられ、
前記遮音カバーの長手方向が前記継手本体の周方向であるとともに、前記遮音カバーの短手方向が前記継手本体の軸方向であり、
前記遮音カバーの短手方向の線膨張係数が、前記遮音カバーの長手方向の線膨張係数よりも小さい、継手。
【請求項2】
前記遮音カバーの短手方向の線膨張係数は、８００×１０－６（１／℃）以下である、請求項１に記載の継手。
【請求項3】
前記遮音カバーの長手方向は、前記遮音カバーの原反の押出方向である、請求項１または２に記載の継手。
【請求項4】
前記継手本体は、
前記軸方向に延びる本管と、
前記本管における前記軸方向の両端に配置された２つの受口と、を備え、
前記本管の外径は、前記２つの受口の外径よりも小さく、
前記遮音カバーにおける前記軸方向の両端は、前記２つの受口それぞれに固定され、
前記空間は、前記本管と前記遮音カバーとの間に設けられている、請求項１から３のいずれか１項に記載の継手。
前記軸方向に延びる本管と、
前記本管における前記軸方向の両端に配置された２つの受口と、を備え、
前記本管の外径は、前記２つの受口の外径よりも小さく、
前記遮音カバーにおける前記軸方向の両端は、前記２つの受口それぞれに固定され、
前記空間は、前記本管と前記遮音カバーとの間に設けられている、請求項１から３のいずれか１項に記載の継手。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、継手に関する。
【背景技術】
【0002】
従来から、下記特許文献１に記載の継手が知られている。この継手は、継手本体と、遮音カバーと、を備えている。遮音カバーは、継手本体に巻き付けられている。継手本体と遮音カバーとの間には、空間（空気層）が設けられている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０１９－１７８５９２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
前記継手では、この継手が何らかの原因によって加熱されたときに、遮音カバーにたわみが生じるおそれがある。遮音カバーが継手本体にテープで固定されている場合、遮音カバーにたわみが発生すると、このたわみを起因としてテープが剥がれるおそれがある。この場合、継手本体と遮音カバーとの間に隙間が生じ、耐火性に影響が生じるおそれがある。
【0005】
本発明は、前述した事情に鑑みてなされたものであって、遮音カバーにおけるたわみの発生を抑えることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0006】
＜１＞本発明の一態様に係る継手は、継手本体と、前記継手本体を、前記継手本体の径方向の外側から覆うオレフィン樹脂製の遮音カバーと、を備え、前記継手本体と前記遮音カバーとの間には空間が設けられ、前記遮音カバーは、長尺であり前記継手本体に巻き付けられ、前記遮音カバーの長手方向が前記継手本体の周方向であるとともに、前記遮音カバーの短手方向が前記継手本体の軸方向であり、前記遮音カバーの短手方向の線膨張係数が、前記遮音カバーの長手方向の線膨張係数よりも小さい、継手。
【0007】
遮音カバーの短手方向の線膨張係数が、遮音カバーの長手方向の線膨張係数よりも小さい。よって、遮音カバーが軸方向に膨張し難い。これにより、遮音カバーにおけるたわみを抑制することができる。
【0008】
＜２＞上記＜１＞に係る継手では、前記遮音カバーの短手方向の線膨張係数は、８００×１０－６（１／℃）以下である構成を採用してもよい。
【0009】
遮音カバーの短手方向の線膨張係数は、８００×１０－６（１／℃）以下である。これにより、遮音カバーにおけるたわみを確実に抑制することができる。
【0010】
＜３＞上記＜１＞または＜２＞に係る継手では、前記遮音カバーの長手方向は、前記遮音カバーの原反の押出方向である構成を採用してもよい。
【0011】
一般に、遮音カバーの原反の押出方向では、線膨張係数が大きくなる一方、遮音カバーの原反において、押出方向に直交する方向では、線膨張係数が小さくなる。
ここで、遮音カバーの長手方向が、遮音カバーの原反の押出方向である。よって、遮音カバーの短手方向が、遮音カバーの原反において、押出方向に直交する方向となる。これにより、遮音カバーの短手方向の線膨張係数が、確実に小さくなる。
ここで、遮音カバーの長手方向が、遮音カバーの原反の押出方向である。よって、遮音カバーの短手方向が、遮音カバーの原反において、押出方向に直交する方向となる。これにより、遮音カバーの短手方向の線膨張係数が、確実に小さくなる。
【0012】
＜４＞上記＜１＞から＜３＞のいずれか一態様に係る継手では、前記継手本体は、前記軸方向に延びる本管と、前記本管における前記軸方向の両端に配置された２つの受口と、を備え、前記本管の外径は、前記２つの受口の外径よりも小さく、前記遮音カバーにおける前記軸方向の両端は、前記２つの受口それぞれに固定され、前記空間は、前記本管と前記遮音カバーとの間に設けられている、いずれか１項に記載の構成を採用してもよい。
【発明の効果】
【0013】
本発明によれば、遮音カバーにおけるたわみの発生を抑えることができる。
【図面の簡単な説明】
【0014】
【図1】本発明の一実施形態に係る継手を示す断面図であって、継手本体を側面視した状態を示す図である。
【図5】検証試験における比較例の継手を構成する遮音カバーの展開図である。
【図6】検証試験における継手の耐火性の試験方法を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【0015】
以下、図１から図４を参照し、本発明の一実施形態に係る配管構造１０を説明する。
図１に示すように、配管構造１０は、建築物１（建物）に設けられている。配管構造１０は、建築物１のスラブ２（例えば、床スラブ）を上下方向Ｚに貫通する。スラブ２は、建築物１において階を区画する。配管構造１０は、耐火性能を備えていてもよい。配管構造１０は、例えば、排水管や給水管、通気管であってもよい。配管構造１０は、継手２０（管継手）と、管３０と、を備えている。継手２０が耐火継手であってもよく、管３０が耐火管であってもよい。
図１に示すように、配管構造１０は、建築物１（建物）に設けられている。配管構造１０は、建築物１のスラブ２（例えば、床スラブ）を上下方向Ｚに貫通する。スラブ２は、建築物１において階を区画する。配管構造１０は、耐火性能を備えていてもよい。配管構造１０は、例えば、排水管や給水管、通気管であってもよい。配管構造１０は、継手２０（管継手）と、管３０と、を備えている。継手２０が耐火継手であってもよく、管３０が耐火管であってもよい。
【0016】
（継手２０）
継手２０としては、例えば、いわゆるソケットやチーズ、集合継手などが挙げられる。図１および図２に示すように、継手２０は、継手本体２１と、遮音カバー２２と、を備えている。継手本体２１は、本管２３と、受口２４と、を備えている。本管２３の軸線Ｏは、上下方向Ｚに沿っている。受口２４は、本管２３の上下方向Ｚの両端に配置されている。継手本体２１は、本管２３の上下両端に受口２４を１つずつ備えている。継手本体２１は、２つの受口２４を備えている。２つの受口２４は、互いに同軸上（軸線Ｏ上）に配置されている。本管２３の外径は、２つの受口２４の外径よりも小さい。なお継手本体２１が、１つ以上の分岐管（不図示）を更に備えていてもよい。前記分岐管は、本管２３から径方向（水平方向）に延びる。
継手２０としては、例えば、いわゆるソケットやチーズ、集合継手などが挙げられる。図１および図２に示すように、継手２０は、継手本体２１と、遮音カバー２２と、を備えている。継手本体２１は、本管２３と、受口２４と、を備えている。本管２３の軸線Ｏは、上下方向Ｚに沿っている。受口２４は、本管２３の上下方向Ｚの両端に配置されている。継手本体２１は、本管２３の上下両端に受口２４を１つずつ備えている。継手本体２１は、２つの受口２４を備えている。２つの受口２４は、互いに同軸上（軸線Ｏ上）に配置されている。本管２３の外径は、２つの受口２４の外径よりも小さい。なお継手本体２１が、１つ以上の分岐管（不図示）を更に備えていてもよい。前記分岐管は、本管２３から径方向（水平方向）に延びる。
【0017】
（継手本体２１）
継手本体２１は、樹脂製（例えば、可塑剤を含まないポリ塩化ビニル系樹脂である硬質塩化ビニル樹脂製）であり、ＪＩＳ Ｋ ６７３９で定められるＤＶ継手の呼び径３０～１５０に沿った形状、寸法とされるが、これ以上の呼び径であってもよい。特に、本発明では遮音カバー２２の剛性が高く、耐火性に不利なスペーサーの使用を減らせるので、スラブ貫通孔が大きくなり耐火性に不利な中口径（呼び径６５以上（受口内径７６ｍｍ以上）、呼び径１２５以下（受口内径１４０ｍｍ以下））の継手で効果が顕著であり、大口径（呼び径１５０以上（受口内径１６５ｍｍ以上）、呼び径３００以下（受口内径３１８ｍｍ以下））の継手での効果が特に顕著である。継手本体２１は、樹脂組成物（Ａ）を射出成形することによって作製される。
継手本体２１は、樹脂製（例えば、可塑剤を含まないポリ塩化ビニル系樹脂である硬質塩化ビニル樹脂製）であり、ＪＩＳ Ｋ ６７３９で定められるＤＶ継手の呼び径３０～１５０に沿った形状、寸法とされるが、これ以上の呼び径であってもよい。特に、本発明では遮音カバー２２の剛性が高く、耐火性に不利なスペーサーの使用を減らせるので、スラブ貫通孔が大きくなり耐火性に不利な中口径（呼び径６５以上（受口内径７６ｍｍ以上）、呼び径１２５以下（受口内径１４０ｍｍ以下））の継手で効果が顕著であり、大口径（呼び径１５０以上（受口内径１６５ｍｍ以上）、呼び径３００以下（受口内径３１８ｍｍ以下））の継手での効果が特に顕著である。継手本体２１は、樹脂組成物（Ａ）を射出成形することによって作製される。
【0018】
［樹脂組成物（Ａ）］
樹脂組成物（Ａ）に含まれるポリ塩化ビニル系樹脂としては、例えば、ポリ塩化ビニル単独重合体；塩化ビニルモノマーと、該塩化ビニルモノマーと共重合可能な不飽和結合を有する他のモノマーとの共重合体；ポリ塩化ビニル系樹脂以外の重合体に塩化ビニルモノマーをグラフト共重合したグラフト共重合体等が挙げられる。前記ポリ塩化ビニル系樹脂は１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
前記ポリ塩化ビニル系樹脂はさらに塩素化されてもよい。ポリ塩化ビニル系樹脂の塩素化方法としては、例えば、熱塩素化方法、光塩素化方法等が挙げられる。
樹脂組成物（Ａ）に含まれるポリ塩化ビニル系樹脂としては、例えば、ポリ塩化ビニル単独重合体；塩化ビニルモノマーと、該塩化ビニルモノマーと共重合可能な不飽和結合を有する他のモノマーとの共重合体；ポリ塩化ビニル系樹脂以外の重合体に塩化ビニルモノマーをグラフト共重合したグラフト共重合体等が挙げられる。前記ポリ塩化ビニル系樹脂は１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
前記ポリ塩化ビニル系樹脂はさらに塩素化されてもよい。ポリ塩化ビニル系樹脂の塩素化方法としては、例えば、熱塩素化方法、光塩素化方法等が挙げられる。
【0019】
前記塩化ビニルモノマーと共重合可能な不飽和結合を有する他のモノマーとしては、例えば、エチレン、プロピレン、ブチレン等のα－オレフィン類；酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル等のビニルエステル類；ブチルビニルエーテル、セチルビニルエーテル等のビニルエーテル類；メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ブチルアクリレート等の（メタ）アクリル酸エステル類；スチレン、α－メチルスチレン等の芳香族ビニル類；Ｎ－フェニルマレイミド、Ｎ－シクロヘキシルマレイミド等のＮ－置換マレイミド類等が挙げられる。前記他のモノマーは１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0020】
前記塩化ビニルモノマーをグラフト共重合する重合体としては、例えば、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－酢酸ビニル－一酸化炭素共重合体、エチレン－エチルアクリレート共重合体、エチレン－ブチルアクリレート－一酸化炭素共重合体、エチレン－メチルメタクリレート共重合体、エチレン－プロピレン共重合体、アクリロニトリル－ブタジエン共重合体、ポリウレタン、塩素化ポリエチレン、塩素化ポリプロピレン等が挙げられる。これらの重合体は１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0021】
前記ポリ塩化ビニル系樹脂は架橋されていてもよい。ポリ塩化ビニル系樹脂の架橋方法としては、例えば、架橋剤及び過酸化物を添加する方法、電子線を照射する方法、水架橋性材料を使用する方法等が挙げられる。
【0022】
ポリ塩化ビニル系樹脂の平均重合度は、４００以上１０００以下であることが好ましく、６００以上９００以下であることがより好ましい。ここで、平均重合度は、ポリ塩化ビニル系樹脂をテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）に溶解させ、濾過により不溶成分を除去した後、濾液中のＴＨＦを乾燥除去して得た樹脂を試料とし、ＪＩＳ Ｋ－６７２１「塩化ビニル樹脂試験方法」に準拠して測定した平均重合度である。
ポリ塩化ビニル系樹脂の平均重合度が前記下限値以上であれば、機械的強度を充分に高めることができ、前記上限値以下であれば、充分な成形性を確保できる。
ポリ塩化ビニル系樹脂の平均重合度が前記下限値以上であれば、機械的強度を充分に高めることができ、前記上限値以下であれば、充分な成形性を確保できる。
【0023】
樹脂組成物（Ａ）は吸熱剤を含んでいてもよい。吸熱剤は火災などにより加熱された際に吸熱作用を有して温度上昇を抑制する化合物である。例えば、加熱された際に脱水反応等の吸熱反応が生じる化合物を吸熱剤として使用できる。
加熱された際に脱水反応が生じる化合物としては、例えば、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、カオリン系鉱物（カオリナイト、ハロイサイト、ディッカイト）やハイドロタルサルサイト等の無機水酸化物、セピオライト、ベントナイト、モンモリロナイト、タルク、マイカ、石英、ゼオライト、ワラストナイト、ネフェリンサイアナイト等の吸水作用のある無機化合物が挙げられる。以下、加熱された際に脱水反応が生じる無機水酸化物や無機化合物のことを総称して「加熱脱水型化合物」と表記する。加熱脱水型化合物では、脱水反応によって生じた水の蒸発潜熱によっても温度上昇を抑制することができる。
加熱脱水型化合物のうち水酸化マグネシウムは、脱水反応が３００℃以上で生じるため、吸熱剤として水酸化マグネシウムを用いた場合には、樹脂組成物（Ａ）を成形して継手本体２１を作製する際に脱水反応が生じることを抑制できる。
加熱脱水型化合物のうち水酸化アルミニウムは、脱水反応が２００℃程度で生じるため、吸熱剤として水酸化アルミニウムを用いた場合には、火災の際に継手本体２１に伝わった熱を早めに吸熱することができる。そのため、管３０が熱膨張する前に継手本体２１が変形して耐火性を損なうことをより抑制できる。
加熱された際に脱水反応が生じる化合物としては、例えば、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、カオリン系鉱物（カオリナイト、ハロイサイト、ディッカイト）やハイドロタルサルサイト等の無機水酸化物、セピオライト、ベントナイト、モンモリロナイト、タルク、マイカ、石英、ゼオライト、ワラストナイト、ネフェリンサイアナイト等の吸水作用のある無機化合物が挙げられる。以下、加熱された際に脱水反応が生じる無機水酸化物や無機化合物のことを総称して「加熱脱水型化合物」と表記する。加熱脱水型化合物では、脱水反応によって生じた水の蒸発潜熱によっても温度上昇を抑制することができる。
加熱脱水型化合物のうち水酸化マグネシウムは、脱水反応が３００℃以上で生じるため、吸熱剤として水酸化マグネシウムを用いた場合には、樹脂組成物（Ａ）を成形して継手本体２１を作製する際に脱水反応が生じることを抑制できる。
加熱脱水型化合物のうち水酸化アルミニウムは、脱水反応が２００℃程度で生じるため、吸熱剤として水酸化アルミニウムを用いた場合には、火災の際に継手本体２１に伝わった熱を早めに吸熱することができる。そのため、管３０が熱膨張する前に継手本体２１が変形して耐火性を損なうことをより抑制できる。
【0024】
加熱脱水型化合物のうちハイドロタルサイトは化学名をマグネシウム・アルミニウム・ハイドロオキサイド・カーボネート・ハイドレートと言い、Ｍｇ６Ａｌ２（ＯＨ）１６ＣＯ３・４Ｈ２Ｏ等に代表される鉱物の一種であり、正に帯電した基本層［Ｍｇ１－ｘＡｌｘ（ＯＨ）２］ｘ＋と負に帯電した中間層［（ＣＯ３）ｘ/２・ｍＨ２Ｏ］ｘ－からなる層状の無機化合物である。多くの２価、３価の金属がこれと同様の層状構造をとり、これらは次のような一般式で表される。
［Ｍ２＋ １－ｘＭ３＋ ｘ（ＯＨ）２］ｘ＋［Ａｎ－ ｘ/ｎ・ｍＨ２Ｏ］ｘ－
Ｍ２＋：Ｍｇ２＋, Ｚｎ２＋等の２価金属イオン
Ｍ３＋：Ａｌ３＋, Ｆｅ３＋等の３価金属イオン
Ａｎ－ ：ＣＯ３ ２－, Ｃｌ－, ＮＯ３ －等のｎ価アニオン
Ｘ：０＜Ｘ≦０．３３
ハイドロタルサイトは、分子間に有している結晶水が約１８０℃から脱水を開始し、その結晶水は約３００℃で完全に脱離する。この状態までは合成ハイドロタルサイトは結晶構造を保持しているが、約３５０℃を超えると結晶構造が崩壊し始め、水と二酸化炭素を放出する。そして、合成ハイドロタルサイトは、塩化ビニル系樹脂の熱分解温度である約２００℃以上３００℃以下よりも６０℃以上７５℃以下低い温度で吸熱分解を開始するため、塩化ビニル系樹脂の熱分解をハイドロタルサイトの吸熱分解で効率的に抑制することができる。
吸熱剤は、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、カオリン系鉱物又はハイドロタルサイトの少なくとも２種を併用してもよい。
［Ｍ２＋ １－ｘＭ３＋ ｘ（ＯＨ）２］ｘ＋［Ａｎ－ ｘ/ｎ・ｍＨ２Ｏ］ｘ－
Ｍ２＋：Ｍｇ２＋, Ｚｎ２＋等の２価金属イオン
Ｍ３＋：Ａｌ３＋, Ｆｅ３＋等の３価金属イオン
Ａｎ－ ：ＣＯ３ ２－, Ｃｌ－, ＮＯ３ －等のｎ価アニオン
Ｘ：０＜Ｘ≦０．３３
ハイドロタルサイトは、分子間に有している結晶水が約１８０℃から脱水を開始し、その結晶水は約３００℃で完全に脱離する。この状態までは合成ハイドロタルサイトは結晶構造を保持しているが、約３５０℃を超えると結晶構造が崩壊し始め、水と二酸化炭素を放出する。そして、合成ハイドロタルサイトは、塩化ビニル系樹脂の熱分解温度である約２００℃以上３００℃以下よりも６０℃以上７５℃以下低い温度で吸熱分解を開始するため、塩化ビニル系樹脂の熱分解をハイドロタルサイトの吸熱分解で効率的に抑制することができる。
吸熱剤は、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、カオリン系鉱物又はハイドロタルサイトの少なくとも２種を併用してもよい。
【0025】
前記加熱脱水型化合物は、通常、粒子状である。
加熱脱水型化合物の体積平均粒子径は０．０１μｍ以上２０μｍ以下であることが好ましく、０．０５μｍ以上２μｍ以下であることがより好ましく、０．０５μｍ以上１μｍ以下がさらに好ましい。加熱脱水型化合物の体積平均粒子径をこの範囲とすることで、継手本体２１に透明性を付与したり、加熱脱水型化合物の分散性を向上させることができる。体積平均粒子径は、レーザ回折散乱法粒子径分布測定装置を用いて測定した値である。
加熱脱水型化合物のＢＥＴ比表面積は１ｍ２／ｇ以上４０ｍ２／ｇであることが好ましく、１ｍ２／ｇ以上２０ｍ２／ｇ以下であることが好ましい。ここで、ＢＥＴ比表面積は、窒素吸着を利用して求めた値である。
加熱脱水型化合物の体積平均粒子径及びＢＥＴ比表面積が前記範囲であれば、吸熱剤としての効果を充分に発揮でき、また、継手本体２１を作製する際の樹脂組成物（Ａ）の成形性及び継手本体２１の機械的物性を充分に確保できる。
加熱脱水型化合物の体積平均粒子径は０．０１μｍ以上２０μｍ以下であることが好ましく、０．０５μｍ以上２μｍ以下であることがより好ましく、０．０５μｍ以上１μｍ以下がさらに好ましい。加熱脱水型化合物の体積平均粒子径をこの範囲とすることで、継手本体２１に透明性を付与したり、加熱脱水型化合物の分散性を向上させることができる。体積平均粒子径は、レーザ回折散乱法粒子径分布測定装置を用いて測定した値である。
加熱脱水型化合物のＢＥＴ比表面積は１ｍ２／ｇ以上４０ｍ２／ｇであることが好ましく、１ｍ２／ｇ以上２０ｍ２／ｇ以下であることが好ましい。ここで、ＢＥＴ比表面積は、窒素吸着を利用して求めた値である。
加熱脱水型化合物の体積平均粒子径及びＢＥＴ比表面積が前記範囲であれば、吸熱剤としての効果を充分に発揮でき、また、継手本体２１を作製する際の樹脂組成物（Ａ）の成形性及び継手本体２１の機械的物性を充分に確保できる。
【0026】
加熱脱水型化合物は、その粒子表面がステアリン酸等の高級脂肪酸や、シランカップリング剤などの表面処理剤で表面処理されていることが好ましい。表面処理剤により表面処理された加熱脱水型化合物は、ポリ塩化ビニル系樹脂に対する分散性が高くなり、吸熱性の効果をより発揮しやすくなる。また、加熱脱水型化合物が塩基性の場合には、ポリ塩化ビニル系樹脂をヤケにくくし、黄変を防止することができる。
加熱脱水型化合物を表面処理剤により表面処理する場合、表面処理剤の量は加熱脱水型化合物１００質量部に対して０．０５質量部以上２．０質量部以下であることが好ましい。表面処理剤の量が前記下限値以上であれば、ポリ塩化ビニル系樹脂に対する加熱脱水型化合物の分散性を充分に高くでき、前記上限値以下であれば、経済性の低下を抑制できる。
加熱脱水型化合物を表面処理剤により表面処理する場合、表面処理剤の量は加熱脱水型化合物１００質量部に対して０．０５質量部以上２．０質量部以下であることが好ましい。表面処理剤の量が前記下限値以上であれば、ポリ塩化ビニル系樹脂に対する加熱脱水型化合物の分散性を充分に高くでき、前記上限値以下であれば、経済性の低下を抑制できる。
【0027】
樹脂組成物（Ａ）における吸熱剤の含有量は、ポリ塩化ビニル系樹脂１００質量部に対して０．０１質量部以上１０．０質量部以下であることが好ましく、０．０５質量部以上５．０質量部以下であることがより好ましく、０．１質量部以上２．０質量部以下であることがさらに好ましい。樹脂組成物（Ａ）における吸熱剤の含有量が前記下限値以上であれば、火災発生の際に継手本体２１の変形をより抑制でき、前記上限値以下であれば、継手本体２１を作製する際の成形性を充分に高くでき、また、継手本体２１の機械的物性を良好にできる。
【0028】
樹脂組成物（Ａ）には、本発明の効果を損なわない範囲で、前記吸熱剤以外の難燃剤が含まれてもよい。
他の難燃剤としては、ハイドロタルサイト、二酸化アンチモン、三酸化アンチモン、五酸化アンチモン等の酸化アンチモン；三酸化モリブデン、二硫化モリブデン、アンモニウムモリブデート等のモリブデン化合物；テトラブロモビスフェノールＡ、テトラブロムエタン、テトラブロムエタン、テトラブロムエタン等の臭素系化合物；トリフェニルフォスフェート、アンモニウムポリフォスフェート等のリン系化合物；ホウ酸カルシウム、ホウ酸亜鉛等のホウ酸系化合物が挙げられる。前記他の難燃剤のなかでも、ポリ塩化ビニルの燃焼抑制効果が高いことから、三酸化アンチモンが好ましい。
他の難燃剤としては、ハイドロタルサイト、二酸化アンチモン、三酸化アンチモン、五酸化アンチモン等の酸化アンチモン；三酸化モリブデン、二硫化モリブデン、アンモニウムモリブデート等のモリブデン化合物；テトラブロモビスフェノールＡ、テトラブロムエタン、テトラブロムエタン、テトラブロムエタン等の臭素系化合物；トリフェニルフォスフェート、アンモニウムポリフォスフェート等のリン系化合物；ホウ酸カルシウム、ホウ酸亜鉛等のホウ酸系化合物が挙げられる。前記他の難燃剤のなかでも、ポリ塩化ビニルの燃焼抑制効果が高いことから、三酸化アンチモンが好ましい。
【0029】
また、樹脂組成物（Ａ）には、本発明の効果を損なわない範囲で、滑剤、加工助剤、衝撃改質剤、耐熱向上剤、酸化防止剤、熱安定剤、熱安定化助剤、光安定剤、紫外線吸収剤、顔料、可塑剤、熱可塑性エラストマー等の添加剤が含まれてもよい。
後述する各添加剤は１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
後述する各添加剤は１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0030】
熱安定剤としては、例えば、鉛系安定剤、スズ系安定剤、Ｃａ－Ｚｎ系安定剤、高級脂肪酸金属塩等が挙げられる。熱安定剤は１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
鉛系安定剤としては、例えば、鉛白、塩基性亜硫酸鉛、三塩基性硫酸鉛、二塩基性亜リン酸鉛、二塩基性フタル酸鉛、三塩基性マレイン酸鉛、シリカゲル共沈ケイ酸鉛、二塩基性ステアリン酸鉛、ステアリン酸鉛、ナフテン酸鉛等が挙げられる。
スズ系安定剤としては、例えば、ジブチル錫メルカプト、ジオクチル錫メルカプト、ジメチル錫メルカプト等のメルカプチド類；ジブチル錫マレート、ジブチル錫マレートポリマー、ジオクチル錫マレート、ジオクチル錫マレートポリマー等のマレート類；ジブチル錫メルカプトジブチル錫ラウレート、ジブチル錫ラウレートポリマー等のカルボキシレート類が挙げられる。
Ｃａ－Ｚｎ系安定剤はカルシウムの脂肪酸塩と亜鉛の脂肪酸塩の混合物である。脂肪酸としては、ベヘニン酸、ステアリン酸、ラウリン酸、オレイン酸、パルミチン酸、リシノール酸、安息香酸等が挙げられ、これらを２種以上組み合わせて用いてもよい。
高級脂肪酸金属塩としては、例えば、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ラウリン酸カルシウム、リシノール酸カルシウム、ステアリン酸ストロンチウム、ステアリン酸バリウム、ラウリン酸バリウム、リシノール酸バリウム、ステアリン酸カドミウム、ラウリン酸カドミウム、リシノール酸カドミウム、ナフテン酸カドミウム、２－エチルヘキソイン酸カドミウム、ステアリン酸亜鉛、ラウリン酸亜鉛、リシノール酸亜鉛、２－エチルヘキソイン酸亜鉛、ステアリン酸鉛、二塩基性ステアリン酸鉛、ナフテン酸鉛等が挙げられる。
これらの中でも、継手本体２１を透明にする場合にはスズ系安定剤又はＣａ－Ｚｎ系安定剤が好ましく、スズ系安定剤としてはマレート類、カルボキシレート類等の硫黄を含まないものが硫化汚染を防止するために特に好ましく、Ｃａ－Ｚｎ系安定剤としては成形加工時の滑性とプレートアウトのバランスからステアリン酸塩であるものが特に好ましい。
鉛系安定剤としては、例えば、鉛白、塩基性亜硫酸鉛、三塩基性硫酸鉛、二塩基性亜リン酸鉛、二塩基性フタル酸鉛、三塩基性マレイン酸鉛、シリカゲル共沈ケイ酸鉛、二塩基性ステアリン酸鉛、ステアリン酸鉛、ナフテン酸鉛等が挙げられる。
スズ系安定剤としては、例えば、ジブチル錫メルカプト、ジオクチル錫メルカプト、ジメチル錫メルカプト等のメルカプチド類；ジブチル錫マレート、ジブチル錫マレートポリマー、ジオクチル錫マレート、ジオクチル錫マレートポリマー等のマレート類；ジブチル錫メルカプトジブチル錫ラウレート、ジブチル錫ラウレートポリマー等のカルボキシレート類が挙げられる。
Ｃａ－Ｚｎ系安定剤はカルシウムの脂肪酸塩と亜鉛の脂肪酸塩の混合物である。脂肪酸としては、ベヘニン酸、ステアリン酸、ラウリン酸、オレイン酸、パルミチン酸、リシノール酸、安息香酸等が挙げられ、これらを２種以上組み合わせて用いてもよい。
高級脂肪酸金属塩としては、例えば、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ラウリン酸カルシウム、リシノール酸カルシウム、ステアリン酸ストロンチウム、ステアリン酸バリウム、ラウリン酸バリウム、リシノール酸バリウム、ステアリン酸カドミウム、ラウリン酸カドミウム、リシノール酸カドミウム、ナフテン酸カドミウム、２－エチルヘキソイン酸カドミウム、ステアリン酸亜鉛、ラウリン酸亜鉛、リシノール酸亜鉛、２－エチルヘキソイン酸亜鉛、ステアリン酸鉛、二塩基性ステアリン酸鉛、ナフテン酸鉛等が挙げられる。
これらの中でも、継手本体２１を透明にする場合にはスズ系安定剤又はＣａ－Ｚｎ系安定剤が好ましく、スズ系安定剤としてはマレート類、カルボキシレート類等の硫黄を含まないものが硫化汚染を防止するために特に好ましく、Ｃａ－Ｚｎ系安定剤としては成形加工時の滑性とプレートアウトのバランスからステアリン酸塩であるものが特に好ましい。
【0031】
熱安定剤の含有量は、ポリ塩化ビニル系樹脂１００質量部に対して、０．３質量部以上５．０質量部以下であることが好ましい。熱安定剤の含有量が前記下限値以上であれば、成形時におけるポリ塩化ビニル系樹脂の熱安定性を向上させることができ、前記下限値以下であれば、燃焼時においてポリ塩化ビニル系樹脂を充分に炭化させることができ、充分な耐火性能を得ることができる。
【0032】
熱安定化助剤としては、例えば、エポキシ化大豆油、リン酸エステル、ポリオール、ハイドロタルサイト、ゼオライト等が挙げられる。
光安定剤としては、例えば、ヒンダードアミン系光安定剤等が挙げられる。
紫外線吸収剤としては、例えば、サリチル酸エステル系紫外線吸収剤、ベンゾフェノン系紫外線吸収剤、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、シアノアクリレート系紫外線吸収剤が挙げられる。
光安定剤としては、例えば、ヒンダードアミン系光安定剤等が挙げられる。
紫外線吸収剤としては、例えば、サリチル酸エステル系紫外線吸収剤、ベンゾフェノン系紫外線吸収剤、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、シアノアクリレート系紫外線吸収剤が挙げられる。
【0033】
顔料としては、例えば、アゾ系顔料、フタロシアニン系顔料、スレン系顔料、染料レーキ系等の有機顔料；酸化物系顔料、クロム酸モリブデン系顔料、硫化物・セレン化物系顔料、フェロシアニン化物系顔料等の無機顔料が挙げられる。
【0034】
（遮音カバー２２）
遮音カバー２２は、継手本体２１を、継手本体２１の径方向の外側から覆う。図１から図３に示すように、遮音カバー２２は、長尺であり継手本体２１に巻き付けられている。遮音カバー２２の長手方向Ａが、継手本体２１の周方向である。遮音カバー２２の短手方向Ｂが、継手本体２１の軸方向（上下方向Ｚ）である。遮音カバー２２の長手方向Ａの両端部は、図示しない固定部材によって固定されている。遮音カバー２２の長手方向Ａの両端部は端部同士が重なっていてもよいが、端部同士が重なった箇所の継手２０の蓄熱性が他の箇所に比べて高くなり、継手本体２１が変形しやすくなるため、遮音カバー２２の長手方向Ａの両端部は端面が対向するようにすることが好ましい。前記固定部材としては、例えば、面ファスナーな接着剤、テープなどが挙げられる。なお、継手本体２１が分岐管を備えている場合、遮音カバー２２のうち、分岐管に対応する部分には、分岐管が挿入される開口が設けられていてもよい。ここで図２では、遮音カバー２２の長手方向Ａの両端部が固定部材によって固定されている状態の図示を省略している。
遮音カバー２２は、継手本体２１を、継手本体２１の径方向の外側から覆う。図１から図３に示すように、遮音カバー２２は、長尺であり継手本体２１に巻き付けられている。遮音カバー２２の長手方向Ａが、継手本体２１の周方向である。遮音カバー２２の短手方向Ｂが、継手本体２１の軸方向（上下方向Ｚ）である。遮音カバー２２の長手方向Ａの両端部は、図示しない固定部材によって固定されている。遮音カバー２２の長手方向Ａの両端部は端部同士が重なっていてもよいが、端部同士が重なった箇所の継手２０の蓄熱性が他の箇所に比べて高くなり、継手本体２１が変形しやすくなるため、遮音カバー２２の長手方向Ａの両端部は端面が対向するようにすることが好ましい。前記固定部材としては、例えば、面ファスナーな接着剤、テープなどが挙げられる。なお、継手本体２１が分岐管を備えている場合、遮音カバー２２のうち、分岐管に対応する部分には、分岐管が挿入される開口が設けられていてもよい。ここで図２では、遮音カバー２２の長手方向Ａの両端部が固定部材によって固定されている状態の図示を省略している。
【0035】
遮音カバー２２は、樹脂製である。本実施形態では、遮音カバー２２は、改質アスファルトやエラストマー、ゴム、ポリオレフィン樹脂、軟質塩化ビニル樹脂等といった弾性を備えた材料をシート状に形成したものであり、可塑剤を含まないポリオレフィン系樹脂が剛軟度の高さから好ましく、ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して、無機フィラーを３００～６００重量部含有する樹脂組成物（Ａ）を用いることでより剛軟度を高めることができる。
【0036】
前記ポリオレフィン系樹脂としては、特に限定されないが、例えば、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、アタクチックポリプロピレン、アイソタクチックポリプロピレン、シンジオタクチックポリプロピレン、ポリαオレフィンが挙げられる。中でも密度が０．８７～０．９３ｇ／ｃｍ３のポリエチレンが前記ポリオレフィン系樹脂として好ましい。なお、密度が０．８７ｇ／ｃｍ３未満だと、遮音カバー２２の強度が十分ではなく、０．９３ｇ／ｃｍ３を超えると、遮音カバー２２を偏平させたとき（管体３１に軸力が加えられたとき）に座屈してしまうおそれがある。また、オレフィン系樹脂の曲げ弾性率が、１００～３０００ｋｇ／ｃｍ２であれば、強度、巻き加工性として十分である。
なお遮音カバー２２は、前記ポリオレフィン系樹脂とは異なる材料を含有していてもよく、例えば、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリスチレン樹脂、ＡＢＳ樹脂、ＡＳ樹脂、エラストマー材料等を含有していても構わない。さらに、前記ポリオレフィン系樹脂とは異なる材料であってもよく、改質アスファルトやエラストマー、ゴム、軟質塩化ビニル樹脂等といった前記ポリオレフィン系樹脂よりも剛軟度の低いものであっても、厚さや無機フィラー、不織布などの繊維シートと積層することにより所定の剛軟度を備えていればよい。
なお遮音カバー２２は、前記ポリオレフィン系樹脂とは異なる材料を含有していてもよく、例えば、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリスチレン樹脂、ＡＢＳ樹脂、ＡＳ樹脂、エラストマー材料等を含有していても構わない。さらに、前記ポリオレフィン系樹脂とは異なる材料であってもよく、改質アスファルトやエラストマー、ゴム、軟質塩化ビニル樹脂等といった前記ポリオレフィン系樹脂よりも剛軟度の低いものであっても、厚さや無機フィラー、不織布などの繊維シートと積層することにより所定の剛軟度を備えていればよい。
【0037】
前記無機フィラーとしては、特に限定されないが、例えば、シリカ、珪藻土、アルミナ、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化鉄、酸化錫、酸化アンチモン、フェライト類、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、塩基性炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、炭酸亜鉛、炭酸バリウム、ドーンナイト、ハイドロタルサイト、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、石膏繊維、ケイ酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、モンモリロナイト、ベントナイト、活性白土、セピオライト、イモゴライト、セリサイト、ガラス繊維、ガラスビーズ、シリカ系バルン、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、窒化ケイ素、カーボンブラック、グラファイト、炭素繊維、炭素バルン、木炭粉末、各種金属粉、チタン酸カリウム、硫酸マグネシウム、チタン酸ジルコン酸鉛、アルミニウムボレート、硫化モリブデン、炭化ケイ素、ステンレス繊維、ホウ酸亜鉛、各種磁性粉、スラグ繊維、フライアッシュ、脱水汚泥等が挙げられる。これらのうち、重量とコストのバランスから炭酸カルシウムを前記無機フィラーとして用いることが好ましい。なおこれらは、単独でも、２種以上を混合して用いてもよい。
【0038】
遮音カバー２２は、例えば、図４に示すような遮音カバー２２の原反５０から切り出される。原反５０は、例えば可塑剤を含まないオレフィン樹脂を押出成形して形成されたシートを、巻き取ることで製造される。図３に示すように、遮音カバー２２の長手方向Ａは、原反５０の押出方向ＭＤであってもよく、押出に直交する方向（以下、単に直交方向ＴＤともいう）であってもよい。遮音カバー２２の短手方向Ｂは、押出方向ＭＤであっても直交方向ＴＤであってもよい。本実施形態では、遮音カバー２２の長手方向Ａが押出方向ＭＤであり、遮音カバー２２の短手方向Ｂが直交方向ＴＤである。
【0039】
一般に、この種の原反５０の押出方向ＭＤでは、線膨張係数が大きくなる一方、原反５０の直交方向ＴＤでは、線膨張係数が小さくなる。
そして本実施形態では、遮音カバー２２の短手方向Ｂの線膨張係数が、遮音カバー２２の長手方向Ａの線膨張係数よりも小さい。遮音カバー２２の短手方向Ｂの線膨張係数は、８００×１０－６（１／℃）以下である。
ここで遮音カバー２２の線膨張係数は、以下のように測定される。
遮音カバー２２をＴＤ方向およびＭＤ方向に平行な辺をもつ正方形に切断し、それぞれの長さＬＴＤ、ＬＭＤを測定する。次に、１５℃におけるＴＤ方向およびＭＤ方向におけるそれぞれの長さＬＴＤ１［ｃｍ］とＬＭＤ２［ｃｍ］をマイクロスコープを用いて小数点以下１０桁まで測定する。続いて２５℃におけるＴＤ方向およびＭＤ方向におけるそれぞれの長さＬＴＤ２［ｃｍ］とＬＭＤ２［ｃｍ］をマイクロスコープを用いて小数点５桁まで測定する。得られたＬ２およびＬ１から、ＴＤ方向の線膨張係数を式（１）：αＴＤ＝(ＬＴＤ２－ＬＴＤ１/ＬＴＤ)×(１/１０［℃］)で求め、ＭＤ方向の線膨張係数を式（２）：αＭＤ＝(ＬＭＤ２－ＬＭＤ１/ＬＭＤ)×(１/１０［℃］)で求める。
そして本実施形態では、遮音カバー２２の短手方向Ｂの線膨張係数が、遮音カバー２２の長手方向Ａの線膨張係数よりも小さい。遮音カバー２２の短手方向Ｂの線膨張係数は、８００×１０－６（１／℃）以下である。
ここで遮音カバー２２の線膨張係数は、以下のように測定される。
遮音カバー２２をＴＤ方向およびＭＤ方向に平行な辺をもつ正方形に切断し、それぞれの長さＬＴＤ、ＬＭＤを測定する。次に、１５℃におけるＴＤ方向およびＭＤ方向におけるそれぞれの長さＬＴＤ１［ｃｍ］とＬＭＤ２［ｃｍ］をマイクロスコープを用いて小数点以下１０桁まで測定する。続いて２５℃におけるＴＤ方向およびＭＤ方向におけるそれぞれの長さＬＴＤ２［ｃｍ］とＬＭＤ２［ｃｍ］をマイクロスコープを用いて小数点５桁まで測定する。得られたＬ２およびＬ１から、ＴＤ方向の線膨張係数を式（１）：αＴＤ＝(ＬＴＤ２－ＬＴＤ１/ＬＴＤ)×(１/１０［℃］)で求め、ＭＤ方向の線膨張係数を式（２）：αＭＤ＝(ＬＭＤ２－ＬＭＤ１/ＬＭＤ)×(１/１０［℃］)で求める。
【0040】
図１に示すように、遮音カバー２２の上下両端は、２つの受口２４それぞれに固定されている。遮音カバー２２は、継手本体２１にテープ２５によって固定されている。テープ２５は、周方向の全周にわたって設けられている。テープ２５の材質は特に限定されないが、例えば、軟質塩化ビニル樹脂、ゴム系樹脂、オレフィン系樹脂、アクリル系樹脂などの樹脂製テープ、紙や布などの繊維テープ、アルミニウムなどの金属テープなどの基材テープに粘着層を備えたものとされ、特に可塑剤を含まないオレフィン系樹脂やアクリル系樹脂などの樹脂テープや紙または布テープ、アルミニウムテープが好ましい。粘着層としては特に限定されないが、例えば、ゴム系粘着剤、アクリル系粘着剤等が挙げられる。
【0041】
図１および図２に示すように、継手本体２１と遮音カバー２２との間には空間Ｓが設けられている。空間Ｓは、本管２３と遮音カバー２２との間に設けられている。空間Ｓのうち、上下方向Ｚ（軸方向）の少なくとも一部は、継手本体２１の周方向に連続している。継手本体２１が分岐管を備えていない場合、空間Ｓは、本管２３と遮音カバー２２との間の上下方向Ｚの全域にわたって、周方向に連続していてもよい。継手本体２１が分岐管を備えている場合、空間Ｓは、本管２３と遮音カバー２２との間のうち、分岐管を上下方向Ｚに回避した位置（分岐管の上方または下方）において、周方向に連続していてもよい。
空間Ｓにはロックウールやグラスウールなど、耐火性、耐熱性を備えた繊維シートを配置してもよく、耐火性と耐熱性のあるこれらのシートを空間Ｓ全体に配置することで継手本体２１が局所的に加熱されることが無いため、空間Ｓを設けなくても継手本体２１の変形を抑えることができる。
空間Ｓにはロックウールやグラスウールなど、耐火性、耐熱性を備えた繊維シートを配置してもよく、耐火性と耐熱性のあるこれらのシートを空間Ｓ全体に配置することで継手本体２１が局所的に加熱されることが無いため、空間Ｓを設けなくても継手本体２１の変形を抑えることができる。
【0042】
なお、継手２０がスペーサーを備えていてもよい。スペーサーとしては、例えば、独立気泡ポリエチレン発泡体の発泡テープが挙げられる。スペーサーは、例えば、本管２３の外面に配置される。継手本体２１がスペーサーを備えている場合、スペーサーは、本管２３の下端を回避した位置に設けられていることが好ましい。この場合、スペーサーを起因として、本管２３の下端が過加熱されることが抑制される。またスペーサーは、上下方向Ｚよりも周方向に長い形状であることが好ましい。この場合、本管２３と遮音カバー２２との間の空間Ｓが、スペーサーを起因としては周方向に分断されにくくなる。
【0043】
前記継手２０では、継手本体２１のうち、少なくとも本管２３に対して下方に位置する受口２４（以下、単に下側の受口２４もという）が、スラブ２に埋設されている。本実施形態では、下側の受口２４の全体が、スラブ２に埋まっている。下側の受口２４の下端は、スラブ２の下面と上下方向Ｚに同等の位置か、スラブ２の下面よりも上方に位置している。下側の受口２４の上端は、スラブ２の上面と上下方向Ｚに同等の位置か、スラブ２の上面よりも下方に位置している。ただし、スラブ２の下面が下側の受口２４より下方に位置していてもよく、スラブ２の上面が下側の受口２４より上方に位置していてもよい。なお、継手２０は、スラブ２を貫通する区画貫通部２ａ（貫通孔）に配置され、継手２０とスラブ２との間には、モルタル３が充填されている。
【0044】
（管３０）
管３０は、継手２０に接続されている。管３０は、第１縦管３１と、第２縦管３２と、を備えている。第１縦管３１は、継手２０の上方に位置し、上側の受口２４に接続される。第２縦管３２は、継手２０の下方に位置し、下側の受口２４に接続される。継手２０が分岐管を備える場合、管３０は、横管を備えていてもよい。横管は、分岐管に接続される。なお、上側の受口２４に第１縦管３１が接続されず、上側の受口２４が図示しない蓋体により閉塞されていてもよい。継手２０が分岐管を備える場合、分岐管が図示しない蓋体により閉塞されていてもよい。継手２０が複数の分岐管を備える場合、分岐管の一部が図示しない蓋体により閉塞され、残部に横管が接続されていてもよい。
管３０は、継手２０に接続されている。管３０は、第１縦管３１と、第２縦管３２と、を備えている。第１縦管３１は、継手２０の上方に位置し、上側の受口２４に接続される。第２縦管３２は、継手２０の下方に位置し、下側の受口２４に接続される。継手２０が分岐管を備える場合、管３０は、横管を備えていてもよい。横管は、分岐管に接続される。なお、上側の受口２４に第１縦管３１が接続されず、上側の受口２４が図示しない蓋体により閉塞されていてもよい。継手２０が分岐管を備える場合、分岐管が図示しない蓋体により閉塞されていてもよい。継手２０が複数の分岐管を備える場合、分岐管の一部が図示しない蓋体により閉塞され、残部に横管が接続されていてもよい。
【0045】
管３０のうち、少なくとも第１縦管３１および第２縦管３２は、熱膨張性黒鉛を含む樹脂組成物であることが好ましい。管３０は、熱可塑性樹脂と熱膨張性黒鉛とを含有する樹脂組成物（Ｂ）を含有する。即ち、管３０は、樹脂組成物（Ｂ）を成形することによって作製され、熱可塑性樹脂と熱膨張性黒鉛とを含有する。通常、管３０は、樹脂組成物（Ｂ）を押出成形することによって作製される。
管３０は、管３０の全体が樹脂組成物（Ｂ）からなる単層構造でもよいし、複数の層からなる複層構造でもよい。即ち、管３０は、単層構造又は複層構造の管状の周壁からなる。
管３０が複層構造の場合、いずれかの層が樹脂組成物（Ｂ）から形成されていればよい。例えば、管３０が、表層と中間層と内層とからなる三層構造である場合には、中間層が樹脂組成物（Ｂ）から形成されたものが挙げられ、表層、中間層、内層は難燃剤を含有していてもよい。なお、表層は管状の中間層の外周面に位置し、内層は中間層の内周面に位置する。
中間層は熱膨張性黒鉛を含有するため黒色を呈する。そのため、表層と内層は黒色以外の着色剤を含有させ、中間層と区別可能にしておくことが好ましい。
本実施形態において、中間層が耐火層である。また、本実施形態において、表層及び内層が被覆層であり、内層が内側被覆層である。
管３０は、管３０の全体が樹脂組成物（Ｂ）からなる単層構造でもよいし、複数の層からなる複層構造でもよい。即ち、管３０は、単層構造又は複層構造の管状の周壁からなる。
管３０が複層構造の場合、いずれかの層が樹脂組成物（Ｂ）から形成されていればよい。例えば、管３０が、表層と中間層と内層とからなる三層構造である場合には、中間層が樹脂組成物（Ｂ）から形成されたものが挙げられ、表層、中間層、内層は難燃剤を含有していてもよい。なお、表層は管状の中間層の外周面に位置し、内層は中間層の内周面に位置する。
中間層は熱膨張性黒鉛を含有するため黒色を呈する。そのため、表層と内層は黒色以外の着色剤を含有させ、中間層と区別可能にしておくことが好ましい。
本実施形態において、中間層が耐火層である。また、本実施形態において、表層及び内層が被覆層であり、内層が内側被覆層である。
【0046】
管３０の大きさは、例えば、呼び径４０（外径４８ｍｍ）以上、呼び径３００（外径３１８ｍｍ）以下とされる。
ＳＤＲ（外径／管３０の厚さ（肉厚））は、例えば、１３以上３５以下が好ましく、１５以上３３以下がより好ましく、１７以上３０以下がさらに好ましい。ＳＤＲが上記下限値以上であれば、熱膨張性黒鉛が管３０の周方向に配向しやすくなり、圧縮強度をより高め、熱伝導率をより低められる。ＳＤＲが上記上限値以下であれば、肉厚が薄くなりすぎず、圧縮強度をより高め、耐火性をより高められる。
ＳＤＲ（外径／管３０の厚さ（肉厚））は、例えば、１３以上３５以下が好ましく、１５以上３３以下がより好ましく、１７以上３０以下がさらに好ましい。ＳＤＲが上記下限値以上であれば、熱膨張性黒鉛が管３０の周方向に配向しやすくなり、圧縮強度をより高め、熱伝導率をより低められる。ＳＤＲが上記上限値以下であれば、肉厚が薄くなりすぎず、圧縮強度をより高め、耐火性をより高められる。
【0047】
複層構造の場合、中間層は、発泡層でもよいし、非発泡層でもよい。中間層を発泡層とすることで、熱伝導率をより低められる。
中間層の厚さとしては、例えば呼び径１００Ａ（外径１１４ｍｍ）の場合、１．８ｍｍ以上７．６ｍｍ以下であることが好ましく、２．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下がより好ましく、２．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下がさらに好ましい。また、中間層の厚さは、管３０の厚さの８５％以下が好ましく、７０％以下がより好ましく、６０％以下がより好ましい。中間層の厚さが上記範囲であれば、耐火性をより高め、圧縮強度をより高められる。
中間層の厚さとしては、例えば呼び径１００Ａ（外径１１４ｍｍ）の場合、１．８ｍｍ以上７．６ｍｍ以下であることが好ましく、２．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下がより好ましく、２．５ｍｍ以上５．０ｍｍ以下がさらに好ましい。また、中間層の厚さは、管３０の厚さの８５％以下が好ましく、７０％以下がより好ましく、６０％以下がより好ましい。中間層の厚さが上記範囲であれば、耐火性をより高め、圧縮強度をより高められる。
【0048】
複層構造の場合、表層及び内層は、発泡層でもよいし、非発泡層でもよい。表層及び内層を非発泡層とすることで、管３０の強度をより高められる。
表層及び内層の厚さとしては、例えば呼び径１００Ａ（外径１１４ｍｍ）の場合、それぞれ０．３ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であることが好ましく、０．６ｍｍ以上１．５ｍｍ以下がより好ましい。被覆層の厚さが０．３ｍｍ以上であれば、管３０としての機械的強度を充分に確保でき、３．０ｍｍ以下であれば、耐火性の低下を抑制できる。
表層及び内層の厚さとしては、例えば呼び径１００Ａ（外径１１４ｍｍ）の場合、それぞれ０．３ｍｍ以上３．０ｍｍ以下であることが好ましく、０．６ｍｍ以上１．５ｍｍ以下がより好ましい。被覆層の厚さが０．３ｍｍ以上であれば、管３０としての機械的強度を充分に確保でき、３．０ｍｍ以下であれば、耐火性の低下を抑制できる。
【0049】
管３０の圧縮率は、２０％以上が好ましく、３０％以上がより好ましく、４０％以上がさらに好ましく、５０％以上が特に好ましい。圧縮率が上記下限値以上であれば、輸送時や配管時等に押しつぶされる力を受けても、破損しにくい。また、熱膨張性黒鉛が管３０の周方向に配向しており、熱伝導率を低められる。管３０の圧縮率の上限は、実質的に９０％以下である。
管３０の圧縮率は、ＪＩＳ Ｋ ６７４１：２００７の偏平試験によって測定される。管３０から５０ｍｍ以上の環状試験片を切り取り、２３℃下で１時間放置し、その後２枚の平板間に挟んで管３０軸に直角の方向に１０ｍｍ／ｍｉｎの速さで管３０の外径を圧縮する。３つの環状試験片について、破壊された際の径方向の圧縮の程度を測定し、その平均値を圧縮率とする。例えば、外径が２／３になった時点で管３０が破壊されれば、外径の１／３の圧縮、即ち外径の３３％が圧縮されたことになるので、圧縮率が３３％となる。
管３０の圧縮率は、熱膨張性黒鉛の量及びアスペクト比、難燃剤の種類等の組成面と、管３０におけるＳＤＲ、ウェルドラインの位置、管３０の層構成、各層の厚さ等の構造面の組み合わせにより調節できる。
管３０の圧縮率は、ＪＩＳ Ｋ ６７４１：２００７の偏平試験によって測定される。管３０から５０ｍｍ以上の環状試験片を切り取り、２３℃下で１時間放置し、その後２枚の平板間に挟んで管３０軸に直角の方向に１０ｍｍ／ｍｉｎの速さで管３０の外径を圧縮する。３つの環状試験片について、破壊された際の径方向の圧縮の程度を測定し、その平均値を圧縮率とする。例えば、外径が２／３になった時点で管３０が破壊されれば、外径の１／３の圧縮、即ち外径の３３％が圧縮されたことになるので、圧縮率が３３％となる。
管３０の圧縮率は、熱膨張性黒鉛の量及びアスペクト比、難燃剤の種類等の組成面と、管３０におけるＳＤＲ、ウェルドラインの位置、管３０の層構成、各層の厚さ等の構造面の組み合わせにより調節できる。
【0050】
管３０の熱伝導率は、０．３Ｗ／ｍ・Ｋ以下が好ましく、０．２８Ｗ／ｍ・Ｋ以下がより好ましく、０．２５Ｗ／ｍ・Ｋ以下がさらに好ましい。熱伝導率が上記上限値以下であれば、管３０が結露しにくい。
なお、管３０の熱伝導率は、ＪＩＳ Ａ１４１２－２：１９９９に従い、２３℃の条件下で、管３０の３か所の厚さ方向について測定した値である。
また、管３０の熱抵抗値（厚さを熱伝導率で除した値）は、０．０３ｍ２Ｋ／Ｗ以上が好ましく、０．０４ｍ２Ｋ／Ｗ以上がより好ましい。
なお、管３０の熱伝導率は、ＪＩＳ Ａ１４１２－２：１９９９に従い、２３℃の条件下で、管３０の３か所の厚さ方向について測定した値である。
また、管３０の熱抵抗値（厚さを熱伝導率で除した値）は、０．０３ｍ２Ｋ／Ｗ以上が好ましく、０．０４ｍ２Ｋ／Ｗ以上がより好ましい。
【0051】
［樹脂組成物（Ｂ）］
樹脂組成物（Ｂ）に含まれる熱可塑性樹脂としては、結晶性樹脂、非晶性樹脂が挙げられる。結晶性樹脂としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン等が挙げられる。非晶性樹脂としては、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合樹脂（ＡＢＳ樹脂）、ポリ塩化ビニル系樹脂等が挙げられる。接着剤による接合が可能なことから、熱可塑性樹脂としては、非晶性樹脂が好ましい。加えて、難燃性の観点から、熱可塑性樹脂としては、ポリ塩化ビニル系樹脂がより好ましい。
ポリ塩化ビニル系樹脂としては、例えば、ポリ塩化ビニル単独重合体；塩化ビニルモノマーと、塩化ビニルモノマーと共重合可能な不飽和結合を有する他のモノマーとの共重合体；ポリ塩化ビニル系樹脂以外の重合体に塩化ビニルモノマーをグラフト共重合したグラフト共重合体等が挙げられる。前記ポリ塩化ビニル系樹脂は１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
前記ポリ塩化ビニル系樹脂はさらに塩素化されてもよい。ポリ塩化ビニル系樹脂の塩素化方法としては、例えば、熱塩素化方法、光塩素化方法等が挙げられる。
樹脂組成物（Ｂ）に含まれる熱可塑性樹脂としては、結晶性樹脂、非晶性樹脂が挙げられる。結晶性樹脂としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン等が挙げられる。非晶性樹脂としては、アクリロニトリル－ブタジエン－スチレン共重合樹脂（ＡＢＳ樹脂）、ポリ塩化ビニル系樹脂等が挙げられる。接着剤による接合が可能なことから、熱可塑性樹脂としては、非晶性樹脂が好ましい。加えて、難燃性の観点から、熱可塑性樹脂としては、ポリ塩化ビニル系樹脂がより好ましい。
ポリ塩化ビニル系樹脂としては、例えば、ポリ塩化ビニル単独重合体；塩化ビニルモノマーと、塩化ビニルモノマーと共重合可能な不飽和結合を有する他のモノマーとの共重合体；ポリ塩化ビニル系樹脂以外の重合体に塩化ビニルモノマーをグラフト共重合したグラフト共重合体等が挙げられる。前記ポリ塩化ビニル系樹脂は１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
前記ポリ塩化ビニル系樹脂はさらに塩素化されてもよい。ポリ塩化ビニル系樹脂の塩素化方法としては、例えば、熱塩素化方法、光塩素化方法等が挙げられる。
【0052】
前記塩化ビニルモノマーと共重合可能な不飽和結合を有する他のモノマーとしては、例えば、エチレン、プロピレン、ブチレン等のα－オレフィン類；酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル等のビニルエステル類；ブチルビニルエーテル、セチルビニルエーテル等のビニルエーテル類；メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ブチルアクリレート等の（メタ）アクリル酸エステル類；スチレン、α－メチルスチレン等の芳香族ビニル類；Ｎ－フェニルマレイミド、Ｎ－シクロヘキシルマレイミド等のＮ－置換マレイミド類等が挙げられる。前記他のモノマーは１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0053】
前記塩化ビニルモノマーをグラフト共重合する重合体としては、例えば、エチレン－酢酸ビニル共重合体、エチレン－酢酸ビニル－一酸化炭素共重合体、エチレン－エチルアクリレート共重合体、エチレン－ブチルアクリレート－一酸化炭素共重合体、エチレン－メチルメタクリレート共重合体、エチレン－プロピレン共重合体、アクリロニトリル－ブタジエン共重合体、ポリウレタン、塩素化ポリエチレン、塩素化ポリプロピレン等が挙げられる。これらの重合体は１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0054】
前記ポリ塩化ビニル系樹脂は架橋されていてもよい。ポリ塩化ビニル系樹脂の架橋方法としては、例えば、架橋剤及び過酸化物を添加する方法、電子線を照射する方法、水架橋性材料を使用する方法等が挙げられる。
【0055】
ポリ塩化ビニル系樹脂の平均重合度は、４００以上１６００以下であることが好ましく、６００以上１４００以下であることがより好ましい。ここで、平均重合度は、ポリ塩化ビニル系樹脂をテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）に溶解させ、濾過により不溶成分を除去した後、濾液中のＴＨＦを乾燥除去して得た樹脂を試料とし、ＪＩＳ Ｋ－６７２１：１９９９「塩化ビニル樹脂試験方法」に準拠して測定した平均重合度である。
ポリ塩化ビニル系樹脂の平均重合度が前記下限値以上であれば、機械的強度を充分に高めることができ、前記上限値以下であれば、充分な成形性を確保できる。
ポリ塩化ビニル系樹脂の平均重合度が前記下限値以上であれば、機械的強度を充分に高めることができ、前記上限値以下であれば、充分な成形性を確保できる。
【0056】
また、樹脂組成物（Ｂ）には、本発明の効果を損なわない範囲で、滑剤、加工助剤、衝撃改質剤、耐熱向上剤、酸化防止剤、熱安定剤、熱安定化助剤、光安定剤、紫外線吸収剤、顔料、可塑剤、熱可塑性エラストマー等の添加剤が含まれてもよい。
後述する各添加剤は１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
後述する各添加剤は１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0057】
滑剤としては、内部滑剤、外部滑剤が挙げられる。
内部滑剤としては、例えば、ブチルステアレート、ラウリルアルコール、ステアリルアルコール、エポキシ化大豆油、グリセリンモノステアレート、ステアリン酸、ビスアミド等が挙げられる。
外部滑剤としては、例えば、パラフィンワックス、ポリオレフィンワックス、エステルワックス、モンタン酸ワックス等が挙げられる。
内部滑剤としては、例えば、ブチルステアレート、ラウリルアルコール、ステアリルアルコール、エポキシ化大豆油、グリセリンモノステアレート、ステアリン酸、ビスアミド等が挙げられる。
外部滑剤としては、例えば、パラフィンワックス、ポリオレフィンワックス、エステルワックス、モンタン酸ワックス等が挙げられる。
【0058】
加工助剤としては、例えば、質量平均分子量１０万以上２００万以下のアルキルアクリレート－アルキルメタクリレート共重合体が挙げられる。前記アルキルアクリレート－アルキルメタクリレート共重合体としては、例えば、ｎ－ブチルアクリレート－メチルメタクリレート共重合体、２－エチルヘキシルアクリレート－メチルメタクリレート－ブチルメタクリレート共重合体等が挙げられる。
【0059】
衝撃改質剤としては、例えば、メタクリル酸メチル－ブタジエン－スチレン共重合体（ＭＢＳ）、塩素化ポリエチレン、アクリルゴム等が挙げられる。
耐熱向上剤としては、例えばα－メチルスチレン系樹脂、Ｎ－フェニルマレイミド系樹脂等が挙げられる。
耐熱向上剤としては、例えばα－メチルスチレン系樹脂、Ｎ－フェニルマレイミド系樹脂等が挙げられる。
【0060】
酸化防止剤としては、例えば、フェノール系酸化防止剤、リン系酸化防止剤等が挙げられる。
【0061】
熱安定剤としては、例えば、鉛系安定剤、スズ系安定剤、Ｃａ－Ｚｎ系安定剤、高級脂肪酸金属塩等が挙げられる。熱安定剤は１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
鉛系安定剤としては、例えば、鉛白、塩基性亜硫酸鉛、三塩基性硫酸鉛、二塩基性亜リン酸鉛、二塩基性フタル酸鉛、三塩基性マレイン酸鉛、シリカゲル共沈ケイ酸鉛、二塩基性ステアリン酸鉛、ステアリン酸鉛、ナフテン酸鉛等が挙げられる。
スズ系安定剤としては、例えば、ジブチル錫メルカプト、ジオクチル錫メルカプト、ジメチル錫メルカプト等のメルカプチド類；ジブチル錫マレート、ジブチル錫マレートポリマー、ジオクチル錫マレート、ジオクチル錫マレートポリマー等のマレート類；ジブチル錫メルカプトジブチル錫ラウレート、ジブチル錫ラウレートポリマー等のカルボキシレート類が挙げられる。
Ｃａ－Ｚｎ系安定剤はカルシウムの脂肪酸塩と亜鉛の脂肪酸塩の混合物である。脂肪酸としては、ベヘニン酸、ステアリン酸、ラウリン酸、オレイン酸、パルミチン酸、リシノール酸、安息香酸等が挙げられ、これらを２種以上組み合わせて用いてもよい。
高級脂肪酸金属塩としては、例えば、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ラウリン酸カルシウム、リシノール酸カルシウム、ステアリン酸ストロンチウム、ステアリン酸バリウム、ラウリン酸バリウム、リシノール酸バリウム、ステアリン酸カドミウム、ラウリン酸カドミウム、リシノール酸カドミウム、ナフテン酸カドミウム、２－エチルヘキソイン酸カドミウム、ステアリン酸亜鉛、ラウリン酸亜鉛、リシノール酸亜鉛、２－エチルヘキソイン酸亜鉛、ステアリン酸鉛、二塩基性ステアリン酸鉛、ナフテン酸鉛等が挙げられる。
これらの中でも、スズ系安定剤又はＣａ－Ｚｎ系安定剤が好ましく、スズ系安定剤としてはマレート類、カルボキシレート類等の硫黄を含まないものが硫化汚染を防止するために特に好ましく、Ｃａ－Ｚｎ系安定剤としては成形加工時の滑性とプレートアウトのバランスからステアリン酸塩であるものが特に好ましい。
鉛系安定剤としては、例えば、鉛白、塩基性亜硫酸鉛、三塩基性硫酸鉛、二塩基性亜リン酸鉛、二塩基性フタル酸鉛、三塩基性マレイン酸鉛、シリカゲル共沈ケイ酸鉛、二塩基性ステアリン酸鉛、ステアリン酸鉛、ナフテン酸鉛等が挙げられる。
スズ系安定剤としては、例えば、ジブチル錫メルカプト、ジオクチル錫メルカプト、ジメチル錫メルカプト等のメルカプチド類；ジブチル錫マレート、ジブチル錫マレートポリマー、ジオクチル錫マレート、ジオクチル錫マレートポリマー等のマレート類；ジブチル錫メルカプトジブチル錫ラウレート、ジブチル錫ラウレートポリマー等のカルボキシレート類が挙げられる。
Ｃａ－Ｚｎ系安定剤はカルシウムの脂肪酸塩と亜鉛の脂肪酸塩の混合物である。脂肪酸としては、ベヘニン酸、ステアリン酸、ラウリン酸、オレイン酸、パルミチン酸、リシノール酸、安息香酸等が挙げられ、これらを２種以上組み合わせて用いてもよい。
高級脂肪酸金属塩としては、例えば、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ラウリン酸カルシウム、リシノール酸カルシウム、ステアリン酸ストロンチウム、ステアリン酸バリウム、ラウリン酸バリウム、リシノール酸バリウム、ステアリン酸カドミウム、ラウリン酸カドミウム、リシノール酸カドミウム、ナフテン酸カドミウム、２－エチルヘキソイン酸カドミウム、ステアリン酸亜鉛、ラウリン酸亜鉛、リシノール酸亜鉛、２－エチルヘキソイン酸亜鉛、ステアリン酸鉛、二塩基性ステアリン酸鉛、ナフテン酸鉛等が挙げられる。
これらの中でも、スズ系安定剤又はＣａ－Ｚｎ系安定剤が好ましく、スズ系安定剤としてはマレート類、カルボキシレート類等の硫黄を含まないものが硫化汚染を防止するために特に好ましく、Ｃａ－Ｚｎ系安定剤としては成形加工時の滑性とプレートアウトのバランスからステアリン酸塩であるものが特に好ましい。
【0062】
熱安定剤の含有量は、熱可塑性樹脂１００質量部に対して、０．３質量部以上５．０質量部以下であることが好ましい。熱安定剤の含有量が前記下限値以上であれば、成形時における熱可塑性樹脂の熱安定性を向上させることができ、前記上限値以下であれば、燃焼時において熱可塑性樹脂を充分に炭化させることができ、充分な耐火性能を得ることができる。
【0063】
熱安定化助剤としては、例えば、エポキシ化大豆油、リン酸エステル、ポリオール、ハイドロタルサイト、ゼオライト等が挙げられる。
光安定剤としては、例えば、ヒンダードアミン系光安定剤等が挙げられる。
紫外線吸収剤としては、例えば、サリチル酸エステル系紫外線吸収剤、ベンゾフェノン系紫外線吸収剤、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、シアノアクリレート系紫外線吸収剤が挙げられる。
光安定剤としては、例えば、ヒンダードアミン系光安定剤等が挙げられる。
紫外線吸収剤としては、例えば、サリチル酸エステル系紫外線吸収剤、ベンゾフェノン系紫外線吸収剤、ベンゾトリアゾール系紫外線吸収剤、シアノアクリレート系紫外線吸収剤が挙げられる。
【0064】
顔料としては、例えば、アゾ系顔料、フタロシアニン系顔料、スレン系顔料、染料レーキ系等の有機顔料；酸化物系顔料、クロム酸モリブデン系顔料、硫化物・セレン化物系顔料、フェロシアニン化物系顔料等の無機顔料が挙げられる。
【0065】
可塑剤としては、例えば、ジブチルフタレート、ジ－２－エチルヘキシルフタレート、ジ－２－エチルヘキシルアジペート等が挙げられる。ただし、可塑剤は成形品の耐熱性及び耐火性を低下させる傾向があるため、可塑剤の使用量は少ないことが好ましい。
【0066】
熱可塑性エラストマーとしては、例えば、アクリロニトリル－ブタジエン共重合体（ＮＢＲ）、エチレン－酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、エチレン－酢酸ビニル－一酸化炭素共重合体（ＥＶＡＣＯ）、塩化ビニル－酢酸ビニル共重合体や塩化ビニル－塩化ビニリデン共重合体等の塩化ビニル系熱可塑性エラストマー、スチレン系熱可塑性エラストマー、オレフィン系熱可塑性エラストマー、ウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー等が挙げられる。
【0067】
樹脂組成物（Ｂ）に含まれる熱膨張性黒鉛の熱膨張開始温度は、２００℃以上２８５℃以下が好ましく、２１０℃以上２８５℃以下がより好ましく、２４０℃以上２８５℃以下がさらに好ましい。管３０は、例えば、樹脂組成物を金型で押し出して、管状に成形することができる。この際、樹脂組成物は、金型内で周方向に回り込むように流れる。このため、樹脂組成物が回り込んで、樹脂組成物同士が突き当たる位置には、管３０の管３０軸方向に延びるウェルドラインが形成される。熱膨張開始温度が上記下限値以上であれば、管３０の製造時に、金型で押し出す際の温度を高くできるため、ウェルドラインで密着して圧縮強度をより高められる。加えて、熱膨張開始温度が上記下限値以上であれば、管３０の製造時において、熱膨張性黒鉛の膨張によるガス発生を抑制して、ウェルドラインで良好に密着して、圧縮強度をより高められる。
なお、熱膨張性黒鉛の熱膨張開始温度は、熱膨張性黒鉛を１５０℃から５℃／分の昇温速度で昇温させたときに、昇温開始前の体積の１．１倍以上に膨張したときの温度のことである。熱膨張性黒鉛の体積を計測する温度の間隔は特に制限されず、例えば、５℃温度上昇する毎に体積を計測すればよい。
前記下限値以上の熱膨張開始温度は、樹脂組成物（Ｂ）を成形して管３０を作製する際の成形温度よりも充分に高くなる。そのため、熱膨張性黒鉛の熱膨張開始温度が前記下限値以上であることにより、樹脂組成物（Ｂ）を成形する際に熱膨張性黒鉛が膨張することを防止できる。
なお、熱膨張性黒鉛の熱膨張開始温度は、熱膨張性黒鉛を１５０℃から５℃／分の昇温速度で昇温させたときに、昇温開始前の体積の１．１倍以上に膨張したときの温度のことである。熱膨張性黒鉛の体積を計測する温度の間隔は特に制限されず、例えば、５℃温度上昇する毎に体積を計測すればよい。
前記下限値以上の熱膨張開始温度は、樹脂組成物（Ｂ）を成形して管３０を作製する際の成形温度よりも充分に高くなる。そのため、熱膨張性黒鉛の熱膨張開始温度が前記下限値以上であることにより、樹脂組成物（Ｂ）を成形する際に熱膨張性黒鉛が膨張することを防止できる。
【0068】
熱膨張性黒鉛は、鱗片状の黒鉛であり、偏平な平板状である。熱膨張性黒鉛が鱗片状であることで、加熱により充分に膨張できる。なお、鱗片状とは、薄片又は平板状であり、例えば、後述するアスペクト比が５以上である。
【0069】
また、熱膨張性黒鉛は、１０００℃における膨張度が１８０ｃｍ３／ｇ以上であることが好ましく、１８５ｃｍ３／ｇ以上であることがより好ましい。ここで、熱膨張性黒鉛の１０００℃における膨張度は、熱膨張性黒鉛を１０００℃で１０秒間保持した後の、単位質量（ｇ）あたりの体積（ｃｍ３）のことである。
熱膨張性黒鉛の膨張度が前記下限値以上であれば、充分に膨張するから、火災の際に区画貫通部２ａをより確実に閉塞できる。
熱膨張性黒鉛は１０００℃における膨張度は、熱膨張性黒鉛の製造が容易になる点から、２４０ｃｍ３／ｇ以下であることが好ましい。
熱膨張性黒鉛の膨張度が前記下限値以上であれば、充分に膨張するから、火災の際に区画貫通部２ａをより確実に閉塞できる。
熱膨張性黒鉛は１０００℃における膨張度は、熱膨張性黒鉛の製造が容易になる点から、２４０ｃｍ３／ｇ以下であることが好ましい。
【0070】
上記のような熱膨張性黒鉛は、グラファイトの粉末を無機酸と酸化剤とで処理することで得られる。この処理によって、グラファイトの層間に無機酸を挿入した結晶化合物を得ることができる。グラファイトの層間に無機酸を挿入した結晶化合物は熱膨張性を有する。
前記グラファイトとしては、天然鱗状グラファイト、熱分解グラファイト、キッシュグラファイト等が挙げられる。
前記無機酸としては、例えば、濃硫酸、硝酸、セレン酸等が挙げられる。
前記酸化剤としては、例えば、濃硝酸、過塩素酸、過塩素酸塩、過マンガン酸塩、重クロム酸塩、過酸化水素等が挙げられる。
グラファイト粉末を前記無機酸と前記酸化剤とで処理した後には、酸性度を低下させるために中和処理を施してもよい。
前記グラファイトとしては、天然鱗状グラファイト、熱分解グラファイト、キッシュグラファイト等が挙げられる。
前記無機酸としては、例えば、濃硫酸、硝酸、セレン酸等が挙げられる。
前記酸化剤としては、例えば、濃硝酸、過塩素酸、過塩素酸塩、過マンガン酸塩、重クロム酸塩、過酸化水素等が挙げられる。
グラファイト粉末を前記無機酸と前記酸化剤とで処理した後には、酸性度を低下させるために中和処理を施してもよい。
【0071】
熱膨張性黒鉛のｐＨは、２以上１０以下が好ましく、２．５以上８以下がより好ましい。樹脂組成物（Ｂ）が、水酸化マグネシウムや水酸化アルミニウム等の水酸化物イオンを有する吸熱剤を難燃剤として含有する場合、難燃剤の水酸化物イオンは、酸性物質と中和して水（中和水）を生じる。吸熱反応である水酸化物イオンの縮合反応に用いられる水酸化物イオンが成形時の中和反応により減少するため、火災時の吸熱量が低下する。加えて、中和水の気化により気泡を生じる場合がある。このため、熱膨張性黒鉛のｐＨが上記下限値以上とすることで、難燃剤との中和を抑制できる。熱膨張性黒鉛のｐＨが上記上限値以下であれば、熱膨張性黒鉛が中和されにくくなって、より良好に膨張する。
熱膨張性黒鉛のｐＨの調整方法としては特に限定されない。例えば、熱膨張性黒鉛を製造する際に、グラファイトの粉末を無機酸と酸化剤とで処理した後、水洗と乾燥とを繰り返して、熱膨張性黒鉛のｐＨを調整する方法が挙げられる。
熱膨張性黒鉛のｐＨは、以下の方法で測定される値である。
ビーカー中に、採取した５ｇの熱膨張性黒鉛とイオン交換水２５ｍｌとを入れて、黒鉛混合液を調製する。調製した黒鉛混合液を３０秒間撹拌し、２０分間放置した後、ｐＨ測定器（堀場製作所製「ｐＨ／ＩＯＮ ＭＥＴＥＲ Ｆ－２３」）によって黒鉛混合液のｐＨを測定する。
熱膨張性黒鉛のｐＨの調整方法としては特に限定されない。例えば、熱膨張性黒鉛を製造する際に、グラファイトの粉末を無機酸と酸化剤とで処理した後、水洗と乾燥とを繰り返して、熱膨張性黒鉛のｐＨを調整する方法が挙げられる。
熱膨張性黒鉛のｐＨは、以下の方法で測定される値である。
ビーカー中に、採取した５ｇの熱膨張性黒鉛とイオン交換水２５ｍｌとを入れて、黒鉛混合液を調製する。調製した黒鉛混合液を３０秒間撹拌し、２０分間放置した後、ｐＨ測定器（堀場製作所製「ｐＨ／ＩＯＮ ＭＥＴＥＲ Ｆ－２３」）によって黒鉛混合液のｐＨを測定する。
【0072】
熱膨張性黒鉛の平均粒子径は１０μｍ以上１０００μｍ以下であることが好ましく、１００μｍ以上７００μｍ以下であることがより好ましい。また、平均厚さが１００μｍ以下であることが好ましい。
熱膨張性黒鉛の平均粒子径は、ＪＩＳ Ｚ８８０１－１の試験用篩により熱膨張性黒鉛を篩分けて求められる、体積基準の累積粒度分布における５０％粒子径である。
熱膨張性黒鉛の平均粒子径は、ＪＩＳ Ｚ８８０１－１の試験用篩により熱膨張性黒鉛を篩分けて求められる、体積基準の累積粒度分布における５０％粒子径である。
【0073】
熱膨張性黒鉛の平均アスペクト比は、５以上４０以下であり、１０以上３５以下が好ましく、２０以上３５以下がより好ましい。即ち、熱膨張性黒鉛は、平板状の薄片である。アスペクト比が上記下限値以上あれば、膨張度が低くなりやすい。アスペクト比が上記上限値以下であれば、熱伝導率をより低められる。加えて、アスペクト比が上記上限値以下であれば、管３０を多層構造とする場合に熱膨張性黒鉛を含む層と含まない層との線膨張係数の差を小さくすることができ、管３０内部の洗浄や高温排水の熱による収縮差等の影響により中間層と表層が剥離したり、成形後の表層と中間層の収縮の差が大きくなり管３０が反るといった成形上の不具合を抑制できる。
平板状の薄片である熱膨張性黒鉛は、管３０の周方向に沿って配向する。ウェルドラインの位置では、熱膨張性黒鉛は、管３０の径方向に配向しやすくなる。このため、ウェルドラインの位置では、熱膨張性黒鉛の平面同士が対向して、亀裂を生じやすくなる。アスペクト比が上記上限値以下であれば、ウェルドラインの位置で対抗する熱膨張性黒鉛の面積が小さくなり、圧縮強度を高められる。
平板状の薄片である熱膨張性黒鉛は、管３０の周方向に沿って配向する。ウェルドラインの位置では、熱膨張性黒鉛は、管３０の径方向に配向しやすくなる。このため、ウェルドラインの位置では、熱膨張性黒鉛の平面同士が対向して、亀裂を生じやすくなる。アスペクト比が上記上限値以下であれば、ウェルドラインの位置で対抗する熱膨張性黒鉛の面積が小さくなり、圧縮強度を高められる。
【0074】
なお、管３０を構成する硬質ポリ塩化ビニル樹脂の線膨張係数はＪＩＳ Ｋ ７１９７：２０１２で規定される熱機械分析法（ＴＭＡ法）により測定された値で７．０×１０－５／℃であるが、本実施の形態の管３０は４．５×１０－５／℃以上７．０×１０－５／℃未満であり、５．０×１０－５／℃以上７．０×１０－５／℃未満が好ましく、５．５×１０－５／℃以上６．８×１０－５／℃未満がより好ましい。また、表層及び内層と中間層との線膨張係数の差は２．５×１０－５／℃以下であり、２．０×１０－５／℃以下が好ましく、１．０×１０－５／℃以下がより好ましい。
【0075】
さらに、管３０の表層及び内層と中間層との融着強度は、１．５ＭＰａ以上が好ましく、２．０ＭＰａ以上がより好ましい。融着強度が高いほど、管３０の圧縮強度を高めやすい。表層及び内層と中間層との融着強度は、熱膨張性黒鉛のアスペクト比、熱膨張性黒鉛の量、後述する製造方法におけるサイジング装置内の真空度の組み合わせにより、調節できる。
【0076】
平均アスペクト比は、厚さに対する平面視最長部長さの割合である。本発明に使用する熱膨張性黒鉛は概ね平板状をしているため、厚さ方向を鉛直方向とし、径方向を水平方向と見なした場合、水平方向の最大寸法を鉛直方向の厚さで除した値をアスペクト比とする。
【0077】
そして、充分大きな数、即ち少なくとも１０個以上の黒鉛片につきアスペクト比を測定し、その平均値を平均アスペクト比とする。より具体的には、ＦＥ－ＳＥＭを用いて熱膨張性黒鉛を観察し、その画像を画像処理ソフトウェア（アドビシステムズインコーポレーテッド社製「Ｐｈｏｔｏｓｈｏｐ（登録商標）」）に読み込み、測長ツールにて最大寸法及び厚さを測長する。最大寸法については、樹脂組成物に添加する前の黒鉛粒子を測定する場合には、黒鉛粒子に外接する四角形の最大辺とする。樹脂組成物に添加した後の黒鉛粒子の最大寸法を測定する場合には、管３０を切断して断面を観察して長辺を最大寸法とするか、管３０から黒鉛粒子を抽出し、抽出された黒鉛粒子に外接する四角形の最大辺とする。なお、ＦＥ－ＳＥＭ画像中のスケールバーを同様にして測長することで具体的な寸法を測定することができる。
【0078】
熱膨張性黒鉛の水平方向における最大寸法及び薄片化黒鉛の厚さは、例えば電界放出形走査電子顕微鏡（ＦＥ－ＳＥＭ）を用いて測定することができる。
【0079】
樹脂組成物（Ｂ）における熱膨張性黒鉛の含有量は、熱可塑性樹脂１００質量部に対して３．０質量部以上２０．０質量部以下が好ましく、４．０質量部以上１８．０質量部以下がより好ましく、４．０質量部以上１５．０質量部以下がさらに好ましく、４．０質量部以上１０．０質量部未満が特に好ましい。樹脂組成物（Ｂ）における熱膨張性黒鉛の含有量が前記下限値以上であれば、火災発生の際に管３０（特に第２縦管３２）を充分に膨張させることができ、区画貫通部２ａにおける耐火性をより向上させることができる。一方、樹脂組成物（Ｂ）における熱膨張性黒鉛の含有量が前記上限値以下であれば、管３０が過度に膨張することによって管３０が壊れて耐火性が低下することを防止できる。加えて、樹脂組成物（Ｂ）における熱膨張性黒鉛の含有量が上記上限値以下であれば、管３０の熱伝導率を低くし、耐圧強度及び圧縮強度をより高められる。
【0080】
また、樹脂組成物（Ｂ）は、熱膨張性黒鉛に加えて、難燃剤を含有することが好ましい。樹脂組成物（Ｂ）における難燃剤は、加熱された際に吸熱作用を有して温度上昇を抑制する化合物や、加熱により融解して酸素の供給や燃焼性ガスの発生を抑える化合物である。例えば、加熱された際に脱水反応等の吸熱反応が生じる化合物を難燃剤として吸熱剤を使用できる。
吸熱剤としては、例えば、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、カオリン系鉱物（カオリナイト、ハロイサイト、ディッカイト）やハイドロタルサルサイト等の無機水酸化物、セピオライト、ベントナイト、モンモリロナイト、タルク、マイカ、石英、ゼオライト、ワラストナイト、ネフェリンサイアナイト等の吸水作用のある無機化合物が挙げられる。以下、加熱された際に脱水反応が生じる無機水酸化物や無機化合物のことを総称して「加熱脱水型化合物」と表記する。加熱脱水型化合物では、脱水反応によって生じた水の蒸発潜熱によっても温度上昇を抑制することができる。
加熱脱水型化合物のうち水酸化マグネシウムは、脱水反応が３００℃以上で生じるため、難燃剤として水酸化マグネシウムを用いた場合には、樹脂組成物（Ｂ）を成形して管３０を作製する際に脱水反応が生じることを抑制できる。
加熱脱水型化合物のうち水酸化アルミニウムは、脱水反応が２００℃程度で生じるため、難燃剤として水酸化アルミニウムを用いた場合には、火災の際に管３０に伝わった熱を早めに吸熱することができる。
吸熱剤としては、例えば、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、カオリン系鉱物（カオリナイト、ハロイサイト、ディッカイト）やハイドロタルサルサイト等の無機水酸化物、セピオライト、ベントナイト、モンモリロナイト、タルク、マイカ、石英、ゼオライト、ワラストナイト、ネフェリンサイアナイト等の吸水作用のある無機化合物が挙げられる。以下、加熱された際に脱水反応が生じる無機水酸化物や無機化合物のことを総称して「加熱脱水型化合物」と表記する。加熱脱水型化合物では、脱水反応によって生じた水の蒸発潜熱によっても温度上昇を抑制することができる。
加熱脱水型化合物のうち水酸化マグネシウムは、脱水反応が３００℃以上で生じるため、難燃剤として水酸化マグネシウムを用いた場合には、樹脂組成物（Ｂ）を成形して管３０を作製する際に脱水反応が生じることを抑制できる。
加熱脱水型化合物のうち水酸化アルミニウムは、脱水反応が２００℃程度で生じるため、難燃剤として水酸化アルミニウムを用いた場合には、火災の際に管３０に伝わった熱を早めに吸熱することができる。
【0081】
加熱脱水型化合物のうちハイドロタルサイトは化学名をマグネシウム・アルミニウム・ハイドロオキサイド・カーボネート・ハイドレートと言い、Ｍｇ６Ａｌ２（ＯＨ）１６ＣＯ３・４Ｈ２Ｏ等に代表される鉱物の一種であり、正に帯電した基本層［Ｍｇ１－ｘＡｌｘ（ＯＨ）２］ｘ＋と負に帯電した中間層［（ＣＯ３）ｘ/２・ｍＨ２Ｏ］ｘ－からなる層状の無機化合物である。多くの２価、３価の金属がこれと同様の層状構造をとり、これらは次のような一般式で表される。
［Ｍ２＋ １－ｘＭ３＋ ｘ（ＯＨ）２］ｘ＋［Ａｎ－ ｘ/ｎ・ｍＨ２Ｏ］ｘ－
Ｍ２＋：Ｍｇ２＋, Ｚｎ２＋等の２価金属イオン
Ｍ３＋：Ａｌ３＋, Ｆｅ３＋等の３価金属イオン
Ａｎ－ ：ＣＯ３ ２－, Ｃｌ－, ＮＯ３ －等のｎ価アニオン
Ｘ：０＜Ｘ≦０．３３
ハイドロタルサイトは、分子間に有している結晶水が約１８０℃から脱水を開始し、その結晶水は約３００℃で完全に脱離する。この状態までは合成ハイドロタルサイトは結晶構造を保持しているが、約３５０℃を超えると結晶構造が崩壊し始め、水と二酸化炭素を放出する。そして、合成ハイドロタルサイトは、塩化ビニル系樹脂の熱分解温度である約２００℃以上３００℃以下よりも６０℃以上７５℃以下低い温度で吸熱分解を開始するため、塩化ビニル系樹脂の熱分解をハイドロタルサイトの吸熱分解で効率的に抑制することができる。
難燃剤は、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、カオリン系鉱物又はハイドロタルサイトの少なくとも２種を併用してもよい。
［Ｍ２＋ １－ｘＭ３＋ ｘ（ＯＨ）２］ｘ＋［Ａｎ－ ｘ/ｎ・ｍＨ２Ｏ］ｘ－
Ｍ２＋：Ｍｇ２＋, Ｚｎ２＋等の２価金属イオン
Ｍ３＋：Ａｌ３＋, Ｆｅ３＋等の３価金属イオン
Ａｎ－ ：ＣＯ３ ２－, Ｃｌ－, ＮＯ３ －等のｎ価アニオン
Ｘ：０＜Ｘ≦０．３３
ハイドロタルサイトは、分子間に有している結晶水が約１８０℃から脱水を開始し、その結晶水は約３００℃で完全に脱離する。この状態までは合成ハイドロタルサイトは結晶構造を保持しているが、約３５０℃を超えると結晶構造が崩壊し始め、水と二酸化炭素を放出する。そして、合成ハイドロタルサイトは、塩化ビニル系樹脂の熱分解温度である約２００℃以上３００℃以下よりも６０℃以上７５℃以下低い温度で吸熱分解を開始するため、塩化ビニル系樹脂の熱分解をハイドロタルサイトの吸熱分解で効率的に抑制することができる。
難燃剤は、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、カオリン系鉱物又はハイドロタルサイトの少なくとも２種を併用してもよい。
【0082】
前記加熱脱水型化合物は、通常、粒子状である。
加熱脱水型化合物の体積平均粒子径は０．０１μｍ以上２０μｍ以下であることが好ましく、０．０５μｍ以上２μｍ以下であることがより好ましく、０．０５μｍ以上１μｍ以下がさらに好ましい。加熱脱水型化合物の体積平均粒子径をこの範囲とすることで、管３０に透明性を付与したり、加熱脱水型化合物の分散性を向上させることができる。体積平均粒子径は、レーザ回折散乱法粒子径分布測定装置を用いて測定した値である。
加熱脱水型化合物のＢＥＴ比表面積は１ｍ２／ｇ以上４０ｍ２／ｇ以下であることが好ましく、１ｍ２／ｇ以上２０ｍ２／ｇ以下であることが好ましい。ここで、ＢＥＴ比表面積は、窒素吸着を利用して求めた値である。
加熱脱水型化合物の体積平均粒子径及びＢＥＴ比表面積が前記範囲であれば、難燃剤としての効果を充分に発揮でき、また、管３０を作製する際の樹脂組成物（Ｂ）の成形性及び管３０の機械的物性を充分に確保できる。
加熱脱水型化合物の体積平均粒子径は０．０１μｍ以上２０μｍ以下であることが好ましく、０．０５μｍ以上２μｍ以下であることがより好ましく、０．０５μｍ以上１μｍ以下がさらに好ましい。加熱脱水型化合物の体積平均粒子径をこの範囲とすることで、管３０に透明性を付与したり、加熱脱水型化合物の分散性を向上させることができる。体積平均粒子径は、レーザ回折散乱法粒子径分布測定装置を用いて測定した値である。
加熱脱水型化合物のＢＥＴ比表面積は１ｍ２／ｇ以上４０ｍ２／ｇ以下であることが好ましく、１ｍ２／ｇ以上２０ｍ２／ｇ以下であることが好ましい。ここで、ＢＥＴ比表面積は、窒素吸着を利用して求めた値である。
加熱脱水型化合物の体積平均粒子径及びＢＥＴ比表面積が前記範囲であれば、難燃剤としての効果を充分に発揮でき、また、管３０を作製する際の樹脂組成物（Ｂ）の成形性及び管３０の機械的物性を充分に確保できる。
【0083】
加熱脱水型化合物は、その粒子表面がステアリン酸等の高級脂肪酸や、シランカップリング剤等の表面処理剤で表面処理されていることが好ましい。表面処理剤により表面処理された加熱脱水型化合物は、熱可塑性樹脂に対する分散性が高くなり、吸熱性の効果をより発揮しやすくなる。また、加熱脱水型化合物が塩基性の場合には、熱可塑性樹脂をヤケにくくし、黄変を防止することができる。
加熱脱水型化合物を表面処理剤により表面処理する場合、表面処理剤の量は加熱脱水型化合物１００質量部に対して０．０５質量部以上２．０質量部以下であることが好ましい。表面処理剤の量が前記下限値以上であれば、熱可塑性樹脂に対する加熱脱水型化合物の分散性を充分に高くでき、前記上限値以下であれば、経済性の低下を抑制できる。
加熱脱水型化合物を表面処理剤により表面処理する場合、表面処理剤の量は加熱脱水型化合物１００質量部に対して０．０５質量部以上２．０質量部以下であることが好ましい。表面処理剤の量が前記下限値以上であれば、熱可塑性樹脂に対する加熱脱水型化合物の分散性を充分に高くでき、前記上限値以下であれば、経済性の低下を抑制できる。
【0084】
吸熱剤以外の難燃剤としては、ハイドロタルサイト、酸化アンチモン、モリブデン化合物、臭素系化合物、リン系化合物、ホウ酸系化合物が挙げられる。
酸化アンチモンとしては、二酸化アンチモン、三酸化アンチモン、五酸化アンチモン等が挙げられる。
モリブデン化合物としては、三酸化モリブデン、二硫化モリブデン、アンモニウムモリブデート等が挙げられる。
臭素性化合物としては、テトラブロモビスフェノールＡ、テトラブロムエタン、テトラブロムエタン、テトラブロムエタン等が挙げられる。
リン系化合物としては、赤リン、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリキシレニルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、キシレニルジフェニルホスフェート、リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウム、リン酸亜鉛、ポリリン酸アンモニウム等が挙げられる。
ホウ酸系化合物としては、ホウ酸カルシウム、ホウ酸亜鉛等が挙げられる。
難燃剤の中でも、ポリ塩化ビニル樹脂の燃焼抑制効果が高いことから、リン化合物、三酸化アンチモンが好ましい。
これらの難燃剤は、１種単独でもよいし、２種以上の組み合わせでもよい。
酸化アンチモンとしては、二酸化アンチモン、三酸化アンチモン、五酸化アンチモン等が挙げられる。
モリブデン化合物としては、三酸化モリブデン、二硫化モリブデン、アンモニウムモリブデート等が挙げられる。
臭素性化合物としては、テトラブロモビスフェノールＡ、テトラブロムエタン、テトラブロムエタン、テトラブロムエタン等が挙げられる。
リン系化合物としては、赤リン、トリフェニルホスフェート、トリクレジルホスフェート、トリキシレニルホスフェート、クレジルジフェニルホスフェート、キシレニルジフェニルホスフェート、リン酸ナトリウム、リン酸カリウム、リン酸マグネシウム、リン酸亜鉛、ポリリン酸アンモニウム等が挙げられる。
ホウ酸系化合物としては、ホウ酸カルシウム、ホウ酸亜鉛等が挙げられる。
難燃剤の中でも、ポリ塩化ビニル樹脂の燃焼抑制効果が高いことから、リン化合物、三酸化アンチモンが好ましい。
これらの難燃剤は、１種単独でもよいし、２種以上の組み合わせでもよい。
【0085】
樹脂組成物（Ｂ）における難燃剤としては、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム等の加熱脱水型化合物や、モリブデン化合物、臭素系化合物、リン系化合物、ホウ酸系化合物が好ましい。これらの難燃剤が含まれる場合には、管３０の耐火性能をより向上させることができる。
樹脂組成物（Ｂ）中の難燃剤の含有量は、熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．０５質量部以上１０質量部以下が好ましく、１質量部以上５質量部以下より好ましい。
また、難燃剤の含有量は、熱可塑性樹脂に含まれる熱膨張性黒鉛１００質量部に対して、１３質量部以上２１５質量部以下が好ましく、１３質量部以上１９０質量部以下がより好ましく、１７質量部以上１３０質量部以下がさらに好ましく、４０質量部以上１２０質量部以下が最も好ましい。
難燃剤の含有量が前記下限値以上であれば、耐火性をより高められ、前記上限値以下であれば、管３０の機械的強度を充分に高くできる。
特に、難燃剤の一部又は全部がリン系化合物である場合、機械的強度が低下しやすいため、リン系化合物の含有量は、熱可塑性樹脂に含まれる熱膨張性黒鉛１００質量部に対して、１質量部以上２００質量部未満が好ましく、１３質量部以上１５０質量部以下がより好ましい。
樹脂組成物（Ｂ）中の難燃剤の含有量は、熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．０５質量部以上１０質量部以下が好ましく、１質量部以上５質量部以下より好ましい。
また、難燃剤の含有量は、熱可塑性樹脂に含まれる熱膨張性黒鉛１００質量部に対して、１３質量部以上２１５質量部以下が好ましく、１３質量部以上１９０質量部以下がより好ましく、１７質量部以上１３０質量部以下がさらに好ましく、４０質量部以上１２０質量部以下が最も好ましい。
難燃剤の含有量が前記下限値以上であれば、耐火性をより高められ、前記上限値以下であれば、管３０の機械的強度を充分に高くできる。
特に、難燃剤の一部又は全部がリン系化合物である場合、機械的強度が低下しやすいため、リン系化合物の含有量は、熱可塑性樹脂に含まれる熱膨張性黒鉛１００質量部に対して、１質量部以上２００質量部未満が好ましく、１３質量部以上１５０質量部以下がより好ましい。
【0086】
難燃剤の体積平均粒子径は、０．２μｍ以上１００μｍ以下が好ましく、０．４μｍ以上５０μｍ以下がより好ましい。難燃剤の体積平均粒子径は、光散乱粒度計（光散乱粒度計ＤＬＳ－７０００：大塚電子（株）製）にて測定した値である。
樹脂組成物（Ｂ）が難燃剤を含有する場合、熱膨張性黒鉛の平均粒子径αと難燃剤の体積平均粒子径βとの比（β／α比）は、０．００１５以上０．００６５以下が好ましく、０．００２以上０．００６以下がより好ましい。難燃剤は、熱膨張性黒鉛同士における熱的な橋渡しをする。β／α比が上記範囲内であれば、上記の熱的な橋渡しを防ぎ、熱伝導率をより低められる。
樹脂組成物（Ｂ）が難燃剤を含有する場合、熱膨張性黒鉛の平均粒子径αと難燃剤の体積平均粒子径βとの比（β／α比）は、０．００１５以上０．００６５以下が好ましく、０．００２以上０．００６以下がより好ましい。難燃剤は、熱膨張性黒鉛同士における熱的な橋渡しをする。β／α比が上記範囲内であれば、上記の熱的な橋渡しを防ぎ、熱伝導率をより低められる。
【0087】
樹脂組成物（Ｂ）は、熱安定剤を含有してもよい。熱安定剤としては、例えば、鉛系安定剤、スズ系安定剤、Ｃａ－Ｚｎ系安定剤、高級脂肪酸金属塩等が挙げられる。熱安定剤は１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0088】
鉛系安定剤としては、例えば、鉛白、塩基性亜硫酸鉛、三塩基性硫酸鉛、二塩基性亜リン酸鉛、二塩基性フタル酸鉛、三塩基性マレイン酸鉛、シリカゲル共沈ケイ酸鉛、二塩基性ステアリン酸鉛、ステアリン酸鉛、ナフテン酸鉛等が挙げられる。
スズ系安定剤としては、例えば、ジブチル錫メルカプト、ジオクチル錫メルカプト、ジメチル錫メルカプト等のメルカプチド類；ジブチル錫マレート、ジブチル錫マレートポリマー、ジオクチル錫マレート、ジオクチル錫マレートポリマー等のマレート類；ジブチル錫メルカプトジブチル錫ラウレート、ジブチル錫ラウレートポリマー等のカルボキシレート類が挙げられる。
Ｃａ－Ｚｎ系安定剤はカルシウムの脂肪酸塩と亜鉛の脂肪酸塩の混合物である。脂肪酸としては、ベヘニン酸、ステアリン酸、ラウリン酸、オレイン酸、パルミチン酸、リシノール酸、安息香酸等が挙げられ、これらを２種以上組み合わせて用いてもよい。
高級脂肪酸金属塩としては、例えば、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ラウリン酸カルシウム、リシノール酸カルシウム、ステアリン酸ストロンチウム、ステアリン酸バリウム、ラウリン酸バリウム、リシノール酸バリウム、ステアリン酸カドミウム、ラウリン酸カドミウム、リシノール酸カドミウム、ナフテン酸カドミウム、２－エチルヘキソイン酸カドミウム、ステアリン酸亜鉛、ラウリン酸亜鉛、リシノール酸亜鉛、２－エチルヘキソイン酸亜鉛、ステアリン酸鉛、二塩基性ステアリン酸鉛、ナフテン酸鉛等が挙げられる。
スズ系安定剤としては、例えば、ジブチル錫メルカプト、ジオクチル錫メルカプト、ジメチル錫メルカプト等のメルカプチド類；ジブチル錫マレート、ジブチル錫マレートポリマー、ジオクチル錫マレート、ジオクチル錫マレートポリマー等のマレート類；ジブチル錫メルカプトジブチル錫ラウレート、ジブチル錫ラウレートポリマー等のカルボキシレート類が挙げられる。
Ｃａ－Ｚｎ系安定剤はカルシウムの脂肪酸塩と亜鉛の脂肪酸塩の混合物である。脂肪酸としては、ベヘニン酸、ステアリン酸、ラウリン酸、オレイン酸、パルミチン酸、リシノール酸、安息香酸等が挙げられ、これらを２種以上組み合わせて用いてもよい。
高級脂肪酸金属塩としては、例えば、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ラウリン酸カルシウム、リシノール酸カルシウム、ステアリン酸ストロンチウム、ステアリン酸バリウム、ラウリン酸バリウム、リシノール酸バリウム、ステアリン酸カドミウム、ラウリン酸カドミウム、リシノール酸カドミウム、ナフテン酸カドミウム、２－エチルヘキソイン酸カドミウム、ステアリン酸亜鉛、ラウリン酸亜鉛、リシノール酸亜鉛、２－エチルヘキソイン酸亜鉛、ステアリン酸鉛、二塩基性ステアリン酸鉛、ナフテン酸鉛等が挙げられる。
【0089】
熱安定剤の含有量は、熱可塑性樹脂１００質量部に対して、０．３質量部以上５．０質量部以下であることが好ましい。熱安定剤の含有量が前記下限値以上であれば、成形時における熱可塑性樹脂の熱安定性を向上させることができ、前記下限値以下であれば、燃焼時において熱可塑性樹脂を充分に炭化させることができ、充分な耐火性能を得ることができる。
【0090】
樹脂組成物（Ｂ）には、熱膨張性黒鉛に加えて、無機充填剤が含まれることが好ましい。
無機充填剤としては、前記難燃剤以外の無機化合物、例えば、シリカ、珪藻土、アルミナ、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化鉄、酸化錫、酸化アンチモン、フェライト類、水酸化カルシウム、塩基性炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸亜鉛、炭酸バリウム、ドーンナイト、ハイドロタルサイト、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、石膏繊維、ケイ酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、モンモリロナイト、ベントナイト、活性白土、セピオライト、イモゴライト、セリサイト、ガラス繊維、ガラスビーズ、シリカ系バルン、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、窒化ケイ素、カーボンブラック、グラファイト、炭素繊維、炭素バルン、木炭粉末、各種金属粉、チタン酸カリウム、硫酸マグネシウム、チタン酸ジルコン酸鉛、アルミニウムボレート、硫化モリブデン、炭化ケイ素、ステンレス繊維、リン酸亜鉛、ホウ酸亜鉛、各種磁性粉、スラグ繊維、フライアッシュ、脱水汚泥等が挙げられる。前記無機充填剤のうち、炭酸カルシウム、ケイ酸カルシウム、水酸化カルシウム、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、炭酸バリウム、酸化亜鉛、水酸化亜鉛、酸化鉄等の塩基性無機充填剤が好ましい。
前記無機充填剤は１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
無機充填剤としては、前記難燃剤以外の無機化合物、例えば、シリカ、珪藻土、アルミナ、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化鉄、酸化錫、酸化アンチモン、フェライト類、水酸化カルシウム、塩基性炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸亜鉛、炭酸バリウム、ドーンナイト、ハイドロタルサイト、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、石膏繊維、ケイ酸カルシウム、タルク、クレー、マイカ、モンモリロナイト、ベントナイト、活性白土、セピオライト、イモゴライト、セリサイト、ガラス繊維、ガラスビーズ、シリカ系バルン、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、窒化ケイ素、カーボンブラック、グラファイト、炭素繊維、炭素バルン、木炭粉末、各種金属粉、チタン酸カリウム、硫酸マグネシウム、チタン酸ジルコン酸鉛、アルミニウムボレート、硫化モリブデン、炭化ケイ素、ステンレス繊維、リン酸亜鉛、ホウ酸亜鉛、各種磁性粉、スラグ繊維、フライアッシュ、脱水汚泥等が挙げられる。前記無機充填剤のうち、炭酸カルシウム、ケイ酸カルシウム、水酸化カルシウム、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、炭酸バリウム、酸化亜鉛、水酸化亜鉛、酸化鉄等の塩基性無機充填剤が好ましい。
前記無機充填剤は１種を単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0091】
前記無機充填剤の含有量は、熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．３質量部以上５０．０質量部以下であることが好ましく、１．０質量部以上５．０質量部以下であることがより好ましい。無機充填剤の含有量が前記下限値以上であれば、耐火性をより高めることができ、前記上限値以下であれば、管３０の機械的強度を充分に高いものにすることができる。
特に、熱膨張性黒鉛としてｐＨが１．５以上４．０以下に調整されたものを用いる場合には、樹脂組成物（Ｂ）には、前記塩基性無機充填剤が、熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．３質量部以上５．０質量部以下の割合で含まれることが好ましい。塩基性無機充填剤の含有割合が前記下限値以上であれば、樹脂組成物（Ｂ）を成形して管３０を作製する熱安定性が高くなり、成形時の炭化物発生を防止でき、前記上限値以下であれば、火災発生時の熱可塑性樹脂を充分に炭化させることができ、耐火性をより向上させることができる。
特に、熱膨張性黒鉛としてｐＨが１．５以上４．０以下に調整されたものを用いる場合には、樹脂組成物（Ｂ）には、前記塩基性無機充填剤が、熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．３質量部以上５．０質量部以下の割合で含まれることが好ましい。塩基性無機充填剤の含有割合が前記下限値以上であれば、樹脂組成物（Ｂ）を成形して管３０を作製する熱安定性が高くなり、成形時の炭化物発生を防止でき、前記上限値以下であれば、火災発生時の熱可塑性樹脂を充分に炭化させることができ、耐火性をより向上させることができる。
【0092】
以上説明したように、本実施形態に係る継手２０によれば、遮音カバー２２の短手方向Ｂの線膨張係数が、遮音カバー２２の長手方向Ａの線膨張係数よりも小さい。よって、遮音カバー２２が軸方向に膨張し難い。これにより、遮音カバー２２におけるたわみを抑制することができる。
【0093】
遮音カバー２２の短手方向Ｂの線膨張係数は、８００×１０－６（１／℃）以下である。これにより、遮音カバー２２におけるたわみを確実に抑制することができる。
【0094】
一般に、遮音カバー２２の原反５０の押出方向ＭＤでは、線膨張係数が大きくなる一方、遮音カバー２２の原反５０の直交方向ＴＤでは、線膨張係数が小さくなる。
ここで、遮音カバー２２の長手方向Ａが、遮音カバー２２の原反５０の押出方向ＭＤである。よって、遮音カバー２２の短手方向Ｂが、遮音カバー２２の原反５０の直交方向ＴＤとなる。これにより、遮音カバー２２の短手方向Ｂの線膨張係数が、確実に小さくなる。
ここで、遮音カバー２２の長手方向Ａが、遮音カバー２２の原反５０の押出方向ＭＤである。よって、遮音カバー２２の短手方向Ｂが、遮音カバー２２の原反５０の直交方向ＴＤとなる。これにより、遮音カバー２２の短手方向Ｂの線膨張係数が、確実に小さくなる。
【0095】
なお、本発明の技術的範囲は前記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。
【0096】
継手本体２１や遮音カバー２２、管３０の材質は、上記実施形態に示した材料に限られない。
空間Ｓが、周方向に連続した環状でなくてもよい。
空間Ｓが、周方向に連続した環状でなくてもよい。
【0097】
その他、本発明の趣旨に逸脱しない範囲で、前記実施形態における構成要素を周知の構成要素に置き換えることは適宜可能であり、また、前記した変形例を適宜組み合わせてもよい。
【実施例0098】
次の、上記実施形態の作用効果を検証する検証試験を以下に示す。
本検証試験では、実施例１～４、および、比較例１の合計５種類の継手２０を準備した。実施例１～４、比較例１の外形状は、図１および図２に基づいて説明した前記実施形態に係る継手２０と同様である。
実施例１～４では、図３に示すように、遮音カバー２２の長手方向Ａは、原反５０の押出方向ＭＤである。一方、比較例１では、図５に示すように、遮音カバー２２Ａの長手方向Ａは、原反５０の直交方向ＴＤである。
各実施例、および、比較例に係る継手２０の遮音カバー２２の構成と、耐火性の評価の結果は、以下の表１の通りである。
本検証試験では、実施例１～４、および、比較例１の合計５種類の継手２０を準備した。実施例１～４、比較例１の外形状は、図１および図２に基づいて説明した前記実施形態に係る継手２０と同様である。
実施例１～４では、図３に示すように、遮音カバー２２の長手方向Ａは、原反５０の押出方向ＭＤである。一方、比較例１では、図５に示すように、遮音カバー２２Ａの長手方向Ａは、原反５０の直交方向ＴＤである。
各実施例、および、比較例に係る継手２０の遮音カバー２２の構成と、耐火性の評価の結果は、以下の表１の通りである。
【0099】
【表1】
【0100】
なお上記表における線膨張係数（ＴＤ）は、遮音カバー２２の原反５０の直交方向ＴＤ（Ｔｒａｎｓｖｅｒｓ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）の線膨張係数である。線膨張係数（ＴＤ）は、実施例１～４については、遮音カバー２２の短手方向Ｂの線膨張係数（遮音カバー２２の上下方向Ｚの線膨張係数）である。線膨張係数（ＴＤ）は、比較例１については、遮音カバー２２の長手方向Ａの線膨張係数（遮音カバー２２の周方向の線膨張係数）である。
また上記表における線膨張係数（ＭＤ）は、遮音カバー２２の原反５０の押出方向ＭＤ（Ｍａｃｈｉｎｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）の線膨張係数である。線膨張係数（ＭＤ）は、実施例１～４については、遮音カバー２２の長手方向Ａの線膨張係数（遮音カバー２２の周方向の線膨張係数）である。線膨張係数（ＭＤ）は、比較例１については、遮音カバー２２の短手方向Ｂの線膨張係数（遮音カバー２２の上下方向Ｚの線膨張係数）である。
また上記表における線膨張係数（ＭＤ）は、遮音カバー２２の原反５０の押出方向ＭＤ（Ｍａｃｈｉｎｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）の線膨張係数である。線膨張係数（ＭＤ）は、実施例１～４については、遮音カバー２２の長手方向Ａの線膨張係数（遮音カバー２２の周方向の線膨張係数）である。線膨張係数（ＭＤ）は、比較例１については、遮音カバー２２の短手方向Ｂの線膨張係数（遮音カバー２２の上下方向Ｚの線膨張係数）である。
【0101】
耐火性評価には、図６に示す耐火試験炉１００を用いた。耐火試験炉１００は、上方以外は密閉された加熱室１１０と、加熱室１１０の上に設置された試験用の床スラブ１２０と、加熱室１１０内に設けられて火炎を生じさせるバーナー１３０と、加熱室１１０内の温度を測定する熱電対１４０とを備える。床スラブ１２０としては、直径２６０ｍｍの区画貫通部１２０ａが形成された１００ｍｍ厚さのＰＣ（プレキャストコンクリート）パネルを用いた。熱電対１４０は、加熱室１１０内の第２縦管３２の下端付近の温度を測定できるように配置した。また、継手２０と区画貫通部１２０ａの内側面との間にはモルタル３を充填して区画貫通部１２０ａを密閉した。
この耐火試験炉１００に、上記実施形態と同様の配置で配管構造１０を設置した。
そして、耐火試験（平成１２年６月１日に施行された改正建築基準法の耐火性能試験の評価方法，ＩＳＯ８３４－１に従う）をおこなった。この耐火試験では、加熱開始後、継手２０と区画貫通部１２０ａとの隙間から煙が出るまでの時間（発煙時間）を測定した。消防法の令８区画の判定基準に従い、発煙時間が１２０分以上の場合を耐火性有りとして表３の評価を「○」とし、１２０分未満の場合を耐火性無しとして表３の評価を「×」とした。
この耐火試験炉１００に、上記実施形態と同様の配置で配管構造１０を設置した。
そして、耐火試験（平成１２年６月１日に施行された改正建築基準法の耐火性能試験の評価方法，ＩＳＯ８３４－１に従う）をおこなった。この耐火試験では、加熱開始後、継手２０と区画貫通部１２０ａとの隙間から煙が出るまでの時間（発煙時間）を測定した。消防法の令８区画の判定基準に従い、発煙時間が１２０分以上の場合を耐火性有りとして表３の評価を「○」とし、１２０分未満の場合を耐火性無しとして表３の評価を「×」とした。
【0102】
【符号の説明】
【0103】
２０ 継手
２１ 継手本体
２２ 遮音カバー
２３ 本管
２４ 受口
３０ 管
５０ 原反
Ａ 長手方向
Ｂ 短手方向
Ｓ 空間
２１ 継手本体
２２ 遮音カバー
２３ 本管
２４ 受口
３０ 管
５０ 原反
Ａ 長手方向
Ｂ 短手方向
Ｓ 空間
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】