特開 2023-151063 長繊維不織布及びその製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2023151063

(43)【公開日】2023-10-16

(54)【発明の名称】長繊維不織布及びその製造方法

(51)【国際特許分類】

   D04H 3/16 20060101AFI20231005BHJP

【ＦＩ】

D04H3/16

【審査請求】未請求

【請求項の数】4

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2022060480

(22)【出願日】2022-03-31

(71)【出願人】

【識別番号】722014321

【氏名又は名称】東洋紡エムシー株式会社

(72)【発明者】

【氏名】渋谷 有信

(72)【発明者】

【氏名】稲富 伸一郎

(72)【発明者】

【氏名】峯村 慎一

(72)【発明者】

【氏名】浦谷 勇佑

(72)【発明者】

【氏名】藤田 卓也

【テーマコード（参考）】

4L047

【Ｆターム（参考）】

4L047AA21

4L047AB03

4L047AB07

4L047BA09

4L047BB06

4L047BD00

4L047CA19

4L047CB01

(57)【要約】      （修正有）

【課題】金型成型性に優れ、任意の山高さにプリーツ加工できる長繊維不織布及びその製造方法を提供する。
【解決手段】目付１５０～３００ｇ／ｍ^２の長繊維不織布で、基準方向に１００～２００℃の温度下で５％伸長させた時の中間応力が２０Ｎ／５ｃｍ以下、破断点伸度が４００％以上の長繊維不織布であって、構成する繊維が基準方向に対して０～２０°の角度で配向していることを特徴とする長繊維不織布。
【選択図】なし

【特許請求の範囲】

【請求項1】

目付１５０～３００ｇ／ｍ^２の長繊維不織布で、基準方向に１００～２００℃の温度下で５％伸長させた時の中間応力が２０Ｎ／５ｃｍ以下、破断点伸度が４００％以上の長繊維不織布であって、構成する繊維が基準方向に対して０～２０°の角度で配向していることを特徴とする長繊維不織布。

【請求項2】

１００～２００℃の温度下で１分間加熱後の基準方向の破断点伸度が直交方向の破断点伸度の１．２倍以上であることを特徴とする、請求項１に記載の金型成型性に優れた長繊維不織布。

【請求項3】

前記長繊維不織布を構成する繊維の平均繊維径が４０μｍ以上６０μｍ以下である、請求項１または２に記載の金型成型性に優れた長繊維不織布。

【請求項4】

吐出線速度と牽引速度の比（紡糸ドラフト）を１５０以下で溶融紡糸する工程、および前記紡糸後に得られた繊維ウェブを仮圧着した後に、面拘束しながら本圧着する工程を含むことを特徴とする請求項１または２に記載の長繊維不織布の製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、金型成型性に優れた長繊維不織布およびその製造方法に関する。

【背景技術】

【0002】

ポリエステルを主体とするスパンボンド長繊維不織布は、力学的物性が良好で、通気性、通水性もあり、多くの用途で用いられている。このようなスパンボンド長繊維不織布を成型体として用いる場合、広い温度領域で凹凸を有する金型に追従することができ、様々な形状に成型できる特性等が求められている。

【0003】

そこで、スパンボンド不織布も成型性を向上させるための技術が種々提案されている。
例えば、スパンボンド不織布の熱成型性を向上したものとして、特許文献１には、ポリエチレンテレフタレートにスチレン系共重合体を少量添加して、紡糸して得られたウェブをエンボス加工する技術が開示されている。この技術により成型性と意匠性に優れる熱圧着長繊維不織布が得られることが記載されている。

【0004】

特許文献２には、低い紡糸速度で紡糸して、得られたウェブに対して仮圧着を行なった後に、面拘束しながら本圧着することで、熱成型後に収縮し難いスパンボンドが得られることが記載されている。

【0005】

成型体をより安価に製造する方法として、特許文献３に示されるように、ポリエステルスパンボンド不織布を金型成型にセットし、圧力をかけて熱プレス成型をする方法が知られている。しかしながら、複数の山谷構造を有するプリーツ加工したエアフィルターを金型一体成型する場合、長繊維不織布が容易に破断する等の問題が生じていた。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0006】

【特許文献1】特開２０１４－９１８７５号公報

【特許文献2】特開２０１７－２２２９５０号公報

【特許文献3】特開平７－１４４１０５号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0007】

本発明の目的は、上記の問題点を解決することにあり、金型成型性に優れ、任意の山高さにプリーツ加工できる長繊維不織布及びその製造方法を提供することにある。

【課題を解決するための手段】

【0008】

前記の課題を解決することができる本発明の長繊維不織布は、下記の通りである。
［１］目付１５０～３００ｇ／ｍ^２の長繊維不織布で、基準方向に１００～２００℃の温度下で５％伸長させた時の中間応力が２０Ｎ／５ｃｍ以下、破断点伸度が４００％以上の長繊維不織布であって、構成する繊維が基準方向に対して０～２０°の角度で配向していることを特徴とする長繊維不織布。
［２］１００～２００℃の温度下で１分間加熱後の基準方向の破断点伸度が直交方向の破断点伸度の１．２倍以上であることを特徴とする、［１］に記載の金型成型性に優れた長繊維不織布。
［３］前記長繊維不織布を構成する繊維の平均繊維径が４０μｍ以上６０μｍ以下である、［１］または［２］に記載の金型成型性に優れた長繊維不織布。

【0009】

前記の課題を解決することができる本発明の長繊維不織布の製造方法は、下記の通りである。
［４］吐出線速度と牽引速度の比（紡糸ドラフト）を１５０以下で溶融紡糸する工程、および前記紡糸後に得られた繊維ウェブを仮圧着した後に、面拘束しながら本圧着する工程を含むことを特徴とする［１］または［２］に記載の長繊維不織布の製造方法。

【発明の効果】

【0010】

本発明によれば、上記構成により、金型成型性に優れ、任意の山高さにプリーツ加工できる長繊維不織布を製造することができる。

【発明を実施するための形態】

【0011】

前記の長繊維不織布は、安価で力学特性に優れた汎用性熱可塑性樹脂である融点が２５０℃以上のポリエステル系樹脂からなる繊維で構成される長繊維不織布であることが好ましい。

【0012】

前記の融点が２５０℃以上のポリエステル系樹脂として、ポリエチレンテレフタレート（以下、「ＰＥＴ」と称する）を主成分とする樹脂が好ましい。一方、ポリエチレンやポリプロピレンに代表されるポリオレフィン系素材は、ＰＥＴに比べ耐熱性、保型成、難燃性が低く、好ましくない。

【0013】

本発明で使用されるポリエステル系樹脂は、融点が２５０℃以上であり、好ましくはＰＥＴを９８．０質量％以上含有する。また、他の樹脂を２．０質量％以内で混合しても良い。混合可能な樹脂としては、例えば、熱可塑性ポリスチレン系共重合体が例示できる。中でも、スチレン・メタクリル酸メチル・無水マレイン酸共重合体やスチレン・マレイン酸共重合体が好ましい。

【0014】

本発明の長繊維不織布は、目付が２０～３００ｇ／ｍ^２である。目付が２０ｇ／ｍ^２以上であると繊維が分散しやすくなる。そのため、目付は、好ましくは２０ｇ／ｍ^２以上、より好ましくは８０ｇ／ｍ^２以上、さらに好ましくは１５０ｇ／ｍ^２以上である。一方、目付が３００ｇ／ｍ^２以下であると成型加工しやすくなるため、目付は、好ましくは３００ｇ／ｍ^２以下である。目付が１５０ｇ／ｍ^２以下だと破断し易くなり、且つ、捕集効率が著しく低いフィルターとなる。３００ｇ／ｍ^２以上だと任意の山高さに成型し難くなり、且つ圧力損失が高いフィルターとなる。

【0015】

本発明の長繊維不織布を構成する繊維の繊維径は、好ましくは４０～６０μｍである。繊維径が４０μｍより小さいと、繊維が細いため、上範囲の目付の長繊維不織布を製造すると、繊維の構成本数が多くなり、その結果圧着されやすい状態となる。その結果、熱成形時の初期応力が向上してしまい金型成型性は悪くなる。また、エアフィルター性能である圧力損失の増加、操業性の悪化によるコストアップにもつながる。また繊維径が６０μｍを超えると、圧着時に繊維が潰れやすくなり、長繊維不織布表面に緻密層が形成され、金型成型性が悪くなる。

【0016】

本発明の長繊維不織布を構成する繊維の複屈折率（Δｎ）は、好ましくは０．０１０以下である。複屈折率（Δｎ）が低いほど、熱成型時の伸長応力が小さくなり、破断伸度が高くなるため、熱成型性が向上する。そのため、複屈折率（Δｎ）は、好ましくは０．０１０以下、より好ましくは０．００７以下、更に好ましくは０．００５以下である。一方で、熱圧着時の緻密層の形成を抑えるために、好ましくは０．００２以上、より好ましくは０．００３以上とすることが重要である。

【0017】

本発明の長繊維不織布の金型成型性を向上させるためには、熱成型時の基準方向の伸長時応力が低く、破断点伸度を高くすることが好ましい。具体的には、１００～２００℃の温度下で１分加熱後の基準方向の破断点伸度が４００％以上であり、加熱後の基準方向の５％伸長時応力が２０Ｎ／５ｃｍ以下であることが好ましい。

【0018】

１００～２００℃の温度下で１分加熱後の破断点伸度が４００％未満である場合、金型に追従できない場合がある。そのため、上記破断点伸度は好ましくは４００％以上、より好ましくは４２０％以上である。

【0019】

本発明の長繊維不織布は、構成する繊維の配向角度が基準方向に対して０～２０度であることが重要である。繊維が基準方向に対して０～２０度の角度で配向していることにより、基準方向の破断点伸度が高くなり、基準方向の金型成型性が良好となる。

【0020】

本発明の長繊維不織布は、１００～２００℃の温度下で１分加熱後の５％伸長時応力が２０Ｎ／５ｃｍ以下であることが好ましい。上記伸長時応力を２０Ｎ／５ｃｍ以下にすることにより、熱成型時の金型追従性を向上することができる。

【0021】

本発明の長繊維不織布は、１００～２００℃の温度下で１分加熱後の基準方向の破断点伸度は、直交方向の破断点伸度の１．２倍以上であることが重要である。１．２倍より小さい場合、熱成型時の金型追従性が低下する。

【0022】

本発明の長繊維不織布は、好ましくは面拘束長繊維不織布である。面拘束とは、繊維ウェブを厚さ方向に挟んで、面状に圧力をかけることである。
面拘束は、例えば、フラットロール、フェルトベルト、ゴムベルト、スチールベルト等のシート状体によって、繊維ウェブのシート全面をプレス処理することにより行うことができる。

【0023】

本発明では、仮圧着後の繊維ウェブを、面拘束しながら本圧着（熱セット）を行なうが、これは、フラットロールと彫刻ロール、または彫刻ロール同士で圧着を行なう部分圧着や、フラットロール同士で線的（線状）に圧着を行なう面圧着（いわゆるカレンダー加工）と異なる。

【0024】

部分圧着の場合は、繊維は部分的に固定されており、圧着部分に変型時の応力が集中して、高い破断伸度が得られにくくなる。
また、面圧着の場合は、全体が過剰に圧着されているため、不織布の変形が困難であり、破断伸度が低下する。

【0025】

一方、面拘束しながら圧着を行えば、繊維ウェブの面内方向の熱収縮を抑制することができる。その結果、得られた面拘束スパンボンド不織布は、シート全面で繊維が互いに固定化されており、熱成型後の収縮を抑制し易くすることができる。
また、熱成型時の応力が部分的に集中しにくく、全体に伝播されて、不織布の変形が全面に影響するため、破断伸度に優れる。
さらに、面拘束スパンボンド不織布は、ニードルパンチ加工や水流交絡加工等の機械的交絡加工が施された不織布よりも、表面の毛羽立ちが少なく、耐磨耗性に優れる。

【0026】

次に、本発明の長繊維不織布の製造方法について説明する。

【0027】

本発明の長繊維不織布は、スパンボンド法により製造される長繊維不織布であることが好ましい。不織布の製造方法として、一般的には、スパンボンド法、フラッシュ紡糸法、湿式法、カード方およびエアレイド法等を挙げることができる。これらのうち、スパンボンド法は、生産性や機械的強度に優れている他、短繊維不織布で起こりやすい毛羽立ちや繊維の脱落を防ぐことができる。

【0028】

本発明では、吐出線速度と牽引速度の比（紡糸ドラフト）を１５０以下にすることが重要である。上記紡糸ドラフトが１５０を超えると、繊維の配向結晶化度が高くなって、熱成型時の伸長応力が高くなり、破断点伸度が低くなる。そのため、紡糸ドラフトは、１５０以下、好ましくは１３０以下、より好ましくは１１０以下である。また、紡糸性・生産性の観点から吐出線速度と牽引速度の比（紡糸ドラフト）は５０以上にすることが好ましい。

【0029】

紡糸ドラフト（Ψ）は、下記式（１）～（３）に基づき求めることが出来る。
Ψ＝ｈ_Ｓ／Ｖ_０ （１）
Ｖ_Ｓ：牽引速度［ｍ／ｓ］
Ｖ_０：吐出線速度［ｍ／ｓ］

【0030】

Ｖ_０＝Ａ／Ｑ_０ （２）
Ａ：紡糸口金孔断面積［ｍ^２］
Ｑ：単孔吐出量［ｍ^３／ｓ］

【0031】

Ｖｓ＝（１００００×Ｑ_１）／Ｔ／６０ （３）
Ｑ_１：単孔吐出量［ｇ／ｍｉｎ］
Ｔ：単繊度［ｄｔｅｘ］

【0032】

固有粘度が０．６３ｄｌ／ｇのポリエチレンテレフタレート１００質量％をスパンボンド法により溶融紡糸機にて紡糸を行なう。単孔吐出量Ｑは、好ましくは０．５～７．０ｇ／ｍｉｎである。単孔吐出量Ｑを上記範囲に制御することにより、牽引速度を所望の範囲に制御しやすくなる。より好ましくは１．０～６．０ｇ／ｍｉｎである。

【0033】

その他の紡糸条件は、特に限定されないが、例えば、オリフィス径０．２～０．５ｍｍの紡糸口金より紡出し、エジェクタに０．３～１５Ｎ／ｃｍ^２の圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給し、延伸することが好ましい。オリフィス径を上記範囲に制御することで所望の繊維径が得られやすくなる。また、乾燥エアの供給圧力を上記範囲に制御することにより、牽引速度を所望の範囲に制御しやすくなると共に、適度に乾燥させることができる。

【0034】

牽引工程および開繊工程を通過する時の平均糸条速度Ｖ_１に対して、搬送速度Ｃ_Ｓが下記式（４）を満たす条件で繊維ウェブの縦横方向の配列を制御することができる。

【0035】

０．００５６≦Ｃ_Ｓ／Ｖ_１≦０．００８０ （４）

【0036】

前記の範囲で調整することにより、金型成型性に優れ、任意の山高さにプリーツ加工できる長繊維不織布を得ることができる。

【0037】

前記の式（４）の搬送速度と平均糸条速度の比が０．００５６未満の場合、伸度が著しく劣る長繊維不織布となり好ましくない。一方で、式１の搬送速度と平均糸条速度の比が０．００８以上の場合、縦方向の配向が進むために繊維ウェブが形成されにくくなり好ましくない。

【0038】

次いで、吐出糸条を冷却し、下方のコンベア上へ繊維を開繊させつつ捕集して、繊維ウェブ（繊維フリース）を得ればよい。

【0039】

得られた繊維ウェブに対して、通常のスパンボンド不織布の製造方法では、フラットロールと彫刻ロールや、彫刻ロール同士の部分圧着を行うエンボス加工等が施される。しかし、本発明のように低牽引速度で紡糸して得られた繊維ウェブは、低配向であり収縮しやすいため、エンボス加工等を施すと幅入りや皺などの問題が生じる。そのため、本発明では、以下の通り、仮圧着を行って、その後に面拘束しながら本圧着を行うことにより、幅入りや皺等の発生を抑制し易くすることができる。更に、熱成型後の収縮を抑えることができる。

【0040】

仮圧着は、繊維ウェブを、厚さ方向に圧力をかけて圧着することである。仮圧着は、本圧着における面拘束を行い易くするために行うものであり、例えば、２つのフラットロールからなる１対の仮熱圧着ロールを用い、それぞれの表面温度を６０～１４０℃とし、押し圧を５～３０ｋＮ／ｍとして熱圧着加工を行うことが好ましい。フラットロールの表面温度と押し圧を上記範囲に制御することにより、適度に仮圧着することができ、仮圧着後に行われる面拘束を行い易くなる。フラットロールの表面温度は、より好ましくは７０～１３０℃である。押し圧は、より好ましくは７～２０ｋＮ／ｍである。

【0041】

次に、本圧着を行う。本圧着は、仮圧着後の繊維ウェブを、面拘束しながら、熱セットを行って圧着することである。面拘束は、上述の通り、フラットロールと、フェルトベルト、ゴムベルト、スチールベルト等のシート状体を用いて行うことが好ましい。このうち、フェルトベルトは、表面が繊維状であり繊維ウェブを面内方向に拘束し易いため、特に好ましい。

【0042】

面拘束は、ロールの表面温度を１２０～１８０℃として、押し圧：１．０～３９Ｎ／ｃｍ^２、加工時間：３～３０秒、加工速度：１～３０ｍ／ｍｉｎの条件で行うことが好ましい。

【0043】

ロールの表面温度を好ましくは１２０℃以上とすることにより、圧着し易くなる。より好ましくは１３０℃以上である。一方、ロールの表面温度を好ましくは１８０℃以下とすることにより、過剰に圧着しにくくなる。より好ましくは１６０℃以下である。ロール表面温度が１２０℃以下だとシートが収縮し、金型成型性が悪くなる。ロール表面温度が１８０℃以上だと不織布表面に緻密層が形成され、金型成型性が悪くなる。

【0044】

押し圧を好ましくは１．０Ｎ／ｃｍ^２以上とすることにより、面拘束し易くなる。より好ましくは２．９Ｎ／ｃｍ^２以上、更に好ましくは４．９Ｎ／ｃｍ^２以上、更により好ましくは９．８Ｎ／ｃｍ^２以上、最も好ましくは２０Ｎ／ｃｍ^２以上である。一方、押し圧を好ましくは３９Ｎ／ｃｍ^２以下とすることにより、過剰に圧着しにくくなる。より好ましくは３４Ｎ／ｃｍ^２以下、更に好ましくは２９Ｎ／ｃｍ^２以下である。押し圧が１．０Ｎ／ｃｍ^２以下だと幅入りや皺が発生し、３９Ｎ／ｃｍ^２以上だと不織布表面に緻密層が形成され、金型成型性が悪くなる。

【0045】

熱処理時間を、好ましくは３秒以上２０秒以下とすることにより、圧着し易くなる。より好ましくは、５秒以上２０秒以下である。熱処理時間が３秒以下だとシートが収縮し、金型成型性が悪くなる。熱処理時間が２０秒以上だと不織布表面に緻密層が形成され、金型成型性が悪くなる。

【0046】

熱処理速度を好ましくは１ｍ／以上とすることにより、過剰に圧着しにくくなる。より好ましくは５ｍ／ｍｉｎ以上である。一方、加工速度を好ましくは３０ｍ／ｍｉｎ以下とすることにより、圧着し易くなる。より好ましくは２０ｍ／ｍｉｎ以下である。

【0047】

このようにして得られた本発明のスパンボンド不織布を熱成型することにより、フィルター材等の金型成型体が得られる。

【実施例0048】

以下、実施例をもとに本発明をより具体的に説明する。なお、本発明は下記の実施例によって制限されず、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。

【0049】

〈１〉固有粘度
ポリエチレンテレフタレート樹脂０．１ｇを秤量し、２５ｍｌのフェノール／テトラクロロエタン（６０／４０；質量比）の混合溶媒に溶解し、オストワルド粘度計を用いて３０℃で３回測定し、その平均値を求めた。なお、固有粘度の単位はｄｌ／ｇである。

【0050】

（２）目付
ＪＩＳ Ｌ１９１３ （２０００）５．２に準拠し、不織布の単位面積当たりの質量を測定した。なお、目付の単位はｇ／ｍ^２である。

【0051】

（３）繊維径
試料（仮圧着前の長繊維フリース）の任意の場所３点を選び、ニコン偏光顕微鏡ＥＣＬＩＰＳＥ ＬＶ１００Ｎ ＰＯＬ型を用いて単繊維の径をｎ＝１０で測定し、平均値を求めた。

【0052】

（４）複屈折率（Δｎ）
試料（仮圧着前の長繊維フリース）の任意の場所１０点を選択し、単繊維をとりだし、ニコン偏向顕微鏡ＥＣＬＩＰＳＥ ＬＶ１００Ｎ ＰＯＬ型を用いて、繊維径とレターゼーションを読み取り、複屈折率（Δｎ）を求めた。

【0053】

（５）牽引速度
紡糸速度Ｖ_ｓ（ｍ／ｍｉｎ）は、上記繊度Ｔ（ｄｔｅｘ）と設定の単孔吐出量Ｑ（ｇ／ｍｉｎ）から下記式に基づいて求めた。
Ｖ_ｓ＝（１００００×Ｑ）／Ｔ

【0054】

（６）１００～１５０℃で１分加熱後の破断伸度、および５％伸長時応力
幅５ｃｍ、長さ１３ｃｍの試料片を縦方向および横方向にそれぞれ不織布から５枚ずつ切り出し、チャック間距離５ｃｍで試料をセットし、１００～１５０℃に加熱した炉に投入して１分経過後に、加熱炉内にてオリエンテック性万能引張試験機を用い、引張速度１０ｃｍ／ｍｉｎで変型させて歪－応力曲線を得た。破断時の伸度および５％伸張時の応力を読み取り、縦方向と横方向の各５点の平均値を測定値とした。

【0055】

（７）配向角度
幅１０ｃｍ角の試料片を不織布から１枚ずつ切り出し、分子配向計ＭＯＡ６００４を用いて、繊維配向角度を得た。

【0056】

（８）成型性
２００℃の恒温槽で金型を３０分間加熱し、常温の不織布を金型で挟み、変形速度５ｍｍ／秒の条件で７ｍｍ成型させた。変形時に不織布に全体的な破れがあったものを×、部分的な破れがあったものを△、破れがなかったものを〇と判断した。なお、成型性の評価が〇である不織布を金型成型性に優れると判断した。

【0057】

（実施例１）
スパンボンド紡糸設備を用い、固有粘度０．６３ｄｌ／ｇのポリエチレンテレフタレート（以下、「ＰＥＴ」という）を、オリフィス径０．４５ｍｍの、５３２Ｈからなる紡糸口金からノズル面温度２８３℃で単孔吐出量４．９ｇ／ｍｉｎで吐出した。吐出された糸条を１８℃、０．７ｍ／秒のクエンチで冷却後、エジェクタに１０Ｎ／ｃｍ^２の圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給し、１段階で延伸し、下方のコンベア上へ繊維を開繊させつつ捕集し長繊維フリースを得た。得られた長繊維フリースの繊維径は４５μｍ、複屈折率は０．００３４、換算紡糸速度は２１８０ｍ／ｍｉｎであった。

【0058】

得られた長繊維フリースを、２つのフラットロールからなる１対の仮熱圧着ロールを用い、それぞれの表面温度１２０℃とし、押し圧を０．７９ｋｇｆ／ｃｍ^２として仮圧着した後ロールの表面温度：１４５℃で、押し圧：３．０Ｎ／ｃｍ^２、加工時間：９．３秒、加工速度８．４ｍ／ｍｉｎの条件でフェルトカレンダーにより面拘束をしながら本圧着を行ない、スパンボンド不織布を得た。

【0059】

（実施例２）
目付を２６０ｇ／ｍ^２としたこと以外は実施例１と同じ条件で長繊維フリースを得た。得られた長繊維フリースを実施例１と同様に仮圧着した後、フェルトカレンダーにより面拘束しながら本圧着を行ない、スパンボンド不織布を得た。

【0060】

（比較例１）
単孔吐出量３．５ｇ／ｍｉｎ、ジェット圧力を１０Ｎ／ｃｍ^２としたこと以外は実施例３と同じ条件で長繊維フリースを得た。得られた長繊維フリースの繊維径は４６μｍ、複屈折率は０．００３５、換算紡糸速度は１６１０ｍ／ｍｉｎであり、実施例１と同様に仮圧着した後、フェルトカレンダーにより面拘束しながら本圧着を行ない、スパンボンド不織布を得た。

【0061】

（比較例２）
平均糸条速度を１５４０ｍ／ｍｉｎとしたこと以外は実施例２と同じ条件で長繊維フリースを得た。得られた長繊維フリースを実施例１と同様に仮圧着した後、フェルトカレンダーにより面拘束しながら本圧着を行ない、スパンボンド不織布を得た。

【0062】

（比較例３）
ジェット圧力を１１Ｎ／ｃｍ^２としたこと以外は比較例１と同じ条件で長繊維フリースを得た。得られた長繊維フリースの繊維径は３７μｍ、複屈折率は０．００８５、換算紡糸速度は２３６０ｍ／ｍｉｎであり、実施例１と同様に仮圧着した後、フェルトカレンダーにより面拘束しながら本圧着を行ない、スパンボンド不織布を得た。

【0063】

【表1】