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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023156896
(43)【公開日】2023-10-25
(54)【発明の名称】建物連結構造及びその設計方法
(51)【国際特許分類】
E04H 9/02 20060101AFI20231018BHJP
F16F 15/02 20060101ALI20231018BHJP
【ＦＩ】
E04H9/02 301
E04H9/02 331B
E04H9/02 331D
E04H9/02 331E
F16F15/02 L
【審査請求】未請求
【請求項の数】6
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022066538
(22)【出願日】2022-04-13
(71)【出願人】
【識別番号】000000549
【氏名又は名称】株式会社大林組
(74)【代理人】
【識別番号】100147485
【弁理士】
【氏名又は名称】杉村 憲司
(74)【代理人】
【識別番号】230118913
【弁護士】
【氏名又は名称】杉村 光嗣
(74)【代理人】
【識別番号】100154003
【弁理士】
【氏名又は名称】片岡 憲一郎
(72)【発明者】
【氏名】西原 愼一
【テーマコード（参考）】
2E139
3J048
【Ｆターム（参考）】
2E139AA01
2E139AC43
2E139AC80
2E139BA03
2E139BA04
2E139BA12
2E139CA01
2E139CA11
2E139CA21
3J048AA06
3J048AB01
3J048BE01
3J048CB30
3J048DA04
3J048EA38
(57)【要約】
【課題】隣り合う大規模な免震建物の距離を低減し易い建物連結構造及びその設計方法を提供する。
【解決手段】第１下部構造体１１、第１免震層１２及び第１上部構造体１３をこの順に有する第１建物１０と、第２下部構造体２１、第２免震層２２及び第２上部構造体２３をこの順に有する第２建物２０であって、上面視において、第１上部構造体１３の第１重心Ｇ１を通る第１上部構造体１３の第１長手軸ＬＡ１が、第２上部構造体２３の第２重心Ｇ２を通る第２上部構造体２３の第２長手軸ＬＡ２に交差し且つ第２重心Ｇ２を通らない、第２建物２０と、第１上部構造体１３の下端側部分の第１長手方向の端部と第２上部構造体２３の下端側部分の第２短手方向の端部とを連結する剛性部材３０と、第２上部構造体２３の上端側部分が第１長手方向の地震力によって捻じれを生じるように、第１上部構造体１３の上端側部分の第１長手方向の端部と第２上部構造体２３の上端側部分の第２短手方向の端部とを連結する減衰部材４０と、を有する建物連結構造。
【選択図】図１Ｂ
【解決手段】第１下部構造体１１、第１免震層１２及び第１上部構造体１３をこの順に有する第１建物１０と、第２下部構造体２１、第２免震層２２及び第２上部構造体２３をこの順に有する第２建物２０であって、上面視において、第１上部構造体１３の第１重心Ｇ１を通る第１上部構造体１３の第１長手軸ＬＡ１が、第２上部構造体２３の第２重心Ｇ２を通る第２上部構造体２３の第２長手軸ＬＡ２に交差し且つ第２重心Ｇ２を通らない、第２建物２０と、第１上部構造体１３の下端側部分の第１長手方向の端部と第２上部構造体２３の下端側部分の第２短手方向の端部とを連結する剛性部材３０と、第２上部構造体２３の上端側部分が第１長手方向の地震力によって捻じれを生じるように、第１上部構造体１３の上端側部分の第１長手方向の端部と第２上部構造体２３の上端側部分の第２短手方向の端部とを連結する減衰部材４０と、を有する建物連結構造。
【選択図】図１Ｂ
【特許請求の範囲】
【請求項1】
第１下部構造体、第１免震層及び第１上部構造体をこの順に有する第１建物と、
第２下部構造体、第２免震層及び第２上部構造体をこの順に有する第２建物であって、上面視において、前記第１上部構造体の第１重心を通る前記第１上部構造体の第１長手軸が、前記第２上部構造体の第２重心を通る前記第２上部構造体の第２長手軸に交差し且つ前記第２重心を通らない、第２建物と、
前記第１上部構造体の下端側部分の第１長手方向の端部と前記第２上部構造体の下端側部分の第２短手方向の端部とを連結する剛性部材と、
前記第２上部構造体の上端側部分が前記第１長手方向の地震力によって捻じれを生じるように、前記第１上部構造体の上端側部分の前記第１長手方向の端部と前記第２上部構造体の前記上端側部分の前記第２短手方向の端部とを連結する減衰部材と、を有する建物連結構造。
第２下部構造体、第２免震層及び第２上部構造体をこの順に有する第２建物であって、上面視において、前記第１上部構造体の第１重心を通る前記第１上部構造体の第１長手軸が、前記第２上部構造体の第２重心を通る前記第２上部構造体の第２長手軸に交差し且つ前記第２重心を通らない、第２建物と、
前記第１上部構造体の下端側部分の第１長手方向の端部と前記第２上部構造体の下端側部分の第２短手方向の端部とを連結する剛性部材と、
前記第２上部構造体の上端側部分が前記第１長手方向の地震力によって捻じれを生じるように、前記第１上部構造体の上端側部分の前記第１長手方向の端部と前記第２上部構造体の前記上端側部分の前記第２短手方向の端部とを連結する減衰部材と、を有する建物連結構造。
【請求項2】
前記第１上部構造体と前記第２上部構造体のそれぞれと、前記第１下部構造体と前記第２下部構造体を３次元立体解析モデルとすることで架構応力解析モデルを作成する静的応力解析用モデル作成ステップと、
前記架構応力解析モデルにより静的弾塑性増分解析を行い、当該増分解析によって得られる荷重・変形関係から各建物各階層の復元力特性を設定する架構復元力特性設定ステップと、
前記第１上部構造体と前記第２上部構造体のそれぞれと、前記第１下部構造体と前記第２下部構造体について、各階床の重心位置に質点として質量を集約し、前記質点間を設定された前記復元力特性による曲げ剛性とせん断剛性を持つバネ要素とし、免震装置を上部構造・下部構造間に所定の剛性と減衰係数を持つ要素として配置する動的解析用モデル作成ステップと、
各々の前記質点に回転慣性を付加し、前記質点間の各々の前記バネ要素にねじり剛性を付加し、前記減衰部材を所定の剛性と減衰係数を持つ要素として配置し、前記減衰部材と同階層の各々の前記質点との間を剛体接続とする第１捻じれ対応ステップと、
建設地の地盤特性を考慮した地震波を作成する地震波作成ステップと、
前記静的応力解析用モデル作成ステップ、前記架構復元力特性設定ステップ、前記動的解析用モデル作成ステップ及び前記第１捻じれ対応ステップにより作成された応答解析モデルと前記地震波による時刻歴応答解析を行い、得られた各時刻の解析結果から、少なくとも層せん断力の最大応答値を得る時刻歴応答解析ステップと、
前記層せん断力の前記最大応答値を包絡する値となるよう、架構応力解析用の設計用地震力を設定する設計用地震力設定ステップと、
前記減衰部材の最大減衰力により、前記第１上部構造体と前記第２上部構造体のそれぞれに地震時に入力する架構応力解析用の設計用ねじりモーメントを設定する第２捻じれ対応ステップと、を有する、請求項１に記載の建物連結構造の設計方法。
前記架構応力解析モデルにより静的弾塑性増分解析を行い、当該増分解析によって得られる荷重・変形関係から各建物各階層の復元力特性を設定する架構復元力特性設定ステップと、
前記第１上部構造体と前記第２上部構造体のそれぞれと、前記第１下部構造体と前記第２下部構造体について、各階床の重心位置に質点として質量を集約し、前記質点間を設定された前記復元力特性による曲げ剛性とせん断剛性を持つバネ要素とし、免震装置を上部構造・下部構造間に所定の剛性と減衰係数を持つ要素として配置する動的解析用モデル作成ステップと、
各々の前記質点に回転慣性を付加し、前記質点間の各々の前記バネ要素にねじり剛性を付加し、前記減衰部材を所定の剛性と減衰係数を持つ要素として配置し、前記減衰部材と同階層の各々の前記質点との間を剛体接続とする第１捻じれ対応ステップと、
建設地の地盤特性を考慮した地震波を作成する地震波作成ステップと、
前記静的応力解析用モデル作成ステップ、前記架構復元力特性設定ステップ、前記動的解析用モデル作成ステップ及び前記第１捻じれ対応ステップにより作成された応答解析モデルと前記地震波による時刻歴応答解析を行い、得られた各時刻の解析結果から、少なくとも層せん断力の最大応答値を得る時刻歴応答解析ステップと、
前記層せん断力の前記最大応答値を包絡する値となるよう、架構応力解析用の設計用地震力を設定する設計用地震力設定ステップと、
前記減衰部材の最大減衰力により、前記第１上部構造体と前記第２上部構造体のそれぞれに地震時に入力する架構応力解析用の設計用ねじりモーメントを設定する第２捻じれ対応ステップと、を有する、請求項１に記載の建物連結構造の設計方法。
【請求項3】
長期荷重、前記設計用地震力及び前記設計用ねじりモーメントにより、前記免震装置による付加応力を考慮して前記第１上部構造体と前記第２上部構造体のそれぞれの架構応力解析を行う上部構造架構応力解析ステップと、
前記第１上部構造体と前記第２上部構造体からの荷重と、前記第１下部構造体と前記第２下部構造体における前記設計用地震力により、前記免震装置による付加応力を考慮して前記第１下部構造体と前記第２下部構造体の架構応力解析を行う下部構造架構応力解析ステップと、
前記上部構造架構応力解析ステップと前記下部構造架構応力解析ステップの応力解析結果により前記減衰部材の最大応答速度の確認、取り付け部の検討を行う上端側連結減衰部材検討ステップと、を有する、請求項２に記載の方法。
前記第１上部構造体と前記第２上部構造体からの荷重と、前記第１下部構造体と前記第２下部構造体における前記設計用地震力により、前記免震装置による付加応力を考慮して前記第１下部構造体と前記第２下部構造体の架構応力解析を行う下部構造架構応力解析ステップと、
前記上部構造架構応力解析ステップと前記下部構造架構応力解析ステップの応力解析結果により前記減衰部材の最大応答速度の確認、取り付け部の検討を行う上端側連結減衰部材検討ステップと、を有する、請求項２に記載の方法。
【請求項4】
前記上部構造架構応力解析ステップと前記下部構造架構応力解析ステップの応力解析結果により断面算定を行う上部構造架構・下部構造架構断面算定ステップと、
前記上部構造架構応力解析ステップと前記下部構造架構応力解析ステップの応力解析結果により、前記免震装置の支承部材の面圧・変形量の確認、取り付け部の検討を行う免震支承部材検討ステップと、
前記上部構造架構応力解析ステップと前記下部構造架構応力解析ステップの応力解析結果により、前記免震層に設けられる免震層減衰部材の最大応答速度の確認、取り付け部の検討を行う免震層減衰部材検討ステップと、を有する、請求項３に記載の方法。
前記上部構造架構応力解析ステップと前記下部構造架構応力解析ステップの応力解析結果により、前記免震装置の支承部材の面圧・変形量の確認、取り付け部の検討を行う免震支承部材検討ステップと、
前記上部構造架構応力解析ステップと前記下部構造架構応力解析ステップの応力解析結果により、前記免震層に設けられる免震層減衰部材の最大応答速度の確認、取り付け部の検討を行う免震層減衰部材検討ステップと、を有する、請求項３に記載の方法。
【請求項5】
前記第１捻じれ対応ステップを、前記免震装置の位置を実際の配置に合わせ、前記減衰部材を実際の位置に配置して行う、請求項２に記載の方法。
【請求項6】
前記第２捻じれ対応ステップにおいて、前記設計用ねじりモーメントを前記架構応力解析用モデルに入力される偶力とする、請求項２に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は建物連結構造及びその設計方法に関する。
【背景技術】
【0002】
特許文献１に記載されるように、隣り合う免震建物の上部構造体の下端側部分同士と上端側部分同士を剛性部材で連結することにより、建物間距離の低減を可能にした建物連結構造が知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０１４－２５２９１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
特許文献１に記載される建物連結構造は、大規模な建物への適用が難しかった。
【0005】
そこで本発明の目的は、隣り合う大規模な免震建物の距離を低減し易い建物連結構造及びその設計方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0006】
本発明の要旨は以下のとおりである。
【0007】
［１］
第１下部構造体、第１免震層及び第１上部構造体をこの順に有する第１建物と、
第２下部構造体、第２免震層及び第２上部構造体をこの順に有する第２建物であって、上面視において、前記第１上部構造体の第１重心を通る前記第１上部構造体の第１長手軸が、前記第２上部構造体の第２重心を通る前記第２上部構造体の第２長手軸に交差し且つ前記第２重心を通らない、第２建物と、
前記第１上部構造体の下端側部分の第１長手方向の端部と前記第２上部構造体の下端側部分の第２短手方向の端部とを連結する剛性部材と、
前記第２上部構造体の上端側部分が前記第１長手方向の地震力によって捻じれを生じるように、前記第１上部構造体の上端側部分の前記第１長手方向の端部と前記第２上部構造体の前記上端側部分の前記第２短手方向の端部とを連結する減衰部材と、を有する建物連結構造。
第１下部構造体、第１免震層及び第１上部構造体をこの順に有する第１建物と、
第２下部構造体、第２免震層及び第２上部構造体をこの順に有する第２建物であって、上面視において、前記第１上部構造体の第１重心を通る前記第１上部構造体の第１長手軸が、前記第２上部構造体の第２重心を通る前記第２上部構造体の第２長手軸に交差し且つ前記第２重心を通らない、第２建物と、
前記第１上部構造体の下端側部分の第１長手方向の端部と前記第２上部構造体の下端側部分の第２短手方向の端部とを連結する剛性部材と、
前記第２上部構造体の上端側部分が前記第１長手方向の地震力によって捻じれを生じるように、前記第１上部構造体の上端側部分の前記第１長手方向の端部と前記第２上部構造体の前記上端側部分の前記第２短手方向の端部とを連結する減衰部材と、を有する建物連結構造。
【0008】
［２］
前記第１上部構造体と前記第２上部構造体のそれぞれと、前記第１下部構造体と前記第２下部構造体を３次元立体解析モデルとすることで架構応力解析モデルを作成する静的応力解析用モデル作成ステップと、
前記架構応力解析モデルにより静的弾塑性増分解析を行い、当該増分解析によって得られる荷重・変形関係から各建物各階層の復元力特性を設定する架構復元力特性設定ステップと、
前記第１上部構造体と前記第２上部構造体のそれぞれと、前記第１下部構造体と前記第２下部構造体について、各階床の重心位置に質点として質量を集約し、前記質点間を設定された前記復元力特性による曲げ剛性とせん断剛性を持つバネ要素とし、免震装置を上部構造・下部構造間に所定の剛性と減衰係数を持つ要素として配置する動的解析用モデル作成ステップと、
各々の前記質点に回転慣性を付加し、前記質点間の各々の前記バネ要素にねじり剛性を付加し、前記減衰部材を所定の剛性と減衰係数を持つ要素として配置し、前記減衰部材と同階層の各々の前記質点との間を剛体接続とする第１捻じれ対応ステップと、
建設地の地盤特性を考慮した地震波を作成する地震波作成ステップと、
前記静的応力解析用モデル作成ステップ、前記架構復元力特性設定ステップ、前記動的解析用モデル作成ステップ及び前記第１捻じれ対応ステップにより作成された応答解析モデルと前記地震波による時刻歴応答解析を行い、得られた各時刻の解析結果から、少なくとも層せん断力の最大応答値を得る時刻歴応答解析ステップと、
前記層せん断力の前記最大応答値を包絡する値となるよう、架構応力解析用の設計用地震力を設定する設計用地震力設定ステップと、
前記減衰部材の最大減衰力により、前記第１上部構造体と前記第２上部構造体のそれぞれに地震時に入力する架構応力解析用の設計用ねじりモーメントを設定する第２捻じれ対応ステップと、を有する、［１］に記載の建物連結構造の設計方法。
前記第１上部構造体と前記第２上部構造体のそれぞれと、前記第１下部構造体と前記第２下部構造体を３次元立体解析モデルとすることで架構応力解析モデルを作成する静的応力解析用モデル作成ステップと、
前記架構応力解析モデルにより静的弾塑性増分解析を行い、当該増分解析によって得られる荷重・変形関係から各建物各階層の復元力特性を設定する架構復元力特性設定ステップと、
前記第１上部構造体と前記第２上部構造体のそれぞれと、前記第１下部構造体と前記第２下部構造体について、各階床の重心位置に質点として質量を集約し、前記質点間を設定された前記復元力特性による曲げ剛性とせん断剛性を持つバネ要素とし、免震装置を上部構造・下部構造間に所定の剛性と減衰係数を持つ要素として配置する動的解析用モデル作成ステップと、
各々の前記質点に回転慣性を付加し、前記質点間の各々の前記バネ要素にねじり剛性を付加し、前記減衰部材を所定の剛性と減衰係数を持つ要素として配置し、前記減衰部材と同階層の各々の前記質点との間を剛体接続とする第１捻じれ対応ステップと、
建設地の地盤特性を考慮した地震波を作成する地震波作成ステップと、
前記静的応力解析用モデル作成ステップ、前記架構復元力特性設定ステップ、前記動的解析用モデル作成ステップ及び前記第１捻じれ対応ステップにより作成された応答解析モデルと前記地震波による時刻歴応答解析を行い、得られた各時刻の解析結果から、少なくとも層せん断力の最大応答値を得る時刻歴応答解析ステップと、
前記層せん断力の前記最大応答値を包絡する値となるよう、架構応力解析用の設計用地震力を設定する設計用地震力設定ステップと、
前記減衰部材の最大減衰力により、前記第１上部構造体と前記第２上部構造体のそれぞれに地震時に入力する架構応力解析用の設計用ねじりモーメントを設定する第２捻じれ対応ステップと、を有する、［１］に記載の建物連結構造の設計方法。
【0009】
［３］
長期荷重、前記設計用地震力及び前記設計用ねじりモーメントにより、前記免震装置による付加応力を考慮して前記第１上部構造体と前記第２上部構造体のそれぞれの架構応力解析を行う上部構造架構応力解析ステップと、
前記第１上部構造体と前記第２上部構造体からの荷重と、前記第１下部構造体と前記第２下部構造体における前記設計用地震力により、前記免震装置による付加応力を考慮して前記第１下部構造体と前記第２下部構造体の架構応力解析を行う下部構造架構応力解析ステップと、
前記上部構造架構応力解析ステップと前記下部構造架構応力解析ステップの応力解析結果により前記減衰部材の最大応答速度の確認、取り付け部の検討を行う上端側連結減衰部材検討ステップと、を有する、［２］に記載の方法。
長期荷重、前記設計用地震力及び前記設計用ねじりモーメントにより、前記免震装置による付加応力を考慮して前記第１上部構造体と前記第２上部構造体のそれぞれの架構応力解析を行う上部構造架構応力解析ステップと、
前記第１上部構造体と前記第２上部構造体からの荷重と、前記第１下部構造体と前記第２下部構造体における前記設計用地震力により、前記免震装置による付加応力を考慮して前記第１下部構造体と前記第２下部構造体の架構応力解析を行う下部構造架構応力解析ステップと、
前記上部構造架構応力解析ステップと前記下部構造架構応力解析ステップの応力解析結果により前記減衰部材の最大応答速度の確認、取り付け部の検討を行う上端側連結減衰部材検討ステップと、を有する、［２］に記載の方法。
【0010】
［４］
前記上部構造架構応力解析ステップと前記下部構造架構応力解析ステップの応力解析結果により断面算定を行う上部構造架構・下部構造架構断面算定ステップと、
前記上部構造架構応力解析ステップと前記下部構造架構応力解析ステップの応力解析結果により、前記免震装置の支承部材の面圧・変形量の確認、取り付け部の検討を行う免震支承部材検討ステップと、
前記上部構造架構応力解析ステップと前記下部構造架構応力解析ステップの応力解析結果により、前記免震層に設けられる免震層減衰部材の最大応答速度の確認、取り付け部の検討を行う免震層減衰部材検討ステップと、を有する、［３］に記載の方法。
前記上部構造架構応力解析ステップと前記下部構造架構応力解析ステップの応力解析結果により断面算定を行う上部構造架構・下部構造架構断面算定ステップと、
前記上部構造架構応力解析ステップと前記下部構造架構応力解析ステップの応力解析結果により、前記免震装置の支承部材の面圧・変形量の確認、取り付け部の検討を行う免震支承部材検討ステップと、
前記上部構造架構応力解析ステップと前記下部構造架構応力解析ステップの応力解析結果により、前記免震層に設けられる免震層減衰部材の最大応答速度の確認、取り付け部の検討を行う免震層減衰部材検討ステップと、を有する、［３］に記載の方法。
【0011】
［５］
前記第１捻じれ対応ステップを、前記免震装置の位置を実際の配置に合わせ、前記減衰部材を実際の位置に配置して行う、［２］～［４］の何れか１項に記載の方法。
前記第１捻じれ対応ステップを、前記免震装置の位置を実際の配置に合わせ、前記減衰部材を実際の位置に配置して行う、［２］～［４］の何れか１項に記載の方法。
【0012】
［６］
前記第２捻じれ対応ステップにおいて、前記設計用ねじりモーメントを前記架構応力解析用モデルに入力される偶力とする、［２］～［５］の何れか１項に記載の方法。
前記第２捻じれ対応ステップにおいて、前記設計用ねじりモーメントを前記架構応力解析用モデルに入力される偶力とする、［２］～［５］の何れか１項に記載の方法。
【発明の効果】
【0013】
本発明によれば、隣り合う大規模な免震建物の距離を低減し易い建物連結構造及びその設計方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0014】
【図1A】本発明の一実施形態の建物連結構造を示す上面図である。
【図3】本発明の一実施形態の設計方法を示すフローチャートである。
【図4】実施例における静的応力解析用モデル作成ステップで作成した架構応力解析モデルを示す画像である。
【図5】実施例における架構復元力特性設定ステップで設定した復元力特性を示す表である。
【図6】実施例における架構復元力特性設定ステップで得られた荷重・変形関係を示すグラフである。
【図7】実施例における動的解析用モデル作成ステップで作成した動的解析用モデルを示す説明図である。
【図8】実施例における第１捻じれ対応ステップでさらに設定を加えた動的解析用モデルを示す説明図である。
【図9】実施例における地震波作成ステップで作成した地震波の波形を示すグラフである。
【図10】実施例における地震波作成ステップで作成した地震波の速度応答スペクトルを示すグラフである。
【図11】実施例における時刻歴応答解析ステップで得られた時刻歴応答解析結果を示す表とグラフである。
【図12】実施例における設計用地震力設定ステップで設定した設計用地震力を示す表である。
【図13】実施例における第２捻じれ対応ステップで架構応力解析用モデルに入力した設計用ねじりモーメントを示す説明図である。
【図14】実施例における上部構造架構応力解析ステップで得られた架構応力解析結果を示す説明図である。
【図15】実施例における下部構造架構応力解析ステップで得られた架構応力解析結果を示す説明図である。
【図16】実施例における上部構造架構・下部構造架構断面算定ステップで得られた断面算定結果を示す表である。
【図17】実施例における免震支承部材検討ステップで使用した面圧・変形関係を示すグラフである。
【図18】実施例における免震層減衰部材検討ステップで検討したオイルダンパーを示す説明図である。
【図19】実施例における上端側連結減衰部材検討ステップで使用したオイルダンパーの応答結果を示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【0015】
以下、図面を参照しつつ本発明の実施形態を例示説明する。
【0016】
【0017】
本実施形態の建物連結構造は２棟のＲＣ（Reinforced Concrete）造の集合住宅に適用される。なお、本実施形態の建物連結構造はこれに限らず、例えば、３棟以上のＲＣ造の集合住宅マンションに適用してもよいし、ＲＣ造以外の建物や、集合住宅以外の建物に適用してもよい。
【0018】
第１建物１０は、第１下部構造体１１、第１免震層１２及び第１上部構造体１３を鉛直上方に向けてこの順に有する免震建物である。第１上部構造体１３は上面視において、第１重心Ｇ１と第１重心Ｇ１を通る第１長手軸ＬＡ１と第１重心Ｇ１を通り第１長手軸ＬＡ１に垂直な第１短手軸ＳＡ１とを有する。また第１上部構造体１３は上面視において、２つの長辺と２つの短辺を有する長方形状の外形をなす。なお、第１上部構造体１３は上面視において長方形状以外の細長い外形をなす構成としてもよい。
【0019】
第２建物２０は、第２下部構造体２１、第２免震層２２及び第２上部構造体２３を鉛直上方に向けてこの順に有する免震建物である。第２上部構造体２３は上面視において、第２重心Ｇ２と第２重心Ｇ２を通る第２長手軸ＬＡ２と第２重心Ｇ２を通り第２長手軸ＬＡ２に垂直な第２短手軸ＳＡ２とを有する。また第２上部構造体２３は上面視において、２つの長辺と２つの短辺を有する長方形状の外形をなす。長方形状をなす。なお、第２上部構造体２３は上面視において長方形状以外の細長い外形をなす構成としてもよい。
【0020】
第１長手軸ＬＡ１に平行な方向を第１長手方向ともいい、第１短手軸ＳＡ１に平行な方向を第１短手方向ともいい、第２長手軸ＬＡ２に平行な方向を第２長手方向ともいい、第２短手軸ＳＡ２に平行な方向を第２短手方向ともいう。
【0021】
上面視において、第１上部構造体１３の第１重心Ｇ１を通る第１上部構造体１３の第１長手軸ＬＡ１は、第２上部構造体２３の第２重心Ｇ２を通る第２上部構造体２３の第２長手軸ＬＡ２に交差（本実施形態では直交）し且つ第２重心Ｇ２を通らない。このように、第１建物１０は第２建物２０に対して偏芯配置される。本実施形態では第１建物１０と第２建物２０は第１長手軸ＬＡ１と第２長手軸ＬＡ２が直交する偏芯配置とされるが、これに限らず、第１建物１０と第２建物２０は第１長手軸ＬＡ１と第２長手軸ＬＡ２が９０°以外の角度で交差する偏芯配置としてもよい。
【0022】
本実施形態では第１上部構造体１３と第２上部構造体２３は、上面視でＬ字状をなす偏芯配置とされる。なお、第１上部構造体１３と第２上部構造体２３はこれに限らず、例えば、上面視で略Ｔ字状をなす偏芯配置としてもよい。
【0023】
本実施形態では第１建物１０は、第１上部構造体１３が例えば１２層から２４層の階層構造を有する大規模な建物である。なお、第１建物１０はこれに限らず、例えば、第１上部構造体１３が１１層以下の階層構造を有する中・小規模な建物として構成してもよい。
【0024】
本実施形態では第２建物２０は、第２上部構造体２３が例えば１２層から２４層の階層構造を有する大規模な建物である。なお、第２建物２０はこれに限らず、例えば、第２上部構造体２３が１１層以下の階層構造を有する中・小規模な建物として構成してもよい。
【0025】
第１免震層１２と第２免震層２２はそれぞれ、免震装置を有する。免震装置は、支承部材（アイソレータ）とダンパーを有する。支承部材は特に限定されないが、例えば、積層ゴム支承部材、すべり支承部材又は転がり支承部材、或いはこれらの任意の組み合わせによって構成される。ダンパーは特に限定されないが、例えば、オイルダンパー、鋼材ダンパー又は鉛ダンパー、或いはこれらの任意の組み合わせによって構成される。
【0026】
第１免震層１２と第２免震層２２は別々に分離して設けてもよいし、一体に連ねて設けてもよい。
【0027】
第１下部構造体１１と第２下部構造体２１はそれぞれ、例えば１層の階層構造を有するが、これに限らず、２層以上の階層構造を有してもよい。
【0028】
第１下部構造体１１と第２下部構造体２１は別々に分離して設けてもよいし、一体に連ねて設けてもよい。
【0029】
剛性部材３０は、第１上部構造体１３の下端側部分の第１長手方向の（第２上部構造体２３側の）端部と第２上部構造体２３の下端側部分の第２短手方向の（第１上部構造体１３側の）端部とを連結する。すなわち、剛性部材３０は、第１上部構造体１３の下端側部分の（第２上部構造体２３側の）短辺と第２上部構造体２３の下端側部分の（第１上部構造体１３側の）長辺とを連結する。
【0030】
剛性部材３０は、第１上部構造体１３の下端側部分と第２上部構造体２３の下端側部分とを１層以上の階層において連結する。剛性部材３０によるこの連結により、地震時に第１上部構造体１３と第２上部構造体２３は、剛性部材３０によって連結される１層以上の階層において一体に水平方向に振動する。
【0031】
剛性部材３０が第１上部構造体１３の下端側部分と第２上部構造体２３の下端側部分とを複数層の階層において連結する場合、当該複数層の階層は連続する階層としてもよいし、不連続の階層としてもよい。
【0032】
剛性部材３０は、第１上部構造体１３の下端部（つまり、下端又は下端付近或いはその両方）と第２上部構造体２３の下端部とを連結するのが好ましい。
【0033】
剛性部材３０は例えば、梁、ブレースなどの構造部材によって構成される。剛性部材３０は例えば、鉄骨、又は鉄骨とコンクリートによって構成される。剛性部材３０は例えば、躯体の一部として構成される。
【0034】
減衰部材４０は、第１上部構造体１３の上端側部分の第１長手方向の（第２上部構造体２３側の）端部と第２上部構造体２３の上端側部分の第２短手方向の（第１上部構造体１３側の）端部とを連結する。すなわち、減衰部材４０は、第１上部構造体１３の上端側部分の（第２上部構造体２３側の）短辺と第２上部構造体２３の上端側部分の（第１上部構造体１３側の）長辺とを連結する。
【0035】
減衰部材４０は、第１上部構造体１３の上端側部分と第２上部構造体２３の上端側部分とを１層以上の階層において連結する。減衰部材４０によるこの連結により、地震時に第１上部構造体１３と第２上部構造体２３は、減衰部材４０によって連結される１層以上の階層において相互に水平方向（第１長手方向と第２長手方向）に力を減衰させつつ伝達する。
【0036】
減衰部材４０は、第１長手方向の地震力によって第２上部構造体２３の上端側部分が（図１Ａにおいて時計回り方向と反時計回り方向に繰り返し）捻じれを生じるように第１上部構造体１３の上端側部分と第２上部構造体２３の上端側部分とを連結する。より具体的には、減衰部材４０は、第１長手方向の地震力によって第２上部構造体２３の上端側部分が捻じれを生じ、第２長手方向の地震力によって第１上部構造体１３の上端側部分と第２上部構造体２３の上端側部分とのそれぞれが（図１Ａにおいて時計回り方向と反時計回り方向に繰り返し）捻じれを生じるように第１上部構造体１３の上端側部分と第２上部構造体２３の上端側部分とを連結する。
【0037】
減衰部材４０は、第１上部構造体１３の上端部（つまり、上端又は上端付近或いはその両方）と第２上部構造体２３の上端部とを連結するのが好ましい。
【0038】
所定の階層において、減衰部材４０は例えば、１つ以上のダンパー４１によって構成される。ダンパー４１は例えば、オイルダンパー、鋼材ダンパー又は鉛ダンパー、或いはこれらの任意の組み合わせによって構成され、好ましくはオイルダンパーによって構成される。
【0039】
所定の階層において、減衰部材４０は例えば、図１Ａに示すように第１短手方向に並べて設けられる２つのダンパー４１によって構成され、当該２つのダンパー４１は、上面視において減衰方向（つまり、減衰できる力の方向）が第１長手軸ＬＡ１に対して互いに反対側に傾くように配置される。
【0040】
図２Ａ～図２Ｂに示すように、建物連結構造は、第１上部構造体１３の上端側部分の第１長手方向の端部と第２上部構造体２３の上端側部分の第２短手方向の端部との間に渡り廊下５０を有する構成としてもよい。渡り廊下５０には、図示しないエキスパンションジョイント（Expansion joint）が、地震時の第１上部構造体１３と第２上部構造体２３の間の相対変位を吸収可能に設けられる。このように渡り廊下５０を設ける場合には、エキスパンションジョイントのコスト低減などの観点から、第１上部構造体１３と第２上部構造体２３の相互間の間隔（つまり建物間距離）ができるだけ小さいのが好ましい。なお、渡り廊下５０を設けない場合でも、建物間距離が小さい方が好ましい場合がある。
【0041】
渡り廊下５０は、図示する例では第１上部構造体１３の外廊下１３ａと第２上部構造体２３の外廊下２３ａとの連結部によって構成されるが、これに限らず例えば、第１上部構造体１３の内廊下と第２上部構造体２３の内廊下との連結部によって構成してもよい。なお、渡り廊下５０を設けない構成としてもよい。
【0042】
偏芯配置とされる第１上部構造体１３と第２上部構造体２３は、第１長手方向と第２長手方向のそれぞれにおいて固有周期が異なるため、地震時に第１長手方向と第２長手方向のそれぞれにおいて異なる揺れ方をする。この場合、剛性部材３０によって第１上部構造体１３の下端側部分と第２上部構造体２３の下端側部分とを連結すると、地震時の揺れの大きさは、第１上部構造体１３の上端側部分と第２上部構造体２３の上端側部分とのそれぞれにおいて増幅される。しかし、その増幅される揺れは、減衰部材４０によって第１上部構造体１３の上端側部分と第２上部構造体２３の上端側部分とを連結することにより、当該減衰部材４０によって減衰することができる。その結果、第１上部構造体１３と第２上部構造体２３とを互いに連結せずに独立した構造とした場合に比べて、建物間距離を小さく設定することができる。したがって、本実施形態の建物連結構造によれば、隣り合う大規模な免震建物の距離を容易に低減できる。
【0043】
なお、このように減衰部材４０によって第１上部構造体１３の上端側部分と第２上部構造体２３の上端側部分とを連結する構成とした場合には、少なくとも、第１長手方向の地震力によって第２上部構造体２３の上端側部分が減衰部材４０を介した第１上部構造体１３からの減衰し切れない力の伝達によって捻じれを生じることになる。そこで、その捻じれによる影響を考慮した設計が必要となる。
【0044】
本実施形態の建物連結構造は、以下に説明する一実施形態の設計方法によって設計するのが好ましい。
【0045】
図３に示すように、本実施形態の設計方法は、静的応力解析用モデル作成ステップＳ１、架構復元力特性設定ステップＳ２、動的解析用モデル作成ステップＳ３、第１捻じれ対応ステップＳ４、地震波作成ステップＳ５、時刻歴応答解析ステップＳ６、設計用地震力設定ステップＳ７、第２捻じれ対応ステップＳ８、上部構造架構応力解析ステップＳ９、下部構造架構応力解析ステップＳ１０、上部構造架構・下部構造架構断面算定ステップＳ１１、免震支承部材検討ステップＳ１２、免震層減衰部材検討ステップＳ１３及び上端側連結減衰部材検討ステップＳ１４をこの順に有する。
【0046】
なお、本実施形態の設計方法は、上記のステップを可能な範囲で順序を入れ替えて行う構成としてもよい。また、本実施形態の設計方法は、上部構造架構・下部構造架構断面算定ステップＳ１１から免震層減衰部材検討ステップＳ１３までのステップを有さない構成としてもよい。本実施形態の設計方法は、上部構造架構応力解析ステップＳ９から上端側連結減衰部材検討ステップＳ１４までのステップを有さない構成としてもよい。
【0047】
静的応力解析用モデル作成ステップＳ１は、第１上部構造体１３と第２上部構造体２３のそれぞれと、第１下部構造体１１と第２下部構造体２１を３次元立体解析モデルとすることで架構応力解析モデル（一例として、図４を参照）を作成するステップである。
【0048】
架構復元力特性設定ステップＳ２は、架構応力解析モデルにより静的弾塑性増分解析を行い、当該増分解析によって得られる荷重・変形関係（一例として、図６を参照）から各建物各階層の復元力特性（一例として、図５を参照）を設定するステップである。
【0049】
動的解析用モデル作成ステップＳ３は、第１上部構造体１３と第２上部構造体２３のそれぞれと、第１下部構造体１１と第２下部構造体２１について、各階床の重心位置に質点として質量を集約し、質点間を設定された復元力特性による曲げ剛性とせん断剛性を持つバネ要素（曲げせん断棒モデル又は串団子モデル）とし、免震装置を上部構造・下部構造間に所定の剛性と減衰係数を持つ要素として配置する（一例として、図７を参照）ステップである。
【0050】
第１捻じれ対応ステップＳ４は、各々の質点に回転慣性を付加し、質点間の各々のバネ要素にねじり剛性を付加し、減衰部材４０を所定の剛性と減衰係数を持つ要素として配置し、減衰部材４０と同階層の各々の質点との間を剛体接続とする（一例として、図８を参照）ステップである。第１捻じれ対応ステップＳ４は、免震装置の位置を実際の配置に合わせ、減衰部材４０を実際の位置に配置して行うのが好ましい。
【0051】
【0052】
時刻歴応答解析ステップＳ６は、静的応力解析用モデル作成ステップＳ１、架構復元力特性設定ステップＳ２、動的解析用モデル作成ステップＳ３及び第１捻じれ対応ステップＳ４により作成された応答解析モデルと地震波による時刻歴応答解析を行い、得られた各時刻の解析結果から、少なくとも層せん断力の最大応答値（一例として、図１１を参照）を得るステップである。
【0053】
設計用地震力設定ステップＳ７は、層せん断力の最大応答値を包絡する値となるよう、架構応力解析用の設計用地震力（一例として、図１２を参照）を設定するステップである。
【0054】
第２捻じれ対応ステップＳ８は、減衰部材４０の最大減衰力により、第１上部構造体１３と第２上部構造体２３のそれぞれに地震時に入力する架構応力解析用の設計用ねじりモーメントを設定するステップである。第２捻じれ対応ステップＳ８においては、設計用ねじりモーメントを架構応力解析用モデルに入力される偶力（一例として、図１３を参照）とするのが好ましい。
【0055】
上部構造架構応力解析ステップＳ９は、長期荷重、設計用地震力及び設計用ねじりモーメントにより、免震装置による付加応力を考慮して第１上部構造体１３と第２上部構造体２３のそれぞれの架構応力解析（一例として、図１４を参照）を行うステップである。
【0056】
下部構造架構応力解析ステップＳ１０は、第１上部構造体１３と第２上部構造体２３からの荷重と、第１下部構造体１１と第２下部構造体２１における設計用地震力により、免震装置による付加応力を考慮して第１下部構造体１１と第２下部構造体２１の架構応力解析（一例として、図１５を参照）を行うステップである。
【0057】
上部構造架構・下部構造架構断面算定ステップＳ１１は、上部構造架構応力解析ステップＳ９と下部構造架構応力解析ステップＳ１０の応力解析結果により断面算定（一例として、図１６を参照）を行うステップである。断面算定により、各断面が許容耐力内であることを確認することができる。
【0058】
免震支承部材検討ステップＳ１２は、上部構造架構応力解析ステップＳ９と下部構造架構応力解析ステップＳ１０の応力解析結果により、免震装置の支承部材の面圧・変形量の確認、取り付け部の検討（一例として、図１７を参照）を行うステップである。
【0059】
免震層減衰部材検討ステップＳ１３は、上部構造架構応力解析ステップＳ９と下部構造架構応力解析ステップＳ１０の応力解析結果により、免震層に設けられる免震層減衰部材（一例として、図１８を参照）の最大応答速度の確認、取り付け部の検討を行うステップである。
【0060】
上端側連結減衰部材検討ステップＳ１４は、上部構造架構応力解析ステップＳ９と下部構造架構応力解析ステップＳ１０の応力解析結果により減衰部材４０の最大応答速度の確認（一例として、図１９を参照）、取り付け部の検討を行うステップである。
【0061】
本実施形態の設計方法によれば、本実施形態の建物連結構造を容易に実現することができる。
【0062】
本発明は前述した実施形態に限定されず、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能である。
【0063】
したがって、前述した実施形態の建物連結構造は、第１下部構造体１１、第１免震層１２及び第１上部構造体１３をこの順に有する第１建物１０と、第２下部構造体２１、第２免震層２２及び第２上部構造体２３をこの順に有する第２建物２０であって、上面視において、第１上部構造体１３の第１重心Ｇ１を通る第１上部構造体１３の第１長手軸ＬＡ１が、第２上部構造体２３の第２重心Ｇ２を通る第２上部構造体２３の第２長手軸ＬＡ２に交差し且つ第２重心Ｇ２を通らない、第２建物２０と、第１上部構造体１３の下端側部分の第１長手方向の端部と第２上部構造体２３の下端側部分の第２短手方向の端部とを連結する剛性部材３０と、第２上部構造体２３の上端側部分が第１長手方向の地震力によって捻じれを生じるように、第１上部構造体１３の上端側部分の第１長手方向の端部と第２上部構造体２３の上端側部分の第２短手方向の端部とを連結する減衰部材４０と、を有する建物連結構造である限り変更可能である。
【0064】
また、前述した実施形態の建物連結構造は、第１上部構造体１３と第２上部構造体２３のそれぞれと、第１下部構造体１１と第２下部構造体２１を３次元立体解析モデルとすることで架構応力解析モデルを作成する静的応力解析用モデル作成ステップＳ１と、架構応力解析モデルにより静的弾塑性増分解析を行い、当該増分解析によって得られる荷重・変形関係から各建物各階層の復元力特性を設定する架構復元力特性設定ステップＳ２と、第１上部構造体１３と第２上部構造体２３のそれぞれと、第１下部構造体１１と第２下部構造体２１について、各階床の重心位置に質点として質量を集約し、質点間を設定された復元力特性による曲げ剛性とせん断剛性を持つバネ要素とし、免震装置を上部構造・下部構造間に所定の剛性と減衰係数を持つ要素として配置する動的解析用モデル作成ステップＳ３と、各々の質点に回転慣性を付加し、質点間の各々のバネ要素にねじり剛性を付加し、減衰部材４０を所定の剛性と減衰係数を持つ要素として配置し、減衰部材４０と同階層の各々の質点との間を剛体接続とする第１捻じれ対応ステップＳ４と、建設地の地盤特性を考慮した地震波を作成する地震波作成ステップＳ５と、静的応力解析用モデル作成ステップＳ１、架構復元力特性設定ステップＳ２、動的解析用モデル作成ステップＳ３及び第１捻じれ対応ステップＳ４により作成された応答解析モデルと地震波による時刻歴応答解析を行い、得られた各時刻の解析結果から、少なくとも層せん断力の最大応答値を得る時刻歴応答解析ステップＳ６と、層せん断力の最大応答値を包絡する値となるよう、架構応力解析用の設計用地震力を設定する設計用地震力設定ステップＳ７と、減衰部材４０の最大減衰力により、第１上部構造体１３と第２上部構造体２３のそれぞれに地震時に入力する架構応力解析用の設計用ねじりモーメントを設定する第２捻じれ対応ステップＳ８と、を有する、建物連結構造の設計方法によって設計するのが好ましい。
【0065】
なお、前述した実施形態の設計方法は、上記構成において、長期荷重、設計用地震力及び設計用ねじりモーメントにより、免震装置による付加応力を考慮して第１上部構造体１３と第２上部構造体２３のそれぞれの架構応力解析を行う上部構造架構応力解析ステップＳ９と、第１上部構造体１３と第２上部構造体２３からの荷重と、第１下部構造体１１と第２下部構造体２１における設計用地震力により、免震装置による付加応力を考慮して第１下部構造体１１と第２下部構造体２１の架構応力解析を行う下部構造架構応力解析ステップＳ１０と、上部構造架構応力解析ステップＳ９と下部構造架構応力解析ステップＳ１０の応力解析結果により減衰部材４０の最大応答速度の確認、取り付け部の検討を行う上端側連結減衰部材検討ステップＳ１４と、を有する方法であるのが好ましい。
【0066】
前述した実施形態の設計方法は、上記構成において、上部構造架構応力解析ステップＳ９と下部構造架構応力解析ステップＳ１０の応力解析結果により断面算定を行う上部構造架構・下部構造架構断面算定ステップＳ１１と、上部構造架構応力解析ステップＳ９と下部構造架構応力解析ステップＳ１０の応力解析結果により、免震装置の支承部材の面圧・変形量の確認、取り付け部の検討を行う免震支承部材検討ステップＳ１２と、上部構造架構応力解析ステップＳ９と下部構造架構応力解析ステップＳ１０の応力解析結果により、免震層に設けられる免震層減衰部材の最大応答速度の確認、取り付け部の検討を行う免震層減衰部材検討ステップＳ１３と、を有する方法であるのが好ましい。
【0067】
前述した実施形態の設計方法は、上記構成において、第１捻じれ対応ステップＳ４を、免震装置の位置を実際の配置に合わせ、減衰部材４０を実際の位置に配置して行う方法であるのが好ましい。
【0068】
前述した実施形態の設計方法は、上記構成において、第２ねじれ対応ステップＳ８において、設計用ねじりモーメントを架構応力解析用モデルに入力される偶力とする方法であるのが好ましい。
【実施例0069】
本発明の実施例として、東棟（第１建物）と南棟（第２建物）の２棟からなるＲＣ造の２４階建て集合住宅を以下のとおり設計した。
【0070】
まず、上部構造・下部構造のそれぞれを３次元立体解析モデルとした（静的応力解析用モデル作成ステップ）。作成した３次元立体解析モデルを図４に示す。次に、架構応力解析モデルにより静的弾塑性増分解析を行い、増分解析によって得られた図６に示す荷重・変形関係から各棟各層の復元力特性を設定した（架構復元力特性設定ステップ）。設定した復元力特性を示す表図５に示す。次に、上部構造の各棟、下部構造について、各階床の質量を重心位置に質点として集約し、質点間は設定した復元力特性による曲げ剛性、及びせん断剛性を持つバネ要素とする動的解析用モデルとしての曲げせん断棒モデルを作成した。免震装置は上部構造と下部構造の間に所定の剛性と減衰係数を持つ要素として配置した。免震装置の諸元は、製品のばらつき、温度によるばらつき、経年による性状変化を考慮して設定した（動的解析用モデル作成ステップ）。作成した動的解析用モデルを図７に示す。次に、動的解析用モデルにねじれを考慮してさらに設定を加えた（第１捻じれ対応ステップ）。その際、免震装置の位置は実際の配置に合わせた。各質点に回転慣性を付加し、質点間の各バネ要素にねじり剛性を付加した。２棟連結オイルダンパーは、所定の剛性を減衰係数を持つ要素とし、実際の位置に配置した。２棟連結オイルダンパーと各棟の質点は、剛体接続とした。その結果得られた動的解析用モデルを図８に示す。図８に示すように、両棟の２４階床及び２１階床をオイルダンパーで連結し、オイルダンパー端部の節点は各棟剛心位置の節点と剛体で接続し、節点間の距離・回転角が同一となるようにした。各階剛心位置に節点を設け、質量及び回転慣性を加えた。各階の節点間はねじり剛性を与えた等価曲げせん断棒で接続した。２階及び免震床は剛床とした。免震層の免震装置・オイルダンパーは各平面位置に配置した。１階の節点間はねじり剛性を与えた等価せん断棒で接続した。
【0071】
次に、建設地の地盤特性を考慮した地震波を作成した（告示波、サイト波）。作成した地震波の波形（Vs600m/s）を図９に示す。また、作成した地震波の速度応答スペクトル（h=5%）を図１０に示す。次に、作成した応答解析モデル、地震波による時刻歴応答解析を行った。得られた各時刻の解析結果から、変位、層間変位、速度、加速度、層せん断力及び転倒モーメントについて、最大応答値を得た（時刻歴応答解析ステップ）。得られた時刻歴応答解析結果の一例（レベル２地震動時、東棟Ｘ方向）を図１１に示す。次に、最大応答層せん断力を包絡する値となるよう、架構応力解析用の設計用地震力を設定した（設計用地震力設定ステップ）。設定した設計用地震力を図１２に示す。なお、２層より下部のEV部は十分剛性が高いと考え、２層重量及び地震力（表中、免震層の欄）に含む。次に、上部連結オイルダンパーの最大減衰力により、各棟上部構造への地震時のねじりモーメントを、架構応力解析用モデルに偶力として入力した（第２捻じれ対応ステップ）。架構応力解析用モデルに入力した設計用ねじりモーメントを図１３に示す。上部連結オイルダンパーにより、南棟・東棟各棟に捻じれが生じる。最大応答時のオイルダンパー減衰力を、各棟の最大応答との位相差を考慮して0.5倍し、各棟のダンパー設置階に偶力を作用させた。
【0072】
次に、長期荷重及び設計用地震力により上部構造の架構応力解析を行った。その際、免震装置による付加応力を考慮した（上部構造架構応力解析ステップ）。得られた架構応力解析結果（設計用地震荷重時・Ｙ方向正、１通り応力図）を図１４に示す。次に、上部構造からの荷重及び下部構造における設計用地震力により下部構造の架構応力解析を行った。その際、免震装置による付加応力を考慮した（下部構造架構応力解析ステップ）。得られた架構応力解析結果を図１５に示す。次に、応力解析結果により断面算定を行った。各断面が許容耐力内であることを確認した（上部構造架構・下部構造架構断面算定ステップ）。得られた断面算定結果（G1の断面算定）を図１６に示す。次に、免震支承材について、面圧・変形量の確認、取り付け部の検討を行った（免震支承部材検討ステップ）。使用した積層ゴムの面圧・変形関係を図１７に示す。
【0073】
次に、免震層オイルダンパーについて、最大応答速度の確認、取り付け部の検討を行った（免震層減衰部材検討ステップ）。検討したオイルダンパーを図１８に示す。オイルダンパー取り付け部の検討方針として、オイルダンパー基礎はオイルダンパーの最大減衰力によって発生する応力に対し、短期許容応力度以下になるように設計を行うこととし、最大減衰力は、オイルダンパーの変動特性を考慮した値とすることとした。また、検討は、基礎の強軸方向に反力が作用する場合と、材軸直交方向に変形した場合を組み合わせて行うこととした。そして、検討諸元、アンカーボルトの検討、曲げに対する検討、せん断に対する検討を以下のとおり行った。
・検討諸元
水平性能 ：最大減衰力 Fmax=900(kN)
設計用最大減衰力：Pmax=1.20×900=1080(kN)
・アンカーボルトの検討
アンカーボルト ：8-M30(ABR490)
ねじ部有効断面積：sca=560.6(mm2/本)
コンクリート強度：Fc=48(N/mm2)
設計用応力 ：ND=Pmax=1080(kN)
許容引張力 ：pa=min(pa1,pa2)=1403(kN)
pa1=φ1・σpa・sca=1.0×490×560.0×10-3=2198(kN)
pa2=φ2・σt・Ac=2/3×0.31×√48×9.80×105×10-3×1403(kN)
ND/pa=1080/1403=0.77≦1.0・・・OK
・曲げに対する検討
基礎断面 ：b=600(mm), D=1000(mm), d=900(mm), j=787.5(mm)
主筋 ：4-D32(SD390), at=794(mm2/本)
設計用応力 ：MD=Pmax・h=1080×0.70=756(kN・m)
許容耐力 ：MA=at・ft・j=4×794×390×787.5×10-6=975(kN・m)
MD/MA=756/975=0.78≦1.0・・・OK
・せん断に対する検討
基礎断面 ：b=600(mm), D=1000(mm), d=900(mm), j=787.5(mm)
コンクリート強度：Fc=48(N/mm2), fs=1.455(N/mm2)
帯筋 ：4-D13@100(SD295A), pπ=0.847(%)
・検討諸元
水平性能 ：最大減衰力 Fmax=900(kN)
設計用最大減衰力：Pmax=1.20×900=1080(kN)
・アンカーボルトの検討
アンカーボルト ：8-M30(ABR490)
ねじ部有効断面積：sca=560.6(mm2/本)
コンクリート強度：Fc=48(N/mm2)
設計用応力 ：ND=Pmax=1080(kN)
許容引張力 ：pa=min(pa1,pa2)=1403(kN)
pa1=φ1・σpa・sca=1.0×490×560.0×10-3=2198(kN)
pa2=φ2・σt・Ac=2/3×0.31×√48×9.80×105×10-3×1403(kN)
ND/pa=1080/1403=0.77≦1.0・・・OK
・曲げに対する検討
基礎断面 ：b=600(mm), D=1000(mm), d=900(mm), j=787.5(mm)
主筋 ：4-D32(SD390), at=794(mm2/本)
設計用応力 ：MD=Pmax・h=1080×0.70=756(kN・m)
許容耐力 ：MA=at・ft・j=4×794×390×787.5×10-6=975(kN・m)
MD/MA=756/975=0.78≦1.0・・・OK
・せん断に対する検討
基礎断面 ：b=600(mm), D=1000(mm), d=900(mm), j=787.5(mm)
コンクリート強度：Fc=48(N/mm2), fs=1.455(N/mm2)
帯筋 ：4-D13@100(SD295A), pπ=0.847(%)
【0074】
そして最後に、上部連結オイルダンパーについて最大応答速度の確認、取り付け部の検討を行った（上端側連結減衰部材検討ステップ）。使用したオイルダンパーの応答結果（レベル２地震動時のOD部材方向応答結果、Ｘ方向時）を図１９に示す。
【符号の説明】
【0075】
１０ 第１建物
１１ 第１下部構造体
１２ 第１免震層
１３ 第１上部構造体
１３ａ 外廊下
２０ 第２建物
２１ 第２下部構造体
２２ 第２免震層
２３ 第２上部構造体
２３ａ 外廊下
３０ 剛性部材
４０ 減衰部材
４１ ダンパー
５０ 渡り廊下
Ｇ１ 第１重心
Ｇ２ 第２重心
ＬＡ１ 第１長手軸
ＬＡ２ 第２長手軸
ＳＡ１ 第１短手軸
ＳＡ２ 第２短手軸
Ｓ１ 静的応力解析用モデル作成ステップ
Ｓ２ 架構復元力特性設定ステップ
Ｓ３ 動的解析用モデル作成ステップ
Ｓ４ 第１捻じれ対応ステップ
Ｓ５ 地震波作成ステップ
Ｓ６ 時刻歴応答解析ステップ
Ｓ７ 設計用地震力設定ステップ
Ｓ８ 第２捻じれ対応ステップ
Ｓ９ 上部構造架構応力解析ステップ
Ｓ１０ 下部構造架構応力解析ステップ
Ｓ１１ 上部構造架構・下部構造架構断面算定ステップ
Ｓ１２ 免震支承部材検討ステップ
Ｓ１３ 免震層減衰部材検討ステップ
Ｓ１４ 上端側連結減衰部材検討ステップ
１１ 第１下部構造体
１２ 第１免震層
１３ 第１上部構造体
１３ａ 外廊下
２０ 第２建物
２１ 第２下部構造体
２２ 第２免震層
２３ 第２上部構造体
２３ａ 外廊下
３０ 剛性部材
４０ 減衰部材
４１ ダンパー
５０ 渡り廊下
Ｇ１ 第１重心
Ｇ２ 第２重心
ＬＡ１ 第１長手軸
ＬＡ２ 第２長手軸
ＳＡ１ 第１短手軸
ＳＡ２ 第２短手軸
Ｓ１ 静的応力解析用モデル作成ステップ
Ｓ２ 架構復元力特性設定ステップ
Ｓ３ 動的解析用モデル作成ステップ
Ｓ４ 第１捻じれ対応ステップ
Ｓ５ 地震波作成ステップ
Ｓ６ 時刻歴応答解析ステップ
Ｓ７ 設計用地震力設定ステップ
Ｓ８ 第２捻じれ対応ステップ
Ｓ９ 上部構造架構応力解析ステップ
Ｓ１０ 下部構造架構応力解析ステップ
Ｓ１１ 上部構造架構・下部構造架構断面算定ステップ
Ｓ１２ 免震支承部材検討ステップ
Ｓ１３ 免震層減衰部材検討ステップ
Ｓ１４ 上端側連結減衰部材検討ステップ
【図1A】
【図1B】
【図2A】
【図2B】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
【図18】
【図19】
