特開 2023-161351 防火複合材及びその製造方法

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2023161351

(43)【公開日】2023-11-07

(54)【発明の名称】防火複合材及びその製造方法

(51)【国際特許分類】

   C08J 5/04 20060101AFI20231030BHJP

【ＦＩ】

C08J5/04

【審査請求】未請求

【請求項の数】4

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2022071693

(22)【出願日】2022-04-25

(71)【出願人】

【識別番号】000010065

【氏名又は名称】フクビ化学工業株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100115381

【弁理士】

【氏名又は名称】小谷 昌崇

(74)【代理人】

【識別番号】100133916

【弁理士】

【氏名又は名称】佐藤 興

(72)【発明者】

【氏名】鈴木 秀武

(72)【発明者】

【氏名】成沢 良輔

【テーマコード（参考）】

4F072

【Ｆターム（参考）】

4F072AB10

4F072AD08

4F072AG03

4F072AH04

4F072AH31

4F072AL17

(57)【要約】

【課題】優れた防火性を有する防火複合材を提供する。
【解決手段】防火複合材１は、ビニルエステル樹脂製の母材２と、母材２に含有された強化繊維３とを備える。また、防火複合材１は、３００℃のガスクロマトグラフ分析による測定においてビニルエステル樹脂から発生するスチレンガスの濃度が５５０ｐｐｍ以下であるという特徴を有する。このような防火複合材１は、火災等による高温環境に置かれても、スチレンガスを主とする可燃性ガスを放出し難いので、優れた防火性を有する。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

防火性を有する複合材であって、
ビニルエステル樹脂製の母材と、
前記母材に含有された強化繊維とを備え、
３００℃のガスクロマトグラフ分析による測定において前記複合材中のビニルエステル樹脂から発生するスチレンガスの濃度が５５０ｐｐｍ以下である、ことを特徴とする防火複合材。

【請求項2】

請求項１に記載の防火複合材において、
国土交通省令第１５１号第８章第５節「車両の火災対策等」の第８３条に準拠した鉄道車両用非金属材料の試験方法Ｉによる評価が不燃性である、ことを特徴とする防火複合材。

【請求項3】

請求項１又は２に記載の防火複合材において、
ＪＩＳ Ｋ７０７４による曲げ強度が１２００ＭＰａ以上である、ことを特徴とする防火複合材。

【請求項4】

強化繊維にビニルエステル樹脂を含浸させたプリプレグ材を成形する工程と、
成形したプリプレグ材を金型に導入して引抜成形する工程と、
前記引抜成形により得られた成形体を２９０℃以上３２０℃以下の加熱炉で５分以上２０分以下にわたり加熱する工程とを含む、ことを特徴とする防火複合材の製造方法。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、強化繊維が含有された防火複合材及びその製造方法に関する。

【背景技術】

【0002】

強化繊維と樹脂とを含む複合材は、軽量でありながら高い強度を有するため、鉄道車両、自動車、土木建築、スポーツ用品等の分野において多用されている。例えば、下記特許文献１には、ビニルエステル樹脂等からなる熱硬化性樹脂に強化繊維が含有された繊維強化複合材が開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２０１７－１３２９３２号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

上記特許文献１記載の繊維強化複合材、特にビニルエステル樹脂を母材（マトリックス樹脂）とする繊維強化複合材は、火災等による高温環境に置かれたときに、ビニルエステル樹脂から可燃性ガスが放出される可能性がある。このため、十分な防火性が確保され難いという問題があった。

【0005】

本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、優れた防火性を有する防火複合材及びその製造方法を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

【0006】

前記課題を解決するためのものとして、本発明の一局面に係る防火複合材は、防火性を有する複合材であって、ビニルエステル樹脂製の母材と、前記母材に含有された強化繊維とを備え、３００℃のガスクロマトグラフ分析による測定において前記複合材中のビニルエステル樹脂から発生するスチレンガスの濃度が５５０ｐｐｍ以下である、ことを特徴とするものである（請求項１）。

【0007】

なお、本明細書において、防火とは、燃え難い性質を広く表す概念であり、不燃、難燃、耐火を含む概念である。

【0008】

本発明の防火複合材は、これをガスクロマトグラフ分析に供したときに、母材を構成するビニルエステル樹脂から発生するスチレンガスの濃度が５５０ｐｐｍ以下に収まるという性質がある。このことは、火災等による高温環境においても、スチレンガスを主とする可燃性ガスが防火複合材から放出され難いことを意味する。したがって、防火複合材が火に接近しても着火せず、防火複合材の防火性を良好に確保することができる。

【0009】

具体的に、前記防火複合材は、国土交通省令第１５１号第８章第５節「車両の火災対策等」の第８３条に準拠した鉄道車両用非金属材料の試験方法Ｉによって不燃性と評価することができる（請求項２）。

【0010】

さらに、前記防火複合材は、ＪＩＳ Ｋ７０７４による曲げ強度を１２００ＭＰａ以上とすることができる（請求項３）。

【0011】

すなわち、後述する製造方法で防火複合材を製造することにより、前記スチレンガスの濃度を５５０ｐｐｍ以下に抑えて不燃性に相当する防火性を付与しながらも、曲げ強度を１２００ＭＰａ以上確保することができる。これにより、高い防火性と強度を兼ね備えた防火複合材を実現することができる。

【0012】

本発明の他の局面に係る防火複合材の製造方法は、強化繊維にビニルエステル樹脂を含浸させたプリプレグ材を成形する工程と、成形したプリプレグ材を金型に導入して引抜成形する工程と、前記引抜成形により得られた成形体を２９０℃以上３２０℃以下の加熱炉で５分以上２０分以下にわたり加熱する工程とを含む（請求項４）。

【0013】

本発明の製造方法によれば、引抜成形後の成形体を特定の温度（２９０～３２０℃）及び時間（５～２０分）の条件で加熱することにより、３００℃のガスクロマトグラフ分析による測定においてビニルエステル樹脂から発生するスチレンガスの濃度を５５０ｐｐｍ以下に低減することができる。これにより、当該加熱処理後の成形体つまり防火複合材の防火性を高めることができる。しかも、上述した加熱処理の条件によれば、加熱処理に起因して生じ得るビニルエステル樹脂の強度の低下度合を最小限に留めることができる。加熱処理による強度低下が少なければ、当該強度低下量に対し強化繊維の補強効果による強度上昇量が上回るので、トータルとして防火複合材の強度を高めることができる。

【発明の効果】

【0014】

以上説明したように、本発明によれば、優れた防火性を有する防火複合材を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【0015】

【図1】本発明の一実施形態に係る防火複合材を示す斜視図である。

【図2】上記防火複合材を製造するための引抜装置の概略構成を示す図である。

【図3】実施例及び比較例の特性を示す表である。

【図4】実施例及び比較例に対しガスクロマトグラフ分析を行ったときの分析条件を示す表である。

【発明を実施するための形態】

【0016】

［防火複合材の構造］
図１は、本発明の一実施形態に係る防火複合材１を示す斜視図である。本図に示すように、防火複合材１は、母材２と、母材２に含有された強化繊維３とを備える。本実施形態において、防火複合材１は、一定の厚みｔ及び幅Ｗを有する板状の部材である。

【0017】

母材２は、後述する引抜成形を経て板状に整形された樹脂部材である。母材２は、ビニルエステル樹脂、つまりエポキシ樹脂にアクリル基もしくはメタクリル基を付加した熱硬化性樹脂により構成されている。

【0018】

強化繊維３は、母材２を補強するために含有された多数の糸状体であり、防火複合材１の長手方向Ｘに沿う一定の方向に配向された状態で母材２の内部に配置されている。強化繊維３としては、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、セラミックス繊維等を用いることができる。中でも炭素繊維は、成形品の強度及び耐食性等を向上させる上で有利である。炭素繊維としては、強度が特に高いＰＡＮ（ポリアクリロニトリル）系の炭素繊維を用いることが好ましい。

【0019】

防火複合材１中の強化繊維３の含有率については、繊維重量含有率（Ｗｆ）が６５％以上８５％以下に、繊維体積含有率（Ｖｆ）が５０％以上８０％以下に設定されることが好ましい。

【0020】

［防火複合材の製造方法］
図２は、上述した防火複合材１を製造するための引抜装置２０の概略構成を示す図である。本図に示すように、引抜装置２０は、繊維送出機２１と、樹脂含浸槽２２と、成形ダイ２３と、加熱炉２４と、引取機２５と、切断機２６とを備える。繊維送出機２１、樹脂含浸槽２２、成形ダイ２３、加熱炉２４、引取機２５、及び切断機２６は、引抜方向の上流側（図２の左側）からこの順に並ぶように配置されている。

【0021】

繊維送出機２１は、強化繊維３を樹脂含浸槽２２に向けて下流側に送り出す装置である。繊維送出機２１は、強化繊維３が巻き付けられた複数の送出ローラ３１と、送出ローラ３１から送り出された強化繊維３を下流側に案内する複数のガイドローラ３２とを含む。強化繊維３は、シート状に束ねられた状態で送出ローラ３１に巻き付けられており、当該送出ローラ３１の回転に応じて下流側に送り出される。言い換えると、送出ローラ６１から送り出されるのは、その送出方向に沿って延びる連続した強化繊維３をシート状に束ねたシート状体である。以下では、これを繊維シート３Ａという。繊維シート３Ａとしては、シート状の未開繊の繊維束をそのまま使用してもよいし、当該繊維束を開繊して押し広げたものを使用してもよい。あるいは、未開繊の繊維束を縫合等の手段により組み合わせたものを繊維シート３Ａとして使用してもよい。複数の送出ローラ３１から送り出された各繊維シート３Ａは、それぞれガイドローラ３２により案内されつつ下流側の樹脂含浸槽２２に向かって導出される。

【0022】

樹脂含浸槽２２は、繊維シート３Ａに樹脂を含浸させるための槽である。樹脂含浸槽２２の内部には、液状の含浸樹脂１２が貯留されている。含浸樹脂１２は、成形後に母材２（図１）を構成する樹脂である。つまり、含浸樹脂１２は、液状のビニルエステル樹脂である。なお、含浸樹脂１２には難燃剤などの添加剤を含めることができる。

【0023】

繊維送出機２１から送り出された各繊維シート３Ａは、個別に含浸樹脂１２の中に導入され、これによって各繊維シート３Ａに含浸樹脂１２が含浸される。含浸樹脂１２が含浸された繊維シート３Ａは、ガイドローラ３３等を通じて樹脂含浸槽２２の外部へと導出される。

【0024】

樹脂含浸槽２２から導出された繊維シート３Ａは、含浸樹脂１２が含浸された強化繊維３からなるシート状体であって、以下ではこれをプリプレグシート３Ｂという。プリプレグシート３Ｂは、引抜方向に連続する強化繊維３と、当該強化繊維３に含浸された含浸樹脂１２（ビニルエステル樹脂）とを含み、本発明における「プリプレグ材」に相当する。樹脂含浸槽２２からから導出された複数のプリプレグシート３Ｂは、複数のガイド３４により厚み方向に積層、整形されつつ下流側へと案内され、成形ダイ２３へと送り出される。

【0025】

成形ダイ２３は、樹脂含浸槽２２からガイド３４を通じて供給された積層後のプリプレグシート３Ｂを受け入れて加熱する金型である。成形ダイ２３は、引抜方向に貫通するキャビティを内部に有する。すなわち、成形ダイ２３は、積層後のプリプレグシート３Ｂを当該キャビティ内に受け入れるとともに、受け入れたプリプレグシート３Ｂを加熱することにより、当該キャビティに対応する断面形状にプリプレグシート３Ｂを整形する。本実施形態において、成形ダイ２３は、防火複合材１（図１）に対応した矩形断面状のキャビティを有する。プリプレグシート３Ｂは、このようなキャビティ内で整形されることにより、矩形断面状の成形体１１として下流側に排出される。

【0026】

成形ダイ２３は、図略の加熱装置を内蔵している。この加熱装置は、少なくとも成形ダイ２３の下流部において、含浸樹脂１２の温度が材料（ビニルエステル樹脂）の硬化温度を超えるまでプリプレグシート３Ｂを加熱する。すなわち、成形ダイ２３から排出される成形体１１は、硬化した含浸樹脂１２（ビニルエステル樹脂）と強化繊維３とを含む矩形断面状の成形体である。

【0027】

加熱炉２４は、成形体１１を加熱する炉である。加熱炉２４は、成形ダイ２３から排出された成形体１１が通過する加熱室と、当該加熱室の内部を所定範囲の高温に維持する熱源とを含む（いずれも図示省略）。本実施形態において、加熱室の温度、つまり加熱炉２４の内部温度は、２９０℃以上３２０℃以下に設定される。また、加熱炉２４の長さは、成形体１１が加熱炉２４を通過するのに要する時間が５分以上２０分以下となるように設定される。すなわち、本実施形態において、成形体１１は、２９０～３２０℃の加熱温度で５～２０分にわたって加熱処理される。この加熱処理により、成形体１１に含まれるビニルエステル樹脂から可燃性ガスが放出される。

【0028】

加熱炉２４からは、上記のような加熱処理を受けた成形体１１が、防火複合材１として排出される。すなわち、防火複合材１は、加熱により可燃性ガスが放出されたビニルエステル樹脂からなる母材２と、同一方向（引抜方向）に引き揃えられた状態で母材２の内部に配置された強化繊維３とを備える（図１参照）。

【0029】

引取機２５は、成形ダイ２３から排出された防火複合材１を引き取ってさらに下流側に送り出す装置である。本実施形態において、引取機２５は、複数対のローラ３５と、上下方向に対応配置されかつローラ３５に掛け回された一対の無端ベルト３６とを備える。ただし、引取機は、このような無端ベルト３６を用いたものに限られず、クランプ式のものなど、成形体１１の形状に合わせた適宜の形式の引取機を使用可能である。

【0030】

切断機２６は、引取機２５から送出された防火複合材１を切断して所定長さにカットする鋸刃３７を含む装置である。防火複合材１は、鋸刃３７によって所定長さにカットされた後に、図外の搬送部によって下流側に搬出される。

【0031】

［作用効果］
以上説明したとおり、本実施形態では、強化繊維３にビニルエステル樹脂（含浸樹脂１２）を含浸させたプリプレグシート３Ｂが成形ダイ２３に導入されて引抜成形され、これにより得られた成形体１１が２９０～３２０℃の加熱炉２４で５～２０分にわたって加熱されることにより、防火複合材１が製造される。このような方法で製造された防火複合材１は、後述する各実施例の評価からも明らかなように、防火性の面でも強度の面でも優れた特性を有する。

【0032】

すなわち、本実施形態では、加熱炉２４により特定の温度（２９０～３２０℃）及び時間（５～２０分）で成形体１１が加熱されるので、当該加熱処理によってビニルエステル樹脂から有意な量の可燃性ガスを放出させることができる。このことは、可燃性ガスとして揮発し得る成分がビニルエステル樹脂中から減少したことを意味する。したがって、上記加熱処理を経て得られた防火複合材１は、仮に火災等による高温環境に置かれても、その母材２（ビニルエステル樹脂）から揮発し得る可燃性ガスが少なく済むという性質がある。言い換えると、防火複合材１は、高温環境下でも可燃性ガスを放出し難いので、火に接近しても着火せず、優れた防火性を有する。しかも、上述した加熱処理の条件は、防火性を確保するのに必要十分な条件であって、ビニルエステル樹脂を過剰な温度・時間で加熱するものではない。このため、加熱処理に起因して生じ得るビニルエステル樹脂の強度の低下度合を最小限に留めることができる。加熱処理による強度低下が少なければ、当該強度低下量に対し強化繊維３の補強効果による強度上昇量が上回るので、トータルとして防火複合材１の強度を高めることができる。

【0033】

［実施例］
以上説明した実施形態の方法により実際に防火複合材１を製造して得られた結果物を、図３に実施例１～９として示す。すなわち、加熱炉２４による加熱処理の温度・時間を、上記実施形態の条件（２９０～３２０℃／５～２０分）に収まる範囲で種々異ならせつつ、図２に示した製造方法に従って平板状の防火複合材１を製造し、得られた結果物をそれぞれ実施例１～９とする。実施例１～９の繊維重量含有率（Ｗｆ）、つまり防火複合材１中に占める強化繊維３の重量割合は、いずれも６６％とした。

【0034】

実施例１～９における加熱処理以外の製造条件は次のとおりである。
（製造条件）
・寸法：厚み（ｔ）×幅（Ｗ）＝２ｍｍ×３０ｍｍ
・マトリックス樹脂：リポキシ（昭和電工製）
・強化繊維：炭素繊維Ｔ－７００（東レ製）
・金型温度：１６０℃
・線速：０．２ｍ／ｍｉｎ

【0035】

なお、上記製造条件において、マトリックス樹脂とは、母材２を構成する樹脂（ビニルエステル樹脂）のことであり、金型温度とは、成形ダイ２３での加熱温度のことであり、線速とは、引取機２５により防火複合材１を引き取る速度、換言すれば成形ダイ２３を通じた引抜速度のことである。

【0036】

図３には、比較例１～３が併せて示される。比較例１～３は、加熱炉２４での加熱処理の条件が上記実施形態とは異なる。具体的に、上記実施形態の温度条件（２９０～３２０℃）とは異なる温度で加熱処理を行ったものを比較例１，２とし、加熱処理自体を省略したものを比較例３とした。これ以外の製造条件は、実施例１～９と同一である。

【0037】

以上のような実施例及び比較例の防火性及び強度を、次のような方法で評価した。

【0038】

（ｉ）ガスクロマトグラフ分析
上記実施例及び比較例に対し、加熱脱着－ガスクロマトグラフ質量分析装置（ＴＧ－ＧＣ／ＭＳ装置）を用いて３００℃のガスクロマトグラフ分析を行った。ガスクロマトグラフ分析とは、サンプルを特定の温度（ここでは３００℃）まで加熱し、当該加熱に伴いサンプルから揮発する成分を測定する分析方法のことである。分析条件（測定条件）は図４（ａ）（ｂ）に示すとおりである。この３００℃のガスクロマトグラフ分析において揮発成分として認められた可燃性ガスは、主にスチレンガスであった。そこで、実施例及び比較例に対し、スチレンガスの濃度（ｐｐｍ）を測定する分析を行った。その結果をスチレンガス濃度として図３に示す。なお、図３におけるスチレンガス濃度とは、スチレンガスの初期検出濃度のことである。

【0039】

（ii）曲げ強度測定
上記実施例及び比較例に対し、曲げ強度の測定つまり曲げ試験を行った。試験条件は、ＪＩＳ Ｋ７０７４に準拠した。この曲げ試験に供される試験片は、厚さ×幅×長さが２ｍｍ×１５ｍｍ×１００ｍｍのサイズを有するとした。当該サイズの試験片に対し、ＪＩＳ Ｋ７０７４のＡ法（３点曲げ）による曲げ試験を行い、試験片が破断に至る応力（ＭＰａ）を測定した。その結果を曲げ強度として図３に示す。また、加熱処理を省略した場合（比較例３）の曲げ強度を１００とした場合の強度比（％）も、併せて図３に示す。

【0040】

（iii）防火性評価
上記実施例及び比較例に対し、平成１３年国土交通省令第１５１号第８章第５節「車両の火災対策等」の第８３条に準拠した鉄道車両用非金属材料の試験方法Ｉによる防火性評価を行った。なお、同法に準拠した鉄道車両用非金属材料の試験方法Ｉとは、上記省令に関し策定された解釈基準、つまり「鉄道に関する技術上の基準を定める省令の解釈基準」に規定された試験方法であり、概略的に次のような方法によるものである。すなわち、４５度傾斜させた姿勢に保持された試験片（１８２ｍｍ×２５７ｍｍ）の中心部の下にアルコール容器を配置し、当該アルコール容器に入った純エチルアルコール０．５ｃｃが燃え尽きるまで燃焼させる。そして、アルコール燃焼中における試験片の着火、着炎、発煙状態、及び炎の状態を調査するとともに、アルコール燃焼後における試験片の残炎、残じん、炭化、変形状態を調査する。これらの調査結果に基づいて、「不燃性」、「極難燃性」、「難燃性」のいずれに該当するか（もしくはいずれにも該当しないか）を判定する。このような試験方法により実施例及び比較例の防火性を評価した結果を図３に示す。図３において、不燃性が「〇」というのは、上記試験方法による評価結果が防火性に最も優れた「不燃性」であったことを表し、不燃性が「×」というのは、評価結果が「不燃性」ではなかったこと、つまり防火性が相対的に劣ることを表している。

【0041】

図３から理解されるように、実施例１～９を作製する際の加熱処理の条件は、いずれも２９０～３２０℃の温度範囲と、５～２０分の時間範囲に含まれる。このような条件で得られた実施例１～９のスチレンガス濃度、つまり３００℃のガスクロマトグラフ分析による測定において複合材中のビニルエステル樹脂から発生するスチレンガスの濃度は、最も低い場合（実施例９）で２８７ｐｐｍ、最も高い場合（実施例１）で５５０ｐｐｍであった。すなわち、実施例１～９については、複合材中のビニルエステル樹脂から発生するスチレンガスの濃度が５５０ｐｐｍ以下に収まることが確認された。そして、スチレンガスの濃度が５５０ｐｐｍ以下であることで、実施例１～９の防火性の評価はいずれも「不燃性」であった。

【0042】

これに対し、加熱処理の温度が実施例１～９よりも低い２８０℃に設定された比較例１は、スチレンガスの濃度が６００ｐｐｍと高く、これにより防火性の評価が「不燃性」を下回る結果となった。また、加熱処理自体が行われなかった比較例３に至っては、スチレンガスの濃度が１３００ｐｐｍまで上昇し、当然に「不燃性」を下回る評価結果となった。一方、加熱処理の温度が実施例１～９よりも高い３３０℃に設定された比較例２については、スチレンガスの濃度が２４８ｐｐｍまで低下しているものの、加熱過多により樹脂が劣化して割れが発生し、商品として使用できないことが判明した（成形不良）。

【0043】

曲げ強度については、加熱処理を行わない比較例３の曲げ強度が１４７９ＭＰａで最も高かった。加熱処理を行う実施例１～９は、比較例３に比べれば曲げ強度が低下するが、最も低い場合（実施例９）でも曲げ強度は１２１８ＭＰａまでしか低下せず、比較例３に対し８２％の強度比が確保されることが分かった。実施例の中で曲げ強度が最も高い実施例１では、１４０９ＭＰａの曲げ強度（９５％の強度比）が確保された。言い換えると、２９０～３２０℃の温度及び５～２０分の時間で加熱される実施例１～９では、ＪＩＳ Ｋ７０７４による曲げ強度が１２００ＭＰａ以上確保されることが分かった。

【0044】

以上より、実施例１～９は、ＪＩＳ Ｋ７０７４による曲げ強度が１２００ＭＰａ以上という比較的高い強度を有しながら、平成１３年国土交通省令第１５１号第８章第５節「車両の火災対策等」の第８３条に準拠した鉄道車両用非金属材料の試験方法Ｉによる防火性の評価が「不燃性」であり、高い防火性と強度を兼ね備えた優れた複合材料ということができる。

【0045】

［変形例］
上記実施形態では、矩形断面を有する板状の防火複合材１（図１）を成形したが、防火複合材の形状はこれに限られず、種々の断面形状の防火複合材を成形することが可能である。

【0046】

上記実施形態では、防火複合材１に含有される強化繊維３として、防火複合材１の長手方向Ｘに沿う同一の方向に延びる連続繊維を使用したが、防火複合材に含有され得る強化繊維は、連続繊維でなくてもよく、長繊維又は短繊維でもよい。また、強化繊維を２以上の方向に配向してもよい。例えば、図２に示した引抜装置２０を用いて２以上の方向に配向された強化繊維を含む防火複合材を成形するには、複数の送出ローラ３１から送り出される各繊維シート３Ａの強化繊維３の方向を互い違いにすればよい。すなわち、一部の送出ローラ３１から送り出される繊維シート３Ａの繊維方向を送出方向と同一の方向に設定する一方で、他の送出ローラ３１から送り出される繊維シート３Ａの繊維方向を送出方向と異なる方向に設定する。後者のように繊維シート３Ａの強化繊維の方向を送出方向と異なる方向にするには、例えば、送出方向と異なる方向（例えば送出方向と直交する方向）に延びる強化繊維の束（繊維束）を縫合等の手段により組み合わせた繊維シート３Ａを用意すればよい。

【0047】

さらに、複数の送出ローラ３１から送り出される各繊維シート３Ａのそれぞれに含有される強化繊維の方向を２以上に設定してもよい。すなわち、引抜装置２０の上流側で引抜き前の材料として用いられる繊維シートは、２以上の方向に配向された強化繊維を含む多軸の繊維シートであってもよい。また、繊維シートとして、強化繊維を織り合わせた織物を使用することもできる。さらに、引抜き前の材料として、強化繊維を含有したテープ状のロービング材を用いることもできる。

【0048】

上記実施形態では、繊維送出機２１から送られた繊維シート３Ａを樹脂含浸槽２２内に導入してプリプレグシート３Ｂを成形する工程と、成形したプリプレグシート３Ｂを成形ダイ２３に導入して引抜成形する工程と、当該引抜成形により得られた成形体１１を加熱炉２４で加熱する工程とを、一つの製造ラインの中で連続的に行ったが、少なくとも１つの工程を製造ラインから切り離し、複数の工程を独立して行ってもよい。例えば、成形ダイ２３から排出された成形体１１を直接加熱炉２４に投入する上記実施形態の方法（インライン形式）に代えて、成形ダイ２３から排出された成形体１１を先に切断機で所定の長さにカットしてから加熱炉に投入するオフライン形式によっても、上記実施形態と同様の防火複合材を製造することができる。

【符号の説明】

【0049】

１ 防火複合材
２ 母材
３ 強化繊維
３Ｃ プリプレグシート（プリプレグ材）
２３ 成形ダイ（金型）
２４ 加熱炉

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】