(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023164402
(43)【公開日】2023-11-10
(54)【発明の名称】吸音構造体
(51)【国際特許分類】
G10K 11/172 20060101AFI20231102BHJP
G10K 11/16 20060101ALI20231102BHJP
B62D 25/18 20060101ALI20231102BHJP
【ＦＩ】
G10K11/172
G10K11/16 110
B62D25/18 B
【審査請求】未請求
【請求項の数】18
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023074724
(22)【出願日】2023-04-28
(31)【優先権主張番号】P 2022074133
(32)【優先日】2022-04-28
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(71)【出願人】
【識別番号】000003997
【氏名又は名称】日産自動車株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110000671
【氏名又は名称】ＩＢＣ一番町弁理士法人
(72)【発明者】
【氏名】佐俣 萌実
(72)【発明者】
【氏名】豊島 剣一
(72)【発明者】
【氏名】三浦 進
【テーマコード（参考）】
3D203
5D061
【Ｆターム（参考）】
3D203AA01
3D203CA79
3D203CB24
3D203DA15
5D061BB37
5D061CC04
(57)【要約】
【課題】コンパクトな構成としつつ低音域での吸音力を容易に高められる吸音構造体を提供する。
【解決手段】吸音構造体１０は、騒音発生源Ｓに対向配置される対向壁３０と、対向壁３０の対向壁面３１の幅方向に並んで配置されるとともに互いに管路長が異なる複数の共鳴管路４３と、を一の層に対して有する複数の吸音層２０を備える。複数の吸音層２０は、対向壁３０の対向壁面３１の面直方向Ｔにて相互に接触した状態で積層されている。各吸音層２１、２２、２３は、複数の共鳴管路４３が、隣接する他の共鳴管路４３との間が区画壁４１で区画されるとともに管路の導波方向Ｃでの一方が閉塞され他方が開口されている。
【選択図】図１
【解決手段】吸音構造体１０は、騒音発生源Ｓに対向配置される対向壁３０と、対向壁３０の対向壁面３１の幅方向に並んで配置されるとともに互いに管路長が異なる複数の共鳴管路４３と、を一の層に対して有する複数の吸音層２０を備える。複数の吸音層２０は、対向壁３０の対向壁面３１の面直方向Ｔにて相互に接触した状態で積層されている。各吸音層２１、２２、２３は、複数の共鳴管路４３が、隣接する他の共鳴管路４３との間が区画壁４１で区画されるとともに管路の導波方向Ｃでの一方が閉塞され他方が開口されている。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
騒音発生源に対向して配置される対向壁面を有する対向壁と、該対向壁の前記対向壁面に沿って並んで配置されるとともに互いの導波方向での管路長が異なる複数の共鳴管路と、を一の層に有する複数の吸音層を備え、
前記複数の吸音層は、前記対向壁面の面直方向にて相互に接触した状態で積層され、
前記複数の共鳴管路は、各共鳴管路の導波方向での同じ一方側が閉塞端とされ他方側が開口端とされている、吸音構造体。
前記複数の吸音層は、前記対向壁面の面直方向にて相互に接触した状態で積層され、
前記複数の共鳴管路は、各共鳴管路の導波方向での同じ一方側が閉塞端とされ他方側が開口端とされている、吸音構造体。
【請求項2】
前記騒音発生源に対する配置姿勢において、
各共鳴管路の前記開口端は、鉛直方向の最下端に位置する、請求項１に記載の吸音構造体。
各共鳴管路の前記開口端は、鉛直方向の最下端に位置する、請求項１に記載の吸音構造体。
【請求項3】
前記配置姿勢における前記開口端の高さは、
前記騒音発生源との対向方向で遠方に位置する前記対向壁の下端面よりも上方に位置し、
前記騒音発生源との対向方向で近方に位置する前記対向壁の下端面とは同一の高さ若しくは下方に位置する、請求項２に記載の吸音構造体。
前記騒音発生源との対向方向で遠方に位置する前記対向壁の下端面よりも上方に位置し、
前記騒音発生源との対向方向で近方に位置する前記対向壁の下端面とは同一の高さ若しくは下方に位置する、請求項２に記載の吸音構造体。
【請求項4】
前記複数の共鳴管路は、前記共鳴管路の壁面を構成する壁の一部が、他の共鳴管路の壁面を構成する壁と同一の壁で構成されている、請求項１または２に記載の吸音構造体。
【請求項5】
前記騒音発生源は、自動車用タイヤであり、
当該吸音構造体は、該自動車用タイヤのマッドガードの部分に配置される、請求項４に記載の吸音構造体。
当該吸音構造体は、該自動車用タイヤのマッドガードの部分に配置される、請求項４に記載の吸音構造体。
【請求項6】
前記共鳴管路のそれぞれは、前記導波方向での管路長が４３０ｍｍ以下である、請求項５に記載の吸音構造体。
【請求項7】
前記共鳴管路のそれぞれは、前記開口端から前記閉塞端に至るまで直線状の管路である、請求項５に記載の吸音構造体。
【請求項8】
前記共鳴管路のそれぞれは、前記配置姿勢において、前記開口端の鉛直下方に対向する位置に、他の構造部品が配置されていない、請求項５に記載の吸音構造体。
【請求項9】
少なくとも一つの前記共鳴管路の前記開口端に網状部材が配置されている、請求項１または２に記載の吸音構造体。
【請求項10】
前記網状部材は前記開口端と平行に配置されている、請求項９に記載の吸音構造体。
【請求項11】
前記網状部材は前記騒音発生源に対して近方から遠方に向かって下降する一の平面上に位置するように配置されている、請求項９に記載の吸音構造体。
【請求項12】
前記網状部材が配置された少なくとも一つの前記共鳴管路において、前記開口端における前記網状部材の面積は前記開口端の開口面積よりも大きい、請求項９に記載の吸音構造体。
【請求項13】
前記共鳴管路の、前記面直方向において前記騒音発生源に対して近方の対向壁の下端面は遠方の対向壁の下端面よりも上方に位置し、前記共鳴管路のそれぞれの開口端は前記騒音発生源に対して近方から遠方に向かって下降する一の平面上に位置する、請求項１または２に記載の吸音構造体。
【請求項14】
少なくとも一つの前記共鳴管路の前記開口端の内周に、前記共鳴管路の断面積を狭める断面積狭化部が配置されている、請求項１または２に記載の吸音構造体。
【請求項15】
前記共鳴管路における前記断面積狭化部が設けられている部位の断面積は、前記断面積狭化部が設けられていない部位の断面積に対して１０～６５％である、請求項１４に記載の吸音構造体。
【請求項16】
前記共鳴管路の管路長に占める、前記断面積狭化部が設けられている部位の前記共鳴管路の導波方向の長さの割合が４～２０％である、請求項１４に記載の吸音構造体。
【請求項17】
前記共鳴管路において前記断面積狭化部が設けられている部位の断面積は、前記閉塞端側から前記開口端側に向かって増加している、請求項１４に記載の吸音構造体。
【請求項18】
少なくとも一つの前記共鳴管路を構成する吸音壁間の幅は、前記閉塞端から前記開口端に向かって拡大している、請求項１または２に記載の吸音構造体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、吸音構造体に関する。
【背景技術】
【0002】
吸音構造に係る技術として、例えば特許文献１が開示されている。
【0003】
同文献記載の技術では、吸音効果を高める際は、配置姿勢において幅方向に吸音構造を広げている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特許第２７８５６８７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
しかし、同文献記載の技術では、吸音構造を幅方向に広げるので、吸音構造体の投影面積が広くなって装置が大型化するという問題がある。また、低音域での吸音力を高めるほど配置する吸音材の厚さを厚くする必要がある。そのため、例えば自動車の室内に適用する場合、室内空間が狭くなるという問題がある。
【0006】
そこで、本発明は、このような問題点に着目してなされたものであって、コンパクトな構成としつつ低音域の吸音力を容易に高められる吸音構造体を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【0007】
上記課題を解決するために、本発明の一態様に係る吸音構造体は、騒音発生源に対向して配置される対向壁面を有する対向壁と、該対向壁の前記対向壁面に沿って並んで配置されるとともに互いの導波方向での管路長が異なる複数の共鳴管路と、を一の層に有する複数の吸音層を備え、前記複数の吸音層は、前記対向壁面の面直方向にて相互に接触した状態で積層され、前記複数の共鳴管路は、各共鳴管路の導波方向での同じ一方側が閉塞端とされ他方側が開口端とされている。
【発明の効果】
【0008】
本発明によれば、コンパクトな構成としつつ低音域の吸音力を容易に高められる。
【図面の簡単な説明】
【0009】
【図1】本発明の一態様に係る吸音構造体の一実施形態を説明する模式図であって、同図では、実施形態の吸音構造体を自動車用タイヤのマッドガード部分に対向配置した配置例を示している。
【図4】吸音層での複数の共鳴管路の構成例を示す模式的斜視図である。
【図5】本発明の一態様に係る吸音構造体の作用効果を説明する模式的斜視図であり、同図は、隣接する吸音層相互の共鳴管路での連成振動で空気粒子間の摩擦が生じて、吸音効果を増大させるイメージを示している。
【図6A】変形例１に係る吸音構造体の要部拡大図である。
【図6B】変形例２に係る吸音構造体の要部拡大図である。
【図6C】変形例３に係る吸音構造体の要部拡大図である。
【図6D】変形例４に係る吸音構造体の要部拡大図である。
【図8】試験例１等における測定に用いた評価装置を示す模式図である。
【図10】試験例２において作製した比較例および実施例の吸音構造体の吸音層における共鳴管路の配列を示す図である。
【図11】試験例３における吸音試験の結果を示すグラフである。
【図12】試験例４等における測定に用いた垂直入射吸音率計測システムの模式図である。
【図13】試験例４における吸音試験の結果を示すグラフである。
【図14】試験例５における吸音試験の結果を示すグラフである。
【図15】試験例６における吸音試験の結果を示すグラフである。
【図16】試験例７における吸音試験の結果を示すグラフである。
【図17】試験例８における吸音試験の結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【0010】
以下、本発明の一実施形態について、図面を適宜参照しつつ説明する。本実施形態は、自動車用タイヤからの放射音を吸音する吸音構造体の例であり、特に、マッドガード用の吸音構造として好適な吸音構造体である。
【0011】
なお、図面は模式的なものである。そのため、厚みと平面寸法との関係、比率等は現実のものとは異なることに留意すべきであり、図面相互間においても互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれている。
【0012】
また、以下に示す実施形態は、本発明の技術的思想を具体化するための装置や方法を例示するものであって、本発明の技術的思想は、構成部品の材質、形状、構造、配置等を下記の実施形態に特定するものではない。
【0013】
［吸音構造体の構成］
図１に示すように、本実施形態の吸音構造体１０は、騒音発生源Ｓに対向して配置される対向壁面３１を有する対向壁３０と、複数の吸音層２０とを備える。
図１に示すように、本実施形態の吸音構造体１０は、騒音発生源Ｓに対向して配置される対向壁面３１を有する対向壁３０と、複数の吸音層２０とを備える。
【0014】
本実施形態では、複数の吸音層２０として、３層の吸音層２１，２２，２３を有する。これら吸音層２１，２２，２３は、騒音発生源Ｓとの対向方向Ｔに積層される。本実施形態では、騒音発生源Ｓ側から順に、第一吸音層２１，第二吸音層２２，第三吸音層２３が積層されている。なお、各吸音層２１，２２，２３は、同様の構成を有するので、以下、複数の吸音層２１，２２，２３の相違を特に区別しないときは代表符号２０とも記載する。
【0015】
より詳しくは、対向壁３０は、平面視が矩形平板状の板部材であり（図３参照）、図２に拡大図示するように、複数の吸音層２１，２２，２３は、対向壁３０の対向壁面３１の対向方向Ｔ（面直方向でもある）にて相互に接触した状態で一体化されている。
【0016】
本実施形態の吸音構造体１０では、各吸音層２１，２２，２３は、吸音壁４０と、吸音壁４０の前後に騒音発生源Ｓに正対して配置される対向壁３０との組によって構成される。そのため、隣接する他の吸音層２０との間に位置する対向壁３０は、隣接する他の吸音層２０の対向壁３０と同一の壁で構成される。
【0017】
各吸音層２０は、前後の対向壁３０の間に設けられて、図３に示すように、対向壁面３１の幅方向Ｗに並んで配置されるとともに、互いに導波方向Ｃでの管路長Ｌが異なる複数の共鳴管路４３と、を有する。
【0018】
本実施形態の各共鳴管路４３は、開口端４４から閉塞端４５まで導波方向Ｃに沿って伸びる直線状の管路であり、導波方向Ｃが鉛直方向Ｖに沿って設けられている。本実施形態では、各共鳴管路４３の管路長Ｌは、吸音設計周波数として約２００Ｈｚ以上を吸音するべく、４３０ｍｍ以下とされている。
【0019】
特に、本実施形態では、各吸音層２０の複数の共鳴管路４３は、幅方向Ｗで隣接する他の共鳴管路４３との間が導波方向Ｃに沿って伸びる長尺な直方体状の区画壁４１で区画されている。
【0020】
さらに、各吸音層２０の複数の共鳴管路４３は、各共鳴管路４３の導波方向Ｃでの同じ一方側（この例では同図の上側）において、区画壁４１同士の間を埋めるように、短尺な直方体状の閉塞壁４２が固定されている。これにより、各吸音層２０の複数の共鳴管路４３は、各共鳴管路４３の導波方向Ｃでの同じ一方側が閉塞端４５とされ他方側（この例では同図の下側）が開口端４４とされている。
【0021】
特に、本実施形態では、閉塞端４５を形成する閉塞壁４２として、図３に示すように、導波方向Ｃでの長さが互いに異なる三種類の閉塞壁（閉塞壁（短）４２ａ、閉塞壁（中）４２ｂ、閉塞壁（長）４２ｃ）を幅方向Ｗで順に介装することで、互いに導波方向Ｃでの管路長Ｌが異なる複数の共鳴管路４３を形成している。
【0022】
これにより、本実施形態では、図４に斜視図を示すように、共鳴管路４３の周壁面を構成する壁の一部が、他の共鳴管路４３の周壁面を構成する壁と同一の壁で構成される。
【0023】
つまり、本実施形態の例では、騒音発生源Ｓとの対向方向Ｔでは、隣接する吸音層２０との間に位置する対向壁３０の前後の対向壁面３１が隣接する他の吸音層２０との共用壁とされる。また、各吸音層２０の複数の共鳴管路４３相互は、幅方向Ｗで隣接する共鳴管路４３との間に位置する区画壁４１の左右の壁面が隣接する他の共鳴管路４３との共用壁とされる。なお、本明細書において、複数の共鳴管路の「互いの導波方向での管路長が異なる」とは、ある吸音層を構成する複数の共鳴管路のうち、他の共鳴管路との間で導波方向での管路長が異なるものが少なくとも一つ存在することを意味する。ただし、好ましい実施形態においては、ある共鳴管路を構成する複数の共鳴管路のすべてが、自身が隣り合う共鳴管路との間で導波方向での管路長が異なっている。
［吸音構造体の配置姿勢］
次に、上述した吸音構造体１０の自動車用タイヤＳに対する配置姿勢について説明する。
［吸音構造体の配置姿勢］
次に、上述した吸音構造体１０の自動車用タイヤＳに対する配置姿勢について説明する。
【0024】
図１に示すように、本実施形態の吸音構造体１０は、騒音発生源である自動車用タイヤＳに対向配置される。本実施形態では、少なくとも２層以上（この例では３層）積層された吸音層２０を有する吸音構造体１０を、自動車用タイヤＳのマッドガードＧの部分に配置している。
【0025】
図１に示す配置姿勢において、各共鳴管路４３の開口端４４は、鉛直方向Ｖでの最下端に位置して路面Ｒに対向して配置される。本実施形態では、共鳴管路４３のそれぞれは、開口端４４の鉛直下方で路面Ｒに対向する位置には、水平姿勢で設置される他の構造部品が配置されない。
【0026】
この配置姿勢において、吸音層２０は、各共鳴管路４３の開口端４４が各共鳴管路４３の最下端に位置するため路面Ｒ側を向き、吸音層２０が自動車用タイヤＳに対向する水平方向Ｈで複数層が積層配置されることになる。
【0027】
より詳しくは、同配置姿勢において、各開口端４４の鉛直方向Ｖでの高さは、図２に示すように、騒音発生源Ｓに対する対向方向Ｔで遠方Ｆに位置する対向壁３０の下端面３２よりも上方に位置している。また、騒音発生源Ｓに対して近方Ｎに位置する対向壁３０の下端面３２と同一の高さ若しくは下方に位置している。これにより、各吸音層２０相互には、騒音発生源Ｓの近方Ｎから遠方Ｆに向けて順に低くなるように段差Ｄが設けられる。
【0028】
そして、本実施形態の吸音構造体１０を用い、図１に示す配置姿勢において、マッドガードＧの部分、つまり、車両進行方向（車両前方）に対して自動車用タイヤＳの後方にて対向壁３０が対向するように吸音構造体１０を配置する。これにより、上述したように、各吸音層２０は、各共鳴管路４３の開口端４４が配置姿勢での鉛直方向Ｖでの最下端に位置する。
【0029】
特に、本実施形態では、自動車用タイヤＳの放射音圧が最も高いマッドガードＧの部分に、放射音を吸音可能で且つマッドガードＧに要求される耐久性を満足する板状レゾネータ構造として吸音構造体１０を配置している。なお、マッドガードＧの部分に配置する板状レゾネータ構造としての吸音構造体１０による吸音機能の狙い周波数は、７００～９００Ｈｚである。
【0030】
［作用効果］
本実施形態の吸音構造体１０が吸音効果を奏する機序は、図５にイメージを示すように、各共鳴管路４３の開口端４４から各共鳴管路４３の空洞内に入射した音波が、空洞の長さに応じた特定の周波数の定在波（１／４波長）Ｂをつくり、その定在波Ｂが空洞内で振動を繰り返すことで、空気粒子間の摩擦によりエネルギを効率良く消費するものである。
本実施形態の吸音構造体１０が吸音効果を奏する機序は、図５にイメージを示すように、各共鳴管路４３の開口端４４から各共鳴管路４３の空洞内に入射した音波が、空洞の長さに応じた特定の周波数の定在波（１／４波長）Ｂをつくり、その定在波Ｂが空洞内で振動を繰り返すことで、空気粒子間の摩擦によりエネルギを効率良く消費するものである。
【0031】
特に、本実施形態の吸音構造体１０においては、複数の吸音層２０は、対向壁面３１の面直方向（対向方向Ｔ）にて相互に接触した状態で積層され、複数の共鳴管路４３は、各共鳴管路４３の導波方向Ｃでの同じ一方側が閉塞端４５とされ他方側が開口端４４とされているので、コンパクトな構成としつつ低音域での吸音力を容易に高められる。
【0032】
ここで、自動車の車外騒音の主な要因にはタイヤからの放射音がある。自動車用タイヤＳからの放射音は、タイヤと路面Ｒとの接触部近傍において最も騒音が大きい。これに対し、例えば特許文献１に開示される技術のように、吸音構造体を幅方向に一層並べただけでは、コンパクトな構造で十分な吸音効果を得る上で不十分であり、未だ改善の余地がある。
【0033】
そこで、自動車用タイヤＳの吸音用として好適な吸音構造体が望まれるところ、本願発明者らによる上記試験結果にも示すように、管路長Ｌの異なる複数の共鳴管路４３を対向壁３０の対向壁面３１に設置した吸音層２０を対向方向Ｔで２層以上を積層配置することにより吸音効果が向上するという知見を得た。
【0034】
この知見に基づき、本実施形態の吸音構造体１０は、対向壁３０と、対向壁３０の対向壁面３１に沿って幅方向Ｗに並んで配置されて互いに管路長Ｌが異なる複数の共鳴管路４３と、を一の層に有する吸音層２０を複数層備える構成を採用したのである。
【0035】
つまり、本実施形態の吸音構造体１０によれば、図５において、各共鳴管路４３に入射した音波は空洞の閉塞端４５で反射され、共鳴管路４３の外部に開口端４４から再び放出される音波が開口端４４で回折し、そのエネルギの一部が隣接する共鳴管路４３の空洞内に流れ込み、隣接する共鳴管路４３の空洞相互間でエネルギが受け渡される。
【0036】
これにより、隣接する共鳴管路４３の空洞内で連成振動が生じ、さらに、空気粒子間の摩擦が生じて音波のエネルギを消費するとともに、段差Ｄを順に設けた対向壁面３１が音波を反射させ、開口端４４に音波を導き空気粒子の摩擦を高めることができる。
【0037】
なお、同図において、符号Ｂは、定在波の振動で空気粒子間の摩擦が生じるイメージを示し、符号Ｅに示す矢印は、隣接する吸音層２０相互の共鳴管路４３での空洞の連成振動で空気粒子間の摩擦が生じて吸音効果を増大させるイメージを示している。また、符号Ｆに示す矢印は、対向壁面３１が音波を反射させて開口端４４に音波を導き空気粒子の摩擦を高めるイメージを示している。
【0038】
このように、本実施形態の吸音構造体１０によれば、コンパクトな構成としつつも吸音効果を増大させることができる。特に、後述する図９（ｂ）に示すように、２層以上の吸音層２０を騒音発生源Ｓに対向して積層配置することで、５００Ｈｚ～１０００Ｈｚの音響ノイズを約１ｄＢ以上低減可能である。
【0039】
また、本実施形態の吸音構造体１０によれば、騒音発生源Ｓに対する配置姿勢において、各共鳴管路４３の開口端４４が共鳴管路４３の最下端に位置するので、マッドガード用の吸音構造として、タイヤからの泥等の付着物が共鳴管路４３の内部に浸入することが防止または抑制される。そのため、長期間に亘って各共鳴管路４３の閉塞を防止または抑制可能である。よって、タイヤからの放射音を安定して吸音できる板状レゾネータ構造として優れている。
【0040】
換言すれば、本実施形態の板状レゾネータ構造は、泥が付着しても吸音機能を維持できるため、マッドガード用の吸音構造として好適である。つまり、例えば吸音材であっても、発泡体や繊維体であるとマッドガード用の吸音構造としての耐久性が本実施形態の構成と比較して低いといえるため、マッドガード用の吸音構造として不十分である。
【0041】
さらに、本実施形態の吸音構造体１０では、複数の共鳴管路４３を騒音発生源Ｓに対して正対方向で複数積層するとともに、配置姿勢における開口端４４の高さが、騒音発生源Ｓとの対向方向Ｔで遠方Ｆに位置する対向壁３０の下端面３２よりも上方に位置し、騒音発生源Ｓとの対向方向Ｔで近方Ｎに位置する対向壁３０の下端面３２とは同一の高さ若しくは下方に位置させている。
【0042】
これにより、本実施形態の吸音構造体１０によれば、吸音層２０相互の段差Ｄにより、騒音発生源Ｓよりも遠方側が下方に張り出す多段の壁面が設定されるので、上記符号Ｆに示す反射とＥに示す連成振動を一層効率良く生じさせ、吸音性能をより向上させることができる。
【0043】
さらに、本実施形態の吸音構造体１０によれば、共鳴管路４３を構成する区画壁４１の一部が、他の共鳴管路４３と同一の壁とする構成を採用したので、安価で製造しやすい吸音層構造を提供できる。
【0044】
また、本実施形態の吸音構造体１０においては、騒音発生源が自動車用タイヤＳであり、吸音構造体１０は、自動車用タイヤＳのマッドガードＧの部分に配置しているので、本実施形態の吸音構造体１０の用途として好適である。
【0045】
つまり、通常、楽器での防音用途では６０～１６０Ｈｚ領域の吸音を対象とする。これに対し、ロードノイズ吸音は３００～１０００Ｈｚ領域の吸音を対象とする。そのため、本実施形態の吸音構造体１０を自動車用タイヤＳのマッドガードＧの部分に配置すれば、本実施形態の吸音構造体１０の性能を十分に発揮できるといえる。
【0046】
特に、本実施形態の吸音構造体１０においては、ロードノイズ（約３００Ｈｚ～１０００Ｈｚ）の吸音用として、約２００Ｈｚ以上の周波数を吸音すべく、共鳴管路４３の導波方向Ｃでの管路長Ｌを４３０ｍｍ以下に設定しているので、同用途としてより一層好適である。
【0047】
また、本実施形態の吸音構造体１０において、共鳴管路４３は、開口端４４から閉塞端４５まで直線状の管路としているので、コンパクトな構成で低音域での吸音力を高めるとともに、共鳴管路４３内への泥等の異物が浸入する弊害を防止または抑制する上で更に好適である。
【0048】
また、本実施形態の吸音構造体１０において、上述した配置姿勢において、開口端４４の鉛直下方に対向する位置に、棚部材等の、水平姿勢で設置される他の構造部品が配置されていないので、開口端４４およびその近傍での泥だまりの弊害をより確実に防止または抑制できる。そのため、自動車用タイヤＳのマッドガードＧの部分に配置する上で更に好適である。
【0049】
以上説明したように、本実施形態の吸音構造体１０によれば、コンパクトな構成としつつ低音域の吸音力を容易に高められる。なお、本発明に係る吸音構造体は、上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しなければ種々の変形が可能であることは勿論である。
【0050】
以下、上記実施形態で説明した吸音構造体１０の変形例を説明する。なお、以下では、説明の重複を避けるため、上記実施形態で説明した吸音構造体１０の各構成と同様の構成については詳細な説明を省略する。
【0051】
＜変形例１＞
図６Ａは、変形例１に係る吸音構造体１０の要部拡大図である。この吸音構造体１０は、図２に示す実施形態の構成要素に加えて、網状部材である樹脂メッシュ４６をさらに備えており、この樹脂メッシュ４６は、それぞれの共鳴管路４３の開口端４４を塞ぐように、開口端４４に平行に設置されている。樹脂メッシュ４６が設置されている点を除き、この吸音構造体１０は、上記実施形態で説明した吸音構造体１０と同様の構成を有している。なお、図示はしていないが、変形例１において、ナイロンメッシュはすべての開口端４４を覆うように配置されている。
図６Ａは、変形例１に係る吸音構造体１０の要部拡大図である。この吸音構造体１０は、図２に示す実施形態の構成要素に加えて、網状部材である樹脂メッシュ４６をさらに備えており、この樹脂メッシュ４６は、それぞれの共鳴管路４３の開口端４４を塞ぐように、開口端４４に平行に設置されている。樹脂メッシュ４６が設置されている点を除き、この吸音構造体１０は、上記実施形態で説明した吸音構造体１０と同様の構成を有している。なお、図示はしていないが、変形例１において、ナイロンメッシュはすべての開口端４４を覆うように配置されている。
【0052】
図６Ａにおいて、網状部材は樹脂メッシュ４６から構成されているが、場合によっては、網状部材は金属等の他の材料から構成されていてもよい。ただし、樹脂メッシュを用いることにより軽量化が可能であり、設置の操作も簡便であるといった利点がある。
【0053】
このような変形例１に係る吸音構造体１０も、上記実施形態で説明した吸音構造体１０と同様に、複数の吸音層２０は対向壁面３１の面直方向（対向方向Ｔ）にて相互に接触した状態で積層され、複数の共鳴管路４３は、各共鳴管路４３の導波方向Ｃでの同じ一方側が閉塞端４５とされ他方側が開口端４４とされている。このため、コンパクトな構成としつつ低音域での吸音力を容易に高められるという効果を同様に奏する。
【0054】
また、変形例１に係る吸音構造体１０は、共鳴管路４３の開口端４４に網状部材が配置されていることで、特に７００～９００Ｈｚの音波に対する吸音性能が向上している（図１３に示す参考例２を参照）。さらに、樹脂メッシュ４６が開口端に平行に配置されていることで、特に７００～２０００Ｈｚの周波数帯の音波に対して優れた吸音性能を示す（図１４に示す参考例５を参照）。したがって、ロードノイズ（５００～２０００Ｈｚ）の低減を目的とする場合などにこのような構成とすることが有効である。なお、網状部材の設置により、タイヤからの泥等の付着物で共鳴管路が長期間閉塞され難くなることから、タイヤ放射音を安定して吸音できるようになるという利点もある。
【0055】
＜変形例２＞
図６Ｂは、変形例２に係る吸音構造体１０の要部拡大図である。この吸音構造体１０は、図６Ａに示す変形例１において、網状部材である樹脂メッシュ４６の配置形態が異なる点を除き、上記変形例１で説明した吸音構造体１０と同様の構成を有している。具体的に、変形例２に係る吸音構造体１０においては、樹脂メッシュ４６が、騒音発生源Ｓに対して近方から遠方に向かう向きに張力をかけて平面状に配置されている。言い換えれば、変形例２において、樹脂メッシュ４６は、騒音発生源Ｓに対して近方から遠方に向かって下降する一の平面上に位置するように配置されている。
図６Ｂは、変形例２に係る吸音構造体１０の要部拡大図である。この吸音構造体１０は、図６Ａに示す変形例１において、網状部材である樹脂メッシュ４６の配置形態が異なる点を除き、上記変形例１で説明した吸音構造体１０と同様の構成を有している。具体的に、変形例２に係る吸音構造体１０においては、樹脂メッシュ４６が、騒音発生源Ｓに対して近方から遠方に向かう向きに張力をかけて平面状に配置されている。言い換えれば、変形例２において、樹脂メッシュ４６は、騒音発生源Ｓに対して近方から遠方に向かって下降する一の平面上に位置するように配置されている。
【0056】
このような変形例２に係る吸音構造体１０も、コンパクトな構成としつつ低音域での吸音力を容易に高められるという効果や、特に７００～９００Ｈｚの音波に対して優れた吸音性能を示すという効果を奏する。さらに、樹脂メッシュ４６が騒音発生源Ｓに対して近方から遠方に向かって下降する一の平面上に位置するように配置されていることで、特に２７００～４０００Ｈｚの周波数帯の音波に対して優れた吸音性能を示す（図１４に示す参考例６を参照）。
【0057】
＜変形例３＞
図６Ｃは、変形例３に係る吸音構造体１０の要部拡大図である。この吸音構造体１０は、図６Ａに示す変形例１において、網状部材である樹脂メッシュ４６の配置形態が異なる点を除き、上記変形例１で説明した吸音構造体１０と同様の構成を有している。具体的に、変形例３に係る吸音構造体１０においては、樹脂メッシュ４６が開口端４４に平行に設置されている。一方、樹脂メッシュ４６が配置された共鳴管路４３において、開口端４４における樹脂メッシュ４６の面積が開口端４４の開口面積よりも大きくなるように樹脂メッシュ４６が配置されている（この点では変形例２も同様である）。言い換えれば、変形例３において、樹脂メッシュ４６は、開口端４４の面積に対して多少の余裕を持たせて弛ませるように配置されている。
図６Ｃは、変形例３に係る吸音構造体１０の要部拡大図である。この吸音構造体１０は、図６Ａに示す変形例１において、網状部材である樹脂メッシュ４６の配置形態が異なる点を除き、上記変形例１で説明した吸音構造体１０と同様の構成を有している。具体的に、変形例３に係る吸音構造体１０においては、樹脂メッシュ４６が開口端４４に平行に設置されている。一方、樹脂メッシュ４６が配置された共鳴管路４３において、開口端４４における樹脂メッシュ４６の面積が開口端４４の開口面積よりも大きくなるように樹脂メッシュ４６が配置されている（この点では変形例２も同様である）。言い換えれば、変形例３において、樹脂メッシュ４６は、開口端４４の面積に対して多少の余裕を持たせて弛ませるように配置されている。
【0058】
このような変形例３に係る吸音構造体１０も、コンパクトな構成としつつ低音域での吸音力を容易に高められるという効果や、特に７００～９００Ｈｚの音波に対して優れた吸音性能を示すという効果を奏する。さらに、樹脂メッシュ４６が余裕を持って弛ませるように配置されていても変形例１と同等の吸音性能を示す（図１３に示す参考例３および参考例４を参照）。このことは、吸音構造体１０の製造時において開口端４４に樹脂メッシュ４６を配置する際に、厳しい位置合わせなどの製造上の制約が存在しないことを意味する。
【0059】
＜変形例４＞
図６Ｄは、変形例４に係る吸音構造体１０の要部拡大図である。この吸音構造体１０は、図２に示す実施形態において、共鳴管路４３の、前記面直方向において騒音発生源Ｓに対して近方の対向壁３０の下端面３２は遠方の対向壁３０の下端面３２よりも上方に位置し、前記共鳴管路４３のそれぞれの開口端４４は騒音発生源Ｓに対して近方から遠方に向かって下降する一の平面上に位置するように構成されている。この点を除き、この吸音構造体１０は、上記実施形態で説明した吸音構造体１０と同様の構成を有している。
図６Ｄは、変形例４に係る吸音構造体１０の要部拡大図である。この吸音構造体１０は、図２に示す実施形態において、共鳴管路４３の、前記面直方向において騒音発生源Ｓに対して近方の対向壁３０の下端面３２は遠方の対向壁３０の下端面３２よりも上方に位置し、前記共鳴管路４３のそれぞれの開口端４４は騒音発生源Ｓに対して近方から遠方に向かって下降する一の平面上に位置するように構成されている。この点を除き、この吸音構造体１０は、上記実施形態で説明した吸音構造体１０と同様の構成を有している。
【0060】
このような変形例４に係る吸音構造体１０も、コンパクトな構成としつつ低音域での吸音力を容易に高められるという効果を奏する。また、変形例４に係る吸音構造体１０は、上記のような構成とされていることで、特に３次の吸音効果が発現する３０００Ｈｚ近傍の周波数の音波に対する吸音性能に優れるという利点がある（図１１に示す参考例１を参照）。
【0061】
＜変形例５＞
図７（ａ）は、変形例５に係る吸音構造体１０の共鳴管路４３の拡大図である。変形例５では、図３および図４に示す実施形態において、共鳴管路４３の開口端４４の内周の開口端４４から所定の長さで、共鳴管路４３の断面積を狭める断面積狭化部４７が配置されている。この点を除き、変形例５に係る吸音構造体１０は、上記実施形態で説明した吸音構造体１０と同様の構成を有している。なお、共鳴管路４３において断面積狭化部４７が設けられている部位の断面積は、図７（ａ）に示すように閉塞端４５側から開口端４４側に向かって一定であってもよいし、図７（ｂ）に示すように閉塞端４５側から開口端４４側に向かって増加していてもよいし、逆に閉塞端４５側から開口端４４側に向かって減少していてもよい。また、図７（ａ）や図７（ｂ）に示すように断面積狭化部４７の下端部は共鳴管路４３の開口端４４と一致していることが好ましいが、場合によっては断面積狭化部４７の下端部は共鳴管路４３の開口端４４よりも多少下方に位置していてもよいし、多少上方に位置していてもよい。
図７（ａ）は、変形例５に係る吸音構造体１０の共鳴管路４３の拡大図である。変形例５では、図３および図４に示す実施形態において、共鳴管路４３の開口端４４の内周の開口端４４から所定の長さで、共鳴管路４３の断面積を狭める断面積狭化部４７が配置されている。この点を除き、変形例５に係る吸音構造体１０は、上記実施形態で説明した吸音構造体１０と同様の構成を有している。なお、共鳴管路４３において断面積狭化部４７が設けられている部位の断面積は、図７（ａ）に示すように閉塞端４５側から開口端４４側に向かって一定であってもよいし、図７（ｂ）に示すように閉塞端４５側から開口端４４側に向かって増加していてもよいし、逆に閉塞端４５側から開口端４４側に向かって減少していてもよい。また、図７（ａ）や図７（ｂ）に示すように断面積狭化部４７の下端部は共鳴管路４３の開口端４４と一致していることが好ましいが、場合によっては断面積狭化部４７の下端部は共鳴管路４３の開口端４４よりも多少下方に位置していてもよいし、多少上方に位置していてもよい。
【0062】
このような変形例５に係る吸音構造体１０も、コンパクトな構成としつつ低音域での吸音力を容易に高められるという効果を奏する。また、変形例５に係る吸音構造体１０は、上記のような構成とされていることで、吸音率が向上するとともに、ピーク吸音率が発現する周波数帯が変化するという利点がある（図１５および図１６に示す各参考例を参照）。このような効果が奏されるのは、断面積狭化部４７の設置により共鳴管路４３がヘルムホルツ共鳴器のような構成となり、共鳴管路４３の内部に生じる定在波が振動を繰り返して空気粒子間の摩擦によりエネルギを消費する結果、音を減衰させることによるものと考えられる。
【0063】
ここで、断面積狭化部４７のサイズについて特に制限はないが、そのサイズに応じてピーク吸音率を発現する周波数帯は異なることから、吸音を目的とする周波数帯を考慮して断面積狭化部４７のサイズを設定すればよい。好ましい実施形態において、共鳴管路４３における断面積狭化部４７が設けられている部位の断面積は、断面積狭化部４７が設けられていない部位の断面積に対して、好ましくは１０～６５％であり、より好ましくは１０～３５％である。また、共鳴管路４３の管路長に占める、断面積狭化部４７が設けられている部位の共鳴管路４３の導波方向の長さの割合は、好ましくは４～２０％であり、より好ましくは９～２０％である。断面積狭化部４７のサイズがこのような範囲を満たすものであると、特に吸音性能に優れるという利点がある。
【0064】
＜変形例６＞
図７（ｃ）は、変形例６に係る吸音構造体１０の共鳴管路４３の拡大図である。変形例６では、図３および図４に示す実施形態において、共鳴管路４３の開口端４４の内周の開口端４４から所定の長さで、共鳴管路４３の断面積を狭める断面積狭化部４７が配置されている。また、変形例６では、共鳴管路４３を構成する吸音壁４０間の幅が、閉塞端４５から開口端４４に向かって拡大している。これらの点を除き、変形例６に係る吸音構造体１０は、上記実施形態で説明した吸音構造体１０と同様の構成を有している。
図７（ｃ）は、変形例６に係る吸音構造体１０の共鳴管路４３の拡大図である。変形例６では、図３および図４に示す実施形態において、共鳴管路４３の開口端４４の内周の開口端４４から所定の長さで、共鳴管路４３の断面積を狭める断面積狭化部４７が配置されている。また、変形例６では、共鳴管路４３を構成する吸音壁４０間の幅が、閉塞端４５から開口端４４に向かって拡大している。これらの点を除き、変形例６に係る吸音構造体１０は、上記実施形態で説明した吸音構造体１０と同様の構成を有している。
【0065】
このような変形例６に係る吸音構造体１０も、コンパクトな構成としつつ低音域での吸音力を容易に高められるという効果を奏する。また、変形例６に係る吸音構造体１０は、上記のような構成とされていることで抜き勾配θが存在し、これにより共鳴管路４３は製造時に金型から抜き取られ易い。このため、吸音構造体１０の生産性を大幅に向上させることができる。なお、図１７に示すように、抜き勾配θの大きさによってピーク吸音率を発現する周波数帯が変化することが判明している。したがって、吸音を目的とする周波数帯を考慮して抜き勾配θを設定すればよい。ただし、吸音性能に優れるという観点から、抜き勾配θは、（０°を超えて）１０°以下であることが好ましく、３°以下であることがさらに好ましい。
【0066】
なお、以下の実施形態も本発明の範囲に含まれる：請求項２の特徴を有する請求項１に記載の吸音構造体；請求項３の特徴を有する請求項２に記載の吸音構造体；請求項４の特徴を有する請求項１～３のいずれかに記載の吸音構造体；請求項５の特徴を有する請求項４に記載の吸音構造体；請求項６の特徴を有する請求項５に記載の吸音構造体；請求項７の特徴を有する請求項５または６に記載の吸音構造体；請求項８の特徴を有する請求項５～７のいずれかに記載の吸音構造体；請求項９の特徴を有する請求項１～８のいずれかに記載の吸音構造体；請求項１０の特徴を有する請求項９に記載の吸音構造体；請求項１１の特徴を有する請求項９に記載の吸音構造体；請求項１２の特徴を有する請求項９～１１のいずれかに記載の吸音構造体；請求項１３の特徴を有する請求項１～１２のいずれかに記載の吸音構造体；請求項１４の特徴を有する請求項１～１３のいずれかに記載の吸音構造体；請求項１５の特徴を有する請求項１４に記載の吸音構造体；請求項１６の特徴を有する請求項１４または１５に記載の吸音構造体；請求項１７の特徴を有する請求項１４～１６のいずれかに記載の吸音構造体；請求項１８の特徴を有する請求項１～１７のいずれかに記載の吸音構造体。
【実施例0067】
以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明する。ただし、本発明の技術的範囲が以下の実施例のみに制限されるわけではない。
【0068】
《吸音構造体の吸音性能の評価》
種々の構造を有する吸音構造体を作製し、その吸音性能を評価した。なお、以下で作製した吸音構造体や共鳴管はすべてポリプロピレン（ＰＰ）製であり、その作製には３Ｄプリンタを用いた。
種々の構造を有する吸音構造体を作製し、その吸音性能を評価した。なお、以下で作製した吸音構造体や共鳴管はすべてポリプロピレン（ＰＰ）製であり、その作製には３Ｄプリンタを用いた。
【0069】
［試験例１］
本発明の一形態に係る吸音構造体について、各周波数の音波に対する吸音性能を測定した。なお、上記実施形態での対応する符号を括弧書きで付記する。
本発明の一形態に係る吸音構造体について、各周波数の音波に対する吸音性能を測定した。なお、上記実施形態での対応する符号を括弧書きで付記する。
【0070】
図８に評価装置の模式図を示す。同図に示すように、評価装置１００は、上部に開口する試験用筐体１１０の内部の底面上に、騒音発生源としての音源Ｓを設置し、試験用筐体１１０の上部の開口部分を覆うように試験用の吸音構造体１０を設置した。また、吸音構造体１０の、音源Ｓとは反対側にマイクロフォンＭを配置した。マイクロフォンＭの離隔距離Ａは５００ｍｍとした。
【0071】
本評価試験では、試験用の吸音構造体１０として、一方が閉塞し、他方が開口した管路長Ｌの異なる複数の共鳴管路４３が一の壁面上に設置してある吸音層２０を用意した。積層による効果を比較するために、０層、１層、２層、８層、１２層までの吸音層２０を、試験用筐体１１０の上部の音源Ｓとの対向位置に設置してそれぞれの積層による吸音性能を測定した。また、本評価試験では、比較例の吸音構造体１２０として、吸音層２０を構成する対向壁３０と同じ材料を用いた単純な板材を同様に積層設置し、吸音構造体１０と同様に試験用筐体１１０の上部の開口部分を覆うように設置してそれぞれの吸音性能を比較測定した。
【0072】
図８に示す評価装置での配置姿勢において、本実施形態の吸音構造体１０に対応する、２層、８層、１２層の実施例では、吸音層２０は騒音発生源Ｓに対して正対し、吸音層２０が対向壁３０の壁面３１の面直方向に複数層が接触している。
【0073】
つまり、複数の吸音層２０は、対向壁３０の壁面３１の面直方向にて相互に接触した状態で積層される。各吸音層２０は、複数の共鳴管路４３が、隣接する他の共鳴管路４３との間が区画壁４１で区画されるとともに各共鳴管路４３の導波方向での一方が閉塞され他方が開口されている。なお、上記実施形態での自動車用タイヤＳに対する配置姿勢に対し、この評価装置１００での上下の方向が車両での前後方向に対応することになる。また、評価に当たっては、１００～８１９２Ｈｚのホワイトノイズを出力し、マイクロフォンＭを用いてで音圧レベル（Sound Pressure Level）を測定した。
【0074】
試験例１の評価結果を図９（ａ）および（ｂ）に示す。同図に示すように、２層、８層、１２層の実施例に係る吸音構造体（１０）では、吸音層（２０）を二層以上積層することにより、吸音設計周波数（７００～９００Ｈｚ）よりも広範囲の５００～１０００Ｈｚにおいて音圧レベルが有意に低下しており、優れた吸音効果を奏することがわかる。
【0075】
［試験例２］
吸音層が有する複数の共鳴管路について、互いの導波方向の管路長が異なることによる効果を確認する目的で、この特徴を備えた吸音構造体およびこの特徴を備えていない吸音構造体を作製し、各周波数の音波に対する吸音性能を測定した。
吸音層が有する複数の共鳴管路について、互いの導波方向の管路長が異なることによる効果を確認する目的で、この特徴を備えた吸音構造体およびこの特徴を備えていない吸音構造体を作製し、各周波数の音波に対する吸音性能を測定した。
【0076】
具体的には、まず、比較例として、３つの吸音層が対向壁の壁面の面直方向にて相互に接触した状態で積層され、各吸音層を構成する共鳴管路における互いの導波方向の管路長が同一である吸音構造体を作製した。本比較例の吸音構造体においては、図１０（ａ）に示すように、騒音発生源Ｓの側（図１０（ａ）の下側）に位置する吸音層から、共鳴管路の共鳴周波数が９００Ｈｚ（図中の「９」）、８００Ｈｚ（図中の「８」）および７００Ｈｚ（図中の「７」）でそれぞれ同一となるように、各吸音層における共鳴管路の長さが設定されている。
【0077】
一方、実施例として、３つの吸音層が対向壁の壁面の面直方向にて相互に接触した状態で積層され、各吸音層を構成する共鳴管路における互いの導波方向の管路長が異なる吸音構造体を作製した。本実施例の吸音構造体においては、図１０（ｂ）に示すように、互いに隣り合う共鳴管路の共鳴周波数が異なるように、各吸音層における共鳴管路の長さが設定されている。
【0078】
上記で作製したそれぞれの吸音構造体について、図８に示す評価装置を用いて音圧レベルのＯｖｅｒａｌｌ値を比較した。結果を下記の表１に示す。
【0079】
【表1】
【0080】
表１に示すように、吸音層を構成する複数の共鳴管路において、互いの導波方向の管路長が異なっている実施例では、比較例と比べて音圧レベルの低減効果がより優れていることがわかる。
【0081】
［試験例３］
参考例１として、３つの吸音層が対向壁の壁面の面直方向にて相互に接触した状態で積層され、各吸音層を構成する共鳴管路における互いの導波方向の管路長がすべて共鳴周波数９００Ｈｚに相当する吸音構造体を作製した。この際、参考例の吸音構造体の開口端の構造は、図６Ｄに示すように、吸音層を構成する共鳴管路の、面直方向において騒音発生源に対して近方の対向壁の下端面は遠方の対向壁の下端面よりも上方に位置し、共鳴管路のそれぞれの開口端は騒音発生源に対して近方から遠方に向かって下降する一の平面上に位置するように構成した。
参考例１として、３つの吸音層が対向壁の壁面の面直方向にて相互に接触した状態で積層され、各吸音層を構成する共鳴管路における互いの導波方向の管路長がすべて共鳴周波数９００Ｈｚに相当する吸音構造体を作製した。この際、参考例の吸音構造体の開口端の構造は、図６Ｄに示すように、吸音層を構成する共鳴管路の、面直方向において騒音発生源に対して近方の対向壁の下端面は遠方の対向壁の下端面よりも上方に位置し、共鳴管路のそれぞれの開口端は騒音発生源に対して近方から遠方に向かって下降する一の平面上に位置するように構成した。
【0082】
一方、比較参考例１として、開口端の構造を参考例のようには構成せず、図２に示すように単に各吸音層をずらして３層積層した吸音構造体を作製した。
【0083】
上記で作製したそれぞれの吸音構造体について、図８に示す評価装置を用いて音圧レベルのＯｖｅｒａｌｌ値を比較した。なお、測定条件は試験例２と同じとした。結果を図１１に示す。図１１に示すように、参考例１の構成を備えることで、比較参考例１の場合と比較して、特に３次の吸音効果が発現する３０００Ｈｚ近傍の周波数の音波に対する吸音性能が顕著に向上することがわかる。なお、２０００～３０００Ｈｚの周波数帯における音圧レベルは、サンプルなしの７０．５［ｄＢ］に対して、比較参考例１では６９．２［ｄＢ］（低減量＝１．３［ｄＢ］）であったのに対し、参考例１では６８．８［ｄＢ］（低減量＝１．７［ｄＢ］）であった
［試験例４］
以下の構造を有する比較参考例および参考例の共鳴管を作製した。
［試験例４］
以下の構造を有する比較参考例および参考例の共鳴管を作製した。
【0084】
比較参考例２：正方形断面で閉塞端および開口端を有する中空構造（導波方向の内寸長さ１０４ｍｍ、外寸幅２２ｍｍ、壁厚み２ｍｍ）；
参考例２：比較参考例２において、開口端に沿うようにナイロン（＃１３２）製メッシュを設置した；
参考例３：比較参考例２において、開口端の各辺の両端からそれぞれ６ｍｍの突起部（導波方向の長さ４ｍｍ）を設けることにより各辺に幅１０ｍｍの溝部を設け、突起部の先端に沿うようにナイロン（＃１３２）製メッシュを設置した。これにより、開口端におけるナイロンメッシュの面積（４８４ｍｍ２）は開口端の面積（３２４ｍｍ２）よりも大きくなるように構成されている；
参考例４：参考例３において、突起部の導波方向の長さを２ｍｍに変更した。これにより、開口端におけるナイロンメッシュの面積（４０４ｍｍ２）は開口端の面積（３２４ｍｍ２）よりも大きくなるように構成されている；
上記で作製した比較参考例２および参考例２～参考例４の共鳴管について、垂直入射吸音率計測システムを用いて、伝達関数法（２マイクロホン法）により、各周波数の音波に対する垂直入射吸音率αを測定した。なお、測定に用いた垂直入射吸音率計測システム２００の模式図を図１２に示す。垂直入射吸音率計測システム２００は、筐体２１０と、スピーカー２２０と、スピーカー２２０に接続された増幅器２２１および信号発生器２２２と、サイレンサーユニット２３０と、第１のマイクロフォンＭ１および第２のマイクロフォンＭ２と、マイクロフォン（Ｍ１，Ｍ２）に接続された測定用増幅器２４１および測定用コンピュータ２４２と、を備えている。測定に当たっては、垂直入射吸音率計測システム２００のサイレンサーユニット２３０に上記で作製した共鳴管をその開口端４４がスピーカー２２０側を向くように配置し、スピーカー２２０からホワイトノイズを発生させて、筐体２１０の側面に設置した二つのマイクロフォン（Ｍ１，Ｍ２）により伝達関数を測定し、下記（１）式を用いて所定の周波数域における垂直入射吸音率を算出した。
参考例２：比較参考例２において、開口端に沿うようにナイロン（＃１３２）製メッシュを設置した；
参考例３：比較参考例２において、開口端の各辺の両端からそれぞれ６ｍｍの突起部（導波方向の長さ４ｍｍ）を設けることにより各辺に幅１０ｍｍの溝部を設け、突起部の先端に沿うようにナイロン（＃１３２）製メッシュを設置した。これにより、開口端におけるナイロンメッシュの面積（４８４ｍｍ２）は開口端の面積（３２４ｍｍ２）よりも大きくなるように構成されている；
参考例４：参考例３において、突起部の導波方向の長さを２ｍｍに変更した。これにより、開口端におけるナイロンメッシュの面積（４０４ｍｍ２）は開口端の面積（３２４ｍｍ２）よりも大きくなるように構成されている；
上記で作製した比較参考例２および参考例２～参考例４の共鳴管について、垂直入射吸音率計測システムを用いて、伝達関数法（２マイクロホン法）により、各周波数の音波に対する垂直入射吸音率αを測定した。なお、測定に用いた垂直入射吸音率計測システム２００の模式図を図１２に示す。垂直入射吸音率計測システム２００は、筐体２１０と、スピーカー２２０と、スピーカー２２０に接続された増幅器２２１および信号発生器２２２と、サイレンサーユニット２３０と、第１のマイクロフォンＭ１および第２のマイクロフォンＭ２と、マイクロフォン（Ｍ１，Ｍ２）に接続された測定用増幅器２４１および測定用コンピュータ２４２と、を備えている。測定に当たっては、垂直入射吸音率計測システム２００のサイレンサーユニット２３０に上記で作製した共鳴管をその開口端４４がスピーカー２２０側を向くように配置し、スピーカー２２０からホワイトノイズを発生させて、筐体２１０の側面に設置した二つのマイクロフォン（Ｍ１，Ｍ２）により伝達関数を測定し、下記（１）式を用いて所定の周波数域における垂直入射吸音率を算出した。
【0085】
垂直入射吸音率（％）＝１－（複素音圧反射係数の絶対値）２ （１）
ここで、測定条件は下記の通りである。
ここで、測定条件は下記の通りである。
【0086】
（ＦＦＴ）
測定周波数（Ｆｍａｘ）：１６３８４Ｈｚ
Δｆ：２Ｈｚ
ウィンドウ：ハニング
アベレージ回数：１００回
オーバーラップ率：２５％
（ソース）
信号の種類：連続ランダム（ホワイトノイズ）
周波数範囲：３５．２～１６００Ｈｚ
出力電圧（ＳＤＡＤＡＳＩＩＩ）：１Ｖ。
測定周波数（Ｆｍａｘ）：１６３８４Ｈｚ
Δｆ：２Ｈｚ
ウィンドウ：ハニング
アベレージ回数：１００回
オーバーラップ率：２５％
（ソース）
信号の種類：連続ランダム（ホワイトノイズ）
周波数範囲：３５．２～１６００Ｈｚ
出力電圧（ＳＤＡＤＡＳＩＩＩ）：１Ｖ。
【0087】
結果を図１３に示す。図１３に示すように、比較参考例２と参考例２との対比から、ナイロンメッシュのような網状部材を共鳴管路の開口端に設けることにより７００～９００Ｈｚの周波数帯における吸音率が大幅に向上することがわかる。一方、参考例２～参考例４の対比からは、共鳴管路の開口端に網状部材を設けるにあたり、開口端にちょうど沿うように設けずに、網状部材の面積が開口端の面積よりも大きくなるように緩く設けたとしても同等の吸音率が達成されることがわかる。
【0088】
［試験例５］
以下の構造を有する比較参考例および参考例の共鳴管を作製した。
以下の構造を有する比較参考例および参考例の共鳴管を作製した。
【0089】
比較参考例３：比較参考例２において、厚み２ｍｍの壁からなる導波方向に延在する十字形断面の仕切りを用いて中空構造の管内部を４つの領域に区画した（これにより２つの共鳴管からなる吸音層が２層積層された構成となっている）。また、共鳴管の４つの外壁のうちの１つの長さを４ｍｍ延長し、前記仕切りを構成する当該面と平行な壁および当該壁と長さを延長した前記外壁との間の部材の長さを２ｍｍ延長して、開口端を階段状となるように構成した；
参考例５：比較参考例３において、階段状の開口端に沿うようにナイロン（＃１３２）製メッシュを設置した；
参考例６：比較参考例３において、長さを４ｍｍ延長した外壁側から長さを延長していない外壁側へ張力をかけてナイロン（＃１３２）製メッシュを設置した。これにより、前記メッシュは騒音発生源Ｓに対して近方から遠方に向かって下降する一の平面上に位置するように配置されている。
参考例５：比較参考例３において、階段状の開口端に沿うようにナイロン（＃１３２）製メッシュを設置した；
参考例６：比較参考例３において、長さを４ｍｍ延長した外壁側から長さを延長していない外壁側へ張力をかけてナイロン（＃１３２）製メッシュを設置した。これにより、前記メッシュは騒音発生源Ｓに対して近方から遠方に向かって下降する一の平面上に位置するように配置されている。
【0090】
上記で作製した比較参考例３並びに参考例５および参考例６の共鳴管について、上記と同様の方法を用いて、伝達関数法（２マイクロホン法）により、各周波数の音波に対する垂直入射吸音率αを測定した。なお、測定条件は下記の通りである。
【0091】
（ＦＦＴ）
測定周波数（Ｆｍａｘ）：１０２４０Ｈｚ
Δｆ：１０Ｈｚ
ウィンドウ：ハニング
アベレージ回数：１００回
オーバーラップ率：０％
（ソース）
信号の種類：連続ランダム（ホワイトノイズ）
周波数範囲：２００～７０００Ｈｚ
出力電圧（ＳＤＡＤＡＳＩＩＩ）：０．５Ｖ。
測定周波数（Ｆｍａｘ）：１０２４０Ｈｚ
Δｆ：１０Ｈｚ
ウィンドウ：ハニング
アベレージ回数：１００回
オーバーラップ率：０％
（ソース）
信号の種類：連続ランダム（ホワイトノイズ）
周波数範囲：２００～７０００Ｈｚ
出力電圧（ＳＤＡＤＡＳＩＩＩ）：０．５Ｖ。
【0092】
結果を図１４に示す。図１４に示すように、各参考例の共鳴管は、比較参考例５の共鳴管と比較して、網状部材の設置により広い周波数帯にわたって優れた吸音性能を示すことがわかる。また、参考例５の共鳴管は、参考例６の共鳴管と比較して、特に８００～２０００Ｈｚの周波数帯の音波に対して優れた吸音性能を示すことがわかる。一方、参考例６の共鳴管は、参考例５の共鳴管と比較して、特に２７００～４０００Ｈｚの周波数帯の音波に対して優れた吸音性能を示すことがわかる。
【0093】
［試験例６］
以下の構造を有する参考例の共鳴管を作製した。
以下の構造を有する参考例の共鳴管を作製した。
【0094】
比較参考例２：上記比較参考例２と同じである；
比較参考例４：参考例７において、導波方向の内寸長さを８２ｍｍに変更した；
参考例７：比較参考例２において、図７（ａ）に示すように厚み２ｍｍの断面積狭化部（４７）（Ｌ１＝１０ｍｍ、ｗ１＝１４ｍｍ）を設けた；
参考例８：比較参考例２において、図７（ａ）に示すように厚み４ｍｍの断面積狭化部（４７）（Ｌ１＝１０ｍｍ、ｗ１＝１０ｍｍ）を設けた；
参考例９：比較参考例２において、図７（ａ）に示すように厚み６ｍｍの断面積狭化部（４７）（Ｌ１＝１０ｍｍ、ｗ１＝６ｍｍ）を設けた。
比較参考例４：参考例７において、導波方向の内寸長さを８２ｍｍに変更した；
参考例７：比較参考例２において、図７（ａ）に示すように厚み２ｍｍの断面積狭化部（４７）（Ｌ１＝１０ｍｍ、ｗ１＝１４ｍｍ）を設けた；
参考例８：比較参考例２において、図７（ａ）に示すように厚み４ｍｍの断面積狭化部（４７）（Ｌ１＝１０ｍｍ、ｗ１＝１０ｍｍ）を設けた；
参考例９：比較参考例２において、図７（ａ）に示すように厚み６ｍｍの断面積狭化部（４７）（Ｌ１＝１０ｍｍ、ｗ１＝６ｍｍ）を設けた。
【0095】
上記で作製した比較参考例２および比較参考例４並びに参考例７～参考例９の共鳴管について、上記と同様の方法を用いて、伝達関数法（２マイクロホン法）により、各周波数の音波に対する垂直入射吸音率αを測定した。なお、測定条件は試験例４と同じとした。
【0096】
結果を図１５に示す。図１５に示すように、参考例７～参考例９の共鳴管は、比較参考例２および比較参考例４の共鳴管と比較して、断面積狭化部の設置（断面積は１０～６５％に狭化されている）により共鳴周波数のピークは低周波数側へシフトしたものの、ピーク周波数における吸音率は大幅に向上した。特に、断面積が１０～３５％に狭化されている参考例８および参考例９では、参考例７よりも優れた吸音率が達成された。
【0097】
［試験例７］
以下の構造を有する参考例の共鳴管を作製した。
以下の構造を有する参考例の共鳴管を作製した。
【0098】
比較参考例２：上記比較参考例２と同じである；
比較参考例４：上記比較参考例４と同じである；
参考例８：上記参考例８と同じである；
参考例１０：参考例８において、断面積狭化部（４７）（厚み４ｍｍ）のＬ１を５ｍｍに変更した；
参考例１１：参考例８において、断面積狭化部（４７）（厚み４ｍｍ）のＬ１を２０ｍｍに変更した。
比較参考例４：上記比較参考例４と同じである；
参考例８：上記参考例８と同じである；
参考例１０：参考例８において、断面積狭化部（４７）（厚み４ｍｍ）のＬ１を５ｍｍに変更した；
参考例１１：参考例８において、断面積狭化部（４７）（厚み４ｍｍ）のＬ１を２０ｍｍに変更した。
【0099】
上記で作製した比較参考例２および比較参考例４並びに参考例８、参考例１０および参考例１１の共鳴管について、上記と同様の方法を用いて、伝達関数法（２マイクロホン法）により、各周波数の音波に対する垂直入射吸音率αを測定した。なお、測定条件は試験例４と同じとした。
【0100】
結果を図１６に示す。図１６に示すように、参考例８、参考例１０および参考例１１の共鳴管は、比較参考例２および比較参考例４の共鳴管と比較して、断面積狭化部の設置（断面積は約３０％に狭化され、管路長Ｌに対する断面積狭化部の長さＬ１の割合は４～２０％となっている）により共鳴周波数のピークは低周波数側へシフトしたものの、ピーク周波数における吸音率は大幅に向上した。特に管路長Ｌに対する断面積狭化部の長さＬ１の割合が９～２０％である参考例８および参考例１１では、参考例１０よりも優れた吸音率が達成された。
【0101】
［試験例８］
以下の構造を有する参考例の共鳴管を作製した。
以下の構造を有する参考例の共鳴管を作製した。
【0102】
参考例１２：比較参考例２において、共鳴管の外寸幅を２９ｍｍに変更した；
参考例１３：比較参考例２において、図７（ｃ）に示すように、共鳴管路を構成する吸音壁間の幅が閉塞端から開口端に向かって拡大するように構成した（閉塞端のサイズはそのまま、抜き勾配３°）；
参考例１４：参考例１２において、図７（ｃ）に示すように、共鳴管路を構成する吸音壁間の幅が閉塞端から開口端に向かって拡大するように構成した（閉塞端のサイズはそのまま、抜き勾配１０°）。
参考例１３：比較参考例２において、図７（ｃ）に示すように、共鳴管路を構成する吸音壁間の幅が閉塞端から開口端に向かって拡大するように構成した（閉塞端のサイズはそのまま、抜き勾配３°）；
参考例１４：参考例１２において、図７（ｃ）に示すように、共鳴管路を構成する吸音壁間の幅が閉塞端から開口端に向かって拡大するように構成した（閉塞端のサイズはそのまま、抜き勾配１０°）。
【0103】
上記で作製した参考例１２～参考例１４の共鳴管について、上記と同様の方法を用いて、伝達関数法（２マイクロホン法）により、各周波数の音波に対する垂直入射吸音率αを測定した。なお、測定条件は試験例４と同じとした。
【0104】
【符号の説明】
【0105】
１０ 吸音構造体
２０ 吸音層
２１ 第一吸音層（吸音層）
２２ 第二吸音層（吸音層）
２３ 第三吸音層（吸音層）
３０ 対向壁
３１ 対向壁面
３２ 対向壁の下端面
４０ 吸音壁
４１ 区画壁
４２ 閉塞壁
４２ａ 閉塞壁（短）
４２ｂ 閉塞壁（中）
４２ｃ 閉塞壁（長）
４３ 共鳴管路
４４ 開口端
４５ 閉塞端
４６ 樹脂メッシュ（網状部材）
４７ 断面積狭化部
１００ 評価装置
１１０ 試験用筐体
１２０ 比較例の吸音構造体
２００ 垂直入射吸音率計測システム
２１０ 筐体
２２０ スピーカー
２２１ 増幅器
２２２ 信号発生器
２３０ サイレンサーユニット
２４１ 測定用増幅器
２４２ 測定用コンピュータ
Ａ 離隔距離
Ｂ 定常波
Ｃ 導波方向
Ｄ 段差
Ｌ 管路長
Ｖ 鉛直方向
Ｈ 水平方向
Ｗ 幅方向
Ｍ マイクロフォン
Ｍ１ 第１のマイクロフォン
Ｍ２ 第２のマイクロフォン
Ｓ 自動車用タイヤ（騒音発生源、音源）
Ｇ マッドガード部
Ｒ 路面
Ｔ 対向方向（面直方向）
Ｆ 遠方
Ｎ 近方
θ 抜き勾配
２０ 吸音層
２１ 第一吸音層（吸音層）
２２ 第二吸音層（吸音層）
２３ 第三吸音層（吸音層）
３０ 対向壁
３１ 対向壁面
３２ 対向壁の下端面
４０ 吸音壁
４１ 区画壁
４２ 閉塞壁
４２ａ 閉塞壁（短）
４２ｂ 閉塞壁（中）
４２ｃ 閉塞壁（長）
４３ 共鳴管路
４４ 開口端
４５ 閉塞端
４６ 樹脂メッシュ（網状部材）
４７ 断面積狭化部
１００ 評価装置
１１０ 試験用筐体
１２０ 比較例の吸音構造体
２００ 垂直入射吸音率計測システム
２１０ 筐体
２２０ スピーカー
２２１ 増幅器
２２２ 信号発生器
２３０ サイレンサーユニット
２４１ 測定用増幅器
２４２ 測定用コンピュータ
Ａ 離隔距離
Ｂ 定常波
Ｃ 導波方向
Ｄ 段差
Ｌ 管路長
Ｖ 鉛直方向
Ｈ 水平方向
Ｗ 幅方向
Ｍ マイクロフォン
Ｍ１ 第１のマイクロフォン
Ｍ２ 第２のマイクロフォン
Ｓ 自動車用タイヤ（騒音発生源、音源）
Ｇ マッドガード部
Ｒ 路面
Ｔ 対向方向（面直方向）
Ｆ 遠方
Ｎ 近方
θ 抜き勾配
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6A】
【図6B】
【図6C】
【図6D】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】
【図12】
【図13】
【図14】
【図15】
【図16】
【図17】
