特開 2023-167207 単相モータおよび扇風機

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2023167207

(43)【公開日】2023-11-24

(54)【発明の名称】単相モータおよび扇風機

(51)【国際特許分類】

   H02K 1/14 20060101AFI20231116BHJP

   F04D 29/00 20060101ALI20231116BHJP

   H02K 1/16 20060101ALI20231116BHJP

   H02K 1/2789 20220101ALI20231116BHJP

【ＦＩ】

H02K1/14 Z

F04D29/00 B

H02K1/16 C

H02K1/2789

【審査請求】未請求

【請求項の数】12

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2022078204

(22)【出願日】2022-05-11

(71)【出願人】

【識別番号】000232302

【氏名又は名称】ニデック株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】100141139

【弁理士】

【氏名又は名称】及川 周

(74)【代理人】

【識別番号】100188673

【弁理士】

【氏名又は名称】成田 友紀

(74)【代理人】

【識別番号】100179833

【弁理士】

【氏名又は名称】松本 将尚

(74)【代理人】

【識別番号】100189348

【弁理士】

【氏名又は名称】古都 智

(72)【発明者】

【氏名】釣部 正義

(72)【発明者】

【氏名】綿引 正倫

【テーマコード（参考）】

3H130

5H601

5H622

【Ｆターム（参考）】

3H130AA13

3H130AB02

3H130AB06

3H130AB26

3H130AB52

3H130AC25

3H130BA13G

3H130DD01X

3H130EA06G

3H130EB01G

5H601AA22

5H601BB12

5H601CC01

5H601CC15

5H601CC20

5H601DD02

5H601DD09

5H601DD11

5H601DD23

5H601DD47

5H601EE03

5H601EE18

5H601EE28

5H601FF02

5H601FF04

5H601GB05

5H601GB12

5H601GB22

5H601GB33

5H601GB48

5H622AA02

5H622CA02

5H622CA05

5H622CA10

5H622CA14

(57)【要約】      （修正有）

【課題】単相モータのトルクリップルの低周波成分を低減することによって、駆動時における低周波の騒音を抑制できる単相モータを提供する。
【解決手段】単相モータ１０は、ロータと、ロータの径方向一方側に配置されるステータ５０と、を備える。ステータ５０は、ステータコア５１を有する。ステータコア５１は、環状のコアバック部５２と、複数のティース部５３と、を有する。ティース部５３は、コアバック部５２から延びるティース本体部５４と、、ティース本体部５４よりも周方向の両側に突出するアンブレラ部５５と、を有する。アンブレラ部５５の径方向他方側を向く面には、軸方向に沿って延びる溝部５６が設けられる。軸方向に見て、ティース本体部５４の周方向の中心および中心軸の両方を通る仮想線をティース部中心線Ｌｃとする。アンブレラ部５５の径方向他方側を向く面は、溝部５６によりティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である。
【選択図】図４

【特許請求の範囲】

【請求項1】

中心軸を中心として回転可能なロータと、
前記ロータの径方向一方側に配置されるステータと、
を備え、
前記ステータは、前記ロータと径方向に対向するステータコアを有し、
前記ステータコアは、環状のコアバック部と、前記コアバック部の径方向他方側を向く面に沿って配置される複数のティース部と、を有し、
前記ティース部は、前記コアバック部から径方向他方側に延びるティース本体部と、前記ティース本体部の先端と繋がり、前記ティース本体部よりも周方向の両側に突出するアンブレラ部と、を有し、
前記アンブレラ部の径方向他方側を向く面には、軸方向に沿って延びる溝部が設けられ、
軸方向に見て、前記ティース本体部の周方向の中心および前記中心軸の両方を通る仮想線をティース部中心線とし、
前記アンブレラ部の径方向他方側を向く面は、前記溝部により前記ティース部中心線に対して互いに非対称である、単相モータ。

【請求項2】

前記溝部は、
前記ティース部中心線よりも周方向一方側に設けられる第１溝部と、
前記ティース部中心線よりも周方向他方側に設けられる第２溝部と、
を有し、
軸方向に見て、前記第１溝部の形状および前記第２溝部の形状は、前記ティース部中心線に対して互いに非対称である、請求項１に記載の単相モータ。

【請求項3】

前記第１溝部と前記ティース部中心線との間の距離は、前記第２溝部と前記ティース部中心線との間の距離よりも短い、請求項２に記載の単相モータ。

【請求項4】

径方向に見て、前記第１溝部は、前記ティース本体部と重なり、
径方向に見て、前記第２溝部は、前記ティース本体部と重ならない、請求項３に記載の単相モータ。

【請求項5】

前記第１溝部の周方向の寸法と、前記第２溝部の周方向の寸法とが、互いに異なる、請求項２に記載の単相モータ。

【請求項6】

前記第１溝部の周方向の寸法が、前記第２溝部の周方向の寸法よりも小さい、請求項５に記載の単相モータ。

【請求項7】

前記第１溝部の周方向の寸法が、前記第２溝部の周方向の寸法よりも大きい、請求項５に記載の単相モータ。

【請求項8】

前記第１溝部の径方向の寸法と、前記第２溝部の径方向の寸法とが、互いに異なる、請求項２に記載の単相モータ。

【請求項9】

前記第１溝部の径方向の寸法が、前記第２溝部の径方向の寸法よりも大きい、請求項８に記載の単相モータ。

【請求項10】

前記第１溝部と前記ティース部中心線とのとの間距離は、前記第２溝部と前記ティース部中心線との間距離よりも短く、
径方向に見て、前記第１溝部は、前記ティース本体部と重なり、
径方向に見て、前記第２溝部は、前記ティース本体部と重ならず、
前記第１溝部の周方向の寸法が、前記第２溝部の周方向の寸法よりも大きく、
前記第１溝部の径方向の寸法が、前記第２溝部の径方向の寸法よりも大きい、請求項２に記載の単相モータ。

【請求項11】

前記ロータは、前記中心軸を中心として周方向一方側に回転する、請求項１から１０のいずれか一項に記載の単相モータ。

【請求項12】

少なくとも、請求項１に記載の単相モータと、前記ロータと接続される羽根部材と、を備える扇風機。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、単相モータおよび扇風機に関する。

【背景技術】

【0002】

ロータおよびステータを有するモータが知られている。例えば、特許文献１には、ステータコアの複数のティース部それぞれの先端面に凹部を有する構成が開示されている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２０１２－２１０１０５号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

上記のような構成のモータを単相電源によって駆動する場合、ロータが有する複数のマグネットと、電流が供給されるコイルが構成する電磁石との間の磁気力が周期的に大きく変動するため、モータのトルクリップルの低周波成分が大きくなり易く、低周波の騒音が問題となっていた。

【0005】

本発明の一つの態様は、上記事情に鑑みて、単相モータのトルクリップルの低周波成分を低減することによって、駆動時における低周波の騒音を抑制できる単相モータ、およびそのような単相モータを備える扇風機を提供することを目的の一つとする。

【課題を解決するための手段】

【0006】

本発明の単相モータの一つの態様は、中心軸を中心として回転可能なロータと、前記ロータの径方向一方側に配置されるステータと、を備える。前記ステータは、前記ロータと径方向に対向するステータコアを有する。前記ステータコアは、環状のコアバック部と、前記コアバック部の径方向他方側を向く面に沿って配置される複数のティース部と、を有する。前記ティース部は、前記コアバック部から径方向他方側に延びるティース本体部と、前記ティース本体部の先端と繋がり、前記ティース本体部よりも周方向の両側に突出するアンブレラ部と、を有する。前記アンブレラ部の径方向他方側を向く面には、軸方向に沿って延びる溝部が設けられる。軸方向に見て、前記ティース本体部の周方向の中心および前記中心軸の両方を通る仮想線をティース部中心線とする。前記アンブレラ部の径方向他方側を向く面は、前記溝部により前記ティース部中心線に対して互いに非対称である。

【0007】

本発明の扇風機の一つの態様は、少なくとも、上記の単相モータと、前記ロータと接続される羽根部材と、を備える。

【発明の効果】

【0008】

本発明の一つの態様によれば、単相モータにおいて、駆動時における低周波の騒音を抑制できる。

【0009】

本発明の一つの態様によれば、扇風機において、駆動時における低周波の騒音を抑制できる。

【図面の簡単な説明】

【0010】

【図1】図１は、一実施形態の単相モータを示す断面図である。

【図2】図２は、一実施形態の単相モータを備える扇風機を示す断面図である。

【図3】図３は、一実施形態の単相モータを示す図１のIII－III断面図である。

【図4】図４は、一実施形態のステータコアの一部を示す断面図である。

【図5】図５は、比較例のステータコアを示す断面図である。

【図6】図６は、一実施形態の変形例１のステータコアの一部を示す断面図である。

【図7】図７は、一実施形態の変形例２のステータコアの一部を示す断面図である。

【図8】図８は、一実施形態の変形例３のステータコアの一部を示す断面図である。

【図9】図９は、一実施形態の変形例４のステータコアの一部を示す断面図である。

【図10】図１０は、比較例の単相モータの騒音レベルを示す図である。

【図11】図１１は、一実施形態の回転トルクリップルの１６次成分を示す図である。

【図12】図１２は、比較例の回転トルクリップルを示す図である。

【図13】図１３は、一実施形態の回転トルクリップルを示す図である。

【発明を実施するための形態】

【0011】

以下の説明において各図には、適宜、Ｙ軸を示す。Ｙ軸は、以下に説明する実施形態の単相モータの中心軸Ｊ１が延びる方向を示す。各図に示す中心軸Ｊ１は、仮想軸線である。以下の説明では、中心軸Ｊ１が延びる方向、つまりＹ軸と平行な方向を「軸方向」と呼ぶ。中心軸Ｊ１を中心とする径方向を単に「径方向」と呼ぶ。径方向のうち中心軸Ｊ１を向く側を「径方向内側」または「径方向一方側」と呼ぶ。径方向のうち中心軸Ｊ１を向く側と反対側を「径方向外側」または「径方向他方側」と呼ぶ。中心軸Ｊ１を中心とする周方向を単に「周方向」と呼ぶ。軸方向のうちＹ軸の矢印が向く側（＋Ｙ側）を「軸方向一方側」と呼ぶ。軸方向のうちＹ軸の矢印が向く側と逆側（－Ｙ側）を「軸方向他方側」と呼ぶ。

【0012】

周方向は、各図において矢印θで示される。周方向のうち矢印θが向く側（＋θ側）を「周方向一方側」と呼ぶ。周方向のうち矢印θが向く側と逆側（－θ側）を「周方向他方側」と呼ぶ。周方向一方側は、軸方向一方側から見て中心軸Ｊ１回りに時計回りに進む側である。周方向他方側は、軸方向一方側から見て中心軸Ｊ１回りに反時計回りに進む側である。

【0013】

＜実施形態＞
図１に示す本実施形態の単相モータ１０は、図２に示す扇風機４０に取り付けられる単相直流ブラシレスモータである。図１に示すように、本実施形態の単相モータ１０は、ステータ５０の径方向外側にロータ２０を備えるアウターロータ構成である。単相モータ１０は、ロータ２０と、ステータ５０と、第１ベアリング９１と、第２ベアリング９２と、制御基板７０と、ベース部材８０と、を備える。

【0014】

ロータ２０は、中心軸Ｊ１を中心として回転可能である。ロータ２０は、ケース２１と、複数の磁石３０と、シャフト３１と、を有する。複数の磁石３０およびシャフト３１は、ケース２１に固定される。

【0015】

ケース２１は、軸方向に延びる略円筒状である。ケース２１は、複数の磁石３０、シャフト３１の軸方向一方側の部分、ステータ５０、第１ベアリング９１、およびベース部材８０の軸方向一方側の部分を内部に収容する。ケース２１は、軸方向他方側に開口する。ケース２１は、円筒部２２と、天面部２３と、傾斜部２４と、平面部２５と、シャフト保持部２６と、を有する。

【0016】

図１に示すように、円筒部２２は、中心軸Ｊ１を中心として軸方向に延びる円筒状である。円筒部２２は、シャフト３１の軸方向一方側の部分、ステータ５０、第１ベアリング９１、およびベース部材８０の軸方向一方側の部分を径方向外側から囲む。円筒部２２の軸方向他方側の端部には、軸方向他方側に開口する開口部２２ａが設けられる。軸方向に見て、開口部２２ａは、中心軸Ｊ１を中心とする円形状である。

【0017】

天面部２３は、中心軸Ｊ１を中心とする略円環板状である。天面部２３の板面は、軸方向を向いている。天面部２３の径方向外側の端部は、円筒部２２の軸方向一方側の端部と繋がる。天面部２３は、ステータ５０よりも軸方向一方側に位置する。

【0018】

傾斜部２４は、中心軸Ｊ１を中心とするすり鉢状である。傾斜部２４の径方向外側の端部は、天面部２３の径方向内側の端部と繋がる。傾斜部２４は、径方向内側に向かうにしたがって、軸方向他方側に位置する。

【0019】

平面部２５は、中心軸Ｊ１を中心とする略円環板状である。平面部２５の板面は、軸方向を向いている。平面部２５の径方向外側の端部は、傾斜部２４の径方向内側の端部と繋がる。

【0020】

シャフト保持部２６は、中心軸Ｊ１を中心として軸方向一方側に突出する円筒状である。シャフト保持部２６の軸方向他方側の端部は、平面部２５の径方向内側の端部と繋がる。軸方向において、シャフト保持部２６の軸方向一方側の端部は、天面部２３よりも、軸方向他方側に位置する。シャフト保持部２６の内周面には、シャフト３１が固定される。

【0021】

複数の磁石３０は、それぞれ、軸方向に延びる板状である。各磁石３０の板面は、それぞれ、径方向を向いている。図３に示すように、軸方向に見て、各磁石３０の径方向外側を向く面は、円筒部２２の内周面に沿って延びる円弧状である。軸方向に見て、各磁石３０の径方向内側を向く面は、中心軸Ｊ１を中心とする円弧状である。各磁石３０は、それぞれ、円筒部２２の内周面に固定される。各磁石３０は、それぞれ、ステータ５０と径方向に隙間を介して対向する。各磁石３０は、それぞれ、周方向に沿って配置される。本実施形態において、磁石３０は、８個設けられる。周方向に隣り合う磁石３０の磁極は、互いに異極である。ロータ２０は、Ｎ極が径方向内側を向く第１磁石３０Ｎと、Ｓ極が径方向内側を向く第２磁石３０Ｓを、それぞれ、４個ずつ有する。なお、ロータ２０に設ける磁石３０の個数は８個に限定されず、６個以下の偶数個でもよいし、１０個以上の偶数個でもよい。

【0022】

図１に示すように、シャフト３１は、中心軸Ｊ１に沿って延びる略円柱状である。シャフト３１の軸方向一方側の端部は、シャフト保持部２６から軸方向一方側に突出する。シャフト３１の軸方向他方側の端部は、開口部２２ａを介して、ケース２１から軸方向他方側に突出する。ケース２１の内部において、シャフト３１は、第１ベアリング９１に支持される。ケース２１よりも軸方向他方側において、シャフト３１は、第２ベアリング９２に支持される。これらにより、シャフト３１は、中心軸Ｊ１を中心として回転可能である。また、上述のように、シャフト３１は、ケース２１のシャフト保持部２６の内周面に固定されるため、ロータ２０は、中心軸Ｊ１を中心として回転可能である。なお、図３に示すように、本実施形態において、ロータ２０は、中心軸Ｊ１を中心として回転方向Ｒに向けて回転する。すなわち、ロータ２０は、中心軸Ｊ１を中心として周方向一方側（＋θ側）に回転する。

【0023】

図１に示すように、シャフト３１には、貫通孔３１ａと、雄ネジ部３１ｂと、が設けられる。貫通孔３１ａは、シャフト３１のうち、第２ベアリング９２よりも軸方向他方側の部分に設けられる。貫通孔３１ａは、シャフト３１を径方向に貫通する円形状の孔である。貫通孔３１ａには、図示しないピンが挿入され固定される。雄ネジ部３１ｂは、シャフト３１の軸方向他方側の端部に設けられる。雄ネジ部３１ｂは、シャフト３１の外周面に設けられる雄ネジである。

【0024】

図１に示すように、ベース部材８０は、ステータ５０、第１ベアリング９１、第２ベアリング９２、および制御基板７０を保持する。ベース部材８０の軸方向一方側の部分は、ケース２１の内部に配置される。ベース部材８０の軸方向一方側の部分は、ステータ５０の径方向内側に配置される。ベース部材８０の軸方向他方側の部分は、開口部２２ａを介して、ケース２１から軸方向他方側に突出する。ベース部材８０は、基部８１、連結部８２、および脚部８３を有する。

【0025】

基部８１は、ベース部材８０の軸方向他方側の部分である。基部８１は、中心軸Ｊ１を中心として軸方向に突出する略円筒状である。基部８１は、ケース２１よりも軸方向他方側に配置される。基部８１は、シャフト３１および第２ベアリング９２を径方向外側から囲む。基部８１の内周面には、第２ベアリング９２が固定される。基部８１は、接続部８１ａを有する。

【0026】

接続部８１ａは、基部８１の外周面の一部から径方向外側に延びる。接続部８１ａは、基部８１の外周面に沿って間隔をあけて複数設けられる。本実施形態において、接続部８１ａは３個設けられる。各接続部８１ａの軸方向他方側の面には、それぞれ、軸方向一方側に窪む雌ネジ穴８１ｂが設けられる。

【0027】

連結部８２は、シャフト３１を囲む略円環状である。連結部８２の軸方向他方側の端部は、基部８１の軸方向一方側の端部と繋がる。連結部８２は、軸方向一方側に向かうにしたがって、径方向内側に位置するテーパ状である。連結部８２の外周面には、径方向外側を向く基板保持面８２ａが設けられる。連結部８２の外周面には、軸方向一方側を向く基板支持面８２ｂが設けられる。基板支持面８２ｂの径方向内側の端部は、基板保持面８２ａの軸方向他方側の端部と繋がる。

【0028】

脚部８３は、中心軸Ｊ１を中心として軸方向に延びる略円筒状である。脚部８３の軸方向一方側の部分は、ステータ５０の径方向内側に配置される。脚部８３は、シャフト３１および第１ベアリング９１の径方向外側に配置される。脚部８３の軸方向他方側の端部は、連結部８２の軸方向一方側の端部と繋がる。脚部８３の外周面には、ステータ５０が固定される。脚部８３の内周面には、径方向内側を向く第１ベアリング保持面８３ａが設けられる。第１ベアリング保持面８３ａには、第１ベアリング９１が固定される。

【0029】

第１ベアリング９１および第２ベアリング９２は、それぞれ、シャフト３１を回転可能に支持する。図１に示すように、第１ベアリング９１は、第１ベアリング保持面８３ａに固定される。第２ベアリング９２は、基部８１の内周面に固定される。本実施形態において、第１ベアリング９１および第２ベアリング９２は、ボールベアリングである。第１ベアリング９１および第２ベアリング９２は、ボールベアリング以外の転がり軸受であってもよいし、滑り軸受であってもよい。

【0030】

図１に示すように、ステータ５０は、ロータ２０の径方向内側、すなわち径方向一方側に配置される。ステータ５０は、中心軸Ｊ１を中心とする略環状である。ステータ５０は、シャフト３１、第１ベアリング９１、およびベース部材８０を径方向外側から囲む。上述のように、ステータ５０は、脚部８３の外周面に固定される。ステータ５０は、ステータコア５１と、複数のコイル５９と、を有する。

【0031】

ステータコア５１は、中心軸Ｊ１を中心とする略環状である。図３に示すようにステータコア５１は、ロータ２０と径方向に対向する。より詳細には、ステータコア５１は、複数の磁石３０と径方向に隙間を介して対向する。ステータコア５１は、磁性を有する。ステータコア５１は、コアバック部５２と、ティース部５３と、を有する。

【0032】

コアバック部５２は、中心軸Ｊ１を中心とする環状である。図１に示すように、コアバック部５２の内周面は、脚部８３の外周面に固定される。これにより、ステータ５０は、ベース部材８０に固定される。

【0033】

図３に示すように、ティース部５３は、コアバック部５２から径方向外側に延びる。ティース部５３の径方向外側の端部は、ロータ２０と径方向に隙間をあけて対向する。ティース部５３は、コアバック部５２の径方向外側を向く面、すなわち径方向他方側を向く面に沿って等間隔をあけて複数配置される。本実施形態において、ティース部５３は、８個設けられる。各ティース部５３は、それぞれ、ティース本体部５４と、アンブレラ部５５と、を有する。

【0034】

ティース本体部５４は、コアバック部５２から、径方向外側、すなわち径方向他方側に延びている。軸方向に見て、ティース本体部５４は、略長方形状である。

【0035】

アンブレラ部５５は、ティース本体部５４の先端と繋がる。アンブレラ部５５は、ティース本体部５４よりも周方向の両側に突出している。アンブレラ部５５は、ロータ２０と径方向に間隔をあけて対向する。軸方向に見て、アンブレラ部５５の径方向外側を向く面は、中心軸Ｊ１を中心とする略円弧状である。アンブレラ部５５の径方向外側、すなわち径方向他方側を向く面には、径方向内側に向けて窪む溝部５６が設けられる。溝部５６については、後段で詳細に説明する。

【0036】

図３に示すように、複数のコイル５９は、それぞれ、ステータコア５１のティース本体部５４に装着される。本実施形態において、コイル５９は、８個設けられる。各コイル５９は、互いに直列に接続される。各コイル５９は、それぞれ、制御基板７０と電気的に接続される。制御基板７０を介して、図示しない外部電源から各コイル５９に電流が供給されると、各コイル５９それぞれは、電磁石を構成し、アンブレラ部５５の径方向外側を向く面には磁極が構成される。互いに隣り合うティース本体部５４に装着されるコイル５９の巻回方向は逆方向である。そのため、周方向に互いに隣り合うアンブレラ部５５の径方向外側を向く面に構成される磁極は異極である。

【0037】

制御基板７０は、複数のコイル５９に供給する電流を制御する。図１に示すように、制御基板７０は、シャフト３１および連結部８２を径方向外側から囲む円環板状である。制御基板７０の板面は、軸方向を向いている。制御基板７０は、ケース２１およびステータ５０よりも、軸方向他方側に配置される。制御基板７０の内周面は、ベース部材８０の基板保持面８２ａと固定される。これにより、制御基板７０は、ベース部材８０に固定される。制御基板７０の軸方向他方側を向く面のうち、径方向内側の部分は、基板支持面８２ｂによって軸方向に支持される。これにより、軸方向における制御基板７０の位置が決まる。制御基板７０には、図示しない外部電源、および複数のコイル５９が電気的に接続される。外部電源の電力は、制御基板７０を介して、コイル５９に供給される。より詳細には、外部電源の電圧は、制御基板７０において、直流電圧に変換され、複数のコイル５９に供給される。

【0038】

図２に示すように、本実施形態の単相モータ１０を備える扇風機４０は、モータハウジング４１と、羽根部材４２と、スピンナー４３と、を備える。モータハウジング４１は、回転軸Ｊ２と中心として回転軸方向に延びる円筒状である。なお、本実施形態において、回転軸Ｊ２は、Ｙ軸方向に延びる仮想軸線であり、中心軸Ｊ１と略一致する。モータハウジング４１の内部には、単相モータ１０が収容される。モータハウジング４１を挟んで、図示しないネジが軸方向他方側から雌ネジ穴８１ｂ（図１参照）に締め込まれると、ベース部材８０（図１参照）とモータハウジング４１とが互いに固定される。これにより、単相モータ１０は、モータハウジング４１に固定される。

【0039】

羽根部材４２は、回転軸Ｊ２を中心とするファンである。羽根部材４２には、羽根部材４２を軸方向に貫通する中央孔４２ａが設けられる。軸方向に見て、中央孔４２ａは、回転軸Ｊ２を中心とする略円形状である。中央孔４２ａには、シャフト３１の軸方向他方側の部分が通される。羽根部材４２のうち、中央孔４２ａの径方向外側の部分には、図示しない凹部が設けられる。貫通孔３１ａ（図１参照）に固定される図示しないピンが、凹部に嵌め合わされると、ロータ２０と羽根部材４２とが接続される。

【0040】

スピンナー４３は、回転軸Ｊ２を中心とする円柱状である。スピンナー４３の軸方向一方側を向く面には、軸方向他方側に窪む図示しないスピンナー雌ネジ穴が設けられる。中央孔４２ａから軸方向他方側に突出するシャフト３１の雄ネジ部３１ｂ（図１参照）に、スピンナー雌ネジ穴が締め込まれると、スピンナー４３はシャフト３１に固定される。また、スピンナー４３の軸方向一方側を向く面は、羽根部材４２の軸方向他方側を向く面と接触する。これにより、軸方向における羽根部材４２の位置が決まり、羽根部材４２はシャフト３１に固定される。そのため、ロータ２０が中心軸Ｊ１周りに回転すると、羽根部材４２は回転軸Ｊ２周りに回転し、扇風機４０は軸方向他方側に向けて送風する。

【0041】

上述のように、本実施形態において、アンブレラ部５５の径方向外側を向く面には、径方向内側に窪む溝部５６が設けられる。図４に示すティース部中心線Ｌｃは、軸方向に見て、ティース本体部５４の周方向の中心および中心軸Ｊ１の両方を通る仮想線である。本実施形態において、溝部５６は、第１溝部５７および第２溝部５８を有する。軸方向に見て、第１溝部５７および第２溝部５８は、それぞれ、略矩形状である。第１溝部５７は、ティース部中心線Ｌｃよりも周方向一方側（＋θ側）に設けられる。第２溝部５８は、ティース部中心線Ｌｃよりも周方向他方側（－θ側）に設けられる。なお、本明細書において、「溝部」、「第１溝部」、「第２溝部」は、溝が設けられる領域を表す概念であり、それぞれ複数の溝を有し得る。本実施形態において、第１溝部５７および第２溝部５８は、それぞれ、１つの溝によって構成される。

【0042】

次に、第１溝部５７および第２溝部５８の形状について説明する。以下の説明において、溝部とティース部中心線Ｌｃとの間の距離は、溝部の周方向の中心とティース部中心線Ｌｃとの周方向の距離である。溝部とティース部中心線Ｌｃとの間の距離は、溝部の周方向の中心および中心軸Ｊ１の両方を通る直線と、ティース部中心線Ｌｃとが成す角度で説明する場合がある。以下の説明において、溝部の周方向の中心および中心軸Ｊ１の両方を通る直線と、ティース部中心線Ｌｃとが成す角度を、溝部の位置角度と呼ぶ。溝部の周方向の寸法は、溝部の周方向両端の間の寸法である。溝部の径方向の寸法は、溝部の径方向両端の間の寸法である。また、以下の説明において、溝部の形状は、溝部の周方向の寸法および溝部の径方向の寸法に加えて、溝部の位置角度も含む。つまり、２つの溝部の周方向の寸法および径方向の寸法が同じ寸法であっても、２つの溝部の位置角度が互いに異なる場合、２つの溝部の形状は異なる。

【0043】

図４に示すように、本実施形態における、第１溝部５７の位置角度θ１は、第２溝部５８の位置角度θ２よりも小さい。すなわち、第１溝部５７とティース部中心線Ｌｃとの間の距離は、第２溝部５８とティース部中心線Ｌｃとの間の距離よりも短い。第１溝部５７の周方向の寸法Ｗ１は、第２溝部５８の周方向の寸法Ｗ２よりも大きい。つまり、第１溝部５７の周方向の寸法Ｗ１と、第２溝部５８の周方向の寸法Ｗ１とが、互いに異なる。また、径方向に見て、第１溝部５７は、ティース本体部５４と重なる。径方向に見て、第２溝部５８は、ティース本体部５４と重ならない。第１溝部５７の径方向の寸法Ｄ１は、第２溝部５８の径方向の寸法Ｄ２よりも大きい。つまり、第１溝部５７の径方向の寸法Ｄ１と、第２溝部５８の径方向の寸法Ｄ２とが、互いに異なる。

【0044】

これらにより、軸方向に見て、第１溝部５７の形状および第２溝部５８の形状は、ティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である。そのため、アンブレラ部５５の径方向外側、すなわち径方向他方側を向く面は、溝部５６によりティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である。よって、単相モータ１０の駆動が停止する際に、各磁石３０の周方向における中心が、ティース部中心線Ｌｃよりも、回転方向Ｒにずれてロータ２０が停止する。したがって、図３に示すように、単相モータ１０の始動時において、ロータ２０は回転方向Ｒに向けて回転できる。なお、アンブレラ部５５の径方向外側を向く面が、溝部５６によりティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称であるならば、第１溝部５７および第２溝部５８を構成する溝の個数は１個に限定されず、第１溝部５７および第２溝部５８は、２個以上の溝を有していてもよい。また、第１溝部５７または第２溝部５８の一方は、設けられなくてもよい。

【0045】

次に、本実施形態の単相モータ１０の回転トルクリップルの低周波成分について説明する。以下では、２つの溝の形状がティース部中心線Ｌｃに対して互いに対称である比較例のステータ１５０、２つの溝の位置角度のみがティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である変形例１のステータ２５０、２つの溝の周方向の寸法のみがティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である変形例２のステータ３５０、２つの溝の径方向の寸法のみがティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である変形例３のステータ４５０それぞれの回転トルクリップルの低周波成分を比較しつつ説明する。

【0046】

＜比較例＞
図５に示すように、比較例のステータ１５０のステータコア１５１では、第１溝部１５７の位置角度θ１１と第２溝部１５８の位置角度θ２１は同じ大きさである。第１溝部１５７の周方向の寸法Ｗ１１と第２溝部１５８の周方向の寸法Ｗ２１は同じ寸法である。第１溝部１５７の径方向の寸法Ｄ１１と第２溝部１５８の径方向の寸法Ｄ２１は同じ寸法である。つまり、比較例の溝部１５６は、第１溝部１５７の形状と第２溝部１５８の形状とがティース部中心線Ｌｃに対して互いに対称である。比較例のステータ１５０のその他の構成は、本実施形態のステータ５０のその他の構成と同様である。

【0047】

＜変形例１＞
図６に示すように、本実施形態の変形例１のステータ２５０のステータコア２５１では、第１溝部２５７の位置角度θ１２は、第２溝部２５８の位置角度θ２２よりも小さい。つまり、第１溝部２５７とティース部中心線Ｌｃとの間の距離は、第２溝部２５８とティース部中心線Ｌｃとの間の距離よりも短い。また、径方向に見て、第１溝部２５７は、ティース本体部５４と重なり、第２溝部２５８は、ティース本体部５４と重ならない。第１溝部２５７の周方向の寸法Ｗ１２と第２溝部２５８の周方向の寸法Ｗ２２は同じ寸法である。第１溝部２５７の径方向の寸法Ｄ１２と第２溝部２５８の径方向の寸法Ｄ２２は同じ寸法である。以上より、変形例１の溝部２５６は、第１溝部２５７の形状と第２溝部２５８の形状とがティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である。変形例１のステータ２５０のその他の構成は、本実施形態のステータ５０のその他の構成と同様である。

【0048】

＜変形例２＞
図７に示すように、本実施形態の変形例２のステータ３５０のステータコア３５１では、第１溝部３５７の位置角度θ１３と第２溝部３５８の位置角度θ２３は同じ大きさである。第１溝部３５７の周方向の寸法Ｗ１３は、第２溝部３５８の周方向の寸法Ｗ２３よりも小さい。つまり、第１溝部３５７の周方向の寸法Ｗ１３と、第２溝部３５８の周方向の寸法Ｗ２３とが、互いに異なる。第１溝部３５７の径方向の寸法Ｄ１３と第２溝部３５８の径方向の寸法Ｄ２３は同じ寸法である。以上より、変形例２の溝部３５６は、第１溝部３５７の形状と第２溝部３５８の形状とがティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である。変形例２のステータ３５０のその他の構成は、本実施形態のステータ５０のその他の構成と同様である。

【0049】

＜変形例３＞
図８に示すように、本実施形態の変形例３のステータ４５０のステータコア４５１では、第１溝部４５７の位置角度θ１４と第２溝部４５８の位置角度θ２４は同じ大きさである。第１溝部４５７の周方向の寸法Ｗ１４と第２溝部４５８の周方向の寸法Ｗ２４は同じ寸法である。第１溝部４５７の径方向の寸法Ｄ１４は、第２溝部４５８の径方向の寸法Ｄ２４よりも小さい。つまり、第１溝部４５７の径方向の寸法Ｄ１４と、第２溝部４５８の径方向の寸法Ｄ２４とが、互いに異なる。以上より、変形例３の溝部４５６は、第１溝部４５７の形状と第２溝部４５８の形状とがティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である。変形例３のステータ４５０のその他の構成は、本実施形態のステータ５０のその他の構成と同様である。

【0050】

＜変形例４＞
図９に示すように、本実施形態の変形例４のステータ５５０のステータコア５５１では、第１溝部５５７の位置角度θ１５は、第２溝部５５８の位置角度θ２５よりも大きい。つまり、第１溝部５５７とティース部中心線Ｌｃとの間の距離は、第２溝部５５８とティース部中心線Ｌｃとの間の距離よりも長い。第１溝部５５７の周方向の寸法Ｗ１５は、第２溝部５５８の周方向の寸法Ｗ２５よりも小さい。第１溝部５５７の径方向の寸法Ｄ１５と第２溝部５５８の径方向の寸法Ｄ２５は同じ寸法である。以上より、変形例４の溝部５５６は、第１溝部５５７の形状と第２溝部５５８の形状とがティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である。変形例４のステータ５５０のその他の構成は、本実施形態のステータ５０のその他の構成と同様である。

【0051】

次に、比較例のステータ１５０を用いた単相モータ１１０における騒音レベルの実験結果について説明する。図１０は、単相モータ１１０を駆動する際の騒音レベルを示す図である。横軸は、周波数である。縦軸は、騒音レベルである。なお、本実験におけるロータ２０の回転速度は１０００ｒｐｍである。図１０に示すように、単相モータ１１０を駆動する際の騒音レベルは、２６７Ｈｚ近傍の低周波成分が大きい。そのため、単相モータ１１０の低周波の騒音を抑制するためには、この２６７Ｈｚ近傍の騒音を抑制する必要がある。なお、周波数が２６７Ｈｚである騒音の周期は、ロータが一周する周期の１/１６の周期と同じ周期である。

【0052】

また、騒音レベルは、単相モータ１１０のトルクリップルと相関する。図示は省略するが、上記の実験において、単相モータ１１０の回転トルクリップルを周波数解析すると、回転トルクリップルのうち、ロータが一周する周期の１/１６の周期の回転トルクリップル成分（以下の説明では、回転トルクリップルの１６次成分と呼ぶ）が大きいことが分かった。したがって、回転トルクリップルの１６次成分を低減することによって、低周波の騒音を効果的に抑制できる。

【0053】

図１１に、比較例のステータ１５０、変形例１～３のステータ２５０，３５０，４５０、および本実施形態のステータ５０を用いた場合における、単相モータの回転トルクリップルの１６次成分を示す。まず、比較例のステータ１５０を用いた単相モータ１１０と、変形例１のステータ２５０を用いた単相モータ２１０とを比較すると、単相モータ１１０の回転トルクリップルの１６次成分に対して、単相モータ２１０の回転トルクリップルの１６次成分は、約３１％小さい。よって、本実施形態の変形例１によれば、第１溝部２５７とティース部中心線Ｌｃとの間の距離が、第２溝部２５８とティース部中心線との間の距離よりも短く、第１溝部２５７の形状と第２溝部２５８の形状とがティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である。したがって、回転トルクリップルの低周波成分を低減でき、単相モータ２１０の駆動時における騒音の低周波成分を抑制できる。

【0054】

また、本実施形態の変形例１によれば、径方向に見て、第１溝部２５７は、ティース本体部５４と重なり、第２溝部２５８は、ティース本体部５４と重ならない。つまり、周方向において、第１溝部２５７は、ティース部中心線Ｌｃに近い位置に配置され、第２溝部２５８は、ティース部中心線Ｌｃから遠い位置に配置される。したがって、回転トルクリップルの低周波成分を低減できる効果を高めることができ、単相モータ２１０の駆動時における騒音の低周波成分をより好適に抑制できる。

【0055】

次に、単相モータ１１０と、変形例２のステータ３５０を用いた単相モータ３１０とを比較すると、単相モータ１１０の回転トルクリップルの１６次成分に対して、単相モータ３１０の回転トルクリップルの１６次成分は約１６％小さい。よって、本実施形態の変形例２によれば、第１溝部３５７の周方向の寸法Ｗ１３と、第２溝部の周方向の寸法Ｗ２３とが、互いに異なるため、第１溝部３５７の形状と第２溝部３５８の形状とがティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である。したがって、回転トルクリップルの低周波成分を低減でき、単相モータ３１０の駆動時における騒音の低周波成分を抑制できる。

【0056】

また、本実施形態の変形例２によれば、第１溝部３５７の周方向の寸法Ｗ１３が、第２溝部３５８の周方向の寸法Ｗ２３よりも小さいため、第１溝部３５７の形状と第２溝部３５８の形状とがティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である。したがって、回転トルクリップルの低周波成分を低減でき、単相モータ３１０の駆動時における騒音の低周波成分を抑制できる。

【0057】

次に、単相モータ１１０と、変形例３のステータ４５０を用いた単相モータ４１０とを比較すると、単相モータ１１０の回転トルクリップルの１６次成分に対して、単相モータ４１０の回転トルクリップルの１６次成分は約５％小さい。よって、本実施形態の変形例３によれば、第１溝部４５７の径方向の寸法Ｄ１と、第２溝部４５８の径方向の寸法Ｄ２とが、互いに異なるため、第１溝部４５７の形状と第２溝部４５８の形状とがティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である。したがって、回転トルクリップルの低周波成分を低減でき、単相モータ４１０の駆動時における騒音の低周波成分を抑制できる。

【0058】

次に、単相モータ１１０と、変形例４のステータ５５０を用いた単相モータ５１０とを比較すると、単相モータ１１０の回転トルクリップルの１６次成分に対して、単相モータ５１０の回転トルクリップルの１６次成分は約１０％小さい。よって、本実施形態の変形例４によれば、第１溝部５５７とティース部中心線Ｌｃとの間の距離は、第２溝部５５８とティース部中心線Ｌｃとの間の距離よりも長く、第１溝部５５７の周方向の寸法Ｗ１５は、第２溝部５５８の周方向の寸法Ｗ２５よりも小さいため、第１溝部５５７の形状と第２溝部５５８の形状とがティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である。したがって、回転トルクリップルの低周波成分を低減でき、単相モータ５１０の駆動時における騒音の低周波成分を抑制できる。

【0059】

次に、単相モータ１１０と、本実施形態のステータ５０を用いた単相モータ１０とを比較すると、単相モータ１１０の回転トルクリップルの１６次成分に対して、単相モータ１０の回転トルクリップルの１６次成分は約８０％小さい。よって、本実施形態によれば、第１溝部５７とティース部中心線Ｌｃとのとの間距離は、第２溝部５８とティース部中心線Ｌｃとの間距離よりも短く、径方向に見て、第１溝部５７は、ティース本体部５４と重なり、径方向に見て、第２溝部５８は、ティース本体部５４と重ならず、第１溝部５７の周方向の寸法Ｗ１が、第２溝部５８の周方向の寸法Ｗ２よりも大きく、第１溝部５７の径方向の寸法Ｄ１が、第２溝部５８の径方向の寸法Ｄ２よりも大きいため、第１溝部５７の形状と第２溝部５８の形状とがティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である。したがって、回転トルクリップルの低周波成分をより低減でき、単相モータ１０の駆動時における騒音の低周波成分をより好適に抑制できる。

【0060】

次に、図１２および図１３を用いて、本実施形態において回転トルクリップルの１６次成分を抑制できる理由について説明する。図１２は、比較例のステータ１５０を用いる単相モータ１１０の回転トルクの時間推移を示す図である。図１３は、本実施形態のステータ５０を用いる単相モータ１０の回転トルクの時間推移を示す図である。図１２および図１３の横軸は時間であり、縦軸はトルクである。図１２および図１３において、通電トルク、コギングトルク、および回転トルクを、それぞれ、点線、一点鎖線、および実線で示す。なお、通電トルクとは、ステータが有するコイル５９に電流を供給して発生する、ロータ２０とステータとの間の電磁力によって、ロータ２０に加わるトルクである。また、回転トルクとは、ロータ２０に与えられるトルクであり、通電トルクとコギングトルクとを足し合わせたトルクである。また、図１２および図１３に示す通電トルク、コギングトルク、および回転トルクは、それぞれのトルクの１６次成分の大小関係を分かり易くするため、１５ｍｓｅｃ間におけるそれぞれのトルクそれぞれの平均トルクが０となるように補正して示される。また、本実験において、ロータ２０の回転速度は１０００ｒｐｍである。したがって、回転トルクリップルの１６次成分の周期は、約３．８ｍｓｅｃである。

【0061】

図１２に示すように、単相モータ１１０が駆動される際の通電トルクは、約３．８ｍｓｅｃ周期で正弦波状に変動する。また、コギングトルクも、約３．８ｍｓｅｃ周期で正弦波状に変動するが、コギングトルクリップルの１６次成分は、通電トルクリップルの１６次成分よりも小さい。また、コギングトルクリップルの１６次成分の位相と、通電トルクリップルの１６次成分の位相とのずれは約９０°である。そのため、回転トルクリップルの１６次成分は、通電トルクリップルの１６次成分とほぼ同じである。つまり、第１溝部１５７の形状と第２溝部１５８の形状がティース部中心線Ｌｃに対して互いに対称である、単相モータ１１０では、コギングトルクリップルの１６次成分によって、通電トルクリップルの１６次成分を打ち消す効果が小さい。

【0062】

図１３に示すように、単相モータ１０が駆動される際の通電トルクは、図１２に示す、単相モータ１１０の通電トルクと同様である。コギングトルクは、約３．８ｍｓｅｃ周期で正弦波状に変動するが、コギングトルクリップルの１６次成分は、単相モータ１１０のコギングトルクリップルの１６次成分よりも大きい。また、コギングトルクリップルの１６次成分の位相と、通電トルクリップルの１６次成分の位相とのずれは約１８０°である。したがって、コギングトルクリップルの１６次成分によって、通電トルクリップルの１６次成分を打ち消す効果が非常に大きくなり、回転トルクリップルの１６次成分が低減される。つまり、第１溝部５７の形状と第２溝部５８の形状がティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である、単相モータ１０では、コギングトルクリップルの１６次成分を高めつつ、通電トルクリップルの１６次成分の位相に対するコギングトルクリップルの１６次成分の位相を大きくずらすことができるため、回転トルクリップルの１６次成分を低減できる。

【0063】

よって、本実施形態によれば、第１溝部５７の形状と第２溝部５８の形状が、ティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称であるため、ロータ２０の各磁石３０からティース部５３のアンブレラ部５５に入りこむ磁力線の磁束密度も、ティース部中心線Ｌｃの周方向一方側（＋θ側）と周方向一方側（－θ側）とで非対称となる。そのため、ロータ２０が回転する際に、１つの磁石３０からアンブレラ部５５に入りこむ磁束密度の変動を大きくすることができ、且つ、１つの磁石３０からアンブレラ部５５に入りこむ磁束密度の変動の位相を変えることができる。そのため、コギングトルクリップルの１６次成分を高めつつ、通電トルクリップルの１６次成分の位相に対するコギングトルクリップルの１６次成分の位相を大きくずらすことができる。したがって、回転トルクリップルの１６次成分、すなわち回転トルクリップルの低周波成分を低減でき、単相モータ１０の駆動時における騒音の低周波成分を好適に抑制できる。

【0064】

また、図示は省略するが、第１溝部５７の形状と第２溝部５８の形状が、ティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称に設けられる、本実施形態の変形例１～３の単相モータ２１０，３１０，４１０においても、本実施形態の単相モータ１０と同様に、コギングトルクリップルの１６次成分を高めつつ、通電トルクリップルの１６次成分の位相に対するコギングトルクリップルの１６次成分の位相を大きくずらすことができる。したがって、回転トルクリップルの１６次成分、すなわち、回転トルクリップルの低周波成分を低減でき、単相モータ２１０，３１０，４１０の駆動時における騒音の低周波成分を抑制できる。

【0065】

本実施形態によれば、ステータ５０は、ロータ２０と径方向に対向するステータコア５１を有し、ステータコア５１は、複数のティース部５３を有し、ティース部５３は、コアバック部５２から径方向外側、すなわち径方向他方側に延びるティース本体部５４と、ティース本体部５４の先端と繋がり、ティース本体部５４よりも周方向の両側に突出するアンブレラ部５５と、を有する。アンブレラ部５５の径方向外側を向く面には、軸方向に沿って延びる溝部５６が設けられ、軸方向に見て、ティース本体部５４の周方向の中心および中心軸Ｊ１の両方を通る仮想線をティース部中心線Ｌｃとし、アンブレラ部５５の径方向他方側を向く面は、溝部５６によりティース部中心線Ｌｃに対して互いに非対称である。よって、ロータ２０の各磁石３０からティース部５３のアンブレラ部５５に入りこむ磁力線の磁束密度を、ティース部中心線Ｌｃの周方向一方側（＋θ側）と周方向一方側（－θ側）とで非対称にできる。そのため、上述のように、コギングトルクリップルの１６次成分を高めつつ、通電トルクリップルの１６次成分の位相に対するコギングトルクリップルの１６次成分の位相を大きくずらすことができ、回転トルクリップルの１６次成分を低減できる。したがって、単相モータ１０のトルクリップルの低周波成分を低減することができ、単相モータ１０の駆動時における低周波の騒音を抑制できる。また、本実施形態の単相モータ１０を備える扇風機４０の駆動時における低周波の騒音を抑制できる。

【0066】

本発明は上述の実施形態に限られず、本発明の技術的思想の範囲内において、他の構成および他の方法を採用することもできる。例えば、溝部の形状は、単相モータのトルクリップルの低周波成分を低減できるならばどのような形状でもよく、例えば、円形状および三角形状等の他の形状であってもよい。

【0067】

また、本発明が適用される単相モータの構成は、ステータの径方向外側にロータを配置するアウターロータ構成に限定されず、ステータの径方向内側にロータを配置する備えるインナーロータ構成であってもよい。

【0068】

本発明が適用される単相モータの用途は、特に限定されない。単相モータは、扇風機以外の機器に搭載されてもよい。なお、本明細書において説明した各構成および各方法は、相互に矛盾しない範囲内において、適宜組み合わせることができる。

【0069】

なお、本技術は以下のような構成をとることが可能である。
（１） 中心軸を中心として回転可能なロータと、前記ロータの径方向一方側に配置されるステータと、を備え、前記ステータは、前記ロータと径方向に対向するステータコアを有し、前記ステータコアは、環状のコアバック部と、前記コアバック部の径方向他方側を向く面に沿って配置される複数のティース部と、を有し、前記ティース部は、前記コアバック部から径方向他方側に延びるティース本体部と、前記ティース本体部の先端と繋がり、前記ティース本体部よりも周方向の両側に突出するアンブレラ部と、を有し、前記アンブレラ部の径方向他方側を向く面には、軸方向に沿って延びる溝部が設けられ、軸方向に見て、前記ティース本体部の周方向の中心および前記中心軸の両方を通る仮想線をティース部中心線とし、前記アンブレラ部の径方向他方側を向く面は、前記溝部により前記ティース部中心線に対して互いに非対称である、単相モータ。
（２） 前記溝部は、前記ティース部中心線よりも周方向一方側に設けられる第１溝部と、前記ティース部中心線よりも周方向他方側に設けられる第２溝部と、を有し、軸方向に見て、前記第１溝部の形状および前記第２溝部の形状は、前記ティース部中心線に対して互いに非対称である、（１）に記載の単相モータ。
（３） 前記第１溝部と前記ティース中心線との間の距離は、前記第２溝部と前記ティース中心線との間の距離よりも短い、（２）に記載の単相モータ。
（４） 径方向に見て、前記第１溝部は、前記ティース本体部と重なり、径方向に見て、前記第２溝部は、前記ティース本体部と重ならない、（３）に記載の単相モータ。
（５） 前記第１溝部の周方向の寸法と、前記第２溝部の周方向の寸法とが、互いに異なる、（２）～（４）のいずれかに記載の単相モータ。
（６） 前記第１溝部の周方向の寸法が、前記第２溝部の周方向の寸法よりも小さい、（５）に記載の単相モータ。
（７） 前記第１溝部の周方向の寸法が、前記第２溝部の周方向の寸法よりも大きい、（５）に記載の単相モータ。
（８） 前記第１溝部の径方向の寸法と、前記第２溝部の径方向の寸法とが、互いに異なる、（２）～（７）のいずれかに記載の単相モータ。
（９） 前記第１溝部の径方向の寸法が、前記第２溝部の径方向の寸法よりも大きい、（８）に記載の単相モータ。
（１０） 前記第１溝部と前記ティース中心線とのとの間距離は、前記第２溝部と前記ティース中心線との間距離よりも短く、径方向に見て、前記第１溝部は、前記ティース本体部と重なり、径方向に見て、前記第２溝部は、前記ティース本体部と重ならず、前記第１溝部の周方向の寸法が、前記第２溝部の周方向の寸法よりも大きく、前記第１溝部の径方向の寸法が、前記第２溝部の径方向の寸法よりも大きい、（２）に記載の単相モータ。
（１１） 前記ロータは、前記中心軸を中心として周方向一方側に回転する、（１）～（１０）のいずれかに記載の単相モータ。
（１２） 少なくとも、（１）～（１１）に記載の単相モータと、前記ロータと接続される羽根部材と、を備える扇風機。

【符号の説明】

【0070】

１０，２１０，３１０，４１０，５１０…単相モータ、２０…ロータ、４０…扇風機、４２…羽根部材、５０，２５０，３５０，４５０，５５０…ステータ、５１，２５１，３５１，４５１，５５１…ステータコア、５２…コアバック部、５３，２５３，３５３，４５３，５５３…ティース部、５４…ティース本体部、５５，１５５，２５５，３５５，４５５，５５５…アンブレラ部、５６，２５６，３５６，４５６，５５６…溝部、５７，２５７，３５７，４５７，５５７…第１溝部、５８，２５８，３５８，４５８，５５８…第２溝部、Ｊ１…中心軸、Ｌｃ…ティース部中心線

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】

【図11】

【図12】

【図13】