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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023167725
(43)【公開日】2023-11-24
(54)【発明の名称】セメント含有疎水性材料の製造方法
(51)【国際特許分類】
C04B 18/16 20230101AFI20231116BHJP
【ＦＩ】
C04B18/16
【審査請求】未請求
【請求項の数】4
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022079123
(22)【出願日】2022-05-13
【新規性喪失の例外の表示】特許法第３０条第２項適用申請有り 発行者名：一般社団法人 廃棄物資源循環学会 刊行物名：廃棄物資源循環学会論文誌 巻数：第３２巻 頁数：第１４７～１５６頁 発行年月日：令和４年２月１２日
(71)【出願人】
【識別番号】591032703
【氏名又は名称】群馬県
(71)【出願人】
【識別番号】502046375
【氏名又は名称】ベスト資材株式会社
(72)【発明者】
【氏名】恩田 紘樹
(72)【発明者】
【氏名】黒崎 紘史
(72)【発明者】
【氏名】杉山 乃祐
(72)【発明者】
【氏名】佐藤 和則
(57)【要約】
【課題】セメント含有材料の粉粒体の熱処理によって有機物を燃焼除去し、ＣＳＨが保持する水和水を除去しても再び空気中の湿気を吸収するため、建築構造物中に混練しても乾燥収縮ひび割れを抑制することが困難である。
【解決手段】本発明では、有機物が混合されたセメント含有材料の粉粒体に支燃性ガスを供給しながら９００℃以上の温度で熱処理することで、有機物を燃焼除去できるだけでなく、表面親水性の低下と吸湿量の低減が可能となることを見出した。これにより、コンクリートの単位水量を低減でき、乾燥収縮に伴うひび割れを抑制できる。また、この他にも本発明は、例えばプラスチック成形品のフィラーや電気・電子部品に用いられる絶縁粉末といった低吸湿性が要求される用途で利用できる。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
５０ｗｔ．％以下の割合で有機物を含むセメント含有材料の粉粒体を、支燃性ガスを供給しつつ、加熱手段により９００℃以上～１２００℃以下の温度で燃焼させ、前記セメント含有材料の粉粒体表面の親水性を低減させるセメント含有疎水性材料の製造方法。
【請求項2】
前記セメント含有材料の粉粒体が、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメント、高炉セメント、シリカセメント、フライアッシュセメント、エコセメントのうち、少なくとも1種類以上を含有する請求項１に記載のセメント含有疎水性材料の製造方法。
【請求項3】
前記支燃性ガスが、空気、酸素、オゾン、亜酸化窒素、一酸化窒素、二酸化窒素よりなる群から少なくとも１種類以上を含有する請求項１に記載のセメント含有疎水性材料の製造方法。
【請求項4】
選択された前記支燃性ガスが、空気の場合、送り量が１００aW/T～９００aW/Tの範囲であり、選択された前記支燃性ガスが、酸素、オゾンまたは二酸化窒素の場合、送り量が２０aW/T～１８０aW/Tの範囲であり、選択された前記支燃性ガスが、亜酸化窒素または一酸化窒素の場合、送り量が４０aW/T～３６０aW/Tの範囲である請求項３に記載のセメント含有疎水性材料の製造方法。
ただし、前記支燃性ガスの送り量の単位記号において、Ｗは、前記セメント含有材料の一種の窯業系サイディングの重量(ｋｇ)を表し、ａは、窯業系サイディングに含有される有機物の重量割合(ｗｔ．％) を表し、Ｔは、熱処理時間（分）を表す。
ただし、前記支燃性ガスの送り量の単位記号において、Ｗは、前記セメント含有材料の一種の窯業系サイディングの重量(ｋｇ)を表し、ａは、窯業系サイディングに含有される有機物の重量割合(ｗｔ．％) を表し、Ｔは、熱処理時間（分）を表す。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明はフィラーや骨材に使用可能なセメント含有疎水性材料の製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
（セメント含有材料について）
建築物の住宅外壁材や外構などに利用されているコンクリート、モルタルあるいは窯業系サイディングを構成する主要のセメント含有材料は、セメントに繊維質原料、混和剤および水を添加し、任意の形状に成形して固形化したものである。
建築物の住宅外壁材や外構などに利用されているコンクリート、モルタルあるいは窯業系サイディングを構成する主要のセメント含有材料は、セメントに繊維質原料、混和剤および水を添加し、任意の形状に成形して固形化したものである。
【0003】
上述のセメントにはケイ酸三カルシウム（エーライト、３ＣａＯ・ＳｉＯ２）、ケイ酸二カルシウム（ビーライト、２ＣａＯ・ＳｉＯ２）、水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）２）といった無機成分が含有されており、水と反応してセメント水和物（以下、ＣＳＨと呼称する。）を形成することにより硬化するようになる。また、セメント含有材料は表面吸着水の他、ＣＳＨが有する微細空隙への凝集水といった水分を保持しており、水分保持量は相対湿度によって可逆的に変動する。
【0004】
（セメント含有材料のリサイクルについて）
一方、セメント含有材料には機械的強度の向上や軽量化、保水性の向上といった機能性を付与する上に、デザイン性付与などを目的として有機物が混練されている。このようなセメント含有材料を建築物へ施工した後、建築物の取り壊し等で発生するセメント含有材料、あるいは工場におけるプレカットで発生する端材や粉末などは、廃棄する際の埋立地の確保難や、資源の有効活用の観点から、再利用する技術の確立が急務となっている。しかし、セメント含有材料のうち、特に窯業系サイディングの場合は有機物の混合割合が高く、またＣＳＨと有機物を分離することも困難なため、現状でほとんど再利用されずに産業廃棄物として埋立処分されているのが現状である。
一方、セメント含有材料には機械的強度の向上や軽量化、保水性の向上といった機能性を付与する上に、デザイン性付与などを目的として有機物が混練されている。このようなセメント含有材料を建築物へ施工した後、建築物の取り壊し等で発生するセメント含有材料、あるいは工場におけるプレカットで発生する端材や粉末などは、廃棄する際の埋立地の確保難や、資源の有効活用の観点から、再利用する技術の確立が急務となっている。しかし、セメント含有材料のうち、特に窯業系サイディングの場合は有機物の混合割合が高く、またＣＳＨと有機物を分離することも困難なため、現状でほとんど再利用されずに産業廃棄物として埋立処分されているのが現状である。
【0005】
このような背景から、これまで有機物を多く含むため再利用が困難だった窯業系サイディングを再利用する方法として、支燃性ガスを導入しながら５００～６００℃で加熱することにより有機物の燃焼除去と、ＣＳＨが保持する水和水の除去を同時に行う技術が提案されている。例えば、特許文献１および特許文献２などである。つまり、窯業系サイディング粉粒体も、熱処理することでＣＳＨより水和水が除去され水分率を低減できる提案である。
【0006】
また、特許文献１および特許文献２によれば有機物を除去したセメント含有材料については、コンクリートやモルタルを製造する際の骨材として混合することで硬化時の発熱抑制や製造コストの低減に寄与できることも提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0007】
【特許文献1】特開２０１９－０７７５７２号
【特許文献2】特開２０２０－０８３７２７号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0008】
しかし、セメント含有材料の粉粒体の熱処理によって有機物を燃焼除去し、ＣＳＨが保持する水和水を除去しても、再び空気中の湿気を吸収するため、建築構造物に利用したとしても、乾燥収縮ひび割れを抑制することが困難な場合が多い。以上のことから、表面親水性が低く（表面疎水性が高く）、なおかつ吸湿量の少ないセメント含有材料の粉粒体が希求されている。
【0009】
そこで本発明は、上述の問題点に鑑みて、使用済みのセメント含有材料の粉粒体を、コンクリート、モルタルあるいは窯業系サイディングなどに再利用した際の乾燥収縮ひび割れの抑制を可能にするため、疎水的な表面に改質する。なおかつ前述の疎水性が長期間持続するようなセメント含有疎水性材料の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0010】
上記目的を達成するための手段1は、
５０ｗｔ．％以下の割合で有機物を含むセメント含有材料の粉粒体に、支燃性ガスを供給しつつ、９００℃以上～１２００℃以下の温度範囲で燃焼効率よく加熱する方法である。すなわち、作用効果を考えた場合、先行技術とは全く異なる観点の発明であり、前述の粉粒体の形状があまり変形しない範囲で燃焼加熱するという方法により、含有される有機物を燃焼させ、取り除くのである。この結果、粉粒体の少なくとも表面の有機物を除去したセメント含有疎水性材料を製造する方法を提供する。
５０ｗｔ．％以下の割合で有機物を含むセメント含有材料の粉粒体に、支燃性ガスを供給しつつ、９００℃以上～１２００℃以下の温度範囲で燃焼効率よく加熱する方法である。すなわち、作用効果を考えた場合、先行技術とは全く異なる観点の発明であり、前述の粉粒体の形状があまり変形しない範囲で燃焼加熱するという方法により、含有される有機物を燃焼させ、取り除くのである。この結果、粉粒体の少なくとも表面の有機物を除去したセメント含有疎水性材料を製造する方法を提供する。
【0011】
このような手段１は、セメント含有材料をリサイクルするために種々の実験を通じ、非常に簡単な方法でセメント含有材料の粉粒体の表面の親水性を低減するにはどうすれば良いかを追求したことから見いだされ、その結果得られたセメント含有疎水性材料の製造方法の発明である。この様な方法で製造されたセメント含有疎水性材料を再利用し、コンクリートとする場合、単位水量を低減でき、乾燥収縮に伴うひび割れを抑制できる。また、例えば絶縁粉末やプラスチック成形品のフィラーといった低吸湿性が要求される材料として提供することができる。さらに、本発明における加熱処理により表面を疎水化した場合、一般的に使用される加工薬剤などを用いることも必要が無い。
【発明の効果】
【0012】
本発明によれば、セメント含有材料の粉粒体の少なくとも表面を疎水的にし、なおかつ疎水性が長期間持続することが可能なセメント含有疎水性材料の製造方法を提供することができる。
【0013】
さらに、本発明により得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体は圧縮することで任意の形状に成形することが可能である。このため、例えば、汚れが付着しにくい外壁材や、内部への水分の侵入を抑制する防湿、防水パネルといった用途に利用できる。さらに本発明により、これまで廃棄されてきたコンクリート、モルタルおよび窯業系サイディングといったセメント含有材料の有効活用に寄与でき、建築系廃棄物量を削減できる。
【0014】
（課題を解決するためのその他の手段）
上記目的を達成するための手段２では、
前述の手段１において、セメント含有材料の粉粒体が、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメント、高炉セメント、シリカセメント、フライアッシュセメント、エコセメントのうち、少なくとも1種類以上を含有しているセメント含有疎水性材料である。
上記目的を達成するための手段２では、
前述の手段１において、セメント含有材料の粉粒体が、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメント、高炉セメント、シリカセメント、フライアッシュセメント、エコセメントのうち、少なくとも1種類以上を含有しているセメント含有疎水性材料である。
【0015】
上述の手段２の発明によれば、すべての種類のポルトランドセメントに適用可能で、表面の疎水性を高め、かつその疎水性が長期間持続することが可能なセメント含有疎水性材料の製造方法を提供することができる。
【0016】
上記目的を達成するための手段３では、
前述の手段１において、前述の支燃性ガスが、空気、酸素、オゾン、亜酸化窒素、一酸化窒素、二酸化窒素よりなる群から少なくとも１種類以上を含に記載のセメント含有疎水性材料の製造方法を提供することができる。この手段３によれば、空気をはじめ各種ガスで加熱を効率よくさせることが可能となり、特に空気の場合、大気そのままの使用が可能であり、コストを低く抑えることが可能である。また、酸素、オゾン、亜酸化窒素、一酸化窒素、二酸化窒素のいずれかの雰囲気があれば、それらをそのまま使用が可能である。
前述の手段１において、前述の支燃性ガスが、空気、酸素、オゾン、亜酸化窒素、一酸化窒素、二酸化窒素よりなる群から少なくとも１種類以上を含に記載のセメント含有疎水性材料の製造方法を提供することができる。この手段３によれば、空気をはじめ各種ガスで加熱を効率よくさせることが可能となり、特に空気の場合、大気そのままの使用が可能であり、コストを低く抑えることが可能である。また、酸素、オゾン、亜酸化窒素、一酸化窒素、二酸化窒素のいずれかの雰囲気があれば、それらをそのまま使用が可能である。
【0017】
上記目的を達成するための手段４では、
前述の手段１において、前述の支燃性ガスの送り量の単位記号において、Ｗが窯業系サイディングの重量(ｋｇ)、ａが窯業系サイディングに含有される有機物の重量割合(ｗｔ．％) 、Ｔを熱処理時間（分）とすると、選択される支燃性ガスが空気の場合、送り量が１００aW/T～９００aW/Tの範囲であり、選択される支燃性ガスが、酸素、オゾンまたは二酸化窒素の場合、送り量が２０aW/T～１８０aW/Tの範囲であり、選択される支燃性ガスが、亜酸化窒素または一酸化窒素の場合、送り量が４０aW/T～３６０aW/Tの範囲であるセメント含有疎水性材料の製造方法を提供することができる。この手段４によれば、様々な環境の中で、そこに存在する支燃性ガスを生かしながら本発明を実行できる。
前述の手段１において、前述の支燃性ガスの送り量の単位記号において、Ｗが窯業系サイディングの重量(ｋｇ)、ａが窯業系サイディングに含有される有機物の重量割合(ｗｔ．％) 、Ｔを熱処理時間（分）とすると、選択される支燃性ガスが空気の場合、送り量が１００aW/T～９００aW/Tの範囲であり、選択される支燃性ガスが、酸素、オゾンまたは二酸化窒素の場合、送り量が２０aW/T～１８０aW/Tの範囲であり、選択される支燃性ガスが、亜酸化窒素または一酸化窒素の場合、送り量が４０aW/T～３６０aW/Tの範囲であるセメント含有疎水性材料の製造方法を提供することができる。この手段４によれば、様々な環境の中で、そこに存在する支燃性ガスを生かしながら本発明を実行できる。
【0018】
このように本発明によって、これまで廃棄されてきたコンクリート、モルタルおよび窯業系サイディングといったセメント含有材料の有効利活用に寄与でき、建築系廃棄物量の削減にもつながる。
【図面の簡単な説明】
【0019】
【図1】セメント含有材料成形物の熱処理を行うための熱処理装置のうち、支燃性ガスとして空気を用いる場合の熱処理装置を模式的に表す図である。
【図2】セメント含有材料成形物の熱処理を行うための熱処理装置のうち、空気以外の支燃性ガスを用いる場合の熱処理装置を模式的に表す図である。
【発明を実施するための形態】
【0020】
本発明は、支燃性ガスを供給しながら９００℃以上の温度で熱処理する熱処理工程により有機物の燃焼除去だけでなく、表面を疎水性に改質し、さらに吸湿量の低減が可能となる。かつこの表面親水性の低下と吸湿量の低減は長期間持続できることを見出したことによる。
【0021】
本発明におけるセメント含有疎水性材料の製造方法の好適な実施の形態について説明する。なお、以下に説明する実施の形態は特許請求の範囲に記載された本発明の内容を限定するものではない。
【0022】
（セメントの種類）
本発明に適用可能なセメント含有材料の粉粒体に含まれるセメントの種類について説明する。まず、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメント、高炉セメント、シリカセメント、フライアッシュセメント、エコセメントなどが好ましい。普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメントがより好ましい。普通ポルトランドセメントが最も好ましい。一方、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント等のポルトランドセメントは、ロットによる成分変化が小さく、操作性が最も良いためである。
本発明に適用可能なセメント含有材料の粉粒体に含まれるセメントの種類について説明する。まず、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメント、高炉セメント、シリカセメント、フライアッシュセメント、エコセメントなどが好ましい。普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント、耐硫酸塩ポルトランドセメントがより好ましい。普通ポルトランドセメントが最も好ましい。一方、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント等のポルトランドセメントは、ロットによる成分変化が小さく、操作性が最も良いためである。
【0023】
（セメント含有材料の好適なサイズ）
本発明のセメント含有材料のサイズは、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き３２μｍのふるいを通過し、公称目開き２ｍｍのふるいを通過しないサイズが好ましく、公称目開き４５μｍのふるいを通過し、公称目開き１ｍｍのふるいを通過しないサイズがより好ましい。さらには、公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズが最も好ましい。公称目開き３２μｍのふるいを通過するサイズの場合、飛散しやすいために取り扱い性が悪く、熱処理装置に用いられる部品のすき間に入り込むことで装置故障の原因となる懸念がある。一方、公称目開き２ｍｍのふるいを通過しないサイズの場合にはセメント含有材料の粉粒体内部まで十分に疎水化できない懸念があり、また圧縮成形における成形性も低下する懸念があるためである。
本発明のセメント含有材料のサイズは、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き３２μｍのふるいを通過し、公称目開き２ｍｍのふるいを通過しないサイズが好ましく、公称目開き４５μｍのふるいを通過し、公称目開き１ｍｍのふるいを通過しないサイズがより好ましい。さらには、公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズが最も好ましい。公称目開き３２μｍのふるいを通過するサイズの場合、飛散しやすいために取り扱い性が悪く、熱処理装置に用いられる部品のすき間に入り込むことで装置故障の原因となる懸念がある。一方、公称目開き２ｍｍのふるいを通過しないサイズの場合にはセメント含有材料の粉粒体内部まで十分に疎水化できない懸念があり、また圧縮成形における成形性も低下する懸念があるためである。
【0024】
（セメント含有材料の粉粒体に混合されている有機物の種類）
本発明におけるセメント含有材料の粉粒体に混合されている有機物は、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリアミド、ポリ塩化ビニル、ポリ酢酸ビニル、ポリカーボネート、フェノール系樹脂、アクリル、アクリロニトリル-ブタジエン-スチレン共重合体、ポリアセタール、ポリフェニレンエーテル、ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネート、ポリブチレンサクシネートアジペート、ポリフェニレンサルファイド、ポリ塩化ビニリデン、ポリテトラフルオロエチレン、ポリメチルメタクリレート、エチレン－酢酸ビニル共重合体、ポリウレタン、ポリビニルアルコール、ポリアクリル酸、ポリビニルピロリドン、スチレン・ブタジエンゴム、絹、羊毛、羽毛、木材、木綿、麻、リヨセル、テンセル、パルプ、レーヨン、キュプラ、アセテート、カルボキシメチルセルロース、メチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、グリコール酸、乳酸、ヒドロアクリル酸、α－オキシ酪酸、グリセリン酸、タルトロン酸、リンゴ酸、酒石酸、クエン酸、サリチル酸、ｍ－オキシ安息香酸、ｐ－オキシ安息香酸、没食子酸、マンデル酸、トロバ酸などのいずれかが含まれている。これらの有機物は、９００℃以上の熱処理により熱分解除去されるため、セメント含有材料の粉粒体に含まれていても熱処理後の表面疎水性に影響しない。なお、これらの有機物については予めセメント含有材料に混合されていても良いし、圧縮成形時に添加しても良い。
本発明におけるセメント含有材料の粉粒体に混合されている有機物は、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリアミド、ポリ塩化ビニル、ポリ酢酸ビニル、ポリカーボネート、フェノール系樹脂、アクリル、アクリロニトリル-ブタジエン-スチレン共重合体、ポリアセタール、ポリフェニレンエーテル、ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネート、ポリブチレンサクシネートアジペート、ポリフェニレンサルファイド、ポリ塩化ビニリデン、ポリテトラフルオロエチレン、ポリメチルメタクリレート、エチレン－酢酸ビニル共重合体、ポリウレタン、ポリビニルアルコール、ポリアクリル酸、ポリビニルピロリドン、スチレン・ブタジエンゴム、絹、羊毛、羽毛、木材、木綿、麻、リヨセル、テンセル、パルプ、レーヨン、キュプラ、アセテート、カルボキシメチルセルロース、メチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、グリコール酸、乳酸、ヒドロアクリル酸、α－オキシ酪酸、グリセリン酸、タルトロン酸、リンゴ酸、酒石酸、クエン酸、サリチル酸、ｍ－オキシ安息香酸、ｐ－オキシ安息香酸、没食子酸、マンデル酸、トロバ酸などのいずれかが含まれている。これらの有機物は、９００℃以上の熱処理により熱分解除去されるため、セメント含有材料の粉粒体に含まれていても熱処理後の表面疎水性に影響しない。なお、これらの有機物については予めセメント含有材料に混合されていても良いし、圧縮成形時に添加しても良い。
【0025】
（有機物の混合割合）
本発明のセメント含有材料に含まれる有機物の割合は５０ｗｔ．％以下が好ましく、３５ｗｔ．％以下がより好ましく、２５ｗｔ．％以下が最も好ましい。セメント含有材料に含まれる有機物の割合が５０ｗｔ．％を超えるようになると、熱処理時に発生するタール分が多く残り、清掃などの作業が煩雑になる懸念がある。
本発明のセメント含有材料に含まれる有機物の割合は５０ｗｔ．％以下が好ましく、３５ｗｔ．％以下がより好ましく、２５ｗｔ．％以下が最も好ましい。セメント含有材料に含まれる有機物の割合が５０ｗｔ．％を超えるようになると、熱処理時に発生するタール分が多く残り、清掃などの作業が煩雑になる懸念がある。
【0026】
（セメント含有材料成形品の熱処理工程の概要）
本発明のセメント含有材料成形品の熱処理工程の概要について記載する。熱処理工程では窯業系サイディングに支燃性ガスを供給しながら９００℃以上で熱処理する。ただし、１２００℃を超えることにならないようにする。これによりセメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物の熱分解除去やＣＳＨの水和水の脱水が進行する。以下、熱処理工程について詳細を記載する。
本発明のセメント含有材料成形品の熱処理工程の概要について記載する。熱処理工程では窯業系サイディングに支燃性ガスを供給しながら９００℃以上で熱処理する。ただし、１２００℃を超えることにならないようにする。これによりセメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物の熱分解除去やＣＳＨの水和水の脱水が進行する。以下、熱処理工程について詳細を記載する。
【0027】
セメント含有材料成形品は図１に模式的に示すような熱処理装置によって熱処理される。すなわち、セメント含有材料成形品１を石英管２内に設置する。支燃性ガスに空気を用いる場合にはコンプレッサー３から配管４を通じて石英管２内へ空気が供給される。昇温には熱供給装置５を用い、熱電対６および温度調節器７により石英管２内の温度が把握される。また、温度調節器７と熱供給装置５は配線８により接続されており、石英管２内が所定温度に到達すると、熱供給装置５による熱供給が停止する。
【0028】
また、熱処理中にセメント含有材料成形品１が支燃性ガスにより移動し、石英管２の外に放出することを防止するため、石英管２内に石英ウール９ａおよび石英ウール９ｂを設置する。
【0029】
さらに、コンプレッサー３からの空気が全量石英管２へ導入されるようにするため、石英管２と配管４とは耐熱材料よりなる栓１０で接続する。さらに、支燃性ガスの流量調節はマスフローコントローラー１１により行われる。
【0030】
支燃性ガスに空気以外のものを使用する場合には、図３に模式的に示すように、コンプレッサー３の代わりに圧力調整器１２と支燃性ガスが充填された高圧ガスボンベ１３を配管４に接続すればよい。
【0031】
（熱処理温度）
本発明のセメント含有材料の粉粒体の熱処理温度は９００℃以上で、かつ１２００℃以下が好ましく、９００℃以上１０００℃以下がより好ましく、９００℃以上で、かつ９５０℃以下が最も好ましい。９００℃未満では、熱処理後のセメント含有材料の粉粒体表面が十分に疎水化されない可能性が高く、乾湿繰り返しによって表面疎水性が低下（親水化）する可能性がある。また、１２００℃より高い温度ではセメント分が溶融し、粉粒体としての形状を維持できない可能性がある。
本発明のセメント含有材料の粉粒体の熱処理温度は９００℃以上で、かつ１２００℃以下が好ましく、９００℃以上１０００℃以下がより好ましく、９００℃以上で、かつ９５０℃以下が最も好ましい。９００℃未満では、熱処理後のセメント含有材料の粉粒体表面が十分に疎水化されない可能性が高く、乾湿繰り返しによって表面疎水性が低下（親水化）する可能性がある。また、１２００℃より高い温度ではセメント分が溶融し、粉粒体としての形状を維持できない可能性がある。
【0032】
（熱処理時間）
本発明における熱処理時間は１５分以上６０分以内が好ましく、２０分以上で、かつ４０分以下がより好ましく、２５分以上で、かつ３５分以下が最も好ましい。熱処理時間が１５分未満の場合には有機物や水分が十分に燃焼除去されない懸念や、表面の疎水化が十分に進行しない懸念があり、また６０分より長い時間熱処理しても有機物の燃焼除去や表面疎水性に変化は見られず、産業上の意義が希薄になるためである。
本発明における熱処理時間は１５分以上６０分以内が好ましく、２０分以上で、かつ４０分以下がより好ましく、２５分以上で、かつ３５分以下が最も好ましい。熱処理時間が１５分未満の場合には有機物や水分が十分に燃焼除去されない懸念や、表面の疎水化が十分に進行しない懸念があり、また６０分より長い時間熱処理しても有機物の燃焼除去や表面疎水性に変化は見られず、産業上の意義が希薄になるためである。
【0033】
（熱供給装置５の熱源）
本発明のセメント含有材料の粉粒体の熱処理には電気、都市ガスやＬＰＧのガスボイラー、灯油や重油等の液体燃料ボイラーいずれも好ましく利用できるが、電気による熱処理が最も好ましい。これは、セメント含有材料成形品の昇温が均一なためである。
本発明のセメント含有材料の粉粒体の熱処理には電気、都市ガスやＬＰＧのガスボイラー、灯油や重油等の液体燃料ボイラーいずれも好ましく利用できるが、電気による熱処理が最も好ましい。これは、セメント含有材料成形品の昇温が均一なためである。
【0034】
（支燃性ガスの種類）
本発明の支燃性ガスは、空気、酸素、オゾン、亜酸化窒素、一酸化窒素、二酸化窒素が好ましく、空気および酸素がより好ましく、空気が最も好ましい。空気はコンプレッサーを用いて容易に供給可能で、かつ取り扱い性も良く、低コストなためである。また、酸素は入手が比較的容易で、効率よく窯業系サイディング中の有機物を熱分解除去できるため空気に次いで好ましい。さらにオゾン、亜酸化窒素、一酸化窒素、二酸化窒素は腐食性ガスであり、熱処理装置の金属部材が腐食しやすい懸念があるものの、空気よりも効率よく窯業系サイディング中の有機物を熱分解除去できるというメリットがある。なお、上記の支燃性ガスは、それぞれ単独で供給しても良いし、２種類以上を混合して供給してもかまわない。
本発明の支燃性ガスは、空気、酸素、オゾン、亜酸化窒素、一酸化窒素、二酸化窒素が好ましく、空気および酸素がより好ましく、空気が最も好ましい。空気はコンプレッサーを用いて容易に供給可能で、かつ取り扱い性も良く、低コストなためである。また、酸素は入手が比較的容易で、効率よく窯業系サイディング中の有機物を熱分解除去できるため空気に次いで好ましい。さらにオゾン、亜酸化窒素、一酸化窒素、二酸化窒素は腐食性ガスであり、熱処理装置の金属部材が腐食しやすい懸念があるものの、空気よりも効率よく窯業系サイディング中の有機物を熱分解除去できるというメリットがある。なお、上記の支燃性ガスは、それぞれ単独で供給しても良いし、２種類以上を混合して供給してもかまわない。
【0035】
（熱処理工程における支燃性ガス送り量）
熱処理工程における支燃性ガス送り量は、セメント含有材料の粉粒体粉粒体の重量およびセメント含有材料の粉粒体粉粒体に含有される有機物の重量割合、および熱処理時間により決定される。
熱処理工程における支燃性ガス送り量は、セメント含有材料の粉粒体粉粒体の重量およびセメント含有材料の粉粒体粉粒体に含有される有機物の重量割合、および熱処理時間により決定される。
【0036】
熱処理工程の支燃性ガスとして空気を用いる場合、支燃性ガス送り量は、以下の数１式を満たすことが好ましい。なお、Ａは支燃性ガス送り量(ｍＬ/ｍｉｎ)、Ｗはセメント含有材料の粉粒体の重量(ｇ)を、ａはセメント含有材料の粉粒体に含有される有機物の重量割合(ｗｔ．％)およびＴは熱処理時間（分）をそれぞれ表す。
【0037】
【数1】
【0038】
空気の供給量は１００ａＷ／Ｔ以上～９００ａＷ／Ｔ以下が好ましく、２００ａＷ／Ｔ以上～７００ａＷ／Ｔ以下がより好ましく、４００ａＷ／Ｔ以上～５００ａＷ／Ｔ以下が最も好ましい。支燃性ガス送り量が１００ａＷ/Ｔより少ない場合、有機物が完全燃焼せず、十分に除去されない懸念がある。一方、９００ａＷ/Ｔより多い場合、有機物の除去効果や表面親水性、吸湿性に違いが見られないが、支燃性ガス自体の加熱に必要なエネルギーが大きくなり、処理コストの増大に繋がる懸念があるためである。
【0039】
また、熱処理工程において、支燃性ガスとして酸素、オゾンおよび二酸化窒素のいずれかを用いる場合、支燃性ガス送り量は、以下の数２式を満たすことが好ましい。なお、数１式と同様、Ａは支燃性ガス送り量(ｍＬ/ｍｉｎ)、Ｗはセメント含有材料の粉粒体の重量(ｇ)を、ａはセメント含有材料の粉粒体に含有される有機物の重量割合(ｗｔ．％)およびＴは熱処理時間（分）をそれぞれ表す。
【0040】
【数2】
【0041】
この場合の支燃性ガス供給量は、２０ａＷ／Ｔ以上ないし１８０ａＷ／Ｔ以下が好ましく、６０ａＷ／Ｔ以上ないし１４０ａＷ／Ｔ以下がより好ましく、８０ａＷ／Ｔ以上ないし１００ａＷ／Ｔ以下が最も好ましい。支燃性ガスの送り量が２０ａＷ／Ｔより少ない場合には有機物が不完全燃焼し、有機物を十分に除去できない懸念があり、一方１８０ａＷ／Ｔより多い場合には有機物の除去効果や表面親水性、吸湿性に違いが見られず、産業上の意義が希薄になるためである。
【0042】
さらに、熱処理工程において、支燃性ガスとして亜酸化窒素および一酸化窒素のいずれかを用いる場合、支燃性ガス送り量は、以下の数３式を満たすことが好ましい。なお、数１式と同様、Ａは支燃性ガス送り量(ｍＬ/ｍｉｎ)、Ｗはセメント含有材料の粉粒体の重量(ｇ)を、ａはセメント含有材料の粉粒体に含有される有機物の重量割合(ｗｔ．％)およびＴは熱処理時間（分）をそれぞれ表す。
【0043】
【数3】
【0044】
この場合の支燃性ガス供給量は４０ａＷ／Ｔ以上ないし３６０ａＷ／Ｔ以下が好ましく、８０ａＷ／Ｔ以上ないし２４０ａＷ／Ｔ以下がより好ましく、１２０ａＷ／Ｔ以上ないし１５０ａＷ／Ｔ以下が最も好ましい。支燃性ガスの送り量が４０ａＷ／Ｔより少ない場合には有機物が不完全燃焼し、有機物を十分に除去できない懸念がある。一方３６０ａＷ／Ｔより多い場合には有機物の除去効果や表面親水性、吸湿性に違いが見られず、産業上の意義が希薄になるためである。
【0045】
（熱処理後のセメント含有材料における粉粒体の成形）
熱処理後のセメント含有材料の粉粒体については、圧縮成形などにより任意の形状に成形することも可能である。また、用途に応じて熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に染料や顔料といった着色材、抗菌剤や芳香剤といった機能性物質を混合しても良い。
熱処理後のセメント含有材料の粉粒体については、圧縮成形などにより任意の形状に成形することも可能である。また、用途に応じて熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に染料や顔料といった着色材、抗菌剤や芳香剤といった機能性物質を混合しても良い。
【実施例0046】
以下に、好ましい熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の成形を得るための実施例を示し、より詳細に説明する。なお、実施例は本発明を詳細に説明するためのものであり、本発明を限定的に捉えてはならない。
【0047】
[実施例１]
（セメント含有材料の粉粒体の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。さらに、本実施例で用いたセメント含有材料について熱分解ＧＣ／ＭＳ分析により含有される有機物の定性分析を行ったところ、原綿およびスチレン・ブタジエンゴムが検出された。
（セメント含有材料の粉粒体の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。さらに、本実施例で用いたセメント含有材料について熱分解ＧＣ／ＭＳ分析により含有される有機物の定性分析を行ったところ、原綿およびスチレン・ブタジエンゴムが検出された。
【0048】
（比較試料）
建築構造物の乾燥収縮ひび割れを抑制することを目的とした吸水性の低い骨材（以下、低吸水性骨材）として石灰岩が用いられる。そこで比較試料としてＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズとなるように粉砕した石灰岩（米山薬品工業製）を使用した。
建築構造物の乾燥収縮ひび割れを抑制することを目的とした吸水性の低い骨材（以下、低吸水性骨材）として石灰岩が用いられる。そこで比較試料としてＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズとなるように粉砕した石灰岩（米山薬品工業製）を使用した。
【0049】
（セメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物量）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、熱重量示差熱分析装置（ＭＡＣサイエンス製、ＤＴＭ－２０００）により、温度域を室温から６００℃、昇温速度を１０℃/ｍｉｎの条件で熱重量測定を行い、以下の数４式により、有機物の重量割合を算出した。なお、ａはセメント含有材料の粉粒体に含有される有機物の重量割合(ｗｔ．％)、ＷＲ６００はセメント含有材料の粉粒体の熱重量測定を行った時の６００℃時点における重量残存率(ｗｔ．％)をそれぞれ表す。
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、熱重量示差熱分析装置（ＭＡＣサイエンス製、ＤＴＭ－２０００）により、温度域を室温から６００℃、昇温速度を１０℃/ｍｉｎの条件で熱重量測定を行い、以下の数４式により、有機物の重量割合を算出した。なお、ａはセメント含有材料の粉粒体に含有される有機物の重量割合(ｗｔ．％)、ＷＲ６００はセメント含有材料の粉粒体の熱重量測定を行った時の６００℃時点における重量残存率(ｗｔ．％)をそれぞれ表す。
【0050】
【数4】
【0051】
熱重量測定の結果、６００℃時点における重量残存率は７５．３ｗｔ．％だったことから、セメント含有材料の粉粒体に含有される有機物の重量割合は２４．７ｗｔ．％であることが示された。
【0052】
（熱処理を伴うセメント含有材料における粉粒体の作成）
セメント含有材料の粉粒体０．５２ｇを図１に示す熱処理装置の石英管２内に設置した。なお、石英管２の直径は２０ｍｍ、炉長は３００ｍｍとした。また、熱供給装置１６には横置き型電気環状炉（光洋製、ＫＴＦ０３０Ｎ１）を用い、支燃性ガスとして空気を１８０ｍｌ／ｍｉｎで供給しながら９００℃で３０分間熱処理を行った。熱処理後、室温になるまで自然冷却し、これを本実施例における熱処理後のセメント含有材料の粉粒体とした。
セメント含有材料の粉粒体０．５２ｇを図１に示す熱処理装置の石英管２内に設置した。なお、石英管２の直径は２０ｍｍ、炉長は３００ｍｍとした。また、熱供給装置１６には横置き型電気環状炉（光洋製、ＫＴＦ０３０Ｎ１）を用い、支燃性ガスとして空気を１８０ｍｌ／ｍｉｎで供給しながら９００℃で３０分間熱処理を行った。熱処理後、室温になるまで自然冷却し、これを本実施例における熱処理後のセメント含有材料の粉粒体とした。
【0053】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における外観評価）
得られた熱処理後のセメント含有材料粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を基に、評価を行った。
得られた熱処理後のセメント含有材料粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を基に、評価を行った。
【0054】
【表1】
【0055】
（外観評価）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料における粉粒体について外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料における粉粒体について外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
【0056】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における重量残存率）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について熱重量測定を行った結果、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれていないことが確認できた。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について熱重量測定を行った結果、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれていないことが確認できた。
【0057】
（Ｎ２比表面積の算出）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および、多検体ガス吸着量測定装置（アントンパール製、Autosorb-iQ2-XR-VP）を用い、吸着ガス種を窒素として液体窒素温度における吸着等温線測定を行った。また、相対圧０．１、０．２および０．３の時における窒素吸着量からＢＥＴ法により比表面積を算出し、これをＮ２比表面積とした。また、比較試料として熱処理前のセメント含有材料の粉粒体、および石灰岩についてもＮ２比表面積を算出した。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および、多検体ガス吸着量測定装置（アントンパール製、Autosorb-iQ2-XR-VP）を用い、吸着ガス種を窒素として液体窒素温度における吸着等温線測定を行った。また、相対圧０．１、０．２および０．３の時における窒素吸着量からＢＥＴ法により比表面積を算出し、これをＮ２比表面積とした。また、比較試料として熱処理前のセメント含有材料の粉粒体、および石灰岩についてもＮ２比表面積を算出した。
【0058】
（水蒸気吸着等温線測定およびＨ２Ｏ比表面積の算出）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、前述の多検体ガス吸着量測定装置を用い、吸着ガス種を水蒸気として２５℃における吸着等温線測定を行った。また相対圧範囲は０～０．９とし、相対圧０．０５ごとに水蒸気吸着量を測定した。また、相対圧０．１、０．２および０．３の時の水蒸気吸着量からＢＥＴ法により比表面積を算出し、これをＨ２Ｏ比表面積とした。また、比較試料としてセメント含有材料の粉粒体、石灰岩についてもＨ２Ｏ比表面積を算出した。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、前述の多検体ガス吸着量測定装置を用い、吸着ガス種を水蒸気として２５℃における吸着等温線測定を行った。また相対圧範囲は０～０．９とし、相対圧０．０５ごとに水蒸気吸着量を測定した。また、相対圧０．１、０．２および０．３の時の水蒸気吸着量からＢＥＴ法により比表面積を算出し、これをＨ２Ｏ比表面積とした。また、比較試料としてセメント含有材料の粉粒体、石灰岩についてもＨ２Ｏ比表面積を算出した。
【0059】
（セメント含有材料の粉粒体における表面親水性評価）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料における粉粒体の表面親水性を評価するため、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を、２５℃における水蒸気吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出し、Ｈ２Ｏ比表面積をＮ２比表面積で割った値（以下、Ｈ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積と表記する。）を熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標とした。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料における粉粒体の表面親水性を評価するため、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を、２５℃における水蒸気吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出し、Ｈ２Ｏ比表面積をＮ２比表面積で割った値（以下、Ｈ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積と表記する。）を熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標とした。
【0060】
（セメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積）
まず、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、２０．７ｍ２／ｇだった。
まず、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、２０．７ｍ２／ｇだった。
【0061】
（セメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積）
また、セメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１０６．０ｍ２／ｇだった。
また、セメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１０６．０ｍ２／ｇだった。
【0062】
（セメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標）
このことから、熱処理前セメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は５．１２だった。
このことから、熱処理前セメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は５．１２だった。
【0063】
（石灰岩のＮ２比表面積）
また石灰岩について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．７ｍ２／ｇだった。
また石灰岩について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．７ｍ２／ｇだった。
【0064】
（石灰岩のＨ２Ｏ比表面積）
また、セメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．５ｍ２／ｇだった。
また、セメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．５ｍ２／ｇだった。
【0065】
（石灰岩の表面親水性指標）
このことから、熱処理前セメント含有材料の粉粒体におけるH２O比表面積／N２比表面積は０．８８だった。
このことから、熱処理前セメント含有材料の粉粒体におけるH２O比表面積／N２比表面積は０．８８だった。
【0066】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積）
一方、本実施例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、２．０ｍ２／ｇだった。
一方、本実施例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、２．０ｍ２／ｇだった。
【0067】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積）
また、本実施例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．７ｍ２／ｇだった。
また、本実施例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．７ｍ２／ｇだった。
【0068】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標）
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．８５だった。
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．８５だった。
【0069】
（多湿環境における水蒸気吸着量）
熱処理前のセメント含有材料の粉粒体、石灰岩および本実施例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は、それぞれ９０．３ｍｇ、１．９ｍｇおよび１．８ｍｇだった。
熱処理前のセメント含有材料の粉粒体、石灰岩および本実施例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は、それぞれ９０．３ｍｇ、１．９ｍｇおよび１．８ｍｇだった。
【0070】
（乾湿繰り返し処理）
乾燥や湿潤を繰り返すことによる熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積変化について評価するため、が恒温恒湿機(東京理化機械(株)製，KCL-2000W)を使用し，２５℃、相対湿度４０％の乾燥条件で１２時間静置後、４０℃、相対湿度９０％の湿潤条件で１２時間静置する処理を１サイクルとして１８０サイクル（１８０日）繰り返した。
乾燥や湿潤を繰り返すことによる熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積変化について評価するため、が恒温恒湿機(東京理化機械(株)製，KCL-2000W)を使用し，２５℃、相対湿度４０％の乾燥条件で１２時間静置後、４０℃、相対湿度９０％の湿潤条件で１２時間静置する処理を１サイクルとして１８０サイクル（１８０日）繰り返した。
【0071】
（乾湿繰り返し処理後での熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積）
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、Ｎ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ２．０ｍ２／ｇおよび１．８ｍ２／ｇだった。
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、Ｎ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ２．０ｍ２／ｇおよび１．８ｍ２／ｇだった。
【0072】
（評価基準）
１）熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の外観については、表１に示す５段階評価のうち４以上で基準を満たすこととした。
２）熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標であるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積が、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積（５．１２）よりも低い場合には、熱処理により表面の親水性が低下したこと、つまり表面の疎水性が高くなったことを表す。しかし、コンクリートの乾燥収縮ひび割れを抑制する骨材、絶縁粉末やプラスチック成形品のフィラーとしての用途を考慮し、表面親水性指標の基準については、熱処理後のセメント含有材料の粉粒体表面のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積の値が１．０５未満とした。なお、数値１．０５は、石灰岩のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積（０．８８）の１．２倍に相当する値である。
３）相対湿度９０％時点における熱処理後のセメント含有材料１ｇ当たりの水蒸気吸着量が、粉粒体熱処理前のセメント含有材料の粉粒体の相対湿度９０％時点における１ｇ当たりの水蒸気吸着量（９０．３ｍｇ）と比べて、小さい値であれば熱処理により吸湿性が低下したことを表す。しかし、コンクリートの乾燥収縮ひび割れを抑制する骨材、絶縁粉末やプラスチック成形品のフィラーとしての用途を考慮し、水蒸気吸着量の基準については、相対湿度９０％時点における熱処理後のセメント含有材料１ｇ当たりの水蒸気吸着量が２．２８ｍｇ未満とした。なお、数値２．２８ｍｇは、相対湿度９０％時点における石灰岩１ｇあたりの水蒸気吸着量（１．９ｍｇ）の１．２倍に相当する値である。
４）１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積の増加率とＨ２Ｏ比表面積の増加率がいずれも、乾湿繰り返し前の初期値の１０％未満であれば、乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積とＨ２Ｏ比表面積の変化に関する基準を満たすこととした。
上述の１）～４）の評価基準を全て満たしたとき、総合評価を適とした。また、この評価基準を全て満たすことで、再生材料ではあるが、フィラーや骨材として使用可能な優れた材料であることを示している。
１）熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の外観については、表１に示す５段階評価のうち４以上で基準を満たすこととした。
２）熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標であるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積が、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積（５．１２）よりも低い場合には、熱処理により表面の親水性が低下したこと、つまり表面の疎水性が高くなったことを表す。しかし、コンクリートの乾燥収縮ひび割れを抑制する骨材、絶縁粉末やプラスチック成形品のフィラーとしての用途を考慮し、表面親水性指標の基準については、熱処理後のセメント含有材料の粉粒体表面のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積の値が１．０５未満とした。なお、数値１．０５は、石灰岩のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積（０．８８）の１．２倍に相当する値である。
３）相対湿度９０％時点における熱処理後のセメント含有材料１ｇ当たりの水蒸気吸着量が、粉粒体熱処理前のセメント含有材料の粉粒体の相対湿度９０％時点における１ｇ当たりの水蒸気吸着量（９０．３ｍｇ）と比べて、小さい値であれば熱処理により吸湿性が低下したことを表す。しかし、コンクリートの乾燥収縮ひび割れを抑制する骨材、絶縁粉末やプラスチック成形品のフィラーとしての用途を考慮し、水蒸気吸着量の基準については、相対湿度９０％時点における熱処理後のセメント含有材料１ｇ当たりの水蒸気吸着量が２．２８ｍｇ未満とした。なお、数値２．２８ｍｇは、相対湿度９０％時点における石灰岩１ｇあたりの水蒸気吸着量（１．９ｍｇ）の１．２倍に相当する値である。
４）１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積の増加率とＨ２Ｏ比表面積の増加率がいずれも、乾湿繰り返し前の初期値の１０％未満であれば、乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積とＨ２Ｏ比表面積の変化に関する基準を満たすこととした。
上述の１）～４）の評価基準を全て満たしたとき、総合評価を適とした。また、この評価基準を全て満たすことで、再生材料ではあるが、フィラーや骨材として使用可能な優れた材料であることを示している。
【0073】
（総合評価）
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体の０．１６６倍、石灰岩のそれの０．９６６倍であった。また、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の相対湿度９０％における水蒸気吸着量は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体の０．０２０倍、石灰岩の０．９４７倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は、本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられる。さらに、１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体の０．１６６倍、石灰岩のそれの０．９６６倍であった。また、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の相対湿度９０％における水蒸気吸着量は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体の０．０２０倍、石灰岩の０．９４７倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は、本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられる。さらに、１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
【0074】
[実施例２]
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、パルプが検出された。
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、パルプが検出された。
【0075】
（セメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物量）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、５．４ｗｔ．％だった。
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、５．４ｗｔ．％だった。
【0076】
（熱処理を伴うセメント含有材料の粉粒体の作製）
セメント含有材料の粉粒体０．８１ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガスは酸素とし、支燃性ガス導入量を１０ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を１０００℃、熱処理時間を３５分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
セメント含有材料の粉粒体０．８１ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガスは酸素とし、支燃性ガス導入量を１０ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を１０００℃、熱処理時間を３５分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
【0077】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における外観評価）
本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
【0078】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における熱重量測定）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本実施例の熱処理セメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられた。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本実施例の熱処理セメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられた。
【0079】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．８ｍ２／ｇだった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．８ｍ２／ｇだった。
【0080】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積）
また、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．５ｍ２／ｇだった。
また、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．５ｍ２／ｇだった。
【0081】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標）
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．８３だった。
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．８３だった。
【0082】
（多湿環境における水蒸気吸着量）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．５ｍｇだった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．５ｍｇだった。
【0083】
（乾湿繰り返し処理）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
【0084】
（乾湿繰り返し処理後において、熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積）
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ１．９ｍ２／ｇおよび１．６ｍ２／ｇだった。
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ１．９ｍ２／ｇおよび１．６ｍ２／ｇだった。
【0085】
（総合評価）
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．１６３倍、石灰岩のそれの０．９４７倍であった。また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．０１７倍、石灰岩のそれの０．７８９倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられる。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．１６３倍、石灰岩のそれの０．９４７倍であった。また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．０１７倍、石灰岩のそれの０．７８９倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられる。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
【0086】
[実施例３]
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、パルプが検出された。
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、パルプが検出された。
【0087】
（セメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物量）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、１５．７ｗｔ．％だった。
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、１５．７ｗｔ．％だった。
【0088】
（熱処理を伴うセメント含有材料の粉粒体の作製）
セメント含有材料の粉粒体１．２２ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガスは亜酸化窒素とし、支燃性ガス導入量を５０ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を１０００℃、熱処理時間を２０分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
セメント含有材料の粉粒体１．２２ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガスは亜酸化窒素とし、支燃性ガス導入量を５０ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を１０００℃、熱処理時間を２０分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
【0089】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における外観評価）
本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
【0090】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における熱重量測定）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．６％だった。このことから、本実施例の熱処理セメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられた。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．６％だった。このことから、本実施例の熱処理セメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられた。
【0091】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．８ｍ２／ｇだった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．８ｍ２／ｇだった。
【0092】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積）
また、本実施例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．５ｍ２／ｇだった。
また、本実施例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．５ｍ２／ｇだった。
【0093】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標）
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．８３だった。
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．８３だった。
【0094】
（多湿環境における水蒸気吸着量）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．５ｍｇだった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．５ｍｇだった。
【0095】
（乾湿繰り返し処理）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
【0096】
（乾湿繰り返し処理後における熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積）
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ１．８ｍ２／ｇおよび１．５ｍ２／ｇだった。
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ１．８ｍ２／ｇおよび１．５ｍ２／ｇだった。
【0097】
（総合評価）
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体におけるそれの０．１６３倍、石灰岩のそれの０．９４７倍であり、また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．０１８倍、石灰岩のそれの０．８４２倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられる。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体におけるそれの０．１６３倍、石灰岩のそれの０．９４７倍であり、また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．０１８倍、石灰岩のそれの０．８４２倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられる。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
【0098】
[実施例４]
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿およびスチレン・ブタジエンゴムが検出された。
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿およびスチレン・ブタジエンゴムが検出された。
【0099】
（セメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物量）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２４．９ｗｔ．％だった。
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２４．９ｗｔ．％だった。
【0100】
（熱処理を伴うセメント含有材料の粉粒体の作製）
セメント含有材料の粉粒体０．５５ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガスは酸素とし、支燃性ガス導入量を２０ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理時間を６０分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
セメント含有材料の粉粒体０．５５ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガスは酸素とし、支燃性ガス導入量を２０ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理時間を６０分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
【0101】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における外観評価）
本実施例における熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
本実施例における熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
【0102】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における熱重量測定）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．７％だった。このことから、本実施例における熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられた。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．７％だった。このことから、本実施例における熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられた。
【0103】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、２．０ｍ２／ｇだった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、２．０ｍ２／ｇだった。
【0104】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積）
また、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．８ｍ２／ｇだった。
また、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．８ｍ２／ｇだった。
【0105】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標）
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．９０だった。
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．９０だった。
【0106】
（多湿環境における水蒸気吸着量）
本実施例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．８ｍｇだった。
本実施例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．８ｍｇだった。
【0107】
（乾湿繰り返し処理）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
【0108】
（乾湿繰り返し処理後における熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積）
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ２．１ｍ２／ｇおよび１．９ｍ２／ｇだった。
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ２．１ｍ２／ｇおよび１．９ｍ２／ｇだった。
【0109】
（総合評価）
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体の０．１７６倍、石灰岩の１．０２３倍であり、また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体の０．０２０倍、石灰岩の０．９４７倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられる。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体の０．１７６倍、石灰岩の１．０２３倍であり、また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体の０．０２０倍、石灰岩の０．９４７倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられる。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
【0110】
[実施例５]
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿およびスチレン・ブタジエンゴムが検出された。
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿およびスチレン・ブタジエンゴムが検出された。
【0111】
（セメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物量）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、１１．４ｗｔ．％だった。
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、１１．４ｗｔ．％だった。
【0112】
（熱処理を伴うセメント含有材料の粉粒体の作製）
セメント含有材料の粉粒体０．２７ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を１００ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を９５０℃、熱処理時間を１５分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
セメント含有材料の粉粒体０．２７ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を１００ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を９５０℃、熱処理時間を１５分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
【0113】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における外観評価）
本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
【0114】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における熱重量測定）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられた。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられた。
【0115】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．９ｍ２／ｇだった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．９ｍ２／ｇだった。
【0116】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積）
また、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．６ｍ２／ｇだった。
また、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．６ｍ２／ｇだった。
【0117】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標）
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．８４だった。
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．８４だった。
【0118】
（多湿環境における水蒸気吸着量）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．７ｍｇだった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．７ｍｇだった。
【0119】
（乾湿繰り返し処理）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
【0120】
（乾湿繰り返し処理後における熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積）
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ１．９ｍ２／ｇおよび１．７ｍ２／ｇだった。
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ１．９ｍ２／ｇおよび１．７ｍ２／ｇだった。
【0121】
（総合評価）
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．１６４倍、石灰岩のそれの０．９５７倍であり、また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．０１９倍、石灰岩のそれの０．８９５倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられた。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．１６４倍、石灰岩のそれの０．９５７倍であり、また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．０１９倍、石灰岩のそれの０．８９５倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられた。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
【0122】
[実施例６]
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、パルプが検出された。
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、パルプが検出された。
【0123】
（セメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物量）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、５０．０ｗｔ．％だった。
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、５０．０ｗｔ．％だった。
【0124】
（熱処理に伴うセメント含有材料の粉粒体の作製）
セメント含有材料の粉粒体２．１１ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を３６０ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を１０００℃とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
セメント含有材料の粉粒体２．１１ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を３６０ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を１０００℃とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
【0125】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における外観評価）
本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
【0126】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における熱重量測定）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられた。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられた。
【0127】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．７ｍ２／ｇだった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．７ｍ２／ｇだった。
【0128】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積）
また、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．４ｍ２／ｇだった。
また、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．４ｍ２／ｇだった。
【0129】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標）
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料における粉粒体のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．８２だった。
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料における粉粒体のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．８２だった。
【0130】
（多湿環境における水蒸気吸着量）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．５ｍｇだった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．５ｍｇだった。
【0131】
（乾湿繰り返し処理）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
【0132】
（乾湿繰り返し処理後において、熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積）
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ１．８ｍ２／ｇおよび１．５ｍ２／ｇだった。
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ１．８ｍ２／ｇおよび１．５ｍ２／ｇだった。
【0133】
（総合評価）
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体におけるそれの０．１６１倍、石灰岩のそれの０．９３６倍であった。また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．０１７倍、石灰岩のそれの０．７８９倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられる。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体におけるそれの０．１６１倍、石灰岩のそれの０．９３６倍であった。また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．０１７倍、石灰岩のそれの０．７８９倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられる。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
【0134】
[実施例７]
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿が検出された。
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿が検出された。
【0135】
（セメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物量）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、１０．９ｗｔ．％だった。
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、１０．９ｗｔ．％だった。
【0136】
（熱処理を伴うセメント含有材料の粉粒体の作製）
セメント含有材料の粉粒体０．５３ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガスは酸素とし、支燃性ガス導入量を２０ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理時間を４５分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
セメント含有材料の粉粒体０．５３ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガスは酸素とし、支燃性ガス導入量を２０ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理時間を４５分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
【0137】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体おける外観評価）
本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
【0138】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における熱重量測定）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられた。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられた。
【0139】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．９ｍ２／ｇだった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．９ｍ２／ｇだった。
【0140】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積）
また、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．８ｍ２／ｇだった。
また、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．８ｍ２／ｇだった。
【0141】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標）
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．９５だった。
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．９５だった。
【0142】
（多湿環境における水蒸気吸着量）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．９ｍｇだった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．９ｍｇだった。
【0143】
（乾湿繰り返し処理）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
【0144】
（乾湿繰り返し処理後において、熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積）
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ２．０ｍ２／ｇおよび１．８ｍ２／ｇだった。
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ２．０ｍ２／ｇおよび１．８ｍ２／ｇだった。
【0145】
（総合評価）
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体におけるそれの０．１８５倍、石灰岩のそれの１．０７７倍であった。また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．０２１倍、石灰岩のそれの１．０００倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は、本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられた。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体におけるそれの０．１８５倍、石灰岩のそれの１．０７７倍であった。また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．０２１倍、石灰岩のそれの１．０００倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は、本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられた。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
【0146】
[実施例８]
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿およびスチレン・ブタジエンゴムが検出された。
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿およびスチレン・ブタジエンゴムが検出された。
【0147】
（セメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物量）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２５．１ｗｔ．％だった。
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２５．１ｗｔ．％だった。
【0148】
（熱処理を伴うセメント含有材料の粉粒体の作製）
セメント含有材料の粉粒体０．５２ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を３００ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を９５０℃、熱処理時間を２０分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
セメント含有材料の粉粒体０．５２ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を３００ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を９５０℃、熱処理時間を２０分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
【0149】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における外観評価）
本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
【0150】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における熱重量測定）
本実施例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられた。
本実施例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられた。
【0151】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．７ｍ２／ｇだった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．７ｍ２／ｇだった。
【0152】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積）
また、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．７ｍ２／ｇだった。
また、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．７ｍ２／ｇだった。
【0153】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標）
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は１．００だった。
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は１．００だった。
【0154】
（多湿環境における水蒸気吸着量）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．７ｍｇだった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．７ｍｇだった。
【0155】
（乾湿繰り返し処理）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
【0156】
（乾湿繰り返し処理後において、熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積）
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ１．８ｍ２／ｇおよび１．８ｍ２／ｇだった。
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ１．８ｍ２／ｇおよび１．８ｍ２／ｇだった。
【0157】
（総合評価）
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．１９５倍、石灰岩のそれの１．１３６倍であった。また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．０１９倍、石灰岩のそれの０．８９５倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は本実施例による熱処理によって、十分に表面疎水化されたと考えられる。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．１９５倍、石灰岩のそれの１．１３６倍であった。また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．０１９倍、石灰岩のそれの０．８９５倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は本実施例による熱処理によって、十分に表面疎水化されたと考えられる。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
【0158】
[実施例９]
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿およびスチレン・ブタジエンゴムが検出された。
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿およびスチレン・ブタジエンゴムが検出された。
【0159】
（セメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物量）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２４．７ｗｔ．％だった。
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２４．７ｗｔ．％だった。
【0160】
（熱処理を伴うセメント含有材料の粉粒体の作製）
セメント含有材料の粉粒体０．５３ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を２００ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を１２００℃とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
セメント含有材料の粉粒体０．５３ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を２００ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を１２００℃とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
【0161】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における外観評価）
本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
【0162】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における熱重量測定）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられる。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられる。
【0163】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．７ｍ２／ｇだった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．７ｍ２／ｇだった。
【0164】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積）
また、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．５ｍ２／ｇだった。
また、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．５ｍ２／ｇだった。
【0165】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標）
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．８８だった。
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．８８だった。
【0166】
（多湿環境における水蒸気吸着量）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．６ｍｇだった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．６ｍｇだった。
【0167】
（乾湿繰り返し処理）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
【0168】
（乾湿繰り返し処理後において、熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積）
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ１．７ｍ２／ｇおよび１．６ｍ２／ｇだった。
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ１．７ｍ２／ｇおよび１．６ｍ２／ｇだった。
【0169】
（総合評価）
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．１７２倍、石灰岩のそれの１．００３倍であった。また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．０１８倍、石灰岩のそれの０．８４２倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は、本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられた。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．１７２倍、石灰岩のそれの１．００３倍であった。また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．０１８倍、石灰岩のそれの０．８４２倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は、本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられた。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
【0170】
[実施例１０]
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿およびスチレン・ブタジエンゴムが検出された。
（セメント含有材料の粉粒体）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体には外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本実施例で用いたセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿およびスチレン・ブタジエンゴムが検出された。
【0171】
（セメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物量）
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２０．５ｗｔ．％だった。
本実施例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２０．５ｗｔ．％だった。
【0172】
（熱処理を伴うセメント含有材料の粉粒体の作製）
セメント含有材料の粉粒体０．５２ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を１７０ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理時間を２５分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
セメント含有材料の粉粒体０．５２ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を１７０ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理時間を２５分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
【0173】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における外観評価）
本実施例の熱処理セメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
本実施例の熱処理セメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
【0174】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における熱重量測定）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられた。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本実施例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物はほとんど含まれないと考えられた。
【0175】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、２．０ｍ２／ｇだった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、２．０ｍ２／ｇだった。
【0176】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積）
また、本実施例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．９ｍ２／ｇだった。
また、本実施例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１．９ｍ２／ｇだった。
【0177】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標）
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．９５だった。
このことから、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．９５だった。
【0178】
（多湿環境における水蒸気吸着量）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．８ｍｇだった。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１．８ｍｇだった。
【0179】
（乾湿繰り返し処理）
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
【0180】
（乾湿繰り返し処理後における熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積）
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ２．１ｍ２／ｇおよび２．０ｍ２／ｇだった。
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ２．１ｍ２／ｇおよび２．０ｍ２／ｇだった。
【0181】
（総合評価）
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体におけるそれの０．１８６倍、石灰岩のそれの１．０８０倍であった。また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．０２０倍、石灰岩のそれの０．９４７倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられる。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体におけるそれの０．１８６倍、石灰岩のそれの１．０８０倍であった。また本実施例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．０２０倍、石灰岩のそれの０．９４７倍だった。このように、セメント含有材料の粉粒体は本実施例による熱処理によって十分に表面疎水化されたと考えられる。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前の１０％以下だった。以上のことから、本実施例の総合評価は適であった。
【0182】
[比較例１]
（セメント含有材料の粉粒体）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体には外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本比較例で用いたセメント含有材料の粉粒体について実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿およびスチレン・ブタジエンゴムが検出された。
（セメント含有材料の粉粒体）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体には外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本比較例で用いたセメント含有材料の粉粒体について実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿およびスチレン・ブタジエンゴムが検出された。
【0183】
（セメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物量）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２０．７ｗｔ．％だった。
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２０．７ｗｔ．％だった。
【0184】
（熱処理を伴うセメント含有材料の粉粒体の作製）
セメント含有材料の粉粒体０．５２ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を２００ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を５００℃、熱処理時間を２５分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
セメント含有材料の粉粒体０．５２ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を２００ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を５００℃、熱処理時間を２５分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
【0185】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における外観評価）
本比較例の熱処理後のセメント含有材料における粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は３だった。
本比較例の熱処理後のセメント含有材料における粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は３だった。
【0186】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における熱重量測定）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９７．２％だった。このことから、本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物がわずかに残存したと考えられた。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９７．２％だった。このことから、本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物がわずかに残存したと考えられた。
【0187】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１４．５ｍ２／ｇだった。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１４．５ｍ２／ｇだった。
【0188】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積）
また、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、２７．６ｍ２／ｇだった。
また、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、２７．６ｍ２／ｇだった。
【0189】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標）
このことから、本比較例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は１．９０だった。
このことから、本比較例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は１．９０だった。
【0190】
（多湿環境における水蒸気吸着量）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は３１．４ｍｇだった。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は３１．４ｍｇだった。
【0191】
（乾湿繰り返し処理）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
【0192】
（乾湿繰り返し処理後における熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積）
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ１８．５ｍ２／ｇおよび５３．２ｍ２／ｇだった。
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ１８．５ｍ２／ｇおよび５３．２ｍ２／ｇだった。
【0193】
（総合評価）
以上の結果から、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．３７２倍、石灰岩のそれの２．１６３倍であった。また本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．３４８倍、石灰岩のそれの１６．５２６倍だった。このように、本比較例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標や相対湿度９０％時点の水蒸気吸着量は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれらよりは減少したものの、石灰岩のそれらと比較すると１．２倍以上だった。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前と比較して１０％より大きくなった。以上のことから、実施例１に記載の評価基準に則り、総合評価は不適であった。なおこれは、熱処理温度が低く、カーボン分が残存したこと、また熱処理によるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積が不十分なことが原因と推測された。
以上の結果から、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．３７２倍、石灰岩のそれの２．１６３倍であった。また本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．３４８倍、石灰岩のそれの１６．５２６倍だった。このように、本比較例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標や相対湿度９０％時点の水蒸気吸着量は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれらよりは減少したものの、石灰岩のそれらと比較すると１．２倍以上だった。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前と比較して１０％より大きくなった。以上のことから、実施例１に記載の評価基準に則り、総合評価は不適であった。なおこれは、熱処理温度が低く、カーボン分が残存したこと、また熱処理によるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積が不十分なことが原因と推測された。
【0194】
[比較例２]
（セメント含有材料の粉粒体）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本比較例で用いたセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、パルプが検出された。
（セメント含有材料の粉粒体）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本比較例で用いたセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、パルプが検出された。
【0195】
（セメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物量）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２１．２ｗｔ．％だった。
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２１．２ｗｔ．％だった。
【0196】
（熱処理を伴うセメント含有材料の粉粒体の作製）
セメント含有材料の粉粒体０．３１ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を２００ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理時間を１分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
セメント含有材料の粉粒体０．３１ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を２００ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理時間を１分とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
【0197】
（熱処理セメント含有材料の粉粒体における外観評価）
本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は２だった。
本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は２だった。
【0198】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における熱重量測定）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は７７．４％だった。このことから、本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物が残存したと考えられた。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は７７．４％だった。このことから、本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物が残存したと考えられた。
【0199】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１７．４ｍ２／ｇだった。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１７．４ｍ２／ｇだった。
【0200】
（熱処理セメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積）
また、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５度における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、９５．３ｍ２／ｇだった。
また、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５度における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、９５．３ｍ２／ｇだった。
【0201】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標）
このことから、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は５．４８だった。
このことから、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は５．４８だった。
【0202】
（多湿環境における水蒸気吸着量）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は８５．４ｍｇだった。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は８５．４ｍｇだった。
【0203】
（乾湿繰り返し処理）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における乾湿繰り返し処理は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における乾湿繰り返し処理は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
【0204】
（乾湿繰り返し処理後における熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積）
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ１９．７ｍ２／ｇおよび１０２．５ｍ２／ｇだった。
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ１９．７ｍ２／ｇおよび１０２．５ｍ２／ｇだった。
【0205】
（総合評価）
以上の結果から、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの１．０７０倍、石灰岩のそれの６．２２４倍であった。また本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体の０．９４６倍、石灰岩の４４．９４７倍だった。このように、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％時点の水蒸気吸着量は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれよりは減少したものの、熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性は熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれよりも多くなった。また熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性や相対湿度９０％時点の水蒸気吸着量は、石灰岩のそれらと比較すると１．２倍以上だった。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積の増加率が乾湿繰り返し前と比較して１０％より大きくなった。以上のことから、実施例１に記載の評価基準に則り、総合評価は不適であった。なおこれは、支燃性ガス流量が熱処理に供するセメント含有材料の粉粒体量や熱処理時間に応じて決定される支燃性ガス流量範囲よりも少なく、カーボン分が残存したためと推測される。
以上の結果から、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの１．０７０倍、石灰岩のそれの６．２２４倍であった。また本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体の０．９４６倍、石灰岩の４４．９４７倍だった。このように、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％時点の水蒸気吸着量は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれよりは減少したものの、熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性は熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれよりも多くなった。また熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性や相対湿度９０％時点の水蒸気吸着量は、石灰岩のそれらと比較すると１．２倍以上だった。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積の増加率が乾湿繰り返し前と比較して１０％より大きくなった。以上のことから、実施例１に記載の評価基準に則り、総合評価は不適であった。なおこれは、支燃性ガス流量が熱処理に供するセメント含有材料の粉粒体量や熱処理時間に応じて決定される支燃性ガス流量範囲よりも少なく、カーボン分が残存したためと推測される。
【0206】
[比較例３]
（セメント含有材料の粉粒体）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本比較例で用いたセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿およびスチレン・ブタジエンゴムが検出された。
（セメント含有材料の粉粒体）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本比較例で用いたセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿およびスチレン・ブタジエンゴムが検出された。
【0207】
（セメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物量）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、３２．１ｗｔ．％だった。
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、３２．１ｗｔ．％だった。
【0208】
（熱処理を伴うセメント含有材料の粉粒体の作製）
セメント含有材料の粉粒体０．５２ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を５ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を９５０℃とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
セメント含有材料の粉粒体０．５２ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を５ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を９５０℃とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
【0209】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における外観評価）
本比較例の熱処理後のセメント含有材料における粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は４だった。
本比較例の熱処理後のセメント含有材料における粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は４だった。
【0210】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における熱重量測定）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は８９．４％だった。このことから、本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物が残存したと考えられた。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は８９．４％だった。このことから、本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体に有機物が残存したと考えられた。
【0211】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．９ｍ２／ｇだった。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、１．９ｍ２／ｇだった。
【0212】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体のＨ２Ｏ比表面積）
また、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、７．４ｍ２／ｇだった。
また、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、７．４ｍ２／ｇだった。
【0213】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標）
このことから、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は３．８９だった。
このことから、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は３．８９だった。
【0214】
（多湿環境における水蒸気吸着量）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１６．５ｍｇだった。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は１６．５ｍｇだった。
【0215】
（乾湿繰り返し処理）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における乾湿繰り返し処理は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における乾湿繰り返し処理は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
【0216】
（乾湿繰り返し処理後における熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積）
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ２．１ｍ２／ｇおよび８．９ｍ２／ｇだった。
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ２．１ｍ２／ｇおよび８．９ｍ２／ｇだった。
【0217】
（総合評価）
以上の結果から、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．７６１倍、石灰岩のそれの４．４２６倍であった。また本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．１８３倍、石灰岩のそれの８．６８４倍だった。このように、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標や相対湿度９０％時点の水蒸気吸着量は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれらよりは減少したものの、石灰岩のそれらと比較すると１．２倍以上だった。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前と比較して１０％より大きくなった。以上のことから、実施例１に記載の評価基準に則り、総合評価は不適であった。なおこれは、支燃性ガス流量が熱処理に供するセメント含有材料の粉粒体量や熱処理時間に応じて決定される支燃性ガス流量範囲よりも少なく、カーボン分が残存したためと推測される。
以上の結果から、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．７６１倍、石灰岩のそれの４．４２６倍であった。また本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．１８３倍、石灰岩のそれの８．６８４倍だった。このように、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標や相対湿度９０％時点の水蒸気吸着量は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれらよりは減少したものの、石灰岩のそれらと比較すると１．２倍以上だった。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前と比較して１０％より大きくなった。以上のことから、実施例１に記載の評価基準に則り、総合評価は不適であった。なおこれは、支燃性ガス流量が熱処理に供するセメント含有材料の粉粒体量や熱処理時間に応じて決定される支燃性ガス流量範囲よりも少なく、カーボン分が残存したためと推測される。
【0218】
[比較例４]
（セメント含有材料の粉粒体）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本比較例で用いたセメント含有材料の粉粒体について実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿が検出された。
（セメント含有材料の粉粒体）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本比較例で用いたセメント含有材料の粉粒体について実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿が検出された。
【0219】
（セメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物量）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２２．５ｗｔ．％だった。
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２２．５ｗｔ．％だった。
【0220】
（熱処理を伴うセメント含有材料の粉粒体の作製）
セメント含有材料の粉粒体０．５２ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を２００ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を８００℃とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
セメント含有材料の粉粒体０．５２ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を２００ｍｌ／ｍｉｎ、熱処理温度を８００℃とした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
【0221】
（熱処理セメント含有材料の粉粒体の外観評価）
本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は５だった。
【0222】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における熱重量測定）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体には有機物はほとんど残存していないと考えられた。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９９．８％だった。このことから、本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体には有機物はほとんど残存していないと考えられた。
【0223】
（熱処理セメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積）
本比較例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、４．８ｍ２／ｇだった。
本比較例で得られた熱処理セメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、４．８ｍ２／ｇだった。
【0224】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積）
また、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、４．４ｍ２／ｇだった。
また、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、４．４ｍ２／ｇだった。
【0225】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標）
このことから、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．９２だった。
このことから、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は０．９２だった。
【0226】
（多湿環境における水蒸気吸着量）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は６．２ｍｇだった。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は６．２ｍｇだった。
【0227】
（乾湿繰り返し処理）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における乾湿繰り返し処理は実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
【0228】
（乾湿繰り返し処理後における熱処理セメント含有材料の粉粒体のＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積）
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ５．９ｍ２／ｇおよび５．６ｍ２／ｇだった。
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ５．９ｍ２／ｇおよび５．６ｍ２／ｇだった。
【0229】
（総合評価）
以上の結果から、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体におけるそれの０．１７９倍、石灰岩のそれの１．０４２倍であった。また本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体におけるそれの０．０６９倍、石灰岩のそれの３．２６８倍だった。このように、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標や相対湿度９０％時点の水蒸気吸着量は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれらよりは減少したものの、石灰岩のそれらと比較すると１．２倍以上だった。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前と比較して１０％より大きくなった。以上のことから、実施例１に記載の評価基準に則り、総合評価は不適であった。なおこれは、熱処理温度が低く、カーボン分が残存したこと、また熱処理によるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積が不十分なことが原因と推測される。
以上の結果から、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体におけるそれの０．１７９倍、石灰岩のそれの１．０４２倍であった。また本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体におけるそれの０．０６９倍、石灰岩のそれの３．２６８倍だった。このように、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標や相対湿度９０％時点の水蒸気吸着量は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれらよりは減少したものの、石灰岩のそれらと比較すると１．２倍以上だった。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＮ２比表面積やＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前と比較して１０％より大きくなった。以上のことから、実施例１に記載の評価基準に則り、総合評価は不適であった。なおこれは、熱処理温度が低く、カーボン分が残存したこと、また熱処理によるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積が不十分なことが原因と推測される。
【0230】
[比較例５]
（セメント含有材料の粉粒体）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本比較例で用いたセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿が検出された。
（セメント含有材料の粉粒体）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体には、外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本比較例で用いたセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、原綿が検出された。
【0231】
（セメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物量）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２５．１ｗｔ．％だった。
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２５．１ｗｔ．％だった。
【0232】
（熱処理を伴うセメント含有材料の粉粒体の作製）
セメント含有材料の粉粒体１５ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を４５０ｍｌ／ｍｉｎとした以外は、実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
セメント含有材料の粉粒体１５ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、支燃性ガス導入量を４５０ｍｌ／ｍｉｎとした以外は、実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
【0233】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における外観評価）
本比較例の熱処理後のコメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は３だった。
本比較例の熱処理後のコメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は３だった。
【0234】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における熱重量測定）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９８．１％だった。このことから、本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体にはカーボン分がわずかに残存したと考えられる。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は９８．１％だった。このことから、本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体にはカーボン分がわずかに残存したと考えられる。
【0235】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、２．１ｍ２／ｇだった。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、２．１ｍ２／ｇだった。
【0236】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積）
また、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、３．７ｍ２／ｇだった。
また、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、３．７ｍ２／ｇだった。
【0237】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標）
このことから、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は１．７６だった。
このことから、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は１．７６だった。
【0238】
（多湿環境における水蒸気吸着量）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は５．２ｍｇだった。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は５．２ｍｇだった。
【0239】
（乾湿繰り返し処理）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の乾湿繰り返し処理は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の乾湿繰り返し処理は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
【0240】
（乾湿繰り返し処理後において、熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積）
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ２．３ｍ２／ｇおよび４．７ｍ２／ｇだった。
１８０サイクルの乾湿繰り返し処理後に、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ２．３ｍ２／ｇおよび４．７ｍ２／ｇだった。
【0241】
（総合評価）
以上の結果から、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．３４４倍、石灰岩のそれの２．００２倍であった。また本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体におけるそれの０．０５８倍、石灰岩のそれの２．７３７倍だった。このように、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標や相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれらよりは減少したものの、石灰岩のそれらと比較すると１．２倍以上だった。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＨ２Ｏ比表面積の増加率が、乾湿繰り返し前と比較して１０％より大きくなった。以上のことから、実施例１に記載の評価基準に則り、総合評価は不適であった。なおこれは、支燃性ガス流量が熱処理に供するセメント含有材料の粉粒体量や熱処理時間に応じて決定される支燃性ガス流量範囲よりも少なく、カーボン分が残存したためと推測される。
以上の結果から、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．３４４倍、石灰岩のそれの２．００２倍であった。また本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体におけるそれの０．０５８倍、石灰岩のそれの２．７３７倍だった。このように、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標や相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれらよりは減少したものの、石灰岩のそれらと比較すると１．２倍以上だった。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＨ２Ｏ比表面積の増加率が、乾湿繰り返し前と比較して１０％より大きくなった。以上のことから、実施例１に記載の評価基準に則り、総合評価は不適であった。なおこれは、支燃性ガス流量が熱処理に供するセメント含有材料の粉粒体量や熱処理時間に応じて決定される支燃性ガス流量範囲よりも少なく、カーボン分が残存したためと推測される。
【0242】
[比較例６]
（セメント含有材料の粉粒体）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体には外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本比較例で用いたセメント含有材料の粉粒体について実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、パルプが検出された。
（セメント含有材料の粉粒体）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体には外壁裁断加工で生じた窯業系サイディング粉粒体のうち、ＪＩＳ Ｚ８８０１に規定されている公称目開き６３μｍのふるいを通過し、公称目開き１０６μｍのふるいを通過しないサイズのものを使用した。また、本比較例で用いたセメント含有材料の粉粒体について実施例１と同様の方法により、含有有機物の定性分析を行ったところ、パルプが検出された。
【0243】
（セメント含有材料の粉粒体に含まれる有機物量）
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２６．４ｗｔ．％だった。
本比較例におけるセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法により含有される有機物の重量割合を算出したところ、２６．４ｗｔ．％だった。
【0244】
（熱処理を伴うセメント含有材料の粉粒体の作製）
セメント含有材料の粉粒体０．５６ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、不燃性ガスとして窒素を導入し、支燃性ガス導入量を２００ｍｌ／ｍｉｎとした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
セメント含有材料の粉粒体０．５６ｇを図１に示した熱処理装置に設置した。また、不燃性ガスとして窒素を導入し、支燃性ガス導入量を２００ｍｌ／ｍｉｎとした以外は実施例１に記載の方法と同様の方法で作製した。
【0245】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における外観評価）
本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は２だった。
本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体および熱処理後の石英管２内の外観について、表１に示す５段階評価を行ったところ、評価は２だった。
【0246】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における熱重量測定）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は８６．１％だった。このことから、本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体には、カーボン分が残存したと考えられた。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、実施例１と同様の方法で熱重量測定を行ったところ、６００℃時点における重量残存率は８６．１％だった。このことから、本比較例の熱処理後のセメント含有材料の粉粒体には、カーボン分が残存したと考えられた。
【0247】
（熱処理セメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、２．０ｍ２／ｇだった。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、液体窒素温度における窒素の吸着等温線からＮ２比表面積を算出したところ、２．０ｍ２／ｇだった。
【0248】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積）
また、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１３．６ｍ２／ｇだった。
また、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体について、２５℃における水蒸気の吸着等温線からＨ２Ｏ比表面積を算出したところ、１３．６ｍ２／ｇだった。
【0249】
（熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標）
このことから、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は、６．８０だった。
このことから、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＨ２Ｏ比表面積／Ｎ２比表面積は、６．８０だった。
【0250】
（多湿環境における水蒸気吸着量）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は３１．１ｍｇだった。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体１ｇ当たりの相対湿度９０％時点における水蒸気吸着量は３１．１ｍｇだった。
【0251】
（乾湿繰り返し処理）
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の乾湿繰り返し処理は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体の乾湿繰り返し処理は、実施例１に記載の方法と同様の方法で行った。
【0252】
（乾湿繰り返し処理後における熱処理後のセメント含有材料における粉粒体のＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積）
１８０サイクルの乾漆繰返し処理後に本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ２．１ｍ２／ｇおよび１６．５ｍ２／ｇだった。
１８０サイクルの乾漆繰返し処理後に本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体におけるＮ２比表面積およびＨ２Ｏ比表面積を測定したところ、それぞれ２．１ｍ２／ｇおよび１６．５ｍ２／ｇだった。
【0253】
（総合評価）
以上の結果から、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの１．３２８倍、石灰岩のそれの７．７２７倍であった。また本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．３４４倍、石灰岩のそれの１６．３６８倍だった。このように、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％時点の水蒸気吸着量は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれよりは減少したものの、熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれよりも多くなった。また熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性や相対湿度９０％時点の水蒸気吸着量は、石灰岩のそれらと比較すると１．２倍以上だった。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前と比較して１０％より大きくなった。以上のことから、実施例１に記載の評価基準に則り、総合評価は不適であった。なおこれは、支燃性ガスではなく、不燃性ガスである窒素を供給したことでカーボン分が残存したためと推測された。
以上の結果から、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性指標は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの１．３２８倍、石灰岩のそれの７．７２７倍であった。また本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％の水蒸気吸着量は、実施例１に記載した熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれの０．３４４倍、石灰岩のそれの１６．３６８倍だった。このように、本比較例で得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における相対湿度９０％時点の水蒸気吸着量は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれよりは減少したものの、熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性は、熱処理前のセメント含有材料の粉粒体のそれよりも多くなった。また熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における表面親水性や相対湿度９０％時点の水蒸気吸着量は、石灰岩のそれらと比較すると１．２倍以上だった。さらに１８０サイクルの乾湿繰り返し処理によるＨ２Ｏ比表面積の増加率が乾湿繰り返し前と比較して１０％より大きくなった。以上のことから、実施例１に記載の評価基準に則り、総合評価は不適であった。なおこれは、支燃性ガスではなく、不燃性ガスである窒素を供給したことでカーボン分が残存したためと推測された。
【0254】
実施例１～１０および比較例１～６で行った熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における作製条件を表２に、また熱処理後のセメント含有材料の粉粒体における外観評価、熱重量測定による６００℃時点の重量残存率、Ｎ２比表面積、Ｈ２Ｏ比表面積、Ｎ２比表面積／Ｈ２Ｏ比表面積、相対湿度９０％時点の水蒸気吸着量、乾湿繰り返し処理１８０サイクル後のＮ２比表面積、乾湿繰り返し処理１８０サイクル後のＨ２Ｏ比表面積および総合評価を表３にまとめて示す。
【0255】
【表2】
【0256】
【表3】
【産業上の利用可能性】
【0257】
本発明によってセメント含有材料の粉粒体表面を疎水性にすることで、コンクリートの単位水量を低減でき、乾燥収縮に伴うひび割れを抑制できる。これにより、例えばコンクリートの乾燥収縮ひび割れを抑制する骨材、絶縁粉末やプラスチック成形品のフィラーといった低吸湿性が要求される材料として提供することができる。
【0258】
さらに、本発明により得られた熱処理後のセメント含有材料の粉粒体は、圧縮することで任意の形状に成形することが可能である。このため、例えば汚れの付着しにくい外壁材や、内部への水分の侵入を抑制する防湿、防水パネルといった用途での利用も期待できる。
【符号の説明】
【0259】
１…セメント含有材料の粉粒体
２…石英管
３…コンプレッサー
４…配管
５…熱供給装置
６…熱電対
７…温度調節器
８…配線
９ａ…石英ウール
９ｂ…石英ウール
１０…栓
１１…マスフローコントローラー
１２…圧力調整器
１３…高圧ガスボンベ
２…石英管
３…コンプレッサー
４…配管
５…熱供給装置
６…熱電対
７…温度調節器
８…配線
９ａ…石英ウール
９ｂ…石英ウール
１０…栓
１１…マスフローコントローラー
１２…圧力調整器
１３…高圧ガスボンベ
【図1】
【図2】
