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特開2023-168139金属層一体型ポリプロピレンフィルム、コンデンサ、及び金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023168139
(43)【公開日】2023-11-24
(54)【発明の名称】金属層一体型ポリプロピレンフィルム、コンデンサ、及び金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法
(51)【国際特許分類】
H01G 4/32 20060101AFI20231116BHJP
【ＦＩ】
H01G4/32 511L
【審査請求】未請求
【請求項の数】10
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022079802
(22)【出願日】2022-05-13
(71)【出願人】
【識別番号】000122298
【氏名又は名称】王子ホールディングス株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100124431
【弁理士】
【氏名又は名称】田中 順也
(74)【代理人】
【識別番号】100174160
【弁理士】
【氏名又は名称】水谷 馨也
(72)【発明者】
【氏名】鈴木 茂
(72)【発明者】
【氏名】橋本 優哉
【テーマコード（参考）】
5E082
【Ｆターム（参考）】
5E082EE07
5E082FF05
5E082FG06
5E082FG35
(57)【要約】
【課題】フィルムコンデンサを高温高湿下で、かつ、高い電位傾度の電圧を印加して使用しても、フィルムコンデンサの膨張、破裂、あるいは、静電容量の低下が少ない、フィルムコンデンサを得ることが可能な、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの提供。
【解決手段】
ポリプロピレンフィルムと、前記ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に積層された金属層とを有する金属層一体型ポリプロピレンフィルムであって、
前記金属層の表面には、オイルコート層が形成されており、
前記オイルコート層に含まれるオイルは、２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａ以下であり、
前記オイルコート層の存在量が、３～１５ｍｇ／ｍ2であり、
前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度が１５１ＭＰａ以上であり、
前記ポリプロピレンフィルムの原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａを基準（１００％）とした場合に、前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂの割合（Ｂ／Ａ）が、８８％以上である、金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
【選択図】なし
【解決手段】
ポリプロピレンフィルムと、前記ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に積層された金属層とを有する金属層一体型ポリプロピレンフィルムであって、
前記金属層の表面には、オイルコート層が形成されており、
前記オイルコート層に含まれるオイルは、２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａ以下であり、
前記オイルコート層の存在量が、３～１５ｍｇ／ｍ2であり、
前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度が１５１ＭＰａ以上であり、
前記ポリプロピレンフィルムの原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａを基準（１００％）とした場合に、前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂの割合（Ｂ／Ａ）が、８８％以上である、金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
ポリプロピレンフィルムと、前記ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に積層された金属層とを有する金属層一体型ポリプロピレンフィルムであって、
前記金属層の前記ポリプロピレンフィルム側とは反対側の表面には、オイルコート層が形成されており、
前記オイルコート層に含まれるオイルは、２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａ以下であり、
前記オイルコート層の存在量が、３～１５ｍｇ／ｍ2であり、
前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度が１５１ＭＰａ以上であり、
前記ポリプロピレンフィルムの原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａを基準（１００％）とした場合に、前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂの割合（Ｂ／Ａ）が、８８％以上である、金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
前記金属層の前記ポリプロピレンフィルム側とは反対側の表面には、オイルコート層が形成されており、
前記オイルコート層に含まれるオイルは、２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａ以下であり、
前記オイルコート層の存在量が、３～１５ｍｇ／ｍ2であり、
前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度が１５１ＭＰａ以上であり、
前記ポリプロピレンフィルムの原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａを基準（１００％）とした場合に、前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂの割合（Ｂ／Ａ）が、８８％以上である、金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
【請求項2】
前記オイルの分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が、２．０以下である、請求項１に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
【請求項3】
前記オイルが、シリコーンオイルである、請求項１又は２に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
【請求項4】
前記ポリプロピレンフィルムの厚さが０．８μｍ以上９．５μｍ以下である、請求項１又は２に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
【請求項5】
前記ポリプロピレンフィルムが二軸延伸フィルムである、請求項１又は２に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
【請求項6】
前記ポリプロピレンフィルムが単層フィルムである、請求項１又は２に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
【請求項7】
フィルムコンデンサ用である、請求項１又は２に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
【請求項8】
請求項１又は２に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルムを含む、フィルムコンデンサ。
【請求項9】
請求項１又は２に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの巻回物を含む、フィルムコンデンサ。
【請求項10】
原反ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に金属蒸着を施し、金属層を形成する工程と、
前記金属層の表面にオイルコート層を形成する工程と、
除電工程と、を備え、
前記オイルコート層に含まれるオイルは、２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａ以下であり、
前記オイルコート層の存在量が、３～１５ｍｇ／ｍ2であり、
前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度が１５１ＭＰａ以上であり、
前記ポリプロピレンフィルムの原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａを基準（１００％）とした場合に、前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂの割合（Ｂ／Ａ）が、８８％以上であり、
前記金属層の表面にオイルコート層を形成する工程の後の除電工程において、グロー放電ガスに不活性ガスを使用する、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法。
前記金属層の表面にオイルコート層を形成する工程と、
除電工程と、を備え、
前記オイルコート層に含まれるオイルは、２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａ以下であり、
前記オイルコート層の存在量が、３～１５ｍｇ／ｍ2であり、
前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度が１５１ＭＰａ以上であり、
前記ポリプロピレンフィルムの原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａを基準（１００％）とした場合に、前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂの割合（Ｂ／Ａ）が、８８％以上であり、
前記金属層の表面にオイルコート層を形成する工程の後の除電工程において、グロー放電ガスに不活性ガスを使用する、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、金属層一体型ポリプロピレンフィルム、コンデンサ、及び金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
有機高分子フィルムを誘電体として用いたコンデンサは広く用いられている。例えば、特許文献１及び特許文献２などに例示されるように、ポリエステルフィルムと金属箔を交互に巻回するか、あるいはフィルムに金属蒸着などをすることで金属層を形成し、これを巻回または積層することによりコンデンサを得る技術が知られている。
【0003】
真空蒸着によりフィルムに金属層を形成する場合、蒸着の容易さやコスト面、そして電気特性の面で、使用する金属としては一般的にアルミニウムや亜鉛が広く用いられている。
【0004】
上記のように薄い金属層を有するフィルムを用いたコンデンサは、高温高湿下で、電圧を印加すると、金属薄膜が酸化して、コンデンサ容量が徐々に低下し、ついには実用に耐えなくなるという、「耐湿性」に問題を持っている。この耐湿性の問題点を改善するために、特許文献３に例示されるように、金属蒸着層上にオイル層を形成する技術、特許文献４及び特許文献５に例示されるように金属蒸着上にオイル層形成後、酸素ガスを微量供給しながらグロー放電処理を施す技術が知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特開昭６３－１８２３５１号公報
【特許文献2】特開昭６３－１９４３１８号公報
【特許文献3】特開昭６２－１３０５０３号公報
【特許文献4】特開２００６－２３１５４４号公報
【特許文献5】特開２０１８－１５７０５５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
近年、フィルムコンデンサに対しては、従来よりも小型化、軽量化、高容量化と共に、高耐電圧性が求められており、従来のフィルムコンデンサでは、高温高湿下で、高い電位傾度で電圧を印加すると、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの絶縁破壊が発生した場合、絶縁破壊により生ずる熱によりオイルが気化し、フィルムコンデンサが膨張するといった問題や、フィルムコンデンサの膨張をきっかけとした、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの絶縁破壊、オイルの気化、フィルムコンデンサの膨張が連鎖的に発生し、素子が破裂するといった問題や、従来よりも高い電圧印加に耐えられず、絶縁破壊による著しい容量低下が発生するといった問題がある。
【0007】
そこで、本発明は、フィルムコンデンサを高温高湿下で、かつ、高い電位傾度の電圧を印加して使用しても、フィルムコンデンサの膨張、破裂、あるいは、静電容量の低下が少ない、フィルムコンデンサを得ることが可能な、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【0008】
本発明者らは、前記課題を解決すべく鋭意検討を行った。その結果、金属層一体型ポリプロピレンフィルムにおいて、金属層の表面に所定値以下の蒸気圧を有するオイルコート層を所定量形成し、さらに、金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向（Ｍａｃｈｉｎｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）の引張強度を所定値以上に設定することにより、上記の課題を解決し得ることを見出した。本発明は、かかる知見に基づいてさらに検討を重ねることにより完成したものである。
【0009】
すなわち、本発明には、以下のものが含まれる。
項１． ポリプロピレンフィルムと、前記ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に積層された金属層とを有する金属層一体型ポリプロピレンフィルムであって、
前記金属層の前記ポリプロピレンフィルム側とは反対側の表面には、オイルコート層が形成されており、
前記オイルコート層に含まれるオイルは、２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａ以下であり、
前記オイルコート層の存在量が、３～１５ｍｇ／ｍ2であり、
前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度が１５１ＭＰａ以上であり、
前記ポリプロピレンフィルムの原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａを基準（１００％）とした場合に、前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂの割合（Ｂ／Ａ）が、８８％以上である、金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
項２． 前記オイルの分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が、２．０以下である、項１に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
項３． 前記オイルが、シリコーンオイルである、項１又は２に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
項４． 前記ポリプロピレンフィルムの厚さが０．８μｍ以上９．５μｍ以下である、項１～３のいずれか１項に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
項５． 前記ポリプロピレンフィルムが二軸延伸フィルムである、項１～４のいずれか１項に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
項６． 前記ポリプロピレンフィルムが単層フィルムである、項１～５のいずれか１項に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
項７． フィルムコンデンサ用である、項１～６のいずれか１項に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
項８． 項１～７のいずれか１項に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルムを含む、フィルムコンデンサ。
項９． 項１～８のいずれか１項に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの巻回物を含む、フィルムコンデンサ。
項１０． 原反ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に金属蒸着を施し、金属層を形成する工程と、
前記金属層の表面にオイルコート層を形成する工程と、
除電工程と、を備え、
前記オイルコート層に含まれるオイルは、２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａ以下であり、
前記オイルコート層の存在量が、３～１５ｍｇ／ｍ2であり、
前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度が１５１ＭＰａ以上であり、
前記ポリプロピレンフィルムの原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａを基準（１００％）とした場合に、前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂの割合（Ｂ／Ａ）が、８８％以上であり、
前記金属層の表面にオイルコート層を形成する工程の後の除電工程において、グロー放電ガスに不活性ガスを使用する、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法。
項１． ポリプロピレンフィルムと、前記ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に積層された金属層とを有する金属層一体型ポリプロピレンフィルムであって、
前記金属層の前記ポリプロピレンフィルム側とは反対側の表面には、オイルコート層が形成されており、
前記オイルコート層に含まれるオイルは、２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａ以下であり、
前記オイルコート層の存在量が、３～１５ｍｇ／ｍ2であり、
前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度が１５１ＭＰａ以上であり、
前記ポリプロピレンフィルムの原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａを基準（１００％）とした場合に、前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂの割合（Ｂ／Ａ）が、８８％以上である、金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
項２． 前記オイルの分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が、２．０以下である、項１に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
項３． 前記オイルが、シリコーンオイルである、項１又は２に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
項４． 前記ポリプロピレンフィルムの厚さが０．８μｍ以上９．５μｍ以下である、項１～３のいずれか１項に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
項５． 前記ポリプロピレンフィルムが二軸延伸フィルムである、項１～４のいずれか１項に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
項６． 前記ポリプロピレンフィルムが単層フィルムである、項１～５のいずれか１項に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
項７． フィルムコンデンサ用である、項１～６のいずれか１項に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルム。
項８． 項１～７のいずれか１項に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルムを含む、フィルムコンデンサ。
項９． 項１～８のいずれか１項に記載の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの巻回物を含む、フィルムコンデンサ。
項１０． 原反ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に金属蒸着を施し、金属層を形成する工程と、
前記金属層の表面にオイルコート層を形成する工程と、
除電工程と、を備え、
前記オイルコート層に含まれるオイルは、２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａ以下であり、
前記オイルコート層の存在量が、３～１５ｍｇ／ｍ2であり、
前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度が１５１ＭＰａ以上であり、
前記ポリプロピレンフィルムの原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａを基準（１００％）とした場合に、前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂの割合（Ｂ／Ａ）が、８８％以上であり、
前記金属層の表面にオイルコート層を形成する工程の後の除電工程において、グロー放電ガスに不活性ガスを使用する、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法。
【発明の効果】
【0010】
本発明によれば、フィルムコンデンサを高温高湿下で、かつ、高い電位傾度の電圧を印加して使用しても、フィルムコンデンサの膨張、破裂、あるいは、静電容量の低下が少ない、フィルムコンデンサを得ることが可能な、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを提供することができる。また、本発明によれば、当該金属層一体型ポリプロピレンフィルムを利用したフィルムコンデンサを提供できる。
【図面の簡単な説明】
【0011】
【発明を実施するための形態】
【0012】
本明細書中において、「含有」及び「含む」なる表現については、「含有」、「含む」、「実質的にからなる」及び「のみからなる」という概念を含む。
【0013】
本明細書においては、各パラメータについて記載された上限及び／又は下限からなる範囲を基に、複数の範囲間で上限及び／又は下限を任意に入れ替えた範囲も、例示される。
【0014】
本明細書において、数値範囲の「～」とは、以上と以下とを意味する。即ち、α～βという表記は、α以上β以下、或いは、β以上α以下を意味し、範囲としてα及びβを含む。
【0015】
また、本明細書において、メタリコン電極とは、金属層一体型ポリプロピレンフィルムが積層された側面に設けられ、内部電極としての金属層に電気的に接続された外部電極をいう。
【0016】
１．金属層一体型ポリプロピレンフィルム
本発明は、その一態様において、ポリプロピレンフィルムと、前記ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に積層された金属層とを有する金属層一体型ポリプロピレンフィルムであって、前記金属層の前記ポリプロピレンフィルム側とは反対側の表面には、オイルコート層が形成されており、前記オイルコート層に含まれるオイルは、２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａ以下であり、前記オイルコート層の存在量が、３～１５ｍｇ／ｍ2であり、前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度が、１５１ＭＰａ以上である。当該引張強度は、３５０ＭＰａ以下であることが好ましい。本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムは、当該構成を備えることにより、フィルムコンデンサに適用された場合に、高温高湿下で、かつ、高い電位傾度の電圧を印加して使用しても、フィルムコンデンサの膨張、破裂、あるいは、静電容量の低下が好適に抑制されるという優れた効果を発揮できる。以下、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムについて詳述する。
本発明は、その一態様において、ポリプロピレンフィルムと、前記ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に積層された金属層とを有する金属層一体型ポリプロピレンフィルムであって、前記金属層の前記ポリプロピレンフィルム側とは反対側の表面には、オイルコート層が形成されており、前記オイルコート層に含まれるオイルは、２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａ以下であり、前記オイルコート層の存在量が、３～１５ｍｇ／ｍ2であり、前記金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度が、１５１ＭＰａ以上である。当該引張強度は、３５０ＭＰａ以下であることが好ましい。本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムは、当該構成を備えることにより、フィルムコンデンサに適用された場合に、高温高湿下で、かつ、高い電位傾度の電圧を印加して使用しても、フィルムコンデンサの膨張、破裂、あるいは、静電容量の低下が好適に抑制されるという優れた効果を発揮できる。以下、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムについて詳述する。
【0017】
なお、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムに含まれているポリプロピレンフィルムを、「本発明のポリプロピレンフィルム」と表記することがある。また、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造に使用されたポリプロピレンフィルム（金属層を積層する前のポリプロピレンフィルム）を「本発明の原反ポリプロピレンフィルム」と表記することがある。
【0018】
本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムは、ポリプロピレンフィルムと、当該ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に積層された金属層とを有する金属層一体型ポリプロピレンフィルムである。金属層のポリプロピレンフィルム側とは反対側の表面には、オイルコート層が形成されている。すなわち、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムは、少なくとも、ポリプロピレンフィルム、金属層、及びオイルコート層がこの順に積層された積層構造を備えており、金属層とオイルコート層とは接触している。また、ポリプロピレンフィルムと金属層も接触していることが好ましい。
【0019】
オイルコート層に含まれるオイルは、２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａ以下であればよく、本発明の効果をより好適に発揮する観点からは、好ましくは５×１０-9Ｐａ以下、より好ましくは１×１０-9Ｐａ以下、さらに好ましくは５×１０-10Ｐａ以下であり、また、下限については、特に限定はされないが、例えば１×１０-15Ｐａ以上であり、好ましい範囲としては、１×１０-14Ｐａ～１×１０-8Ｐａ程度、１×１０-13Ｐａ～５×１０-10Ｐａ程度などが挙げられる。
【0020】
オイルの２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａを超えると、高温高湿下で、高い電位傾度で電圧を印加してフィルムコンデンサの通電中に金属層一体型ポリプロピレンフィルムの絶縁破壊が発生した場合、絶縁破壊により生ずる熱によりオイルが気化し、フィルムコンデンサが膨張し、さらにフィルムコンデンサの膨張により、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの絶縁破壊、および、オイルの気化、および、フィルムコンデンサの膨張が繰り返し発生し、素子が破裂することがあるため、好ましくない。
【0021】
（オイルの蒸気圧の測定法）
本発明に係るオイルの２５℃における蒸気圧（単位：Ｐａ）は、気体流通法により測定した測定値にアントワン（Ａｎｔｏｉｎｅ）式を適用して得られた最適曲線によって算出した値であるが、気体流通法による蒸気圧測定が困難なオイルについては、公知文献、あるいは、オイル製造元の製品カタログ、あるいは、ＳＤＳ（Ｓａｆｅｔｙ Ｄａｔａ Ｓｈｅｅｔ：安全データシート）に記載されている値である。
本発明に係るオイルの２５℃における蒸気圧（単位：Ｐａ）は、気体流通法により測定した測定値にアントワン（Ａｎｔｏｉｎｅ）式を適用して得られた最適曲線によって算出した値であるが、気体流通法による蒸気圧測定が困難なオイルについては、公知文献、あるいは、オイル製造元の製品カタログ、あるいは、ＳＤＳ（Ｓａｆｅｔｙ Ｄａｔａ Ｓｈｅｅｔ：安全データシート）に記載されている値である。
【0022】
オイルの種類については、２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａ以下のものであって、本発明の効果を阻害しないものであれば特に制限はなく、例えば、シリコーン系オイル、フッ素系オイル、脂肪酸類、脂肪酸塩類及びパラフィンワックスの中から、２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａ以下のもの選択することができる。オイルコート層に含まれるオイルは、１種類のみであってもよいし、２種類以上であってもよい。
【0023】
シリコーンオイルとしては、例えば、メチルシリコーンオイル、エチルシリコーンオイル、フェニルシリコーンオイル、メチルフェニルシリコーンオイル、アルキル変性シリコーンオイル、フッ素変性シリコーンオイル、アルコール変性シリコーンオイル、エポキシ変性シリコーンオイル、カルボキシル変性シリコーンオイル等が挙げられるが、これらに限定されない。この中でも特に、真空ポンプ用シリコーンオイルとして使用される、メチルフェニルシリコーンオイルは蒸気圧が低く、安定している事から好適に使用される。
【0024】
また、フッ素系オイルとしては、パーフルオロポリエーテルを例示することができる。
【0025】
脂肪酸類としては、例えばステアリン酸、パルミチン酸、オレイン酸を挙げることができる。脂肪酸塩類は、これら脂肪酸類の塩である、例えば亜鉛、カルシウム、銅、リチウム塩等を挙げることができる。
【0026】
パラフィンワックスとしては、例えばＣ30Ｈ62（トリアコンタン）、Ｃ34Ｈ70（テトラトリアコンタン）、Ｃ36Ｈ74（ヘキサトリアコンタン）等を挙げることができる。
【0027】
金属層の表面にオイルコート層を形成する方法については、オイルコート層が所定の存在量となるように、前述のオイルを金属層の表面に付着させることができる方法であれば、特に制限はなく、公知の方法を利用することができる。例えば、オイルを有機溶媒で希釈してリットダイコーターで塗布した後に溶媒分を蒸散させて付着させる方法、真空中においてオイルを加熱して蒸散させる方法（点状もしくは細いスリット状のノズルから加熱したオイルを蒸散・噴霧する方法）などを使用することができる。真空中においてオイルを加熱して蒸散させる方法は、後述の真空蒸着法で金属層を形成する場合、真空蒸着機内にオイルコート装置を設けられるため生産性が良く、かつ、存在量のバラツキが少ないオイル層形成ができるので好ましい。例えば、特開２００９－２０６２９６号公報の図７に記載されたようなオイルコート装置を用いて、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの金属層の表面にオイルを加熱蒸着させて、オイルコート層を形成することができる。さらに、オイルコート装置に重量計を備えた場合、オイルコート層を形成するのに要したオイル重量を求めることができる。
【0028】
本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムにおいて、オイルコート層の存在量は、３～１５ｍｇ／ｍ2である。なお、ポリプロピレンフィルムの両面に金属層が積層されており、かつ、それぞれの金属層の表面にオイルコート層を設ける場合には、それぞれのオイルコート層の存在量は、３～１５ｇ／ｍ2である。
【0029】
本発明の効果をより好適に発揮する観点から、オイルコート層の存在量は、好ましくは３～１５ｍｇ／ｍ2程度、より好ましくは４～１０ｍｇ／ｍ2程度、さらに好ましくは５～８ｍｇ／ｍ2程度である。
【0030】
オイルコート層の存在量が、３ｍｇ／ｍ2未満で未満であると、フィルムコンデンサとして、高温高湿下で高い電位傾度で印加して使用したとき、静電容量の低下が大きくなるため、好ましくない。また、オイルコート層の存在量が、１５ｍｇ／ｍ2を超えると、金属層一体型ポリプロピレンフィルムをロールとしたとき、ロール端面からオイルコート層の滲み出しによるオイルの液だれが発生し、コンデンサを製造する上で不適となるため、好ましくない。
【0031】
オイルコート層の存在量を測定する方法は、特に制限されないが、例えば、オイルコート層を形成するのに要したオイル重量と、オイルコート層を設けた面積から求めることができる。
【0032】
本発明の効果をより好適に発揮する観点から、オイルの分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、好ましくは２．０以下、より好ましくは１．５以下、さらに好ましくは１．２以下、さらに好ましくは１．１以下であり、好ましい範囲としては、１．０～２．０程度、１．０～１．５程度、１．０～１．２程度、１．０～１．１程度が挙げられる。
【0033】
オイルの分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が２．０を超えると、例えば、特開２００９－２０６２９６号公報の図７に記載されたようなオイルコート装置を用いて、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの金属層の表面にオイルを加熱蒸着する場合、先に低分子量成分が蒸発・蒸着するため、低分子量成分（蒸発しやすい成分）を多く含むオイル層が形成された金属層一体型ポリプロピレンフィルムが得られる場合がある。このような、低分子量成分（蒸発しやすい成分）を多く含むオイル層が形成された金属層一体型ポリプロピレンフィルムをコンデンサとして使用すると、フィルムコンデンサの通電中に金属層一体型ポリプロピレンフィルムの絶縁破壊が発生した場合、絶縁破壊により生ずる熱によりオイルが気化し、フィルムコンデンサが膨張し、さらにフィルムコンデンサの膨張により、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの絶縁破壊、および、オイルの気化、および、フィルムコンデンサの膨張が繰り返し発生し、素子が破裂することがあるため、好ましくない。そのため、オイルの分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２．０以下が好ましい。オイルの分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）の測定法は、実施例の記載による。
【0034】
本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂは、１５１ＭＰａ以上、より好ましくは１５６ＭＰａ以上、さらに好ましくは１６１ＭＰａ以上であり、また、上限については、特に制限はないが、好ましくは３５０ＭＰａ以下、より好ましくは３３０ＭＰａ以下、さらに好ましくは３００ＭＰａ以下であり、好ましい範囲としては、１５１～３５０ＭＰａ、より好ましい範囲としては、１５６～３３０ＭＰａ、さらに好ましい範囲としては、１６１～３００ＭＰａが挙げられる。金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂが、１５１ＭＰａ未満であると、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの絶縁破壊電圧の低下や値のバラツキを招き、フィルムコンデンサとして、高温高湿下で、高い電位傾度の電圧を印加して使用したとき、静電容量の低下が大きくなるため、好ましくない。また、金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂが、３５０ＭＰａ以下であると、機械強度が高くなりすぎず、加工時のハンドリング性の悪化等生産安定性に劣る場合がない。ＭＤ方向の引張強度の測定法は、実施例の記載による。
【0035】
本発明の原反ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に金属蒸着を施し、金属層を形成する工程においては、蒸着金属の熱による熱ダメージ、および、ポリプロピレンフィルムと冷却ロールとの間の放電による電気ダメージ、および、金属層一体型ポリプロピレンフィルムと冷却ロールとの間の放電による電気ダメージがある。さらに、除電工程においては静電気除去部でのグロー放電処理による電気ダメージを受けるため、本発明のポリプロピレンフィルムの機械的強度が低下する。グロー放電で使用するガスは不活性ガスが好ましく、一般的にはアルゴンが好適に用いられる。グロー放電ガスに、酸素のような活性ガスを使用するとポリプロピレンフィルムが酸化され、本発明のポリプロピレンフィルムの機械的強度が著しく低下する（酸化ダメージ）ため好ましくない。後述する本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法のように、金属蒸着を施す工程での、冷却ロールの単位幅当たりの電圧速度比の調整による熱ダメージと電気ダメージの軽減、あるいは、除電工程での放電量の調整による電気ダメージの軽減、および、グロー放電ガスに不活性ガスを使用することによる酸化ダメージの回避により、本発明のポリプロピレンフィルムの機械的強度の低下を抑制することができる。
【0036】
金属蒸着を施す工程、および、除電工程で発生する機械的強度の低下の程度は、本発明の原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａを基準（１００％）とし、本発明の原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａに対する、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂの割合（Ｂ／Ａ）で表すことができる。
【0037】
ここで、本発明の原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａに対する、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムにＭＤ方向の引張強度Ｂの割合（Ｂ／Ａ）を、８８％以上に保つということは、金属層を形成する工程、および、除電工程において、原反ポリプロピレンフィルムが本来有する機械的強度を大きく損なわずに金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得ることができていることを表す。
【0038】
原反ポリプロピレンフィルムが有するＭＤ方向の引張強度が十分に大きい場合、本発明の原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａに対する、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムにＭＤ方向の引張強度Ｂの割合（Ｂ／Ａ）が８８％未満であっても、金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂを１５１ＭＰａ以上に保つことはできるが、原反ポリプロピレンフィルムが本来有する機械的強度を大きく損なうため、好ましくない。
【0039】
本発明の効果をより好適に発揮する観点から、本発明の原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａに対する、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂの割合（Ｂ／Ａ）は、８８％以上であり、より好ましくは９０％以上、さらに好ましくは９２％以上であり、好ましい範囲としては、８８～１００％、より好ましい範囲としては、９０～１００％、さらに好ましい範囲としては、９２～１００％である。
【0040】
本発明の原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａは、好ましくは１５５ＭＰａ以上、より好ましくは１６０ＭＰａ以上、さらに好ましくは１６５ＭＰａ以上であり、また、上限については、特に制限はないが、好ましくは３５０ＭＰａ以下、より好ましくは３３０ＭＰａ以下、さらに好ましくは３００ＭＰａ以下であり、好ましい範囲としては、１５５～３５０ＭＰａ、より好ましい範囲としては、１６０～３３０ＭＰａ、さらに好ましい範囲としては、１６５～３００ＭＰａが挙げられる。原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａが、１５５ＭＰａ未満であると、蒸着工程で受ける熱ダメージ、電気ダメージにより、機械的強度低下が発生した場合、金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂが、１５１ＭＰａ未満となる可能性が高まり、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの絶縁破壊電圧の低下や値のバラツキ発生の可能性が大きくなり、また、フィルムコンデンサとして、高温高湿下で、高い電位傾度の電圧を印加して使用したとき、静電容量の低下の可能性が大きくなるため、好ましくない。また、原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａが、３５０ＭＰａより高いと、機械強度が高くなりすぎ、加工時のハンドリング性の悪化等生産安定性に劣る場合がある。ＭＤ方向の引張強度の測定法は、実施例の記載による。ここで、蒸着工程とは、原反ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に金属蒸着を施し、金属層を形成する工程と、前記金属層の表面にオイルコート層を形成する工程と、前記金属層の表面にオイルコート層を形成する工程の後の除電工程を一括した工程を示す。
【0041】
本発明のポリプロピレンフィルム、および、本発明の原反ポリプロピレンフィルムは、厚さが、９．５μｍ以下が好ましく、６．０μｍ以下がより好ましく、３．０μｍ以下がさらに好ましく、２．９μｍ以下がさらに一層好ましく、２．８μｍ以下が特に好ましく、２．５μｍ以下が特に一層好ましい。また、本発明のポリプロピレンフィルム、および、本発明の原反ポリプロピレンフィルムは、厚さが、０．８μｍ以上が好ましく、１．０μｍ以上がより好ましく、１．４μｍ以上がさらに好ましく、１．５μｍ以上がさらに一層好ましく、１．８μｍ以上が特に好ましい。特に、１．０～６．０μｍ、１．４～３．０μｍ、１．５～２．９μｍ等の範囲内である場合、ポリプロピレンフィルムが非常に薄いにもかかわらずスリット工程加工性、蒸着工程時のブロッキング抑制性及び素子巻き加工性に優れるため、好ましい。厚さが、９．５μｍ以下であると、静電容量を大きくすることができるため、フィルムコンデンサ用として好適に使用できる。また、製造上の観点から、厚さ０．８μｍ以上とすることができる。
【0042】
フィルム厚さは、シチズンセイミツ社製の紙厚測定器ＭＥＩ－１１を用いて１００±１
０ｋＰａで測定すること以外、ＪＩＳ－Ｃ２３３０に準拠して測定する。
０ｋＰａで測定すること以外、ＪＩＳ－Ｃ２３３０に準拠して測定する。
【0043】
本発明の原反ポリプロピレンフィルムのヘーズ値は、特に制限されないが、例えば２．２～５．０％、好ましくは２．３～４．５％、より好ましくは２．５～４．５％、さらに好ましくは２．５～４．０％、よりさらに好ましくは２．５～３．５％である。
【0044】
ヘーズ値は、次のように測定する。ヘーズメータ（日本電色工業株式会社製「ＮＤＨ－５０００」）を用いて、ＪＩＳ Ｋ ７１３６：２０００に準拠して測定する。サンプルの大きさは５０ｍｍ×１００ｍｍとする。
【0045】
本発明のポリプロピレンフィルムは、二軸延伸フィルムであってもよく、一軸延伸フィルムであってもよく、無延伸フィルムであってもよい。なかでも、二軸延伸フィルムであることが好ましい。
【0046】
本発明のポリプロピレンフィルムの層構成は特に制限されない。本発明のフィルムは、１層からなる単層であってもよいし、同一又は異なる組成を有する複数の層であってもよい。本発明のポリプロピレンフィルムは、好ましくは１層又は複数層のフィルム状成形層からなるフィルムであり、より好ましくは単層フィルム（１層のフィルム状成形層からなるフィルム）である。本発明のポリプロピレンフィルムは、主成分としてポリプロピレン樹脂を含有する。本明細書において、主成分としてポリプロピレン樹脂を含有する、とは、ポリプロピレンフィルム全体に対して（ポリプロピレンフィルム全体を１００質量％としたときに）、ポリプロピレン樹脂を５０質量％以上含有することをいう。ポリプロピレンフィルム全体に対する前記ポリプロピレン樹脂の含有量は、好ましくは、７５質量％以上であり、より好ましくは、９０質量％以上である。前記ポリプロピレン樹脂の含有量の上限は、ポリプロピレンフィルム全体に対して、例えば、１００質量％、９８質量％等である。
【0047】
前記ポリプロピレン樹脂は、特に限定されず、１種類を単独で使用してもよく、２種類以上を併用してもよい。前記ポリプロピレン樹脂は、なかでも、キャストシートとした際にβ型球晶を形成するポリプロピレン樹脂が好適である。
【0048】
直鎖状ポリプロピレン樹脂が好ましく、直鎖状ホモポリプロピレン樹脂がより好ましい。
【0049】
ポリプロピレン樹脂の総灰分は、電気特性のために少ないほど好ましい。総灰分は、ポリプロピレン樹脂を基準として、好ましくは５０ｐｐｍ以下、より好ましくは４０ｐｐｍ以下、さらに好ましくは３０ｐｐｍ以下である。総灰分の下限は、たとえば２ｐｐｍ、５ｐｐｍなどである。総灰分は、少ないほど、重合触媒残渣などの不純物が少ないことを意味する。
【0050】
本実施形態のポリプロピレンフィルムにおいて、ポリプロピレン樹脂は、たとえば、下記第１ポリプロピレン樹脂のみを含むことができるし、第１ポリプロピレン樹脂とともに、下記第２ポリプロピレン樹脂を含むこともできる。
【0051】
ポリプロピレン樹脂は第１ポリプロピレン樹脂を含むことができる。ポリプロピレン樹脂が第１ポリプロピレン樹脂を含む場合、第１ポリプロピレン樹脂の含有量は、ポリプロピレン樹脂１００重量％に対して、好ましくは５０重量％以上、より好ましくは５５重量％以上、さらに好ましくは６０重量％以上である。第１ポリプロピレン樹脂の含有量は、上限に関しては、ポリプロピレン樹脂１００重量％に対して、たとえば１００重量％以下、９９重量％以下、９８重量％以下、９５重量％以下などが挙げられ、ポリプロピレン樹脂１００重量％に対して、好ましくは９０重量％以下、より好ましくは８５重量％以下、さらに好ましくは８０重量％以下である。このように、本実施形態のポリプロピレンフィルムは、第１ポリプロピレン樹脂を主成分として含むことができる。第１ポリプロピレン樹脂として、たとえばアイソタクチックポリプロピレンを挙げることができる。
【0052】
第１ポリプロピレン樹脂の重量平均分子量Ｍｗは、好ましくは２５万以上４０万未満、より好ましくは２６万以上３７万以下、さらに好ましくは２７万以上３５万以下である。Ｍｗが２５万以上４０万未満であると、樹脂流動性が適度となり、キャスト原反シートの厚さの制御が容易であり、厚さ均一性が良好で薄い延伸フィルムを作製することが容易となる。また、Ｍｗが２５万以上３５万未満であると、より、樹脂流動性が適度となり、キャスト原反シートの厚さの制御が容易であり、厚さ均一性が良好で薄い延伸フィルムを作製することがより容易となる。
【0053】
第１ポリプロピレン樹脂の数平均分子量Ｍｎは、好ましくは３００００以上５２０００以下、より好ましくは３２０００以上５００００以下、さらに好ましくは３４０００以上４８０００以下である。
【0054】
第１ポリプロピレン樹脂のｚ平均分子量Ｍｚは、好ましくは６０００００以上１６５００００以下、より好ましくは７０００００以上１６０００００以下である。
【0055】
第１ポリプロピレン樹脂の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、好ましくは５．０以上、より好ましくは５．５以上である。第１ポリプロピレン樹脂の前記Ｍｗ／Ｍｎは、１１．０以下が好ましく、１０．０以下がより好ましい。前記第１ポリプロピレン樹脂のＭｗ／Ｍｎが５．０以上１１．０以下であると、二軸延伸時に適度な樹脂流動性が得られ、厚さムラのない極薄化された二軸延伸プロピレンフィルムを得ることが容易となるため好ましい。なお、前記分子量分布Ｍｗ／Ｍｎは、重量平均分子量Ｍｗの数平均分子量Ｍｎに対する比である。
【0056】
第１ポリプロピレン樹脂の分子量分布（Ｍｚ／Ｍｎ）は、１０以上６０以下であることが好ましく、１２以上５０以下であることがより好ましく、１５以上４５以下であることがさらに好ましい。なお、前記分子量分布Ｍｚ／Ｍｎは、数平均分子量Ｍｎに対するｚ平均分子量Ｍｚの比である。
【0057】
本明細書において、前記ポリプロピレン樹脂の重量平均分子量（Ｍｗ）、数平均分子量（Ｍｎ）、ｚ平均分子量（Ｍｚ）、及び、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ、及び、Ｍｚ／Ｍｎ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）装置を用いて測定した値である。より具体的には、東ソー株式会社製、示差屈折計（ＲＩ）内蔵型高温ＧＰＣ測定機のＨＬＣ－８１２１ＧＰＣ－ＨＴ（商品名）を使用して測定した値である。ＧＰＣカラムとして、東ソー株式会社製の３本のＴＳＫｇｅｌ ＧＭＨＨＲ－Ｈ（２０）ＨＴを連結して使用する。カラム温度を１４０℃に設定して、溶離液としてトリクロロベンゼンを１．０ｍｌ／１０分の流速で流して、ＭｗとＭｎの測定値を得る。東ソー株式会社製の標準ポリスチレンを用いてその分子量Ｍに関する検量線を作成して、測定値をポリスチレン値に換算して、Ｍｗ、Ｍｎ及びＭｚを得る。
【0058】
第１ポリプロピレン樹脂の２３０℃でのメルトフローレート（ＭＦＲ）は、好ましくは８．０ｇ／１０分以下、より好ましくは７．０ｇ／１０分以下、さらに好ましくは６．０ｇ／１０分以下である。また、２３０℃におけるメルトフローレートは、３．５ｇ／１０分以上が好ましい。２３０℃でのメルトフローレートは、ＪＩＳ Ｋ ７２１０－１９９９に準拠し、荷重２．１６ｋｇ、２３０℃で測定される。前記メルトフローレートの単位ｇ／１０分は、ｄｇ／ｍｉｎともいう。
【0059】
第１ポリプロピレン樹脂のヘプタン不溶分は、好ましくは９７．０％以上である。ヘプタン不溶分は、好ましくは９８．５％以下である。ヘプタン不溶分は、多いほど樹脂の立体規則性が高いことを示す。前記ヘプタン不溶分（ＨＩ）が、９７．０％以上９８．５％以下であると、適度に高い立体規則性により、ポリプロピレンフィルム中でのポリプロピレン樹脂の結晶性が適度に向上し、高温下での耐電圧性が向上する。さらに、キャスト原反シート成形の際の固化（結晶化）の速度が適度となり、適度の延伸性を有する。
【0060】
第１ポリプロピレン樹脂の総灰分は、電気特性のために少ないほど好ましい。総灰分は、第１ポリプロピレン樹脂を基準として、好ましくは５０ｐｐｍ以下、より好ましくは４０ｐｐｍ以下、さらに好ましくは３０ｐｐｍ以下である。総灰分の下限は、たとえば２ｐｐｍ、５ｐｐｍなどである。
【0061】
ポリプロピレン樹脂は第２ポリプロピレン樹脂をさらに含むことができる。本実施形態のポリプロピレンフィルムは、第１ポリプロピレン樹脂に加えて第２ポリプロピレン樹脂を含むことが好ましく、ポリプロピレンフィルムを構成する樹脂が第１ポリプロピレン樹脂および第２ポリプロピレン樹脂であることがさらに好ましい。
【0062】
ポリプロピレン樹脂が第２ポリプロピレン樹脂を含む場合、第２ポリプロピレン樹脂の含有量は、ポリプロピレン樹脂１００重量％に対して、５０重量％以下が好ましく、４９重量％以下がより好ましく、４５重量％以下がさらに好ましく、４０重量％以下が特に好ましい。また、ポリプロピレン樹脂が第２ポリプロピレン樹脂を含む場合、第２ポリプロピレン樹脂の含有量は、下限に関しては、例えば、ポリプロピレン樹脂１００重量％に対して１重量％以上、２重量％以上、５重量％以上などが挙げられ、ポリプロピレン樹脂１００重量％に対して好ましくは１０重量％以上、より好ましくは１５重量％以上、さらに好ましくは２０重量％以上である。第２ポリプロピレン樹脂として、たとえばアイソタクチックポリプロピレンを挙げることができる。
【0063】
第２ポリプロピレン樹脂のＭｗは好ましくは３０万以上、より好ましくは３５万以上である。第２ポリプロピレン樹脂におけるＭｗは、好ましくは４５万以下、より好ましくは４０万以下である。
【0064】
第２ポリプロピレン樹脂のＭｎは、好ましくは４００００以上５４０００以下、より好ましくは４２０００以上５００００以下、さらに好ましくは４４０００以上４８０００以下である。
【0065】
第２ポリプロピレン樹脂のＭｚは、好ましくは１５５００００超え２００００００以下、より好ましくは１５８００００以上１７０００００以下である。
【0066】
第２ポリプロピレン樹脂において、ＭｗのＭｎに対する比（Ｍｗ／Ｍｎ）は、好ましくは５．５以上、さらに好ましくは７．０以上、特に好ましくは７．５以上である。第２ポリプロピレン樹脂におけるＭｗ／Ｍｎの上限は、たとえば１１．０、１０．０、９．０、８．５などである。
【0067】
第２ポリプロピレン樹脂における、ＭｚのＭｎに対する比（Ｍｚ／Ｍｎ）は、好ましくは３０以上４０以下、より好ましくは３３以上３７以下である。
【0068】
第２ポリプロピレン樹脂における２３０℃のメルトフローレートは、好ましくは４．０ｇ／１０分未満、より好ましくは３．９ｇ／１０分以下、さらに好ましくは３．８ｇ／１０分以下である。また、２３０℃のメルトフローレートは、１．０ｇ／１０分以上が好ましく、１．５ｇ／１０分以上がより好ましく、２．０ｇ／１０分以上がさらに好ましい。
【0069】
第２ポリプロピレン樹脂のヘプタン不溶分は、好ましくは９７．５％以上、より好ましくは９８．０％以上、さらに好ましくは９８．５％超え、特に好ましくは９８．６％以上である。また、ヘプタン不溶分は、好ましくは９９．５％以下であり、より好ましくは９９．０％以下である。
【0070】
第２ポリプロピレン樹脂の総灰分は、電気特性のために少ないほど好ましい。総灰分は、第２ポリプロピレン樹脂を基準として、好ましくは５０ｐｐｍ以下、より好ましくは４０ｐｐｍ以下、さらに好ましくは３０ｐｐｍ以下である。総灰分の下限は、たとえば２ｐｐｍ、５ｐｐｍなどである。
【0071】
第１ポリプロピレン樹脂と第２ポリプロピレン樹脂との合計量は、ポリプロピレン樹脂全体を１００重量％とした場合、たとえば９０重量％以上であることができ、９５重量％以上であることもでき、１００重量％であることもできる。
【0072】
前記ポリプロピレン樹脂は、一般的に公知の重合方法を用いて製造することができる。本実施形態のポリプロピレンフィルムに用い得るポリプロピレン樹脂を製造することができる限り、特に制限されることはない。そのような重合方法として、例えば、気相重合法、塊状重合法及びスラリー重合法を例示できる。
【0073】
重合は、１つの重合反応器を用いる単段（一段）重合であってよく、少なくとも２つ以上の重合反応器を用いた多段重合であってもよい。更に、反応器中に水素又はコモノマーを分子量調整剤として添加して行ってもよい。
【0074】
重合の際の触媒には、一般的に公知のチーグラー・ナッタ触媒を使用することができ、前記ポリプロピレン樹脂を得ることができる限り特に限定されない。前記触媒は、助触媒成分やドナーを含んでもよい。触媒や重合条件を調整することによって、分子量、分子量分布等を制御することができる。
【0075】
前記ポリプロピレン樹脂の分子量、分子量分布等は、例えば、(i)重合方法及び重合の際の温度・圧力等の各条件、(ii)重合の際の反応器の形態、(iii)添加剤の使用有無、種類及び使用量、(iv)触媒の種類及び使用量、などを適宜選択することより調整することができる。
【0076】
具体的に、前記ポリプロピレン樹脂の分子量、分子量分布等の調整は、例えば、多段重合反応により行うことができる。多段重合反応としては、例えば、次のような方法が例示できる。
【0077】
まず、第１重合工程において、プロピレン及び触媒が第１重合反応器に供給される。これらの成分とともに、分子量調整剤としての水素を、要求されるポリマーの分子量に到達するために必要な量で混合される。反応温度は、例えばスラリー重合の場合、７０～１００℃程度、滞留時間は２０分～１００分程度である。複数の反応器は、例えば直列に使用することができる。この場合、第１の工程の重合生成物は、追加のプロピレン、触媒、分子量調整剤とともに連続的に次の反応器に送られ、続いて、第１重合工程より低分子量あるいは高分子量に分子量を調整した第２の重合が行われる。第１及び第２の反応器の収量（生産量）を調整することによって、高分子量成分及び低分子量成分の組成（構成）を調整することが可能となる。
【0078】
また、前記ポリプロピレン樹脂の分子量、分子量分布等の調整は、過酸化分解によって行うこともできる。例えば、過酸化水素や有機過酸化物などの分解剤による過酸化処理による方法が例示できる。
【0079】
ポリプロピレンのような崩壊型ポリマーに過酸化物を添加すると、ポリマーからの水素引抜き反応が起こり、生じたポリマーラジカルは一部再結合し架橋反応も起こすが、殆どのラジカルは二次分解（β開裂）を起こし、より分子量の小さな二つのポリマーに分かれる。すなわち、高分子量成分ほど高い確率で分解が進行する。これにより、低分子量成分が増大し、分子量分布の構成を調整することができる。
【0080】
ブレンド（樹脂混合）により低分子量成分の含有量を調整する場合には、少なくとも２種以上の異なる分子量の樹脂を、ドライ混合あるいは、溶融混合するのがよい。一般的には、主樹脂に、それより平均分子量が高いか、あるいは低い添加樹脂を１～４０質量％程度混合する２種のポリプロピレン混合系が、低分子量成分量の調整が行い易いため、好ましく利用される。
【0081】
また、この混合調整の場合、平均分子量の目安として、メルトフローレート（ＭＦＲ）を用いても構わない。この場合、主樹脂と添加樹脂のＭＦＲの差は、１～３０ｇ／１０分程度としておくのが、調整の際の利便性の観点から良い。
【0082】
前記ポリプロピレン樹脂としては、市販品を用いることもできる。
【0083】
本発明のポリプロピレンフィルムは、ポリプロピレン樹脂以外の他の樹脂（以下「他の樹脂」ともいう）を含んでもよい。「他の樹脂」とは、一般的に、主成分の樹脂とされるポリプロピレン樹脂以外の樹脂であって、目的とするポリプロピレンフィルムを得ることができる限り特に制限されることはない。他の樹脂としては、例えばポリエチレン、ポリ（１－ブテン）、ポリイソブテン、ポリ（１－ペンテン）、ポリ（１－メチルペンテン）などのポリプロピレン以外の他のポリオレフィン、エチレン－プロピレン共重合体、プロピレン－ブテン共重合体、エチレン－ブテン共重合体等のα－オレフィン同士の共重合体、スチレン－ブタジエンランダム共重合体などのビニル単量体－ジエン単量体ランダム共重合体、スチレン－ブタジエン－スチレンブロック共重合体などのビニル単量体－ジエン単量体－ビニル単量体ランダム共重合体等が挙げられる。本発明のポリプロピレンフィルムは、目的とするポリプロピレンフィルムに悪影響を与えない量で含むことができる。本発明のポリプロピレンフィルムは、ポリプロピレン樹脂１００質量部に対して、他の樹脂を好ましくは１０質量部以下含んでよく、より好ましくは５質量部以下含んでよい。また、本発明のポリプロピレンフィルムは、ポリプロピレン樹脂１００質量部に対して、他の樹脂を好ましくは０．１質量部以上含んでよく、より好ましくは１質量部以上含んでよい。
【0084】
本発明のポリプロピレンフィルムは、樹脂成分に加えて、更に、添加剤を少なくとも１種含有してもよい。「添加剤」とは、一般的に、ポリプロピレンに使用される添加剤であって、目的とするポリプロピレンフィルムを得ることができる限り特に制限されることはない。添加剤には、例えば、造核剤（α晶造核剤、β晶造核剤）、酸化防止剤、塩素吸収剤や紫外線吸収剤等の必要な安定剤、滑剤、可塑剤、難燃化剤、帯電防止剤、無機フィラー、有機フィラー等が含まれる。前記無機フィラーとしては、チタン酸バリウム、チタン酸ストロンチウム、酸化アルミニウム等が挙げられる。前記添加剤を用いる場合、目的とするポリプロピレンフィルムに悪影響を与えない量で含むことができる。
【0085】
「造核剤」は、ポリプロピレンに一般的に用いられ、目的とするポリプロピレンフィルムを得ることができる限り、特に制限されることはない。
【0086】
造核剤としては、α晶を優先的に造核させるα晶造核剤とβ晶を優先的に造核させるβ晶造核剤とが挙げられる。
【0087】
α晶造核剤のうち有機系造核剤としては、分散型造核剤と溶解型造核剤とが挙げられる。分散型造核剤としては、リン酸エステル金属塩系造核剤、カルボン酸金属塩系造核剤、ロジン金属塩系造核剤等が挙げられる。溶解型造核剤としては、ソルビトール系造核剤、ノニトール系造核剤、キシリトール系造核剤、アミド系造核剤等が挙げられる。
【0088】
β晶造核剤としては、アミド系造核剤、ジまたはポリカルボン酸金属塩系造核剤、キナクリドン系造核剤、芳香族スルホン酸系造核剤、フタロシアニン系造核剤、テトラオキサスピロ化合物系造核剤等が挙げられる。
【0089】
造核剤は、ポリプロピレン原料とドライブレンド又はメルトブレンドし、ペレット化して用いることもできるし、ポリプロピレンペレットと共に押出機に投入して用いることもできる。造核剤を用いることによりフィルムの表面粗さを所望の粗さに調節することができる。造核剤の代表的市販品の例としては、例えばβ晶造核剤として、新日本理化株式会社製のエヌジェスターＮＵ－１００が挙げられる。本発明のポリプロピレンフィルムがβ晶造核剤を含む場合、その含有量は、樹脂成分の質量に対して（樹脂成分を全体としたときに質量で）好ましくは１～１０００質量ｐｐｍ、より好ましくは５０～６００質量ｐｐｍである。
【0090】
「酸化防止剤」とは、一般に酸化防止剤と呼ばれ、ポリプロピレンに使用され、目的とするポリプロピレンフィルムを得ることができる限り、特に制限されることはない。酸化防止剤は、一般的に２種類の目的で使用される。一つの目的は、押出機内での熱劣化及び酸化劣化を抑制することであり、他の目的は、コンデンサ用フィルムとしての長期使用における劣化抑制及びコンデンサ性能向上に寄与することである。押出機内での熱劣化及び酸化劣化を抑制する酸化防止剤を「１次剤」ともいい、コンデンサ性能向上に寄与する酸化防止剤を、「２次剤」ともいう。
【0091】
これらの２つの目的に、２種類の酸化防止剤を用いてもよいし、２つの目的に１種類の酸化防止剤を使用してもよい。
【0092】
１次剤としては、例えば、２，６－ジ－ターシャリー－ブチル－パラ－クレゾール（一般名称：ＢＨＴ）が挙げられる。１次剤は、通常、後述のポリプロピレンフィルムの製造方法において説明するポリプロピレン樹脂組成物の調製の際に、押出機内での熱劣化及び酸化劣化を抑制する目的で添加することができる。この目的でポリプロピレン樹脂組成物に添加される酸化防止剤は、押出機内での成形工程にてほとんどが消費され、製膜成形後のフィルム中には、ほとんど残存しない。したがって、本発明のポリプロピレンフィルムが１次剤を含む場合、その含有量は、樹脂成分の質量に対して（樹脂成分を全体としたときに質量で）通常１００質量ｐｐｍ未満である。
【0093】
２次剤としては、カルボニル基を有するヒンダードフェノール系酸化防止剤が挙げられる。
【0094】
「カルボニル基を有するヒンダードフェノール系酸化防止剤」とは、通常、カルボニル基を有するヒンダードフェノール系酸化防止剤とされ、目的とするポリプロピレンフィルムを得ることができる限り特に制限されることはない。
【0095】
カルボニル基を有するヒンダードフェノール系酸化防止剤としては、例えば、トリエチレングリコール－ビス［３－（３－ターシャリー－ブチル－５－メチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（商品名：イルガノックス２４５）、１，６－ヘキサンジオール－ビス［３－（３，５－ジ－ターシャリー－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（商品名：イルガノックス２５９）、ペンタエリスルチル・テトラキス［３－（３，５－ジ－ターシャリー－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（商品名：イルガノックス１０１０）、２，２－チオ－ジエチレンビス［３－（３，５－ジ－ターシャリー－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（商品名：イルガノックス１０３５）、オクタデシル－３－（３，５－ジ－ターシャリー－ブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート（商品名：イルガノックス１０７６）、Ｎ，Ｎ’－ヘキサメチレンビス（３，５－ジ－ターシャリー－ブチル－４－ヒドロキシ－ヒドロシンナマミド）（商品名：イルガノックス１０９８）などが挙げられるが、高分子量であり、ポリプロピレンとの相溶性に富み、低揮発性かつ耐熱性に優れたペンタエリスルチル・テトラキス［３－（３，５－ジ－ターシャリーブチル－４－ヒドロキシフェニル）プロピオネート］が、とりわけ好ましい。
【0096】
本発明のポリプロピレンフィルムは、長期使用時における時間と共に進行する劣化を抑制する目的で、カルボニル基を有するヒンダードフェノール系酸化防止剤（２次剤）を１種類以上含んでもよい。本発明のポリプロピレンフィルムがカルボニル基を有するヒンダードフェノール系酸化防止剤を１種類以上含有する場合、その含有量は、樹脂成分の質量に対して（樹脂成分を全体としたときに質量で）、好ましくは２０００質量ｐｐｍ以上６０００質量ｐｐｍ以下、より好ましくは３０００質量ｐｐｍ以上６０００質量ｐｐｍ以下である。フィルム中のカルボニル基を有するヒンダードフェノール系酸化防止剤の含有量が２０００質量ｐｐｍ以上６０００質量ｐｐｍ以下であることが、適切な効果発現の観点から好ましい。
【0097】
ポリプロピレンと分子レベルで相溶性が良好であるカルボニル基を有するヒンダードフェノール系酸化防止剤を、最適な特定範囲の量を含有させたポリプロピレンフィルムは、長期耐用性が向上するので好ましい。
【0098】
「塩素吸収剤」とは、一般に塩素吸収剤と呼ばれ、ポリプロピレンに使用され、目的とするポリプロピレンフィルムを得ることができる限り、特に制限されることはない。塩素吸収剤として、例えば、ステアリン酸カルシウムなどの金属石鹸等を例示できる。そのような塩素吸収剤を用いる場合、目的とするポリプロピレンフィルムに悪影響を与えない量で含むことができる。
【0099】
図１は、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの一実施形態を説明するための模式的斜視図である。図１に示すように、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１は、二軸延伸ポリプロピレンフィルム２と、フィルム幅方向一方の端部にフィルムのＭＤ方向に連続した絶縁マージン４（絶縁溝部：幅方向の長さは、金属蒸着電極３の面積が小さくなり過ぎてコンデンサとしたときの静電容量を著しく損なわない限り、特に制限されないが、例えば２ｍｍ以上）を残すように二軸延伸ポリプロピレンフィルム２上に積層された金属蒸着電極３と、金属蒸着電極３上に積層されたオイルコート層５を有する。金属蒸着電極３は、二軸延伸ポリプロピレンフィルム２に直接接するように二軸延伸ポリプロピレンフィルム２上に積層された金属蒸着層３ａと、金属蒸着層３ａの一部上面に形成された電極取り出し部３ｂとを有する。金属蒸着層３ａは、金属層一体型ポリプロピレンフィルムをコンデンサとして使用する際に、電極として機能する。電極取り出し部３ｂは、いわゆるヘビーエッジと呼ばれる部分である。オイルコート層５は、絶縁マージン４に積層しても良い。
【0100】
金属蒸着層３ａ、および、電極取り出し部３ｂに用いられる金属としては、例えば、亜鉛、鉛、銀、クロム、アルミニウム、銅、ニッケルなどの金属単体、それらの複数種の混合物、それらの合金などを使用することができるが、環境、経済性及びコンデンサ性能などを考慮すると、亜鉛、アルミニウムが好ましい。
【0101】
金属層の層構成は特に制限されない。金属層は、１層からなる単層であってもよいし、同一又は異なる組成を有する複数の層であってもよい。
【0102】
金属蒸着層３ａ、および、電極取り出し部３ｂの厚さは、膜抵抗（単位面積当たりの抵抗値、単位：Ω／ｓｑ）で管理する。抵抗値は厚さに反比例するので、膜抵抗が低いほど、膜厚は厚いという関係になる。金属層一体型ポリプロピレンフィルム１をコンデンサとして使用したとき、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１の耐電圧的に弱い箇所が絶縁破壊を起こすことがある。絶縁破壊が生じると瞬間的に発熱するため、金属蒸着層３ａが蒸散し、絶縁が回復する（セルフヒーリング）。金属蒸着層３ａが蒸散する（セルフヒーリングが発生する）ことで、コンデンサの機能が回復し、継続的に使用することが可能となる。
【0103】
金属蒸着層３ａの蒸散し易さ（セルフヒーリングの発生し易さ）は、膜抵抗（膜厚）により変化する。金属蒸着層３ａの膜抵抗は、１Ω／ｓｑ以上であることが好ましく、５Ω／ｓｑ以上であることがより好ましい。膜抵抗が１Ω／ｓｑより低いと、金属蒸着層３ａの蒸散は発生し難く（セルフヒーリングが発生し難く）なるため、絶縁破壊により漏れ電流が流れて、発熱によって発火する危険性が高まるので好ましくない。
【0104】
金属蒸着層３ａの膜抵抗は、３０Ω／ｓｑ以下であることが好ましく、２７Ω／ｓｑ以下であることがより好ましい。膜抵抗が、３０Ω／ｓｑを超えると、金属蒸着層３ａの蒸散は発生し易く（セルフヒーリングが発生し易く）なり、コンデンサの容量低下が著しくなるので好ましくない。
【0105】
電極取り出し部３ｂ（ヘビーエッジ）の膜抵抗は、１Ω／ｓｑ以上、７Ω／ｓｑ以下であることが好ましく、２Ω／ｓｑ以上、６Ω／ｓｑ以下であることがより好ましい。
【0106】
２．ポリプロピレンフィルムの製造方法
本発明のポリプロピレンフィルム、および、本発明の原反ポリプロピレンフィルムは、上述の通り二軸延伸されていることが好ましい。本発明のポリプロピレンフィルム、および、本発明の原反ポリプロピレンフィルムが二軸延伸ポリプロピレンフィルムである場合、二軸延伸ポリプロピレンフィルムは、一般的に知られている二軸延伸ポリプロピレンフィルムの製造方法により製造することができる。例えば、第１ポリプロピレン樹脂、及び、第２ポリプロピレン樹脂、或いは第１ポリプロピレン樹脂を、必要に応じて他の樹脂、添加剤等と共に混合することにより得られたポリプロピレン樹脂組成物からキャストシートを作製し、次いでキャストシートを二軸延伸することにより製造することができる。
本発明のポリプロピレンフィルム、および、本発明の原反ポリプロピレンフィルムは、上述の通り二軸延伸されていることが好ましい。本発明のポリプロピレンフィルム、および、本発明の原反ポリプロピレンフィルムが二軸延伸ポリプロピレンフィルムである場合、二軸延伸ポリプロピレンフィルムは、一般的に知られている二軸延伸ポリプロピレンフィルムの製造方法により製造することができる。例えば、第１ポリプロピレン樹脂、及び、第２ポリプロピレン樹脂、或いは第１ポリプロピレン樹脂を、必要に応じて他の樹脂、添加剤等と共に混合することにより得られたポリプロピレン樹脂組成物からキャストシートを作製し、次いでキャストシートを二軸延伸することにより製造することができる。
【0107】
本発明の一態様においては、後述のように、キャストシート作製における加熱溶融温度を比較的高温に設定すること、キャストシート作製における冷却ドラム温度を比較的高温に設定すること、縦延伸温度を比較的高温に設定すること、その他延伸条件を適切に調節すること等が、好ましい。また、本発明の一態様においては、キャストシート作製における加熱溶融温度を比較的高温に設定すること、及び、キャストシート作製における冷却ドラム温度、もしくは縦延伸温度を比較的高温に設定すること等が、好ましい。
【0108】
２－１．ポリプロピレン樹脂組成物の調製
前記ポリプロピレン樹脂組成物を調製する方法としては、特に制限はないが、第１ポリプロピレン樹脂、及び、第２ポリプロピレン樹脂、或いは第１ポリプロピレン樹脂の重合粉あるいはペレットを、必要に応じて他の樹脂、添加剤等と共に、ミキサー等を用いてドライブレンドする方法や、第１ポリプロピレン樹脂、及び、第２ポリプロピレン樹脂、或いは第１ポリプロピレン樹脂の重合粉あるいはペレットを、必要に応じて他の樹脂、添加剤等と共に、混練機に供給し、溶融混練してメルトブレンド樹脂組成物を得る方法などが挙げられる。
前記ポリプロピレン樹脂組成物を調製する方法としては、特に制限はないが、第１ポリプロピレン樹脂、及び、第２ポリプロピレン樹脂、或いは第１ポリプロピレン樹脂の重合粉あるいはペレットを、必要に応じて他の樹脂、添加剤等と共に、ミキサー等を用いてドライブレンドする方法や、第１ポリプロピレン樹脂、及び、第２ポリプロピレン樹脂、或いは第１ポリプロピレン樹脂の重合粉あるいはペレットを、必要に応じて他の樹脂、添加剤等と共に、混練機に供給し、溶融混練してメルトブレンド樹脂組成物を得る方法などが挙げられる。
【0109】
ミキサー、混練機は、特に制限されない。混練機は、１軸スクリュータイプ、２軸スクリュータイプ、それ以上の多軸スクリュータイプの何れでもよい。２軸以上のスクリュータイプの場合、同方向回転、異方向回転のどちらの混練タイプでも構わない。
【0110】
溶融混練によるブレンドの場合、混練温度は、良好な混練さえ得られれば特に制限はないが、好ましくは１７０～３２０℃の範囲であり、より好ましくは２００℃～３００℃の範囲であり、さらに好ましくは２３０℃～２７０℃の範囲内である。樹脂の混練混合の際の劣化を抑制するため、混練機に窒素などの不活性ガスをパージしても構わない。溶融混練された樹脂は、一般的に公知の造粒機を用いて、適当な大きさにペレタイズすることによって、メルトブレンド樹脂組成物のペレットを得ることができる。
【0111】
ポリプロピレン樹脂組成物の調製の際に、押出機内での熱劣化及び酸化劣化を抑制する目的で、上述の添加剤の項において説明した酸化防止剤としての１次剤を添加することができる。
【0112】
ポリプロピレン樹脂組成物が１次剤を含む場合、その含有量は、好ましくは樹脂成分の質量に対して（樹脂成分を全体としたときに質量で）１０００質量ｐｐｍ～５０００質量ｐｐｍである。この目的の酸化防止剤は、押出機内での成形工程にてほとんどが消費され、製膜成形後のフィルム中には、ほとんど残存しない。
【0113】
上述の添加剤の項において説明したカルボニル基を有するヒンダードフェノール系酸化防止剤を２次剤としてポリプロピレン樹脂組成物に添加することができる。
【0114】
ポリプロピレン樹脂組成物がカルボニル基を有するヒンダードフェノール系酸化防止剤を含む場合、その含有量は、樹脂成分の質量に対して（樹脂成分を全体としたときに質量で）好ましくは１００質量ｐｐｍ～１００００質量ｐｐｍ、より好ましくは３０００質量ｐｐｍ～７０００質量ｐｐｍである。押出機内では少なからず、カルボニル基を有するヒンダードフェノール系酸化防止剤も消費される。
【0115】
ポリプロピレン樹脂組成物が１次剤を含まない場合、カルボニル基を有するヒンダードフェノール系酸化防止剤をより多く使用することができる。これは、押出機内で、カルボニル基を有するヒンダードフェノール系酸化防止剤の消費量が増えるためである。ポリプロピレン樹脂組成物が１次剤を含まず、カルボニル基を有するヒンダードフェノール系酸化防止剤を含む場合、その含有量は、樹脂成分の質量に対して（樹脂成分を全体としたときに質量で）４０００質量ｐｐｍ～８０００質量ｐｐｍ以下である。
【0116】
２－２．キャストシートの作製
キャストシートは、予め作製したドライブレンド樹脂組成物および／またはメルトブレンド樹脂組成物のペレット類を押出機に供給して、加熱溶融し、ろ過フィルターを通した後、比較的高温、好ましくは２５５℃～３２０℃、より好ましくは２６０℃～３００℃、さらに好ましくは２６５～２８０℃に加熱溶融してＴダイから溶融押し出し、比較的高温、好ましくは９６℃～１２０℃、より好ましくは９６℃～１１０℃、さらに好ましくは９６～１００℃の温度（キャスト温度）に保持された少なくとも１個以上の金属ドラムで、冷却、固化させることにより得ることができる。この際、溶融押し出しされた樹脂組成物をエアーナイフで金属ドラムに押さえつけることが好ましい。なお、金属ドラムに接触する側の面が第１の面となり、反対側の面（エアーナイフ側の面）が第２の面となる。
キャストシートは、予め作製したドライブレンド樹脂組成物および／またはメルトブレンド樹脂組成物のペレット類を押出機に供給して、加熱溶融し、ろ過フィルターを通した後、比較的高温、好ましくは２５５℃～３２０℃、より好ましくは２６０℃～３００℃、さらに好ましくは２６５～２８０℃に加熱溶融してＴダイから溶融押し出し、比較的高温、好ましくは９６℃～１２０℃、より好ましくは９６℃～１１０℃、さらに好ましくは９６～１００℃の温度（キャスト温度）に保持された少なくとも１個以上の金属ドラムで、冷却、固化させることにより得ることができる。この際、溶融押し出しされた樹脂組成物をエアーナイフで金属ドラムに押さえつけることが好ましい。なお、金属ドラムに接触する側の面が第１の面となり、反対側の面（エアーナイフ側の面）が第２の面となる。
【0117】
前記キャストシートの厚さは、目的とするポリプロピレンフィルムを得ることができる限り、特に制限されることはないが、好ましくは０．０５ｍｍ～２ｍｍ、より好ましくは０．１ｍｍ～１ｍｍである。
【0118】
なお、キャストシートの作製工程中（特に、押出機内）においては、ポリプロピレンは、少なからず熱劣化（酸化劣化）やせん断劣化を受ける。このような劣化の進行度合い、即ち分子量分布や立体規則性の変化は、押出器内の窒素パージ（酸化の抑制）、押出機内のスクリュー形状（せん断力）、キャスト時のＴダイの内部形状（せん断力）、酸化防止剤の添加量（酸化の抑制）、キャスト時の巻き取り速度（伸長力）などにより抑制することが可能である。
【0119】
２－３．延伸処理
前記二軸延伸ポリプロピレンフィルムは、前記キャストシートに延伸処理を施すことによって製造することができる。延伸方法としては逐次二軸延伸方法が好ましい。逐次二軸延伸方法としては、まずキャストシートを、比較的高温、好ましくは１４２～１８０℃、より好ましくは１４３～１６０℃、さらに好ましくは１４４～１５０℃の温度に保ち、速度差を設けたロール間に通して流れ方向に好ましくは３～７倍、より好ましくは４～６に延伸し、直ちに室温に冷却する。引き続き、当該延伸フィルムをテンターに導いて、好ましくは１５０～１６０℃、より好ましくは１５０～１５９℃、さらに好ましくは１５０～１５８℃、よりさらに好ましくは１５０～１５７℃の温度で幅方向に３～１１倍（好ましくは８～１１倍）に横延伸した後、緩和、熱固定を施して、ロール状に巻回する。
前記二軸延伸ポリプロピレンフィルムは、前記キャストシートに延伸処理を施すことによって製造することができる。延伸方法としては逐次二軸延伸方法が好ましい。逐次二軸延伸方法としては、まずキャストシートを、比較的高温、好ましくは１４２～１８０℃、より好ましくは１４３～１６０℃、さらに好ましくは１４４～１５０℃の温度に保ち、速度差を設けたロール間に通して流れ方向に好ましくは３～７倍、より好ましくは４～６に延伸し、直ちに室温に冷却する。引き続き、当該延伸フィルムをテンターに導いて、好ましくは１５０～１６０℃、より好ましくは１５０～１５９℃、さらに好ましくは１５０～１５８℃、よりさらに好ましくは１５０～１５７℃の温度で幅方向に３～１１倍（好ましくは８～１１倍）に横延伸した後、緩和、熱固定を施して、ロール状に巻回する。
【0120】
縦延伸速度は、好ましくは１００～１０００００％／ｓｅｃ、より好ましくは１０００～８００００％／ｓｅｃ、さらに好ましくは６００００～７００００％／ｓｅｃ、よりさらに好ましくは６５０００～７００００％／ｓｅｃである。横延伸速度は、好ましくは１０～８００％／ｓｅｃ、より好ましくは１００～６００％／ｓｅｃ、さらに好ましくは３００～４００％／ｓｅｃ、よりさらに好ましくは３００～３５０％／ｓｅｃである。
【0121】
ロール状に巻回されたフィルムは、２０～４５℃程度の雰囲気中でエージング処理を施した後、巻き戻されながら（繰り出されながら）、スリッター等で所望の製品幅にスリット加工（断裁）され、各々、再び巻回される。
【0122】
上記のような延伸工程によって、機械的強度に優れたフィルムとなる。
【0123】
前記ポリプロピレンフィルムには、延伸及び熱固定工程終了後に、オンラインもしくはオフラインにてコロナ放電処理を行うことが好ましい。コロナ放電処理を行うことにより、金属蒸着加工工程などの後工程における接着特性を高めることができる。コロナ放電処理は、公知の方法を用いて行うことができる。雰囲気ガスとして空気、炭酸ガス、窒素ガス、及びこれらの混合ガスを用いて行うことが好ましい。
【0124】
本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法は、特に制限されないが、後述の「３．金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法」の欄に記載の方法によって好適に製造することができる。
【0125】
３．金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法
本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法は、原反ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に金属蒸着を施し、金属層を形成する工程と、前記金属層の表面にオイルコート層を形成する工程と、除電工程を備え、前記オイルコート層に含まれるオイルは、２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａ以下であり、前記オイルコート層の存在量が、３～１５ｍｇ／ｍ2であることを特徴とする。除電工程においては、不活性ガスを使用することにより、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムを好適に製造することができる。
本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法は、原反ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に金属蒸着を施し、金属層を形成する工程と、前記金属層の表面にオイルコート層を形成する工程と、除電工程を備え、前記オイルコート層に含まれるオイルは、２５℃における蒸気圧が１×１０-8Ｐａ以下であり、前記オイルコート層の存在量が、３～１５ｍｇ／ｍ2であることを特徴とする。除電工程においては、不活性ガスを使用することにより、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムを好適に製造することができる。
【0126】
本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法において、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを構成するポリプロピレンフィルム、金属層、オイルコート層の詳細については、「１．金属層一体型ポリプロピレンフィルム」の欄に記載の通りである。
【0127】
また、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法において、原反ポリプロピレンフィルムの組成については、「１．金属層一体型ポリプロピレンフィルム」の欄に記載された本発明のポリプロピレンフィルムと同様であり、記載を省略する。ただし、原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａについては、例えば金属蒸着によって金属層を形成する処理を施した後の本発明のポリプロピレンフィルムとは異なっている。これは、前述の通り、本発明の原反ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に金属蒸着を施し、金属層を形成する工程においては、蒸着金属の熱によるダメージ、あるいは、原反ポリプロピレンフィルム、および、金属層一体型ポリプロピレンフィルムと冷却ロールとの間の放電による電気ダメージ、また、除電工程においては静電気除去部でのグロー放電処理による電気ダメージを受けるため、本発明のポリプロピレンフィルムの機械的強度が低下するためである。グロー放電で使用するガスは不活性ガスが好ましく、一般的にはアルゴンが好適に用いられる。グロー放電ガスに、酸素のような活性ガスを使用するとポリプロピレンフィルムが酸化され、本発明のポリプロピレンフィルムの機械的強度が著しく低下するため好ましくない。後述のように、金属蒸着を施す工程での、冷却ロールの単位幅当たりの電圧速度比の調整による熱ダメージと電気ダメージの軽減、あるいは、除電工程での放電量の調整による電気ダメージの軽減、および、グロー放電ガスに不活性ガスを使用することによる酸化ダメージの回避により、このような本発明のポリプロピレンフィルムの機械的強度の低下を抑制することができる。
【0128】
本発明の原反ポリプロピレンフィルムの片面又は両面に金属蒸着を施し、金属層を形成する方法としては、例えば、真空蒸着法やスパッタリング法を例示することができる。生産性及び経済性などの観点から、真空蒸着法が好ましい。真空蒸着法として、一般的にるつぼ法式やワイヤー方式などを例示することができるが、特に限定されることはなく、適宜最適なものを選択する。
【0129】
前記真空蒸着法において、金属層の厚さは、膜抵抗で制御する。前記真空蒸着法における蒸着条件として、金属蒸着層３ａの膜抵抗は、１Ω／ｓｑ以上であることが好ましく、５Ω／ｓｑ以上であることがより好ましい。また、金属蒸着層３ａの膜抵抗は、３０Ω／ｓｑ以下であることが好ましく、２７Ω／ｓｑ以下であることがより好ましい。
【0130】
電極取り出し部３ｂ（ヘビーエッジ）の膜抵抗は、１Ω／ｓｑ以上、７Ω／ｓｑ以下であることが好ましく、２Ω／ｓｑ以上、６Ω／ｓｑ以下であることがより好ましい。
【0131】
蒸着により金属層を積層する際のマージンパターンは、特に限定されるものではないが、コンデンサの保安性等の特性を向上させる点から、フィッシュネットパターン、あるいは、Ｔマージンパターンに代表される、いわゆる特殊マージンを含むパターンをフィルムの片方の面上に施すことが好ましい。保安性が高まり、コンデンサの破壊、ショートの防止、などの点からも効果的である。
【0132】
マージンを形成する方法はテープ法、オイル法など、一般に公知の方法が、何ら制限無く使用することができる。
【0133】
以下に、図２を用いて、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの好適な製造方法について説明する。後述するように蒸着条件（主に、冷却ロールの単位幅当たりの電圧速度比、放電量）を制御することにより、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂを抑制することができる。
【0134】
図２は、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造方法を説明するための模式図である。金属層一体型ポリプロピレンフィルムは、以下に説明する製造装置により製造することが好ましい。図２に示すように、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの製造装置は、誘電体フィルム供給部１０１と、絶縁マージン形成部１０２と、特殊蒸着パターンマージン形成部１０３と、金属蒸着部１０４と、オイルコート装置２０１と、ＤＣマグネトロン放電電極１０５、金属層一体型フィルム巻取り部１０６とを備える。
【0135】
誘電体フィルム供給部１０１は、二軸延伸ポリプロピレンフィルム２が巻回された二軸延伸ポリプロピレンフィルムロール２Ｒを支持し、二軸延伸ポリプロピレンフィルム２を供給する。二軸延伸ポリプロピレンフィルムロール２Ｒから供給された二軸延伸ポリプロピレンフィルム２は絶縁マージン形成部１０２に搬送される。
【0136】
絶縁マージン形成部１０２は、二軸延伸ポリプロピレンフィルム２の金属蒸着面２ａに絶縁マージン４のパターンに対応するパターンのオイルを塗布してオイルマスクを形成する。オイルマスクは、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１において絶縁マージンとなる部分に、蒸着工程で金属粒子が付着するのを防止するためのものである。絶縁マージン形成部１０２は、オイルタンクに貯蔵しているオイルを気化してタンクに設けたノズル（スリット）より、直接、ポリプロピレンフィルム２の金属蒸着面２ａにオイルを塗布しオイルマスクを形成する。
【0137】
特殊蒸着パターンマージン形成部１０３は、二軸延伸ポリプロピレンフィルム２の金属蒸着面２ａに、金属蒸着層３ａの電極パターンに概ね対応するパターンでオイルを塗布し、オイルマスクを形成する。オイルマスクは、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１において縦マージンや横マージンとなる部分に、蒸着工程で金属粒子が付着するのを防止するためのものである。特殊蒸着パターンマージン形成部１０３ は、オイルタンク１０３ａと、アニロックスロール１０３ｂと、転写ロール１０３ｃと、版ロール１０３ｄと、バックアップロール１０３ｅ を有する。オイルタンク１０３ａは、貯蔵しているオイルを気化してノズルから噴出する。アニロックスロール１０３ｂと転写ロール１０３ｃは、その外周面にオイルタンク１０３ａのノズルから噴出されたオイルが付着した状態で回転する。バックアップロール１０３ｅはポリプロピレンフィルム２ を介して版ロール１０３ｄと対向し、二軸延伸ポリプロピレンフィルム２の冷却ロール接触面２ｂに当接する。
【0138】
絶縁マージン形成部１０２及び特殊蒸着パターンマージン形成部１０３を通過した二軸延伸ポリプロピレンフィルム２は蒸着部１０４へと搬送される。
【0139】
蒸着部１０４は、金属蒸気生成部１０４ａ 、１０４ｂと、金属蒸気生成部１０４ａ、１０４ｂに二軸延伸ポリプロピレンフィルム２を介して対向する冷却ロール１０４ｃとを備える。金属蒸気生成部１０４ａは、金属蒸着層３ａの材料である金属のワイヤーに電流を流すことで加熱したボート上に供給することで、金属蒸気を発生させ、その金属蒸気を二軸延伸ポリプロピレンフィルム２の金属蒸着面２ａに蒸着させる。金属蒸気生成部１０４ｂは、電極取り出し部３ｂの材料である金属を熱して蒸発させて金属蒸気を発生し、金属蒸気生成部１０４ａによって二軸延伸ポリプロピレンフィルム２の金属蒸着面２ａ上に先に形成された金属蒸着層３ａ上に重ねて蒸着される。これにより、電極取り出し部３ｂ部分の金属蒸着層は、それ以外の部分の金属蒸着層よりも厚くなり、ヘビーエッジ構造が形成される。なお、金属蒸気生成部１０４ａ、１０４ｂで発生した金属蒸気は、二軸延伸ポリプロピレンフィルム２の金属蒸着面２ａ上に形成されたオイルマスク以外の部分に付着することで金属蒸着電極３を形成する。
【0140】
冷却ロール１０４Ｃには、電圧が印加されていて、電圧印加により、二軸延伸ポリプロピレンフィルム２の冷却ロール接触面２ｂは冷却ロール１０４Ｃに密着して二軸延伸ポリプロピレンフィルム２を冷却する。冷却ロール１０４Ｃに対する冷却ロール接触面２ｂの密着度合いは、冷却ロール１０４Ｃの印加電圧（Ｖ）に比例し、また、冷却ロールの幅（ｍ）、および、蒸着速度（ｍ／ｍｉｎ）に反比例する。この為、冷却ロールの単位幅当たりの電圧速度比（単位：Ｖ・ｍｉｎ／ｍ2）が高いほど、二軸延伸ポリプロピレンフィルム２の冷却ロール接触面２ｂは冷却ロール１０４Ｃにより密着し、冷却効率が上がり、蒸着金属の熱によるダメージを防ぐことが可能となる。冷却ロールの単位幅当たりの電圧速度比は、０．２０Ｖ・ｍｉｎ／ｍ2以上０．４５Ｖ・ｍｉｎ／ｍ2以下が好ましい。冷却ロールの単位幅当たりの電圧速度比が、０．２０Ｖ・ｍｉｎ／ｍ2より小さいと、二軸延伸ポリプロピレンフィルム２の冷却ロール接触面２ｂが冷却ロール１０４Ｃに十分に密着しないことから冷却効率が悪くなり、二軸延伸ポリプロピレンフィルム２、あるいは、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１が熱ダメージを受けて、結果として、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１のＭＤ方向の引張強度、および、耐電圧性が低下して、コンデンサにしたときに絶縁破壊や発熱により寿命が低下する。また、冷却ロールの単位幅当たりの電圧速度比が、０．４５Ｖ・ｍｉｎ／ｍ2より大きいと、二軸延伸ポリプロピレンフィルム２の冷却ロール接触面２ｂが冷却ロール１０４Ｃに十分に密着するので冷却効率が良くなり、二軸延伸ポリプロピレンフィルム２、あるいは、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１の熱ダメージは軽減するが、二軸延伸ポリプロピレンフィルム２とロール１０４Ｃとの間、あるいは、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１とロール１０４Ｃとの間で放電が発生しやすくなり、放電が発生した場合、二軸延伸ポリプロピレンフィルム２、あるいは、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１が電気ダメージを受けて損傷をもたらし、また、放電が発生しない場合でも、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１が帯電しやすくなり、金属層一体型フィルム巻取り部１０６でロール状に巻き取るときに、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１の静電気の放電による電気ダメージが発生し、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１に損傷をもたらす。二軸延伸ポリプロピレンフィルム２、あるいは、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１が電気ダメージを受けて損傷すると、ＭＤ方向の引張強度、および、耐電圧性が低下して、コンデンサにしたときに絶縁破壊や発熱による寿命低下が発生し易くなる。また、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１が帯電すると、滑り性が悪化するため、金属層一体型フィルム巻取り部１０６での巻取り、あるいは、コンデンサ作製の素子巻き工程でシワが発生しやすくなる。また、コンデンサ作製の素子巻き後のプレス処理工程で、帯電による滑り性悪化のため、座屈が発生し易くなる。シワや座屈は、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１に損傷を与え、コンデンサの絶縁破壊や発熱による寿命低下の要因となるので好ましくない。冷却ロールの単位幅当たりの電圧速度比は、０．２４Ｖ・ｍｉｎ／ｍ2以上、０．４１Ｖ・ｍｉｎ／ｍ2以下がさらに好ましい。
【0141】
冷却ロール１０４Ｃの温度は、二軸延伸ポリプロピレンフィルム２、あるいは、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１の熱ダメージを防止する観点から、－１８℃以下が好ましく、－１９℃以下がより好ましい。
【0142】
二軸延伸ポリプロピレンフィルム２に蒸着部１０４で金属蒸着電極３が形成されることで形成された金属層一体型ポリプロピレンフィルム１の金属層の表面にオイルコート層を形成する。前記の通り、金属層の表面にオイルコート層を形成する方法については、オイルコート層が上記所定の存在量となるようにして、上記の所定の蒸気圧のオイルを金属層の表面に付着させることができる方法であれば、特に制限されず、公知の方法を利用することができる。例えば、オイルを有機溶媒で希釈してリットダイコーターで塗布した後に溶媒分を蒸散させて付着させる方法、真空中においてオイルを加熱して蒸散させる方法（点状もしくは細いスリット状のノズルから加熱したオイルを蒸散・噴霧する方法）などを使用することができる。後者の方法は、例えば、真空蒸着法で金属層を形成する場合、真空蒸着機内にオイル層形成工程を設けられるため生産性が良い利点があり、かつ均一性の高いオイル層形成ができて好ましい。例えば、特開２００９－２０６２９６号公報の図７に記載されたようなオイルコート装置２０１（図２参照）を用いて、金属層一体型ポリプロピレンフィルムの金属層の表面にオイルを加熱蒸着させて、オイルコート層を形成することができる。
【0143】
金属層の表面にオイルコート層を形成した後、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１は、除電工程として、静電気除去部１０５を通過する。静電気除去部１０５には、ＤＣマグネトロン放電電極１０５ａ、１０５ｂ、１０５ｃ、１０５ｄが備えられており、ガスが供給された状態で、ＤＣマグネトロン放電電極部１０５ａ、１０５ｂ、１０５ｃ、１０５ｄに電力を供給する事で、ガスのイオンが発生する（グロー放電）。ガスのイオンが発生した状態で、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１が静電気除去部１０５を通過すると、ガスのイオンにより金属層一体型ポリプロピレンフィルム１の静電気が中和され、金属層一体型ポリプロピレンフィルムロール１Ｒが帯電することを防ぐ。ガスのイオンが金属層一体型ポリプロピレンフィルム１に与える静電気の中和の程度は、放電量で表すことができ、放電量は、ＤＣマグネトロン放電電極部１０５ａ、１０５ｂ、１０５ｃ、１０５ｄの合計の電力（Ｗ）に比例し、ＤＣマグネトロン放電電極部の幅（ｍ）、および、蒸着速度（ｍ／ｍｉｎ）に反比例する。ここで、ＤＣマグネトロン放電電極部１０５ａ、１０５ｂ、１０５ｃ、１０５ｄの各々の幅は同一であり、前記、ＤＣマグネトロン放電電極部の幅（ｍ）は、ＤＣマグネトロン放電電極部１０５ａ、１０５ｂ、１０５ｃ、１０５ｄの合計の幅ではなく、１本当たりの幅である。放電量は１．５Ｗ・ｍｉｎ／ｍ2以上、３．７Ｗ・ｍｉｎ／ｍ2以下が好ましい。放電量が３．７Ｗ・ｍｉｎ／ｍ2より大きいと、ＤＣマグネトロン放電電極部１０５ａ、１０５ｂ、１０５ｃ、１０５ｄの放電が強くなり過ぎて、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１が電気ダメージを受けて損傷をもたらし、また、放電が発生しない場合でも、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１がガスのイオンにより帯電する。また、放電量が１．５Ｗ・ｍｉｎ／ｍ2より小さいと、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１の静電気の中和が不十分となり帯電する。金属層一体型ポリプロピレンフィルム１が電気ダメージを受けて損傷すると、ＭＤ方向の引張強度、および、耐電圧性が低下して、コンデンサにしたときに絶縁破壊や発熱による寿命低下が発生し易くなる。また、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１が帯電すると、金属層一体型フィルム巻取り部１０６でロール状に巻き取るときに、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１の静電気の放電による電気ダメージが発生し、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１に損傷をもたらす。金属層一体型ポリプロピレンフィルム１が損傷すると、ＭＤ方向の引張強度、および、耐電圧性が低下して、コンデンサにしたときに絶縁破壊や発熱による寿命低下が発生し易くなる。また、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１が帯電すると、滑り性が悪化するため、金属層一体型フィルム巻取り部１０６での巻取り、あるいは、コンデンサ作製の素子巻き工程でシワが発生しやすくなる。また、コンデンサ作製の素子巻き後のプレス処理工程で、帯電による滑り性悪化のため、座屈が発生し易くなる。シワや座屈は、金属層一体型ポリプロピレンフィルム１に損傷を与え、コンデンサの絶縁破壊や発熱による寿命低下の要因となるので好ましくない。放電量は１．９Ｗ・ｍｉｎ／ｍ2以上、３．３Ｗ・ｍｉｎ／ｍ2以下がより好ましい。
グロー放電で使用するガスは不活性ガスが好ましく、一般的にはアルゴンが好適に用いられる。グロー放電ガスに、酸素のような活性ガスを使用するとポリプロピレンフィルムが酸化され、本発明のポリプロピレンフィルムの機械的強度が著しく低下するため好ましくない。
グロー放電で使用するガスは不活性ガスが好ましく、一般的にはアルゴンが好適に用いられる。グロー放電ガスに、酸素のような活性ガスを使用するとポリプロピレンフィルムが酸化され、本発明のポリプロピレンフィルムの機械的強度が著しく低下するため好ましくない。
【0144】
静電気除去部１０５を通過した金属層一体型ポリプロピレンフィルム１は、金属層一体型フィルム巻取り部１０６に搬送され巻き取られ、金属層一体型ポリプロピレンフィルムロール１Ｒとなる。
【0145】
上記製造装置を用い、ポリプロピレンフィルム２の金属蒸着面２ａ上に金属蒸着電極３、および、オイルコート層５を形成し、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルム１を得ることができる。
【0146】
４．フィルムコンデンサ
本発明は、その一態様において、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムを含む、フィルムコンデンサ（本明細書において、「本発明のフィルムコンデンサ」と示すこともある。）に関する。以下、これについて説明する。
本発明は、その一態様において、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムを含む、フィルムコンデンサ（本明細書において、「本発明のフィルムコンデンサ」と示すこともある。）に関する。以下、これについて説明する。
【0147】
本発明のフィルムコンデンサは、高温高湿下で、かつ、高い電位傾度の電圧を印加して使用しても、フィルムコンデンサの膨張、破裂が抑えられ、静電容量安定性に優れている。
【0148】
例えば、本発明のフィルムコンデンサは、実施例に記載の、耐湿性試験（８５℃８５％ＲＨ（高温高湿）の恒温恒湿槽中にて、フィルムコンデンサに２５０Ｖ／μｍの直流電圧（高い電位傾度の電圧）を２４時間負荷し続ける試験）により測定される。試験に供したフィルムコンデンサのうち、膨張、破裂が発生していないものの個数の割合を残存率α（％）とすると、残存率α（％）は、好ましくは８０％以上、より好ましくは１００％である。
【0149】
例えば、本発明のフィルムコンデンサは、実施例に記載の、耐湿性試験（８５℃８５％ＲＨ（高温高湿）の恒温恒湿槽中にて、フィルムコンデンサに２５０Ｖ／μｍの直流電圧（高い電位傾度の電圧）を２４時間負荷し続ける試験）により測定される。試験に供したフィルムコンデンサの静電容量の変化率（％）は、好ましくは―１０％以上、より好ましくは－５％以上である。当該静電容量変化率（％）の上限は特に制限されず、例えば５％、３％、２％、１％、又は０％である。
【0150】
本発明の一態様において、フィルムコンデンサを作製する工程では、例えば、フィルムの巻き付け加工が行われる。例えば、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムにおける金属層と本発明のポリプロピレンフィルムとが交互に積層されるように、更には、絶縁マージン部が逆サイドとなるように、２枚１対の本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムを重ね合わせて巻回する。この際、２枚１対の本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムを、電極取り出し部が１対になる相手の絶縁マージン部よりも外側に出るように１～２ｍｍずらして積層することが好ましい。用いる巻回機は特に制限されず、例えば、株式会社皆藤製作所製の自動巻取機３ＫＡＷ－Ｎ２型等を利用することができる。
【0151】
扁平型フィルムコンデンサを作製する場合、巻回後、通常、得られた巻回物に対してプレスが施される。プレスによってフィルムコンデンサの巻締まり・素子成形を促す。層間ギャップの制御・安定化を施す点から、与える圧力は、本発明のフィルムの厚さ等によってその最適値は変わるが、荷重１～２０ｋｇｆ／ｃｍ2である。
【0152】
続いて、巻回物の両端面に金属を溶射してメタリコン電極を設けることによって、フィルムコンデンサを作製する。
【0153】
フィルムコンデンサに対して、更に所定の熱処理が施される。すなわち、本発明では、フィルムコンデンサに対し、熱処理を施す工程（以下、「熱エージング」と称することがある）を含む。熱処理温度は、特に制限されないが、例えば８０～１９０℃である。フィルムコンデンサに対して熱処理を施す方法としては、特に制限されないが、例えば、大気圧、または、真空雰囲気下で、恒温槽を用いる方法や高周波誘導加熱を用いる方法等を含む公知の方法から適宜選択してもよい。熱処理を施す時間は、特に制限されないが、例えば、真空雰囲気下で、恒温槽を用いる場合、機械的及び熱的な安定を得る点で、１時間以上とすることが好ましく、３時間以上とすることがより好ましいが、熱シワや型付等の成形不良を防止する点で、２０時間以下とすることがより好ましい。
【0154】
熱処理を施すことによって熱エージングの効果が得られる。具体的には、本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムに基づくフィルムコンデンサを構成するフィルム間の空隙が減少し、フィルムコンデンサの使用時にコロナ放電が抑制され、しかも本発明の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの内部構造が変化して結晶化が進む。その結果、耐電圧性がより向上するものと考えられる。
【0155】
熱エージングを施したフィルムコンデンサのメタリコン電極には、通常、リード線が溶接される。また、特に制限されないが、耐候性を付与するため、フィルムコンデンサをエポキシ樹脂で被覆する、あるいは、フィルムコンデンサをケースに封入してエポキシ樹脂でポッティングすることが好ましい。
【0156】
本発明のポリプロピレンフィルムを利用した、本発明のフィルムコンデンサは、高温高湿下で、かつ、高い電位傾度の電圧を印加の使用環境で好適に使用され、小型、さらには、高容量（例えば、静電容量が、５μＦ以上、好ましくは１０μＦ以上、さらに好ましくは２０μＦ以上、よりさらに好ましくは３０μＦ以上、とりわけ好ましくは４０μＦ以上。静電容量の上限は特に制限されず、例えば１５０μＦ、１３００μＦ、１１０μＦ、又は１００μＦである。）のフィルムコンデンサとすることができる。従って、本発明のフィルムコンデンサは、電子機器、電気機器などに使用されている、高電圧コンデンサ、各種スイッチング電源、コンバータ及びインバータ等のフィルタ用コンデンサ及び平滑用コンデンサ等として利用することができる。また、本発明のフィルムコンデンサは、近年需要が高まっている電気自動車及びハイブリッド自動車等の駆動モーターを制御するインバータ用コンデンサ、コンバータ用コンデンサ等としても好適に利用することができる。
【実施例0157】
以下に実施例及び比較例を示して本発明を詳細に説明する。但し、本発明は実施例に限定されるものではない。なお、特記しない限り、部及び％はそれぞれ「質量部」及び「質量％」を示す。
【0158】
（１）ポリプロピレン樹脂の準備
実施例及び比較例の二軸延伸ポリプロピレンフィルムを製造するために使用したポリプロピレン樹脂を、表１に示す。
実施例及び比較例の二軸延伸ポリプロピレンフィルムを製造するために使用したポリプロピレン樹脂を、表１に示す。
【0159】
表１に示す樹脂Ａは、プライムポリマー株式会社製の製品である。樹脂Ｂは、大韓油化社製のＳ８０２Ｍである。樹脂Ａ、Ｂは、いずれも直鎖状ホモポリプロピレン樹脂である。
【0160】
表１に、直鎖状ホモポリプロピレン樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、ｚ平均分子量（Ｍｚ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、分子量分布（Ｍｚ／Ｍｎ）、メルトフローレート（ＭＦＲ）、及び、ヘプタン不溶分（ＨＩ）を示した。これらの値は、原料樹脂ペレットの形態での値である。測定方法は以下の通りである。
【0161】
（１－１）直鎖状ポリプロピレン樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、ｚ平均分子量（Ｍｚ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、及び、分子量分布（Ｍｚ／Ｍｎ）の測定
ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）を用い、以下の条件で、各樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、ｚ平均分子量（Ｍｚ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、及び、分子量分布（Ｍｚ／Ｍｎ）を測定した。
ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）を用い、以下の条件で、各樹脂の数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、ｚ平均分子量（Ｍｚ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、及び、分子量分布（Ｍｚ／Ｍｎ）を測定した。
【0162】
具体的に、東ソー株式会社製、示差屈折計（ＲＩ）内蔵高温ＧＰＣ装置であるＨＬＣ－８１２１ＧＰＣ-ＨＴ型を使用した。カラムとして、東ソー株式会社製のＴＳＫｇｅｌ
ＧＭＨＨＲ－Ｈ（２０）ＨＴを３本連結して使用した。１４０℃のカラム温度で、溶離液として、トリクロロベンゼンを、１．０ｍｌ／ｍｉｎの流速で流して測定した。東ソー株式会社製の標準ポリスチレンを用いてその分子量Ｍに関する検量線を作成し、測定値をＱ－ファクターを用いてポリプロピレンの分子量へ換算して、数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、及び、ｚ平均分子量（Ｍｚ）を得た。このＭｗとＭｎの値を用いて分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を得た。また、このＭｚとＭｎの値を用いて分子量分布（Ｍｚ／Ｍｎ）を得た。
ＧＭＨＨＲ－Ｈ（２０）ＨＴを３本連結して使用した。１４０℃のカラム温度で、溶離液として、トリクロロベンゼンを、１．０ｍｌ／ｍｉｎの流速で流して測定した。東ソー株式会社製の標準ポリスチレンを用いてその分子量Ｍに関する検量線を作成し、測定値をＱ－ファクターを用いてポリプロピレンの分子量へ換算して、数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、及び、ｚ平均分子量（Ｍｚ）を得た。このＭｗとＭｎの値を用いて分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を得た。また、このＭｚとＭｎの値を用いて分子量分布（Ｍｚ／Ｍｎ）を得た。
【0163】
（１－２）メルトフローレート（ＭＦＲ）の測定
各樹脂について原料樹脂ペレットの形態でのメルトフローレート（ＭＦＲ）を、東洋精機株式会社のメルトインデックサを用いてＪＩＳ Ｋ ７２１０の条件Ｍに準じて測定した。具体的には、まず、試験温度２３０℃にしたシリンダ内に、４ｇに秤りとった試料を挿入し、２．１６ｋｇの荷重下で３．５分予熱した。その後、３０秒間で底穴より押出された試料の重量を測定し、ＭＦＲ（ｇ／１０ｍｉｎ）を求めた。上記の測定を３回繰り返し、その平均値をＭＦＲの測定値とした。結果を表１に示す。
各樹脂について原料樹脂ペレットの形態でのメルトフローレート（ＭＦＲ）を、東洋精機株式会社のメルトインデックサを用いてＪＩＳ Ｋ ７２１０の条件Ｍに準じて測定した。具体的には、まず、試験温度２３０℃にしたシリンダ内に、４ｇに秤りとった試料を挿入し、２．１６ｋｇの荷重下で３．５分予熱した。その後、３０秒間で底穴より押出された試料の重量を測定し、ＭＦＲ（ｇ／１０ｍｉｎ）を求めた。上記の測定を３回繰り返し、その平均値をＭＦＲの測定値とした。結果を表１に示す。
【0164】
（１－３）ヘプタン不溶分（ＨＩ）の測定
各樹脂について、１０ｍｍ×３５ｍｍ×０．３ｍｍにプレス成形して約３ｇの測定用サンプルを作製した。次に、ヘプタン約１５０ｍＬを加えてソックスレー抽出を８時間行った。抽出前後の試料質量よりヘプタン不溶分を算出した。結果を表１に示す。
各樹脂について、１０ｍｍ×３５ｍｍ×０．３ｍｍにプレス成形して約３ｇの測定用サンプルを作製した。次に、ヘプタン約１５０ｍＬを加えてソックスレー抽出を８時間行った。抽出前後の試料質量よりヘプタン不溶分を算出した。結果を表１に示す。
【0165】
【表1】
【0166】
（２）二軸延伸ポリプロピレンフィルムの作製
樹脂Ａと樹脂Ｂとをドライブレンドした。混合比率は、質量比で（樹脂Ａ）：（樹脂Ｂ）＝７５：２５とした。その後、ドライブレンドした樹脂を用い、樹脂温度２７０℃で溶融した後、Ｔダイを用いて押出し、表面温度を９８℃に保持した金属ドラムに巻きつけて固化させた。これにより、厚さ１１５μｍのキャストシートを作製した。この際、溶融押し出しされた樹脂組成物をエアーナイフで金属ドラムに押さえつけながらキャストシートを作製した。得られた未延伸のキャストシートを１４６℃の温度に保ち、速度差を設けたロール間に通して、延伸速度６７３００％／秒で、流れ方向に５倍に延伸し、直ちに室温に冷却した。引き続き、延伸フィルムをテンターに導いて、１５５℃の温度で、延伸速度３３５％／秒で、幅方向に１０倍に延伸した後、緩和、熱固定を施した。次いで、フィルム表面（金属ドラム接触面側）に２５Ｗ・ｍｉｎ／ｍ2の処理速度で大気中でコロナ放電処理を行った後、巻き取り、３０℃程度の雰囲気中でエージング処理を施した。これにより、二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
樹脂Ａと樹脂Ｂとをドライブレンドした。混合比率は、質量比で（樹脂Ａ）：（樹脂Ｂ）＝７５：２５とした。その後、ドライブレンドした樹脂を用い、樹脂温度２７０℃で溶融した後、Ｔダイを用いて押出し、表面温度を９８℃に保持した金属ドラムに巻きつけて固化させた。これにより、厚さ１１５μｍのキャストシートを作製した。この際、溶融押し出しされた樹脂組成物をエアーナイフで金属ドラムに押さえつけながらキャストシートを作製した。得られた未延伸のキャストシートを１４６℃の温度に保ち、速度差を設けたロール間に通して、延伸速度６７３００％／秒で、流れ方向に５倍に延伸し、直ちに室温に冷却した。引き続き、延伸フィルムをテンターに導いて、１５５℃の温度で、延伸速度３３５％／秒で、幅方向に１０倍に延伸した後、緩和、熱固定を施した。次いで、フィルム表面（金属ドラム接触面側）に２５Ｗ・ｍｉｎ／ｍ2の処理速度で大気中でコロナ放電処理を行った後、巻き取り、３０℃程度の雰囲気中でエージング処理を施した。これにより、二軸延伸ポリプロピレンフィルムを得た。
【0167】
（３）原反ポリプロピレンフィルムの作製
上記（２）で作製した二軸延伸ポリプロピレンフィルムのロールからフィルムを巻き出し、幅方向にスリッターにて断裁した。断裁後のポリプロピレンフィルムを巻回する際は、外径が１７６ｍｍの繊維強化プラスチック製のコアを使用し、接圧ロールを備える巻き取り装置を用いて、ポリプロピレンフィルムに面圧を付与しながら巻回する方式を採用した。断裁条件は、速度３００ｍ／ｍｉｎ、巻出張力４０Ｎ／ｍ、巻取張力５０Ｎ／ｍ、巻取面圧４００Ｎ／ｍとし、接圧ロールはゴム製の外径１５２ｍｍ、表面硬度４０°のものを使用し、幅６２０ｍｍ、長さ７５，０００ｍの原反ポリプロピレンフィルムのロールを仕上げた。巻取り中のフィルムを目視観察し、シワの発生がない事を確認した。また、得られた原反ポリプロピレンフィルムのロール端面の観察を行い、２ｍｍ以上のズレが発生していない事を確認した。
上記（２）で作製した二軸延伸ポリプロピレンフィルムのロールからフィルムを巻き出し、幅方向にスリッターにて断裁した。断裁後のポリプロピレンフィルムを巻回する際は、外径が１７６ｍｍの繊維強化プラスチック製のコアを使用し、接圧ロールを備える巻き取り装置を用いて、ポリプロピレンフィルムに面圧を付与しながら巻回する方式を採用した。断裁条件は、速度３００ｍ／ｍｉｎ、巻出張力４０Ｎ／ｍ、巻取張力５０Ｎ／ｍ、巻取面圧４００Ｎ／ｍとし、接圧ロールはゴム製の外径１５２ｍｍ、表面硬度４０°のものを使用し、幅６２０ｍｍ、長さ７５，０００ｍの原反ポリプロピレンフィルムのロールを仕上げた。巻取り中のフィルムを目視観察し、シワの発生がない事を確認した。また、得られた原反ポリプロピレンフィルムのロール端面の観察を行い、２ｍｍ以上のズレが発生していない事を確認した。
【0168】
（４）原反ポリプロピレンフィルムの物性測定
（４－１）原反ポリプロピレンフィルムの厚さ測定
上記（３）で作製した原反ポリプロピレンフィルムの厚さ（単位：μｍ）を測定した。具体的に、シチズンセイミツ社製の紙厚測定器ＭＥＩ－１１を用いて１００±１０ｋＰａで測定すること以外、ＪＩＳ－Ｃ２３３０に準拠して測定した。結果、原反ポリプロピレンフィルムの厚さは、２．３μｍであった。
（４－１）原反ポリプロピレンフィルムの厚さ測定
上記（３）で作製した原反ポリプロピレンフィルムの厚さ（単位：μｍ）を測定した。具体的に、シチズンセイミツ社製の紙厚測定器ＭＥＩ－１１を用いて１００±１０ｋＰａで測定すること以外、ＪＩＳ－Ｃ２３３０に準拠して測定した。結果、原反ポリプロピレンフィルムの厚さは、２．３μｍであった。
【0169】
（４－２）原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａ測定
上記（３）で作製した原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａ（単位：ＭＰａ）を、ＪＩＳ Ｋ ７１２７：１９９９に準拠して測定した。具体的には、二軸延伸ポリプロピレンフィルムから、ＭＤ方向１５０ｍｍ、ＴＤ方向（Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）２０ｍｍのサンプルを切り出した。切り出したサンプルを、引張試験機（株式会社エー・アンド・デイ製 テンシロン万能試験機 ＲＴＧ－１２１０）のチャックにチャック間距離１００ｍｍでセットした後、試験速度２００ｍｍ／ｍｉｎで引張試験を行った。引張試験の際の温度は２３℃であった。引張試験におけるサンプル破壊時の荷重値を、引張試験前におけるサンプルの断面積（引張試験前におけるサンプルの厚さ×幅（ＴＤ方向）２０ｍｍ）で除すことによって、ＭＤ方向の引張強度Ａを算出した。結果、原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａは、１６７ＭＰａであった。
上記（３）で作製した原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａ（単位：ＭＰａ）を、ＪＩＳ Ｋ ７１２７：１９９９に準拠して測定した。具体的には、二軸延伸ポリプロピレンフィルムから、ＭＤ方向１５０ｍｍ、ＴＤ方向（Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ）２０ｍｍのサンプルを切り出した。切り出したサンプルを、引張試験機（株式会社エー・アンド・デイ製 テンシロン万能試験機 ＲＴＧ－１２１０）のチャックにチャック間距離１００ｍｍでセットした後、試験速度２００ｍｍ／ｍｉｎで引張試験を行った。引張試験の際の温度は２３℃であった。引張試験におけるサンプル破壊時の荷重値を、引張試験前におけるサンプルの断面積（引張試験前におけるサンプルの厚さ×幅（ＴＤ方向）２０ｍｍ）で除すことによって、ＭＤ方向の引張強度Ａを算出した。結果、原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａは、１６７ＭＰａであった。
【0170】
（４－３）原反ポリプロピレンフィルムのヘーズ測定
上記（３）で作製した原反ポリプロピレンフィルムのヘーズ（単位：％）は、ヘーズメータ（日本電色工業株式会社製「ＮＤＨ－５０００」）を用いて、ＪＩＳ Ｋ ７１３６：２０００に準拠して測定した。サンプルは、ロールより切り出したが、サンプルの大きさＭＤ方向５０ｍｍ、ＴＤ方向１００ｍｍとした。結果、原反ポリプロピレンフィルムのヘーズは、３．１％であった。
上記（３）で作製した原反ポリプロピレンフィルムのヘーズ（単位：％）は、ヘーズメータ（日本電色工業株式会社製「ＮＤＨ－５０００」）を用いて、ＪＩＳ Ｋ ７１３６：２０００に準拠して測定した。サンプルは、ロールより切り出したが、サンプルの大きさＭＤ方向５０ｍｍ、ＴＤ方向１００ｍｍとした。結果、原反ポリプロピレンフィルムのヘーズは、３．１％であった。
【0171】
（５）オイルコート層のオイル
実施例及び比較例の金属層一体型ポリプロピレンフィルムを製造するために使用したオイルを、表２に示す。
実施例及び比較例の金属層一体型ポリプロピレンフィルムを製造するために使用したオイルを、表２に示す。
【0172】
表２に、オイルの数平均分子量（Ｍｎ）、オイルの重量平均分子量（Ｍｗ）、オイルの分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を示した。各オイルの数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）を用いて測定した。測定方法は以下の通りである。
【0173】
（５－１）オイルＡ、オイルＢ、オイルＣの数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）の測定
東ソー株式会社製、示差屈折計（ＲＩ）内蔵高温ＧＰＣ装置であるＨＬＣ－８１２１ＧＰＣ-ＨＴ型を使用した。カラムとして、昭和電工株式会社製のＳｈｏｄｅｘ ＧＰＣ ＫＦ－８０６Ｍを２本連結して使用した。４５℃のカラム温度で、溶離液として、トルエンを、１．０ｍｌ／ｍｉｎの流速で流して測定した。昭和電工株式会社製の標準ポリスチレンを用いてその分子量Ｍに関する検量線を作成し、測定値をＱ－ファクターを用いて各オイルの分子量へ換算して、数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）を得た。このＭｗとＭｎの値を用いて分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を得た。
東ソー株式会社製、示差屈折計（ＲＩ）内蔵高温ＧＰＣ装置であるＨＬＣ－８１２１ＧＰＣ-ＨＴ型を使用した。カラムとして、昭和電工株式会社製のＳｈｏｄｅｘ ＧＰＣ ＫＦ－８０６Ｍを２本連結して使用した。４５℃のカラム温度で、溶離液として、トルエンを、１．０ｍｌ／ｍｉｎの流速で流して測定した。昭和電工株式会社製の標準ポリスチレンを用いてその分子量Ｍに関する検量線を作成し、測定値をＱ－ファクターを用いて各オイルの分子量へ換算して、数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）を得た。このＭｗとＭｎの値を用いて分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を得た。
【0174】
（５－２）オイルＤの数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）の測定
東ソー株式会社製、示差屈折計（ＲＩ）内蔵高温ＧＰＣ装置であるＨＬＣ－８１２１ＧＰＣ-ＨＴ型を使用した。カラムとして、昭和電工株式会社製のＳｈｏｄｅｘ ＧＰＣ ＬＦ－４０４を使用した。４０℃のカラム温度で、溶離液として、５ｍＭトリフルオロ酢酸ナトリウム含有ヘキサフルオロイソプロパノールを、０．１５ｍｌ／ｍｉｎの流速で流して測定した。昭和電工株式会社製の標準ポリメタクリル酸メチルを用いてその分子量Ｍに関する検量線を作成し、測定値をＱ－ファクターを用いてオイルＤの分子量へ換算して、数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）を得た。このＭｗとＭｎの値を用いて分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を得た。
東ソー株式会社製、示差屈折計（ＲＩ）内蔵高温ＧＰＣ装置であるＨＬＣ－８１２１ＧＰＣ-ＨＴ型を使用した。カラムとして、昭和電工株式会社製のＳｈｏｄｅｘ ＧＰＣ ＬＦ－４０４を使用した。４０℃のカラム温度で、溶離液として、５ｍＭトリフルオロ酢酸ナトリウム含有ヘキサフルオロイソプロパノールを、０．１５ｍｌ／ｍｉｎの流速で流して測定した。昭和電工株式会社製の標準ポリメタクリル酸メチルを用いてその分子量Ｍに関する検量線を作成し、測定値をＱ－ファクターを用いてオイルＤの分子量へ換算して、数平均分子量（Ｍｎ）、重量平均分子量（Ｍｗ）を得た。このＭｗとＭｎの値を用いて分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を得た。
【0175】
オイルの２５℃における蒸気圧の測定
オイルＣ、および、オイルＤについては、気体流通法により測定した測定値にアントワン（Ａｎｔｏｉｎｅ）式を適用して得られた最適曲線によってオイルの２５℃における蒸気圧（単位：Ｐａ）を算出した。ただし、オイルＡ、および、オイルＢについては、オイル製造元の製品カタログ値とした。
オイルＣ、および、オイルＤについては、気体流通法により測定した測定値にアントワン（Ａｎｔｏｉｎｅ）式を適用して得られた最適曲線によってオイルの２５℃における蒸気圧（単位：Ｐａ）を算出した。ただし、オイルＡ、および、オイルＢについては、オイル製造元の製品カタログ値とした。
【0176】
【表2】
【0177】
（６）金属層一体型ポリプロピレンフィルムの作製
＜実施例１＞
蒸着装置（株式会社アルバック製、製品名：巻取式真空蒸着装置ＥＷＥ－０６０）を用い、冷却ロール温度－２２℃、冷却ロールの単位幅当たりの電圧速度比０．３２Ｖ・ｍｉｎ／ｍ2の条件で、上記（４）で作製した原反ポリプロピレンフィルムのロールにフィルムコンデンサ保安性を付与するための特殊蒸着パターンマージン、絶縁マージンを形成し、金属膜の表面抵抗率が２０Ω／ｓｑになるようにアルミニウム蒸着を施し（金属層を形成する工程）、さらに、重量計を備えたオイルコート装置を用いて、アルミニウム蒸着を施した面に、オイルＡを、オイルコート層の存在量が、６ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着し（金属層の表面にオイルコート層を形成する工程）、さらに、静電気除去部にアルゴンガスを４００ｓｃｃｍ（ｓｃｃｍ：標準状態における１分間のガス流出を示す単位）の条件で供給しながら、放電量２．５Ｗ・ｍｉｎ／ｍ2の条件で、グロー放電処理を行う（除電工程）ことにより、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
＜実施例１＞
蒸着装置（株式会社アルバック製、製品名：巻取式真空蒸着装置ＥＷＥ－０６０）を用い、冷却ロール温度－２２℃、冷却ロールの単位幅当たりの電圧速度比０．３２Ｖ・ｍｉｎ／ｍ2の条件で、上記（４）で作製した原反ポリプロピレンフィルムのロールにフィルムコンデンサ保安性を付与するための特殊蒸着パターンマージン、絶縁マージンを形成し、金属膜の表面抵抗率が２０Ω／ｓｑになるようにアルミニウム蒸着を施し（金属層を形成する工程）、さらに、重量計を備えたオイルコート装置を用いて、アルミニウム蒸着を施した面に、オイルＡを、オイルコート層の存在量が、６ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着し（金属層の表面にオイルコート層を形成する工程）、さらに、静電気除去部にアルゴンガスを４００ｓｃｃｍ（ｓｃｃｍ：標準状態における１分間のガス流出を示す単位）の条件で供給しながら、放電量２．５Ｗ・ｍｉｎ／ｍ2の条件で、グロー放電処理を行う（除電工程）ことにより、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
【0178】
＜実施例２＞
オイルＡを、オイルコート層の存在量が、１５ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
オイルＡを、オイルコート層の存在量が、１５ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
【0179】
＜実施例３＞
オイルＡを、オイルコート層の存在量が、３ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
オイルＡを、オイルコート層の存在量が、３ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
【0180】
＜比較例１＞
オイルＡを、加熱蒸着しなかったこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
オイルＡを、加熱蒸着しなかったこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
【0181】
＜比較例２＞
オイルＡを、オイルコート層の存在量が、２０ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
オイルＡを、オイルコート層の存在量が、２０ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
【0182】
＜比較例３＞
オイルＡを、オイルコート層の存在量が、２ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
オイルＡを、オイルコート層の存在量が、２ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
【0183】
＜比較例４＞
オイルＡを、オイルコート層の存在量が、１ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
オイルＡを、オイルコート層の存在量が、１ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
【0184】
＜比較例５＞
静電気除去部に窒素ガス、および、酸素ガスを各々２００ｓｃｃｍの条件で供給したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
静電気除去部に窒素ガス、および、酸素ガスを各々２００ｓｃｃｍの条件で供給したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
【0185】
＜比較例６＞
静電気除去部に酸素ガスを４００ｓｃｃｍの条件で供給したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
静電気除去部に酸素ガスを４００ｓｃｃｍの条件で供給したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
【0186】
＜比較例７＞
オイルＡの代わりにオイルＢを、オイルコート層の存在量が、６ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
オイルＡの代わりにオイルＢを、オイルコート層の存在量が、６ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
【0187】
＜比較例８＞
オイルＡの代わりにオイルＢを、オイルコート層の存在量が、１５ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
オイルＡの代わりにオイルＢを、オイルコート層の存在量が、１５ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
【0188】
＜比較例９＞
オイルＡの代わりにオイルＢを、オイルコート層の存在量が、３ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
オイルＡの代わりにオイルＢを、オイルコート層の存在量が、３ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
【0189】
＜比較例１０＞
オイルＡの代わりにオイルＣを、オイルコート層の存在量が、６ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
オイルＡの代わりにオイルＣを、オイルコート層の存在量が、６ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
【0190】
＜比較例１１＞
オイルＡの代わりにオイルＣを、オイルコート層の存在量が、３ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
オイルＡの代わりにオイルＣを、オイルコート層の存在量が、３ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
【0191】
＜比較例１２＞
オイルＡの代わりにオイルＤを、オイルコート層の存在量が、６ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
オイルＡの代わりにオイルＤを、オイルコート層の存在量が、６ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
【0192】
＜比較例１３＞
オイルＡの代わりにオイルＤを、オイルコート層の存在量が、３ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
オイルＡの代わりにオイルＤを、オイルコート層の存在量が、３ｍｇ／ｍ2になるよう加熱蒸着したこと以外は、実施例１と同様にして、金属層一体型ポリプロピレンフィルムを得た。
【0193】
（７）金属層一体型ポリプロピレンフィルムの物性測定
（７－１）金属層一体型ポリプロピレンフィルムの厚さ測定
上記（６）で作製した、実施例及び比較例の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの厚さ（単位：μｍ）を測定した。具体的に、シチズンセイミツ社製の紙厚測定器ＭＥＩ－１１を用いて１００±１０ｋＰａで測定すること以外、ＪＩＳ－Ｃ２３３０に準拠して測定した。結果を、表３に示す。
（７－１）金属層一体型ポリプロピレンフィルムの厚さ測定
上記（６）で作製した、実施例及び比較例の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの厚さ（単位：μｍ）を測定した。具体的に、シチズンセイミツ社製の紙厚測定器ＭＥＩ－１１を用いて１００±１０ｋＰａで測定すること以外、ＪＩＳ－Ｃ２３３０に準拠して測定した。結果を、表３に示す。
【0194】
（７－２）金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂ測定
上記（６）で作製した、実施例及び比較例の金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂ（単位：ＭＰａ）を、ＪＩＳ Ｋ ７１２７：１９９９に準拠して測定した。具体的には、金属層一体型ポリプロピレンフィルムから、ＭＤ方向１５０ｍｍ、ＴＤ方向２０ｍｍのサンプルを切り出した。切り出したサンプルを、引張試験機（株式会社エー・アンド・デイ製 テンシロン万能試験機 ＲＴＧ－１２１０）のチャックにチャック間距離１００ｍｍでセットした後、試験速度２００ｍｍ／ｍｉｎで引張試験を行った。引張試験の際の温度は２３℃であった。引張試験におけるサンプル破壊時の荷重値を、引張試験前におけるサンプルの断面積（引張試験前におけるサンプルの厚さ×幅（ＴＤ方向）２０ｍｍ）で除すことによって、ＭＤ方向の引張強度Ｂを算出した。結果を、表３に示す。
上記（６）で作製した、実施例及び比較例の金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂ（単位：ＭＰａ）を、ＪＩＳ Ｋ ７１２７：１９９９に準拠して測定した。具体的には、金属層一体型ポリプロピレンフィルムから、ＭＤ方向１５０ｍｍ、ＴＤ方向２０ｍｍのサンプルを切り出した。切り出したサンプルを、引張試験機（株式会社エー・アンド・デイ製 テンシロン万能試験機 ＲＴＧ－１２１０）のチャックにチャック間距離１００ｍｍでセットした後、試験速度２００ｍｍ／ｍｉｎで引張試験を行った。引張試験の際の温度は２３℃であった。引張試験におけるサンプル破壊時の荷重値を、引張試験前におけるサンプルの断面積（引張試験前におけるサンプルの厚さ×幅（ＴＤ方向）２０ｍｍ）で除すことによって、ＭＤ方向の引張強度Ｂを算出した。結果を、表３に示す。
【0195】
（７－３）原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａを基準（１００％）とした場合の、金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂの割合（Ｂ／Ａ）（％）の算出
上記、（４－２）で測定した、原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａと、上記、（７－２）で測定した、実施例及び比較例の金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂから、原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａを基準（１００％）とした場合の、金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂの割合（Ｂ／Ａ）を算出した。結果を表３に示す。
上記、（４－２）で測定した、原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａと、上記、（７－２）で測定した、実施例及び比較例の金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂから、原反ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ａを基準（１００％）とした場合の、金属層一体型ポリプロピレンフィルムのＭＤ方向の引張強度Ｂの割合（Ｂ／Ａ）を算出した。結果を表３に示す。
【0196】
（７－４）金属層一体型ポリプロピレンフィルムのロール端面評価
上記（６）で作製した、実施例及び比較例の金属層一体型ポリプロピレンフィルムのロール端面を目視観察し、以下の基準で官能評価を行った。結果を表３に示す。
上記（６）で作製した、実施例及び比較例の金属層一体型ポリプロピレンフィルムのロール端面を目視観察し、以下の基準で官能評価を行った。結果を表３に示す。
【0197】
Ａ：オイルコート層の滲み出しによる端面の色ムラ、および、オイルの液だれなし。
Ｂ：オイルコート層の滲み出しによる端面の色ムラはあるが、オイルの液だれなし。
Ｃ：オイルコート層の滲み出しによるオイルの液だれ発生。
Ｂ：オイルコート層の滲み出しによる端面の色ムラはあるが、オイルの液だれなし。
Ｃ：オイルコート層の滲み出しによるオイルの液だれ発生。
【0198】
（７－４）の評価で、Ｃ評価とした金属層一体型ポリプロピレンフィルムのロールは、フィルムコンデンサの製造に不適と判断し、以降、説明する、フィルムコンデンサの製造、および、評価には供さなかった。
【0199】
（８）フィルムコンデンサの製造、および、評価
（８－１）フィルムコンデンサの製造
上記（６）で作製した、実施例及び比較例の金属層一体型ポリプロピレンフィルムのロールのうち、上記（７－４）の評価で、Ｃ評価とした金属層一体型ポリプロピレンフィルムのロールを除き、３０ｍｍ幅の小巻にスリットした。次に、３０ｍｍ幅の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの小巻のうち、巻き出し側から見て左側に絶縁マージン（幅方向の長さ２ｍｍ）がある小巻１本と、巻き出し側から見て右側に絶縁マージン（幅方向の長さ２ｍｍ）がある小巻１本とを用い、互いに、相手の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの小巻の絶縁マージンよりも、自身の電極取り出し部がはみ出るように２枚組合せて、皆藤製作所製自動巻取機３ＫＡＷ―Ｎ２型を用い、巻取り速度４ｍ／ｓｅｃ、巻取り張力１８０ｇ、コンタクトローラー接圧２６０ｇにて、１３５０ターン巻回を行った。巻回を行った素子は、荷重５．９ｋｇｆ／ｃｍ2でプレス処理を行い扁平化させた。
（８－１）フィルムコンデンサの製造
上記（６）で作製した、実施例及び比較例の金属層一体型ポリプロピレンフィルムのロールのうち、上記（７－４）の評価で、Ｃ評価とした金属層一体型ポリプロピレンフィルムのロールを除き、３０ｍｍ幅の小巻にスリットした。次に、３０ｍｍ幅の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの小巻のうち、巻き出し側から見て左側に絶縁マージン（幅方向の長さ２ｍｍ）がある小巻１本と、巻き出し側から見て右側に絶縁マージン（幅方向の長さ２ｍｍ）がある小巻１本とを用い、互いに、相手の金属層一体型ポリプロピレンフィルムの小巻の絶縁マージンよりも、自身の電極取り出し部がはみ出るように２枚組合せて、皆藤製作所製自動巻取機３ＫＡＷ―Ｎ２型を用い、巻取り速度４ｍ／ｓｅｃ、巻取り張力１８０ｇ、コンタクトローラー接圧２６０ｇにて、１３５０ターン巻回を行った。巻回を行った素子は、荷重５．９ｋｇｆ／ｃｍ2でプレス処理を行い扁平化させた。
【0200】
上記、プレス処理を行い扁平化させた素子について、プレス荷重を加えたまま、各々の素子端面に亜鉛金属を溶射した。溶射条件としては、フィード速度２０ｍｍ／ｓ、溶射電圧２１Ｖ、溶射圧力０．４ＭＰａとし、厚さ０．６ｍｍ～０．７ｍｍになるよう溶射を行い、電極取り出し部を形成、真空雰囲気下で、１２０℃にて１５時間の加熱処理を真空恒温槽で施し、熱硬化させた。こうして扁平型フィルムコンデンサを得た。その後、扁平型フィルムコンデンサの、各々の素子端面にリード線をはんだ付けした。出来上がったコンデンサの静電容量は、すべて５０μＦ（±３μＦ）であった。得られたコンデンサを、以下の試験で使用した。
【0201】
（８－２）フィルムコンデンサの膨張、破裂抑制の評価
（８－１）で得られたフィルムコンデンサ２０個について、耐湿性試験（８５℃８５％ＲＨ（高温高湿）の恒温恒湿槽中にて、フィルムコンデンサに２５０Ｖ／μｍの直流電圧（高い電位傾度の電圧）を２４時間負荷し続ける試験）を実施した。耐湿性試験後の、フィルムコンデンサの外観を目視観察し、フィルムコンデンサの膨張、破裂が発生したものは全て不合格とした。試験に供した２０個のフィルムコンデンサのうち、膨張、破裂が発生していないものの個数の割合を残存率α（％）として算出し、以下の基準を与えて評価した。結果を表３に示す。
（８－１）で得られたフィルムコンデンサ２０個について、耐湿性試験（８５℃８５％ＲＨ（高温高湿）の恒温恒湿槽中にて、フィルムコンデンサに２５０Ｖ／μｍの直流電圧（高い電位傾度の電圧）を２４時間負荷し続ける試験）を実施した。耐湿性試験後の、フィルムコンデンサの外観を目視観察し、フィルムコンデンサの膨張、破裂が発生したものは全て不合格とした。試験に供した２０個のフィルムコンデンサのうち、膨張、破裂が発生していないものの個数の割合を残存率α（％）として算出し、以下の基準を与えて評価した。結果を表３に示す。
【0202】
Ａ：α＝１００％
Ｂ：１００％＞α≧８０％
Ｃ：８０％＞α≧５０％
Ｄ：５０％＞α
Ｂ：１００％＞α≧８０％
Ｃ：８０％＞α≧５０％
Ｄ：５０％＞α
【0203】
（８－２）の評価で、Ｄ評価としたフィルムコンデンサは、（８－３）の、フィルムコンデンサの静電容量変化率の評価には供さなかった。
【0204】
（８－３）フィルムコンデンサの静電容量変化率の評価
（８－１）で得られたフィルムコンデンサ１０個について、試験前の初期静電容量（Ｃ０）を、日置電機株式会社製ＬＣＲハイテスター３５２２－５０を用いて測定した。次に、耐湿性試験（８５℃８５％ＲＨ（高温高湿）の恒温恒湿槽中にて、フィルムコンデンサに２５０Ｖ／μｍの直流電圧（高い電位傾度の電圧）を２４時間負荷し続ける試験）を実施した。耐湿性試験後の、フィルムコンデンサの外観を目視観察し、フィルムコンデンサの膨張、破裂が発生していないものから、２個のサンプルを無作為抽出し、フィルムコンデンサの静電容量（Ｃｈ）を同様に測定し、試験前後の容量変化率（ΔＣ）を、次の式：ΔＣ＝（Ｃｈ－Ｃ０）／Ｃ０×１００（％）により算出した。算出した容量変化率（ΔＣ）の平均値について、以下の基準を与えて評価した。結果を表３に示す。
（８－１）で得られたフィルムコンデンサ１０個について、試験前の初期静電容量（Ｃ０）を、日置電機株式会社製ＬＣＲハイテスター３５２２－５０を用いて測定した。次に、耐湿性試験（８５℃８５％ＲＨ（高温高湿）の恒温恒湿槽中にて、フィルムコンデンサに２５０Ｖ／μｍの直流電圧（高い電位傾度の電圧）を２４時間負荷し続ける試験）を実施した。耐湿性試験後の、フィルムコンデンサの外観を目視観察し、フィルムコンデンサの膨張、破裂が発生していないものから、２個のサンプルを無作為抽出し、フィルムコンデンサの静電容量（Ｃｈ）を同様に測定し、試験前後の容量変化率（ΔＣ）を、次の式：ΔＣ＝（Ｃｈ－Ｃ０）／Ｃ０×１００（％）により算出した。算出した容量変化率（ΔＣ）の平均値について、以下の基準を与えて評価した。結果を表３に示す。
【0205】
Ａ：ΔＣ≧－５％
Ｂ：－５％＞ΔＣ≧－１０％
Ｃ：－１０％＞ΔＣ≧－２５％
Ｄ：－２５％＞ΔＣ
Ｂ：－５％＞ΔＣ≧－１０％
Ｃ：－１０％＞ΔＣ≧－２５％
Ｄ：－２５％＞ΔＣ
【0206】
【表3】
【符号の説明】
【0207】
１：金属層一体型ポリプロピレンフィルム
１Ｒ：金属層一体型ポリプロピレンフィルムロール
２：二軸延伸ポリプロピレンフィルム
２ａ：蒸着面
２ｂ：冷却ロール接触面
２Ｒ：二軸延伸ポリプロピレンフィルムロール
３：金属層
３ａ：金属蒸着層
３ｂ：電極取り出し部
４：絶縁マージン
５：オイルコート層
１０１：誘電体フィルム供給部
１０２：絶縁マージン形成部
１０３：特殊蒸着パターンマージン形成部
１０３ｄ：版ロール
１０４：蒸着部
１０４ａ：金属蒸気生成部
１０４ｂ：金属蒸気生成部（電極取り出し部生成用）
１０４ｃ：冷却ロール
１０５：静電気除去部
１０５ａ：ＤＣマグネトロン放電電極
１０５ｂ：ＤＣマグネトロン放電電極
１０５ｃ：ＤＣマグネトロン放電電極
１０５ｄ：ＤＣマグネトロン放電電極
１０６：金属層一体型フィルム巻取り部
２０１：オイルコート装置
１Ｒ：金属層一体型ポリプロピレンフィルムロール
２：二軸延伸ポリプロピレンフィルム
２ａ：蒸着面
２ｂ：冷却ロール接触面
２Ｒ：二軸延伸ポリプロピレンフィルムロール
３：金属層
３ａ：金属蒸着層
３ｂ：電極取り出し部
４：絶縁マージン
５：オイルコート層
１０１：誘電体フィルム供給部
１０２：絶縁マージン形成部
１０３：特殊蒸着パターンマージン形成部
１０３ｄ：版ロール
１０４：蒸着部
１０４ａ：金属蒸気生成部
１０４ｂ：金属蒸気生成部（電極取り出し部生成用）
１０４ｃ：冷却ロール
１０５：静電気除去部
１０５ａ：ＤＣマグネトロン放電電極
１０５ｂ：ＤＣマグネトロン放電電極
１０５ｃ：ＤＣマグネトロン放電電極
１０５ｄ：ＤＣマグネトロン放電電極
１０６：金属層一体型フィルム巻取り部
２０１：オイルコート装置
【図1】
【図2】
