特開 2023-168291 ベロー法またはダウンドロー法によりガラス管を製造するための装置、ベロー法またはダウンドロー法によりガラス管を製造するための方法、およびガラス管

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2023168291

(43)【公開日】2023-11-24

(54)【発明の名称】ベロー法またはダウンドロー法によりガラス管を製造するための装置、ベロー法またはダウンドロー法によりガラス管を製造するための方法、およびガラス管

(51)【国際特許分類】

   C03B 7/22 20060101AFI20231116BHJP

   C03C 3/083 20060101ALI20231116BHJP

   C03C 3/085 20060101ALI20231116BHJP

   C03C 3/087 20060101ALI20231116BHJP

   C03C 3/091 20060101ALI20231116BHJP

   C03C 3/093 20060101ALI20231116BHJP

【ＦＩ】

C03B7/22

C03C3/083

C03C3/085

C03C3/087

C03C3/091

C03C3/093

【審査請求】未請求

【請求項の数】16

【出願形態】ＯＬ

【外国語出願】

(21)【出願番号】P 2023078387

(22)【出願日】2023-05-11

(31)【優先権主張番号】22173006

(32)【優先日】2022-05-12

(33)【優先権主張国・地域又は機関】EP

(71)【出願人】

【識別番号】504299782

【氏名又は名称】ショット アクチエンゲゼルシャフト

【氏名又は名称原語表記】ＳＣＨＯＴＴ ＡＧ

【住所又は居所原語表記】Ｈａｔｔｅｎｂｅｒｇｓｔｒ． １０， ５５１２２ Ｍａｉｎｚ， Ｇｅｒｍａｎｙ

(74)【代理人】

【識別番号】100114890

【弁理士】

【氏名又は名称】アインゼル・フェリックス＝ラインハルト

(74)【代理人】

【識別番号】100098501

【弁理士】

【氏名又は名称】森田 拓

(74)【代理人】

【識別番号】100116403

【弁理士】

【氏名又は名称】前川 純一

(74)【代理人】

【識別番号】100134315

【弁理士】

【氏名又は名称】永島 秀郎

(74)【代理人】

【識別番号】100162880

【弁理士】

【氏名又は名称】上島 類

(72)【発明者】

【氏名】シュテファン トラツキー

(72)【発明者】

【氏名】フォルカー トリンクス

(72)【発明者】

【氏名】ユルゲン エクル

(72)【発明者】

【氏名】トーマス メナー

(72)【発明者】

【氏名】トーマス ツィマート

【テーマコード（参考）】

4G062

【Ｆターム（参考）】

4G062AA01

4G062BB01

4G062DA06

4G062DA07

4G062DB02

4G062DB03

4G062DB04

4G062DC01

4G062DC02

4G062DC03

4G062DC04

4G062DD01

4G062DE01

4G062DF01

4G062EA01

4G062EA02

4G062EA03

4G062EB01

4G062EB02

4G062EB03

4G062EB04

4G062EC01

4G062EC02

4G062EC03

4G062ED01

4G062EE01

4G062EE02

4G062EE03

4G062EE04

4G062EF01

4G062EG01

4G062EG02

4G062EG03

4G062FA01

4G062FA10

4G062FB01

4G062FB02

4G062FB03

4G062FC01

4G062FC02

4G062FC03

4G062FD01

4G062FE01

4G062FF01

4G062FG01

4G062FH01

4G062FJ01

4G062FK01

4G062FL01

4G062GA01

4G062GA10

4G062GB01

4G062GC01

4G062GD01

4G062GE01

4G062HH01

4G062HH03

4G062HH05

4G062HH07

4G062HH09

4G062HH12

4G062HH13

4G062HH15

4G062HH17

4G062JJ01

4G062JJ03

4G062JJ05

4G062JJ07

4G062JJ10

4G062KK01

4G062KK03

4G062KK05

4G062KK07

4G062KK10

4G062MM01

4G062NN29

(57)【要約】      （修正有）

【課題】外径変動の少ないベロー法またはダウンドロー法によるガラス管の製造装置、方法およびガラス管の提供。
【解決手段】溶融ガラスを排出するための出口開口部５を有する溶融物供給装置３、およびシャフト１１と成形本体１３とを有する成形マンドレル９を有し、シャフトは、シャフトと出口開口部の周縁部との間の出口環状路１５を形成する出口開口部を通って延在しているため、溶融ガラスは、溶融物供給装置から出口環状路を通って成形本体を覆うように流れ、それにより中空ガラス延伸ストランド１９を形成することができ、成形本体は、シャフトの下端部から軸線方向に長さＸに沿って延在し、かつ円錐形の外面を有する第１の部分２１、および第１の部分の下端部から軸線方向に長さＹに沿って延在し、かつ外径Ｚを有する円筒形の外面を有する第２の部分を有し、Ｘ／Ｚ比は０．１～０．５であり、Ｙ／Ｚ比は０．０２～０．３５である。
【選択図】図１

【特許請求の範囲】

【請求項1】

ベロー法またはダウンドロー法によりガラス管を製造するための装置であって、
溶融ガラスを排出するための出口開口部を有する溶融物供給装置、および
シャフトと成形本体とを有する成形マンドレル
を有し、
前記シャフトは、前記シャフトと前記出口開口部の周縁部との間の出口環状路を形成する前記出口開口部を通って延在しているため、前記溶融ガラスは、前記溶融物供給装置から前記出口環状路を通って前記成形本体を覆うように流れ、それにより中空ガラス延伸ストランドを形成することができ、
前記成形本体は、
前記シャフトの下端部から軸線方向に長さＸに沿って延在し、かつ円錐形の外面を有する第１の部分、および
前記第１の部分の下端部から軸線方向に長さＹに沿って延在し、かつ外径Ｚを有する円筒形の外面を有する第２の部分
を有し、
Ｘ／Ｚ比は０．１～０．５であり、Ｙ／Ｚ比は０．０２～０．３５である、
装置。

【請求項2】

前記第１の部分および前記第２の部分が、軸線方向で直接連続しており、共通の中心軸線を有し、中空であり、かつ／または一体に形成されており、前記第１の部分の最大外径が前記第２の部分の外径に等しく、前記外径Ｚが８０ｍｍ以上であり、
かつ／または
前記成形マンドレルが、軸線方向に調節可能であり、かつ／または相対回動不能である、請求項１記載の装置。

【請求項3】

ベロー法またはダウンドロー法によりガラス管を製造するための方法であって、溶融ガラスが、溶融物供給装置から前記溶融物供給装置の出口開口部を通って成形本体を覆うように流れ、それにより中空ガラス延伸ストランドを形成し、
前記成形本体は、
前記シャフトの下端部から軸線方向に長さＸに沿って延在し、かつ円錐形の外面を有する第１の部分、および
前記第１の部分の下端部から軸線方向に長さＹに沿って延在し、かつ外径Ｚを有する円筒形の外面を有する第２の部分
を有し、
Ｘ／Ｚ比は０．１～０．５であり、Ｙ／Ｚ比は０．０２～０．３５である、
方法。

【請求項4】

前記第１の部分および前記第２の部分が、軸線方向で直接連続しており、共通の中心軸線を有しており、中空であり、かつ／または一体に形成されており、前記第１の部分の最大外径が前記第２の部分の外径に等しく、かつ／または前記外径Ｚが８０ｍｍ以上である、請求項３記載の方法。

【請求項5】

中心軸線を有するガラス管であって、
前記ガラス管について、前記中心軸線を含み、かつ前記中心軸線に対して平行な特定の断面を規定することができ、
前記特定の断面内で、前記中心軸線に沿って任意に選ばれた２つの第１および第２の軸線方向位置ｘ１およびｘ２における前記ガラス管の外径ｄ１およびｄ２の各対について、
｜（ｄ２－ｄ１）／（ｘ２－ｘ１）｜×（１０^６ｍｍ）／ｄ１
の関係が６０以下である、
ガラス管。

【請求項6】

前記関係が、５０以下、好ましくは４０以下、より好ましくは３０以下、最も好ましくは２０以下であり、
前記管の長さを乗算した前記関係が、９００００以下、好ましくは７５００００以下、より好ましくは５０００００以下、最も好ましくは３０００００以下であり、
かつ／または、
前記管の前記長さおよび前記直径ｄ１をそれぞれ乗算した前記関係が、４０００００００以下、好ましくは３０００００００以下、より好ましくは２０００００００以下、最も好ましくは１０００００００以下である、
請求項５記載のガラス管。

【請求項7】

中心軸線を有するガラス管であって、
前記ガラス管について、前記中心軸線を含み、かつ前記中心軸線に対して平行な特定の断面を規定することができ、
前記特定の断面内で、前記中心軸線に沿って任意に選ばれた２つの軸線方向位置ｘ１およびｘ２における前記ガラス管の外径ｄ１およびｄ２の各対について、
（ｉ）前記外径の相対変化、｜（ｄ２－ｄ１）／ｄ２｜は、特にｄ２＞ｄ１の場合、０．０３５以下、好ましくは０．０３以下、好ましくは０．０２５以下、より好ましくは０．０２、より好ましくは０．０１５、最も好ましくは０．０１であり、
かつ／または
（ｉｉ）ｄ１／ｄ２比は、ｄ２＞ｄ１の場合、０．９５以上、好ましくは０．９６以上、好ましくは０．９７以上、より好ましくは０．９８以上、最も好ましくは０．９９以上である、
ガラス管。

【請求項8】

（ｉ）前記管の長さを乗算した前記外径の相対変化が、５０以下、好ましくは４０以下、より好ましくは３０以下、最も好ましくは２０以下、最も好ましくは１０以下、最も好ましくは５以下であり；
（ｉｉ）前記管の長さを乗算した前記ｄ１／ｄ２比が、１４００以上、好ましくは１４５０以上、より好ましくは１５００以上、最も好ましくは１５５０以上であり；
（ｉｉｉ）前記管の長さおよび直径ｄ１をそれぞれ乗算した前記外径の相対変化が、１４０００以下、好ましくは１１０００以下、より好ましくは８０００以下、最も好ましくは６０００以下、最も好ましくは４０００以下であり；
かつ／または
（ｉｖ）前記管の長さおよび直径ｄ１をそれぞれ乗算した前記ｄ１／ｄ２比が、８０００００以上、好ましくは７０００００以上、より好ましくは６５００００以上、最も好ましくは６０００００以上である、
請求項５から７までのいずれか１項記載のガラス管。

【請求項9】

前記中心軸線に沿ったｘ１とｘ２との間の距離が、（ｉ）前記ガラス管の全長の半分以下、または（ｉｉ）４００ｍｍ以上、好ましくは５００ｍｍ以上、好ましくは６００ｍｍ以上、好ましくは７００ｍｍ以上、好ましくは８００ｍｍ以上、好ましくは１０００ｍｍ以上、好ましくは１２００ｍｍ以上である、請求項５から７までのいずれか１項記載のガラス管。

【請求項10】

ｄ１およびｄ２がそれぞれ、８０ｍｍ以上、好ましくは９０ｍｍ以上、好ましくは１００ｍｍ以上、好ましくは１２０ｍｍ以上、好ましくは１５０ｍｍ以上、好ましくは２００ｍｍ以上、好ましくは２２０ｍｍ以上、好ましくは２５０ｍｍ以上、好ましくは３００ｍｍ以上、好ましくは３２０ｍｍ以上、好ましくは３５０ｍｍ以上、好ましくは４００ｍｍ以上、好ましくは４２０ｍｍ以上、好ましくは４５０ｍｍ以上であり、かつ／または１０００ｍｍ以下、好ましくは７００ｍｍ以下、好ましくは５００ｍｍ以下、好ましくは３００ｍｍ以下、好ましくは２００ｍｍ以下、好ましくは１００ｍｍ以下である、請求項５から８までのいずれか１項記載のガラス管。

【請求項11】

前記第１の軸線方向位置および前記第２の軸線方向位置がそれぞれ、前記ガラス管の２つの端部から、前記ガラス管の長さの少なくとも５％、好ましくは少なくとも１０％、好ましくは少なくとも２０％、好ましくは少なくとも３０％の距離にある、請求項５から９までのいずれか１項記載のガラス管。

【請求項12】

前記ガラス管が、少なくとも０．５０ｍ、少なくとも１．００ｍ、少なくとも１．５ｍ、少なくとも２．００ｍ、少なくとも２．５ｍ、少なくとも３．００ｍ、少なくとも３．５ｍ、または約１．５ｍの長さを有する、請求項５から１０までのいずれか１項記載のガラス管。

【請求項13】

前記ガラス管が、あらゆる位置において、０．３ｍｍ～２０ｍｍ、好ましくは１ｍｍ～１５ｍｍ、好ましくは２ｍｍ～１５ｍｍ、好ましくは２ｍｍ～１０ｍｍの壁厚を有する、請求項５から１１までのいずれか１項記載のガラス管。

【請求項14】

前記ガラスが、
－５．０～０．０の範囲のＡ；
４０００～１２０００の範囲のＢ；および
１℃～２５０℃の範囲のＴ_０
のＶＦＴ定数を有する、請求項５から１２までのいずれか１項記載のガラス管。

【請求項15】

前記ガラス管のガラスがホウケイ酸ガラスである、請求項５から１３までのいずれか１項記載のガラス管。

【請求項16】

前記ガラス管のガラスが、

【表1】

の成分を重量パーセント（重量％）で含む、請求項５から１４までのいずれか１項記載のガラス管。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

本発明は、ベロー法またはダウンドロー法によりガラス管を製造するための装置、ベロー法またはダウンドロー法によりガラス管を製造するための方法、およびガラス管に関する。

【0002】

発明の背景
外径が大きいガラス管は、一般に、ベロー法またはダウンドロー法を使用して延伸される。このプロセスにおいて、溶融ガラスは、成形マンドレルに含まれる成形本体を覆うように流れる。プロセスの間、成形本体の分離縁部において形成されるガラス延伸ストランドは、延伸機により下方に延伸され、冷却される。ガラス延伸ストランドが所定の長さに達したとき、所定の長さの管部分をガラス延伸ストランドから切り離し、水平方向での最終処理に送る場合がある。延伸機の延伸ローラにより加えられる力に加え、延伸プロセスの鉛直方向の向きにより、ガラス延伸ストランド自体の重さもストランドおよび管形成プロセスに作用するが、ガラス延伸ストランド自体の重さは、ガラス延伸ストランドの端部における個々の部分の切断のために、連続的に変動する。

【0003】

ガラス延伸ストランドの重量のこのような変動は、ガラス延伸ストランドが成形本体の分離縁部の領域に形成される場合、ガラス延伸ストランドの外径および壁厚に連続的に影響する。ベロー法またはダウンドロー法の場合、これは、管軸線に沿った外径の振れ経路につながる。「外径振れ」の長さは、管部分の長さに対応する場合がある。「外径振れ」の振幅は、製造されたガラス管の幾何学的品質の尺度である。したがって、「外径振れ」の振幅、ひいては全体としての外径変動をさらに低減することが、一般的に望まれている。

【0004】

したがって、本発明の目的は、非常に均一で大きな外径を有するガラス管を製造することを可能にする手段を提供することによって、上述した技術水準における欠点を克服することである。さらに、本発明の目的は、高品質のガラス管を提供することである。

【0005】

発明の説明
課題は本発明の第１の態様によって解決される。第１の態様によれば、ベロー法またはダウンドロー法によりガラス管を製造するための装置であって、溶融ガラスを排出するための出口開口部を有する溶融物供給装置、およびシャフトと成形本体とを有する成形マンドレルを有し、
シャフトは、シャフトと出口開口部の周縁部との間の出口環状路を形成する出口開口部を通って延在しているため、溶融ガラスは、溶融物供給装置から出口環状路を通って成形本体を覆うように流れ、それにより中空ガラス延伸ストランドを形成することができ、
成形本体は、
シャフトの下端部から軸線方向に長さＸに沿って延在し、かつ円錐形の外面を有する第１の部分、および
第１の部分の下端部から軸線方向に長さＹに沿って延在し、かつ外径Ｚを有する円筒形の外面を有する第２の部分を有し、
Ｘ／Ｚ比は０．１～０．５であり、Ｙ／Ｚ比は０．０２～０．３５である、
装置が提案される。

【0006】

したがって、本発明は、円錐形部分と円筒形部分とのそれぞれの寸法が最適化された成形本体を提供することにより、ガラス流の「平滑化」を達成することができ、その結果、円筒形部分上により均一なガラス層を形成することができる、という驚くべき発見に基づいている。したがって、延伸されたガラス延伸ストランド中のガラス塊の分布もより均一となり、ガラス延伸ストランドの軸線方向における外径振れが大幅に低減される。よって、外径が大きいガラス管、例えば外径が９０ｍｍを超えるガラス管であっても、より均一な外径を有するガラス管を得ることができる。

【0007】

本発明者らは、いかなる理論にもとらわれることなく、提案された寸法が、成形本体上の流動ガラスにより均一な温度分布をもたらし、ひいては、円筒形部分上のガラス層の均一な形成が改善されると考える。

【0008】

この理論は、円錐形部分の直径に対する高さの比が大きすぎる場合（すなわち、溶融ガラスが沿って流れる円錐形部分の外面が急峻すぎる場合）、必要とされる冷却能力またはガラス層の厚さを成形本体の表面上で達成することは最早不可能であり、製造されるガラス管の特定の外径および／または壁厚を達成することができないという観察結果に裏付けされている。

【0009】

しかしながら、円錐形部分の直径に対する高さの比が低すぎる場合（すなわち、溶融ガラスが沿って流れる円錐形部分の外面が平坦すぎる場合）、ガラス層からの熱放射が増加し、よってその温度はさらに低下し、関連する粘度は増加する。これにより、後続の円筒表面上でのガラス材料の流れが遅くなり、成形本体の、今や極めて平坦である板状の領域において、ガラス塊の分布は不均一となる。したがって、この場合、ガラス塊は、成形本体の円筒形部分上に不均一に流れ、これにより円筒表面上で不均一なガラス塊分布が生じる。

【0010】

円筒形部分は、管が引き出される前に「導かれる」場所であるので、この部分は、したがって、円錐形部分と共に、ガラス流を安定化させる上で重要な役割を有すると認められている。

【0011】

したがって、提案された設計に従って成形本体が提供されると、結果的に、ガラス流の全体的な安定性に対して有利な効果を及ぼすことになる。したがって、ガラス層に導入される「波」がより少なくなり、そのため、ガラス延伸ストランドおよび製造されたガラス管の外径の振れの振幅が低減される。

【0012】

一実施形態において、Ｘ／Ｚ比は、０．１～０．３、または０．２～０．５である。

【0013】

一実施形態において、Ｘ／Ｚ比は、０．１５以上、好ましくは０．２以上、好ましくは０．２５以上、好ましくは０．３以上、好ましくは０．３５以上である。

【0014】

一実施形態において、Ｘ／Ｚ比は、０．４５以下、好ましくは０．４以下、好ましくは０．３５以下、好ましくは０．３以下、好ましくは０．２５以下、好ましくは０．２以下、好ましくは０．１５以下である。

【0015】

一実施形態において、Ｙ／Ｚ比は、０．０２～０．２、または０．１５～０．３５である。

【0016】

一実施形態において、Ｙ／Ｚ比は、０．０３以上、好ましくは０．０５以上、好ましくは０．１以上、好ましくは０．１５以上、好ましくは０．２以上、好ましくは０．２５以上、好ましくは０．３以上である。

【0017】

一実施形態において、Ｙ／Ｚ比は、０．３以下、好ましくは０．２５以下、好ましくは０．２以下、好ましくは０．１５以下、好ましくは０．１以下、好ましくは０．０５以下である。

【0018】

外径Ｚは、９０ｍｍ以上、好ましくは１００ｍｍ以上、好ましくは１２０ｍｍ以上、好ましくは１５０ｍｍ以上、好ましくは２００ｍｍ以上、好ましくは２２０ｍｍ以上、好ましくは２５０ｍｍ以上、好ましくは３００ｍｍ以上、好ましくは３２０ｍｍ以上、好ましくは３５０ｍｍ以上、好ましくは４００ｍｍ以上、好ましくは４２０ｍｍ以上、好ましくは４５０ｍｍ以上、および／または１０００ｍｍ以下、好ましくは７００ｍｍ以下、好ましくは５００ｍｍ以下、好ましくは４００ｍｍ以下、好ましくは３００ｍｍ以下、好ましくは２００ｍｍ以下、好ましくは１００ｍｍ以下であってもよい。

【0019】

好ましくは、装置は、溶融ガラスが溶融物供給装置から出口環状路を通って、成形本体を覆うように主延伸方向に沿って流れることができるように設計されている。主延伸方向は、ガラスストランドが延伸機によって成形本体から延伸される方向であってもよい。装置の使用中、主延伸方向は、それぞれ、鉛直方向および／または重力に対して平行な方向であってもよい。

【0020】

好ましくは、円錐形の外面は、延伸方向に円錐状に延在している。

【0021】

ベロー法およびダウンドロー法の一般的な原理は当技術分野において知られているので、それらをここでさらに詳細に説明する必要はない。そのような製造プロセスにおいて、本発明で提案された装置を使用する場合は、溶融物供給装置から流れる溶融ガラスが、出口開口部から流出することが特に知られている。成形マンドレルは、出口開口部内に延在し、出口環状路を形成している。有利には、成形マンドレルは、上側部分、シャフト、中央円錐部分、第１の部分、および下側円筒部分、第２の部分といった複数の部分を有する。成形マンドレルの円錐領域の下縁の直径は、好適には、出口開口部の内径よりも大きな直径を有しているため、第１の部分の円錐領域の表面および第２の部分の円筒領域は、出口環状路の下に位置している。次いで、溶融ガラスは、溶融物供給装置から鉛直方向に（かつ／または主延伸方向に沿って）、出口開口部の縁部とシャフトとの間の出口環状路を通って流出することができ、第１の部分の円錐領域の表面上を、かつ第２の部分の円筒領域の周面を覆うようにその下端部（「分離縁部」）まで、ガラス層として半径方向外向きに流れ続ける。

【0022】

一実施形態において、第１の態様としては、第１の部分および第２の部分が、軸線方向で直接連続しており、共通の中心軸線を有し、中空であり、かつ／または一体に形成されており、第１の部分の最大外径が第２の部分の外径に等しく、外径Ｚが８０ｍｍ以上であり、かつ／または成形マンドレルが軸線方向に調節可能であり、かつ／または相対回動不能であることが好ましい場合がある。

【0023】

第１の部分および第２の部分が中空である場合、加工のための空気が成形マンドレルまたはその一部を通して吹き込まれ、第２の部分の円筒形部分の端部において成形マンドレルを出るため、成形本体から引き出されたガラスストランドは、さらに安定化させることができる。もちろん、成形マンドレルのシャフトも中空であってよい。

【0024】

第１および第２の部分が一体に形成されれば、頑丈な成形本体を提供することができる。さらに、円錐形部分と円筒形部分との間の移行部は、これにより、滑らかに設計することができる。また、製造コストを低減することもできる。

【0025】

好ましくは、成形マンドレル、特に成形本体は、溶融物供給装置に対して固定された位置にあり、かつ／または相対回動不能である。

【0026】

課題は、本発明の第２の態様によって解決される。本発明の第２の態様としては、ベロー法またはダウンドロー法によりガラス管を製造する方法であって、溶融ガラスが、溶融物供給装置から溶融物供給装置の出口開口部を通って成形本体を覆うように流れ、それにより中空ガラス延伸ストランドを形成し、
成形本体は、
シャフトの下端部から軸線方向に長さＸに沿って延在し、かつ円錐形の外面を有する第１の部分、および
第１の部分の下端部から軸線方向に長さＹに沿って延在し、かつ外径Ｚを有する円筒形の外面を有する第２の部分を有し、
Ｘ／Ｚ比は０．１～０．５であり、Ｙ／Ｚ比は０．０２～０．３５である、
方法、が提案される。

【0027】

本発明の第１の態様の装置に関する上記説明は、文脈から別段の指示がない限り、ここでその通り適用される。したがって、その説明をここで繰り返す必要はないが、上記説明を参照してもよい。

【0028】

成形本体は成形マンドレルに含まれていてもよい。成形マンドレルはシャフトを有していてもよい。好ましくは、成形マンドレルは、溶融物供給装置に対して固定された位置にあり、かつ／または相対回動不能である。

【0029】

一実施形態において、本発明の方法は、本発明の第１の態様による装置を提供することと、および／またはガラス延伸ストランドから、特にガラス延伸ストランドが所定の長さに達したときに、所定の長さの管部分を切り出すことを含んでもよい。本発明の他の態様によれば、この管部分はさらに冷却されてもよく、かつ／またはガラス管としてもよい。

【0030】

ベロー法またはダウンドロー法の一般的な原理は当技術分野において知られているので、それらをさらに詳細に説明する必要はない。特に、好ましくは（第１の部分の）円錐形部分の表面積を変化させることによって、成形本体におけるガラス材料の滞留時間を調節できることが知られている。これはまた、成形本体上のガラス材料の放射損失の変動につながることもあるので、ガラス材料の温度は上昇／低下し、かつ／またはその粘度は低下／上昇する。これにより、成形本体上のガラス材料の厚みを調整することができ、その結果、ガラス延伸ストランドの外径および／または壁厚を調整することができ、したがって、製造されるガラス管の外径および／または壁厚を調整することができる。好ましくは、成形本体の冷却能力が上昇するにつれて、より大きな外径寸法および／または壁厚寸法を有するガラス管の製造が可能となり、かつ／または引き出し能力が上昇することがある。

【0031】

好ましくは、溶融ガラスは、溶融物供給装置から溶融物供給装置の出口開口部を通り、主延伸方向に沿って成形本体を覆うように流れる。主延伸方向は、ガラスストランドが延伸機によって成形本体から延伸される方向であってもよい。ガラス管を製造している間、主延伸方向は、それぞれ、鉛直方向および／または重力に対して平行な方向であってもよい。

【0032】

一実施形態において、第２の態様としては、第１の部分および第２の部分が、軸線方向で直接連続しており、共通の中心軸線を有しており、中空であり、かつ／または一体に形成されており、第１の部分の最大外径が第２の部分の外径に等しく、かつ／または外径Ｚが８０ｍｍ以上であることが好ましい場合がある。

【0033】

第１の部分および第２の部分が中空である場合、加工のための空気が成形マンドレルまたはその一部を通して吹き込まれ、第２の部分の円筒形部分の端部において成形マンドレルを出るため、成形本体から引き出されたガラスストランドは、さらに安定化させることができる。もちろん、成形マンドレルのシャフトも中空であってよい。

【0034】

第１および第２の部分が一体に形成されれば、頑丈な成形本体を提供することができる。さらに、円錐形部分と円筒形部分との間の移行部は、これにより、滑らかに設計することができる。また、製造コストを低減することもできる。

【0035】

外径Ｚは、９０ｍｍ以上、好ましくは１００ｍｍ以上、好ましくは１２０ｍｍ以上、好ましくは１５０ｍｍ以上、好ましくは２００ｍｍ以上、好ましくは２２０ｍｍ以上、好ましくは２５０ｍｍ以上、好ましくは３００ｍｍ以上、好ましくは３２０ｍｍ以上、好ましくは３５０ｍｍ以上、好ましくは４００ｍｍ以上、好ましくは４２０ｍｍ以上、好ましくは４５０ｍｍ以上、および／または１０００ｍｍ以下、好ましくは７００ｍｍ以下、好ましくは５００ｍｍ以下、好ましくは４００ｍｍ以下、好ましくは３００ｍｍ以下、好ましくは２００ｍｍ以下、好ましくは１００ｍｍ以下であってもよい。

【0036】

課題は、本発明の第３の態様によって解決される。本発明の第３の態様としては、中心軸線を有するガラス管であって、
上記ガラス管について、中心軸線を含み、かつ中心軸線に対して平行な特定の断面を規定することができ、特定の断面内で、中心軸線に沿って任意に選ばれた２つの第１および第２の軸線方向位置ｘ１およびｘ２におけるガラス管の外径ｄ１およびｄ２の各対について、
｜（ｄ２－ｄ１）／（ｘ２－ｘ１）｜×（１０^６ｍｍ）／ｄ１
の関係が６０以下である、
ガラス管、が提案される。

【0037】

したがって、本発明は、本発明の第１の態様で提案する装置および／または本発明の第２の態様で提案する方法を用いれば、上記提案する関係によって規定された強度の要件を満たす幾何学的品質を有するガラス管を製造することが初めて可能となる、という驚くべき発見に基づいている。

【0038】

言い換えれば、本発明で提案するガラス管の外径は非常に均一であり、すなわち外径振れの振幅は、好ましく非常に低減されている。

【0039】

一実施形態において、上記関係は、０．１以上、好ましくは０．５以上、好ましくは１以上、好ましくは５以上、好ましくは１０以上、好ましくは１５以上、好ましくは２０以上、好ましくは２５以上、好ましくは３０以上、好ましくは３５以上、好ましくは４０以上、好ましくは４５以上、好ましくは５０以上、好ましくは５５以上である。

【0040】

例えば、上記関係は、０．１～６０、好ましくは０．１～４０、例えば０．１～３０、または２０～４０、または２０～６０、例えば２０～４０、または３０～６０である。

【0041】

ｄ１、ｄ２、ｘ１およびｘ２の値は、好ましくは、全てミリメートル単位である。

【0042】

好ましくは、本明細書で使用される「ガラス管」という用語は、中空ガラス体を指す。ガラス管は、典型的には、管腔を囲む壁と、２つの開放端部とを有する。

【0043】

好ましくは、本明細書で使用される「外径」という用語は、ガラス管の特定の断面内における外面上の２点間の最大距離を指し、この２点は、ガラス管の中心軸線に対して垂直であり、かつこれと交差する直線で結ばれる。ガラス管は、２つ以上の外径を有してもよい。

【0044】

好ましくは、本明細書で使用される「内径」という用語は、ガラス管の特定の断面内における内面上の２点間の最大距離を指し、この２点は、ガラス管の中心軸線に対して垂直であり、かつこれと交差する直線で結ばれる。ガラス管は、２つ以上の内径を有してもよい。

【0045】

好ましくは、本明細書で使用する「壁厚」という用語は、ガラス管の内面と外面との間の最短距離を表す。ガラス管は、２つ以上の壁厚を有してもよい。

【0046】

一実施形態において、第３の態様としては、上記関係が５０以下、好ましくは４０以下、より好ましくは３０以下、最も好ましくは２０以下であり、管の長さを乗算した上記関係が９００００以下、好ましくは７５００００以下、より好ましくは５０００００以下、最も好ましくは３０００００以下であり、かつ／または管の長さおよび直径ｄ１をそれぞれ乗算した上記関係が４０００００００以下、好ましくは３０００００００以下、より好ましくは２０００００００以下、最も好ましくは１０００００００以下であることが、好ましい場合がある。

【0047】

一実施形態において、上記関係は３５以下、好ましくは３０以下、好ましくは２５以下、好ましくは２０以下、好ましくは１５以下、好ましくは１０以下、好ましくは５以下、好ましくは３以下、好ましくは１以下である。

【0048】

課題は、本発明の第４の態様によって解決される。本発明の第４の態様としては 中心軸線を有するガラス管であって、
上記ガラス管について、中心軸線を含み、かつ中心軸線に対して平行な特定の断面を規定することができ、
特定の断面内で、中心軸線に沿って任意に選ばれた２つの軸線方向位置ｘ１およびｘ２におけるガラス管の外径ｄ１およびｄ２の各対について、
（ｉ）外径の相対変化、｜（ｄ２－ｄ１）／ｄ２｜は、特にｄ２＞ｄ１の場合、０．０３５以下、好ましくは０．０３以下、好ましくは０．０２５以下、より好ましくは０．０２、より好ましくは０．０１５、最も好ましくは０．０１であり、
かつ／または
（ｉｉ）ｄ１／ｄ２比は、ｄ２＞ｄ１の場合、０．９５以上、好ましくは０．９６以上、好ましくは０．９７以上、より好ましくは０．９８以上、最も好ましくは０．９９以上である、ガラス管、が提案される。

【0049】

したがって、本発明は、本発明の第１の態様で提案する装置および／または本発明の第２の態様で提案する方法を用いれば、上記提案する関係によって規定された強度の要件を満たす幾何学的品質を有するガラス管を製造することが初めて可能となる、という驚くべき発見に基づいている。

【0050】

言い換えれば、本発明で提案するガラス管の外径は非常に均一であり、すなわち外径振れの振幅は、好ましく非常に低減されている。

【0051】

一実施形態において、外径の相対変化は、０．０２７以下、好ましくは０．０２５以下、好ましくは０．０２３以下、好ましくは０．０２以下、好ましくは０．０１７以下、好ましくは０．０１５以下、好ましくは０．０１３以下、好ましくは０．０１以下、好ましくは０．００７以下、好ましくは０．００５以下、好ましくは０．００３以下である。

【0052】

一実施形態において、外径の相対変化は、０．００１以上、好ましくは０．００５以上、好ましくは０．０１以上、好ましくは０．０１５以上、好ましくは０．０２以上、好ましくは０．０２５以上、好ましくは０．０３以上である。

【0053】

一実施形態において、ｄ１／ｄ２比は、０．９６７以上、好ましくは０．９７以上、好ましくは０．９７３以上、好ましくは０．９７５以上、好ましくは０．９７７以上、好ましくは０．９８以上、好ましくは０．９８３以上、好ましくは０．９８５以上、好ましくは０．９８７以上、好ましくは０．９９以上、好ましくは０．９９３以上、好ましくは０．９９５以上、好ましくは０．９７７以上である。

【0054】

一実施形態において、ｄ１／ｄ２比は、０．９９９９以下、好ましくは０．９９９以下、好ましくは０．９９以下、好ましくは０．９８５以下、好ましくは０．９８以下、好ましくは０．９７５以下、好ましくは０．９７以下である。

【0055】

ｄ１およびｄ２の値は、好ましくは、全てミリメートル単位である。

【0056】

一実施形態において、第３および／または第４の態様として、好ましくは
（ｉ）管の長さを乗算した外径の相対変化が、５０以下、好ましくは４０以下、より好ましくは３０以下、最も好ましくは２０以下、最も好ましくは１０以下、最も好ましくは５以下であり；
（ｉｉ）管の長さを乗算したｄ１／ｄ２比が、１４００以上、好ましくは１４５０以上、より好ましくは１５００以上、最も好ましくは１５５０以上であり；
（ｉｉｉ）管の長さおよび直径ｄ１をそれぞれ乗算した外径の相対変化が、１４０００以下、好ましくは１１０００以下、より好ましくは８０００以下、最も好ましくは６０００以下、最も好ましくは４０００以下であり；
かつ／または
（ｉｖ）管の長さおよび直径ｄ１をそれぞれ乗算したｄ１／ｄ２比が、８０００００以上、好ましくは７０００００以上、より好ましくは６５００００以上、最も好ましくは６０００００以上である。

【0057】

前記関係は、外径が非常に均一なガラス管に特に有利であることが判明した。

【0058】

一実施形態において、第３および／または第４の態様として、中心軸線に沿ったｘ１とｘ２との間の距離が、（ｉ）ガラス管の全長の半分以下、または（ｉｉ）４００ｍｍ以上、好ましくは５００ｍｍ以上、好ましくは６００ｍｍ以上、好ましくは７００ｍｍ以上、好ましくは８００ｍｍ以上、好ましくは１０００ｍｍ以上、好ましくは１２００ｍｍ以上であることが好ましい場合がある。

【0059】

上記距離は、１５００ｍｍ以上、好ましくは２０００ｍｍ以上、好ましくは３０００ｍｍ以上、好ましくは４０００ｍｍ以上であってもよい。

【0060】

上記距離は、５０００ｍｍ以下、好ましくは３０００ｍｍ以下、好ましくは２０００ｍｍ以下、好ましくは１５００ｍｍ以下、好ましくは１０００ｍｍ以下、好ましくは８００ｍｍ以下、好ましくは５００ｍｍ以下であってもよい。

【0061】

一実施形態において、第３および／または第４の態様として、ｄ１およびｄ２がそれぞれ、８０ｍｍ以上、好ましくは９０ｍｍ以上、好ましくは１００ｍｍ以上、好ましくは１２０ｍｍ以上、好ましくは１５０ｍｍ以上、好ましくは２００ｍｍ以上、好ましくは２２０ｍｍ以上、好ましくは２５０ｍｍ以上、好ましくは３００ｍｍ以上、好ましくは３２０ｍｍ以上、好ましくは３５０ｍｍ以上、好ましくは４００ｍｍ以上、好ましくは、４２０ｍｍ以上、好ましくは４５０ｍｍ以上であり、かつ／または１０００ｍｍ以下、好ましくは７００ｍｍ以下、好ましくは５００ｍｍ以下、好ましくは３００ｍｍ以下、好ましくは２００ｍｍ以下、好ましくは１００ｍｍ以下であることが好ましい場合がある。

【0062】

それぞれの直径を有するガラス管は、非常に均一な外径にとって特に有利であることが判明していた。

【0063】

一実施形態において、第３および／または第４の態様として、第１の軸線方向位置および第２の軸線方向位置がそれぞれ、ガラス管の２つの端部から、ガラス管の長さの少なくとも５％、好ましくは少なくとも１０％、好ましくは少なくとも２０％、好ましくは少なくとも３０％の距離にあることが好ましい場合がある。

【0064】

一実施形態において、第３および／または第４の態様として、ガラス管が、少なくとも０．５０ｍ、少なくとも１．００ｍ、少なくとも１．５ｍ、少なくとも２．００ｍ、少なくとも２．５ｍ、少なくとも３．００ｍ、少なくとも３．５ｍ、または約１．５ｍの長さを有することが好ましい場合がある。

【0065】

また、ガラス管は、少なくとも０．１ｍ、好ましくは少なくとも０．３ｍ、好ましくは少なくとも０．７ｍ、好ましくは少なくとも１．３ｍ、好ましくは少なくとも１．７ｍ、好ましくは少なくとも２．３ｍ、好ましくは少なくとも２．７ｍ、好ましくは少なくとも３．３ｍ、好ましくは少なくとも３．７ｍの長さを有する場合もある。

【0066】

また、ガラス管は、７ｍ以下、好ましくは５ｍ以下、好ましくは３ｍ以下の長さを有する場合もある。

【0067】

好ましくは、ガラス管の長さは、ガラス管の中心軸線に沿って、例えば、ガラス管の一端から他端まで測定される。

【0068】

一実施形態において、第３および／または第４の態様として、ガラス管があらゆる位置において０．３ｍｍ～２０ｍｍ、好ましくは１ｍｍ～１５ｍｍ、好ましくは２ｍｍ～１５ｍｍ、好ましくは２ｍｍ～１０ｍｍの壁厚を有することが好ましい場合がある。

【0069】

ガラス管は、異なる位置で異なる壁厚を有してもよい。しかしながら、各壁厚は、好ましくは、ここに提案する範囲内である。

【0070】

一実施形態において、第３および／または第４の態様として、ガラスが、－５．０～０．０の範囲のＡ；４０００～１２０００の範囲のＢ；および１℃～２５０℃の範囲のＴ_０のＶＦＴ定数を有することが好ましい場合がある。

【0071】

一般的に、フォーゲル・フルチャー・タンマン（ＶＦＴ）方程式は、ガラスの特定の粘度を達成するのに必要とされる温度を計算するために使用される（ＤＩＮ ＩＳＯ ７８８４－２：１９９８－２を参照のこと）：
ｌｇη＝Ａ＋Ｂ／Ｔ－Ｔ_０

【0072】

ＶＦＴ方程式において、ηは、粘度であり、ＡおよびＢは、温度に依存しない、材料のパラメータであり、Ｔは、温度であり、Ｔ_０は、フォーゲル温度である。Ａ、ＢおよびＴ_０は、任意の特定のガラスに対して一定である。

【0073】

例えば、Ａは、－３．０～－１．０の範囲であり；Ｂは、４０００～９０００の範囲であり、かつ／またはＴ_０は、２００℃～２５０℃の範囲である。

【0074】

一実施形態において、ガラス管のガラスは、少なくとも４０００、少なくとも４５００、または少なくとも５０００の値のＢを有してもよい。任意で、Ｂは、１２０００まで、１００００まで、または９０００までの値であってもよい。Ｔ_０は、少なくとも１℃、少なくとも１０℃、少なくとも７０℃、または少なくとも２００℃であってもよい。実施形態において、Ｔ_０は、２５０℃まで、または２３０℃までの範囲である。Ａは、０未満、例えば、－０．５未満または－１．０未満であってもよい。一実施形態において、Ａは、少なくとも－５．０、少なくとも－４．０または少なくとも－３．５である。好ましくは、Ａは、－５．０～０．０または－４．０～０．０に到達してもよい。

【0075】

本発明のガラス管のガラスについて、Ｔ_ｇは、５２５℃～６００℃の範囲にあってもよい。

【0076】

一実施形態において、第３および／または第４の態様として、ガラス管のガラスがホウケイ酸ガラスであることが好ましい場合がある。

【0077】

一実施形態において、第３および／または第４の態様として、ガラス管のガラスが、

【表1】

の成分を重量パーセント（重量％）で含むことが好ましい場合がある。

【0078】

ガラス成分の選択は、ガラス粘度の温度依存性に影響を及ぼす。例えば、一定量のＳｉＯ_２を添加すると、ＶＦＴ方程式におけるＡの値が減少し、Ｂの値およびＴ_０が増加する。以下の表に、ＶＦＴ定数に対するガラス成分の影響をまとめる。表中、各ガラス成分の増加量により、「＋」は、上昇効果を指し、「＋＋」は、各定数が大きく上昇することを意味し、「－」は、低下効果を指し、「－－」は、各定数が大きく低下することを意味する。

【0079】

【表2】

【0080】

ガラスは、ガラスの総量に対して、少なくとも５０重量％、好ましくは少なくとも５５重量％、より好ましくは少なくとも６０重量％、および最も好ましくは少なくとも６５重量％の割合で、ＳｉＯ_２を含むことができる。ＳｉＯ_２は、ガラスマトリックス中の重要な網目形成成分であり、ガラス特性に影響を及ぼす。特に、ＳｉＯ_２は、ガラスの耐薬品性にとってとりわけ重要である。ガラス中のＳｉＯ_２の含有量は、ガラスの総量に対して、最大９０重量％、好ましくは最大８５重量％、より好ましくは最大８０重量％であってもよい。ＳｉＯ_２の含有量が多すぎると、ガラスの軟化点の大幅な上昇を招く場合がある。

【0081】

ＳｉＯ_２の他に、ガラスは、少なくとも１つの第２の網目形成成分を含んでもよい。ガラスは、さらなる網目形成成分として、Ｂ_２Ｏ_３を、ガラスの総量に対して、少なくとも３重量％、好ましくは少なくとも４重量％、より好ましくは少なくとも６重量％の割合で、含んでもよい。その網目形成特性により、Ｂ_２Ｏ_３は、ガラスの安定性を実質的に支える。Ｂ_２Ｏ_３含有量が少なすぎる場合、ホウケイ酸ガラス系に要求される安定性を保証することができない。それにもかかわらず、ガラス中のＢ_２Ｏ_３の含有量は、ガラスの総量に対して、最大２０重量％、好ましくは最大１５重量％、より好ましくは最大１２重量％である。ガラス中のＢ_２Ｏ_３の含有量が多すぎる場合、粘度が著しく低下する可能性があるため、結晶化安定性の低下を受け入れなければならない。

【0082】

さらに、ホウケイ酸ガラスは、酸化アルミニウムを含むことができる。酸化アルミニウムの添加は、ガラス形成を改善するのに役立ち、一般的に耐薬品性をサポートする。ガラス中の酸化アルミニウムの割合は、ガラスの総量に対して、最大１２重量％、好ましくは最大９重量％、より好ましくは最大７重量％であってもよい。しかしながら、酸化アルミニウムの含有量が多すぎる場合、結晶化する傾向が高まる。好ましくは、ガラス中の酸化アルミニウムの量は、ガラスの総量に対して、少なくとも１重量％、さらに好ましくは少なくとも２．５重量％、および最も好ましくは少なくとも４重量％である。

【0083】

ガラスは、ガラスの総量に対して、少なくとも３重量％、好ましくは少なくとも５重量％、およびより好ましくは少なくとも６重量％の割合で、アルカリ金属酸化物を含んでもよい。Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの両方が、ガラスに含まれていてもよい。

【0084】

アルカリ金属酸化物はガラスの溶融性を改善するので、経済的な製造を可能にする。ガラスを製造する際、アルカリ金属酸化物は融剤として作用する。ガラス中のアルカリ金属酸化物の合計は、２０重量％、好ましくは１３重量％、およびより好ましくは１０重量％の値を超えるべきではない。アルカリ金属酸化物の含有量が多すぎると、ガラスの耐候性が弱まることがあり、このため、その用途の範囲が、大きく制限される場合がある。

【0085】

任意に、アルカリ金属酸化物（例えば、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、Ｌｉ_２Ｏ）の総重量に対するアルカリ土類金属酸化物（例えば、ＣａＯ、ＢａＯ、ＳｒＯおよびＭｇＯ）の総重量の比であるＲＯ／Ｒ_２Ｏ比は、少なくとも０．１０、少なくとも０．１５または少なくとも０．２０である。この比の値が最小であると、ガラスの粘度プロファイルを損なうことなく良好な耐加水分解性を得るのに役立つ。

【0086】

ガラス中のＮａ_２Ｏの割合は、ガラスの総量に対して、少なくとも３重量％、好ましくは少なくとも５重量％、およびより好ましくは少なくとも６重量％であってもよい。ただし、ガラス中のＮａ_２Ｏの割合は、ガラスの総量に対して、最大１５重量％、好ましくは最大１０重量％、およびより好ましくは最大８重量％に制限される場合がある。

【0087】

ガラス中のＫ_２Ｏの割合は、ガラスの総量に対して、最大５重量％、好ましくは最大３重量％、およびより好ましくは２重量％であってもよい。

【0088】

ホウケイ酸ガラスは、上記成分に加えて、添加剤も含有することができる。これらの添加剤は、例えば、アルカリ土類金属酸化物（例えば、ＢａＯ、ＣａＯ）であってもよく、これらはガラスの流れおよび溶融特性または耐薬品性を操作するために、ガラスに添加してもよい。付加的にまたは代替的に、ガラスは、ｄ族金属の酸化物、例えば、酸化鉄（ＦｅＯ、Ｆｅ_２Ｏ_３またはＦｅ_３Ｏ_４）を含有してもよい。酸化鉄は、ガラスの主成分の一般的な不純物、特に砂の不純物である。

【0089】

ガラス中のＢａＯの割合は、ガラスの総量に対して、最大６重量％、好ましくはそれぞれ最大４重量％、およびより好ましくは３重量％であってもよい。

【0090】

ガラス中のＣａＯの割合は、ガラスの総量に対して、最大５重量％、好ましくはそれぞれ最大３重量％、およびより好ましくは２重量％であってもよい。

【0091】

ガラス中のＦｅ_２Ｏ_３の割合は、ガラスの総量に対して、最大３重量％、好ましくはそれぞれ最大２重量％、およびより好ましくは１．５重量％であってもよい。

【0092】

ガラス組成は、二酸化チタンを含んでもよい。ガラス中のＴｉＯ_２の含有量は、ガラスの総量に対して、最大１０重量％、好ましくは最大８重量％、およびより好ましくは最大６重量％である。ＴｉＯ_２の含有量が非常に多いと、望ましくないガラスの結晶化が生じる場合がある。

【0093】

一実施形態において、ガラスは、重量パーセントで：

【表3】

を含んでもよい。

【図面の簡単な説明】

【0094】

本発明の様々な態様は、添付の概略的な図面に照らして読めば、後述する好ましい実施形態の詳細な説明から当業者に明らかになるであろう。

【図1】本発明の第１の態様による装置の概略的な断面図を示す図である。

【図2】本発明の第２の態様による方法のフローチャートを示す図である。

【図3a】本発明の第３の態様による概略的なガラス管を示す図である。

【図3b】特定の断面内における図３ａのガラス管の切断図を示す図である。

【図4a】本発明の第４の態様による概略的なガラス管を示す図である。

【図4b】特定の断面内における図４ａのガラス管の切断図を示す図である。

【0095】

図面の詳細な説明
図１は、本発明の第１の態様による装置１の概略的な断面図を示す図である。

【0096】

装置１は、溶融物供給装置３に保持された溶融ガラス７を排出するための出口開口部５を有する溶融物供給装置３、およびシャフト１１と成形本体１３とを有する成形マンドレル９を備える。

【0097】

シャフト１１は、出口開口部５を通って延在し、これにより、シャフト１１と、出口開口部５の周縁部１７との間に出口環状路１５を形成する。したがって、溶融ガラス７は、溶融物供給装置３から出口環状路１５を通って成形本体１３を覆うように流れることができ、これにより、中空ガラス延伸ストランド１９が形成される。

【0098】

成形本体１３は、シャフト１１の下端部から軸線方向Ｒに長さＸに沿って延在し、かつ円錐形の外面を有する第１の部分２１を有する。成形本体１３はまた、第１の部分２１の下端部から軸線方向Ｒに長さＹに沿って延在し、かつ外径Ｚを有する円筒形の外面を有する第２の部分２３も有する。

【0099】

Ｘ／Ｚ比は０．１～０．５であり、Ｙ／Ｚ比は０．０２～０．３５である。

【0100】

第１の部分および第２の部分２１，２３は一体に形成されている。シャフト１１および成形本体１３は全て中空であるので、加工用空気を、成形マンドレル９を通して、図１における上から下へ流すことができる。ガラス延伸ストランド１９は、延伸装置（図１には示されていない）により、方向Ｒに対して平行な主延伸方向に沿って成形本体１３から引き出される。実際には、方向Ｒは、装置１が使用されている間は、重力に対しても平行である。ガラス延伸ストランド１９は、分離縁部２５において、第２の部分から離れる。

【0101】

図２は、本発明の第２の態様による方法１００のフローチャートを示す図である。

【0102】

方法を実施するにあたり、本発明の第１の態様による装置、例えば図１に関して上記された装置１などを使用してもよい。

【0103】

したがって、１０１において、それぞれの装置１が提供される。１０３において、溶融ガラス７は、溶融物供給装置３から、溶融物供給装置３の出口開口部５を通り、成形本体１３を覆うように主延伸方向Ｒに沿って流れ、これにより、中空ガラス延伸ストランド１９が形成される。１０５において、ガラス延伸ストランドが所定の長さに達すると、所定の長さの管部分がガラス延伸ストランド１９から切断される。

【0104】

この管部分は、好ましくは、本発明の第３および／または第４の態様によるガラス管であり、特に以下に記載するようなガラス管である。

【0105】

図３ａは、本発明の第３の態様による、中心軸線Ｃを有するガラス管２０１を示す図である。図３ｂは、中心軸線Ｃを含みかつ中心軸線Ｃに対して平行な特定の断面内におけるガラス管２０１の切断図を示す図である。すなわち、図３ｂの描画面は、特定の断面である。

【0106】

特定の断面（図３ｂ参照）内で、中心軸線Ｃに沿って任意に選ばれた２つの第１および第２の軸線方向位置ｘ１およびｘ２におけるガラス管２０１の外径ｄ１およびｄ２の各対について、中心軸線Ｃに沿ったｘ１とｘ２との間の距離は４００ｍｍ以上であり、以下の関係
｜（ｄ２－ｄ１）／（ｘ２－ｘ１）｜×（１０^６ｍｍ）／ｄ１
は６０以下である。

【0107】

もちろん、図３ｂは、外径ｄ１およびｄ２の１つの対のみを示している。しかしながら、上記関係は、状況に応じて選択される外径ｄ１およびｄ２の全ての対に関して保持される。図３ｂにおいて、位置ｘ１およびｘ２は、例示の目的のためだけに、中心軸線Ｃに対して平行な座標軸上に示されている。

【0108】

図４ａは、本発明の第４の態様による、中心軸線Ｃを有するガラス管３０１を示す図である。図４ｂは、中心軸線Ｃを含みかつ中心軸線Ｃに対して平行な特定の断面内におけるガラス管３０１の切断面を示す図である。すなわち、図４ｂの描画面は、特定の断面である。

【0109】

特定の断面（図４ｂ参照）内で、中心軸線Ｃに沿って任意に選ばれた２つの軸線方向位置ｘ１およびｘ２におけるガラス管３０１の外径ｄ１およびｄ２の各対について、中心軸線Ｃに沿ったｘ１とｘ２との間の距離が４００ｍｍ以上であるとき、外径の相対変化、｜（ｄ２－ｄ１）／ｄ２｜は、特にｄ２＞ｄ１の場合、０．０３５以下である。

【0110】

もちろん、図４ｂは、外径ｄ１およびｄ２の１つの対のみを示している。しかしながら、記載された外径の相対変化は、状況に応じて選択される外径ｄ１およびｄ２の全ての対に関して保持される。図４ｂにおいて、位置ｘ１およびｘ２は、例示のためだけに、中心軸線Ｃに対して平行な座標軸上に示されている。

【0111】

本明細書、図面、および特許請求の範囲に開示された特徴は、本願発明の異なる実施形態の実現のために、単独でまたはあらゆる組み合わせにおいて必須である場合がある。

【符号の説明】

【0112】

１ 装置
３ 溶融物供給装置
５ 出口開口部
７ 溶融ガラス
９ 成形マンドレル
１１ シャフト
１３ 成形本体
１５ 出口環状路
１７ 縁部
１９ ガラス延伸ストランド
２１ 第１の部分
２３ 第２の部分
２５ 分離縁部
１００ フローチャート
１０１ 装置を提供する
１０３ 溶融ガラスを溶融物供給装置から成形本体を覆うように流し、これにより、ガラス延伸ストランドを形成する
１０５ ガラス延伸ストランドから管部分を切り離す
２０１ ガラス管
３０１ ガラス管
Ｃ 中心軸線
ｄ１，ｄ２ 外径
Ｒ 方向
Ｘ 長さ
ｘ１，ｘ２ 軸線方向位置
Ｙ 長さ
Ｚ 外径

【図1】

【図2】

【図3a】

【図3b】

【図4a】

【図4b】

【外国語明細書】