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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023169675
(43)【公開日】2023-11-30
(54)【発明の名称】ゴルフクラブヘッド
(51)【国際特許分類】
A63B 53/04 20150101AFI20231122BHJP
A63B 102/32 20150101ALN20231122BHJP
【ＦＩ】
A63B53/04 C
A63B102:32
【審査請求】未請求
【請求項の数】10
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022080941
(22)【出願日】2022-05-17
(71)【出願人】
【識別番号】515185924
【氏名又は名称】株式会社プロギア
(74)【代理人】
【識別番号】100089875
【弁理士】
【氏名又は名称】野田 茂
(72)【発明者】
【氏名】三枝 宏
【テーマコード（参考）】
2C002
【Ｆターム（参考）】
2C002AA02
2C002CH01
(57)【要約】
【課題】反発性能を確保しつつ耐久性の向上を図る上で有利なゴルフクラブヘッドを提供する。
【解決手段】カバーフェース３２の周縁部とフェース部１４の周縁部とを固定した固定部３４を設けると共に、周縁部を除くカバーフェース３２とフェース部１４の箇所にそれらカバーフェース３２とフェース部１４とが固定されていない非固定部３６を設けた。そして、非固定部３６におけるカバーフェース３２の単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均を１０Ｎ・ｍｍ２以上２６０００Ｎ・ｍｍ２以下とした。打球時、カバーフェース３２が変形したのち、変形したカバーフェース３２の内面３２０４がフェース面１４Ａに接触することからカバーフェース３２とフェース部１４との双方が変形しカバーフェース３２およびフェース部１４が時間経過に伴い２段階にわたって変形する。
【選択図】図２
【解決手段】カバーフェース３２の周縁部とフェース部１４の周縁部とを固定した固定部３４を設けると共に、周縁部を除くカバーフェース３２とフェース部１４の箇所にそれらカバーフェース３２とフェース部１４とが固定されていない非固定部３６を設けた。そして、非固定部３６におけるカバーフェース３２の単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均を１０Ｎ・ｍｍ２以上２６０００Ｎ・ｍｍ２以下とした。打球時、カバーフェース３２が変形したのち、変形したカバーフェース３２の内面３２０４がフェース面１４Ａに接触することからカバーフェース３２とフェース部１４との双方が変形しカバーフェース３２およびフェース部１４が時間経過に伴い２段階にわたって変形する。
【選択図】図２
【特許請求の範囲】
【請求項1】
フェース部のフェース面を覆うカバーフェースを備えた積層構造のゴルフクラブヘッドであって、
前記カバーフェースの周縁部と前記フェース部の周縁部とを固定した固定部を設けると共に、前記周縁部を除く前記カバーフェースと前記フェース部の箇所にそれら前記カバーフェースと前記フェース部とが固定されていない非固定部を設け、
前記非固定部における前記カバーフェースの単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均が１０Ｎ・ｍｍ２以上２６０００Ｎ・ｍｍ２以下であり、
前記単位当たりの曲げ剛性ＥＩは以下の式（１）で定義される、
ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
ＥＩ＝Ｅ・ｈ３・ｂ／１２ （１）
ただし、Ｅ：縦ヤング係数（Ｎ／ｍｍ２）、ｈ：前記カバーフェースの厚さ（ｍｍ）とし、前記カバーフェースの幅ｂを１．０（ｍｍ）とする。
前記カバーフェースの周縁部と前記フェース部の周縁部とを固定した固定部を設けると共に、前記周縁部を除く前記カバーフェースと前記フェース部の箇所にそれら前記カバーフェースと前記フェース部とが固定されていない非固定部を設け、
前記非固定部における前記カバーフェースの単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均が１０Ｎ・ｍｍ２以上２６０００Ｎ・ｍｍ２以下であり、
前記単位当たりの曲げ剛性ＥＩは以下の式（１）で定義される、
ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
ＥＩ＝Ｅ・ｈ３・ｂ／１２ （１）
ただし、Ｅ：縦ヤング係数（Ｎ／ｍｍ２）、ｈ：前記カバーフェースの厚さ（ｍｍ）とし、前記カバーフェースの幅ｂを１．０（ｍｍ）とする。
【請求項2】
前記非固定部の面積が３００ｍｍ2以上、２１５０ｍｍ2以下である、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項3】
前記フェース面の面積に占める前記非固定部の面積が８％以上５５％以下である、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項4】
前記固定部は、面状の接着、面状の粘着、面状のロウ付け、面状の熱溶着の何れかにより接合されている、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項5】
前記接着、粘着またはロウ付け層の厚みが０．０１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下である、
ことを特徴とする請求項４記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項４記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項6】
前記非固定部は、前記カバーフェースと前記フェース面との間の隙間を含んで構成されている、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項7】
前記隙間に位置する前記フェース面の箇所または前記カバーフェースの箇所に、デュロメータ硬度Ａ９０以下の低剛性材料が設けられている、
ことを特徴とする請求項６記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項６記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項8】
前記ゴルフクラブヘッドを水平面に対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース面の中心点を通る法線を含みかつ前記水平面と直交する平面で前記ヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面としたとき、
前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からトウ方向に２１．３ｍｍ離間した第１平面と、前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からヒール方向に２１．３ｍｍ離間した第２平面とで区画される前記フェース面の範囲内に、前記非固定部が設けられている、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド
前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からトウ方向に２１．３ｍｍ離間した第１平面と、前記フェース中心基準断面と平行し前記フェース中心基準断面からヒール方向に２１．３ｍｍ離間した第２平面とで区画される前記フェース面の範囲内に、前記非固定部が設けられている、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド
【請求項9】
前記カバーフェースは、デュロメータ硬度Ａ９８以上の合成樹脂材料または繊維強化樹脂材料で構成されている、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド
【請求項10】
反発係数が０．８２２以上である、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明はゴルフクラブヘッドに関する。
【背景技術】
【0002】
打球時にフェース部に発生する衝撃を緩和して耐久性（強度）を確保するために、フェース部を２枚の板材を積層させて構成すると共に、それらの板材の間の隙間に気体や液体、粉体、膜体を充填させた積層構造のゴルフクラブヘッドが提案されている（特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開平０９－２３９０７６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
一方、フェース部の曲げ剛性はゴルフクラブヘッドの反発性能に大きな影響を与えるが、上記従来技術ではフェース部の曲げ剛性については特に考慮されていない。
本発明は、上記曲げ剛性がゴルフクラブヘッドの反発性能に影響を与える点に着目してなされたものであり、その目的は、反発性能を確保しつつ耐久性の向上を図る上で有利なゴルフクラブヘッドを提供することにある。
本発明は、上記曲げ剛性がゴルフクラブヘッドの反発性能に影響を与える点に着目してなされたものであり、その目的は、反発性能を確保しつつ耐久性の向上を図る上で有利なゴルフクラブヘッドを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0005】
上記目的を達成するために、本発明の一実施の形態は、フェース部のフェース面を覆うカバーフェースを備えた積層構造のゴルフクラブヘッドであって、前記カバーフェースの周縁部と前記フェース部の周縁部とを固定した固定部を設けると共に、前記周縁部を除く前記カバーフェースと前記フェース部の箇所にそれら前記カバーフェースと前記フェース部とが固定されていない非固定部を設け、前記非固定部における前記カバーフェースの単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均が１０Ｎ・ｍｍ２以上２６０００Ｎ・ｍｍ２以下であり、前記単位当たりの曲げ剛性ＥＩは以下の式（１）で定義されることを特徴とする。
ＥＩ＝Ｅ・ｈ３・ｂ／１２ （１）
ただし、Ｅ：縦ヤング係数（Ｎ／ｍｍ２）、ｈ：前記カバーフェースの厚さ（ｍｍ）とし、前記カバーフェースの幅ｂを１．０（ｍｍ）とする。
ＥＩ＝Ｅ・ｈ３・ｂ／１２ （１）
ただし、Ｅ：縦ヤング係数（Ｎ／ｍｍ２）、ｈ：前記カバーフェースの厚さ（ｍｍ）とし、前記カバーフェースの幅ｂを１．０（ｍｍ）とする。
【発明の効果】
【0006】
本発明の一実施の形態によれば、フェース面を覆うカバーフェースを設けたので、打球時にカバーフェースでエネルギーが吸収されることでフェース部に生じる応力を低下させることができ、フェース部の耐久性を確保する上で有利となる。また、カバーフェースの非固定部における単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均を１０Ｎ・ｍｍ２以上２６０００Ｎ・ｍｍ２以下としたため、ゴルフクラブヘッドの反発性能を確保する上で有利となる。
【図面の簡単な説明】
【0007】
【図1】実施の形態に係るゴルフクラブヘッドをフェース面の前方から見た正面図である。
【図3】（Ａ）カバーフェースの単位あたりの曲げ剛性ＥＩを定義する際のカバーフェースの厚さｈおよび幅ｂの説明図、（Ｂ）カバーフェースに曲げ応力が生じた状態を示す模式図である。
【図4】非固定部の一例を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。
【図5】非固定部の他の例を説明するゴルフクラブヘッドの正面図である。
【図6】実験例１（比較例）の加速度波形を示す図である。
【図7】実験例２の加速度波形を示す図である。
【図8】実験例３の加速度波形を示す図である。
【図9】実験例４－１２における単位当たりの曲げ剛性ＥＩの数値を示す図である。
【図10】実験例４－１２についての単位当たりの曲げ剛性ＥＩと実験例１に対するＣＯＲの差分との関係を示す図である。
【図11】複数の実験例についてのカバーフェースの内面とフェース面との間の隙間と、実験例１に対するＣＯＲの差分との関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【0008】
次に本発明の実施の形態について説明する。
図１、図２に示すように、本実施の形態において、ゴルフクラブヘッド１０は、中空のウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）であり、ヘッド本体１２と、カバーフェース３２とを含んで構成されている。
ヘッド本体１２は、金属材料または繊維強化樹脂材料（ＦＲＰ）で構成され、あるいは、金属材料と繊維強化樹脂材料とが組み合わされて構成される。
前記金属材料としては、例えばステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン、チタン合金又はアルミニウム合金等の１種又は２種以上が用いられる。
前記繊維強化樹脂材料としては、炭素繊維強化樹脂材料（ＣＦＲＰ）などが用いられる。
ヘッド本体１２は、フェース部１４と、クラウン部１６と、ソール部１８と、サイド部２０とを備えている。
ヘッド本体１２は、それらフェース部１４とクラウン部１６とソール部１８とサイド部２０とで囲まれた内部が中空部２８とされた中空構造を呈している。
フェース部１４は、上下の高さを有して左右に延在している。
図１、図２に示すように、本実施の形態において、ゴルフクラブヘッド１０は、中空のウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）であり、ヘッド本体１２と、カバーフェース３２とを含んで構成されている。
ヘッド本体１２は、金属材料または繊維強化樹脂材料（ＦＲＰ）で構成され、あるいは、金属材料と繊維強化樹脂材料とが組み合わされて構成される。
前記金属材料としては、例えばステンレス鋼、マルエージング鋼、純チタン、チタン合金又はアルミニウム合金等の１種又は２種以上が用いられる。
前記繊維強化樹脂材料としては、炭素繊維強化樹脂材料（ＣＦＲＰ）などが用いられる。
ヘッド本体１２は、フェース部１４と、クラウン部１６と、ソール部１８と、サイド部２０とを備えている。
ヘッド本体１２は、それらフェース部１４とクラウン部１６とソール部１８とサイド部２０とで囲まれた内部が中空部２８とされた中空構造を呈している。
フェース部１４は、上下の高さを有して左右に延在している。
【0009】
クラウン部１６は、フェース部１４よりも小さい肉厚でフェース部１４の上部から後方に延在している。
フェース部１４の外側に露出する表面がボールを打撃するフェース面１４Ａである。
クラウン部１６には、フェース面１４Ａ側でかつヒール２４寄りの位置にシャフトＳに接続するホーゼル３０が設けられ、ホーゼル３０にシャフトＳが接続されることでゴルフクラブ１００が構成される。
ソール部１８は、フェース部１４の下部から後方に延在している。
図１、図２に示すように、サイド部２０は、クラウン部１６とソール部１８の間でフェース部１４のトウ２２側縁とヒール２４側縁との間をフェースバックを通って延在している。
フェース部１４の外側に露出する表面がボールを打撃するフェース面１４Ａである。
クラウン部１６には、フェース面１４Ａ側でかつヒール２４寄りの位置にシャフトＳに接続するホーゼル３０が設けられ、ホーゼル３０にシャフトＳが接続されることでゴルフクラブ１００が構成される。
ソール部１８は、フェース部１４の下部から後方に延在している。
図１、図２に示すように、サイド部２０は、クラウン部１６とソール部１８の間でフェース部１４のトウ２２側縁とヒール２４側縁との間をフェースバックを通って延在している。
【0010】
カバーフェース３２は、フェース面１４Ａの全域を覆うように形成されている。
カバーフェース３２がフェース面１４Ａと反対側に位置する面を表面３２０２とし、カバーフェース３２がフェース面１４Ａに対向する面を内面３２０４とする。
カバーフェース３２の周縁部とフェース部１４の周縁部とを固定した固定部３４が設けられている。
本実施の形態では、固定部３４は、それら周縁部の周方向の全周にわたって連続して形成されている。なお、固定部３４の周方向の一部が途切れていても構わないが、全周にわたって連続して形成されていると、カバーフェース３２の応力が固定部３２の部分に集中しにくく耐久性の向上を図る上で有利となる。
また、周縁部を除くカバーフェース３２とフェース部１４の箇所にそれらカバーフェース３２とフェース部１４とが固定されていない非固定部３６が設けられている。
したがって、非固定部３６において、カバーフェース３２は打球時に変形し、変形したカバーフェース３２の内面３２０４はやがてフェース面１４Ａに接触するため、カバーフェース３２と共にフェース部１４が変形する（たわむ）ことになる。
このようにカバーフェース３２の変形と、カバーフェース３２およびフェース部１４の変形とが２段階にわたって発生することにより、ボールとカバーフェース３２およびフェース面１４Ａとの接触時間、すなわちボールとヘッド本体１２との接触時間を増大でき、ヘッド本体１２に加わる衝撃力（加速度）の最大値を低減し、ヘッド本体１２の耐久性の向上を図りつつ、打感を向上する上で有利となる。
なお、カバーフェース３２の表面（外面）と直交する方向の力（すなわち打球時に加わる力）に対して、固定部３４は変形しにくい一方、非固定部３６は変形しやすいことが、非固定部３６において打球時におけるカバーフェース３２の変形量を確保する上で好ましい。
カバーフェース３２がフェース面１４Ａと反対側に位置する面を表面３２０２とし、カバーフェース３２がフェース面１４Ａに対向する面を内面３２０４とする。
カバーフェース３２の周縁部とフェース部１４の周縁部とを固定した固定部３４が設けられている。
本実施の形態では、固定部３４は、それら周縁部の周方向の全周にわたって連続して形成されている。なお、固定部３４の周方向の一部が途切れていても構わないが、全周にわたって連続して形成されていると、カバーフェース３２の応力が固定部３２の部分に集中しにくく耐久性の向上を図る上で有利となる。
また、周縁部を除くカバーフェース３２とフェース部１４の箇所にそれらカバーフェース３２とフェース部１４とが固定されていない非固定部３６が設けられている。
したがって、非固定部３６において、カバーフェース３２は打球時に変形し、変形したカバーフェース３２の内面３２０４はやがてフェース面１４Ａに接触するため、カバーフェース３２と共にフェース部１４が変形する（たわむ）ことになる。
このようにカバーフェース３２の変形と、カバーフェース３２およびフェース部１４の変形とが２段階にわたって発生することにより、ボールとカバーフェース３２およびフェース面１４Ａとの接触時間、すなわちボールとヘッド本体１２との接触時間を増大でき、ヘッド本体１２に加わる衝撃力（加速度）の最大値を低減し、ヘッド本体１２の耐久性の向上を図りつつ、打感を向上する上で有利となる。
なお、カバーフェース３２の表面（外面）と直交する方向の力（すなわち打球時に加わる力）に対して、固定部３４は変形しにくい一方、非固定部３６は変形しやすいことが、非固定部３６において打球時におけるカバーフェース３２の変形量を確保する上で好ましい。
【0011】
本実施の形態において、非固定部３６におけるカバーフェース３２の単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均は１０Ｎ・ｍｍ２以上２６０００Ｎ・ｍｍ２以下とした。なお、「単位当たりの曲げ剛性ＥＩ」の定義については後述する。
カバーフェース３２の単位曲げ剛性ＥＩの平均が上記範囲内にあると、打球時にカバーフェース３２およびフェース部１４の変形量を適度に確保できるため、ゴルフクラブヘッド１０の反発性能を確保でき、また、カバーフェース３２により打球時の応力を緩和できるため、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性の向上を図る上で有利となる。
カバーフェース３２の単位曲げ剛性ＥＩの平均が上記範囲を下回ると、単位曲げ剛性ＥＩの平均が低すぎるため、打球時にカバーフェース３２の変形量が過剰となり、エネルギーロスが大きくなり、反発性能が低下する。
特にカバーフェース３２の単位曲げ剛性ＥＩの平均が低く、言い換えると、カバーフェース３２の硬度がボールの硬度よりも低い（概ねデュロメータ硬度Ａ９０以下）場合には、打球時にボールよりもカバーフェース３２が大きく変形し、エネルギーロスが顕著となり、反発性能が低下する。
カバーフェース３２の単位曲げ剛性ＥＩの平均が上記範囲を上回ると、単位曲げ剛性ＥＩの平均が高すぎるため、打球時にカバーフェース３２およびフェース部１４の変形量が過小となり、反発性能が低下する。
特に打球時にカバーフェース３２がフェース部１４に当接することでカバーフェース３２とフェース部１４が共に変形する際の変形量が十分に得られず、反発性能が低下する。
また、単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均が１０Ｎ・ｍｍ２以上１００００Ｎ・ｍｍ２以下であることが上記効果を発揮する上でより好ましい。
また、あたりの曲げ剛性ＥＩの平均が１０Ｎ・ｍｍ２以上４０００Ｎ・ｍｍ２以下であることが上記効果を発揮する上でより一層好ましい。
カバーフェース３２の単位曲げ剛性ＥＩの平均が上記範囲内にあると、打球時にカバーフェース３２およびフェース部１４の変形量を適度に確保できるため、ゴルフクラブヘッド１０の反発性能を確保でき、また、カバーフェース３２により打球時の応力を緩和できるため、ゴルフクラブヘッド１０の耐久性の向上を図る上で有利となる。
カバーフェース３２の単位曲げ剛性ＥＩの平均が上記範囲を下回ると、単位曲げ剛性ＥＩの平均が低すぎるため、打球時にカバーフェース３２の変形量が過剰となり、エネルギーロスが大きくなり、反発性能が低下する。
特にカバーフェース３２の単位曲げ剛性ＥＩの平均が低く、言い換えると、カバーフェース３２の硬度がボールの硬度よりも低い（概ねデュロメータ硬度Ａ９０以下）場合には、打球時にボールよりもカバーフェース３２が大きく変形し、エネルギーロスが顕著となり、反発性能が低下する。
カバーフェース３２の単位曲げ剛性ＥＩの平均が上記範囲を上回ると、単位曲げ剛性ＥＩの平均が高すぎるため、打球時にカバーフェース３２およびフェース部１４の変形量が過小となり、反発性能が低下する。
特に打球時にカバーフェース３２がフェース部１４に当接することでカバーフェース３２とフェース部１４が共に変形する際の変形量が十分に得られず、反発性能が低下する。
また、単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均が１０Ｎ・ｍｍ２以上１００００Ｎ・ｍｍ２以下であることが上記効果を発揮する上でより好ましい。
また、あたりの曲げ剛性ＥＩの平均が１０Ｎ・ｍｍ２以上４０００Ｎ・ｍｍ２以下であることが上記効果を発揮する上でより一層好ましい。
【0012】
また、図２に示すように、本実施の形態では、カバーフェース３２の厚さはほぼ均一に形成されているが、非固定部３６においてカバーフェース３２の中央部の厚さを周縁部の厚さよりも小さくしてもよく、その場合は、打球時のカバーフェース３２の変形量を確保する上で有利となる。
【0013】
（単位当たりの曲げ剛性ＥＩの定義）
ここで、図３を参照してカバーフェース３２の単位当たりの曲げ剛性ＥＩについて説明する。
一般的に、材料の曲げ剛性ＥＩは、図３（Ａ）に示すように、厚さｈ（ｍｍ）、幅ｂ（ｍｍ）を有する矩形状の均一断面を有する材料において、以下の式（１）によって規定される。
ＥＩ＝Ｅ・ｈ３・ｂ／１２ （１）
ただし、Ｅは材料の縦ヤング係数（Ｎ／ｍｍ２）とする。
材料とその縦ヤング係数Ｅを例示すると以下の通りである。
チタン：１０５０００Ｎ／ｍｍ２
ポリカーボネート：２７００Ｎ／ｍｍ２
ＣＦＲＰ：５１０００Ｎ／ｍｍ２
（ただし、ＣＦＲＰの縦ヤング係数Ｅは積層数、配向角などで変動する）
ウレタン：２０Ｎ／ｍｍ２
曲げ剛性ＥＩは、図３（Ｂ）に示すように、材料に荷重を加えたときの曲がりにくさを示すものである。
そして、本明細書においては、「カバーフェース３２の単位曲げ剛性ＥＩ」を、上記幅ｂを１．０ｍｍとしたときに上記式（１）で規定される数値として定義する。
ここで、図３を参照してカバーフェース３２の単位当たりの曲げ剛性ＥＩについて説明する。
一般的に、材料の曲げ剛性ＥＩは、図３（Ａ）に示すように、厚さｈ（ｍｍ）、幅ｂ（ｍｍ）を有する矩形状の均一断面を有する材料において、以下の式（１）によって規定される。
ＥＩ＝Ｅ・ｈ３・ｂ／１２ （１）
ただし、Ｅは材料の縦ヤング係数（Ｎ／ｍｍ２）とする。
材料とその縦ヤング係数Ｅを例示すると以下の通りである。
チタン：１０５０００Ｎ／ｍｍ２
ポリカーボネート：２７００Ｎ／ｍｍ２
ＣＦＲＰ：５１０００Ｎ／ｍｍ２
（ただし、ＣＦＲＰの縦ヤング係数Ｅは積層数、配向角などで変動する）
ウレタン：２０Ｎ／ｍｍ２
曲げ剛性ＥＩは、図３（Ｂ）に示すように、材料に荷重を加えたときの曲がりにくさを示すものである。
そして、本明細書においては、「カバーフェース３２の単位曲げ剛性ＥＩ」を、上記幅ｂを１．０ｍｍとしたときに上記式（１）で規定される数値として定義する。
【0014】
また、繊維強化樹脂材料の場合、繊維の配向角度を異ならせたプリプレグを積層してカバーフェース３２を製造することになる。
例えば、配向角度を０度、４５度、９０度、－４５度と異ならせたプリプレグを重ねて１セットとし、複数のセットを積層してカバーフェース３２が製造される。
この場合、繊維強化樹脂材料の縦ヤング係数Ｅは積層理論によって算出された値を用いる。
例えば、配向角度を０度、４５度、９０度、－４５度と異ならせたプリプレグを重ねて１セットとし、複数のセットを積層してカバーフェース３２が製造される。
この場合、繊維強化樹脂材料の縦ヤング係数Ｅは積層理論によって算出された値を用いる。
【0015】
本実施の形態では、カバーフェース３２は、デュロメータ硬度Ａ９８以上の樹脂材料または繊維強化樹脂材料で構成されている。
カバーフェース３２の硬度がデュロメータ硬度Ａ９８以上であると、硬度を確保できるため、打球時におけるカバーフェース３２によるエネルギーロスが抑制され、反発性能を確保する効果を高める上で有利となる。
カバーフェース３２の硬度がデュロメータ硬度Ａ９８を下回ると、硬度が低すぎるため、打球時におけるカバーフェース３２によるエネルギーロスが大きくなり、反発性能を確保する効果が低下する。
なお、カバーフェース３２は、金属材料で形成されていてもよいが、本実施の形態のようにすると、ゴルフクラブヘッド１０の軽量化を図る上で有利となる。
カバーフェース３２の硬度がデュロメータ硬度Ａ９８以上であると、硬度を確保できるため、打球時におけるカバーフェース３２によるエネルギーロスが抑制され、反発性能を確保する効果を高める上で有利となる。
カバーフェース３２の硬度がデュロメータ硬度Ａ９８を下回ると、硬度が低すぎるため、打球時におけるカバーフェース３２によるエネルギーロスが大きくなり、反発性能を確保する効果が低下する。
なお、カバーフェース３２は、金属材料で形成されていてもよいが、本実施の形態のようにすると、ゴルフクラブヘッド１０の軽量化を図る上で有利となる。
【0016】
なお、炭素繊維強化樹脂材料（ＣＦＲＰ）の具体的な構成例と単位当たりの曲げ剛性ＥＩを以下に例示する。
（構成例１）弾性率２４ｔのプリプレグ（０．０８ｍｍ）を、配向角度０度、４５度、９０度、－４５度で積層したものを１セットとして、６セット重ねたもの（総厚み約１．９２ｍｍ）で、ＥＩ＝２６０００Ｎ・ｍｍ２となる。
（構成例２）上記プリプレグのセットを４セット重ねたもの（総厚み約１．２８ｍｍ）で、ＥＩ＝１００００Ｎ・ｍｍ２となる。
（構成例３）上記プリプレグのセットを３セット重ねたもの（総厚み約０．９６ｍｍ）で、ＥＩ＝４０００Ｎ・ｍｍ２となる。
（構成例１）弾性率２４ｔのプリプレグ（０．０８ｍｍ）を、配向角度０度、４５度、９０度、－４５度で積層したものを１セットとして、６セット重ねたもの（総厚み約１．９２ｍｍ）で、ＥＩ＝２６０００Ｎ・ｍｍ２となる。
（構成例２）上記プリプレグのセットを４セット重ねたもの（総厚み約１．２８ｍｍ）で、ＥＩ＝１００００Ｎ・ｍｍ２となる。
（構成例３）上記プリプレグのセットを３セット重ねたもの（総厚み約０．９６ｍｍ）で、ＥＩ＝４０００Ｎ・ｍｍ２となる。
【0017】
本実施の形態では、固定部３４は、面状の粘着により接合されており、図２において符号３５は粘着剤（粘着テープ）を示す。
なお、固定部３４は、面状の粘着の他、面状の接着、面状のロウ付け、面状の熱溶着の何れかにより接合されてもよい。
すなわち、カバーフェース３２およびフェース部１４の材料を問わず、接着剤、粘着剤（粘着テープ）を用いることができる。
なお、前述したように、カバーフェース３２の表面３２０２と直交する方向の力に対して、固定部３４は変形しにくい一方、非固定部３６は変形しやすいことが、非固定部３６において打球時におけるカバーフェース３２の変形量を確保する上で好ましい。したがって、固定部３４を接合する接着剤、粘着剤は、カバーフェース３２の表面３２０２と直交する方向の力に対して変形しにくい剛性、硬度を有していることが好ましい。例えば、固定部３４を接合する接着剤、粘着剤の硬度は、デュロメータ硬度Ｄ５０以上が好ましい。
また、カバーフェース３２およびフェース部１４の双方が金属材料で構成されている場合は、固定部３４をロウ付けにより接合できる。
また、カバーフェース３２およびフェース部１４の双方が合成樹脂材料で構成されている場合、あるいは、双方が繊維強化樹脂材料で構成されている場合、あるいは、一方が合成樹脂材料で他方が繊維強化樹脂材料で構成されている場合は、固定部３４を熱溶着により接合できる。
この場合は、非固定部３６に対応するカバーフェース３２の内面３２０４を削って凹部を形成し、凹部の周囲の内面３２０４を熱溶着によってフェース面１４Ａに接合すればよい。
また、接着、粘着またはロウ付けを用いた場合、接着層、粘着層、ロウ付け層の厚みを０．０１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下とすることで、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの間に０．０１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下の隙間Ｄを形成することができる。
隙間Ｄが上記範囲内であると、打球時のカバーフェース３２の変形量（たわみ量）を十分に確保でき、打球時に変形したカバーフェース３２の内面３２０４がフェース面１４Ａに当接するまでの時間を確保できることから、ボールとヘッド本体１２との接触時間を増大でき、ヘッド本体１２に加わる衝撃力（加速度）の最大値を低減し、ヘッド本体１２の耐久性の向上を図りつつ、打感を向上する上で有利となる。
隙間Ｄが上記範囲を上回ると、打球時のカバーフェース３２の変形によるエネルギーロスが大きくなりすぎて反発性能に大きく影響する。
なお、隙間Ｄが０．０１ｍｍ以上０．２ｍｍ以下であると、上記効果を高める上でより好ましい。
なお、固定部３４は、面状の粘着の他、面状の接着、面状のロウ付け、面状の熱溶着の何れかにより接合されてもよい。
すなわち、カバーフェース３２およびフェース部１４の材料を問わず、接着剤、粘着剤（粘着テープ）を用いることができる。
なお、前述したように、カバーフェース３２の表面３２０２と直交する方向の力に対して、固定部３４は変形しにくい一方、非固定部３６は変形しやすいことが、非固定部３６において打球時におけるカバーフェース３２の変形量を確保する上で好ましい。したがって、固定部３４を接合する接着剤、粘着剤は、カバーフェース３２の表面３２０２と直交する方向の力に対して変形しにくい剛性、硬度を有していることが好ましい。例えば、固定部３４を接合する接着剤、粘着剤の硬度は、デュロメータ硬度Ｄ５０以上が好ましい。
また、カバーフェース３２およびフェース部１４の双方が金属材料で構成されている場合は、固定部３４をロウ付けにより接合できる。
また、カバーフェース３２およびフェース部１４の双方が合成樹脂材料で構成されている場合、あるいは、双方が繊維強化樹脂材料で構成されている場合、あるいは、一方が合成樹脂材料で他方が繊維強化樹脂材料で構成されている場合は、固定部３４を熱溶着により接合できる。
この場合は、非固定部３６に対応するカバーフェース３２の内面３２０４を削って凹部を形成し、凹部の周囲の内面３２０４を熱溶着によってフェース面１４Ａに接合すればよい。
また、接着、粘着またはロウ付けを用いた場合、接着層、粘着層、ロウ付け層の厚みを０．０１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下とすることで、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの間に０．０１ｍｍ以上０．３ｍｍ以下の隙間Ｄを形成することができる。
隙間Ｄが上記範囲内であると、打球時のカバーフェース３２の変形量（たわみ量）を十分に確保でき、打球時に変形したカバーフェース３２の内面３２０４がフェース面１４Ａに当接するまでの時間を確保できることから、ボールとヘッド本体１２との接触時間を増大でき、ヘッド本体１２に加わる衝撃力（加速度）の最大値を低減し、ヘッド本体１２の耐久性の向上を図りつつ、打感を向上する上で有利となる。
隙間Ｄが上記範囲を上回ると、打球時のカバーフェース３２の変形によるエネルギーロスが大きくなりすぎて反発性能に大きく影響する。
なお、隙間Ｄが０．０１ｍｍ以上０．２ｍｍ以下であると、上記効果を高める上でより好ましい。
【0018】
なお、カバーフェース３２とフェース部１４との双方が金属材料で構成されている場合、固定部３４を点状に溶接することが考えられるが、このような点状の溶接を行なうと、カバーフェース３２に局所的に歪みが生じやすく、カバーフェース３２とフェース面１４Ａとの間の隙間Ｄが不均一となりやすく、意図した隙間Ｄを確保する上で不利となる。
【0019】
本実施の形態では、非固定部３６が、カバーフェース３２とフェース面１４Ａとの間の隙間Ｄを含んで構成されている場合について説明するが、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの少なくとも一部が互いに接触していてもかまわない。
すなわち、非固定部３６においてカバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの少なくとも一部が接触した状態であっても、打球時には、まず、カバーフェース３２が変形し、次いで、カバーフェース３２およびフェース部１４が変形するといったように、時間経過に伴い２段階にわたって変形が発生することから、上記のように隙間Ｄが形成されている場合に比較して効果が低下するものの、ボールとヘッド本体１２との接触時間を増大でき、ヘッド本体１２に加わる衝撃力（加速度）の最大値を低減し、ヘッド本体１２の耐久性の向上を図りつつ、打感を向上する効果は奏される。
すなわち、非固定部３６においてカバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの少なくとも一部が接触した状態であっても、打球時には、まず、カバーフェース３２が変形し、次いで、カバーフェース３２およびフェース部１４が変形するといったように、時間経過に伴い２段階にわたって変形が発生することから、上記のように隙間Ｄが形成されている場合に比較して効果が低下するものの、ボールとヘッド本体１２との接触時間を増大でき、ヘッド本体１２に加わる衝撃力（加速度）の最大値を低減し、ヘッド本体１２の耐久性の向上を図りつつ、打感を向上する効果は奏される。
【0020】
また、本実施の形態では、ゴルフクラブヘッド１０はドライバーであり、非固定部３６の面積が３００ｍｍ２以上、２１５０ｍｍ２以下である。
【0021】
また、本実施の形態では、フェース面１４Ａの面積に占める非固定部３６の面積が８％以上５５％以下である。
フェース面１４Ａの面積に占める非固定部３６の面積が上記範囲内であると、カバーフェース３２の剛性が適切な範囲となり、打球時のカバーフェース３２の変形量（たわみ量）を十分に確保でき、打球時に変形したカバーフェース３２がフェース面１４Ａに当接するまでの時間を確保できることから、ボールとヘッド本体１２との接触時間を増大でき、ヘッド本体１２に加わる衝撃力（加速度）の最大値を低減し、ヘッド本体１２の耐久性の向上を図りつつ、打感を向上する上で有利となる。
フェース面１４Ａの面積に占める非固定部３６の面積が上記範囲を下回ると、打球時におけるカバーフェース３２の変形が小さいため、ボールとヘッド本体１２との接触時間を増大させ、ヘッド本体１２に加わる衝撃力（加速度）の最大値を低減し、ヘッド本体１２の耐久性の向上を図りつつ、打感を向上するという効果が十分に得られない。
フェース面１４Ａの面積に占める非固定部３６の面積が上記範囲を上回ると、打球時におけるカバーフェース３２の変形によるエネルギーロスが大きくなりすぎ、反発性能を確保する効果が低下する。また、フェース面１４Ａとカバーフェース３２の接合範囲（固定部３４）が十分に得られず、フェース面１４Ａとカバーフェース３２との接合強度を確保する効果が低下する。
フェース面１４Ａの面積に占める非固定部３６の面積が上記範囲内であると、カバーフェース３２の剛性が適切な範囲となり、打球時のカバーフェース３２の変形量（たわみ量）を十分に確保でき、打球時に変形したカバーフェース３２がフェース面１４Ａに当接するまでの時間を確保できることから、ボールとヘッド本体１２との接触時間を増大でき、ヘッド本体１２に加わる衝撃力（加速度）の最大値を低減し、ヘッド本体１２の耐久性の向上を図りつつ、打感を向上する上で有利となる。
フェース面１４Ａの面積に占める非固定部３６の面積が上記範囲を下回ると、打球時におけるカバーフェース３２の変形が小さいため、ボールとヘッド本体１２との接触時間を増大させ、ヘッド本体１２に加わる衝撃力（加速度）の最大値を低減し、ヘッド本体１２の耐久性の向上を図りつつ、打感を向上するという効果が十分に得られない。
フェース面１４Ａの面積に占める非固定部３６の面積が上記範囲を上回ると、打球時におけるカバーフェース３２の変形によるエネルギーロスが大きくなりすぎ、反発性能を確保する効果が低下する。また、フェース面１４Ａとカバーフェース３２の接合範囲（固定部３４）が十分に得られず、フェース面１４Ａとカバーフェース３２との接合強度を確保する効果が低下する。
【0022】
また、隙間Ｄに位置するフェース面１４Ａの箇所またはカバーフェース３２の内面３２０４の箇所に、デュロメータ硬度Ａ９０以下の低剛性材料を設けてもよい。
すなわち、低剛性材料は、隙間Ｄを完全に充填するように設けてもよく、あるいは、隙間Ｄを完全に充填せず隙間Ｄの一部が残存していてもよい。
このような低剛性材料を設けると、打球時に変形したカバーフェース３２の内面３２０４は低剛性材料を介してフェース面１４Ａに接触し、カバーフェース３２と共にフェース部１４が変形することになるため、打球時におけるカバーフェース３２の変形量が若干低下するが、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの間の隙間Ｄを均一に確保する上で有利となる。特に、低剛性材料によって隙間Ｄを完全に充填すると、隙間Ｄを均一に確保する上でより有利となる。
低剛性材料としては、デュロメータ硬度Ａ９０以下の材料であればよく、例えば、シリコーン、ウレタンなどの合成樹脂材料、粘着剤、粘着テープ、弾性接着剤が使用可能である。
なお、本発明では、隙間Ｄに位置するフェース面１４Ａの箇所またはカバーフェース３２の内面３２０４の箇所に、低剛性材料としての、言い換えると、デュロメータ硬度Ａ９０以下の粘着剤、粘着テープ、弾性接着剤を設けた場合であっても、非固定部３６が設けられているものとする。
これは、デュロメータ硬度Ａ９０以下の粘着剤、粘着テープ、弾性接着剤をフェース面１４Ａの箇所またはカバーフェース３２の内面３２０４の箇所に設けたとしてもフェース部１４とカバーフェース３２とが一体的に接合されて固定されていないためである。
また、低剛性材料を設ける構造としては、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの間の隙間Ｄに低剛性材料を充填する構造でもよく、あるいは、カバーフェース３２の内面３２０４あるいはフェース面１４Ａに対してデュロメータ硬度Ａ９０以下の合成樹脂材料を塗装、コーティングして皮膜（膜体）を形成する構造であってもよい。
すなわち、低剛性材料は、隙間Ｄを完全に充填するように設けてもよく、あるいは、隙間Ｄを完全に充填せず隙間Ｄの一部が残存していてもよい。
このような低剛性材料を設けると、打球時に変形したカバーフェース３２の内面３２０４は低剛性材料を介してフェース面１４Ａに接触し、カバーフェース３２と共にフェース部１４が変形することになるため、打球時におけるカバーフェース３２の変形量が若干低下するが、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの間の隙間Ｄを均一に確保する上で有利となる。特に、低剛性材料によって隙間Ｄを完全に充填すると、隙間Ｄを均一に確保する上でより有利となる。
低剛性材料としては、デュロメータ硬度Ａ９０以下の材料であればよく、例えば、シリコーン、ウレタンなどの合成樹脂材料、粘着剤、粘着テープ、弾性接着剤が使用可能である。
なお、本発明では、隙間Ｄに位置するフェース面１４Ａの箇所またはカバーフェース３２の内面３２０４の箇所に、低剛性材料としての、言い換えると、デュロメータ硬度Ａ９０以下の粘着剤、粘着テープ、弾性接着剤を設けた場合であっても、非固定部３６が設けられているものとする。
これは、デュロメータ硬度Ａ９０以下の粘着剤、粘着テープ、弾性接着剤をフェース面１４Ａの箇所またはカバーフェース３２の内面３２０４の箇所に設けたとしてもフェース部１４とカバーフェース３２とが一体的に接合されて固定されていないためである。
また、低剛性材料を設ける構造としては、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの間の隙間Ｄに低剛性材料を充填する構造でもよく、あるいは、カバーフェース３２の内面３２０４あるいはフェース面１４Ａに対してデュロメータ硬度Ａ９０以下の合成樹脂材料を塗装、コーティングして皮膜（膜体）を形成する構造であってもよい。
【0023】
また、図４、図５に示すように、ゴルフクラブヘッド１０を水平面ＨＰに対して予め定められたライ角およびロフト角通りに設置した基準状態において、フェース面１４Ａの中心点（幾何学的中心点）を通る法線を含みかつ水平面と直交する平面でヘッド本体を破断した断面をフェース中心基準断面Ｐｆｃとしたとき、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからトウ方向に２１．３ｍｍ離間した第１平面Ｐ１と、フェース中心基準断面Ｐｆｃと平行しフェース中心基準断面Ｐｆｃからヒール方向に２１．３ｍｍ離間した第２平面Ｐ２とで区画されるフェース面１４Ａの範囲内に、非固定部３６が設けられている。
上述した第１平面Ｐ１および第２平面Ｐ２で区画されるフェース面１４Ａの範囲は、一般的にあるいはルール上でインパクトエリアとして規定されている範囲である。インパクトエリアは一般的に打撃確率が高い範囲となるため、インパクトエリアの範囲内に非固定部３６を設けると、インパクトエリアの耐久性および打感を向上する上で有利となり、ゴルフクラブヘッド１０としてのメリットが大きい。
また、ゴルフクラブヘッド１０を正面視した状態で非固定部３６の形状としては、例えば、図４に示すような円形、あるいは、図５に示すような矩形があるが、非固定部３６の形状は任意であり限定されるものではない。
上述した第１平面Ｐ１および第２平面Ｐ２で区画されるフェース面１４Ａの範囲は、一般的にあるいはルール上でインパクトエリアとして規定されている範囲である。インパクトエリアは一般的に打撃確率が高い範囲となるため、インパクトエリアの範囲内に非固定部３６を設けると、インパクトエリアの耐久性および打感を向上する上で有利となり、ゴルフクラブヘッド１０としてのメリットが大きい。
また、ゴルフクラブヘッド１０を正面視した状態で非固定部３６の形状としては、例えば、図４に示すような円形、あるいは、図５に示すような矩形があるが、非固定部３６の形状は任意であり限定されるものではない。
【0024】
また、本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０は、反発係数（ＣＯＲ）が０．８２２以上であると好ましい。
すなわち、反発係数が０．８２２以上のいわゆる高反発ヘッドを呼ばれるゴルフクラブヘッド１０では、打球時のフェース部１４のたわみ量を確保するためにフェース部１４の肉厚が薄くなるため、フェース部１４の耐久性が低下しやすい。したがって、０．８２２以上のゴルフクラブヘッド１０の方が、フェース面１４Ａにカバーフェース３２を形成することによる耐久性向上の効果が大きい。
すなわち、反発係数が０．８２２以上のいわゆる高反発ヘッドを呼ばれるゴルフクラブヘッド１０では、打球時のフェース部１４のたわみ量を確保するためにフェース部１４の肉厚が薄くなるため、フェース部１４の耐久性が低下しやすい。したがって、０．８２２以上のゴルフクラブヘッド１０の方が、フェース面１４Ａにカバーフェース３２を形成することによる耐久性向上の効果が大きい。
【0025】
以上説明したように本実施の形態によれば、カバーフェース３２の周縁部とフェース部１４の周縁部とを固定した固定部３４を設けると共に、周縁部を除くカバーフェース３２とフェース部１４の箇所にそれらカバーフェース３２とフェース部１４とが固定されていない非固定部３６を設けた。そして、非固定部３６におけるカバーフェース３２の単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均を１０Ｎ・ｍｍ２以上２６０００Ｎ・ｍｍ２以下とした。
したがって、打球時、まず、カバーフェース３２が変形したのち、変形したカバーフェース３２の内面３２０４がフェース面１４Ａに接触することからカバーフェース３２とフェース部１４との双方が変形し、カバーフェース３２およびフェース部１４が時間経過に伴い２段階にわたって変形する。
そのため、打球時におけるボールとヘッド本体１２との接触時間を増大させる上で有利となる。
一方、打球時にカバーフェース３２がエネルギーを吸収するので、フェース部１４に生じる最大加速度が低減され、言い換えると、フェース部１４に生じる応力が緩和されるので耐久性を向上する上で有利となり、また、打感が柔らかく良化される。
したがって、打球時、まず、カバーフェース３２が変形したのち、変形したカバーフェース３２の内面３２０４がフェース面１４Ａに接触することからカバーフェース３２とフェース部１４との双方が変形し、カバーフェース３２およびフェース部１４が時間経過に伴い２段階にわたって変形する。
そのため、打球時におけるボールとヘッド本体１２との接触時間を増大させる上で有利となる。
一方、打球時にカバーフェース３２がエネルギーを吸収するので、フェース部１４に生じる最大加速度が低減され、言い換えると、フェース部１４に生じる応力が緩和されるので耐久性を向上する上で有利となり、また、打感が柔らかく良化される。
【0026】
次に、ゴルフクラブヘッド１０の実験結果について説明する。
以下では、試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、以下に示す条件を変えて、ボールとヘッド本体１２との接触時間、ゴルフクラブヘッド１０の反発性能、耐久性について評価した。
以下では、試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、以下に示す条件を変えて、ボールとヘッド本体１２との接触時間、ゴルフクラブヘッド１０の反発性能、耐久性について評価した。
【0027】
実験例１は、比較例であり、フェース面１４Ａにカバーフェース３２を設けないゴルフクラブヘッド１０であり、本発明の請求項１の規定を満たさないものである。
実験例１の各部の仕様は以下の通りである。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角 １０．５°
ライ角 ５９°
ヘッド体積 ４６０cc
実験例１の各部の仕様は以下の通りである。
ヘッド本体１２の材料：チタン合金 Ti-8Al-1Mo-1V
フェース部１４の材料：Ti-6Al-4V
ロフト角 １０．５°
ライ角 ５９°
ヘッド体積 ４６０cc
【0028】
なお、実験例１（比較例）を除く以下の各実験例はカバーフェース３２を設けた点以外は実験例１と同じ仕様である。
また、実験例１（比較例）を除く以下の各実験例においてカバーフェース３２の厚さは均一厚さとしている。
また、実験例１（比較例）を除く以下の各実験例において固定部３４は、面状の粘着により接合されている。
また、実験例１（比較例）を除く以下の各実験例では、隙間Ｄに低剛性材料を設けていない。
実験例１（比較例）を除く以下の各実験例では、条件１－３によって変化させた数値を除き、請求項１－６、８－１０の規定を満たしているものとした。
また、実験例１（比較例）を除く以下の各実験例においてカバーフェース３２の厚さは均一厚さとしている。
また、実験例１（比較例）を除く以下の各実験例において固定部３４は、面状の粘着により接合されている。
また、実験例１（比較例）を除く以下の各実験例では、隙間Ｄに低剛性材料を設けていない。
実験例１（比較例）を除く以下の各実験例では、条件１－３によって変化させた数値を除き、請求項１－６、８－１０の規定を満たしているものとした。
【0029】
以下では、各実験例のゴルフクラブヘッド１０に対してペンデュラム試験機を用い、ゴルフクラブヘッド１０にシャフトが取り付けられた状態でシャフトを治具で固定し、振り子によりカバーフェース３２で覆われたフェース部１４に一定の衝突力を与え、振り子のうちフェース部１４に衝突する側と反対側に位置する背面に取り付けた加速度センサで加速度（加速度波形）を測定した。
加速度波形の測定結果は、図６－図８に示す通りであり、横軸が時間（μｓ）、縦軸が加速度（ｍ／ｓ２）を示している。また、図中、左側に記載されたμｓ単位の数値は加速度波形から算出した振り子とヘッド本体１２との接触時間（以下、単に接触時間ともいう）を示し、右側に記載されたｍ／ｓ２単位の数値は最大加速度（加速度のピーク値）を示す。
加速度波形の測定結果は、図６－図８に示す通りであり、横軸が時間（μｓ）、縦軸が加速度（ｍ／ｓ２）を示している。また、図中、左側に記載されたμｓ単位の数値は加速度波形から算出した振り子とヘッド本体１２との接触時間（以下、単に接触時間ともいう）を示し、右側に記載されたｍ／ｓ２単位の数値は最大加速度（加速度のピーク値）を示す。
【0030】
（条件１）
条件１では、実験例２、３においてカバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの隙間Ｄを有り、無しとして実験を行った。
図６：実験例１（比較例）カバーフェース３２無し
図７：実験例２：カバーフェース３２有り（隙間Ｄ＝０ｍｍ）
図８：実験例３：カバーフェース３２有り（隙間Ｄ＝０．０１ｍｍ）
なお、実験例２、３において、カバーフェース３２の材料はポリカーボネートであり、厚さは１．０ｍｍとした。
また、実験例２、３において、カバーフェース３２の単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均は２２５Ｎ・ｍｍ２であり、１０Ｎ・ｍｍ２以上２６０００Ｎ・ｍｍ２以下の範囲内である。
条件１では、実験例２、３においてカバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの隙間Ｄを有り、無しとして実験を行った。
図６：実験例１（比較例）カバーフェース３２無し
図７：実験例２：カバーフェース３２有り（隙間Ｄ＝０ｍｍ）
図８：実験例３：カバーフェース３２有り（隙間Ｄ＝０．０１ｍｍ）
なお、実験例２、３において、カバーフェース３２の材料はポリカーボネートであり、厚さは１．０ｍｍとした。
また、実験例２、３において、カバーフェース３２の単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均は２２５Ｎ・ｍｍ２であり、１０Ｎ・ｍｍ２以上２６０００Ｎ・ｍｍ２以下の範囲内である。
【0031】
図６－図８を比較してわかるように、実験例１に比較してカバーフェース３２が設けられた実験例２、３では、打球時にカバーフェース３２が変形することでエネルギーが吸収されるので最大加速度が低下している。
また、加速度波形から明らかなように、実験例２、３では、打球時に、まず、カバーフェース３２が変形し、次いで、カバーフェース３２の内面３２０４がフェース面１４Ａに接触してカバーフェース３２とフェース部１４とが共に変形し、したがって、カバーフェース３２とフェース部１４が時間経過に伴い２段階にわたって変形していることから接触時間が実験例１よりも長くなっており、衝撃力（加速度）の最大値も低く抑えられている。
また、図７に示すように、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの間に隙間Ｄが形成されていない場合に比較して、図８に示すように、隙間Ｄが形成されていると、打球時のカバーフェース３２の変形量（たわみ量）をより大きく確保でき、打球時に変形したカバーフェース３２がフェース面１４Ａに当接するまでの時間をより長く確保できることから、接触時間を確保し、衝撃力（加速度）の最大値を低減すると共に、打感を向上する上で有利となっている。
また、加速度波形から明らかなように、実験例２、３では、打球時に、まず、カバーフェース３２が変形し、次いで、カバーフェース３２の内面３２０４がフェース面１４Ａに接触してカバーフェース３２とフェース部１４とが共に変形し、したがって、カバーフェース３２とフェース部１４が時間経過に伴い２段階にわたって変形していることから接触時間が実験例１よりも長くなっており、衝撃力（加速度）の最大値も低く抑えられている。
また、図７に示すように、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの間に隙間Ｄが形成されていない場合に比較して、図８に示すように、隙間Ｄが形成されていると、打球時のカバーフェース３２の変形量（たわみ量）をより大きく確保でき、打球時に変形したカバーフェース３２がフェース面１４Ａに当接するまでの時間をより長く確保できることから、接触時間を確保し、衝撃力（加速度）の最大値を低減すると共に、打感を向上する上で有利となっている。
【0032】
（条件２）
条件２では、図９に示すように、実験例４－１２においてカバーフェース３２の材料および単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均を異ならせて、図１０に示すように反発性能（反発係数：ＣＯＲ）を比較した。
実験例４：チタンで厚さが１．５ｍｍ
実験例５：チタンで厚さが１．２ｍｍ
実験例６：チタンで厚さが１．０ｍｍ
実験例７：チタンで厚さが０．５ｍｍ
実験例８：カーボン（ＣＦＲＰ）で厚さが０．６４ｍｍ
実験例９：カーボン（ＣＦＲＰ）で厚さが１．２８ｍｍ
実験例１０：ポリカーボネート（ＰＣ）で厚さが３．０ｍｍ
実験例１１：ポリカーボネート（ＰＣ）で厚さが１．０ｍｍ
実験例１２：ポリカーボネート（ＰＣ）で厚さが０．５ｍｍ
なお、実験例４－１２において、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの隙間Ｄは０．０１ｍｍとした。
また、隙間Ｄに低剛性材料は充填されておらず、空気が収容されている。
図１０において、横軸は単位当たりの曲げ剛性ＥＩの平均、縦軸は実験例１のＣＯＲに対する各実験例のＣＯＲの低下量（すなわち、「実験例１のＣＯＲ」から「実験例のＣＯＲ」を差し引いた差分）を示し、実験例４－１２の値をそれぞれプロットしている。なお、実験例１のＣＯＲは０．８２３である。
図１０を見ると、概ね単位当たりの曲げ剛性ＥＩの平均が１００００Ｎ・ｍｍ２を超えると、ＣＯＲが低下する傾向であり、単位当たりの曲げ剛性ＥＩの平均が２６０００Ｎ・ｍｍ２を超えると、ＣＯＲの低下が顕著となる。
したがって、反発性能（ＣＯＲ）を確保する上で、カバーフェース３２の単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均は、１０Ｎ・ｍｍ２以上２６０００Ｎ・ｍｍ２以下の範囲内であることが必要である。
条件２では、図９に示すように、実験例４－１２においてカバーフェース３２の材料および単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均を異ならせて、図１０に示すように反発性能（反発係数：ＣＯＲ）を比較した。
実験例４：チタンで厚さが１．５ｍｍ
実験例５：チタンで厚さが１．２ｍｍ
実験例６：チタンで厚さが１．０ｍｍ
実験例７：チタンで厚さが０．５ｍｍ
実験例８：カーボン（ＣＦＲＰ）で厚さが０．６４ｍｍ
実験例９：カーボン（ＣＦＲＰ）で厚さが１．２８ｍｍ
実験例１０：ポリカーボネート（ＰＣ）で厚さが３．０ｍｍ
実験例１１：ポリカーボネート（ＰＣ）で厚さが１．０ｍｍ
実験例１２：ポリカーボネート（ＰＣ）で厚さが０．５ｍｍ
なお、実験例４－１２において、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの隙間Ｄは０．０１ｍｍとした。
また、隙間Ｄに低剛性材料は充填されておらず、空気が収容されている。
図１０において、横軸は単位当たりの曲げ剛性ＥＩの平均、縦軸は実験例１のＣＯＲに対する各実験例のＣＯＲの低下量（すなわち、「実験例１のＣＯＲ」から「実験例のＣＯＲ」を差し引いた差分）を示し、実験例４－１２の値をそれぞれプロットしている。なお、実験例１のＣＯＲは０．８２３である。
図１０を見ると、概ね単位当たりの曲げ剛性ＥＩの平均が１００００Ｎ・ｍｍ２を超えると、ＣＯＲが低下する傾向であり、単位当たりの曲げ剛性ＥＩの平均が２６０００Ｎ・ｍｍ２を超えると、ＣＯＲの低下が顕著となる。
したがって、反発性能（ＣＯＲ）を確保する上で、カバーフェース３２の単位あたりの曲げ剛性ＥＩの平均は、１０Ｎ・ｍｍ２以上２６０００Ｎ・ｍｍ２以下の範囲内であることが必要である。
【0033】
（条件３）
条件３では、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの隙間Ｄを変化させた４つの実験例を比較した。
４つの実験例において、カバーフェース３２はポリカーボネートであり、厚さは１．０ｍｍである。
図１１において、横軸は隙間Ｄ（ｍｍ）、縦軸は実験例１のＣＯＲに対する各実験例のＣＯＲの低下量（すなわち、「実験例１のＣＯＲ」から「実験例のＣＯＲ」を差し引いた差分）を示し、合計４つの実験例の値をそれぞれプロットしている。
図１１からわかるように、隙間Ｄが０．２ｍｍを超えると、ＣＯＲが低下し、隙間Ｄが０．３ｍｍを超えると、ＣＯＲが急激に低下している。
したがって、したがって、反発性能（ＣＯＲ）を確保する上で、隙間Ｄは０．０１ｍｍ以上０．２ｍｍ以下の範囲内であることが必要である。
条件３では、カバーフェース３２の内面３２０４とフェース面１４Ａとの隙間Ｄを変化させた４つの実験例を比較した。
４つの実験例において、カバーフェース３２はポリカーボネートであり、厚さは１．０ｍｍである。
図１１において、横軸は隙間Ｄ（ｍｍ）、縦軸は実験例１のＣＯＲに対する各実験例のＣＯＲの低下量（すなわち、「実験例１のＣＯＲ」から「実験例のＣＯＲ」を差し引いた差分）を示し、合計４つの実験例の値をそれぞれプロットしている。
図１１からわかるように、隙間Ｄが０．２ｍｍを超えると、ＣＯＲが低下し、隙間Ｄが０．３ｍｍを超えると、ＣＯＲが急激に低下している。
したがって、したがって、反発性能（ＣＯＲ）を確保する上で、隙間Ｄは０．０１ｍｍ以上０．２ｍｍ以下の範囲内であることが必要である。
【0034】
なお、本実施の形態では、ゴルフクラブヘッド１０が、中空のウッド型ゴルフクラブヘッド（ドライバー）である場合について説明したが、本発明は、中空のユーティリティやフェアウェイウッド、あるいは、キャビティーアイアンなど、中空部を備えないゴルフクラブヘッドにも無論適用可能である。
【符号の説明】
【0035】
１０ ゴルフクラブヘッド
１２ ヘッド本体
１４ フェース部
１４Ａ フェース面
１６ クラウン部
１８ ソール部
２０ サイド部
２２ トウ
２４ ヒール
２８ 中空部
３０ ホーゼル
３２ カバーフェース
３２０２ 表面
３２０４ 内面
３４ 固定部
３５ 粘着剤（粘着テープ）
３６ 非固定部
１００ ゴルフクラブ
Ｄ 隙間
Ｓ シャフト
Ｐｆｃ フェース中心基準断面
Ｐ１ 第１平面
Ｐ２ 第２平面
１２ ヘッド本体
１４ フェース部
１４Ａ フェース面
１６ クラウン部
１８ ソール部
２０ サイド部
２２ トウ
２４ ヒール
２８ 中空部
３０ ホーゼル
３２ カバーフェース
３２０２ 表面
３２０４ 内面
３４ 固定部
３５ 粘着剤（粘着テープ）
３６ 非固定部
１００ ゴルフクラブ
Ｄ 隙間
Ｓ シャフト
Ｐｆｃ フェース中心基準断面
Ｐ１ 第１平面
Ｐ２ 第２平面
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】
【図11】