(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023177114
(43)【公開日】2023-12-13
(54)【発明の名称】高炉の操業方法
(51)【国際特許分類】
C21B 5/00 20060101AFI20231206BHJP
【ＦＩ】
C21B5/00 311
C21B5/00 321
【審査請求】未請求
【請求項の数】5
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022089839
(22)【出願日】2022-06-01
(71)【出願人】
【識別番号】000006655
【氏名又は名称】日本製鉄株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100087398
【弁理士】
【氏名又は名称】水野 勝文
(74)【代理人】
【識別番号】100128783
【弁理士】
【氏名又は名称】井出 真
(74)【代理人】
【識別番号】100128473
【弁理士】
【氏名又は名称】須澤 洋
(72)【発明者】
【氏名】酒井 博
(72)【発明者】
【氏名】中野 薫
【テーマコード（参考）】
4K012
【Ｆターム（参考）】
4K012BC03
4K012BC04
4K012BF04
4K012BF08
(57)【要約】
【課題】炉内の圧力損失を低減しながら、ＣＯ２の削減効果をより高めることができる高炉の操業方法を提供する。
【解決手段】高炉原料である鉱石とコークスとを交互に装入する高炉の操業方法であって、高炉の炉径を１とする高炉無次元半径０以上０．２未満の領域を第１の炉径領域、高炉無次元半径０．２以上１以下の領域を第２の炉径領域と定義し、高炉に装入されるコークス及び鉱石の重量比（Ｏ／Ｃ）を１に置換した無次元Ｏ／Ｃにて、前記第１の炉径領域及び前記第２の炉径領域の各炉径位置におけるＯ／Ｃを表したとき、前記第１の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃが０．００以上となり、かつ、前記第２の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃの最大値と最小値の差が０．３５以内となるように高炉原料装入を行い、水素ガス吹込量を７５（Nm3／t）以上とする吹込み条件にて、羽口から水素系還元ガスを吹き込む。
【選択図】図２ｂ
【解決手段】高炉原料である鉱石とコークスとを交互に装入する高炉の操業方法であって、高炉の炉径を１とする高炉無次元半径０以上０．２未満の領域を第１の炉径領域、高炉無次元半径０．２以上１以下の領域を第２の炉径領域と定義し、高炉に装入されるコークス及び鉱石の重量比（Ｏ／Ｃ）を１に置換した無次元Ｏ／Ｃにて、前記第１の炉径領域及び前記第２の炉径領域の各炉径位置におけるＯ／Ｃを表したとき、前記第１の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃが０．００以上となり、かつ、前記第２の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃの最大値と最小値の差が０．３５以内となるように高炉原料装入を行い、水素ガス吹込量を７５（Nm3／t）以上とする吹込み条件にて、羽口から水素系還元ガスを吹き込む。
【選択図】図２ｂ
【特許請求の範囲】
【請求項1】
高炉原料である鉱石とコークスとを交互に装入する高炉の操業方法であって、
高炉の炉径を１とする高炉無次元半径０以上０．２未満の領域を第１の炉径領域、高炉無次元半径０．２以上１以下の領域を第２の炉径領域と定義し、
高炉に装入されるコークス及び鉱石の重量比（Ｏ／Ｃ）を１に置換した無次元Ｏ／Ｃにて、前記第１の炉径領域及び前記第２の炉径領域の各炉径位置における前記の重量比（Ｏ／Ｃ）を表したとき、
前記第１の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃが０．００以上となり、かつ、前記第２の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃの最大値と最小値の差が０．３５以内となるように、高炉原料の装入を行い、
水素ガス吹込量を７５（Nm3／t）以上とする吹込み条件にて、羽口から水素系還元ガスを吹き込む
ことを特徴とする、高炉の操業方法。
高炉の炉径を１とする高炉無次元半径０以上０．２未満の領域を第１の炉径領域、高炉無次元半径０．２以上１以下の領域を第２の炉径領域と定義し、
高炉に装入されるコークス及び鉱石の重量比（Ｏ／Ｃ）を１に置換した無次元Ｏ／Ｃにて、前記第１の炉径領域及び前記第２の炉径領域の各炉径位置における前記の重量比（Ｏ／Ｃ）を表したとき、
前記第１の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃが０．００以上となり、かつ、前記第２の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃの最大値と最小値の差が０．３５以内となるように、高炉原料の装入を行い、
水素ガス吹込量を７５（Nm3／t）以上とする吹込み条件にて、羽口から水素系還元ガスを吹き込む
ことを特徴とする、高炉の操業方法。
【請求項2】
前記第１の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃが０．００超となるように高炉原料の装入を行うことを特徴とする、請求項１に記載の高炉の操業方法。
【請求項3】
前記第２の炉径領域において、前記の無次元Ｏ／Ｃの最大値と最小値の差は０．２０以下である
ことを特徴とする、請求項２に記載の高炉の操業方法。
ことを特徴とする、請求項２に記載の高炉の操業方法。
【請求項4】
前記第２の炉径領域において、前記の無次元Ｏ／Ｃの最大値と最小値の差は０．００超であり、最大値は１．００超である
ことを特徴とする、請求項３に記載の高炉の操業方法。
ことを特徴とする、請求項３に記載の高炉の操業方法。
【請求項5】
前記第２の炉径領域における無次元Ｏ／Ｃが０．９５以上１．３以下となるように、高炉原料の装入を行う
ことを特徴とする、請求項１に記載の高炉の操業方法。
ことを特徴とする、請求項１に記載の高炉の操業方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、高炉原料である鉱石とコークスとを交互に装入する高炉の操業方法に関するものである。
【背景技術】
【0002】
高炉操業では、炉内に装入された鉱石を昇温させ、炉内の鉱石を還元するためにコークスや微粉炭などの還元材が使用される。銑鉄の製造時に排出されるＣＯ２を削減する手法として、還元材比（溶銑１トン当たりの還元材重量）を低減させることが有効である。還元材比を低減させるためには、炉内の還元効率を上げる必要がある。炉内で生じる還元反応の中でも、化学式：ＦｅＯ＋Ｃ→Ｆｅ＋ＣＯで表される還元反応（直接還元）は、吸熱量の大きい吸熱反応であり、炉内還元効率の向上には、この吸熱反応を抑制することが重要である。
【0003】
ここで、上述の直接還元反応は、溶融した鉱石がコークスと直接接触することで生じる還元反応であるため、主に炉下部で反応が生じる。そのため、溶融した鉱石が炉下部に到達するまでに、Ｈ２等を含む水素系還元ガスによって十分に鉱石を還元することによって、コークスと接触する未還元鉱石の鉱石量が減少し、直接還元反応を抑制することができる。
【0004】
従来、炉下部に設けられた羽口から水素系還元ガス（ＣＯＧ、天然ガス、都市ガス等のＣやＨを含有するガス）を吹き込むことにより、直接還元反応を抑制する技術が提案されている。特許文献１には、固体還元材とともに、Ｈ／Ｃ（水素と炭素のモル比）が１．５以上の気体還元材を吹き込む高炉操業方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0005】
【特許文献1】特許第４９８４３９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
特許文献１に開示されている通り、羽口から水素ガスを吹き込むことによって、炉内の圧力損失を低減させることができる。しかしながら、特許文献１に開示されている方法では、炉内の圧力損失を低減できるものの、ＣＯ２の削減量については課題があった。
【0007】
上記問題点に鑑み、本発明は、炉内の圧力損失を低減しながら、ＣＯ２の削減効果をより高めることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【0008】
上記課題を解決するために、本発明に係る高炉の操業方法は、（１） 高炉原料である鉱石とコークスとを交互に装入する高炉の操業方法であって、高炉の炉径を１とする高炉無次元半径０以上０．２未満の領域を第１の炉径領域、高炉無次元半径０．２以上１以下の領域を第２の炉径領域と定義し、高炉に装入されるコークス及び鉱石の重量比（Ｏ／Ｃ）を１に置換した無次元Ｏ／Ｃにて、前記第１の炉径領域及び前記第２の炉径領域の各炉径位置における前記の重量比（Ｏ／Ｃ）を表したとき、前記第１の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃが０．００以上となり、かつ、前記第２の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃの最大値と最小値の差が０．３５以内となるように、高炉原料の装入を行い、水素ガス吹込量を７５（Nm3／t）以上とする吹込み条件にて、羽口から水素系還元ガスを吹き込むことを特徴とする。
【0009】
（２）前記第１の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃが０．００超となるように高炉原料の装入を行うことを特徴とする、上記（１）に記載の高炉の操業方法。
【0010】
（３）前記第２の炉径領域において、前記の無次元Ｏ／Ｃの最大値と最小値の差は０．２０以下であることを特徴とする、上記（２）に記載の高炉の操業方法。
【0011】
（４）前記第２の炉径領域において、前記の無次元Ｏ／Ｃの最大値と最小値の差は０．００超であり、最大値は１．００超であることを特徴とする、上記（３）に記載の高炉の操業方法。
【0012】
（５）前記第２の炉径領域における無次元Ｏ／Ｃが０．９５以上１．３以下となるように、高炉原料の装入を行うことを特徴とする、上記（１）に記載の高炉の操業方法。
【発明の効果】
【0013】
本発明によれば、炉内の圧力損失を低減しながら、ＣＯ２の削減効果をより高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【0014】
【図1】高炉（ベルレス式高炉）の概略図である。
【図2a】実施例１の装入物分布条件である。
【図2b】実施例２の装入物分布条件である。
【図2c】実施例３の装入物分布条件である。
【図2d】実施例４の装入物分布条件である。
【図2e】実施例５の装入物分布条件である。
【図2f】比較例の装入物分布条件である。
【図2g】従来操業の装入物分布条件である。
【発明を実施するための形態】
【0015】
図１は、本発明の一実施形態である高炉の操業方法に用いられる高炉の概略図である。高炉１は、ベルレス式の高炉であり、羽口２と、環状管３と、ブローパイプ４と、旋回シュート５とを備える。羽口２は、高炉１の炉周方向に沿って、炉下部に複数設けられている。環状管３は高炉１の下部を包囲するように配設されている。ブローパイプ４は環状管３の周方向に間欠的に設けられるとともに、それぞれが異なる羽口２に接続されている。
【0016】
旋回シュート５は、上下方向に延びる軸周りに回転し、高炉原料である鉱石及びコークスを、炉内に交互に層状に装入して、鉱石層とコークス層を形成する。鉱石及びコークスはそれぞれ複数回に分けて装入してもよいし、それぞれ１回で装入してもよい。鉱石には焼結鉱、ペレット、塊鉱石、非焼成含炭塊成鉱を用いることができる。また、鉱石には、小塊コークス等の還元補助剤が含まれ得る。コークスには、フェロコークスが含まれてもよい。旋回シュート６のノッチ等の駆動条件を制御することによって、後述する所望の層構造が実現される。なお、本発明は、旋回シュートを有しないベル式高炉にも適用することができる。
【0017】
（本発明の経緯）
前述の所望の層構造について説明する前に、本発明の創作経緯について説明する。なお、本明細書において「（高炉内の）圧力損失」とは、羽口２の先端における圧力と、高炉１の炉頂における圧力と、の差であり、送風機（不図示）から羽口２の先端に至るまでの配管圧損を除いた値である。圧力損失は、実炉をシミュレートするための高炉数学モデル（具体例には実施例参照）を用いた場合、ergun式により算出され、実炉の場合、炉壁部に設置された圧力計により測定される。
前述の所望の層構造について説明する前に、本発明の創作経緯について説明する。なお、本明細書において「（高炉内の）圧力損失」とは、羽口２の先端における圧力と、高炉１の炉頂における圧力と、の差であり、送風機（不図示）から羽口２の先端に至るまでの配管圧損を除いた値である。圧力損失は、実炉をシミュレートするための高炉数学モデル（具体例には実施例参照）を用いた場合、ergun式により算出され、実炉の場合、炉壁部に設置された圧力計により測定される。
【0018】
高炉の羽口から吹き込む還元ガスとして水素系還元ガスを用いることにより、（１）水素ガスが低密度かつ低粘度であること、（２）還元ガスのポテンシャルが向上してボッシュガス量が低減できること、（３）融着帯での鉱石の溶け落ち性状が改善すること、（４）ソルロスカーボン量の低下によってコークス粉化量が低減すること、などに起因して、高炉内の圧力損失を低減することができる。
【0019】
すなわち、炉内に水素系還元ガスを多量に吹込むことにより、炉内の圧力損失を低減することができる。ただし、従来の高炉操業では、高炉内の圧力損失を低減するために、炉中心部に鉱石を装入しない操業方法（すなわち、コークスのみが堆積したコークス単独層を炉中心部に積層させる操業方法、以下「コークス単独層形成操業」とも称す）を採用している。そこで、本発明者らは、新規な高炉の操業方法を発明するにあたり、圧力損失を、ベース操業（コークス単独層形成操業において、水素ガス吹込み量を０（Nm3／ｔ）とした操業）と比較して同等以下とする必要があると考えた。なお、水素ガス吹込み量は、溶銑１トンを製造するのに必要な水素の吹込量（Nm3）のことである。
【0020】
一方、近年の地球温暖化の深刻化に伴い、温室効果ガスとして最も温暖化への影響が大きいCO2の排出量を削減することが、高炉操業においても求められている。高炉操業においてCO2の排出量を削減するためには、炭素消費原単位（溶銑１ｔあたりの炭素消費量）を削減することが有効である。
【0021】
そこで、本発明者らは、圧力損失をベース操業と同等以下に抑えながら、炭素削減効果を更に高める高炉の操業方法について鋭意検討し、以下の（A）及び（B）を満足する高炉の操業方法を知見した。
【0022】
（Ａ）について
高炉無次元半径：０以上０．２未満の領域（第１の炉径領域）の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃが０．００以上となるように、鉱石及びコークスを装入する。高炉無次元半径とは、高炉の炉径（炉半径）を１に変換した無次元半径のことである。
すなわち、第１の炉径領域では、鉱石及びコークスの層構造は限定されない。第１の炉径領域に堆積される高炉原料の層構造は、炉径方向全体に亘って鉱石層及びコークス層が上下に積層された二層構造としてもよいし、一部がコークスのみからなるコークス単独層、残部が前記の二層構造からなる層構造としてもよいし、鉱石のみからなる鉱石単独層としてもよい。
高炉無次元半径：０以上０．２未満の領域（第１の炉径領域）の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃが０．００以上となるように、鉱石及びコークスを装入する。高炉無次元半径とは、高炉の炉径（炉半径）を１に変換した無次元半径のことである。
すなわち、第１の炉径領域では、鉱石及びコークスの層構造は限定されない。第１の炉径領域に堆積される高炉原料の層構造は、炉径方向全体に亘って鉱石層及びコークス層が上下に積層された二層構造としてもよいし、一部がコークスのみからなるコークス単独層、残部が前記の二層構造からなる層構造としてもよいし、鉱石のみからなる鉱石単独層としてもよい。
【0023】
なお、上記構成（Ａ）のように、第１の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃが０．００以上となるような装入方法としては、例えば、鉱石とコークスとを所定量秤量したバッチを別途設け、該バッチを第１の炉径領域に装入する方法を用いることができるが、これに限られない。
【0024】
（Ｂ）について
高炉無次元半径：０．２以上１以下の領域（第２の炉径領域）において、炉径方向におけるＯ／Ｃのバラツキが小さくなるように、鉱石及びコークスを装入する。
具体的には、炉頂から高炉に装入される鉱石及びコークスの重量比（Ｏ／Ｃ）を１に置換した無次元Ｏ／Ｃにて、第２の炉径領域の各炉径位置におけるＯ／Ｃを表したとき、各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃの最大値と最小値の差が０．３５以内となるように高炉原料装入を行う。０．３５を超過すると、炉径方向において還元ガスの偏りが大きくなり、炭素削減効果が不十分となる。好ましくは、第２の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃの最大値と最小値の差は、０．２以下とする。
高炉無次元半径：０．２以上１以下の領域（第２の炉径領域）において、炉径方向におけるＯ／Ｃのバラツキが小さくなるように、鉱石及びコークスを装入する。
具体的には、炉頂から高炉に装入される鉱石及びコークスの重量比（Ｏ／Ｃ）を１に置換した無次元Ｏ／Ｃにて、第２の炉径領域の各炉径位置におけるＯ／Ｃを表したとき、各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃの最大値と最小値の差が０．３５以内となるように高炉原料装入を行う。０．３５を超過すると、炉径方向において還元ガスの偏りが大きくなり、炭素削減効果が不十分となる。好ましくは、第２の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃの最大値と最小値の差は、０．２以下とする。
【0025】
例えば、鉱石を１回、コークスを１回で装入する２ダンプ装入を行う場合には、これらの鉱石及びコークスの重量比（Ｏ／Ｃ）を１に置換した無次元Ｏ／Ｃに基づき、各炉径位置におけるＯ／Ｃが無次元Ｏ／Ｃとして表される。炉頂から高炉に装入される鉱石及びコークスの重量比は、高炉の炉頂ホッパーに搬送される鉱石及びコークスの重量を予め計測しておくことによって、求めることができる。鉱石の中に非焼成含炭塊成鉱等炭素を含む鉱石が含まれている場合には、非焼成含炭塊成鉱を鉱石成分とコークス成分に案分して重量比を求めてもよい。同様に、コークスの中にフェロコークス等鉱石成分を含むコークスが含まれている場合には、フェロコークスを鉱石成分とコークス成分に案分して重量比を求めてもよい。
【0026】
上記構成（Ｂ）によれば、炉径方向において無次元Ｏ／Ｃが偏ることによって還元ガスの流れが不均一となることを抑制できる。そのため、還元ガスがより有効利用されて還元効率が向上し、炭素削減効果を高めることができる。
第２の炉径領域における無次元Ｏ／Ｃの最大値及び最小値は特に限定しないが、例えば、最大値を１．３以下、最小値を０．９５以上に設定することが望ましい。すなわち、第２の炉径領域における無次元Ｏ／Ｃが０．９５以上１．３以下となるように、鉱石及びコークスを装入することが望ましい。
第２の炉径領域における無次元Ｏ／Ｃの最大値及び最小値は特に限定しないが、例えば、最大値を１．３以下、最小値を０．９５以上に設定することが望ましい。すなわち、第２の炉径領域における無次元Ｏ／Ｃが０．９５以上１．３以下となるように、鉱石及びコークスを装入することが望ましい。
【0027】
なお、上記構成（Ｂ）のように、第２の炉径領域において、炉径方向における無次元Ｏ／Ｃのバラツキを小さくする装入方法としては、例えば、数値計算や模型実験などによって予め無次元Ｏ／Ｃのバラツキの傾向を把握して鉱石及びコークスの装入量を適宜調整する方法や、操業時に計測しているプロフィールメーターの測定結果に基づいて鉱石とコークスの存在分布を把握し、その結果を無次元Ｏ/Ｃに換算して、鉱石及びコークスの装入量を適宜調整する方法などを用いることができるが、これに限られない。
【0028】
（Ｃ）について
高炉１の羽口２から、水素系還元ガスの多量吹込みを行う。
水素系還元ガスは、水素ガスそのものであってもよいし、水素ガスを含有するＣＯＧ、天然ガス、都市ガス等であってもよい。水素系還元ガスの吹込み量は、水素ガス吹込み量相当で、７５（Nm3／pig-ton）以上である。上記の構成（Ａ）及び（Ｂ）を満足する条件下で、構成（Ｃ）の水素系還元ガスの多量吹込みを行うことによって、圧力損失をベース操業と同等以下に抑えながら、炭素削減効果を更に高めることができる。
高炉１の羽口２から、水素系還元ガスの多量吹込みを行う。
水素系還元ガスは、水素ガスそのものであってもよいし、水素ガスを含有するＣＯＧ、天然ガス、都市ガス等であってもよい。水素系還元ガスの吹込み量は、水素ガス吹込み量相当で、７５（Nm3／pig-ton）以上である。上記の構成（Ａ）及び（Ｂ）を満足する条件下で、構成（Ｃ）の水素系還元ガスの多量吹込みを行うことによって、圧力損失をベース操業と同等以下に抑えながら、炭素削減効果を更に高めることができる。
【0029】
上記（Ａ）～（Ｃ）を満足する高炉の操業方法は、第１の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃに関し、（Ａ）に代えて、以下の（Ａ´）を満足することが好ましい。
【0030】
（Ａ´）について
高炉無次元半径：０以上０．２未満の領域（第１の炉径領域）の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃが０．００超となるように、鉱石及びコークスを装入する。
第１の炉径領域に堆積される高炉原料の層構造は、炉径方向全体に亘って鉱石層及びコークス層が上下に積層された二層構造としてもよいし、鉱石のみからなる鉱石単独層としてもよい。
高炉無次元半径：０以上０．２未満の領域（第１の炉径領域）の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃが０．００超となるように、鉱石及びコークスを装入する。
第１の炉径領域に堆積される高炉原料の層構造は、炉径方向全体に亘って鉱石層及びコークス層が上下に積層された二層構造としてもよいし、鉱石のみからなる鉱石単独層としてもよい。
【0031】
なお、上記構成（Ａ´）のように、第１の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃが０．００超となるような装入方法については、（Ａ）において記載した方法と同様の為、説明を省略する。
【0032】
実施例を示して、本発明について詳細に説明する。
【0033】
（実施例）
炉内に堆積する装入物の分布条件及び羽口から吹き込む水素ガスの吹込量を種々変更して、炉内の圧力損失及び炭素削減効果に与える影響について、高炉数学モデルによるシミュレーションを行った。還元ガスは、水素ガスとした。本実施例等で想定した装入物分布条件を、図２ａ～図２ｇに示す。図２ａ～図２ｇにおいて、縦軸は無次元Ｏ／Ｃ（－）であり、横軸は無次元半径位置（－）である。「無次元Ｏ／Ｃ」及び「無次元半径」の定義は既に述べたため、説明を省略する。図２ａ～図２ｄに示す「実施例１」～「実施例４」は、上述の実施形態に示す構成（Ａ´）、（Ｂ）、（Ｃ）を満足する実施例であり、図２ｅに示す「実施例５」は、上述の実施形態に示す構成（Ａ）～（Ｃ）を満足する実施例である。図２ｆに示す「比較例」は、上述の実施形態に示す構成（Ａ）～（Ｃ）及び（Ａ´）のいずれも満足しない装入物分布条件である。図２ｇに示す「従来操業」は、上述のコークス単独層形成操業に相当し、炉中心部にコークス単独層を形成した装入物分布である。図２ａに示す「実施例１」は、無次元Ｏ／Ｃが１．０（炉径方向に一定）である装入物分布であり、以下、完全フラット装入ともいう。
炉内に堆積する装入物の分布条件及び羽口から吹き込む水素ガスの吹込量を種々変更して、炉内の圧力損失及び炭素削減効果に与える影響について、高炉数学モデルによるシミュレーションを行った。還元ガスは、水素ガスとした。本実施例等で想定した装入物分布条件を、図２ａ～図２ｇに示す。図２ａ～図２ｇにおいて、縦軸は無次元Ｏ／Ｃ（－）であり、横軸は無次元半径位置（－）である。「無次元Ｏ／Ｃ」及び「無次元半径」の定義は既に述べたため、説明を省略する。図２ａ～図２ｄに示す「実施例１」～「実施例４」は、上述の実施形態に示す構成（Ａ´）、（Ｂ）、（Ｃ）を満足する実施例であり、図２ｅに示す「実施例５」は、上述の実施形態に示す構成（Ａ）～（Ｃ）を満足する実施例である。図２ｆに示す「比較例」は、上述の実施形態に示す構成（Ａ）～（Ｃ）及び（Ａ´）のいずれも満足しない装入物分布条件である。図２ｇに示す「従来操業」は、上述のコークス単独層形成操業に相当し、炉中心部にコークス単独層を形成した装入物分布である。図２ａに示す「実施例１」は、無次元Ｏ／Ｃが１．０（炉径方向に一定）である装入物分布であり、以下、完全フラット装入ともいう。
【0034】
高炉数学モデルには、Ｋｏｕｊｉ ＴＡＫＡＴＡＮＩ、Ｔａｋａｎｏｂｕ ＩＮＡＤＡ、Ｙｕｔａｋａ ＵＪＩＳＡＷＡ、「Ｔｈｒｅｅ－ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌ Ｄｙｎａｍｉｃ Ｓｉｍｕｌａｔｏｒ ｆｏｒ Ｂｌａｓｔ Ｆｕｒｎａｃｅ」、ＩＳＩＪ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ、Ｖｏｌ．３９（１９９９）、Ｎｏ．１、ｐ．１５－２２に記載のモデルを使用した。
シミュレーションの諸元を表１に示す。
シミュレーションの諸元を表１に示す。
【表1】
【0035】
（炉内圧力損失の変化について）
図２ｇ、図２ａに示す「従来操業」及び「実施例１」の装入物分布において、水素ガス吹込み量を種々変更した場合の炉内圧力損失の変化を、図３に示す。図３において、縦軸は圧力損失変化（kPa）であり、横軸は水素吹込み量（Nm3／ｔ）である。ここで、「圧力損失変化（kPa）」は、各条件における圧力損失と、ベース操業（コークス単独層形成操業において、水素ガス吹込み量を０（Nm3／ｔ）とした操業）における圧力損失と、の差分である。「圧力損失変化（kPa）」が０以下になると、圧力損失が低減されているものと評価できる。
図２ｇ、図２ａに示す「従来操業」及び「実施例１」の装入物分布において、水素ガス吹込み量を種々変更した場合の炉内圧力損失の変化を、図３に示す。図３において、縦軸は圧力損失変化（kPa）であり、横軸は水素吹込み量（Nm3／ｔ）である。ここで、「圧力損失変化（kPa）」は、各条件における圧力損失と、ベース操業（コークス単独層形成操業において、水素ガス吹込み量を０（Nm3／ｔ）とした操業）における圧力損失と、の差分である。「圧力損失変化（kPa）」が０以下になると、圧力損失が低減されているものと評価できる。
【0036】
図３より、完全フラット装入の場合、水素ガス吹込み量を７５（Nm3／ｔ）以上に設定することにより、圧力損失を、ベース操業と同等以下に抑制できることが分かった。
【0037】
（炉内還元ガス利用率の変化について）
図２ｇ、図２ａに示す「従来操業」及び「実施例１」の装入物分布において、水素ガス吹込み量を種々変更した場合の炉内還元ガス利用率の変化を、図４及び図５に示す。図４は、炉内COガス利用率の変化を示しており、縦軸はCOガス利用率（％）、横軸は水素吹込み量（Nm3／ｔ）である。ここで、「COガス利用率（％）」は、炉頂部から排出される高炉ガスに基づき算出される、ＣＯ２ガス濃度をＣＯ２ガス及びＣＯガス濃度の総和で除算した値である。図５は、炉内Ｈ２ガス利用率の変化を示しており、縦軸はＨ２ガス利用率（％）、横軸は水素吹込み量（Nm3／ｔ）である。ここで「Ｈ２ガス利用率（％）」は、炉頂部から排出される高炉ガスに基づき算出される、Ｈ２Ｏガス濃度をＨ２Ｏガス及びＨ２ガス濃度の総和で除算した値である。
図２ｇ、図２ａに示す「従来操業」及び「実施例１」の装入物分布において、水素ガス吹込み量を種々変更した場合の炉内還元ガス利用率の変化を、図４及び図５に示す。図４は、炉内COガス利用率の変化を示しており、縦軸はCOガス利用率（％）、横軸は水素吹込み量（Nm3／ｔ）である。ここで、「COガス利用率（％）」は、炉頂部から排出される高炉ガスに基づき算出される、ＣＯ２ガス濃度をＣＯ２ガス及びＣＯガス濃度の総和で除算した値である。図５は、炉内Ｈ２ガス利用率の変化を示しており、縦軸はＨ２ガス利用率（％）、横軸は水素吹込み量（Nm3／ｔ）である。ここで「Ｈ２ガス利用率（％）」は、炉頂部から排出される高炉ガスに基づき算出される、Ｈ２Ｏガス濃度をＨ２Ｏガス及びＨ２ガス濃度の総和で除算した値である。
【0038】
【0039】
（炭素削減効果の変化について）
図２ｇ、図２ａに示す「従来操業」及び「実施例１」の装入物分布において、水素ガス吹込み量を種々変更した場合の炭素削減効果の変化を、図６に示す。図６において、縦軸は炭素削減効果（％）であり、横軸は水素吹込み量（Nm3／ｔ）である。ここで「炭素削減効果（％）」は、炭素消費原単位の削減量を指し、ベース操業（コークス単独層形成操業において、水素ガス吹込み量を０（Nm3／ｔ）とした操業）に対するＣＯ２排出量の削減割合として算出した。
図２ｇ、図２ａに示す「従来操業」及び「実施例１」の装入物分布において、水素ガス吹込み量を種々変更した場合の炭素削減効果の変化を、図６に示す。図６において、縦軸は炭素削減効果（％）であり、横軸は水素吹込み量（Nm3／ｔ）である。ここで「炭素削減効果（％）」は、炭素消費原単位の削減量を指し、ベース操業（コークス単独層形成操業において、水素ガス吹込み量を０（Nm3／ｔ）とした操業）に対するＣＯ２排出量の削減割合として算出した。
【0040】
図６より、同一の水素ガス吹込み量で比較した場合、完全フラット装入を行うことで、従来操業と比べて、炭素削減効果をより高められることが分かった。
【0041】
図２ａ～図２ｇに示す「従来操業」、「実施例１」～「実施例５」及び「比較例」について、水素ガス吹込み量を２００（Nm3／ｔ）に固定した場合における、それぞれの圧力損失低減効果（ｋＰａ）及び炭素削減効果（％）を、図７及び図８に示す。図７における「圧力損失低減効果（ｋＰａ）」は、図３における「圧力損失変化（kPa）」と同一の定義である。圧力損失低減効果（％）が０％以下であり、且つ炭素削減効果（％）が１２％以上である場合には、「圧力損失低減効果及び炭素削減効果が共に優れる」として、「○」で評価した。圧力損失低減効果（％）が０％以下であり、且つ炭素削減効果（％）が１２．８％以上である場合には、「圧力損失低減効果が優れ、炭素削減効果が特に優れる」として、「◎」で評価した。一方、炭素削減効果（％）が１２％未満である場合には、「炭素削減効果が低い」として、「×」で評価した。評価結果を、表２に示す。
【表2】
【0042】
表２を参照して、上述の構成（Ａ´）、（Ｂ）及び（Ｃ）を満足する実施例１～実施例４と、上述の構成（Ａ）～（Ｃ）を満足する実施例５と、は評価が「○」以上となった。実施例２～４では、上述の構成（Ａ´）、（Ｂ）、（Ｃ）を満足することに加え、第２の炉径領域の各炉径位置における無次元Ｏ／Ｃの最大値と最小値の差が０．２以下であるため、評価が「◎」となった。一方、比較例では、圧力損失を十分に低減させることができたものの、第２の炉径領域で、炉径方向における無次元Ｏ／Ｃの最大値と最小値の差が０．３５超であるため（最小値約０．５、最大値約１．４）、炭素消費量を十分に低減することができず、評価が「×」となった。また、従来操業では、炉径方向における無次元Ｏ／Ｃの最大値と最小値の差が０．３５超であるため（最小値約０．１、最大値約１．６）、炭素消費量を十分に低減することができず、評価が「×」となった。
【符号の説明】
【0043】
１ 高炉 ２ 羽口 ３ 環状管 ４ ブローパイプ ５ 旋回シュート
【図1】
【図2a】
【図2b】
【図2c】
【図2d】
【図2e】
【図2f】
【図2g】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
