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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023184110
(43)【公開日】2023-12-28
(54)【発明の名称】ヒートシール紙及び紙加工品
(51)【国際特許分類】
D21H 19/22 20060101AFI20231221BHJP
D21H 27/00 20060101ALI20231221BHJP
【ＦＩ】
D21H19/22
D21H27/00 A
【審査請求】未請求
【請求項の数】10
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022098064
(22)【出願日】2022-06-17
(71)【出願人】
【識別番号】000122298
【氏名又は名称】王子ホールディングス株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110002860
【氏名又は名称】弁理士法人秀和特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】野一色 泰友
(72)【発明者】
【氏名】若林 美咲
(72)【発明者】
【氏名】社本 裕太
(72)【発明者】
【氏名】浪岡 萌夏
(72)【発明者】
【氏名】東川 一希
(72)【発明者】
【氏名】佐藤 壮
【テーマコード（参考）】
4L055
【Ｆターム（参考）】
4L055AA02
4L055AA03
4L055AC06
4L055AG51
4L055AG58
4L055AG63
4L055AG64
4L055AG70
4L055AG72
4L055AG75
4L055AG89
4L055AG97
4L055AH09
4L055AH10
4L055AH18
4L055AH37
4L055BE08
4L055CH13
4L055EA07
4L055EA08
4L055EA09
4L055EA20
4L055FA11
4L055FA13
4L055FA22
4L055FA30
4L055GA05
(57)【要約】
【課題】伸張性が高く、トレイ状に成形した場合でも、その４隅に破れ及びしわが発生しにくく、かつ、ヒートシール性に優れるヒートシール紙。
【解決手段】紙基材の少なくとも一方の面に１層以上のヒートシール層を有するヒートシール紙であって、前記ヒートシール層は、水分散性樹脂バインダーを含有し、ＩＳＯ／ＤＩＳ １９２４－３に準拠して測定される、該ヒートシール紙の縦方向の比引張りこわさが、１．３ｋＮ・ｍ／ｇ～６．０ｋＮ・ｍ／ｇであり、該ヒートシール紙の横方向の比引張りこわさが、１．６ｋＮ・ｍ／ｇ～６．０ｋＮ・ｍ／ｇであり、前記縦方向の比引張こわさと、前記横方向の比引張こわさと、の比（縦方向／横方向）が１．１以下であり、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、該ヒートシール紙の縦方向の破断伸度が、５．０％～１０．０％であり、該ヒートシール紙の横方向の破断伸度が、５．５％～１０．０％であるヒートシール紙。
【選択図】なし
【解決手段】紙基材の少なくとも一方の面に１層以上のヒートシール層を有するヒートシール紙であって、前記ヒートシール層は、水分散性樹脂バインダーを含有し、ＩＳＯ／ＤＩＳ １９２４－３に準拠して測定される、該ヒートシール紙の縦方向の比引張りこわさが、１．３ｋＮ・ｍ／ｇ～６．０ｋＮ・ｍ／ｇであり、該ヒートシール紙の横方向の比引張りこわさが、１．６ｋＮ・ｍ／ｇ～６．０ｋＮ・ｍ／ｇであり、前記縦方向の比引張こわさと、前記横方向の比引張こわさと、の比（縦方向／横方向）が１．１以下であり、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、該ヒートシール紙の縦方向の破断伸度が、５．０％～１０．０％であり、該ヒートシール紙の横方向の破断伸度が、５．５％～１０．０％であるヒートシール紙。
【選択図】なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
紙基材の少なくとも一方の面に１層以上のヒートシール層を有するヒートシール紙であって、
前記ヒートシール層は、水分散性樹脂バインダーを含有し、
ＩＳＯ／ＤＩＳ １９２４－３に準拠して測定される、該ヒートシール紙の縦方向の比引張りこわさが、１．３ｋＮ・ｍ／ｇ～６．０ｋＮ・ｍ／ｇであり、該ヒートシール紙の横方向の比引張りこわさが、１．６ｋＮ・ｍ／ｇ～６．０ｋＮ・ｍ／ｇであり、前記縦方向の比引張こわさと、前記横方向の比引張こわさと、の比（縦方向／横方向）が１．１以下であり、
ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、該ヒートシール紙の縦方向の破断伸度が、５．０％～１０．０％であり、該ヒートシール紙の横方向の破断伸度が、５．５％～１０．０％である、
ヒートシール紙。
前記ヒートシール層は、水分散性樹脂バインダーを含有し、
ＩＳＯ／ＤＩＳ １９２４－３に準拠して測定される、該ヒートシール紙の縦方向の比引張りこわさが、１．３ｋＮ・ｍ／ｇ～６．０ｋＮ・ｍ／ｇであり、該ヒートシール紙の横方向の比引張りこわさが、１．６ｋＮ・ｍ／ｇ～６．０ｋＮ・ｍ／ｇであり、前記縦方向の比引張こわさと、前記横方向の比引張こわさと、の比（縦方向／横方向）が１．１以下であり、
ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、該ヒートシール紙の縦方向の破断伸度が、５．０％～１０．０％であり、該ヒートシール紙の横方向の破断伸度が、５．５％～１０．０％である、
ヒートシール紙。
【請求項2】
縦方向の比引張こわさと、横方向の比引張こわさと、の比（縦方向／横方向）が０．７～１．０である、
請求項１に記載のヒートシール紙。
請求項１に記載のヒートシール紙。
【請求項3】
ＪＩＳ Ｚ０２０３に準拠して測定される繊維配向比が１．０～２．０である、請求項１に記載のヒートシール紙。
【請求項4】
坪量が、４０ｇ／ｍ２～１３０ｇ／ｍ２である、請求項１に記載のヒートシール紙。
【請求項5】
前記ヒートシール層が滑剤をさらに含む、請求項１に記載のヒートシール紙。
【請求項6】
前記滑剤が、パラフィンワックス、カルナバワックス、およびポリオレフィンワックスよりなる群から選択される少なくとも１種を含む、請求項５に記載のヒートシール紙。
【請求項7】
前記ヒートシール層中の滑剤の含有量が、１質量％以上５質量％以下である、請求項５に記載のヒートシール紙。
【請求項8】
前記水分散性樹脂バインダーのガラス転移温度が、０℃以上１００℃以下である、請求項１に記載のヒートシール紙。
【請求項9】
前記水分散性樹脂バインダーが、スチレン－ブタジエン共重合体、オレフィン－脂肪酸ビニルエステル共重合体およびオレフィン－不飽和カルボン酸系共重合体よりなる群から選択される少なくとも１種を含む、請求項１に記載のヒートシール紙。
【請求項10】
請求項１～９のいずれか一項に記載のヒートシール紙を用いてなる、紙加工品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、ヒートシール紙及び紙加工品に関する。
【背景技術】
【0002】
食品用トレイなどの包装容器や、ピロー包装用の袋などの包装体には、主にプラスチック製の材料が使用されてきた。しかしながら、環境への懸念などからプラスチック製容器に代わり、紙を使用した包装材料の検討がなされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】国際公開第２０１５／００８７０３号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
紙を使用した包装体の製造には、成形性の観点から伸張性を有する材料が好ましい。本発明者らは、特許文献１のような従来の紙を用いて食品用トレイの成形を試みたが、トレイの４隅にしわが発生しやすく、更には破れる場合もあることがわかってきた。
本開示は、伸張性が高く、トレイ状に成形した場合でも、その４隅に破れ及びしわが発生しにくく、かつ、ヒートシール性に優れるヒートシール紙及びヒートシール紙を用いた紙加工品に関する。
本開示は、伸張性が高く、トレイ状に成形した場合でも、その４隅に破れ及びしわが発生しにくく、かつ、ヒートシール性に優れるヒートシール紙及びヒートシール紙を用いた紙加工品に関する。
【課題を解決するための手段】
【0005】
すなわち、本開示は、以下の＜１＞～＜１０＞に関する。
＜１＞紙基材の少なくとも一方の面に１層以上のヒートシール層を有するヒートシール紙であって、
前記ヒートシール層は、水分散性樹脂バインダーを含有し、
ＩＳＯ／ＤＩＳ １９２４－３に準拠して測定される、該ヒートシール紙の縦方向の比引張りこわさが、１．３ｋＮ・ｍ／ｇ～６．０ｋＮ・ｍ／ｇであり、該ヒートシール紙の横方向の比引張りこわさが、１．６ｋＮ・ｍ／ｇ～６．０ｋＮ・ｍ／ｇであり、前記縦方向の比引張こわさと、前記横方向の比引張こわさと、の比（縦方向／横方向）が１．１以下であり、
ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、該ヒートシール紙の縦方向の破断伸度が、５．０％～１０．０％であり、該ヒートシール紙の横方向の破断伸度が、５．５％～１０．０％である、
ヒートシール紙。
＜２＞前記縦方向の比引張こわさと、前記横方向の比引張こわさと、の比（縦方向／横方向）が０．７～１．０である、＜１＞に記載のヒートシール紙。
＜３＞ＪＩＳ Ｚ０２０３に準拠して測定される繊維配向比が１．０～２．０である、＜１＞又は＜２＞に記載のヒートシール紙。
＜４＞坪量が、４０ｇ／ｍ２～１３０ｇ／ｍ２である、＜１＞～＜３＞のいずれかに記載のヒートシール紙。
＜５＞前記ヒートシール層が滑剤をさらに含む、＜１＞～＜４＞のいずれかに記載のヒートシール紙。
＜６＞前記滑剤が、パラフィンワックス、カルナバワックス、およびポリオレフィンワックスよりなる群から選択される少なくとも１種を含む、＜５＞に記載のヒートシール紙。＜７＞前記ヒートシール層中の滑剤の含有量が、１質量％以上５質量％以下である、＜５＞又は＜６＞に記載のヒートシール紙。
＜８＞前記水分散性樹脂バインダーのガラス転移温度が、０℃以上１００℃以下である、＜１＞～＜７＞のいずれかに記載のヒートシール紙。
＜９＞前記水分散性樹脂バインダーが、スチレン－ブタジエン共重合体、オレフィン－脂肪酸ビニルエステル共重合体およびオレフィン－不飽和カルボン酸系共重合体よりなる群から選択される少なくとも１種を含む、＜１＞～＜８＞のいずれかに記載のヒートシール紙。
＜１０＞＜１＞～＜９＞のいずれかに記載のヒートシール紙を用いてなる、紙加工品。
＜１＞紙基材の少なくとも一方の面に１層以上のヒートシール層を有するヒートシール紙であって、
前記ヒートシール層は、水分散性樹脂バインダーを含有し、
ＩＳＯ／ＤＩＳ １９２４－３に準拠して測定される、該ヒートシール紙の縦方向の比引張りこわさが、１．３ｋＮ・ｍ／ｇ～６．０ｋＮ・ｍ／ｇであり、該ヒートシール紙の横方向の比引張りこわさが、１．６ｋＮ・ｍ／ｇ～６．０ｋＮ・ｍ／ｇであり、前記縦方向の比引張こわさと、前記横方向の比引張こわさと、の比（縦方向／横方向）が１．１以下であり、
ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、該ヒートシール紙の縦方向の破断伸度が、５．０％～１０．０％であり、該ヒートシール紙の横方向の破断伸度が、５．５％～１０．０％である、
ヒートシール紙。
＜２＞前記縦方向の比引張こわさと、前記横方向の比引張こわさと、の比（縦方向／横方向）が０．７～１．０である、＜１＞に記載のヒートシール紙。
＜３＞ＪＩＳ Ｚ０２０３に準拠して測定される繊維配向比が１．０～２．０である、＜１＞又は＜２＞に記載のヒートシール紙。
＜４＞坪量が、４０ｇ／ｍ２～１３０ｇ／ｍ２である、＜１＞～＜３＞のいずれかに記載のヒートシール紙。
＜５＞前記ヒートシール層が滑剤をさらに含む、＜１＞～＜４＞のいずれかに記載のヒートシール紙。
＜６＞前記滑剤が、パラフィンワックス、カルナバワックス、およびポリオレフィンワックスよりなる群から選択される少なくとも１種を含む、＜５＞に記載のヒートシール紙。＜７＞前記ヒートシール層中の滑剤の含有量が、１質量％以上５質量％以下である、＜５＞又は＜６＞に記載のヒートシール紙。
＜８＞前記水分散性樹脂バインダーのガラス転移温度が、０℃以上１００℃以下である、＜１＞～＜７＞のいずれかに記載のヒートシール紙。
＜９＞前記水分散性樹脂バインダーが、スチレン－ブタジエン共重合体、オレフィン－脂肪酸ビニルエステル共重合体およびオレフィン－不飽和カルボン酸系共重合体よりなる群から選択される少なくとも１種を含む、＜１＞～＜８＞のいずれかに記載のヒートシール紙。
＜１０＞＜１＞～＜９＞のいずれかに記載のヒートシール紙を用いてなる、紙加工品。
【発明の効果】
【0006】
本開示によれば、伸張性が高く、トレイ状に成形した場合でも、その４隅に破れ及びしわが発生しにくく、かつ、ヒートシール性に優れるヒートシール紙を提供することができる。また、本開示によれば、自動包装における成形性に優れるヒートシール紙を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0007】
【発明を実施するための形態】
【0008】
本開示において、数値範囲を表す「Ｘ以上Ｙ以下」や「Ｘ～Ｙ」の記載は、特に断りのない限り、端点である下限及び上限を含む数値範囲を意味する。数値範囲が段階的に記載されている場合、各数値範囲の上限及び下限は任意に組み合わせることができる。
縦方向とは紙基材における抄紙方向（ＭＤ）であり、繊維が配向する方向と同じである。また、横方向とは抄紙方向に対して垂直方向（ＣＤ）である。ヒートシール紙の縦方向とは紙基材のＭＤ方向に対応する方向であり、ヒートシール紙の横方向とは紙基材のＣＤ方向に対応する方向である。なお、「自動包装における成形性（以下、自動包装成形性とも称する）に優れる」とは、自動包装機で連続して製袋が可能であり、かつ得られる袋の外観が良好であることを意味する。より具体的には、例えば、包装袋を自動で成形する際に、しわや外観不良の発生が抑制されると共に、成形機等への貼り付き（ブロッキング）が抑制され、成形性に優れること、さらに、製袋後の袋の変形が抑制されるなど、得られる包装袋の品質に優れると共に、生産性に優れることを意味する。
縦方向とは紙基材における抄紙方向（ＭＤ）であり、繊維が配向する方向と同じである。また、横方向とは抄紙方向に対して垂直方向（ＣＤ）である。ヒートシール紙の縦方向とは紙基材のＭＤ方向に対応する方向であり、ヒートシール紙の横方向とは紙基材のＣＤ方向に対応する方向である。なお、「自動包装における成形性（以下、自動包装成形性とも称する）に優れる」とは、自動包装機で連続して製袋が可能であり、かつ得られる袋の外観が良好であることを意味する。より具体的には、例えば、包装袋を自動で成形する際に、しわや外観不良の発生が抑制されると共に、成形機等への貼り付き（ブロッキング）が抑制され、成形性に優れること、さらに、製袋後の袋の変形が抑制されるなど、得られる包装袋の品質に優れると共に、生産性に優れることを意味する。
【0009】
クルパック処理とは、抄紙機上で紙を微細に収縮させることによって伸張性能を与える処理である。具体的には、例えば、抄紙機ドライヤーの一部に、ニップロールのあるエンドレスの厚い弾性ゴム製ブランケットを備えたクルパック装置を設置する。湿紙である紙匹をクルパック装置に導入し、ニップロールとブランケットで圧縮する。このとき、あらかじめ伸長させておいたブランケットが収縮することで走行する紙匹を収縮させ（クレープ付与）、破断伸びを高めることができる。なお、できた縮みは後工程で伸びないように乾燥し、固定する。
【0010】
本発明者らは、ヒートシール紙に使用する紙基材を製造する際のクルパック処理により、ヒートシール紙を特定の比引張りこわさ及び破断伸度に制御することで、上記課題を解決できることを見出した。比引張りこわさは、紙のコシを表しており、破断伸度は、紙の伸びやすさを示している。ヒートシール紙が、上記特定の比引張りこわさ及び破断伸度を有することは、適度なコシを有しつつある程度伸びやすいことを示している。特に、比引張こわさのＣＤ方向（横方向）の値が、比引張こわさのＭＤ方向（縦方向）の値と同程度、乃至はＣＤ方向の値が大きいことで、伸張性が高く、トレイ状に成形した場合でも、その４隅に破れ及びしわが発生しにくいヒートシール紙を得ることができると、本発明者らは考えている。
【0011】
ＩＳＯ／ＤＩＳ １９２４－３に準拠して測定される、ヒートシール紙の縦方向の比引張りこわさが、１．３ｋＮ・ｍ／ｇ～６．０ｋＮ・ｍ／ｇであり、ヒートシール紙の横方向の比引張りこわさが、１．６ｋＮ・ｍ／ｇ～６．０ｋＮ・ｍ／ｇであることが必要である。
比引張りこわさが上記下限未満であると、成形時に応力がかかりすぎてしまうため、しわや破れが発生しやすくなる。一方、比引張りこわさが上記上限を超えると、成形に必要な圧力が高くなりすぎるため、成形しにくくなり、無理に成形しようとするとしわや破れが発生しやすい。
比引張りこわさが上記下限未満であると、成形時に応力がかかりすぎてしまうため、しわや破れが発生しやすくなる。一方、比引張りこわさが上記上限を超えると、成形に必要な圧力が高くなりすぎるため、成形しにくくなり、無理に成形しようとするとしわや破れが発生しやすい。
【0012】
ヒートシール紙の比引張りこわさは、使用する紙基材の製造条件により制御でき、具体的にはクルパック処理前後の速度差、抄紙する際のJ／Ｗ比、カレンダー処理によるニッ
プ圧による密度の調整、パルプの種類などにより制御することができる。比引張りこわさを大きくするには、クルパック処理前後の速度差を小さくする、カレンダー処理によりニップ圧を高めることで密度を大きくする、パルプの繊維長を大きくするなどの方法が挙げられる。一方、比引張りこわさを小さくするには、クルパック処理前後の速度差を大きくする、カレンダー処理によりニップ圧を低くすることで密度を小さくする、パルプの繊維長を小さくするなどの方法が挙げられる。
プ圧による密度の調整、パルプの種類などにより制御することができる。比引張りこわさを大きくするには、クルパック処理前後の速度差を小さくする、カレンダー処理によりニップ圧を高めることで密度を大きくする、パルプの繊維長を大きくするなどの方法が挙げられる。一方、比引張りこわさを小さくするには、クルパック処理前後の速度差を大きくする、カレンダー処理によりニップ圧を低くすることで密度を小さくする、パルプの繊維長を小さくするなどの方法が挙げられる。
【0013】
ヒートシール紙の縦方向の比引張りこわさは、好ましくは１．４ｋＮ・ｍ／ｇ～４．５ｋＮ・ｍ／ｇであり、より好ましくは１．５ｋＮ・ｍ／ｇ～４．０ｋＮ・ｍ／ｇである。
ヒートシール紙の横方向の比引張りこわさは、好ましくは１．８ｋＮ・ｍ／ｇ～５．０ｋＮ・ｍ／ｇであり、より好ましくは２．０ｋＮ・ｍ／ｇ～４．０ｋＮ・ｍ／ｇである。
ヒートシール紙の横方向の比引張りこわさは、好ましくは１．８ｋＮ・ｍ／ｇ～５．０ｋＮ・ｍ／ｇであり、より好ましくは２．０ｋＮ・ｍ／ｇ～４．０ｋＮ・ｍ／ｇである。
【0014】
ヒートシール紙の縦方向の比引張りこわさと、横方向の比引張りこわさとの比（縦方向／横方向）は、１．１以下である。上記範囲を満たすことで、伸張性が高く、トレイ状に成形した場合でも、その４隅に破れ及びしわが発生しにくいヒートシール紙を得ることができる。より高い効果を得る観点から、好ましくは０．７～１．０である。
【0015】
ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、ヒートシール紙の縦方向の破断伸度が、５．０％～１０．０％であり、ヒートシール紙の横方向の破断伸度が、５．５％～１０．０％であることが必要である。
破断伸度が上記下限未満であると、成形の際の紙の伸びが足りず成形しにくくなる。また、無理に成形を試みると破れが発生する。一方、破断伸度が上記上限を超えると、伸びが大きいため成形は可能であるが、紙が動きやすくなり、しわが発生しやすく、さらにそこから破れが発生しやすくなる。
破断伸度が上記下限未満であると、成形の際の紙の伸びが足りず成形しにくくなる。また、無理に成形を試みると破れが発生する。一方、破断伸度が上記上限を超えると、伸びが大きいため成形は可能であるが、紙が動きやすくなり、しわが発生しやすく、さらにそこから破れが発生しやすくなる。
【0016】
ヒートシール紙の破断伸度は、使用する紙基材の製造条件により制御でき、具体的には、坪量、クルパック処理前後の速度差、クルパック処理時のニップ圧などにより制御することができる。破断伸度を大きくするには、坪量を大きくする、クルパック処理前後の速度差を大きくする、クルパック処理時のニップ圧を小さくするなどの方法が挙げられる。一方、破断伸度を小さくするには、坪量を小さくする、クルパック処理前後の速度差を小さくする、クルパック処理時のニップ圧を大きくするなどの方法が挙げられる。
【0017】
ヒートシール紙の縦方向の破断伸度は、好ましくは６．０％以上、より好ましくは７．０％以上であり、さらに好ましくは８．０％以上である。縦方向の破断伸度の上限は、好ましくは９．７％以下である。
ヒートシール紙の横方向の破断伸度は、好ましくは６．５％以上であり、より好ましくは７．０％以上である。横方向の破断伸度の上限は、好ましくは９．５％以下、より好ましくは９．０％以下であり、さらに好ましくは８．５％以下である。
ヒートシール紙の横方向の破断伸度は、好ましくは６．５％以上であり、より好ましくは７．０％以上である。横方向の破断伸度の上限は、好ましくは９．５％以下、より好ましくは９．０％以下であり、さらに好ましくは８．５％以下である。
【0018】
ヒートシール紙の縦方向の破断伸度の横方向の破断伸度に対する比（縦方向／横方向）は、好ましくは１．０１以上であり、より好ましくは１．０３以上であり、さらに好ましくは１．０５以上である。一方、上限は、好ましくは１．３０以下であり、より好ましくは１．２０以下であり、さらに好ましくは１．１５以下である。
【0019】
ヒートシール紙の、ＪＩＳ Ｚ０２０３に準拠して測定される繊維配向比が、１．０～２．０であることが好ましく、１．１～１．８であることがより好ましく、１．２～１．６であることが更に好ましく、１．２～１．４であることがさらにより好ましい。繊維配向比の値が小さすぎるとパルプが縦方向と横方向が混在しやすく成形の際に縦横どちらにも皴が生じやすくなる傾向にあると推測し、繊維配向比の値が大きすぎるとパルプが縦方向に配向することで横方向に皴が生じやすくなる傾向にあると推測するため、上記数値範囲内であると、成形性を向上させることができる。ヒートシール紙の繊維配向比は、紙基材に使用するパルプの種類、紙基材を抄紙する際のＪ／Ｗ比などにより制御することができる。
【0020】
［紙基材］
ヒートシール紙に用いる紙基材の坪量は、３０ｇ／ｍ２～１２０ｇ／ｍ２であることが好ましく、６０ｇ／ｍ２～１１０ｇ／ｍ２であることがより好ましく、７０ｇ／ｍ２～１００ｇ／ｍ２であることがさらに好ましい。坪量が上記下限以上であると強度が高くなり、成形時の破れをより抑制できる。一方、坪量が上記上限以下であると強度が適度に強く成形時の皴をより抑制できる。したがって、上記数値範囲内であると、成形性を向上させることができる。
ヒートシール紙に用いる紙基材の坪量は、３０ｇ／ｍ２～１２０ｇ／ｍ２であることが好ましく、６０ｇ／ｍ２～１１０ｇ／ｍ２であることがより好ましく、７０ｇ／ｍ２～１００ｇ／ｍ２であることがさらに好ましい。坪量が上記下限以上であると強度が高くなり、成形時の破れをより抑制できる。一方、坪量が上記上限以下であると強度が適度に強く成形時の皴をより抑制できる。したがって、上記数値範囲内であると、成形性を向上させることができる。
【0021】
紙基材の厚さは、５０μｍ～３００μｍであることが好ましく、６０μｍ～２００μｍであることがより好ましく、７０μｍ～１５０μｍであることがさらに好ましく、１００μｍ～１４０μｍであることがさらにより好ましい。
【0022】
紙基材の密度は、０．３０ｇ／ｍ３～１．００ｇ／ｍ３であることが好ましく、０．４０ｇ／ｍ３～０．９０ｇ／ｍ３であることがより好ましく、０．５０ｇ／ｍ３～０．９０ｇ／ｍ３であることがさらに好ましく、０．６０ｇ／ｍ３～０．８５ｇ／ｍ３であることがさらにより好ましい。
【0023】
紙基材の、ＪＩＳ Ｚ０２０３に準拠して測定される繊維配向比が、１．０～２．５であることが好ましく、１．１～２．０であることがより好ましく、１．２～１．８であることが更に好ましい。上記数値範囲内であると、成形性を向上させることができる。紙基材の繊維配向比は、紙基材に使用するパルプの種類、紙基材を抄紙する際のＪ／Ｗ比などにより制御することができる。
【0024】
ＩＳＯ／ＤＩＳ １９２４－３に準拠して測定される、紙基材の縦方向の比引張りこわさが、１．０ｋＮ・ｍ／ｇ～８．０ｋＮ・ｍ／ｇであることが好ましく、１．５ｋＮ・ｍ／ｇ～６．０ｋＮ・ｍ／ｇであることがより好ましい。
また、ＩＳＯ／ＤＩＳ １９２４－３に準拠して測定される、紙基材の横方向の比引張りこわさが、１．５ｋＮ・ｍ／ｇ～６．０ｋＮ・ｍ／ｇであることが好ましく、１．８ｋＮ・ｍ／ｇ～５．０ｋＮ・ｍ／ｇであることがより好ましい。
また、縦方向の比引張りこわさと、横方向の比引張りこわさとの比（縦方向／横方向）は、０．３以上１．３以下であることが好ましく、０．５以上１．２以下であることがより好ましい。
上記範囲を満たすことで、ヒートシール紙の比引張りこわさを、所望の範囲に調整しやすくなり、好ましい。
また、ＩＳＯ／ＤＩＳ １９２４－３に準拠して測定される、紙基材の横方向の比引張りこわさが、１．５ｋＮ・ｍ／ｇ～６．０ｋＮ・ｍ／ｇであることが好ましく、１．８ｋＮ・ｍ／ｇ～５．０ｋＮ・ｍ／ｇであることがより好ましい。
また、縦方向の比引張りこわさと、横方向の比引張りこわさとの比（縦方向／横方向）は、０．３以上１．３以下であることが好ましく、０．５以上１．２以下であることがより好ましい。
上記範囲を満たすことで、ヒートシール紙の比引張りこわさを、所望の範囲に調整しやすくなり、好ましい。
【0025】
ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、紙基材の縦方向の破断伸度が、４．５％～１０．０％であることが好ましく、５．０％～９．５％であることがより好ましい。また、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６に準拠して測定される、紙基材の横方向の破断伸度が、５．０％～１０．０％であることが好ましく、６．０％～９．５％であることがより好ましい。
また、縦方向の破断伸度と、横方向の破断伸度との比（縦方向／横方向）は、０．５０以上１．５０以下であることが好ましく、０．７５以上１．２５以下であることがより好ましい。
上記範囲を満たすことで、ヒートシール紙の破断伸度を、所望の範囲に調整しやすくなり、好ましい。
また、縦方向の破断伸度と、横方向の破断伸度との比（縦方向／横方向）は、０．５０以上１．５０以下であることが好ましく、０．７５以上１．２５以下であることがより好ましい。
上記範囲を満たすことで、ヒートシール紙の破断伸度を、所望の範囲に調整しやすくなり、好ましい。
【0026】
次に、紙基材に使用しうる材料について説明する。紙基材は、例えばパルプを含有する。
紙基材を構成するパルプとしては、広葉樹未晒クラフトパルプ（ＬＵＫＰ）、広葉樹晒クラフトパルプ（ＬＢＫＰ）等の広葉樹クラフトパルプ；針葉樹未晒クラフトパルプ（ＮＵＫＰ）、針葉樹晒クラフトパルプ（ＮＢＫＰ）等の針葉樹クラフトパルプ；砕木パルプ（ＧＰ）、加圧式砕木パルプ（ＰＧＷ）、リファイナーメカニカルパルプ（ＲＭＰ）、サーモメカニカルパルプ（ＴＭＰ）、ケミサーモメカニカルパルプ（ＣＴＭＰ）、ケミメカニカルパルプ（ＣＭＰ）、ケミグランドパルプ（ＣＧＰ）等の機械パルプ；古紙パルプ；ケナフ、バガス、竹、コットン等の非木材繊維パルプ；合成パルプ等が挙げられる。これらのパルプは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組合わせて用いてもよい。
紙基材を構成するパルプとしては、広葉樹未晒クラフトパルプ（ＬＵＫＰ）、広葉樹晒クラフトパルプ（ＬＢＫＰ）等の広葉樹クラフトパルプ；針葉樹未晒クラフトパルプ（ＮＵＫＰ）、針葉樹晒クラフトパルプ（ＮＢＫＰ）等の針葉樹クラフトパルプ；砕木パルプ（ＧＰ）、加圧式砕木パルプ（ＰＧＷ）、リファイナーメカニカルパルプ（ＲＭＰ）、サーモメカニカルパルプ（ＴＭＰ）、ケミサーモメカニカルパルプ（ＣＴＭＰ）、ケミメカニカルパルプ（ＣＭＰ）、ケミグランドパルプ（ＣＧＰ）等の機械パルプ；古紙パルプ；ケナフ、バガス、竹、コットン等の非木材繊維パルプ；合成パルプ等が挙げられる。これらのパルプは１種を単独で用いてもよく、２種以上を組合わせて用いてもよい。
【0027】
パルプは、広葉樹クラフトパルプを含有することが好ましく、広葉樹未晒クラフトパルプを含有することがより好ましく、広葉樹未晒クラフトパルプ及び針葉樹未晒クラフトパルプを含有することがさらに好ましい。広葉樹未晒クラフトパルプの含有量が、針葉樹未晒クラフトパルプの含有量より大きいことが好ましい。
【0028】
パルプにおける針葉樹クラフトパルプの含有量は、好ましくは０質量％以上、より好ましくは５質量％以上、さらに好ましくは１０質量％以上、さらにより好ましくは１３質量％以上である。一方、上限は、好ましくは７０質量％以下、より好ましくは５５質量％以下、さらに好ましくは５０質量％以下、さらにより好ましくは４７質量％以下である。
【0029】
パルプにおける広葉樹クラフトパルプの含有量は、好ましくは２５質量％以上、より好ましくは３５質量％以上、さらに好ましくは４５質量％以上、さらにより好ましくは５０質量％以上、さらに一層好ましくは５３質量％以上である。一方、上限は、好ましくは１００質量％以下、より好ましくは９５質量％以下、さらに好ましくは９０質量％以下、さらにより好ましくは８７質量％以下である。
【0030】
パルプの叩解度は、とくに限定するものではないが、カナダ標準濾水度（ＣＳＦ）として、２００～８００ｍＬが好ましく、４５０～７００ｍＬがより好ましい。ＣＳＦは、ＪＩＳ Ｐ ８１２１－２：２０１２「パルプ－ろ水度試験方法－第２部：カナダ標準ろ水度法」に従って測定される。
【0031】
紙基材には必要に応じ添加剤を用いてもよい。添加剤としては、例えばｐＨ調整剤（炭酸水素ナトリウム、水酸化ナトリウム等）、乾燥紙力剤（ポリアクリルアミド、澱粉等）、湿潤紙力剤（ポリアミドポリアミンエピクロロヒドリン樹脂、メラミン－ホルムアルデヒド樹脂、尿素－ホルムアルデヒド樹脂のいずれか）、内添サイズ剤（ロジン系、アルキルケテンダイマー等）、濾水歩留り向上剤（ポリアクリルアミド樹脂）、消泡剤、填料（炭酸カルシウム、タルク等）、染料等が挙げられる。これらの添加剤は１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。添加剤の含有量は、とくに限定されず
、通常用いられている範囲であればよい。
、通常用いられている範囲であればよい。
【0032】
〔紙基材の製造方法〕
紙基材を製造する方法としては、パルプを含有する紙料を抄紙し、抄紙の際にクルパック処理を行う方法が挙げられる。なお、紙料は、必要に応じて添加剤をさらに含有してもよい。添加剤としては、例えば前術した添加剤が挙げられる。紙料は、パルプスラリーに必要に応じて添加剤を添加することにより調製できる。パルプスラリーは、パルプを水の存在下で叩解することにより得られる。パルプの叩解方法、叩解装置はとくに限定されず、公知の叩解方法、叩解装置を採用しうる。
紙基材を製造する方法としては、パルプを含有する紙料を抄紙し、抄紙の際にクルパック処理を行う方法が挙げられる。なお、紙料は、必要に応じて添加剤をさらに含有してもよい。添加剤としては、例えば前術した添加剤が挙げられる。紙料は、パルプスラリーに必要に応じて添加剤を添加することにより調製できる。パルプスラリーは、パルプを水の存在下で叩解することにより得られる。パルプの叩解方法、叩解装置はとくに限定されず、公知の叩解方法、叩解装置を採用しうる。
【0033】
叩解の際のパルプスラリーの固形分濃度は特に制限されないが、好ましくは５～４０質量％程度であり、より好ましくは５～３０質量％程度である。また、紙料又は紙基材におけるパルプの含有量は、とくに限定されず、通常用いられている範囲であればよい。例えば、紙料（固形分）又は紙基材の総質量に対して、６０質量％以上１００質量％以下が好ましく、８０質量％以上１００質量％未満がより好ましい。
【0034】
紙基材の抄紙においては、公知の湿式抄紙機を適宜選択して使用することができる。抄紙機としては、長網式抄紙機、ギャップフォーマー型抄紙機、円網式抄紙機、短網式抄紙機などが挙げられる。これらの抄紙機にクルパック処理を実施可能なクルパック装置を設け、クルパック処理を行えばよい。例えば、紙料を抄紙して、カレンダー処理により脱水した後、クルパック処理を行うことができる。
【0035】
クルパック装置としては、公知のものを用いることができる。例えば、ニップロール及びエンドレスの厚い弾性ゴム製ブランケットを備えたクルパック装置が挙げられる。上記の通り、クルパック処理においては、ニップロールとブランケットとの間に紙匹を搬入し、ニップロールとブランケットにより紙匹を圧縮する際に、あらかじめ伸長させておいたブランケットを収縮させることで紙匹を収縮させてクレープを付与する。クルパック装置は、通常、抄紙機のドライヤー装置の一部に設けられ、クレープ化させたのち乾燥し、固定する。以上の様にして紙基材を得ることができる。
【0036】
クルパック装置を使用した抄紙において、クルパック処理の前後の抄紙速度の差、ニップロールの圧力によって、比引張りこわさや破断伸度を制御しうる。
抄紙速度は特に制限されないが、例えば、好ましくは２００～１０００ｍ／分、より好ましくは３００～８００ｍ／分、さらに好ましくは４００～７００ｍ／分の範囲で制御すればよい。クルパック処理時のニップロールとブランケット間のニップ圧も特に制限されない。例えば、好ましくは５ｋＮ／ｍ～５０ｋＮ／ｍ、より好ましくは１０ｋＮ／ｍ～２５ｋＮ／ｍの範囲で適宜制御すればよい。
クルパック処理の前後の速度差は、特に制限されず、坪量やパルプの材料に応じて、所望の比引張りこわさや破断伸度が得られるように制御すればよい。好ましくは－４５．０ｍ／分～－１０．０ｍ／分、より好ましくは－４０．０ｍ／分～－１５．０ｍ／分である。ここでのマイナス「－」はクルパック処理後の速度が遅いことを示す。
抄紙速度は特に制限されないが、例えば、好ましくは２００～１０００ｍ／分、より好ましくは３００～８００ｍ／分、さらに好ましくは４００～７００ｍ／分の範囲で制御すればよい。クルパック処理時のニップロールとブランケット間のニップ圧も特に制限されない。例えば、好ましくは５ｋＮ／ｍ～５０ｋＮ／ｍ、より好ましくは１０ｋＮ／ｍ～２５ｋＮ／ｍの範囲で適宜制御すればよい。
クルパック処理の前後の速度差は、特に制限されず、坪量やパルプの材料に応じて、所望の比引張りこわさや破断伸度が得られるように制御すればよい。好ましくは－４５．０ｍ／分～－１０．０ｍ／分、より好ましくは－４０．０ｍ／分～－１５．０ｍ／分である。ここでのマイナス「－」はクルパック処理後の速度が遅いことを示す。
【0037】
クルパック装置を使用した抄紙において、ジェット／ワイヤー比（以下、Ｊ／Ｗ比ともいう。）は特に制限されないが、例えば、好ましくは１．００以上１．５０以下であり、より好ましくは１．００以上１．３０以下であり、更に好ましくは１．００以上１．２０以下である。
【0038】
［ヒートシール層］
本実施形態のヒートシール紙は、紙基材の少なくとも一方の面に、少なくとも１層のヒートシール層を有する。ヒートシール層は、加熱、超音波等で溶融し、接着する層である
。
本実施形態のヒートシール紙は、紙基材の少なくとも一方の面に、少なくとも１層のヒートシール層を有する。ヒートシール層は、加熱、超音波等で溶融し、接着する層である
。
【0039】
（水分散性樹脂バインダー）
ヒートシール層は、水分散性樹脂バインダーを含有する。水分散性樹脂バインダーとは、水溶性ではない（具体的には、２５℃の水に対する溶解度が１０ｇ／Ｌ以下である）が、エマルションやサスペンションのように水中で微分散された状態となる樹脂バインダーをいう。水分散性樹脂バインダーを用いてヒートシール層を水系塗工することで、再離解性に優れ、紙として再生利用可能なヒートシール紙を得ることができる。なお、水分散性樹脂バインダーが下記の滑剤にも該当する場合は、滑剤に分類するものとする。
ヒートシール層は、水分散性樹脂バインダーを含有する。水分散性樹脂バインダーとは、水溶性ではない（具体的には、２５℃の水に対する溶解度が１０ｇ／Ｌ以下である）が、エマルションやサスペンションのように水中で微分散された状態となる樹脂バインダーをいう。水分散性樹脂バインダーを用いてヒートシール層を水系塗工することで、再離解性に優れ、紙として再生利用可能なヒートシール紙を得ることができる。なお、水分散性樹脂バインダーが下記の滑剤にも該当する場合は、滑剤に分類するものとする。
【0040】
水分散性樹脂バインダーとしては、本発明の効果を奏するものである限り、特に限定されないが、ポリオレフィン系樹脂（ポリエチレン、ポリプロピレン等）、塩化ビニル系樹脂、スチレン系樹脂、スチレン－ブタジエン共重合体、スチレン－不飽和カルボン酸系共重合体（たとえば、スチレン－（メタ）アクリル酸共重合体）、アクリル系樹脂、アクリロニトリル－スチレン系共重合体、アクリロニトリル－ブタジエン系共重合体、ＡＢＳ系樹脂、ＡＡＳ系樹脂、ＡＥＳ系樹脂、塩化ビニリデン系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリ－４－メチルペンテン－１樹脂、ポリブテン－１樹脂、フッ化ビニリデン系樹脂、フッ化ビニル系樹脂、フッ素系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリアミド系樹脂、アセタール系樹脂、ポリフェニレンオキシド系樹脂、ポリエステル系樹脂（ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等）、ポリフェニレンサルファイド系樹脂、ポリイミド系樹脂、ポリスルホン系樹脂、ポリエーテルスルホン系樹脂、ポリアリレート系樹脂、オレフィン－脂肪酸ビニルエステル共重合体、オレフィン－不飽和カルボン酸系共重合体、およびこれらの変性物等が挙げられる。これらは、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
【0041】
これらの中でも、スチレン－ブタジエン共重合体、オレフィン－脂肪酸ビニルエステル共重合体およびオレフィン－不飽和カルボン酸系共重合体よりなる群から選択される少なくとも１種が好ましく、スチレン－ブタジエン共重合体、及びオレフィン－不飽和カルボン酸系共重合体よりなる群から選択される少なくとも１種がより好ましい。
さらに、ヒートシール剥離強度を高くする観点からは、オレフィン－不飽和カルボン酸系共重合体、オレフィン－脂肪酸ビニルエステル共重合体がより好ましく、入手容易性、コスト面およびリサイクル性の観点からは、スチレン－ブタジエン共重合体がより好ましい。
さらに、ヒートシール剥離強度を高くする観点からは、オレフィン－不飽和カルボン酸系共重合体、オレフィン－脂肪酸ビニルエステル共重合体がより好ましく、入手容易性、コスト面およびリサイクル性の観点からは、スチレン－ブタジエン共重合体がより好ましい。
【0042】
オレフィン－不飽和カルボン酸系共重合体としては、エチレン－（メタ）アクリル酸共重合体、エチレン－（メタ）アクリル酸アルキルエステル共重合体等が挙げられる。中でも、エチレン－（メタ）アクリル酸共重合体が好ましく、エチレン－アクリル酸共重合体がより好ましい。
ヒートシール剥離強度を高くする観点から、オレフィン－脂肪酸ビニルエステル共重合体としては、エチレン－酢酸ビニル共重合体が好ましい。
よって、ヒートシール層に含まれる水分散性樹脂バインダーは、スチレン－ブタジエン共重合体、エチレン－酢酸ビニル共重合体およびエチレン－（メタ）アクリル酸共重合体よりなる群から選択される少なくとも１種であることが好ましく、スチレン－ブタジエン共重合体およびエチレン－（メタ）アクリル酸共重合体よりなる群から選択される少なくとも１種であることがより好ましい。なお、オレフィン－不飽和カルボン酸系共重合体は、アイオノマーであってもよい。
ヒートシール剥離強度を高くする観点から、オレフィン－脂肪酸ビニルエステル共重合体としては、エチレン－酢酸ビニル共重合体が好ましい。
よって、ヒートシール層に含まれる水分散性樹脂バインダーは、スチレン－ブタジエン共重合体、エチレン－酢酸ビニル共重合体およびエチレン－（メタ）アクリル酸共重合体よりなる群から選択される少なくとも１種であることが好ましく、スチレン－ブタジエン共重合体およびエチレン－（メタ）アクリル酸共重合体よりなる群から選択される少なくとも１種であることがより好ましい。なお、オレフィン－不飽和カルボン酸系共重合体は、アイオノマーであってもよい。
【0043】
スチレン－ブタジエン共重合体としては合成品、市販品のいずれを使用してもよく、市販品としては、日本ゼオン株式会社製ＮｉｐｏｌラテックスＬＸ４０７Ｇ５１、ＬＸ４０７Ｓ１０、ＬＸ４０７Ｓ１２、ＬＸ４１０、ＬＸ４１５Ｍ、ＬＸ４１６、ＬＸ４３０、Ｌ
Ｘ４３３Ｃ、２５０７Ｈや、日本エイアンドエル株式会社製ナルスターＳＲ－１０１、ＳＲ－１０２、ＳＲ－１０３、ＳＲ－１１５、ＳＲ－１５３や、ＪＳＲ株式会社製スチレンブタジエンラテックス０６０２、０５９７Ｃ等が挙げられる。
Ｘ４３３Ｃ、２５０７Ｈや、日本エイアンドエル株式会社製ナルスターＳＲ－１０１、ＳＲ－１０２、ＳＲ－１０３、ＳＲ－１１５、ＳＲ－１５３や、ＪＳＲ株式会社製スチレンブタジエンラテックス０６０２、０５９７Ｃ等が挙げられる。
【0044】
エチレン－（メタ）アクリル酸共重合体としては、合成品、市販品のいずれを使用してもよく、市販品としては、マイケルマンジャパン合同会社製のＭＰ４９８３４５Ｎ、ＭＰ４９８３Ｒ、ＭＰ４９９０Ｒ、ＭＦＨＳ１２７９、住友精化株式会社製のザイクセン（登録商標）Ａ、ザイクセン（登録商標）ＡＣ、三井化学株式会社製のケミパールＳシリーズ等が挙げられる。
【0045】
水分散性樹脂バインダーのガラス転移温度は、好ましくは０℃以上、より好ましくは１０℃以上、さらに好ましくは１５℃以上である。ガラス転移温度が上記下限値以上の水分散性樹脂バインダーを使用することで、ブロッキングの発生も抑制されうる。そして、ヒートシール性の観点から、好ましくは１００℃以下、より好ましくは８０℃以下、さらに好ましくは６０℃以下、さらにより好ましくは５０℃以下である。
水分散性樹脂バインダーのガラス転移温度は、示差走査熱量計により測定される値を採用するものとする。ガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ ７１２１：１９８７に準拠して測定する。
水分散性樹脂バインダーのガラス転移温度は、示差走査熱量計により測定される値を採用するものとする。ガラス転移温度は、ＪＩＳ Ｋ ７１２１：１９８７に準拠して測定する。
【0046】
ヒートシール層中の水分散性樹脂バインダーの含有量は、好ましくは３０質量％以上、よりに好ましくは５０質量％以上、さらに好ましくは７０質量％以上、よりさらに好ましくは８０質量％以上であり、そして、１００質量％以下であってよく、好ましくは９９質量％以下、より好ましくは９８質量％以下である。上記範囲内であれば、高いヒートシール剥離強度を有するヒートシール紙を得ることができる。
【0047】
すなわち、本発明の一実施形態によれば、ヒートシール層中のスチレン－ブタジエン共重合体、オレフィン－脂肪酸ビニルエステル共重合体およびオレフィン－不飽和カルボン酸系共重合体（好ましくはエチレン－（メタ）アクリル酸共重合体）からなる群から選択される少なくとも１種の含有量が、好ましくは３０質量％以上、より好ましくは５０質量％以上、さらに好ましくは７０質量％以上、よりさらに好ましくは９０質量％以上であり、そして、１００質量％以下であってよく、好ましくは９９質量％以下、より好ましくは９８質量％以下である。
【0048】
（滑剤）
ヒートシール紙の滑り性付与およびブロッキング抑制の観点から、ヒートシール層は、上記の水分散性樹脂バインダーに加えて、滑剤を含有することが好ましい。滑剤とは、ヒートシール層に配合することにより、ヒートシール層表面の摩擦係数を低減させることができる物質である。
ヒートシール紙の滑り性付与およびブロッキング抑制の観点から、ヒートシール層は、上記の水分散性樹脂バインダーに加えて、滑剤を含有することが好ましい。滑剤とは、ヒートシール層に配合することにより、ヒートシール層表面の摩擦係数を低減させることができる物質である。
【0049】
滑剤としては、特に限定されず、たとえばワックス、金属石鹸、脂肪酸エステル等を使用することができる。滑剤は、１種単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。ワックスとしては、たとえば、動物または植物由来のワックス（たとえば、ミツロウ、カルナバワックスなど）、鉱物ワックス（たとえば、マイクロクリスタリンワックスなど）、石油ワックス等の天然ワックス；ポリオレフィンワックス、パラフィンワックス、ポリエステルワックス等の合成ワックス等が挙げられる。金属石鹸としては、たとえば、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸アルミニウム、ステアリン酸マグネシウム、脂肪酸ナトリウム石鹸、オレイン酸カリ石鹸、ヒマシ油カリ石鹸、およびそれらの複合体等が挙げられる。上記の滑剤の中でも、融点が比較的低くワックス成分が塗工層表面に形成されやすく、ブロッキング抑制効果に優れることから、パラフィンワックス、カルナバワックスおよびポリオレフィンワックスが好ましい
。すなわち、滑剤は、パラフィンワックス、カルナバワックスおよびポリオレフィンワックスよりなる群から選択される少なくとも１種であることが好ましい。
カルナバワックスとしては、合成品、市販品のいずれを使用してもよく、市販品としては中京油脂株式会社製セロゾール５２４等が挙げられる。パラフィンワックスとしても、合成品、市販品のいずれを使用してもよく、市販品としては中京油脂株式会社製ハイドリンＬ－７００等が挙げられる。ポリエチレンワックスとしても、合成品、市販品のいずれを使用してもよく、市販品としてはＢＹＫ社製Ａｑｕａｃｅｒ ５３１等が挙げられる。
。すなわち、滑剤は、パラフィンワックス、カルナバワックスおよびポリオレフィンワックスよりなる群から選択される少なくとも１種であることが好ましい。
カルナバワックスとしては、合成品、市販品のいずれを使用してもよく、市販品としては中京油脂株式会社製セロゾール５２４等が挙げられる。パラフィンワックスとしても、合成品、市販品のいずれを使用してもよく、市販品としては中京油脂株式会社製ハイドリンＬ－７００等が挙げられる。ポリエチレンワックスとしても、合成品、市販品のいずれを使用してもよく、市販品としてはＢＹＫ社製Ａｑｕａｃｅｒ ５３１等が挙げられる。
【0050】
ヒートシール層が滑剤を含有する場合、滑剤の含有量は、水分散性樹脂バインダー１００質量部に対して、好ましくは０．２質量部以上、より好ましくは０．５質量部以上、さらに好ましくは１質量部以上であり、そして、好ましくは３０質量部以下、より好ましくは１０質量部以下、さらに好ましくは５質量部以下である。
【0051】
ヒートシール層が滑剤を含有する場合、ヒートシール層中の滑剤の含有量は、好ましくは０．１質量％以上、より好ましくは０．３質量％以上、さらに好ましくは１質量％以上であり、そして、好ましくは３０質量％以下、より好ましくは１０質量％以下、さらに好ましくは５質量％以下である。
【0052】
本実施形態において、ヒートシール層は、水分散性樹脂バインダーを含有し、水分散性樹脂バインダーに加えて、滑剤を含有することが好ましい。また、水分散性樹脂バインダー、および必要に応じて滑剤に加えて、顔料を含有してもよい。
【0053】
（顔料）
本実施形態において、ヒートシール層は、上記水分散性樹脂バインダーに加えて、顔料を含有してもよい。顔料を含有することにより、ヒートシール紙を製造する際に、ヒートシール層塗工面が、ヒートシール紙の裏面に貼り付き、剥がれが生じる（ブロッキングする）という問題が抑制され、耐ブロッキング性に優れたヒートシール紙が得られる。
本実施形態において、ヒートシール層は、上記水分散性樹脂バインダーに加えて、顔料を含有してもよい。顔料を含有することにより、ヒートシール紙を製造する際に、ヒートシール層塗工面が、ヒートシール紙の裏面に貼り付き、剥がれが生じる（ブロッキングする）という問題が抑制され、耐ブロッキング性に優れたヒートシール紙が得られる。
【0054】
顔料としては、特に限定されるものではなく、従来の顔料塗工層に使用されている各種顔料が例示される。顔料は、１種単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。顔料としては、ヒートシール剥離強度の観点、および耐ブロッキング性の観点から、アスペクト比が２０以上の顔料が好ましい。顔料のアスペクト比は、より好ましくは２５以上、さらに好ましくは３０以上、特に好ましくは６０以上であり、そして、入手容易性およびヒートシール層表面の平滑性の観点から、好ましくは１０，０００以下、より好ましくは１，０００以下、さらに好ましくは３００以下である。顔料のアスペクト比は、長径／短径を意味し、後述する方法により測定してもよい。
【0055】
顔料は、アスペクト比２０以上の層状無機化合物であることが好ましい。層状無機化合物の形態は、平板状である。顔料が平板状であると、顔料のヒートシール層表面からの突出が抑制され、ヒートシール性を維持しつつ、耐ブロッキング性に優れたヒートシール層が得られる。
【0056】
顔料は、長さ（平均粒子径）が０．１μｍ以上１００μｍ以下であることが好ましい。長さが０．１μｍ以上であると、顔料が紙基材に対して平行に配列し易い。また、長さが１００μｍ以下であると顔料の一部がヒートシール層から突出する懸念が少ない。顔料の長さは、より好ましくは０．３μｍ以上、さらに好ましくは０．５μｍ以上、特に好ましくは１．０μｍ以上であり、そして、より好ましくは３０μｍ以下、さらに好ましくは２０μｍ以下、特に好ましくは１５μｍ以下である。
【0057】
ここで、ヒートシール層中に含まれている状態での顔料の長さは、以下のようにして求
められる。ヒートシール層の断面について、電子顕微鏡を用いて拡大写真を撮影する。このとき、画面内に顔料が２０～３０個程度含まれる倍率とする。画面内の顔料の個々の長さを測定する。そして、得られた長さの平均値を算出して、顔料の長さとする。なお、顔料の長さは、粒子径という表現で記載されることもある。
められる。ヒートシール層の断面について、電子顕微鏡を用いて拡大写真を撮影する。このとき、画面内に顔料が２０～３０個程度含まれる倍率とする。画面内の顔料の個々の長さを測定する。そして、得られた長さの平均値を算出して、顔料の長さとする。なお、顔料の長さは、粒子径という表現で記載されることもある。
【0058】
顔料は、厚さが２００ｎｍ以下であることが好ましい。顔料の厚さは、より好ましくは１００ｎｍ以下、さらに好ましくは８０ｎｍ以下、よりさらに好ましくは５０ｎｍ以下、特に好ましくは３０ｎｍ以下である。また、好ましくは５ｎｍ以上、より好ましくは１０ｎｍ以上である。顔料の平均厚さが小さい方が、高いヒートシール剥離強度が得られる。ここで、ヒートシール層中に含まれている状態での顔料の厚さは、以下のようにして求められる。ヒートシール層の断面について、電子顕微鏡を用いて拡大写真を撮影する。このとき、画面内に顔料が２０～３０個程度含まれる倍率とする。画面内の顔料の個々の厚さを測定する。そして、得られた厚さの平均値を算出して、顔料の厚さとする。
【0059】
顔料の具体例としては、マイカ、ベントナイト、カオリン、パイロフィライト、タルク、スメクタイト、バーミキュライト、緑泥石、セプテ緑泥石、蛇紋石、スチルプノメレーン、モンモリロナイト、重質炭酸カルシウム（粉砕炭酸カルシウム）、軽質炭酸カルシウム（合成炭酸カルシウム）、炭酸カルシウムと他の親水性有機化合物との複合合成顔料、サチンホワイト、リトポン、二酸化チタン、シリカ、硫酸バリウム、硫酸カルシウム、アルミナ、水酸化アルミニウム、酸化亜鉛、炭酸マグネシウム、ケイ酸塩、コロイダルシリカ、中空もしくは密実である有機顔料のプラスチックピグメント、バインダーピグメント、プラスチックビーズ、マイクロカプセルなどが挙げられる。
【0060】
マイカの具体例としては、合成マイカ（たとえば、膨潤性合成マイカ）、白雲母（マスコバイト）、絹雲母（セリサイト）、金雲母（フロコパイト）、黒雲母（バイオタイト）、フッ素金雲母（人造雲母）、紅マイカ、ソーダマイカ、バナジンマイカ、イライト、チンマイカ、パラゴナイト、ブリトル雲母などが挙げられる。また、ベントナイトの具体例としては、モンモリロナイトが挙げられる。
【0061】
カオリンの具体例としては、カオリン、焼成カオリン、構造化カオリン、デラミネーテッドカオリン等の各種カオリンが例示される。
【0062】
これらの中でも特に、ヒートシール剥離強度の観点、耐ブロッキング性の観点および経済性の観点から、アスペクト比が２０以上の顔料が好ましく、マイカ、ベントナイト、カオリンおよびタルクのうちいずれか１種以上を含有することがより好ましく、カオリンがさらに好ましい。
【0063】
ヒートシール層が顔料を含有する場合、顔料の配合量は、水分散性樹脂バインダー１００質量部に対して、耐ブロッキング性およびリサイクル性の観点からは、好ましくは１質量部以上、より好ましくは３質量部以上、さらに好ましくは５質量部以上、さらにより好ましくは８質量部以上であり、一方、ヒートシール性およびホットタック性の観点からは、好ましくは２００質量部以下、より好ましくは１００質量部以下、さらに好ましくは３０質量部以下である。
【0064】
ヒートシール層が顔料を含有する場合、ヒートシール層中の顔料の含有量は、耐ブロッキング性およびリサイクル性の観点からは、好ましくは１質量％以上、より好ましくは３質量％以上、さらに好ましくは５質量％以上、さらにより好ましくは８質量％以上であり、そして、ヒートシール性およびホットタック性の観点からは、好ましくは７０質量％以下、より好ましくは３０質量％以下、さらに好ましくは２０質量％以下である。
【0065】
（他の成分）
ヒートシール層は、上記水分散性樹脂バインダー、必要に応じて滑剤または／および顔料に加えて、他の成分を含有してもよい。他の成分としては、たとえば、シランカップリング剤；消泡剤；粘度調整剤；界面活性剤、アルコール等のレベリング剤；着色染料等の着色剤などが例示される。
ヒートシール層は、上記水分散性樹脂バインダー、必要に応じて滑剤または／および顔料に加えて、他の成分を含有してもよい。他の成分としては、たとえば、シランカップリング剤；消泡剤；粘度調整剤；界面活性剤、アルコール等のレベリング剤；着色染料等の着色剤などが例示される。
【0066】
ヒートシール層の塗工量（坪量）は、特に限定されないが、破袋しにくく、かつ、開封時には容易に開封可能な包装袋を得る観点から、好ましくは３ｇ／ｍ２、より好ましくは５ｇ／ｍ２以上、さらに好ましくは８ｇ／ｍ２以上であり、そして、好ましくは３０ｇ／ｍ２以下、より好ましくは２０ｇ／ｍ２以下、さらに好ましくは１５ｇ／ｍ２以下である。
【0067】
＜ヒートシール紙の物性＞
（ヒートシール剥離強度）
ヒートシール紙のヒートシール剥離強度は、好ましくは２．０Ｎ／１５ｍｍ以上、より好ましくは３．０Ｎ／１５ｍｍ以上、さらに好ましくは４．０Ｎ／１５ｍｍ以上、さらにより好ましくは５．０Ｎ／１５ｍｍ以上であり、そして１０Ｎ／１５ｍｍ以下、より好ましくは９．０Ｎ／１５ｍｍ以下、さらに好ましくは８．０Ｎ／１５ｍｍ以下である。さらに、自動包装成形性の観点からは、５．７Ｎ／１５ｍｍ以上であることが好ましい。なお、ヒートシール層の剥離強度は、ヒートシール層同士を１５０℃、０．２ＭＰａ、１秒の条件でヒートシールした際の剥離強度であり、具体的には後述の実施例に記載の方法によって測定される値である。
水分散性樹脂バインダーのガラス転移温度および種類、並びに塗工量を選択することによって、剥離強度を調整することができる。たとえば、水分散性樹脂バインダーのガラス転移温度を１００℃以下とすることで、所定のヒートシール条件で樹脂が溶融してヒートシール層同士が良好に接着するため、所望の剥離強度を確保することができる。
（ヒートシール剥離強度）
ヒートシール紙のヒートシール剥離強度は、好ましくは２．０Ｎ／１５ｍｍ以上、より好ましくは３．０Ｎ／１５ｍｍ以上、さらに好ましくは４．０Ｎ／１５ｍｍ以上、さらにより好ましくは５．０Ｎ／１５ｍｍ以上であり、そして１０Ｎ／１５ｍｍ以下、より好ましくは９．０Ｎ／１５ｍｍ以下、さらに好ましくは８．０Ｎ／１５ｍｍ以下である。さらに、自動包装成形性の観点からは、５．７Ｎ／１５ｍｍ以上であることが好ましい。なお、ヒートシール層の剥離強度は、ヒートシール層同士を１５０℃、０．２ＭＰａ、１秒の条件でヒートシールした際の剥離強度であり、具体的には後述の実施例に記載の方法によって測定される値である。
水分散性樹脂バインダーのガラス転移温度および種類、並びに塗工量を選択することによって、剥離強度を調整することができる。たとえば、水分散性樹脂バインダーのガラス転移温度を１００℃以下とすることで、所定のヒートシール条件で樹脂が溶融してヒートシール層同士が良好に接着するため、所望の剥離強度を確保することができる。
【0068】
（表面平滑度）
本実施形態のヒートシール紙のヒートシール層表面の王研式平滑度は、ヒートシール剥離強度を向上させる観点から、好ましくは３０秒以上、より好ましくは４０秒以上、さらに好ましくは５０秒以上、さらにより好ましくは５５秒以上であり、上限は特に限定されないが、好ましくは５００秒以下、より好ましくは３００秒以下、さらに好ましくは１００秒以下である。
なお、ヒートシール層は、紙基材のＷ面（ワイヤー面）に設けてもよく、Ｆ面（フェルト面）に設けてもよく、特に限定されない。ここで、Ｗ面（ワイヤー面）とは、紙匹が形成されるときのワイヤーに接した面であり、その反対面はＦ面（フェルト面）である。
また、ヒートシール層と反対面（例えば、紙基材の一方の面のみにヒートシール層が設けられ、他方の面は紙基材が露出している場合は、紙基材表面）の王研式平滑度は、印刷適性を向上させる観点から、好ましくは３秒以上、より好ましくは５秒以上であり、上限は特に限定されないが、好ましくは１０００秒以下、より好ましくは３００秒以下、さらに好ましくは１００秒以下である。
王研式平滑度は、ＪＩＳ Ｐ８１５５：２０１０に準拠して測定される。
ヒートシール紙のヒートシール層表面および反対面の王研式平滑度は、後述するスーパーカレンダー処理等により、上記範囲内に調整することができる。
本実施形態のヒートシール紙のヒートシール層表面の王研式平滑度は、ヒートシール剥離強度を向上させる観点から、好ましくは３０秒以上、より好ましくは４０秒以上、さらに好ましくは５０秒以上、さらにより好ましくは５５秒以上であり、上限は特に限定されないが、好ましくは５００秒以下、より好ましくは３００秒以下、さらに好ましくは１００秒以下である。
なお、ヒートシール層は、紙基材のＷ面（ワイヤー面）に設けてもよく、Ｆ面（フェルト面）に設けてもよく、特に限定されない。ここで、Ｗ面（ワイヤー面）とは、紙匹が形成されるときのワイヤーに接した面であり、その反対面はＦ面（フェルト面）である。
また、ヒートシール層と反対面（例えば、紙基材の一方の面のみにヒートシール層が設けられ、他方の面は紙基材が露出している場合は、紙基材表面）の王研式平滑度は、印刷適性を向上させる観点から、好ましくは３秒以上、より好ましくは５秒以上であり、上限は特に限定されないが、好ましくは１０００秒以下、より好ましくは３００秒以下、さらに好ましくは１００秒以下である。
王研式平滑度は、ＪＩＳ Ｐ８１５５：２０１０に準拠して測定される。
ヒートシール紙のヒートシール層表面および反対面の王研式平滑度は、後述するスーパーカレンダー処理等により、上記範囲内に調整することができる。
【0069】
ヒートシール紙の坪量は、４０ｇ／ｍ２～１３０ｇ／ｍ２であることが好ましく、７０ｇ／ｍ２～１２０ｇ／ｍ２であることがより好ましく、８０ｇ／ｍ２～１２０ｇ／ｍ２であることがさらに好ましい。坪量が上記下限以上であると強度が高くなり、成形時の破れをより抑制できる。一方、坪量が上記上限以下であると強度が適度に強く成形時の皴をより抑制できる。したがって、上記数値範囲内であると、成形性を向上させることができる
。
。
【0070】
ヒートシール紙の厚さは、６０μｍ～３５０μｍであることが好ましく、７０μｍ～２５０μｍであることがより好ましく、８０μｍ～２００μｍであることがさらに好ましく、１００μｍ～１５０μｍであることがさらにより好ましい。
【0071】
ヒートシール紙の密度は、０．４０ｇ／ｍ３～１．００ｇ／ｍ３であることが好ましく、０．６０ｇ／ｍ３～０．９０ｇ／ｍ３であることがより好ましく、０．７０ｇ／ｍ３～０．９９ｇ／ｍ３であることがさらに好ましい。
【0072】
＜ヒートシール紙の製造方法＞
本実施形態のヒートシール紙の製造方法は、上記のように得られた紙基材上の少なくとも一方の面上に、ヒートシール層を塗工する塗工工程を含む。なお、ヒートシール層塗工液（ヒートシール層塗料）は、二度以上塗工してもよい。
本実施形態のヒートシール紙の製造方法は、上記のように得られた紙基材上の少なくとも一方の面上に、ヒートシール層を塗工する塗工工程を含む。なお、ヒートシール層塗工液（ヒートシール層塗料）は、二度以上塗工してもよい。
【0073】
紙基材に複数のヒートシール層を形成する場合において、逐次的にヒートシール層を形成する上記の方法が好ましいが、これに限定されるものではなく、同時多層塗工法を採用してもよい。同時多層塗工法とは、複数種の塗工液をそれぞれ別個にスリット状ノズルから吐出させて、液体状の積層体を形成し、それを紙基材上に塗工することにより、多層のヒートシール層を同時に形成する方法である。
【0074】
ヒートシール層塗工液を紙基材に塗工するための塗工設備には、特に限定はなく、公知の設備を用いればよい。塗工設備としては、たとえば、ブレードコーター、バーコーター、エアナイフコーター、スリットダイコーター、グラビアコーター、マイクログラビアコーター、ロールコーター、サイズプレス、ゲートロールコーター、シムサイザー等が挙げられる。
【0075】
ヒートシール層を乾燥するための乾燥設備には、特に限定されず、公知の設備を用いることができる。乾燥設備としては、たとえば、熱風乾燥機、赤外線乾燥機、ガスバーナー、熱板等が挙げられる。また、乾燥温度は、乾燥時間等を考慮して、適宜設定すればよい。
【0076】
ヒートシール層塗工液の溶媒としては、特に限定されず、水またはエタノール、イソプロピルアルコール、メチルエチルケトン、トルエン等の有機溶媒を用いることができる。これらの中でも、揮発性有機溶媒の問題を生じない観点から、ヒートシール層塗工液の分散媒としては、水が好ましい。すなわち、ヒートシール層塗工液は、ヒートシール層用水系組成物であることが好ましい。
【0077】
ヒートシール層塗工液の固形分量（固形分濃度）は、特に限定されず、塗工性および乾燥容易性の観点から適宜選択すればよいが、好ましくは１０質量％以上、より好ましくは２０質量％以上、さらに好ましくは３０質量％以上であり、そして、好ましくは８０質量％以下、より好ましくは６０質量％以下、さらに好ましくは５０質量％以下、よりさらに好ましくは４０質量％以下である。
【0078】
ヒートシール層の塗工量（乾燥後）の好ましい範囲は、上述した通りである。ヒートシール層は、１層であってもよいし、２層以上であってもよい。ヒートシール層が２層以上である場合、上記の塗工量は合計塗工量を表す。
【0079】
ヒートシール層を塗工乾燥した後、スーパーカレンダー処理を行うことも好ましい。ここで、スーパーカレンダー処理とは、抄紙とは独立して設置され、一般には、金属ロール
間、または金属ロールと弾性ロールとの間に処理対象である紙等を通し、加熱、加圧等を行うものである。スーパーカレンダー処理は、一段で行ってもよく、多段であってもよく、特に限定されない。
スーパーカレンダー処理を行うことによって、ヒートシール層表面の平滑性が向上し、その結果、ヒートシール剥離強度の向上、およびホットタック性（ヒートシール直後の剥離しにくさ）の向上につながるので好ましい。
また、ヒートシール層とは反対面（例えば、紙基材の一方の面のみにヒートシール層が設けられ、他方の面は紙基材が露出している場合は、紙基材表面）の平滑性が向上し、その結果、印刷適性が向上するので好ましい。
さらに、スーパーカレンダー処理を行うことによって、ヒートシール紙の密度が上がる傾向があり、また、上述したように表面平滑性が向上することから、製袋の際に、包装機におけるヒートシール紙の送り出しが良好になり、加工適性が向上するので好ましい。
間、または金属ロールと弾性ロールとの間に処理対象である紙等を通し、加熱、加圧等を行うものである。スーパーカレンダー処理は、一段で行ってもよく、多段であってもよく、特に限定されない。
スーパーカレンダー処理を行うことによって、ヒートシール層表面の平滑性が向上し、その結果、ヒートシール剥離強度の向上、およびホットタック性（ヒートシール直後の剥離しにくさ）の向上につながるので好ましい。
また、ヒートシール層とは反対面（例えば、紙基材の一方の面のみにヒートシール層が設けられ、他方の面は紙基材が露出している場合は、紙基材表面）の平滑性が向上し、その結果、印刷適性が向上するので好ましい。
さらに、スーパーカレンダー処理を行うことによって、ヒートシール紙の密度が上がる傾向があり、また、上述したように表面平滑性が向上することから、製袋の際に、包装機におけるヒートシール紙の送り出しが良好になり、加工適性が向上するので好ましい。
【0080】
スーパーカレンダー処理における線圧は、好ましくは１０ｋｇ／ｃｍ以上、より好ましくは３０ｋｇ／ｃｍ以上、さらに好ましくは５０ｋｇ／ｃｍ以上であり、そして、好ましくは１０００ｋｇ／ｃｍ以下、より好ましくは５００ｋｇ／ｃｍ以下、さらに好ましくは２００ｋｇ／ｃｍ以下である。ただし、上記の線圧は、所望の平滑度や密度に応じて適宜変更すればよい。
また、スーパーカレンダー処理において加熱を行う場合、加熱温度は特に限定されないが、処理の効果を高めつつ、紙基材やヒートシール層の熱による劣化やヒートシール層の貼り付きを防ぐ観点から、好ましくは２０℃以上、より好ましくは３０℃以上、さらに好ましくは３５℃以上であり、そして、好ましくは８０℃以下、より好ましくは７０℃以下、さらに好ましくは６０℃以下である。
また、スーパーカレンダー処理において加熱を行う場合、加熱温度は特に限定されないが、処理の効果を高めつつ、紙基材やヒートシール層の熱による劣化やヒートシール層の貼り付きを防ぐ観点から、好ましくは２０℃以上、より好ましくは３０℃以上、さらに好ましくは３５℃以上であり、そして、好ましくは８０℃以下、より好ましくは７０℃以下、さらに好ましくは６０℃以下である。
【0081】
得られたヒートシール紙の用途は特に制限されず、適宜成形体とすることで、包装紙、包装袋、包装容器などの包装体、カップ、トレイなどの各種容器といった紙加工品に使用しうる。例えば、紙皿、紙カップ、紙トレイなどの紙容器や、横型ピロー包装用、縦型ピロー包装用、三方シール包装用、四方シール包装用、給袋式充填包装用、チューブ包装用、スティック包装用の袋などに成形して使用しうる。成形の方法は特に制限されず、公知の方法を採用しうる。例えば、プレス成形により、所望の形状に成形しうる。
【0082】
以下、各物性の測定方法について記載する。
＜比引張りこわさ＞
紙基材およびヒートシール紙の縦方向及び横方向の比引張りこわさは、ＩＳＯ／ＤＩＳ
１９２４－３に準拠して測定する。具体的には、以下の通りである。試験片長さを１５０ｍｍ、試験片幅１５ｍｍのサンプルを、縦方向横方向それぞれ準備し、２３±５℃、５０±１０％Ｒｈ環境下に１日調湿する。その後、その環境下にて、引張試験機（型式ＲＴＣ－１２１０Ａ、株式会社エーアンドディ製）を用いて、チャック間距離１００ｍｍとなるようサンプルをセットし、１００ｍｍ／ｍｉｎの速度にて試験を行う。
＜比引張りこわさ＞
紙基材およびヒートシール紙の縦方向及び横方向の比引張りこわさは、ＩＳＯ／ＤＩＳ
１９２４－３に準拠して測定する。具体的には、以下の通りである。試験片長さを１５０ｍｍ、試験片幅１５ｍｍのサンプルを、縦方向横方向それぞれ準備し、２３±５℃、５０±１０％Ｒｈ環境下に１日調湿する。その後、その環境下にて、引張試験機（型式ＲＴＣ－１２１０Ａ、株式会社エーアンドディ製）を用いて、チャック間距離１００ｍｍとなるようサンプルをセットし、１００ｍｍ／ｍｉｎの速度にて試験を行う。
【0083】
＜破断伸度＞
紙基材およびヒートシール紙の縦方向及び横方向の破断伸度は、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６（紙および板紙引張特性の試験方法）に準拠して測定する。
具体的には、調温及び調湿処理として、２３±５℃、５０±１０％の環境下に１日静置した紙基材またはヒートシール紙を、幅１５ｍｍ、長さ１５０ｍｍに切り出したサンプルを準備する。引張試験機（型式ＲＴＣ－１２１０Ａ、株式会社エーアンドディ製）にて、チャック間距離を１００ｍｍとなるようサンプルを装着し、２０ｍｍ／ｍｉｎの速度で引張試験を行い、ＭＤ（縦方向）、ＣＤ（横方向）それぞれの破断伸度を測定する。
紙基材およびヒートシール紙の縦方向及び横方向の破断伸度は、ＪＩＳ Ｐ ８１１３：２００６（紙および板紙引張特性の試験方法）に準拠して測定する。
具体的には、調温及び調湿処理として、２３±５℃、５０±１０％の環境下に１日静置した紙基材またはヒートシール紙を、幅１５ｍｍ、長さ１５０ｍｍに切り出したサンプルを準備する。引張試験機（型式ＲＴＣ－１２１０Ａ、株式会社エーアンドディ製）にて、チャック間距離を１００ｍｍとなるようサンプルを装着し、２０ｍｍ／ｍｉｎの速度で引張試験を行い、ＭＤ（縦方向）、ＣＤ（横方向）それぞれの破断伸度を測定する。
【0084】
＜繊維配向比＞
紙基材およびヒートシール紙の繊維配向比は、ＪＩＳ Ｚ０２０３に準拠して測定する。具体的には、２００ｍｍ角にカットしたサンプルを準備し、調温及び調湿処理として、２３±５℃、５０±１０％の環境下に１日静置したサンプルを、繊維配向特性評価装置（型式ＳＳＴ－２５００、野村商事株式会社製）を用いて測定する。
紙基材およびヒートシール紙の繊維配向比は、ＪＩＳ Ｚ０２０３に準拠して測定する。具体的には、２００ｍｍ角にカットしたサンプルを準備し、調温及び調湿処理として、２３±５℃、５０±１０％の環境下に１日静置したサンプルを、繊維配向特性評価装置（型式ＳＳＴ－２５００、野村商事株式会社製）を用いて測定する。
【0085】
＜坪量＞
紙基材およびヒートシール紙の坪量は、ＪＩＳ Ｐ ８１２４：２０１１に準拠して測定する。
紙基材およびヒートシール紙の坪量は、ＪＩＳ Ｐ ８１２４：２０１１に準拠して測定する。
【0086】
＜厚さ＞
紙基材およびヒートシール紙の厚さ（紙厚）は、ＪＩＳ Ｐ ８１１８：２０１４に準拠して測定する。
紙基材およびヒートシール紙の厚さ（紙厚）は、ＪＩＳ Ｐ ８１１８：２０１４に準拠して測定する。
【0087】
＜密度＞
紙基材およびヒートシール紙の密度は、上述した測定方法により得られた厚さ及び坪量から算出する。
紙基材およびヒートシール紙の密度は、上述した測定方法により得られた厚さ及び坪量から算出する。
【実施例0088】
以下に実施例と比較例を挙げて本発明の特徴をさらに具体的に説明する。以下の実施例に示す材料、使用量、割合、処理内容、処理手順等は、本発明の趣旨を逸脱しない限り適宜変更することができる。従って、本発明の範囲は以下に示す具体例により限定的に解釈されるべきものではない。また、特にことわりがない限り、「部」は、「質量部」を表す。また、実施例および比較例の操作は、特にことわりがない限り、室温（２０～２５℃）、常湿（４０～５０％ＲＨ）の条件で行った。
【0089】
＜実施例１＞
［紙基材の製造］
木材をパルプ化（蒸解）したＮＵＫＰ（針葉樹未晒クラフトパルプ）とＬＵＫＰ（広葉樹未晒クラフトパルプ）を３０：７０の比率（質量比）で使用し、叩解時のスラリー濃度１２質量％にて、ＣＳＦ（カナダ標準ろ水度）が６００ｍＬとなるまで叩解して、パルプを調製した。
上記パルプを使用し、固形分換算でパルプ１００質量部に対し、合成サイズ剤（荒川化学工業株式会社製、ＳＰＳ４００）０．１５質量部、硫酸バンド１．２質量部、歩留まり剤としてポリアクリルアミド樹脂（星光ＰＭＣ株式会社製、ＤＳ４４３３）０．６５質量部、及び高分子凝集剤（歩留まり剤）として非イオン性ポリアクリルアミド（アライドコロイド製、パーコール４７）０．０３５質量部を添加し、紙料を調製した。
上記の紙料を用いて伸縮装置（クルパック製）を備えた湿式抄紙機（ベルフォームＩＩＩ型、三菱重工業株式会社製）にて、抄紙速度６００ｍ／分、クルパック処理前後の速度差を－３５．０ｍ／分、クルパック処理時のニップロールとブランケット間のニップ圧１５ｋＮ／ｍ、Ｊ／Ｗ比１．００にて抄紙し、紙の表面にクレープが付与された坪量８０ｇ／ｍ２の紙基材を得た。
［紙基材の製造］
木材をパルプ化（蒸解）したＮＵＫＰ（針葉樹未晒クラフトパルプ）とＬＵＫＰ（広葉樹未晒クラフトパルプ）を３０：７０の比率（質量比）で使用し、叩解時のスラリー濃度１２質量％にて、ＣＳＦ（カナダ標準ろ水度）が６００ｍＬとなるまで叩解して、パルプを調製した。
上記パルプを使用し、固形分換算でパルプ１００質量部に対し、合成サイズ剤（荒川化学工業株式会社製、ＳＰＳ４００）０．１５質量部、硫酸バンド１．２質量部、歩留まり剤としてポリアクリルアミド樹脂（星光ＰＭＣ株式会社製、ＤＳ４４３３）０．６５質量部、及び高分子凝集剤（歩留まり剤）として非イオン性ポリアクリルアミド（アライドコロイド製、パーコール４７）０．０３５質量部を添加し、紙料を調製した。
上記の紙料を用いて伸縮装置（クルパック製）を備えた湿式抄紙機（ベルフォームＩＩＩ型、三菱重工業株式会社製）にて、抄紙速度６００ｍ／分、クルパック処理前後の速度差を－３５．０ｍ／分、クルパック処理時のニップロールとブランケット間のニップ圧１５ｋＮ／ｍ、Ｊ／Ｗ比１．００にて抄紙し、紙の表面にクレープが付与された坪量８０ｇ／ｍ２の紙基材を得た。
【0090】
［ヒートシール層塗料の調製］
スチレン／ブタジエン系共重合体の水分散液（日本ゼオン株式会社製、ＮｉｐｏｌラテックスＬＸ４０７Ｓ１２、固形分４６％、ガラス転移温度１８℃（カタログ値））９８部（固形分換算）、パラフィンワックスエマルション（中京油脂株式会社製、ハイドリンＬ－７００、固形分３０％）２部（固形分換算）を混合し、固形分濃度が３３％になるよう水を加えて撹拌し、ヒートシール層塗料（濃度３３％）を調製した。上記スチレン／ブタジエン系共重合体は、２５℃の水に対する溶解度が１０ｇ／Ｌ以下であった。
スチレン／ブタジエン系共重合体の水分散液（日本ゼオン株式会社製、ＮｉｐｏｌラテックスＬＸ４０７Ｓ１２、固形分４６％、ガラス転移温度１８℃（カタログ値））９８部（固形分換算）、パラフィンワックスエマルション（中京油脂株式会社製、ハイドリンＬ－７００、固形分３０％）２部（固形分換算）を混合し、固形分濃度が３３％になるよう水を加えて撹拌し、ヒートシール層塗料（濃度３３％）を調製した。上記スチレン／ブタジエン系共重合体は、２５℃の水に対する溶解度が１０ｇ／Ｌ以下であった。
【0091】
［ヒートシール紙の製造］
得られたヒートシール層塗料を、上記紙基材のＷ面にヒートシール層の乾燥後の塗工量が１０ｇ／ｍ２となるように、エアナイフコーターでヒートシール層を形成し、１３０～１６０℃のドライヤーで乾燥し、最後に線圧９０ｋｇ／ｃｍとなるようにして、塗工面にチルドロール、非塗工面にコットンロールが接触するようにし、ロールを４０℃に加温して１段のスーパーカレンダー処理を行い、ヒートシール紙を得た。
得られたヒートシール層塗料を、上記紙基材のＷ面にヒートシール層の乾燥後の塗工量が１０ｇ／ｍ２となるように、エアナイフコーターでヒートシール層を形成し、１３０～１６０℃のドライヤーで乾燥し、最後に線圧９０ｋｇ／ｃｍとなるようにして、塗工面にチルドロール、非塗工面にコットンロールが接触するようにし、ロールを４０℃に加温して１段のスーパーカレンダー処理を行い、ヒートシール紙を得た。
【0092】
＜実施例２＞
叩解時のスラリー濃度を１０質量％とした点、ＣＳＦが５５０ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．０５にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
叩解時のスラリー濃度を１０質量％とした点、ＣＳＦが５５０ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．０５にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
【0093】
＜実施例３＞
叩解時のスラリー濃度を８質量％とした点、ＣＳＦが４５０ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．１０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
叩解時のスラリー濃度を８質量％とした点、ＣＳＦが４５０ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．１０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
【0094】
＜実施例４＞
叩解時のスラリー濃度を５質量％とした点、ＣＳＦが４００ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のクルパック処理前後の速度差を－２０．０ｍ／分とした点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．２０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
叩解時のスラリー濃度を５質量％とした点、ＣＳＦが４００ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のクルパック処理前後の速度差を－２０．０ｍ／分とした点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．２０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
【0095】
＜実施例５＞
叩解時のスラリー濃度を５質量％とした点、ＣＳＦが４００ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．２０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
叩解時のスラリー濃度を５質量％とした点、ＣＳＦが４００ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．２０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
【0096】
＜実施例６＞
叩解時のスラリー濃度を５質量％とした点、ＣＳＦが４００ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．５０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
叩解時のスラリー濃度を５質量％とした点、ＣＳＦが４００ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．５０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
【0097】
＜実施例７＞
市販のエチレン－アクリル酸共重合体Ａ（ガラス転移温度４５℃）の水分散液９８部（固形分換算）と、市販のカルナバワックスの水分散液２部（固形分換算）を混合し、固形分濃度が３５％になるよう水を加えて撹拌し、ヒートシール層塗料（濃度３５％）を調製した。得られたヒートシール層塗料を使用したこと以外は実施例２と同様にして、ヒートシール層形成およびスーパーカレンダー処理を行い、ヒートシール紙を得た。
市販のエチレン－アクリル酸共重合体Ａ（ガラス転移温度４５℃）の水分散液９８部（固形分換算）と、市販のカルナバワックスの水分散液２部（固形分換算）を混合し、固形分濃度が３５％になるよう水を加えて撹拌し、ヒートシール層塗料（濃度３５％）を調製した。得られたヒートシール層塗料を使用したこと以外は実施例２と同様にして、ヒートシール層形成およびスーパーカレンダー処理を行い、ヒートシール紙を得た。
【0098】
＜実施例８＞
パラフィンワックスエマルション２部（固形分換算）の代わりに、ポリエチレンワックスエマルション（Ａｑｕａｃｅｒ ５３１、ＢＹＫ社製、固形分濃度４５質量％）２部（
固形分換算）を添加してヒートシール層塗料を調製したこと以外、実施例２と同様にして、ヒートシール層形成およびスーパーカレンダー処理を行い、ヒートシール紙を得た。
パラフィンワックスエマルション２部（固形分換算）の代わりに、ポリエチレンワックスエマルション（Ａｑｕａｃｅｒ ５３１、ＢＹＫ社製、固形分濃度４５質量％）２部（
固形分換算）を添加してヒートシール層塗料を調製したこと以外、実施例２と同様にして、ヒートシール層形成およびスーパーカレンダー処理を行い、ヒートシール紙を得た。
【0099】
＜実施例９＞
パラフィンワックスエマルションを添加しなかったこと以外、実施例２と同様にして、ヒートシール層形成およびスーパーカレンダー処理を行い、ヒートシール紙を得た。
パラフィンワックスエマルションを添加しなかったこと以外、実施例２と同様にして、ヒートシール層形成およびスーパーカレンダー処理を行い、ヒートシール紙を得た。
【0100】
＜実施例１０＞
ヒートシール層塗料のスチレン／ブタジエン系共重合体の水分散液の代わりにエチレン／酢酸ビニル共重合体の水分散液（住化ケムテックス株式会社製、スミカフレックス４７０ＨＱ、固形分５５％、ガラス転移温度０℃（カタログ値））を用い、パラフィンワックスエマルションを使用しなかったこと以外、実施例２と同様にして、ヒートシール層形成およびスーパーカレンダー処理を行い、ヒートシール紙を得た。
ヒートシール層塗料のスチレン／ブタジエン系共重合体の水分散液の代わりにエチレン／酢酸ビニル共重合体の水分散液（住化ケムテックス株式会社製、スミカフレックス４７０ＨＱ、固形分５５％、ガラス転移温度０℃（カタログ値））を用い、パラフィンワックスエマルションを使用しなかったこと以外、実施例２と同様にして、ヒートシール層形成およびスーパーカレンダー処理を行い、ヒートシール紙を得た。
【0101】
＜実施例１１＞
スチレン／ブタジエン系共重合体の水分散液（日本ゼオン株式会社製、ＮｉｐｏｌラテックスＬＸ４０７Ｓ１２、固形分４６％、ガラス転移温度１８℃（カタログ値））９８部（固形分換算）、カルナバワックスエマルション（ＭＬ１６０ＲＰＨ、マイケルマン社製、固形分濃度２５質量％）２部（固形分換算）を混合し、固形分濃度が３３％になるよう水を加えて撹拌し、ヒートシール層塗料（濃度３３％）を調製したこと以外、実施例２と同様にして、ヒートシール層形成およびスーパーカレンダー処理を行い、ヒートシール紙を得た。
スチレン／ブタジエン系共重合体の水分散液（日本ゼオン株式会社製、ＮｉｐｏｌラテックスＬＸ４０７Ｓ１２、固形分４６％、ガラス転移温度１８℃（カタログ値））９８部（固形分換算）、カルナバワックスエマルション（ＭＬ１６０ＲＰＨ、マイケルマン社製、固形分濃度２５質量％）２部（固形分換算）を混合し、固形分濃度が３３％になるよう水を加えて撹拌し、ヒートシール層塗料（濃度３３％）を調製したこと以外、実施例２と同様にして、ヒートシール層形成およびスーパーカレンダー処理を行い、ヒートシール紙を得た。
【0102】
＜実施例１２＞
スチレン／ブタジエン系共重合体の水分散液（日本ゼオン株式会社製、ＮｉｐｏｌラテックスＬＸ４０７Ｓ１２、固形分濃度４６質量％、ガラス転移温度１８℃（カタログ値））８８部（固形分換算）、パラフィンワックスエマルション（中京油脂株式会社製、ハイドリンＬ－７００、固形分濃度３０質量％）２部（固形分換算）、カオリン（イメリス社製コンツァーエクストリーム、平均粒子径８μｍ、アスペクト比８０～１００、固形分５０質量％となるように水に分散）１０部（固形分換算）を混合し、固形分濃度が３３％になるよう水を加えて撹拌し、ヒートシール層塗料（固形分濃度３３質量％）を調製したこと以外、実施例２と同様にして、ヒートシール層形成およびスーパーカレンダー処理を行い、ヒートシール紙を得た。
スチレン／ブタジエン系共重合体の水分散液（日本ゼオン株式会社製、ＮｉｐｏｌラテックスＬＸ４０７Ｓ１２、固形分濃度４６質量％、ガラス転移温度１８℃（カタログ値））８８部（固形分換算）、パラフィンワックスエマルション（中京油脂株式会社製、ハイドリンＬ－７００、固形分濃度３０質量％）２部（固形分換算）、カオリン（イメリス社製コンツァーエクストリーム、平均粒子径８μｍ、アスペクト比８０～１００、固形分５０質量％となるように水に分散）１０部（固形分換算）を混合し、固形分濃度が３３％になるよう水を加えて撹拌し、ヒートシール層塗料（固形分濃度３３質量％）を調製したこと以外、実施例２と同様にして、ヒートシール層形成およびスーパーカレンダー処理を行い、ヒートシール紙を得た。
【0103】
＜実施例１３＞
ヒートシール層形成後にスーパーカレンダー処理をしなかったこと以外は実施例２と同様にして、ヒートシール紙を得た。
ヒートシール層形成後にスーパーカレンダー処理をしなかったこと以外は実施例２と同様にして、ヒートシール紙を得た。
【0104】
＜比較例１＞
叩解時のスラリー濃度を１０質量％とした点、ＣＳＦが６５０ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．１０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
叩解時のスラリー濃度を１０質量％とした点、ＣＳＦが６５０ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．１０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
【0105】
＜比較例２＞
叩解時のスラリー濃度を８質量％とした点、ＣＳＦが５５０ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のクルパック処理前後の速度差を－１５．０ｍ／分とした点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．１０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
叩解時のスラリー濃度を８質量％とした点、ＣＳＦが５５０ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のクルパック処理前後の速度差を－１５．０ｍ／分とした点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．１０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
【0106】
＜比較例３＞
叩解時のスラリー濃度を８質量％とした点、ＣＳＦが３３０ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のクルパック処理前後の速度差を－３５．０ｍ／分とした点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．１０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
叩解時のスラリー濃度を８質量％とした点、ＣＳＦが３３０ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のクルパック処理前後の速度差を－３５．０ｍ／分とした点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．１０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
【0107】
＜比較例４＞
叩解時のスラリー濃度を２質量％とした点、ＣＳＦが４５０ｍＬとなるまで叩解した点
、抄紙の際のクルパック処理前後の速度差を－３５．０ｍ／分とした点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．１０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
叩解時のスラリー濃度を２質量％とした点、ＣＳＦが４５０ｍＬとなるまで叩解した点
、抄紙の際のクルパック処理前後の速度差を－３５．０ｍ／分とした点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．１０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
【0108】
＜比較例５＞
叩解時のスラリー濃度を２質量％とした点、ＣＳＦが３５０ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のクルパック処理前後の速度差を－１５．０ｍ／分とした点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．１０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
叩解時のスラリー濃度を２質量％とした点、ＣＳＦが３５０ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のクルパック処理前後の速度差を－１５．０ｍ／分とした点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．１０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
【0109】
＜比較例６＞
叩解時のスラリー濃度を２質量％とした点、ＣＳＦが３００ｍＬとなるまで叩解した点、クルパック処理を加えなかった点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．１０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
叩解時のスラリー濃度を２質量％とした点、ＣＳＦが３００ｍＬとなるまで叩解した点、クルパック処理を加えなかった点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．１０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
【0110】
＜比較例７＞
叩解時のスラリー濃度を１０質量％とした点、ＣＳＦが５００ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のクルパック処理前後の速度差を－４８．０ｍ／分とした点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．１０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
叩解時のスラリー濃度を１０質量％とした点、ＣＳＦが５００ｍＬとなるまで叩解した点、抄紙の際のクルパック処理前後の速度差を－４８．０ｍ／分とした点、抄紙の際のＪ／Ｗ比を１．１０にした点、を変更して紙基材を製造した以外は、実施例１と同様の条件でヒートシール紙を得た。
【0111】
＜比較例８＞
実施例２で製造した紙基材をそのまま使用した。
実施例２で製造した紙基材をそのまま使用した。
【0112】
得られたヒートシール紙又は紙基材を用いて以下の評価を実施した。
得られた実施例および比較例のヒートシール紙又は紙基材を切り出して、縦方向（ＭＤ）が長辺となるＡ４のブランクシート３を得た。ブランクシート３を、成形用金型（１及び２）とプレス成形機（ＦＶＴ４００、株式会社脇坂エンジニアリング製）を用いて、プレス圧力３５ｋｇｆ／ｃｍ２、プレス温度１５０℃、プレス時間５秒の条件で、図１のようにプレスし、図２のようなトレイ形状に成形した。得られたトレイについて、４隅成形部の皺や破れの有無を以下の基準で評価した。図１示すようにトレイの開口部のテーパ部を成形部４（図中破線）として評価した。数値が大きいほど良好であることを示す。
４：４隅成形部に、破れや皴は生じない。
３：４隅成形部に破れは生じないが、皴が生じる。
２：４隅成形部の１～３ヶ所に破れが生じる。
１：４隅成形部の全てに破れが生じる。
得られた実施例および比較例のヒートシール紙又は紙基材を切り出して、縦方向（ＭＤ）が長辺となるＡ４のブランクシート３を得た。ブランクシート３を、成形用金型（１及び２）とプレス成形機（ＦＶＴ４００、株式会社脇坂エンジニアリング製）を用いて、プレス圧力３５ｋｇｆ／ｃｍ２、プレス温度１５０℃、プレス時間５秒の条件で、図１のようにプレスし、図２のようなトレイ形状に成形した。得られたトレイについて、４隅成形部の皺や破れの有無を以下の基準で評価した。図１示すようにトレイの開口部のテーパ部を成形部４（図中破線）として評価した。数値が大きいほど良好であることを示す。
４：４隅成形部に、破れや皴は生じない。
３：４隅成形部に破れは生じないが、皴が生じる。
２：４隅成形部の１～３ヶ所に破れが生じる。
１：４隅成形部の全てに破れが生じる。
【0113】
［ヒートシール剥離強度］
２枚１組のヒートシール紙を、ヒートシール層が向き合うように重ね、ヒートシールテスター（テスター産業製、ＴＰ－７０１－Ｂ）を用いて、１５０℃、０．２ＭＰａ、１秒の条件でヒートシールした。ヒートシールされた試験片を温度２３℃±１℃、湿度５０％±２％の室内で４時間以上静置した。続いて、ヒートシールされた試験片を１５ｍｍ幅にカットし、引張試験機を用いて、引張速度３００ｍｍ／ｍｉｎでＴ字剥離し、記録された最大荷重をヒートシール剥離強度とした。表中、「－」は、接着せず測定不可であったことを表す。
２枚１組のヒートシール紙を、ヒートシール層が向き合うように重ね、ヒートシールテスター（テスター産業製、ＴＰ－７０１－Ｂ）を用いて、１５０℃、０．２ＭＰａ、１秒の条件でヒートシールした。ヒートシールされた試験片を温度２３℃±１℃、湿度５０％±２％の室内で４時間以上静置した。続いて、ヒートシールされた試験片を１５ｍｍ幅にカットし、引張試験機を用いて、引張速度３００ｍｍ／ｍｉｎでＴ字剥離し、記録された最大荷重をヒートシール剥離強度とした。表中、「－」は、接着せず測定不可であったことを表す。
【0114】
［自動包装成形性］
高速横型ピロー包装機（αＷｒａｐｐｅｒ ＦＷ３４１０、フジキカイ社製）を用いて、ヒートシール紙を連続で製袋した。この時中身は入れず、空袋で成形をし、外観および操業性を見て以下の判断を行った。ここで、「連続して製袋が不可能」とは、シワが発生
したり、蛇行して袋にならない状態になってしまったり、断紙が起きたりする状態をいう。また、「外観が不良」とは、しわの混入、シール部のずれ、または袋の変形をいう。
Ａ：連続して製袋が可能であり、かつ袋の外観が良好であった。
Ｂ：連続して製袋は可能であるが、袋の外観が不良であるものがわずかにあった。
Ｃ：連続して製袋が不可能であった。
高速横型ピロー包装機（αＷｒａｐｐｅｒ ＦＷ３４１０、フジキカイ社製）を用いて、ヒートシール紙を連続で製袋した。この時中身は入れず、空袋で成形をし、外観および操業性を見て以下の判断を行った。ここで、「連続して製袋が不可能」とは、シワが発生
したり、蛇行して袋にならない状態になってしまったり、断紙が起きたりする状態をいう。また、「外観が不良」とは、しわの混入、シール部のずれ、または袋の変形をいう。
Ａ：連続して製袋が可能であり、かつ袋の外観が良好であった。
Ｂ：連続して製袋は可能であるが、袋の外観が不良であるものがわずかにあった。
Ｃ：連続して製袋が不可能であった。
【0115】
実施例１～１３及び比較例１～８の各物性を表１及び２に、評価結果を表３に示す。
【0116】
【表1】
【0117】
【表2】
【0118】
【表3】
【符号の説明】
【0119】
１，２：成形用金型
３：ブランクシート
４：４隅成形部
３：ブランクシート
４：４隅成形部
【図1】
【図2】