(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023184718
(43)【公開日】2023-12-28
(54)【発明の名称】樹脂成形体
(51)【国際特許分類】
C08J 9/236 20060101AFI20231221BHJP
【ＦＩ】
C08J9/236 CES
【審査請求】有
【請求項の数】4
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023191620
(22)【出願日】2023-11-09
(62)【分割の表示】P 2019232539の分割
【原出願日】2019-12-24
(71)【出願人】
【識別番号】000119232
【氏名又は名称】株式会社イノアックコーポレーション
(74)【代理人】
【識別番号】110000497
【氏名又は名称】弁理士法人グランダム特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】荒井 貴大
(72)【発明者】
【氏名】高森 義久
(57)【要約】
【課題】架橋の程度が高く、圧縮永久ひずみが低い樹脂成形体を提供する。
【解決手段】複数の発泡粒子３が連結されてなる樹脂成形体１である。発泡粒子３は、熱可塑性樹脂、熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．４質量部以上３．５質量部以下のシランカップリング剤、破泡剤、及び発泡剤を含む原料を用いて製造されている。発泡粒子３は、架橋熱可塑性樹脂を含有する。架橋熱可塑性樹脂は、熱可塑性樹脂がシロキサン結合にて架橋された架橋構造を有する。発泡粒子は、表面に孔部を有し、各発泡粒子３同士は、シロキサン結合にて接着している。樹脂成形体１のゲル分率が５０％以上９９％以下である。
【選択図】図１
【解決手段】複数の発泡粒子３が連結されてなる樹脂成形体１である。発泡粒子３は、熱可塑性樹脂、熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．４質量部以上３．５質量部以下のシランカップリング剤、破泡剤、及び発泡剤を含む原料を用いて製造されている。発泡粒子３は、架橋熱可塑性樹脂を含有する。架橋熱可塑性樹脂は、熱可塑性樹脂がシロキサン結合にて架橋された架橋構造を有する。発泡粒子は、表面に孔部を有し、各発泡粒子３同士は、シロキサン結合にて接着している。樹脂成形体１のゲル分率が５０％以上９９％以下である。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
複数の発泡粒子が連結されてなる樹脂成形体であって、
前記発泡粒子は、熱可塑性樹脂、前記熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．４質量部以上３．５質量部以下のシランカップリング剤、破泡剤、及び発泡剤を含む原料を用いて製造されており、
前記発泡粒子は、架橋熱可塑性樹脂を含有し、
前記架橋熱可塑性樹脂は、前記熱可塑性樹脂がシロキサン結合にて架橋された架橋構造を有し、
前記発泡粒子は、表面に孔部を有し、
各前記発泡粒子同士は、シロキサン結合にて接着しており、
本樹脂成形体のゲル分率が５０％以上９９％以下である樹脂成形体。
前記発泡粒子は、熱可塑性樹脂、前記熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．４質量部以上３．５質量部以下のシランカップリング剤、破泡剤、及び発泡剤を含む原料を用いて製造されており、
前記発泡粒子は、架橋熱可塑性樹脂を含有し、
前記架橋熱可塑性樹脂は、前記熱可塑性樹脂がシロキサン結合にて架橋された架橋構造を有し、
前記発泡粒子は、表面に孔部を有し、
各前記発泡粒子同士は、シロキサン結合にて接着しており、
本樹脂成形体のゲル分率が５０％以上９９％以下である樹脂成形体。
【請求項2】
硬さが、アスカーＣスケールで５以上３０以下である、請求項１に記載の樹脂成形体。
【請求項3】
圧縮強度が、３５ｋＰａ以上１００ｋＰａ以下である、請求項１又は２に記載の樹脂成形体。
【請求項4】
圧縮永久歪が、５％以上５０％以下である、請求項１から請求項３までのいずれか一項に記載の樹脂成形体。
【請求項5】
熱可塑性樹脂、前記熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．４質量部以上３．５質量部以下のシランカップリング剤、破泡剤、及び発泡剤を含む原料から発泡粒子を製造する第１工程と、
型の中に前記発泡粒子を入れて、水分を含む加熱媒体で加熱し、前記発泡粒子が連結されてなる樹脂成形体を製造する第２工程と、
を備える、樹脂成形体の製造方法。
型の中に前記発泡粒子を入れて、水分を含む加熱媒体で加熱し、前記発泡粒子が連結されてなる樹脂成形体を製造する第２工程と、
を備える、樹脂成形体の製造方法。
【請求項6】
前記発泡粒子のゲル分率は、２０％以上７０％以下であり、
前記樹脂成形体のゲル分率は、前記発泡粒子のゲル分率よりも大きく、かつ５０％以上９９％以下の範囲内である、請求項５に記載の樹脂成形体の製造方法。
前記樹脂成形体のゲル分率は、前記発泡粒子のゲル分率よりも大きく、かつ５０％以上９９％以下の範囲内である、請求項５に記載の樹脂成形体の製造方法。
【請求項7】
前記加熱工程において、前記発泡粒子同士は、シロキサン結合にて接着する、請求項５又は６に記載の樹脂成形体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本開示は、樹脂成形体、及び樹脂成形体の製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
複数の発泡粒子を連結してなる樹脂成形体の製造方法が知られている（例えば、特許文献１～３参照）。樹脂成形体の製造には、加圧蒸気などの加熱媒体を使用した蒸気成形が一般的である。加熱媒体の温度は、発泡粒子同士の融着が可能となるように、発泡粒子を構成する樹脂の融点付近で行うことが一般的である。
加熱媒体として、蒸気を用いた場合には、発泡粒子に未架橋部分がある程度存在しないと、発泡粒子同士が相互に融着しない。つまり、発泡粒子の架橋程度をあまり高くすることはできない。よって、架橋程度の高くない発泡粒子を用いることから、架橋程度の高い樹脂成形体は作製が困難となる。もちろん、架橋程度の高い発泡粒子を用いても、バインダーを用いて発泡粒子同士を相互に連結すれば、架橋程度の高い樹脂成形体を作製できる。ところが、バインダーは、耐熱性、圧縮強度等の樹脂成形体の性能に影響を与えてしまう。
このように、架橋程度の高い発泡粒子の蒸気成形は困難であり、バインダーを用いることも好ましくないことから、現状の発泡粒子を用いた樹脂成形体は、架橋の程度が低くなっている。
加熱媒体として、蒸気を用いた場合には、発泡粒子に未架橋部分がある程度存在しないと、発泡粒子同士が相互に融着しない。つまり、発泡粒子の架橋程度をあまり高くすることはできない。よって、架橋程度の高くない発泡粒子を用いることから、架橋程度の高い樹脂成形体は作製が困難となる。もちろん、架橋程度の高い発泡粒子を用いても、バインダーを用いて発泡粒子同士を相互に連結すれば、架橋程度の高い樹脂成形体を作製できる。ところが、バインダーは、耐熱性、圧縮強度等の樹脂成形体の性能に影響を与えてしまう。
このように、架橋程度の高い発泡粒子の蒸気成形は困難であり、バインダーを用いることも好ましくないことから、現状の発泡粒子を用いた樹脂成形体は、架橋の程度が低くなっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０１８－４４１１８号公報
【特許文献2】特表２００８－５３３２８９号公報
【特許文献3】特表平２－５０２６４９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
以上のように、現状の樹脂成形体は、架橋の程度が低いため、圧縮永久ひずみの性能が必ずしも十分ではなく、改良が求められていた。
本開示は、上記実情に鑑みてなされたものであり、架橋の程度が高く、圧縮永久ひずみが良好な樹脂成形体を提供することを目的とする。本開示は、以下の形態として実現することが可能である。
本開示は、上記実情に鑑みてなされたものであり、架橋の程度が高く、圧縮永久ひずみが良好な樹脂成形体を提供することを目的とする。本開示は、以下の形態として実現することが可能である。
【課題を解決するための手段】
【0005】
〔１〕複数の発泡粒子が連結されてなる樹脂成形体であって、
前記発泡粒子は、熱可塑性樹脂、前記熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．４質量部以上３．５質量部以下のシランカップリング剤、破泡剤、及び発泡剤を含む原料を用いて製造されており、
前記発泡粒子は、架橋熱可塑性樹脂を含有し、
前記架橋熱可塑性樹脂は、前記熱可塑性樹脂がシロキサン結合にて架橋された架橋構造を有し、
前記発泡粒子は、表面に孔部を有し、
各前記発泡粒子同士は、シロキサン結合にて接着しており、
本樹脂成形体のゲル分率が５０％以上９９％以下である樹脂成形体。
前記発泡粒子は、熱可塑性樹脂、前記熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．４質量部以上３．５質量部以下のシランカップリング剤、破泡剤、及び発泡剤を含む原料を用いて製造されており、
前記発泡粒子は、架橋熱可塑性樹脂を含有し、
前記架橋熱可塑性樹脂は、前記熱可塑性樹脂がシロキサン結合にて架橋された架橋構造を有し、
前記発泡粒子は、表面に孔部を有し、
各前記発泡粒子同士は、シロキサン結合にて接着しており、
本樹脂成形体のゲル分率が５０％以上９９％以下である樹脂成形体。
【発明の効果】
【0006】
本開示の樹脂成形体は、架橋の程度が高く、圧縮永久ひずみが低い。
【図面の簡単な説明】
【0007】
【図1】本開示の樹脂成形体の模式図である。
【図2】発泡粒子の模式図である。
【図3】発泡粒子の模式図である。
【図4】従来の製造方法を模式的に示す説明図である。
【図5】従来の製造方法を模式的に示す説明図である。
【図6】従来の製造方法を模式的に示す説明図である。
【図7】本開示の製造方法を模式的に示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【0008】
ここで、本開示の望ましい例を示す。
〔２〕硬さが、アスカーＣスケールで５以上３０以下である、〔１〕に記載の樹脂成形体。
硬さがこの範囲内であると実用性が高い。
〔３〕圧縮強度が、３５ｋＰａ以上１００ｋＰａ以下である、〔１〕又は〔２〕に記載の樹脂成形体。
圧縮強度がこの範囲内であると実用性が高い。
〔４〕圧縮永久歪が、５％以上５０％以下である、〔１〕から〔３〕までのいずれか一項に記載の樹脂成形体。
圧縮永久歪がこの範囲内であると実用性が高い。
〔５〕熱可塑性樹脂、前記熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．４質量部以上３．５質量部以下のシランカップリング剤、破泡剤、及び発泡剤を含む原料から発泡粒子を製造する第１工程と、
型の中に前記発泡粒子を入れて、水分を含む加熱媒体で加熱し、前記発泡粒子が連結されてなる樹脂成形体を製造する第２工程と、
を備える、樹脂成形体の製造方法。
この製造方法では、架橋の程度が高く、圧縮永久ひずみが低い樹脂成形体を製造できる。
〔６〕前記発泡粒子のゲル分率は、２０％以上７０％以下であり、
前記樹脂成形体のゲル分率は、前記発泡粒子のゲル分率よりも大きく、かつ５０％以上９９％以下の範囲内である、〔５〕に記載の樹脂成形体の製造方法。
この製造方法では、架橋の程度が高く、圧縮永久ひずみが低い樹脂成形体を製造できる。
〔７〕前記加熱工程において、前記発泡粒子同士は、シロキサン結合にて接着する、〔５〕又は〔６〕に記載の樹脂成形体の製造方法。
この製造方法では、バインダーを用いていないから、耐熱性、圧縮強度等が良好な樹脂成形体を製造できる。
以下、本発明を詳しく説明する。なお、"ｘ～ｙ"という範囲を示す表記は、特に断りが無い限り、当該範囲にｘとｙが入るものとする。
〔２〕硬さが、アスカーＣスケールで５以上３０以下である、〔１〕に記載の樹脂成形体。
硬さがこの範囲内であると実用性が高い。
〔３〕圧縮強度が、３５ｋＰａ以上１００ｋＰａ以下である、〔１〕又は〔２〕に記載の樹脂成形体。
圧縮強度がこの範囲内であると実用性が高い。
〔４〕圧縮永久歪が、５％以上５０％以下である、〔１〕から〔３〕までのいずれか一項に記載の樹脂成形体。
圧縮永久歪がこの範囲内であると実用性が高い。
〔５〕熱可塑性樹脂、前記熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．４質量部以上３．５質量部以下のシランカップリング剤、破泡剤、及び発泡剤を含む原料から発泡粒子を製造する第１工程と、
型の中に前記発泡粒子を入れて、水分を含む加熱媒体で加熱し、前記発泡粒子が連結されてなる樹脂成形体を製造する第２工程と、
を備える、樹脂成形体の製造方法。
この製造方法では、架橋の程度が高く、圧縮永久ひずみが低い樹脂成形体を製造できる。
〔６〕前記発泡粒子のゲル分率は、２０％以上７０％以下であり、
前記樹脂成形体のゲル分率は、前記発泡粒子のゲル分率よりも大きく、かつ５０％以上９９％以下の範囲内である、〔５〕に記載の樹脂成形体の製造方法。
この製造方法では、架橋の程度が高く、圧縮永久ひずみが低い樹脂成形体を製造できる。
〔７〕前記加熱工程において、前記発泡粒子同士は、シロキサン結合にて接着する、〔５〕又は〔６〕に記載の樹脂成形体の製造方法。
この製造方法では、バインダーを用いていないから、耐熱性、圧縮強度等が良好な樹脂成形体を製造できる。
以下、本発明を詳しく説明する。なお、"ｘ～ｙ"という範囲を示す表記は、特に断りが無い限り、当該範囲にｘとｙが入るものとする。
【0009】
１．樹脂成形体１
樹脂成形体１は、複数の発泡粒子３が連結されてなる（図１参照）。発泡粒子３は、熱可塑性樹脂、熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．４質量部以上３．５質量部以下のシランカップリング剤、破泡剤、及び発泡剤を含む原料を用いて製造されている。発泡粒子は、架橋熱可塑性樹脂を含有する。架橋熱可塑性樹脂は、熱可塑性樹脂がシロキサン結合にて架橋された架橋構造を有する。発泡粒子は、表面に孔部を有する。各発泡粒子同士は、シロキサン結合にて接着している。樹脂成形体のゲル分率が５０％以上９９％以下である。
樹脂成形体１は、複数の発泡粒子３が連結されてなる（図１参照）。発泡粒子３は、熱可塑性樹脂、熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．４質量部以上３．５質量部以下のシランカップリング剤、破泡剤、及び発泡剤を含む原料を用いて製造されている。発泡粒子は、架橋熱可塑性樹脂を含有する。架橋熱可塑性樹脂は、熱可塑性樹脂がシロキサン結合にて架橋された架橋構造を有する。発泡粒子は、表面に孔部を有する。各発泡粒子同士は、シロキサン結合にて接着している。樹脂成形体のゲル分率が５０％以上９９％以下である。
【0010】
（１）発泡粒子３の原料
（１．１）熱可塑性樹脂
熱可塑性樹脂は、オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）、ポリプロピレン、ポリエチレン、ＡＢＳ樹脂、ポリ塩化ビニル、熱可塑性ゴム架橋体（ＴＰＶ）、スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）、ＴＰＥＥ（ポリエステル系熱可塑性エラストマー）、及びウレタン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＵ）からなる群より選択される１種以上であることが好ましい。流通量が多く安価で選択できる硬度、流動性の範囲が広いという観点から、オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）が好ましい。
（１．１）熱可塑性樹脂
熱可塑性樹脂は、オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）、ポリプロピレン、ポリエチレン、ＡＢＳ樹脂、ポリ塩化ビニル、熱可塑性ゴム架橋体（ＴＰＶ）、スチレン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＳ）、ＴＰＥＥ（ポリエステル系熱可塑性エラストマー）、及びウレタン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＵ）からなる群より選択される１種以上であることが好ましい。流通量が多く安価で選択できる硬度、流動性の範囲が広いという観点から、オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）が好ましい。
【0011】
オレフィン系熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）としては、例えば、エチレン－α－オレフィン共重合体を用いることができる。
エチレン－α－オレフィン共重合体は、エチレンに由来する構造単位と炭素原子数４～１０個のα－オレフィンから選ばれる少なくとも１種のα－オレフィンに由来する構造単位とを有する共重合体である。エチレン－α－オレフィン共重合体は、ランダム共重合体、ブロック共重合体、グラフト共重合体のいずれでもよい。
エチレン－α－オレフィン共重合体は、エチレンに由来する構造単位と炭素原子数４～１０個のα－オレフィンから選ばれる少なくとも１種のα－オレフィンに由来する構造単位とを有する共重合体である。エチレン－α－オレフィン共重合体は、ランダム共重合体、ブロック共重合体、グラフト共重合体のいずれでもよい。
【0012】
エチレン－α－オレフィン共重合体に用いられる炭素原子数４～１０個のα－オレフィンとして、具体的には、１－オクテン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、４－メチル－１－ペンテン、１－デセン、環状構造を有するα－オレフィン等が挙げられ、好ましくは１－オクテン、１－ブテンが用いられる。
【0013】
エチレン－α－オレフィン共重合体に含有される炭素原子数４～１０個のα－オレフィンから選ばれる少なくとも１種のα－オレフィンに由来する構造単位の含有量は、好ましくは１質量％以上４９質量％以下であり、より好ましくは１質量％以上３０質量％以下であり、更に好ましくは１質量％以上２０質量％以下である（エチレン－α－オレフィン共重合体の全体の質量を１００質量％とする）。
【0014】
エチレン－α－オレフィン共重合体として、具体的には、エチレン－１－オクテン共重合体、エチレン－１－ブテン共重合体、エチレン－１－ヘキセン共重合体、エチレン－１－デセン共重合体、エチレン－（３－メチル－１－ブテン）共重合体、エチレンと環状構造を有するα－オレフィンとの共重合体等が挙げられる。
【0015】
エチレン－α－オレフィン共重合体としては、例えば、ダウ・ケミカル日本株式会社製のエンゲージ（ＥＮＧＡＧＥ 商標）を例示できる。
【0016】
熱可塑性樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、特に限定されない。
熱可塑性樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、押出成形性の観点から、ＡＳＴＭ Ｄ １２３８に準拠して、１９０℃・２．１６ｋｇ荷重で測定した値として、０．５～１０ｇ／１０分であることが好ましい。
熱可塑性樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、押出成形性の観点から、ＡＳＴＭ Ｄ １２３８に準拠して、１９０℃・２．１６ｋｇ荷重で測定した値として、０．５～１０ｇ／１０分であることが好ましい。
【0017】
（１．２）シランカップリング剤
シランカップリング剤は、特に限定されない。シランカップリング剤は、架橋剤として用いられる。シランカップリング剤は、アルコキシシリル基を有するものが好ましい。アルコキシシリル基を有するシランカップリング剤としては、ビニル基を有するアルコキシシリル化合物、エポキシ基を有するアルコキシシリル化合物、アクリル基又はメタクリル基を有するアルコキシシリル化合物等が挙げられ、１種類又は２種類上併用することができる。特に、ビニル基を有するアルコキシシリル化合物は、熱可塑性樹脂との反応性が良好であり、コストも安価であることから、より好ましい。具体的なビニル基を有するアルコキシシリル化合物としては、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン等が挙げられる。
シランカップリング剤は、特に限定されない。シランカップリング剤は、架橋剤として用いられる。シランカップリング剤は、アルコキシシリル基を有するものが好ましい。アルコキシシリル基を有するシランカップリング剤としては、ビニル基を有するアルコキシシリル化合物、エポキシ基を有するアルコキシシリル化合物、アクリル基又はメタクリル基を有するアルコキシシリル化合物等が挙げられ、１種類又は２種類上併用することができる。特に、ビニル基を有するアルコキシシリル化合物は、熱可塑性樹脂との反応性が良好であり、コストも安価であることから、より好ましい。具体的なビニル基を有するアルコキシシリル化合物としては、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン等が挙げられる。
【0018】
シランカップリング剤の配合割合は、圧縮永久ひずみが抑制された樹脂成形体１とする観点から、ベース樹脂（熱可塑性樹脂）１００質量部に対して、下限値に関し、０．４質量部以上であり、０．７５質量部以上が好ましく、１．０質量部以上がより好ましい。上限値に関して、発泡粒子３が脆くならずに壊れにくいという観点から３．５質量部以下であり、２．５質量部以下が好ましく、１．５質量部以下がより好ましい。よって、シランカップリング剤の配合割合は、０．４質量部以上３．５質量部以下であり、０．７５質量部以上２．０質量部以下が好ましく、１．０質量部以上１．５質量部以下がより好ましい。
【0019】
（１．３）発泡剤
発泡剤は、加熱により分解してガスを発生する熱分解型のものが好適に用いられ、特に制限されるものではない。例えば、アゾジカルボンアミド、２，２’－アゾビスイソブチロニトリル、ジアゾアミノベンゼン、ベンゼンスルホニルヒドラジド、ベンゼン－１，３－スルホニルヒドラジド、ジフェニルオキシド－４，４’－ジスルフォニルヒドラジド、４，４’－オキシビスベンゼンスルフォニルヒドラジド、パラトルエンスルフォニルヒドラジド、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミン、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソ－Ｎ，Ｎ’－ジメチルフタルアミド、テレフタルアジド、ｐ－ｔ－ブチルベンズアジド、重炭酸ナトリウム、重炭酸アンモニウム等の一種又は二種以上が用いられる。特にアゾジカルボンアミド、４，４’－オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジドが好適である。
発泡剤の配合割合は、ベース樹脂（熱可塑性樹脂）１００質量部に対して２質量部以上６質量部以下が好ましく、３質量部以上５質量部以下がより好ましい。
発泡剤は、加熱により分解してガスを発生する熱分解型のものが好適に用いられ、特に制限されるものではない。例えば、アゾジカルボンアミド、２，２’－アゾビスイソブチロニトリル、ジアゾアミノベンゼン、ベンゼンスルホニルヒドラジド、ベンゼン－１，３－スルホニルヒドラジド、ジフェニルオキシド－４，４’－ジスルフォニルヒドラジド、４，４’－オキシビスベンゼンスルフォニルヒドラジド、パラトルエンスルフォニルヒドラジド、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソペンタメチレンテトラミン、Ｎ，Ｎ’－ジニトロソ－Ｎ，Ｎ’－ジメチルフタルアミド、テレフタルアジド、ｐ－ｔ－ブチルベンズアジド、重炭酸ナトリウム、重炭酸アンモニウム等の一種又は二種以上が用いられる。特にアゾジカルボンアミド、４，４’－オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジドが好適である。
発泡剤の配合割合は、ベース樹脂（熱可塑性樹脂）１００質量部に対して２質量部以上６質量部以下が好ましく、３質量部以上５質量部以下がより好ましい。
【0020】
（１．４）破泡剤
原料は、破泡剤を含有している。破泡剤は、１種又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
破泡剤としては、例えば、炭素原子数が３０以下（より好適には、炭素原子数が８～２４）の直鎖状の飽和又は不飽和脂肪酸のモノグリセリド及びジグリセリドの１種又は２種以上を組み合わせて用いることができる。直鎖状の飽和又は不飽和脂肪酸としては、例えば、酪酸（ブタン酸）、カプロン酸（ヘキサン酸）、カプリル酸（オクタン酸）、カプリン酸（デカン酸）、ラウリン酸（ドデカン酸）、ミリスチン酸（テトラデカン酸）、パルミチン酸（ヘキサデカン酸）、ステアリン酸（オクタデカン酸）、アラキドン酸（エイコサン酸）、ベヘン酸（ドコサン酸）、リグノセリン酸（テトラコサン酸）、パルミトレイン酸（（Ｚ）－９－ヘキサデセン酸）、オレイン酸（（Ｚ）－９－ヘキサデセン酸）、エライジン酸（（Ｅ）－９－オクタデセン酸）、シスバクセン酸（（Ｚ）－１１－オクタデセン酸）リノール酸（（９Ｚ，１２Ｚ）－９，１２－オクタデカジエン酸）、α－リノレン酸（（９Ｚ，１２Ｚ，１５Ｚ）－９，１２，１５－オクタデカトリエン酸）、γ－リノレン酸（（６Ｚ，９Ｚ，１２Ｚ）－６，９，１２－オクタデカトリエン酸）、ジ・ホモ－γ－リノレン酸（（８Ｚ，１１Ｚ，１４Ｚ）－８，１１，１４－エイコサトリエン酸）、アラキドン酸（（５Ｚ，８Ｚ，１１Ｚ，１４Ｚ）－５，８，１１，１４－エイコサテトラエン酸）、エルカ酸（（Ｚ）－１３－ドコセン酸）、ネルボン酸（（Ｚ）－１５－テトラコセン酸）、リシノール酸、ヒドロキシステアリン酸、ウンデシレン酸及びこれらの混合物が好適に例示される。破泡剤としては、例えば、グリセリンモノステアレートが好適に使用される。
破泡剤の配合割合は、発泡時にシュリンクさせることなく所望の発泡粒子を得る観点から、ベース樹脂（熱可塑性樹脂）１００質量部に対して、下限値に関し、０．０５質量部以上が好ましく、０．１質量部以上がより好ましく、０．２５質量部以上が更に好ましい。上限値に関して、発泡時にシュリンクさせることなく所望の発泡粒子を得る観点から５質量部以下が好ましく、３．０質量部以下がより好ましく、１．５質量部以下が更に好ましい。よって、破泡剤の配合割合は、０．０５質量部以上５質量部以下が好ましく、０．１質量部以上３．０質量部以下がより好ましく、０．２５質量部以上１．５質量部以下が更に好ましい。
原料は、破泡剤を含有している。破泡剤は、１種又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
破泡剤としては、例えば、炭素原子数が３０以下（より好適には、炭素原子数が８～２４）の直鎖状の飽和又は不飽和脂肪酸のモノグリセリド及びジグリセリドの１種又は２種以上を組み合わせて用いることができる。直鎖状の飽和又は不飽和脂肪酸としては、例えば、酪酸（ブタン酸）、カプロン酸（ヘキサン酸）、カプリル酸（オクタン酸）、カプリン酸（デカン酸）、ラウリン酸（ドデカン酸）、ミリスチン酸（テトラデカン酸）、パルミチン酸（ヘキサデカン酸）、ステアリン酸（オクタデカン酸）、アラキドン酸（エイコサン酸）、ベヘン酸（ドコサン酸）、リグノセリン酸（テトラコサン酸）、パルミトレイン酸（（Ｚ）－９－ヘキサデセン酸）、オレイン酸（（Ｚ）－９－ヘキサデセン酸）、エライジン酸（（Ｅ）－９－オクタデセン酸）、シスバクセン酸（（Ｚ）－１１－オクタデセン酸）リノール酸（（９Ｚ，１２Ｚ）－９，１２－オクタデカジエン酸）、α－リノレン酸（（９Ｚ，１２Ｚ，１５Ｚ）－９，１２，１５－オクタデカトリエン酸）、γ－リノレン酸（（６Ｚ，９Ｚ，１２Ｚ）－６，９，１２－オクタデカトリエン酸）、ジ・ホモ－γ－リノレン酸（（８Ｚ，１１Ｚ，１４Ｚ）－８，１１，１４－エイコサトリエン酸）、アラキドン酸（（５Ｚ，８Ｚ，１１Ｚ，１４Ｚ）－５，８，１１，１４－エイコサテトラエン酸）、エルカ酸（（Ｚ）－１３－ドコセン酸）、ネルボン酸（（Ｚ）－１５－テトラコセン酸）、リシノール酸、ヒドロキシステアリン酸、ウンデシレン酸及びこれらの混合物が好適に例示される。破泡剤としては、例えば、グリセリンモノステアレートが好適に使用される。
破泡剤の配合割合は、発泡時にシュリンクさせることなく所望の発泡粒子を得る観点から、ベース樹脂（熱可塑性樹脂）１００質量部に対して、下限値に関し、０．０５質量部以上が好ましく、０．１質量部以上がより好ましく、０．２５質量部以上が更に好ましい。上限値に関して、発泡時にシュリンクさせることなく所望の発泡粒子を得る観点から５質量部以下が好ましく、３．０質量部以下がより好ましく、１．５質量部以下が更に好ましい。よって、破泡剤の配合割合は、０．０５質量部以上５質量部以下が好ましく、０．１質量部以上３．０質量部以下がより好ましく、０．２５質量部以上１．５質量部以下が更に好ましい。
【0021】
（１．５）反応開始剤
原料は、反応開始剤を含有していてもよい。反応開始剤としては、ジアルキルパーオキサイド系、ジアシルパーオキサイド系、アルキルパーエステル系等が挙げられ、１種類又は２種類上併用することができる。特に、ジアルキルパーオキサイド系が反応性やコストの点から好ましい。具体的には、ジクミルパーオキサイド、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキシン－３、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン等が挙げられる。
反応開始剤の配合割合は、特に限定されない。反応開始剤の配合割合は、シランカップリング剤のグラフト化反応を十分に促進する観点から、ベース樹脂（熱可塑性樹脂）１００質量部に対して、０．０１質量部以上１．０質量部以下が好ましく、０．１質量部以上０．０７５質量部以下がより好ましい。
原料は、反応開始剤を含有していてもよい。反応開始剤としては、ジアルキルパーオキサイド系、ジアシルパーオキサイド系、アルキルパーエステル系等が挙げられ、１種類又は２種類上併用することができる。特に、ジアルキルパーオキサイド系が反応性やコストの点から好ましい。具体的には、ジクミルパーオキサイド、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキシン－３、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン等が挙げられる。
反応開始剤の配合割合は、特に限定されない。反応開始剤の配合割合は、シランカップリング剤のグラフト化反応を十分に促進する観点から、ベース樹脂（熱可塑性樹脂）１００質量部に対して、０．０１質量部以上１．０質量部以下が好ましく、０．１質量部以上０．０７５質量部以下がより好ましい。
【0022】
（１．６）反応停止剤
発泡粒子３の製造には、通常、反応停止剤（ラジカル補足剤）が用いられる。反応停止剤としては、フェノール系酸化防止剤、ヒンダードアミン系光安定剤等、ラジカル補足が可能な化合物が挙げられ、１種類又は２種類上併用することができる。ヒンダードアミン系光安定剤は、ヒンダードアミン系光安定剤自体が無色であり、ラジカルの補足性にも優れるため、より好ましい。フェノール系酸化防止剤を使用する場合、フェノール系酸化防止剤自体が着色しているグレードがあったり、着色していないグレードであっても、混練機等で加工している際に着色するグレードもあるため、混練機等で加工しても着色しないグレードを選定することが好ましい。仮に、着色しているグレードや加工時に着色するグレードを使用する場合は、熱可塑性樹脂への着色性に影響の無い配合量とすることが好ましい。
反応停止剤の配合割合は、ベース樹脂（熱可塑性樹脂）１００質量部に対して０．０１質量部以上０．３質量部以下が好ましく、０．０５質量部以上０．２質量部以下がより好ましい。
発泡粒子３の製造には、通常、反応停止剤（ラジカル補足剤）が用いられる。反応停止剤としては、フェノール系酸化防止剤、ヒンダードアミン系光安定剤等、ラジカル補足が可能な化合物が挙げられ、１種類又は２種類上併用することができる。ヒンダードアミン系光安定剤は、ヒンダードアミン系光安定剤自体が無色であり、ラジカルの補足性にも優れるため、より好ましい。フェノール系酸化防止剤を使用する場合、フェノール系酸化防止剤自体が着色しているグレードがあったり、着色していないグレードであっても、混練機等で加工している際に着色するグレードもあるため、混練機等で加工しても着色しないグレードを選定することが好ましい。仮に、着色しているグレードや加工時に着色するグレードを使用する場合は、熱可塑性樹脂への着色性に影響の無い配合量とすることが好ましい。
反応停止剤の配合割合は、ベース樹脂（熱可塑性樹脂）１００質量部に対して０．０１質量部以上０．３質量部以下が好ましく、０．０５質量部以上０．２質量部以下がより好ましい。
【0023】
（１．７）触媒（シラノール架橋促進触媒）
原料には、触媒を配合することが好ましい。触媒としては、ジブチル錫、脂肪酸アミド等が挙げられ、１種類又は２種類上併用することができる。触媒の配合割合は、ベース樹脂（熱可塑性樹脂）１００質量部に対して０．０１質量部以上０．１質量部以下が好ましく、０．０２質量部以上０．０６質量部以下がより好ましい。
原料には、触媒を配合することが好ましい。触媒としては、ジブチル錫、脂肪酸アミド等が挙げられ、１種類又は２種類上併用することができる。触媒の配合割合は、ベース樹脂（熱可塑性樹脂）１００質量部に対して０．０１質量部以上０．１質量部以下が好ましく、０．０２質量部以上０．０６質量部以下がより好ましい。
【0024】
（１．８）添加剤
原料には、必要に応じ、発泡粒子３の所望の物性を損なわない範囲内で、樹脂に通常用いられる添加成分、例えば、光安定剤（ヒンダードアミン系光安定剤）、酸化防止剤（フェノール系酸化防止剤等）、滑材、離型剤等の加工助剤（エルカ酸アミドやステアリン酸カルシウム等の金属石鹸等）、軟化剤、着色剤、充填材（フィラー）、導電剤、難燃剤等を添加することができる。
原料には、必要に応じ、発泡粒子３の所望の物性を損なわない範囲内で、樹脂に通常用いられる添加成分、例えば、光安定剤（ヒンダードアミン系光安定剤）、酸化防止剤（フェノール系酸化防止剤等）、滑材、離型剤等の加工助剤（エルカ酸アミドやステアリン酸カルシウム等の金属石鹸等）、軟化剤、着色剤、充填材（フィラー）、導電剤、難燃剤等を添加することができる。
【0025】
（２）発泡粒子３
樹脂成形体１を構成する発泡粒子３の個数は、特に限定されず、樹脂成形体１の用途等に応じて適宜選択できる。
発泡粒子３は、熱可塑性樹脂がシロキサン結合（－Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉ－）にて架橋された架橋構造を有する架橋熱可塑性樹脂を含有する。発泡粒子３中の架橋熱可塑性樹脂の含有量は、特に限定されない。発泡粒子３中の架橋熱可塑性樹脂の含有量は、９０質量％以上が好ましく、９５質量％以上がより好ましい。架橋熱可塑性樹脂の含有率は、１００質量％であってもよい。
発泡粒子３は、その表面に孔部を有する。孔部の径は特に限定されない。孔部の径は、次のように求めることができる。サンプルをカットして、断面を電子顕微鏡で拡大写真をとる。一定の拡大写真のエリア内に存在する各孔部についてその面積を測定し、得られた面積から円相当径を求めて、各孔部の径とする。そして、得られた各孔部の径を算術平均し、孔部の平均径とする。このようにして求めた孔部の平均径は、シュリンク抑止の観点から、１μｍ以上１０μｍ以下が好ましく、２μｍ以上８μｍ以下がより好ましく、３μｍ以上５μｍ以下が更に好ましい。
各発泡粒子３同士は、シロキサン結合にて接着している。
また、発泡粒子３は、複数の孔が連通した連通構造を有することが好ましい（図２参照）。図２と対比するために、図３に無連通の場合（独泡の場合）を示している。
樹脂成形体１を構成する発泡粒子３の個数は、特に限定されず、樹脂成形体１の用途等に応じて適宜選択できる。
発泡粒子３は、熱可塑性樹脂がシロキサン結合（－Ｓｉ－Ｏ－Ｓｉ－）にて架橋された架橋構造を有する架橋熱可塑性樹脂を含有する。発泡粒子３中の架橋熱可塑性樹脂の含有量は、特に限定されない。発泡粒子３中の架橋熱可塑性樹脂の含有量は、９０質量％以上が好ましく、９５質量％以上がより好ましい。架橋熱可塑性樹脂の含有率は、１００質量％であってもよい。
発泡粒子３は、その表面に孔部を有する。孔部の径は特に限定されない。孔部の径は、次のように求めることができる。サンプルをカットして、断面を電子顕微鏡で拡大写真をとる。一定の拡大写真のエリア内に存在する各孔部についてその面積を測定し、得られた面積から円相当径を求めて、各孔部の径とする。そして、得られた各孔部の径を算術平均し、孔部の平均径とする。このようにして求めた孔部の平均径は、シュリンク抑止の観点から、１μｍ以上１０μｍ以下が好ましく、２μｍ以上８μｍ以下がより好ましく、３μｍ以上５μｍ以下が更に好ましい。
各発泡粒子３同士は、シロキサン結合にて接着している。
また、発泡粒子３は、複数の孔が連通した連通構造を有することが好ましい（図２参照）。図２と対比するために、図３に無連通の場合（独泡の場合）を示している。
【0026】
（３）樹脂成形体１のゲル分率
樹脂成形体１のゲル分率は、圧縮永久ひずみを低減する観点から、下限値に関して、５０％以上であり、７０％以上が好ましく、８５％以上がより好ましい。樹脂成形体１のゲル分率は、５０％以上９９％以下であり、７０％以上９９％以下が好ましく、８５％以上９９％以下がより好ましい。
なお、本明細書におけるゲル分率は、ＪＩＳ Ｋ ６７９６／ＩＳＯ－１５８７５－２：２００３準拠（キシレン８ｈ還流後、乾燥して測定）に基づいて測定された値である。
樹脂成形体１のゲル分率は、圧縮永久ひずみを低減する観点から、下限値に関して、５０％以上であり、７０％以上が好ましく、８５％以上がより好ましい。樹脂成形体１のゲル分率は、５０％以上９９％以下であり、７０％以上９９％以下が好ましく、８５％以上９９％以下がより好ましい。
なお、本明細書におけるゲル分率は、ＪＩＳ Ｋ ６７９６／ＩＳＯ－１５８７５－２：２００３準拠（キシレン８ｈ還流後、乾燥して測定）に基づいて測定された値である。
【0027】
（４）本実施形態の樹脂成形体１の効果
本実施形態の樹脂成形体１は、架橋の程度が高くて、圧縮永久ひずみが低く、有用である。
本実施形態の樹脂成形体１は、架橋の程度が高くて、圧縮永久ひずみが低く、有用である。
【0028】
２．樹脂成形体１の製造方法
樹脂成形体１の製造方法は、第１工程と、第２工程と、を備える。
樹脂成形体１の製造方法は、第１工程と、第２工程と、を備える。
【0029】
（１）第１工程
この工程では、熱可塑性樹脂、熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．４質量部以上３．５質量部以下のシランカップリング剤、破泡剤、及び発泡剤を含む原料から発泡粒子３を製造する。
破泡剤の配合割合は、発泡時にシュリンクさせることなく所望の発泡粒子を得る観点から、ベース樹脂（熱可塑性樹脂）１００質量部に対して、下限値に関し、０．０５質量部以上が好ましく、０．１質量部以上がより好ましく、０．２５質量部以上が更に好ましい。上限値に関して、発泡時にシュリンクさせることなく所望の発泡粒子を得る観点から５質量部以下が好ましく、３．０質量部以下がより好ましく、１．５質量部以下が更に好ましい。よって、破泡剤の配合割合は、０．０５質量部以上５質量部以下が好ましく、０．１質量部以上３．０質量部以下がより好ましく、０．２５質量部以上１．５質量部以下が更に好ましい。
この工程の好適な一例を説明する。熱可塑性樹脂、シランカップリング剤、過酸化物（反応開始剤）、破泡剤を溶融混錬する。この際に、過酸化物から発生するラジカルを利用して、熱可塑性エラストマーにシランカップリング剤のアルコキシシリル基がグラフト化する。
次に、アルコキシシリル基を有する熱可塑性樹脂、化学発泡剤（アゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）等）、及び破泡剤を溶融混錬する。この際、押出機内で、化学発泡剤の分解反応により発生するＣＯ２ガスが、アルコキシシリル基を有する熱可塑性樹脂に分散し、高圧状態が維持される。
混錬物が押出機ダイスから吐出されると、大気圧に減圧され、アルコキシシリル基を有する熱可塑性樹脂に分散したＣＯ２ガスが膨張を開始する（発泡する）。
ＣＯ２ガスが膨張を開始する際、または膨張を開始した後に、熱可塑性樹脂の発泡粒子表面、及び内部に分散した破泡剤が界面張力を低下させる。
破泡剤が界面張力を低下させると、気泡が小さくなる上、気泡の合一も抑止できる。また破泡剤を添加することで、気泡の破泡がしやすくなり、発泡粒子３の表面及び／又は内部に空孔ができる（連通化）。
空孔ができることで、内外での圧力差が緩和されて、発泡粒子３がシュリンクしにくくなる。
このようにして、発泡粒子３が製造される。なお、発泡粒子３は、高温多湿の加熱炉内で、養生してもよい。
発泡粒子３のゲル分率は、２０％以上７０％以下である。発泡粒子３のゲル分率をこの範囲にすることで、未反応のアルコキシシリル基が残存することになる。そして、次に説明する加熱工程において残存したアルコキシシリル基を反応させることでシロキサン結合を形成して、発泡粒子３同士を接着させ、しかも架橋度の高い樹脂成形体１を製造できる。
この工程では、熱可塑性樹脂、熱可塑性樹脂１００質量部に対して０．４質量部以上３．５質量部以下のシランカップリング剤、破泡剤、及び発泡剤を含む原料から発泡粒子３を製造する。
破泡剤の配合割合は、発泡時にシュリンクさせることなく所望の発泡粒子を得る観点から、ベース樹脂（熱可塑性樹脂）１００質量部に対して、下限値に関し、０．０５質量部以上が好ましく、０．１質量部以上がより好ましく、０．２５質量部以上が更に好ましい。上限値に関して、発泡時にシュリンクさせることなく所望の発泡粒子を得る観点から５質量部以下が好ましく、３．０質量部以下がより好ましく、１．５質量部以下が更に好ましい。よって、破泡剤の配合割合は、０．０５質量部以上５質量部以下が好ましく、０．１質量部以上３．０質量部以下がより好ましく、０．２５質量部以上１．５質量部以下が更に好ましい。
この工程の好適な一例を説明する。熱可塑性樹脂、シランカップリング剤、過酸化物（反応開始剤）、破泡剤を溶融混錬する。この際に、過酸化物から発生するラジカルを利用して、熱可塑性エラストマーにシランカップリング剤のアルコキシシリル基がグラフト化する。
次に、アルコキシシリル基を有する熱可塑性樹脂、化学発泡剤（アゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）等）、及び破泡剤を溶融混錬する。この際、押出機内で、化学発泡剤の分解反応により発生するＣＯ２ガスが、アルコキシシリル基を有する熱可塑性樹脂に分散し、高圧状態が維持される。
混錬物が押出機ダイスから吐出されると、大気圧に減圧され、アルコキシシリル基を有する熱可塑性樹脂に分散したＣＯ２ガスが膨張を開始する（発泡する）。
ＣＯ２ガスが膨張を開始する際、または膨張を開始した後に、熱可塑性樹脂の発泡粒子表面、及び内部に分散した破泡剤が界面張力を低下させる。
破泡剤が界面張力を低下させると、気泡が小さくなる上、気泡の合一も抑止できる。また破泡剤を添加することで、気泡の破泡がしやすくなり、発泡粒子３の表面及び／又は内部に空孔ができる（連通化）。
空孔ができることで、内外での圧力差が緩和されて、発泡粒子３がシュリンクしにくくなる。
このようにして、発泡粒子３が製造される。なお、発泡粒子３は、高温多湿の加熱炉内で、養生してもよい。
発泡粒子３のゲル分率は、２０％以上７０％以下である。発泡粒子３のゲル分率をこの範囲にすることで、未反応のアルコキシシリル基が残存することになる。そして、次に説明する加熱工程において残存したアルコキシシリル基を反応させることでシロキサン結合を形成して、発泡粒子３同士を接着させ、しかも架橋度の高い樹脂成形体１を製造できる。
【0030】
（２）第２工程
この工程では、型の中に発泡粒子３を入れて、水分を含む加熱媒体で加熱し、発泡粒子３が連結されてなる樹脂成形体１を成形する。
この工程の好適な一例を説明する。
発泡粒子３を、高温の加熱媒体（水蒸気、加圧蒸気、過熱蒸気等）を流せる構造の金型に充填する。
金型内での発泡粒子３の充填高さから二次成形時の高さまで圧縮することで、圧縮率を変更する。
二次成形時の高さまで圧縮したら、加熱媒体（例えば１２０℃～２５０℃）を金型内に流す。
発泡粒子３のアルコキシシリル基が加熱媒体中の水分と反応して、発泡粒子３同士の間でシロキサン結合が形成されるとともに、発泡粒子３の内部でもシロキサン結合が形成される。
シロキサン結合の形成により、発泡粒子３同士が接着するとともに、発泡粒子３の架橋が促進され、樹脂成形体１が製造される。
樹脂成形体１のゲル分率は、発泡粒子３のゲル分率よりも大きく、かつ５０％以上９９％以下の範囲内であり、７０％以上９９％以下の範囲内であることがより好ましく、８５％以上９９％以下の範囲内であることが更に好ましい。
この工程では、型の中に発泡粒子３を入れて、水分を含む加熱媒体で加熱し、発泡粒子３が連結されてなる樹脂成形体１を成形する。
この工程の好適な一例を説明する。
発泡粒子３を、高温の加熱媒体（水蒸気、加圧蒸気、過熱蒸気等）を流せる構造の金型に充填する。
金型内での発泡粒子３の充填高さから二次成形時の高さまで圧縮することで、圧縮率を変更する。
二次成形時の高さまで圧縮したら、加熱媒体（例えば１２０℃～２５０℃）を金型内に流す。
発泡粒子３のアルコキシシリル基が加熱媒体中の水分と反応して、発泡粒子３同士の間でシロキサン結合が形成されるとともに、発泡粒子３の内部でもシロキサン結合が形成される。
シロキサン結合の形成により、発泡粒子３同士が接着するとともに、発泡粒子３の架橋が促進され、樹脂成形体１が製造される。
樹脂成形体１のゲル分率は、発泡粒子３のゲル分率よりも大きく、かつ５０％以上９９％以下の範囲内であり、７０％以上９９％以下の範囲内であることがより好ましく、８５％以上９９％以下の範囲内であることが更に好ましい。
【0031】
（３）従来の製造方法と、本実施形態の製造方法の相違点
ここで、従来の製造方法と、本実施形態の製造方法の相違点の概念を図４～７を用いて説明する。
図４に示すように低度に架橋した発泡粒子３Ａ，３Ａは、熱膨張によって融着可能である。
図５に示すように中度に架橋した発泡粒子３Ｂ，３Ｂも、熱膨張によって融着可能である。
ところが、図６に示すように高度に架橋した発泡粒子３Ｃ，３Ｃは、加熱しても、融着しない。
このような背景から、従来、高度に架橋した複数の発泡粒子３が連結されてなる樹脂成形体の作製は困難であった。
本開示では、図７に示すように、アルコキシシリル基を残存させた中度に架橋した発泡粒子３Ｄ，３Ｄに蒸気を当てることで、各発泡粒子３Ｄ，３Ｄの内部のシラノール架橋反応を進行させつつ、発泡粒子３Ｄ，３Ｄ間のシラノール架橋反応を利用して、発泡粒子３Ｄ，３Ｄ同士を接着する。このようにして、本実施形態の製造方法では、高度に架橋した複数の発泡粒子３が連結された樹脂成形体を作製している。
ここで、従来の製造方法と、本実施形態の製造方法の相違点の概念を図４～７を用いて説明する。
図４に示すように低度に架橋した発泡粒子３Ａ，３Ａは、熱膨張によって融着可能である。
図５に示すように中度に架橋した発泡粒子３Ｂ，３Ｂも、熱膨張によって融着可能である。
ところが、図６に示すように高度に架橋した発泡粒子３Ｃ，３Ｃは、加熱しても、融着しない。
このような背景から、従来、高度に架橋した複数の発泡粒子３が連結されてなる樹脂成形体の作製は困難であった。
本開示では、図７に示すように、アルコキシシリル基を残存させた中度に架橋した発泡粒子３Ｄ，３Ｄに蒸気を当てることで、各発泡粒子３Ｄ，３Ｄの内部のシラノール架橋反応を進行させつつ、発泡粒子３Ｄ，３Ｄ間のシラノール架橋反応を利用して、発泡粒子３Ｄ，３Ｄ同士を接着する。このようにして、本実施形態の製造方法では、高度に架橋した複数の発泡粒子３が連結された樹脂成形体を作製している。
【0032】
（４）樹脂成形体１の製造方法の効果
本実施形態の製造方法では、架橋の程度が高く、圧縮永久ひずみが低い樹脂成形体１を製造できる。
本実施形態の製造方法では、架橋の程度が高く、圧縮永久ひずみが低い樹脂成形体１を製造できる。
【実施例0033】
実施例を示し、本開示をさらに具体的に説明する。ただし、本開示は、この実施例に限定されるものではなく、当業者の知識に基づいて種々の変更、改良を施した種々の態様で実施することができる。
【0034】
以下の説明における各種測定値は、次に挙げる試験方法による測定値である。また、総合評価は以下のように行った。
【0035】
１．試験方法
（１）ゲル分率
ＪＩＳ Ｋ ６７９６／ＩＳＯ－１５８７５－２：２００３準拠（キシレン８ｈ還流後、乾燥して測定）に基づいて測定された値である。
（１）ゲル分率
ＪＩＳ Ｋ ６７９６／ＩＳＯ－１５８７５－２：２００３準拠（キシレン８ｈ還流後、乾燥して測定）に基づいて測定された値である。
【0036】
（２）圧縮永久歪
圧縮永久歪は、ＪＩＳ Ｋ６２６２：２０１３（２３℃×２２ｈ、２５％圧縮）に準拠した。ＪＩＳ Ｋ６２６２：２０１３は、ＩＳＯ ８１５－１及びＩＳＯ ８１５－２に対応する規格である。
永久圧縮歪（％）＝１００×（ｔ０－ｔ1）／（ｔ０－ｔ2）
ｔ０：試験片の厚さ（ｍｍ）
ｔ１：解放３０ｍｉｎ後の試験片の厚さ（ｍｍ）
ｔ２：２５％圧縮時の試験片の厚さ（スペーサー厚さ）（ｍｍ）
圧縮永久歪は、ＪＩＳ Ｋ６２６２：２０１３（２３℃×２２ｈ、２５％圧縮）に準拠した。ＪＩＳ Ｋ６２６２：２０１３は、ＩＳＯ ８１５－１及びＩＳＯ ８１５－２に対応する規格である。
永久圧縮歪（％）＝１００×（ｔ０－ｔ1）／（ｔ０－ｔ2）
ｔ０：試験片の厚さ（ｍｍ）
ｔ１：解放３０ｍｉｎ後の試験片の厚さ（ｍｍ）
ｔ２：２５％圧縮時の試験片の厚さ（スペーサー厚さ）（ｍｍ）
【0037】
（３）圧縮強度
圧縮強度は、ＪＩＳ Ｋ６７６７：１９９９ （２５％圧縮時、２０秒後の圧縮応力）に準拠した。ＪＩＳ Ｋ６７６７：１９９９は、ＩＳＯ ３３８６－１に対応する規格である。
圧縮強度は、ＪＩＳ Ｋ６７６７：１９９９ （２５％圧縮時、２０秒後の圧縮応力）に準拠した。ＪＩＳ Ｋ６７６７：１９９９は、ＩＳＯ ３３８６－１に対応する規格である。
【0038】
（４）アスカーＣ硬度
アスカーＣ硬度は、ＪＩＳ Ｋ７３１２：１９９６（試験片：５０×５０×ｔ２０ｍｍ、接触直後の硬度）に準拠した。
アスカーＣ硬度は、ＪＩＳ Ｋ７３１２：１９９６（試験片：５０×５０×ｔ２０ｍｍ、接触直後の硬度）に準拠した。
【0039】
（５）連通度
連通度は、発泡粒子断面の最外層５ｍｍに空いている２μｍ以上の空孔数（個）を計測することで算出した。発泡粒子断面を１０００倍に拡大して電子顕微鏡で観察した。空孔数は、５個の発泡粒子ついて計測し、これらの平均値とした。
連通度は、発泡粒子断面の最外層５ｍｍに空いている２μｍ以上の空孔数（個）を計測することで算出した。発泡粒子断面を１０００倍に拡大して電子顕微鏡で観察した。空孔数は、５個の発泡粒子ついて計測し、これらの平均値とした。
【0040】
（６）圧縮率
圧縮率は以下の式により求めた。
圧縮率（％）＝１００×（ｈ０－ｈ１）／ｈ０
ｈ０：充填時の高さ（ｍｍ）
ｈ１：圧縮時の高さ（ｍｍ）
圧縮率は以下の式により求めた。
圧縮率（％）＝１００×（ｈ０－ｈ１）／ｈ０
ｈ０：充填時の高さ（ｍｍ）
ｈ１：圧縮時の高さ（ｍｍ）
【0041】
（７）成形性
以下のように評価した。
Ａ：複数の発泡粒子が連結されてなる樹脂成形体が得られた。
Ｂ：発泡粒子同士が接着せず、樹脂成形体が得られなかった。
以下のように評価した。
Ａ：複数の発泡粒子が連結されてなる樹脂成形体が得られた。
Ｂ：発泡粒子同士が接着せず、樹脂成形体が得られなかった。
【0042】
（８）総合評価
樹脂成形体の成形性、圧縮永久歪、圧縮強度を総合的に判断した。総合評価は、具体的には以下のように行った。
Ｃ：圧縮永久歪が５０％以上、又は、樹脂成形体の成形性が悪い
Ｂ：圧縮永久歪が５０％未満、かつ、圧縮強度が、５０ｋＰａ～６０ｋＰａ未満
Ａ：圧縮永久歪が５０％未満、かつ、圧縮強度が、５０ｋＰａ未満
樹脂成形体の成形性、圧縮永久歪、圧縮強度を総合的に判断した。総合評価は、具体的には以下のように行った。
Ｃ：圧縮永久歪が５０％以上、又は、樹脂成形体の成形性が悪い
Ｂ：圧縮永久歪が５０％未満、かつ、圧縮強度が、５０ｋＰａ～６０ｋＰａ未満
Ａ：圧縮永久歪が５０％未満、かつ、圧縮強度が、５０ｋＰａ未満
【0043】
２．発泡粒子の作製
下記表１に記載の使用原料を用いて、表２，３，４に示す配合で、各種発泡粒子を作製した。
実施例１及び比較例１は、表２に記載の条件で養生した。
下記表１に記載の使用原料を用いて、表２，３，４に示す配合で、各種発泡粒子を作製した。
実施例１及び比較例１は、表２に記載の条件で養生した。
【0044】
３．樹脂成形体の成形、及び評価
実施例及び比較例で製造された発泡粒子を用いて、上述の「樹脂成形体１を成形する加熱工程」の欄に記載に沿って、各樹脂成形体を成形して評価した。
実施例１～７のいずれの樹脂成形体も、架橋の程度が高く、圧縮永久ひずみが小さくなった。実施例１～７の総合評価は、Ａ，Ｂのいずれかとなり良好であった。
比較例１は、養生させ過ぎて架橋が過度に進み、発泡粒子のゲル分率が９５％と非常に高くなった。そのため、比較例１では、発泡粒子同士が接着せず、樹脂成形体が得られなかった。
比較例２は、破泡剤を含有させておらず、シュリンクしてしまい発泡粒子が得られなかった。そのため、比較例２は、樹脂成形体を作製できなかった。
比較例３は、シランカップリング剤が０．２質量部と少なすぎて発泡粒子のゲル分率が３％と非常に低かった。そのため、比較例４では、樹脂成形体のゲル分率が２７％と低く、圧縮永久ひずみが大きかった。
比較例４は、シランカップリング剤が５質量部と多いため、グラフト反応しすぎて樹脂劣化が激しく、流動困難となり、樹脂成形体を作製できなかった。
比較例５は、シランカップリング剤を配合しておらず、樹脂成形体の圧縮永久ひずみが大きかった。
実施例及び比較例で製造された発泡粒子を用いて、上述の「樹脂成形体１を成形する加熱工程」の欄に記載に沿って、各樹脂成形体を成形して評価した。
実施例１～７のいずれの樹脂成形体も、架橋の程度が高く、圧縮永久ひずみが小さくなった。実施例１～７の総合評価は、Ａ，Ｂのいずれかとなり良好であった。
比較例１は、養生させ過ぎて架橋が過度に進み、発泡粒子のゲル分率が９５％と非常に高くなった。そのため、比較例１では、発泡粒子同士が接着せず、樹脂成形体が得られなかった。
比較例２は、破泡剤を含有させておらず、シュリンクしてしまい発泡粒子が得られなかった。そのため、比較例２は、樹脂成形体を作製できなかった。
比較例３は、シランカップリング剤が０．２質量部と少なすぎて発泡粒子のゲル分率が３％と非常に低かった。そのため、比較例４では、樹脂成形体のゲル分率が２７％と低く、圧縮永久ひずみが大きかった。
比較例４は、シランカップリング剤が５質量部と多いため、グラフト反応しすぎて樹脂劣化が激しく、流動困難となり、樹脂成形体を作製できなかった。
比較例５は、シランカップリング剤を配合しておらず、樹脂成形体の圧縮永久ひずみが大きかった。
【0045】
【表1】
【0046】
【表2】
【0047】
【表3】
【0048】
【表4】
【符号の説明】
【0049】
１…樹脂成形体
３…発泡粒子
５…蒸気
３…発泡粒子
５…蒸気
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【手続補正書】
【提出日】2023-11-09
【手続補正1】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項1】
複数の発泡粒子が連結されてなる樹脂成形体であって、
各前記発泡粒子同士は、シロキサン結合にて接着しており、
本樹脂成形体のゲル分率が９５％以上９９％以下である、樹脂成形体。
各前記発泡粒子同士は、シロキサン結合にて接着しており、
本樹脂成形体のゲル分率が９５％以上９９％以下である、樹脂成形体。
【請求項2】
複数の発泡粒子が連結されてなる樹脂成形体であって、
各前記発泡粒子同士は、シロキサン結合にて接着しており、
本樹脂成形体のゲル分率が５０％以上９９％以下であり、
硬さが、アスカーＣスケールで５以上３０以下である、樹脂成形体。
各前記発泡粒子同士は、シロキサン結合にて接着しており、
本樹脂成形体のゲル分率が５０％以上９９％以下であり、
硬さが、アスカーＣスケールで５以上３０以下である、樹脂成形体。
【請求項3】
複数の発泡粒子が連結されてなる樹脂成形体であって、
各前記発泡粒子同士は、シロキサン結合にて接着しており、
本樹脂成形体のゲル分率が５０％以上９９％以下であり、
ＪＩＳ Ｋ６７６７：１９９９（２５％圧縮時、２０秒後の圧縮応力）に準拠した圧縮強度が、３５ｋＰａ以上１００ｋＰａ以下である、樹脂成形体。
各前記発泡粒子同士は、シロキサン結合にて接着しており、
本樹脂成形体のゲル分率が５０％以上９９％以下であり、
ＪＩＳ Ｋ６７６７：１９９９（２５％圧縮時、２０秒後の圧縮応力）に準拠した圧縮強度が、３５ｋＰａ以上１００ｋＰａ以下である、樹脂成形体。
【請求項4】
複数の発泡粒子が連結されてなる樹脂成形体であって、
各前記発泡粒子同士は、シロキサン結合にて接着しており、
本樹脂成形体のゲル分率が５０％以上９９％以下であり、
ＪＩＳ Ｋ６２６２：２０１３（２３℃×２２ｈ、２５％圧縮）に準拠し下記式で計算される圧縮永久歪が、５％以上１２％以下である、樹脂成形体。
圧縮永久歪（％）＝１００×（ｔ ０ －ｔ 1 ）／（ｔ ０ －ｔ 2 ）
ｔ ０ ：試験片の厚さ（ｍｍ）
ｔ １ ：解放３０ｍｉｎ後の試験片の厚さ（ｍｍ）
ｔ ２ ：２５％圧縮時の試験片の厚さ（スペーサー厚さ）（ｍｍ）
各前記発泡粒子同士は、シロキサン結合にて接着しており、
本樹脂成形体のゲル分率が５０％以上９９％以下であり、
ＪＩＳ Ｋ６２６２：２０１３（２３℃×２２ｈ、２５％圧縮）に準拠し下記式で計算される圧縮永久歪が、５％以上１２％以下である、樹脂成形体。
圧縮永久歪（％）＝１００×（ｔ ０ －ｔ 1 ）／（ｔ ０ －ｔ 2 ）
ｔ ０ ：試験片の厚さ（ｍｍ）
ｔ １ ：解放３０ｍｉｎ後の試験片の厚さ（ｍｍ）
ｔ ２ ：２５％圧縮時の試験片の厚さ（スペーサー厚さ）（ｍｍ）