(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023023146
(43)【公開日】2023-02-16
(54)【発明の名称】育苗ポット
(51)【国際特許分類】
A01G 9/029 20180101AFI20230209BHJP
A01G 9/02 20180101ALI20230209BHJP
【ＦＩ】
A01G9/029 C
A01G9/02 620Z
【審査請求】未請求
【請求項の数】9
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2021128396
(22)【出願日】2021-08-04
(71)【出願人】
【識別番号】591032703
【氏名又は名称】群馬県
(71)【出願人】
【識別番号】598036311
【氏名又は名称】相模屋食料株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100078282
【弁理士】
【氏名又は名称】山本 秀策
(74)【代理人】
【識別番号】100113413
【弁理士】
【氏名又は名称】森下 夏樹
(74)【代理人】
【識別番号】100181674
【弁理士】
【氏名又は名称】飯田 貴敏
(74)【代理人】
【識別番号】100181641
【弁理士】
【氏名又は名称】石川 大輔
(74)【代理人】
【識別番号】230113332
【弁護士】
【氏名又は名称】山本 健策
(72)【発明者】
【氏名】江原 寛一
(72)【発明者】
【氏名】鳥越 智香子
(72)【発明者】
【氏名】恩田 紘樹
(72)【発明者】
【氏名】綿貫 陽介
(72)【発明者】
【氏名】吉野 功
【テーマコード（参考）】
2B327
【Ｆターム（参考）】
2B327NC02
2B327NC24
2B327NC26
2B327NC43
2B327ND03
2B327ND09
2B327NE05
(57)【要約】
【課題】樹脂に肥料三要素を含む無機物を混練した育苗ポットでは、樹脂との相溶性が低く、均一に混練することが難しい。また、ポット表面に露出した肥料分は土壌中に溶出するものの、樹脂内部に埋没した分は土壌中に溶出されないという課題がある。
【解決手段】豆腐の製造工程で発生するおからを樹脂に混練する。おからには大豆油などの油分が含まれるため樹脂との相溶性も良好なため、まずおからと樹脂とを混練したペレットを作製し、前記ペレットを用いて任意の形状に成形することで、樹脂とおからとが均一に混練された樹脂成形品を製造することが可能となる。また、おからを混練した育苗ポットを用いて植物を生育した場合には前記肥料成分が溶出し、施肥の頻度を低減できる。さらに、おからの混練により、樹脂の吸水性・吸湿性も向上するため、水分が育苗ポット内部にまで浸透しやすく、樹脂中に埋没したおからからも肥料分は溶出する。
【選択図】 なし
【解決手段】豆腐の製造工程で発生するおからを樹脂に混練する。おからには大豆油などの油分が含まれるため樹脂との相溶性も良好なため、まずおからと樹脂とを混練したペレットを作製し、前記ペレットを用いて任意の形状に成形することで、樹脂とおからとが均一に混練された樹脂成形品を製造することが可能となる。また、おからを混練した育苗ポットを用いて植物を生育した場合には前記肥料成分が溶出し、施肥の頻度を低減できる。さらに、おからの混練により、樹脂の吸水性・吸湿性も向上するため、水分が育苗ポット内部にまで浸透しやすく、樹脂中に埋没したおからからも肥料分は溶出する。
【選択図】 なし
【特許請求の範囲】
【請求項1】
おからと樹脂とを加熱溶融混練したおから混練樹脂を含む育苗用組成物。
【請求項2】
おから混練樹脂の成形品である、請求項1に記載の育苗用組成物。
【請求項3】
培養土を中に収容する構造を有する育苗ポットである、請求項1に記載の育苗用組成物。
【請求項4】
前記育苗用組成物に占めるおからの重量割合が１０重量％以上７０重量％以下であることを特徴とする、請求項１～３のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
【請求項5】
前記おから混練樹脂に占める前記おからおよび前記樹脂の合計重量割合が８０重量％以上である、請求項１～４のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
【請求項6】
前記樹脂が、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネートから選択された一種以上を主成分とする、請求項１～５のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
【請求項7】
前記おからが１重量％以上１５重量％以下の油分を含むことを特徴とする、請求項１～６のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
【請求項8】
前記育苗用組成物１ｇを蒸留水１００ｍｌに２５℃で１時間浸漬した場合、蒸留水中のカリウムイオン濃度が１ｍｇ／Ｌ以上かつリン酸イオン濃度が０．１ｍｇ／Ｌ以上となることを特徴とする、請求項１～７のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
【請求項9】
おからと樹脂とが剥離しないものである、請求項１～８のいずれか一項に記載の育苗用組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は樹脂におからが混練されたおから混練樹脂の育苗のための使用、特にそのようなおから混練樹脂を含む育苗ポットに関する。
【背景技術】
【0002】
豆腐製造の工程で発生するおからは現状、その多くが廃棄処分されている。しかし、おからは大豆に含まれるたんぱく質、食物繊維、脂質の他、リンやカリウム、カルシウムといったミネラルが含まれるため、一部は食品や肥料・飼料としてリサイクルされている。
【0003】
一方、農業や園芸においては、育苗ポットに土壌を入れ、種を蒔いて施水し、必要に応じて肥料を添加しながら発芽後、畑またはプランター等に植え替えが可能な大きさになるまで育苗を行う。
【0004】
しかし、植え替え時に育苗ポットから植物を腐葉土ごと取り出した後、残ったポットを廃棄、焼却しており、環境保全の観点からプラスチック使用量の削減が求められている。
【0005】
また、育苗時、植物の生育を補助するために定期的に施肥する必要があるが、施肥に要する手間を簡略化できるような育苗ポットが求められている。
【0006】
このため、特許文献１には、樹脂に窒素、リン酸、カリウムといった肥料三要素を含む無機物を混練し、生育時にこれらの肥料が土壌中に溶出することにより、作物の生育を促進する育苗ポットが提案されている。
【0007】
また、特許文献２には肥料が配合された樹脂層の外側に、肥料の配合されない樹脂を含む樹脂からなる、分解の遅い層を有する育苗ポットが提案されている。これにより、育苗時に肥料が配合された樹脂層より肥料が土壌中に溶出し、植物の生育を促進することが可能となる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0008】
【特許文献1】特開平１１-１１３４１４号
【特許文献2】特開２００１-１９０１５８号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0009】
しかしながら、上述の特許文献１および特許文献２で示されている樹脂に肥料三要素を含む無機物を混練した育苗ポットでは、樹脂との相溶性が低く、均一に混練することが難しい。また、ポット表面に露出した肥料分は土壌中に溶出するものの、樹脂内部に埋没した分は土壌中に溶出されないという課題がある。また、特に生分解性樹脂の場合には分子量低下に伴う強度低下も懸念される。
【0010】
本発明は、上述のような先行技術の課題を解決しようとするものであり、豆腐の製造工程で発生するおからを樹脂に混練する。おからには大豆油などの油分が含まれるため樹脂との相溶性も良好なため、まずおからと樹脂とを混練したペレットを作製し、前記ペレットを用いて任意の形状に成形することで、樹脂とおからとが均一に混練された樹脂成形品を製造することが可能となる。
【0011】
また、表１に示すように、おからを水で懸濁するとカリウムやリン酸といった肥料成分が溶出するため、おからを混練した育苗ポットを用いて植物を生育した場合には前記肥料成分が溶出し、施肥の頻度を低減できる。なお、おからを混練することによって、樹脂の吸水性・吸湿性も向上するため、水分が育苗ポット内部にまで浸透しやすくなり、樹脂中に埋没したおからからも肥料分は溶出する。
【0012】
【表1】
【課題を解決するための手段】
【0013】
一局面では、本発明は、おからと樹脂とを加熱溶融混練したおから混練樹脂を用いた育苗を可能にする。一つの実施形態において、本発明は、おから混練樹脂を含む育苗用組成物を提供する。一つの実施形態において、おからと樹脂とを加熱溶融混練したおから混練樹脂から成形された育苗ポットを提供し、上記おから混練樹脂に占める上記おからおよび上記樹脂の合計重量割合が８０重量％以上であり、上記育苗ポットは、培養土を入れて植物を所定の期間生育させるためのものである。また、上記育苗ポット１ｇを蒸留水１００ｍｌに２５℃で１時間浸漬した場合、蒸留水中のカリウムイオン濃度が１ｍｇ／Ｌ以上かつリン酸イオン濃度が０．１ｍｇ／Ｌ以上となることを特徴とする。別の局面において、上記樹脂は、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネートから選択された一種以上を主成分とする。別の局面において、上記おからが１重量％以上１５重量％以下の油分を含むことを特徴とする。別の局面において、上記育苗ポットに占めるおからの重量割合が１０重量％以上７０重量％以下であることを特徴とする。別の局面において、上記おから混練樹脂に占める上記おからおよび上記樹脂の合計重量割合が９０重量％以上である。別の局面において、育苗ポット中のおからと樹脂とは剥離しない。さらに別の局面において、おからと樹脂とを加熱溶融混練したおから混練樹脂から成形された固形肥料が提供され、上記おから混練樹脂に占める上記おからおよび上記樹脂の合計重量割合が８０重量％以上であり、上記固形肥料を蒸留水１００ｍｌに２５℃で１時間浸漬した場合、蒸留水中のカリウムイオン濃度が１ｍｇ／Ｌ以上かつリン酸イオン濃度が０．１ｍｇ／Ｌ以上となり、上記固形肥料より溶出したカリウムイオンやリン酸イオンなどにより植物の生育が促進される。
【発明の効果】
【0014】
本発明によって、おからと樹脂とを含むおから混練樹脂を用いた育苗を可能にする。このおから混練樹脂は、おからと樹脂とを含む混合物を加熱溶融混練することによって生成される。本発明によってまた、おからと樹脂の合計重量割合が８０重量％以上である、育苗ポットが提供される。
【0015】
おからは油分を含み、樹脂に混練することで、育苗時に肥料分が土壌中に溶出する。これにより、特に土壌中のカリウムイオンやリン酸イオンの濃度が高くなる。これにより、植物の生育が促進される。
【0016】
また、おからに含まれる炭水化物やたんぱく質といった親水性の高い成分は、本来、疎水性の樹脂と均一に混練することが難しい。しかし、おからに含有される油分は、樹脂との相溶性を向上させるため、相溶化剤などを添加することなく、おからと樹脂とを剥離のない混練物に混練できる。さらにおからと樹脂との相溶性が高いために、おからと樹脂とが強固に接着し、成形品の強度や剛性も向上する。
【0017】
このように、本発明のおから混練育苗ポットでは、育苗ポットに求められる強度を維持しながら、土壌中へ肥料成分が溶出することによって植物の生育を促進できる。
【図面の簡単な説明】
【0018】
【図1】おからと樹脂の混練、混練機より吐出されたおから混練樹脂の空冷による冷却、およびペレタイザーによるおから混練樹脂の裁断を模式的に表す図である。
【図2】おからと樹脂の混練、混練機より吐出されたおから混練樹脂の水冷による冷却、およびペレタイザーによるおから混練樹脂の裁断を模式的に表す図である。
【図3】おからと樹脂の混練、混練機より吐出されたおから混練樹脂を冷却ブロック接触による冷却、およびペレタイザーによるおから混練樹脂の裁断を模式的に表す図である。
【図4】おから混練樹脂ペレットを用いた育苗ポット製造を模式的に表す図である。
【図5】おから混練樹脂ペレットを用いて射出成形により製造した育苗ポットの寸法を模式的に表す図である。
【発明を実施するための形態】
【0019】
以下に本発明の実施の形態について説明する。以下に説明する実施の形態は、好ましい発明の実施態様の一例を記載するものであり、特許請求の範囲に記載された本発明の構成要件を限定するものではない。必要に応じて、本明細書において記載される任意の重量割合は、水分を含む重量基準であってもよいし、乾燥重量基準であってもよい。
【0020】
（おから混練樹脂による育苗）
発明者らは、本開示のおから混練樹脂が育苗に好適であることを見出した。本明細書において、「育苗」とは、発芽促進、成長促進（重量増大、高さ増大など）、枯死防止、果実肥大化など植物の健康および成長の増進を指す。本明細書における「植物」は、光合成を行う任意の生物であり得、藻類、微細藻類なども含まれる。例えば、植物は、コケ植物、シダ植物、種子植物、樹木性植物、草本性植物、単子葉植物、双子葉植物などに分類することもできる。食用部を有する農業用の植物、鑑賞用の植物などが、本開示のおから混練樹脂の好適な適用対象であり得る。
発明者らは、本開示のおから混練樹脂が育苗に好適であることを見出した。本明細書において、「育苗」とは、発芽促進、成長促進（重量増大、高さ増大など）、枯死防止、果実肥大化など植物の健康および成長の増進を指す。本明細書における「植物」は、光合成を行う任意の生物であり得、藻類、微細藻類なども含まれる。例えば、植物は、コケ植物、シダ植物、種子植物、樹木性植物、草本性植物、単子葉植物、双子葉植物などに分類することもできる。食用部を有する農業用の植物、鑑賞用の植物などが、本開示のおから混練樹脂の好適な適用対象であり得る。
【0021】
本開示のおから混練樹脂は、植物と直接接触してもよいし、接触しなくてもよい。おから混練樹脂由来の栄養分は土や水を介して植物に到達し得るので、直接接触しなくとも育苗効果が得られ得る。おから混練樹脂中の栄養分は水を介して外部に送達され得るので、本開示のおから混練樹脂は、水蒸気または水の存在下で使用されるのが好ましい。一つの実施形態では、本開示のおから混練樹脂は、培養土と一緒に使用される。一つの実施形態では、本開示のおから混練樹脂は、水に浸漬させて使用される。
【0022】
（おから混練樹脂の形態）
本開示のおから混練樹脂は、単独で存在してもよいし、組成物中に未加工の状態で存在してもよいし、加工された成形品中に存在してもよい。おから混練樹脂は、未加工のものおよび加工後のもの両方を指す。そのため、本明細書におけるおから混練樹脂に関する任意の記載は、成形品におけるおから混練樹脂にも適用され得る。本明細書において、おから混練樹脂またはおから混練樹脂ペレットを材料または材料の一部として使用して加工することで得られる物品を成形品という。おから混練樹脂自体を固形肥料として使用して育苗することもでき、おから混練樹脂の成形品を使用して育苗することもできる。おから混練樹脂を含む組成物は、おから混練樹脂からなる組成物であってもよいし、おから混練樹脂を５重量％以上、１０重量％以上、３０重量％以上、５０重量％以上、７０重量％以上、９０重量％以上、または９５重量％以上含む組成物であってもよい。おから混練樹脂を含む組成物には、おから混練樹脂の成形品も含まれる。一つの実施形態において、本開示のおから混練樹脂を含む組成物は、乾燥している。
本開示のおから混練樹脂は、単独で存在してもよいし、組成物中に未加工の状態で存在してもよいし、加工された成形品中に存在してもよい。おから混練樹脂は、未加工のものおよび加工後のもの両方を指す。そのため、本明細書におけるおから混練樹脂に関する任意の記載は、成形品におけるおから混練樹脂にも適用され得る。本明細書において、おから混練樹脂またはおから混練樹脂ペレットを材料または材料の一部として使用して加工することで得られる物品を成形品という。おから混練樹脂自体を固形肥料として使用して育苗することもでき、おから混練樹脂の成形品を使用して育苗することもできる。おから混練樹脂を含む組成物は、おから混練樹脂からなる組成物であってもよいし、おから混練樹脂を５重量％以上、１０重量％以上、３０重量％以上、５０重量％以上、７０重量％以上、９０重量％以上、または９５重量％以上含む組成物であってもよい。おから混練樹脂を含む組成物には、おから混練樹脂の成形品も含まれる。一つの実施形態において、本開示のおから混練樹脂を含む組成物は、乾燥している。
【0023】
おから混練樹脂の成形品は、おから混練樹脂を少なくとも材料の一部として使用して加工された成形品を指す。おから混練樹脂の成形品は、おから混練樹脂以外に可塑剤（アジピン酸エステル系、ポリエステル系、リン酸エステル系、エポキシ化植物油など）、難燃剤（ホスフェート系など）、フィラー（タルク、炭酸カルシウム、硫酸カルシウム、ケイ酸カルシウムなど）などの成分を含んでもよい。本明細書の下部で記載するおから混練樹脂が含み得る追加成分は、おから混練樹脂から成形品を形成する際に添加してもよく、成形品にはこれらの追加成分が含まれ得る。おから混練樹脂の成形品におけるおから混練樹脂の重量割合は、５％以上、１０％以上、３０％以上、５０％以上、７０％以上、９０％以上、または９５％以上などであり得る。
【0024】
好ましい実施形態において、おから混練樹脂の成形品は、培養土を中に収容できる育苗ポットの形状であり得る。育苗ポットには穴が開いていてもよく、水の保持が調整され得る。
【0025】
本開示のおから混練樹脂またはこれを含む組成物（例えば成形品）は、育苗に有用な成分を放出し得る。一つの実施形態において、本開示のおから混練樹脂またはこれを含む組成物１ｇを蒸留水１００ｍｌに２５℃で１時間浸漬した場合、蒸留水中のカリウムイオン濃度が１ｍｇ／Ｌ以上かつ/またはリン酸イオン濃度が０．１ｍｇ／Ｌ以上となる。
【0026】
また、育苗ポットに求められる強度の観点から、２種類以上のおから混練樹脂を組み合わせた育苗ポットも想定される。この実施形態では、例えば、育苗ポット本体は、分解の速いおから混練樹脂（例えば、ポリブチレンサクシネート含有おから混練樹脂）で成形し、育苗ポットの強度を補うおよび/または育苗ポットの外形を保つための補強材を分解の遅いおから混練樹脂（例えば、ポリプロピレン含有おから混練樹脂）で別途成形する。このように別々に成形された部分を組み合わせることで、植物の生育を促進でき、かつ耐久性、耐候性に優れた育苗ポットが得られる。
【0027】
さらに別の実施形態では、複数の育苗ポットを連結させた製品も想定される。それぞれ４×４、４×５、５×５のように育苗ポットを配列・連結させた１６連育苗ポット、２０連育苗ポットまたは２５連育苗ポットなどが例として挙げられる。また連結した育苗ポットは、農業分野におけるオートメーションに適合した任意の形式のものであり得る。
【0028】
さらに、元来腐敗しやすいおからをおから混練樹脂へと加工することで、衛生面で好ましく取り扱いの容易な固形肥料が提供される。このような固形肥料は、例えば、屋内での観葉植物の栽培に適した固形植物栄養剤としても使用できる。
【0029】
（混練する樹脂やおからの性状）
（樹脂の材質）
おからと混練する樹脂の種類は、融点が２２０℃以下であるポリプロピレン、ポリエチレン、ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネートのいずれかであることが好ましい。なお、これらの樹脂は複数種類混合されていても良い。特に溶解パラメーターが近い樹脂（例えば、ポリプロピレンおよびポリエチレン、ポリ乳酸およびポリブチレンサクシネート）は混合が容易であるため、好ましい。本発明における複数種類混合された樹脂としては、例えば、ポリブチレンサクシネートとポリ乳酸とを含む樹脂またはポリプロピレンとポリエチレンとを含む樹脂などが挙げられ得る。複数種類混合された樹脂における各樹脂の重量割合は任意であり得るが、一つの実施形態では、本発明における複数種類混合された樹脂は、ポリブチレンサクシネートとポリ乳酸とを、またはポリプロピレンとポリエチレンとを、９９：１～１：９９で含むものであり得る。比較的硬く、衝撃強度が低いポリ乳酸を、柔らかい樹脂であるポリブチレンサクシネートとブレンドして、得られた混練樹脂の生分解性を失わずに衝撃強度を改善することが想定される。一方、融点が２２０℃を超えるような樹脂の場合には溶融混練中におからの熱分解が顕著となるため適さない。本明細書中で、樹脂が、ある成分を「主成分とする」という場合、樹脂中の当該成分の重量割合が７０重量％以上であることをいう。
（樹脂の材質）
おからと混練する樹脂の種類は、融点が２２０℃以下であるポリプロピレン、ポリエチレン、ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネートのいずれかであることが好ましい。なお、これらの樹脂は複数種類混合されていても良い。特に溶解パラメーターが近い樹脂（例えば、ポリプロピレンおよびポリエチレン、ポリ乳酸およびポリブチレンサクシネート）は混合が容易であるため、好ましい。本発明における複数種類混合された樹脂としては、例えば、ポリブチレンサクシネートとポリ乳酸とを含む樹脂またはポリプロピレンとポリエチレンとを含む樹脂などが挙げられ得る。複数種類混合された樹脂における各樹脂の重量割合は任意であり得るが、一つの実施形態では、本発明における複数種類混合された樹脂は、ポリブチレンサクシネートとポリ乳酸とを、またはポリプロピレンとポリエチレンとを、９９：１～１：９９で含むものであり得る。比較的硬く、衝撃強度が低いポリ乳酸を、柔らかい樹脂であるポリブチレンサクシネートとブレンドして、得られた混練樹脂の生分解性を失わずに衝撃強度を改善することが想定される。一方、融点が２２０℃を超えるような樹脂の場合には溶融混練中におからの熱分解が顕著となるため適さない。本明細書中で、樹脂が、ある成分を「主成分とする」という場合、樹脂中の当該成分の重量割合が７０重量％以上であることをいう。
【0030】
（おからの混練割合）
おからは、大豆から豆腐を製造する過程で、豆乳を絞った際に残る残渣物であり、豆腐製造の過程で大量に発生する。本発明の育苗ポットおよび／またはおから混練樹脂におけるおからの混練割合は以下の式１により算出される。なお、式１中のＲ、Ｗ１およびＷ２はそれぞれおからの混練割合（重量％）、混練したおからの絶乾重量（ｋｇ）および樹脂の絶乾重量（ｋｇ）をそれぞれ表す。
おからは、大豆から豆腐を製造する過程で、豆乳を絞った際に残る残渣物であり、豆腐製造の過程で大量に発生する。本発明の育苗ポットおよび／またはおから混練樹脂におけるおからの混練割合は以下の式１により算出される。なお、式１中のＲ、Ｗ１およびＷ２はそれぞれおからの混練割合（重量％）、混練したおからの絶乾重量（ｋｇ）および樹脂の絶乾重量（ｋｇ）をそれぞれ表す。
【0031】
【数1】
【0032】
また、育苗ポットおよび／またはおから混練樹脂におけるおからの混練割合は、１０重量％以上が好ましく、２５重量％以上がより好ましく、３０重量％以上が最も好ましい。おからの混練割合が１０重量％未満の場合にはおからから溶出する肥料分量が少なく、植物の生育に有意な差が見られない懸念がある。おからの混練割合が増えると樹脂との加熱溶融混練後に樹脂とおからと樹脂とが剥離しやすく、また均一に混練されにくいが、本発明においては、以下に記載される種々の条件を検討した結果、おからが１０重量％以上、２５重量％以上または、３０重量％以上おからが混練されていたとしても、おからと樹脂とが剥離せず、かつ／または成形品の製品化に適した程度の均一性の混練樹脂または混練樹脂ペレットを得ることができた。
【0033】
また、育苗ポットおよび／またはおから混練樹脂におけるおからの混練割合が７０重量％よりも多い場合には成形性が悪いためにおからが容易に剥落し、また強度も低いため育苗においては実用的な使用が困難である。従って、おから混練樹脂におけるおからの混練割合は、７０重量％以下、好ましくは６０重量％以下、より好ましくは５１重量％以下であり得る。本発明のおから混練樹脂におけるおからの混練割合は、上の段落の任意の１つの下限の数値と、本段落に記載の任意の１つの上限の数値との間の数値範囲であり得る。
【0034】
（おからと樹脂の合計重量割合）
本発明は、おからと樹脂との合計重量割合が高いにもかかわらず、おからと樹脂とが剥離しないようなおから混練樹脂およびそれから成形された成形品（例えば、育苗ポット）を提供するものである。本発明の製造方法における、加熱溶融混練前のおからと樹脂との混合物におけるおからと樹脂の合計重量割合は、７５％以上、８０％以上、８５％以上、９０％以上、９５％以上、９８％以上、９９％以上、または１００％である。なお、本明細書中で「おからと樹脂との合計重量割合」という場合、おからおよび樹脂それぞれの絶乾重量に基づいて計算した値であってもよいし、水分を含む重量に基づいて計算した値であってもよいが、代表的には絶乾重量に基づいて計算した値である。加熱溶融混練前のおからと樹脂との混合物におけるおからと樹脂の合計重量割合は、好ましくは９０重量％以上であり、より好ましくは９５重量％以上であり、最も好ましくは１００％である。
本発明は、おからと樹脂との合計重量割合が高いにもかかわらず、おからと樹脂とが剥離しないようなおから混練樹脂およびそれから成形された成形品（例えば、育苗ポット）を提供するものである。本発明の製造方法における、加熱溶融混練前のおからと樹脂との混合物におけるおからと樹脂の合計重量割合は、７５％以上、８０％以上、８５％以上、９０％以上、９５％以上、９８％以上、９９％以上、または１００％である。なお、本明細書中で「おからと樹脂との合計重量割合」という場合、おからおよび樹脂それぞれの絶乾重量に基づいて計算した値であってもよいし、水分を含む重量に基づいて計算した値であってもよいが、代表的には絶乾重量に基づいて計算した値である。加熱溶融混練前のおからと樹脂との混合物におけるおからと樹脂の合計重量割合は、好ましくは９０重量％以上であり、より好ましくは９５重量％以上であり、最も好ましくは１００％である。
【0035】
本発明のおから混練樹脂におけるおからと樹脂の合計重量割合は、７５％以上、８０％以上、８５％以上、９０％以上、９５％以上、９８％以上、９９％以上、または１００％である。おから混練樹脂におけるおからと樹脂との合計重量割合は、好ましくは９０重量％以上であり、より好ましくは９５重量％以上であり、最も好ましくは１００％である。
【0036】
１つの実施形態において、本発明のおから混練樹脂およびそれから成形された成形品（例えば、育苗ポット）においては、おからと樹脂とを均一になじませるための糊剤や相溶化剤を使用しない。おからと樹脂とを均一になじませるための一般的な糊剤としては、ポリ酢酸ビニル、ポリビニルアルコール、またはでんぷんのりが挙げられる。おからと樹脂とを均一になじませるための一般的な相溶化剤としては、アセチルセルロース、ジアセチルセルロース、トリアセチルセルロース、ニトロセルロース、硫酸セルロースなどの、セルロースエステルが挙げられる。
【0037】
１つの実施形態において、本発明のおから混練樹脂は、おからと樹脂に加えて、追加成分も含み得る。典型的な実施形態において、この追加成分は、強度補強のためのフィラー、難燃剤（トリフェニルホスフェート、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウムなど）、顔料（二酸化チタン、酸化亜鉛、酸化鉄など）などを含み得る。強度補強のためのフィラーとしては、セルロース（例えば、木材廃材由来）などの有機フィラーや、タルクやセメント系廃材などの無機フィラーが挙げられる。本発明のおから混練樹脂における追加成分の、おから混練樹脂における重量割合は、３０重量％以下であり、典型的には２０重量％以下である。好ましい実施形態において、本発明のおから混練樹脂における追加成分の、おから混練樹脂における重量割合は、１０重量％以下であり、より好ましくは５重量％以下であり、最も好ましくは０重量％（すなわち、含まれない）である。
【0038】
おから混練樹脂において、樹脂は、一度溶融した後に固化するため、相互に連結したネットワーク構造を形成することで特徴付けられ得る。おから混練樹脂において、おからは、混練前後で形状を維持し得るため、粒子状で存在し得る。おから混練樹脂において、樹脂およびおからは均一に存在することが好ましく、例えば、おから混練樹脂から８ｍｍ３の立方体を切り出した場合に、任意の立方体におけるおからまたは樹脂の重量割合が、おから混練樹脂全体におけるおからまたは樹脂の重量割合と同様、例えば、５％以内、３％以内または１％以内の差であり得る。
【0039】
本明細書において、おから混練樹脂において、おからと樹脂とが「剥離しない」とは、目視で観察できるおから混練樹脂表面の８０％以上の領域において、おからが樹脂から剥離した剥離痕が観察されないことをいう。好ましい実施形態においては、本発明のおから混練樹脂において、目視で観察できるおから混練樹脂表面の９０％以上の領域において、おからが樹脂から剥離した剥離痕が観察されず、より好ましい実施形態においては、目視で観察できるおから混練樹脂表面の９５％以上の領域において、おからが樹脂から剥離した剥離痕が観察されない。なお、この剥離痕については、混練樹脂を裁断後に得られるおから混練ペレットにも当てはまる。すなわち、本発明のおから混練樹脂ペレットにおいてはおからと樹脂とが剥離せず、好ましい実施形態においては、目視で観察できるおから混練樹脂ペレット表面の９０％以上の領域において、おからが樹脂から剥離した剥離痕が観察されず、より好ましい実施形態においては、目視で観察できるおから混練樹脂ペレット表面の９５％以上の領域において、おからが樹脂から剥離した剥離痕が観察されない。例えば、剥離痕は、元々存在したおから粒子が剥離により樹脂から脱落したことにより生じ、樹脂に生じた穴や、樹脂に囲まれた空洞であり得る。また、剥離は、混練樹脂におけるおからの保持力の弱さによって特徴付けることもできる。一つの実施形態においては、混練樹脂を切断して新たに形成された断面を下に向けて１００ｒｐｍの振幅１ｃｍの水平方向の振動に１分間供した場合、断面１ｍ２につき落下するおからの重量が、１０ｇ以下、１ｇ以下、０．１ｇ以下、または０．０１ｇ以下であるとき、剥離していないと判断することもできる。
【0040】
（樹脂の形状や大きさ）
おからと混練する樹脂の形状について、樹脂が元々包装フィルムや容器といったフィルムやシート状の場合には細かく裁断して射出成形機に供する。その際、大きさは０．１ｍｍ四方以上１０ｍｍ四方以下が好ましく、３ｍｍ四方以上９ｍｍ四方以下がより好ましく、６ｍｍ四方以上８ｍｍ四方以下が最も好ましい。樹脂の大きさが０．１ｍｍ四方より小さい場合には静電気による飛散が著しく操作性が悪く、また樹脂の大きさが１０ｍｍ四方より大きい場合には、樹脂とおからの混合物を図１に記載の混練機ホッパー１に投入する際、おからがシリンダー２内に入っていかず、結果的におからとの混合が不十分となり、混練時におからと樹脂の均一性が低下するためである。
おからと混練する樹脂の形状について、樹脂が元々包装フィルムや容器といったフィルムやシート状の場合には細かく裁断して射出成形機に供する。その際、大きさは０．１ｍｍ四方以上１０ｍｍ四方以下が好ましく、３ｍｍ四方以上９ｍｍ四方以下がより好ましく、６ｍｍ四方以上８ｍｍ四方以下が最も好ましい。樹脂の大きさが０．１ｍｍ四方より小さい場合には静電気による飛散が著しく操作性が悪く、また樹脂の大きさが１０ｍｍ四方より大きい場合には、樹脂とおからの混合物を図１に記載の混練機ホッパー１に投入する際、おからがシリンダー２内に入っていかず、結果的におからとの混合が不十分となり、混練時におからと樹脂の均一性が低下するためである。
【0041】
また、厚みについては０．０１ｍｍ以上１０ｍｍ以下が好ましく、０．０５ｍｍ以上２ｍｍ以下がより好ましく、０．０９ｍｍ以上０．１２ｍｍ以下が最も好ましい。樹脂の厚みが０．０１ｍｍより小さい場合には静電気による飛散が著しく操作性が悪く、また樹脂の厚みが１０ｍｍより大きい場合には、樹脂とおからの混合物を図１に記載の射出成形機ホッパー１に投入する際、おからが混練機シリンダー２内に入っていかず、結果的におからとの混合が不十分となり、混練時におからと樹脂の均一性が低下するためである。
【0042】
おからと混練する樹脂の形状が繊維の場合、太さやフィラメント数は特に限定されないが、繊維長は１ｍｍ以上１０ｍｍ以下が好ましく、３ｍｍ以上８ｍｍ以下がより好ましく、４ｍｍ以上６ｍｍ以下が最も好ましい。繊維長が１ｍｍより小さい場合には静電気による飛散が著しく操作性が悪く、また繊維長が１０ｍｍより大きい場合には、樹脂とおからの混合物を図１に記載の混練機ホッパー１に投入する際、おからが混練機シリンダー２内に入っていかず、結果的におからとの混合が不十分となり、混練時におからと樹脂の均一性が低下するためである。
【0043】
おからと混練する樹脂の形状が顆粒状の場合、顆粒の平均粒径は１ｍｍ以上１０ｍｍ以下が好ましく、３ｍｍ以上８ｍｍ以下がより好ましく、４ｍｍ以上６ｍｍ以下が最も好ましい。平均粒径が１ｍｍより小さい場合には静電気による飛散が著しく操作性が悪く、また平均粒径が１０ｍｍより大きい場合には、樹脂とおからの混合物を図１に記載の混練機ホッパー１に投入する際、おからが混練機シリンダー２内に入っていかず、結果的におからとの混合が不十分となり、混練時におからと樹脂の均一性が低下するためである。
【0044】
（おからの大きさ）
おからの平均粒径は１０μｍ以上５００μｍ未満が好ましく、５０μｍ以上２５０μｍ未満がより好ましく、７０μｍ以上１００μｍ未満が最も好ましい。ただし、実施例６で実証されるように、おからの平均粒径が２００μｍ程度であるなら、混練前の粉砕を省くことも可能である。おからの平均粒径が１０μｍ未満の場合には混合時に飛散しやすくなり、操作性が低下する懸念があり、またおからの平均粒径が５００μｍよりも大きい場合には樹脂とおからの混合物を図１に記載の混練機ホッパー１に投入する際におからが混練機シリンダー２内に入っていかず、結果的におからと樹脂との混合が不十分となるため、育苗ポットにおけるおからの分散性が低下するためである。なお、本明細書において「平均粒径」という場合、走査電子顕微鏡においてランダムに選択した２０個のおから粒子において最長となる径を測定し、それを平均した値である。例えば、おから粒子の径はスケールを基に測定することができる。おからの大きさは、混練樹脂および成形品においても維持され得る。
おからの平均粒径は１０μｍ以上５００μｍ未満が好ましく、５０μｍ以上２５０μｍ未満がより好ましく、７０μｍ以上１００μｍ未満が最も好ましい。ただし、実施例６で実証されるように、おからの平均粒径が２００μｍ程度であるなら、混練前の粉砕を省くことも可能である。おからの平均粒径が１０μｍ未満の場合には混合時に飛散しやすくなり、操作性が低下する懸念があり、またおからの平均粒径が５００μｍよりも大きい場合には樹脂とおからの混合物を図１に記載の混練機ホッパー１に投入する際におからが混練機シリンダー２内に入っていかず、結果的におからと樹脂との混合が不十分となるため、育苗ポットにおけるおからの分散性が低下するためである。なお、本明細書において「平均粒径」という場合、走査電子顕微鏡においてランダムに選択した２０個のおから粒子において最長となる径を測定し、それを平均した値である。例えば、おから粒子の径はスケールを基に測定することができる。おからの大きさは、混練樹脂および成形品においても維持され得る。
【0045】
（おからに含まれる水分割合）
樹脂やおからが絶乾状態の場合、混練時に静電気によって樹脂裁断物やおからが飛散しやすくなる。このため、おからが適度に水分を含有することで静電気の発生を防止する。この時、おからの水分率は１重量％以上２０重量％未満であることが好ましく、５重量％以上１５重量％未満がより好ましく、９重量％以上１２重量％未満が最も好ましい。おからの水分率が１重量％未満の場合には混合時に飛散し、混合割合のばらつきが大きくなる懸念があり、またおからの水分率が２０重量％よりも大きい場合には加熱時の水蒸気の気化熱が大きく、樹脂が十分に溶融しない懸念や、特にエステル結合を有する樹脂の場合には加水分解による分子量低下が顕著となる懸念があるためである。
樹脂やおからが絶乾状態の場合、混練時に静電気によって樹脂裁断物やおからが飛散しやすくなる。このため、おからが適度に水分を含有することで静電気の発生を防止する。この時、おからの水分率は１重量％以上２０重量％未満であることが好ましく、５重量％以上１５重量％未満がより好ましく、９重量％以上１２重量％未満が最も好ましい。おからの水分率が１重量％未満の場合には混合時に飛散し、混合割合のばらつきが大きくなる懸念があり、またおからの水分率が２０重量％よりも大きい場合には加熱時の水蒸気の気化熱が大きく、樹脂が十分に溶融しない懸念や、特にエステル結合を有する樹脂の場合には加水分解による分子量低下が顕著となる懸念があるためである。
【0046】
（おからに含まれる油分割合）
おからに含まれる油分は樹脂との相溶性を向上させ、均一な混練に不可欠である。このため、おからに含まれる油分の含有率は１重量％以上２０重量％以下が好ましく、7重量%以上１５重量%以下がより好ましく、１１重量％以上１３重量％以下が最も好ましい。おからに含まれる油分の含有率が１重量％未満の場合には樹脂との混練が不均一となり、育苗ポットからのおからの剥離が顕著になる懸念があり、またおからに含まれる油分含有率が２０重量％より多い場合には、育苗ポットより油分がブリードし、射出成形機などの機械装置の腐食原因となる懸念があるためである。
おからに含まれる油分は樹脂との相溶性を向上させ、均一な混練に不可欠である。このため、おからに含まれる油分の含有率は１重量％以上２０重量％以下が好ましく、7重量%以上１５重量%以下がより好ましく、１１重量％以上１３重量％以下が最も好ましい。おからに含まれる油分の含有率が１重量％未満の場合には樹脂との混練が不均一となり、育苗ポットからのおからの剥離が顕著になる懸念があり、またおからに含まれる油分含有率が２０重量％より多い場合には、育苗ポットより油分がブリードし、射出成形機などの機械装置の腐食原因となる懸念があるためである。
【0047】
（育苗ポット製造の概要）
本発明のおから混練樹脂の成形品の作製の例として、育苗ポットの製造方法を以下で説明する。本発明における育苗ポットの製造方法は、樹脂とおからとを任意の割合で混練した混練ペレット製造工程（以下、混練工程）ののち、育苗ポットの形状に射出成形する工程（以下、成形工程）よりなる。
本発明のおから混練樹脂の成形品の作製の例として、育苗ポットの製造方法を以下で説明する。本発明における育苗ポットの製造方法は、樹脂とおからとを任意の割合で混練した混練ペレット製造工程（以下、混練工程）ののち、育苗ポットの形状に射出成形する工程（以下、成形工程）よりなる。
【0048】
（混練工程）
混練工程では、まず樹脂とおからとを任意の割合で混合する。典型的には、樹脂とおからとは、上記のおから混練樹脂におけるおからの混練割合、例えば、３０重量％以上７０重量％以下となるように混合される。混合の方法は特に限定されず、例えばおからと樹脂とを任意の割合でステンレス製寸胴などの容器内に投入した後、蓋をして手動で上下反転させても良いし、ロータリー式撹拌機を用いて樹脂とおからの混合物を回転しながら攪拌しても良い。この時、おからが適度に水分を含ませることで樹脂表面での静電気発生が防止され、飛散しにくくなる。
混練工程では、まず樹脂とおからとを任意の割合で混合する。典型的には、樹脂とおからとは、上記のおから混練樹脂におけるおからの混練割合、例えば、３０重量％以上７０重量％以下となるように混合される。混合の方法は特に限定されず、例えばおからと樹脂とを任意の割合でステンレス製寸胴などの容器内に投入した後、蓋をして手動で上下反転させても良いし、ロータリー式撹拌機を用いて樹脂とおからの混合物を回転しながら攪拌しても良い。この時、おからが適度に水分を含ませることで樹脂表面での静電気発生が防止され、飛散しにくくなる。
【0049】
（撹拌容器へのおからおよび樹脂投入量）
おからと樹脂とを混合する際、おからの嵩体積、樹脂の嵩体積および撹拌容器の容積との間には以下の式２を満たすことが好ましい。なお、式２中のV1、V2およびVはそれぞれおからの嵩体積、樹脂の嵩体積および撹拌機の容積をそれぞれ表す。
おからと樹脂とを混合する際、おからの嵩体積、樹脂の嵩体積および撹拌容器の容積との間には以下の式２を満たすことが好ましい。なお、式２中のV1、V2およびVはそれぞれおからの嵩体積、樹脂の嵩体積および撹拌機の容積をそれぞれ表す。
【0050】
【数2】
【0051】
撹拌容器へのおからおよび樹脂の投入量については、（Ｖ１＋Ｖ２）／Ｖが０．１以上０．８以下であることが好ましく、０．３以上０．６以下であることがより好ましく、０．４以上０．５以下であることが最も好ましい。式２の数値が０．１未満の場合には撹拌容器の内壁などに付着する分の損失割合が多くなり、また０．８より大きい場合にはおからと樹脂が撹拌されず、混合が不十分となる懸念がある。
【0052】
（ロータリー撹拌時の撹拌機の回転数）
ロータリー撹拌によっておからと樹脂とを混合する場合、撹拌機の回転数は、おからと樹脂とが適度に撹拌されるものであれば任意の数値であり得るが、１ｒｐｍ以上３０ｒｐｍ以下が好ましく、５ｒｐｍ以上２０ｒｐｍがより好ましく、１２ｒｐｍ以上１５ｒｐｍ以下が最も好ましい。回転数が１ｒｐｍ未満の場合にはおからと樹脂とが十分に攪拌されない懸念があり、また回転数が３０ｒｐｍよりも高い場合は混合の程度に大きな違いが見られず技術上の意義が希薄になる。
ロータリー撹拌によっておからと樹脂とを混合する場合、撹拌機の回転数は、おからと樹脂とが適度に撹拌されるものであれば任意の数値であり得るが、１ｒｐｍ以上３０ｒｐｍ以下が好ましく、５ｒｐｍ以上２０ｒｐｍがより好ましく、１２ｒｐｍ以上１５ｒｐｍ以下が最も好ましい。回転数が１ｒｐｍ未満の場合にはおからと樹脂とが十分に攪拌されない懸念があり、また回転数が３０ｒｐｍよりも高い場合は混合の程度に大きな違いが見られず技術上の意義が希薄になる。
【0053】
（おからと樹脂の混練）
混合工程で作製されたおからと樹脂の混合物は、加熱溶融混練される。本発明の例示的な実施形態においては、おからと樹脂の混合物は、図１に模式的に示された混練機のホッパー１より導入される。混練機のシリンダー２内ではらせん溝を有するスクリュー３が回転しており、溶融した樹脂とおからとが混ざり合った状態で吐出口４より排出される。このとき、おからに含まれる油分により樹脂とおからの相分離を防ぎ、均一に混練されることとなる。通常、樹脂と相溶性の低い食品バイオマスや無機フィラーを混練する場合には相溶化剤などを添加し、均一性を向上させるが、本発明で用いるおからは油分を含むため相溶化剤を添加しなくても均一な混練が可能となる。
混合工程で作製されたおからと樹脂の混合物は、加熱溶融混練される。本発明の例示的な実施形態においては、おからと樹脂の混合物は、図１に模式的に示された混練機のホッパー１より導入される。混練機のシリンダー２内ではらせん溝を有するスクリュー３が回転しており、溶融した樹脂とおからとが混ざり合った状態で吐出口４より排出される。このとき、おからに含まれる油分により樹脂とおからの相分離を防ぎ、均一に混練されることとなる。通常、樹脂と相溶性の低い食品バイオマスや無機フィラーを混練する場合には相溶化剤などを添加し、均一性を向上させるが、本発明で用いるおからは油分を含むため相溶化剤を添加しなくても均一な混練が可能となる。
【0054】
（混練温度）
例示的な実施形態では、本発明のおから混練樹脂製造のための混練機のシリンダー２内部にはヒーター５が設置されており、制御部６で混練温度を任意に制御することが可能である。なお、本明細書中における「混練温度」とは、シリンダー２内で最も高温の箇所の温度をいう。おからと樹脂を混練する際の混練温度は１６０℃以上２２０℃以下が好ましく、１７０℃以上２００℃以下がより好ましく、１８０℃以上１９０℃以下が最も好ましい。混練温度が１６０℃未満の場合、樹脂が十分に溶融せず、また混練温度が２２０℃より高い場合にはおからの熱分解が顕著となり、好ましいおから混練樹脂を得ることができない懸念がある。好ましい実施形態において、混練前の樹脂の分子量と比較して、混練後の樹脂の分子量が増加するように、混練工程を行い得る。
例示的な実施形態では、本発明のおから混練樹脂製造のための混練機のシリンダー２内部にはヒーター５が設置されており、制御部６で混練温度を任意に制御することが可能である。なお、本明細書中における「混練温度」とは、シリンダー２内で最も高温の箇所の温度をいう。おからと樹脂を混練する際の混練温度は１６０℃以上２２０℃以下が好ましく、１７０℃以上２００℃以下がより好ましく、１８０℃以上１９０℃以下が最も好ましい。混練温度が１６０℃未満の場合、樹脂が十分に溶融せず、また混練温度が２２０℃より高い場合にはおからの熱分解が顕著となり、好ましいおから混練樹脂を得ることができない懸念がある。好ましい実施形態において、混練前の樹脂の分子量と比較して、混練後の樹脂の分子量が増加するように、混練工程を行い得る。
【0055】
（混練機のスクリュー回転数）
混練工程において、混練機のスクリュー３の回転数は１０ｒｐｍ以上１００ｒｐｍ以下が好ましく、４０ｒｐｍ以上８０ｒｐｍ以下がより好ましく、５０ｒｐｍ以上６５ｒｐｍ以下が最も好ましい。混練機のスクリュー３の回転数が１０ｒｐｍ未満の場合には樹脂やおからが熱を受ける時間が長くなり熱分解や加水分解が起こりやすくなる懸念があり、また１００ｒｐｍよりも大きい場合には樹脂の溶融が不十分となり、おからと混練できない懸念があるためである。
混練工程において、混練機のスクリュー３の回転数は１０ｒｐｍ以上１００ｒｐｍ以下が好ましく、４０ｒｐｍ以上８０ｒｐｍ以下がより好ましく、５０ｒｐｍ以上６５ｒｐｍ以下が最も好ましい。混練機のスクリュー３の回転数が１０ｒｐｍ未満の場合には樹脂やおからが熱を受ける時間が長くなり熱分解や加水分解が起こりやすくなる懸念があり、また１００ｒｐｍよりも大きい場合には樹脂の溶融が不十分となり、おからと混練できない懸念があるためである。
【0056】
（混練機シリンダーの材質）
混練機のシリンダー２の材質についても特に限定されないが、混練機スクリュー５と同様に水分を含んだ樹脂やおからが接触することから、ステンレスやサーメットの材質を用いることが好ましい。この他、クロムメッキなどの表面処理を施すことで耐食性に向上させることも好ましい。
混練機のシリンダー２の材質についても特に限定されないが、混練機スクリュー５と同様に水分を含んだ樹脂やおからが接触することから、ステンレスやサーメットの材質を用いることが好ましい。この他、クロムメッキなどの表面処理を施すことで耐食性に向上させることも好ましい。
【0057】
（混練機スクリューの材質）
混練機のスクリュー３の材質は特に限定されないが、水分を含んだおからが導入されるため、スクリューの材質にステンレスやサーメットを用いることが好ましい。この他、クロムメッキなどの表面処理を施すことで耐食性に向上させることも好ましい。
混練機のスクリュー３の材質は特に限定されないが、水分を含んだおからが導入されるため、スクリューの材質にステンレスやサーメットを用いることが好ましい。この他、クロムメッキなどの表面処理を施すことで耐食性に向上させることも好ましい。
【0058】
（自動排気弁）
好ましい実施形態において、本発明のおから混練樹脂の製造における加熱溶融混練において使用する混練機においては、おからに含まれる水分や油分の揮発によりシリンダー内の内圧が上昇するのを防ぐため、シリンダーに自動排気弁７を設置する。この時、自動排気弁７は、シリンダー内が０．０５MPa.G以上になると自動的に大気中へ水蒸気を放出できるように設定することが好ましい。
好ましい実施形態において、本発明のおから混練樹脂の製造における加熱溶融混練において使用する混練機においては、おからに含まれる水分や油分の揮発によりシリンダー内の内圧が上昇するのを防ぐため、シリンダーに自動排気弁７を設置する。この時、自動排気弁７は、シリンダー内が０．０５MPa.G以上になると自動的に大気中へ水蒸気を放出できるように設定することが好ましい。
【0059】
（混練機吐出口の口径）
混練機吐出口４の形状は特に限定されないが、円形が最も好ましい。また、混練機吐出口４の形状が円形の場合、混練機吐出口４の直径は１ｍｍ以上１０ｍｍ未満が好ましく、２ｍｍ以上６ｍｍ以下がより好ましく、４ｍｍ以上５ｍｍ未満が最も好ましい。吐出口４の直径が１ｍｍ未満の場合には吐出されたおから混練樹脂８が切断されやすく、また１０ｍｍより太い場合には、おから混練樹脂８が切断しやすく、その後の冷却工程や裁断工程の操作性が低下する懸念がある。
混練機吐出口４の形状は特に限定されないが、円形が最も好ましい。また、混練機吐出口４の形状が円形の場合、混練機吐出口４の直径は１ｍｍ以上１０ｍｍ未満が好ましく、２ｍｍ以上６ｍｍ以下がより好ましく、４ｍｍ以上５ｍｍ未満が最も好ましい。吐出口４の直径が１ｍｍ未満の場合には吐出されたおから混練樹脂８が切断されやすく、また１０ｍｍより太い場合には、おから混練樹脂８が切断しやすく、その後の冷却工程や裁断工程の操作性が低下する懸念がある。
【0060】
（おから混練樹脂の冷却）
混練工程でロッド状のおから混練樹脂８が混練機の吐出口４より吐出される。吐出直後のおから混練樹脂８はペレタイザー９へ移送されるが、その前段でおから混練樹脂８を冷却し、固化させる。この時、おから混練樹脂８の冷却方法は、おから混練樹脂８に送風機で風を送る方式（以下、空冷方式）、おから混練樹脂８を水中に含浸する方式（以下、水冷方式）、冷却ブロックに接触させる方式（以下、冷却ブロック方式）といった方法のいずれも好ましく使用できる。
混練工程でロッド状のおから混練樹脂８が混練機の吐出口４より吐出される。吐出直後のおから混練樹脂８はペレタイザー９へ移送されるが、その前段でおから混練樹脂８を冷却し、固化させる。この時、おから混練樹脂８の冷却方法は、おから混練樹脂８に送風機で風を送る方式（以下、空冷方式）、おから混練樹脂８を水中に含浸する方式（以下、水冷方式）、冷却ブロックに接触させる方式（以下、冷却ブロック方式）といった方法のいずれも好ましく使用できる。
【0061】
（冷却距離）
冷却工程において、混練機の吐出口４より吐出されたロッド状のおから混練樹脂８を冷却する場合、混練機吐出口６からペレタイザー９までの距離は１ｍ以上１０ｍ以下が好ましく、２ｍ以上６ｍ以下がより好ましく、３ｍ以上５ｍ以下が最も好ましい。混練機の吐出口４からペレタイザー１１までの距離が１ｍ未満の場合には育苗ポットの冷却が不十分となり、その後の裁断が困難になる懸念があり、また混練機吐出口４からペレタイザー９までの距離が１０ｍより長い場合にはおから混練樹脂８は十分に固化し、技術上の意義が希薄になるためである。
冷却工程において、混練機の吐出口４より吐出されたロッド状のおから混練樹脂８を冷却する場合、混練機吐出口６からペレタイザー９までの距離は１ｍ以上１０ｍ以下が好ましく、２ｍ以上６ｍ以下がより好ましく、３ｍ以上５ｍ以下が最も好ましい。混練機の吐出口４からペレタイザー１１までの距離が１ｍ未満の場合には育苗ポットの冷却が不十分となり、その後の裁断が困難になる懸念があり、また混練機吐出口４からペレタイザー９までの距離が１０ｍより長い場合にはおから混練樹脂８は十分に固化し、技術上の意義が希薄になるためである。
【0062】
（空冷方式によるおから混練樹脂の冷却）
空冷方式によりおから混練樹脂８を冷却する場合、おから混練樹脂８は射出成形機とペレタイザーとの間に設置された送り台９上を移動する。この時、送風機１０よりおから混練樹脂８表面に風を送るが、おから混練樹脂８表面における風速は１．５ｍ／ｓ以上１０ｍ／ｓ以下が好ましく、３ｍ／ｓ以上７ｍ／ｓ以下がより好ましく、４ｍ／ｓ以上５ｍ／ｓ以下が最も好ましい。おから混練樹脂８表面の風速が１．５ｍ／ｓ未満の場合には混練物の冷却が不十分のため、その後の裁断が困難となり、また１０ｍ／ｓより大きい場合には風圧によりロッド状のおから混練樹脂８が切断する懸念があるためである。
空冷方式によりおから混練樹脂８を冷却する場合、おから混練樹脂８は射出成形機とペレタイザーとの間に設置された送り台９上を移動する。この時、送風機１０よりおから混練樹脂８表面に風を送るが、おから混練樹脂８表面における風速は１．５ｍ／ｓ以上１０ｍ／ｓ以下が好ましく、３ｍ／ｓ以上７ｍ／ｓ以下がより好ましく、４ｍ／ｓ以上５ｍ／ｓ以下が最も好ましい。おから混練樹脂８表面の風速が１．５ｍ／ｓ未満の場合には混練物の冷却が不十分のため、その後の裁断が困難となり、また１０ｍ／ｓより大きい場合には風圧によりロッド状のおから混練樹脂８が切断する懸念があるためである。
【0063】
（水冷方式によるおから混練樹脂の冷却）
水冷方式によりおから混練樹脂８を冷却する場合、図２に記載された送り台９の代わりに、図３に示すようにおから混練樹脂８は水槽１１中を通過する。この時、水槽１１中の水温は０℃以上１０℃以下が好ましく、２℃以上７℃以下がより好ましく、４℃以上６℃以下が最も好ましい。水槽１１中の水温が０℃未満の場合には水槽１１中の水が氷になり、おから混練樹脂８を浸漬できず、また１０℃より高い場合にはおから混練樹脂８の冷却が不十分のため、その後の裁断が困難となる懸念があるためである。なお、水冷方式により冷却した場合には裁断工程後に再度乾燥処理を行い、水分を除去する必要がある。
水冷方式によりおから混練樹脂８を冷却する場合、図２に記載された送り台９の代わりに、図３に示すようにおから混練樹脂８は水槽１１中を通過する。この時、水槽１１中の水温は０℃以上１０℃以下が好ましく、２℃以上７℃以下がより好ましく、４℃以上６℃以下が最も好ましい。水槽１１中の水温が０℃未満の場合には水槽１１中の水が氷になり、おから混練樹脂８を浸漬できず、また１０℃より高い場合にはおから混練樹脂８の冷却が不十分のため、その後の裁断が困難となる懸念があるためである。なお、水冷方式により冷却した場合には裁断工程後に再度乾燥処理を行い、水分を除去する必要がある。
【0064】
（冷却ブロック接触方式によるおから混練樹脂の冷却）
冷却ブロック接触方式によりおから混練樹脂８を冷却する場合、図２に記載された送り台９の上に、冷却ブロック１２を設置する。冷却ブロック１２の温度は－２０℃以上１０℃以下が好ましく、－５℃以上５℃以下がより好ましく、０℃以上３℃以下が最も好ましい。冷却ブロック１２の温度は－２０℃未満にしてもおから混練樹脂８の冷却程度に違いがなく、技術上の意義が希薄となり、また１０℃より高い場合にはおから混練樹脂８の冷却が不十分のため、その後の裁断が困難となる懸念があるためである。
冷却ブロック接触方式によりおから混練樹脂８を冷却する場合、図２に記載された送り台９の上に、冷却ブロック１２を設置する。冷却ブロック１２の温度は－２０℃以上１０℃以下が好ましく、－５℃以上５℃以下がより好ましく、０℃以上３℃以下が最も好ましい。冷却ブロック１２の温度は－２０℃未満にしてもおから混練樹脂８の冷却程度に違いがなく、技術上の意義が希薄となり、また１０℃より高い場合にはおから混練樹脂８の冷却が不十分のため、その後の裁断が困難となる懸念があるためである。
【0065】
（おから混練樹脂の裁断）
冷却されたロッド状のおから混練樹脂８はペレタイザー１３を用いた裁断により任意の大きさに裁断され、おから混練樹脂ペレット１４を得る。この時、裁断の方法は特に限定されないが、ペレタイザーは回転刃と固定刃でカットするストランドカット方式が実用上好ましい。
冷却されたロッド状のおから混練樹脂８はペレタイザー１３を用いた裁断により任意の大きさに裁断され、おから混練樹脂ペレット１４を得る。この時、裁断の方法は特に限定されないが、ペレタイザーは回転刃と固定刃でカットするストランドカット方式が実用上好ましい。
【0066】
（おから混練樹脂の裁断間隔）
射出成形機から送られてきたロッド状のおから混練樹脂８をペレタイザー１３にて裁断する際、裁断の間隔は１ｍｍ以上１０ｍｍ以下が好ましく、３ｍｍ以上８ｍｍ以下がより好ましく、４ｍｍ以上５ｍｍ以下が最も好ましい。裁断の間隔が１ｍｍ未満の場合にはおから混練樹脂ペレット１４に混練されたおからが剥離しやすく、また１０ｍｍより長い場合にはおから混練樹脂ペレット１４を射出成形時する際、図３に示すような射出成形機のホッパー１５から射出成形機シリンダー１６の接続箇所でおから混練樹脂８が詰まり、射出成形機スクリュー１７へ送ることができなくなる懸念があるためである。
射出成形機から送られてきたロッド状のおから混練樹脂８をペレタイザー１３にて裁断する際、裁断の間隔は１ｍｍ以上１０ｍｍ以下が好ましく、３ｍｍ以上８ｍｍ以下がより好ましく、４ｍｍ以上５ｍｍ以下が最も好ましい。裁断の間隔が１ｍｍ未満の場合にはおから混練樹脂ペレット１４に混練されたおからが剥離しやすく、また１０ｍｍより長い場合にはおから混練樹脂ペレット１４を射出成形時する際、図３に示すような射出成形機のホッパー１５から射出成形機シリンダー１６の接続箇所でおから混練樹脂８が詰まり、射出成形機スクリュー１７へ送ることができなくなる懸念があるためである。
【0067】
（おから混練育苗ポットへの射出成形の概要）
おから混練樹脂ペレット１４は、図３に模式的に示された射出成形機のホッパー１５へ導入される。射出成形機シリンダー１６内では射出成形機スクリュー１８が回転しており、おから混練樹脂ペレット１４は溶融した状態で移動金型１８ａおよび固定金型１８ｂよりなる金型１８へ射出される。この時、育苗ポットの大きさは射出成形機の型締め力や金型の大きさによって任意に設定することが可能である。
おから混練樹脂ペレット１４は、図３に模式的に示された射出成形機のホッパー１５へ導入される。射出成形機シリンダー１６内では射出成形機スクリュー１８が回転しており、おから混練樹脂ペレット１４は溶融した状態で移動金型１８ａおよび固定金型１８ｂよりなる金型１８へ射出される。この時、育苗ポットの大きさは射出成形機の型締め力や金型の大きさによって任意に設定することが可能である。
【0068】
（成形温度）
射出成形機シリンダー１６内部にはヒーター１９が設置されており、射出成形機の制御部２０で混練温度を任意に制御することが可能である。おから混練樹脂ペレット１４の成形温度は１６０℃以上２２０℃以下が好ましく、１７０℃以上２００℃以下がより好ましく、１８０℃以上１９０℃以下が最も好ましい。成形温度が１６０℃未満の場合、樹脂が十分に溶融せず、射出成形機シリンダー１６や射出成形機スクリュー１７の金属部材を摩耗し、またショートショットなどの成形不良が起こりやすくなる懸念があり、また成形温度が２２０℃より高い場合にはおからの熱分解が顕著となり、おから成分の熱分解物が発生して射出成形機内の内圧上昇原因となり、油分の分解によりおからの分散性が低下するといった懸念がある。
射出成形機シリンダー１６内部にはヒーター１９が設置されており、射出成形機の制御部２０で混練温度を任意に制御することが可能である。おから混練樹脂ペレット１４の成形温度は１６０℃以上２２０℃以下が好ましく、１７０℃以上２００℃以下がより好ましく、１８０℃以上１９０℃以下が最も好ましい。成形温度が１６０℃未満の場合、樹脂が十分に溶融せず、射出成形機シリンダー１６や射出成形機スクリュー１７の金属部材を摩耗し、またショートショットなどの成形不良が起こりやすくなる懸念があり、また成形温度が２２０℃より高い場合にはおからの熱分解が顕著となり、おから成分の熱分解物が発生して射出成形機内の内圧上昇原因となり、油分の分解によりおからの分散性が低下するといった懸念がある。
【0069】
（射出成形機のスクリュー回転数）
おから混練育苗ポットの射出成形において、射出成形機スクリュー１７の回転数は５０ｒｐｍ以上１２０ｒｐｍ以下が好ましく、６０ｒｐｍ以上１１０ｒｐｍ以下がより好ましく、８０ｒｐｍ以上１００ｒｐｍ以下が最も好ましい。射出成形機スクリュー１７の回転数が５０ｒｐｍ未満の場合には樹脂やおからが熱を受ける時間が長くなり熱分解や加水分解が起こりやすくなる懸念があり、また１２０ｒｐｍよりも大きい場合には樹脂の溶融が不十分となり、ショートショットなどの成形不良が起こりやすくなる懸念があるためである。
おから混練育苗ポットの射出成形において、射出成形機スクリュー１７の回転数は５０ｒｐｍ以上１２０ｒｐｍ以下が好ましく、６０ｒｐｍ以上１１０ｒｐｍ以下がより好ましく、８０ｒｐｍ以上１００ｒｐｍ以下が最も好ましい。射出成形機スクリュー１７の回転数が５０ｒｐｍ未満の場合には樹脂やおからが熱を受ける時間が長くなり熱分解や加水分解が起こりやすくなる懸念があり、また１２０ｒｐｍよりも大きい場合には樹脂の溶融が不十分となり、ショートショットなどの成形不良が起こりやすくなる懸念があるためである。
【0070】
（射出成形機スクリューの材質）
射出成形機スクリュー１７の材質は特に限定されないが、おから自体が親水性で吸湿しやすいため、スクリューの材質にステンレスやサーメットを用いることが好ましい。この他、クロムメッキなどの表面処理を施すことで耐食性に向上させることも好ましい。
射出成形機スクリュー１７の材質は特に限定されないが、おから自体が親水性で吸湿しやすいため、スクリューの材質にステンレスやサーメットを用いることが好ましい。この他、クロムメッキなどの表面処理を施すことで耐食性に向上させることも好ましい。
【0071】
（射出成形機シリンダーの材質）
射出成形機シリンダー１６の材質についても特に限定されないが、射出成形機スクリュー１７と同様におから自体が親水性で吸湿しやすいため、スクリューの材質にステンレスやサーメットを用いることが好ましい。この他、クロムメッキなどの表面処理を施すことで耐食性に向上させることも好ましい。
射出成形機シリンダー１６の材質についても特に限定されないが、射出成形機スクリュー１７と同様におから自体が親水性で吸湿しやすいため、スクリューの材質にステンレスやサーメットを用いることが好ましい。この他、クロムメッキなどの表面処理を施すことで耐食性に向上させることも好ましい。
【0072】
以下に、好ましい育苗ポットを得るための実施例を示し、より詳細に説明する。なお、実施例は発明を詳細に説明するためのものであり、本発明を限定的に解釈するものではない。
【実施例0073】
〔実施例１〕
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、ポリブチレンサクシネート（三菱ケミカル製BioPBS（登録商標）、FZ71PB）を使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は１２重量％だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は９９μｍだった。
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、ポリブチレンサクシネート（三菱ケミカル製BioPBS（登録商標）、FZ71PB）を使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は１２重量％だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は９９μｍだった。
【0074】
（おからと樹脂との混合）
本実施例の樹脂とおからとを、おから混練割合が３０重量％となるように混合し、ロータリー撹拌機を用いて回転速度を１５ｒｐｍ、（V1+V2）／Vを０．６として１０分間混合した。
本実施例の樹脂とおからとを、おから混練割合が３０重量％となるように混合し、ロータリー撹拌機を用いて回転速度を１５ｒｐｍ、（V1+V2）／Vを０．６として１０分間混合した。
【0075】
（樹脂とおからの混練）
樹脂とおからの混練は混練機（関東エンジニアリング製、ＭＯＤＥＬ Ｅ５０－２５ＢＢ）を用いた。本実施例では混練機ヒーター７a、７ｂ、７ｃおよび７ｎの設定温度はそれぞれ１７５℃、１８０℃、１８０℃および１７０℃、スクリュー回転数は６０ｒｐｍとした。なお、吐出口の直径は２０ｍｍとした。
樹脂とおからの混練は混練機（関東エンジニアリング製、ＭＯＤＥＬ Ｅ５０－２５ＢＢ）を用いた。本実施例では混練機ヒーター７a、７ｂ、７ｃおよび７ｎの設定温度はそれぞれ１７５℃、１８０℃、１８０℃および１７０℃、スクリュー回転数は６０ｒｐｍとした。なお、吐出口の直径は２０ｍｍとした。
【0076】
（冷却）
混練機吐出口より出てきたロッド状のおから混練樹脂に対し、おから混練樹脂ペレット表面に風速４ｍ／ｓの風を当てることで空冷した。またこの時、混練機吐出口からペレタイザーまでの距離は５ｍとした。
混練機吐出口より出てきたロッド状のおから混練樹脂に対し、おから混練樹脂ペレット表面に風速４ｍ／ｓの風を当てることで空冷した。またこの時、混練機吐出口からペレタイザーまでの距離は５ｍとした。
【0077】
（裁断）
冷却工程で固化したロッド状のおから混練樹脂はペレタイザー（井元製作所製、IMC-1113型）により４ｍｍ間隔で裁断し、おから混練樹脂ペレットを得た。
冷却工程で固化したロッド状のおから混練樹脂はペレタイザー（井元製作所製、IMC-1113型）により４ｍｍ間隔で裁断し、おから混練樹脂ペレットを得た。
【0078】
（育苗ポットペレットへの射出成形）
得られたおから混練樹脂ペレットについて、型締め力８０ｔの射出成形機（日本精工製、ＦＥ８０Ｓ１２ＡＳＥ）を用い、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。本実施例で用いた射出成形機は図３に示すように射出成形機シリンダー１７内の４か所で成形温度を制御することが可能である。
得られたおから混練樹脂ペレットについて、型締め力８０ｔの射出成形機（日本精工製、ＦＥ８０Ｓ１２ＡＳＥ）を用い、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。本実施例で用いた射出成形機は図３に示すように射出成形機シリンダー１７内の４か所で成形温度を制御することが可能である。
【0079】
本実施例では、射出成形機シリンダー２０ａ、２０ｂ、２０ｃおよび２０ｎの温度はそれぞれ１７５℃、１８０℃、１８０℃および１７０℃とし、また射出速度は１００ｍｌ／ｍｉｎとした。外観について、表２に示す５段階評価を基準として評価を行った。なお、外観指標が４以上で「適」と評価した。
【0080】
【表2】
【0081】
（育苗ポットの強度評価）
本実施例で得られた育苗ポットより１０ｍｍ×４０ｍｍの大きさの試料１０枚をカッターで切り出し、これを強伸度試験試料とした。これらの試料について東京衡機製作所製材料試験機を用いてチャック間距離２０ｍｍ、クロスヘッドスピード３０ｍｍ／ｍｉｎの条件で強伸度試験を行い、降伏点応力および降伏点伸度を測定した。また応力ひずみ曲線の初期の傾きからヤング率を算出し、これを剛性の指標とした。
本実施例で得られた育苗ポットより１０ｍｍ×４０ｍｍの大きさの試料１０枚をカッターで切り出し、これを強伸度試験試料とした。これらの試料について東京衡機製作所製材料試験機を用いてチャック間距離２０ｍｍ、クロスヘッドスピード３０ｍｍ／ｍｉｎの条件で強伸度試験を行い、降伏点応力および降伏点伸度を測定した。また応力ひずみ曲線の初期の傾きからヤング率を算出し、これを剛性の指標とした。
【0082】
（肥料成分の溶出評価）
本実施例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬し、その浸漬液についてイオンクロマトグラフ（Ｔｈｅｒｍｏ Ｆｉｓｃｈｅｒ製、Ｄｉｏｎｅｘ ＩＣＳ－１６００）により溶出したイオン成分を定量分析した。
本実施例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬し、その浸漬液についてイオンクロマトグラフ（Ｔｈｅｒｍｏ Ｆｉｓｃｈｅｒ製、Ｄｉｏｎｅｘ ＩＣＳ－１６００）により溶出したイオン成分を定量分析した。
【0083】
（生育促進効果の検証）
本実施例で得られた育苗ポットに培養土（あかぎ園芸、有機畑花と野菜の土）１００ｇを入れ、トマトの苗を植えた。その後、植物の茎の太さや高さから生育状況を表３に示す５段階評価を基準として評価を行った。なお、トマトの生育状況に関する5段階評価が４以上で「適」と評価した。
本実施例で得られた育苗ポットに培養土（あかぎ園芸、有機畑花と野菜の土）１００ｇを入れ、トマトの苗を植えた。その後、植物の茎の太さや高さから生育状況を表３に示す５段階評価を基準として評価を行った。なお、トマトの生育状況に関する5段階評価が４以上で「適」と評価した。
【0084】
【表3】
【0085】
（育苗ポットの外観評価）
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
【0086】
（育苗ポットの強度）
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ２３．２ＭＰａ、１０．１％および４８８．４ＭＰａだった。また比較のため、おからを混練せず、ポリブチレンテレフタレートのみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した１０枚の強伸度試験試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ１８．１ＭＰａ、１９．２％および２１６．７ＭＰａだった。このように本実施例で得られた育苗ポットの剛性はポリブチレンテレフタレートのみを射出成形して得られた育苗ポットよりも高いことが示された。
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ２３．２ＭＰａ、１０．１％および４８８．４ＭＰａだった。また比較のため、おからを混練せず、ポリブチレンテレフタレートのみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した１０枚の強伸度試験試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ１８．１ＭＰａ、１９．２％および２１６．７ＭＰａだった。このように本実施例で得られた育苗ポットの剛性はポリブチレンテレフタレートのみを射出成形して得られた育苗ポットよりも高いことが示された。
【0087】
（育苗ポットからの肥料成分溶出量）
本実施例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ３．７３ｍｇ／Ｌおよび０．３４ｍｇ／Ｌだった。また比較のため、おからを混練せず、ポリブチレンテレフタレートのみを射出成形して得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ０．０２ｍｇ／Ｌおよび０．００ｍｇ／Ｌ（検出されず）だった。このように本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本実施例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ３．７３ｍｇ／Ｌおよび０．３４ｍｇ／Ｌだった。また比較のため、おからを混練せず、ポリブチレンテレフタレートのみを射出成形して得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ０．０２ｍｇ／Ｌおよび０．００ｍｇ／Ｌ（検出されず）だった。このように本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
【0088】
（生育促進効果の検証）
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリブチレンテレフタレートのみを射出成形して得られた育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表３に基づいたトマトの生育状況評価は５だった。
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリブチレンテレフタレートのみを射出成形して得られた育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表３に基づいたトマトの生育状況評価は５だった。
【0089】
（総合評価）
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
【0090】
〔実施例２〕
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、厚み１ｍｍのポリエチレンフィルムを裁断機により５ｍｍ四方に裁断したものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は１０重量％だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は９２μｍだった。
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、厚み１ｍｍのポリエチレンフィルムを裁断機により５ｍｍ四方に裁断したものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は１０重量％だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は９２μｍだった。
【0091】
（おからと樹脂との混合）
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が２５重量％となるように混合した以外は実施例１と同様の方法で行った。
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が２５重量％となるように混合した以外は実施例１と同様の方法で行った。
【0092】
（おから混練樹脂ペレットの作製）
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
【0093】
（育苗ポットペレットへの射出成形）
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。
【0094】
本実施例では、射出成形機シリンダー２０ａ、２０ｂ、２０ｃおよび２０ｎの温度はそれぞれ１９５℃、２００℃、２００℃および１９０℃とし、また射出速度は１００ｍｌ／ｍｉｎとした。
【0095】
（育苗ポットの評価）
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
【0096】
（育苗ポットの外観評価）
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
【0097】
（育苗ポットの強度）
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ２２．１ＭＰａ、６．４％および４７１．６ＭＰａだった。また比較のため、おからを混練せず、本実施例で用いたポリエチレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した１０枚の強伸度試験試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ１７．５ＭＰａ、１２．２％および３２２．９ＭＰａだった。このように本実施例で得られた育苗ポットの剛性はポリエチレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットよりも高いことが示された。
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ２２．１ＭＰａ、６．４％および４７１．６ＭＰａだった。また比較のため、おからを混練せず、本実施例で用いたポリエチレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した１０枚の強伸度試験試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ１７．５ＭＰａ、１２．２％および３２２．９ＭＰａだった。このように本実施例で得られた育苗ポットの剛性はポリエチレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットよりも高いことが示された。
【0098】
（育苗ポットからの肥料成分溶出量）
本実施例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ２．８１ｍｇ／Ｌおよび０．２９ｍｇ／Ｌだった。また比較のため、おからを混練せず、ポリエチレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ０．０１ｍｇ／Ｌおよび０．００ｍｇ／Ｌ（検出されず）だった。このように本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本実施例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ２．８１ｍｇ／Ｌおよび０．２９ｍｇ／Ｌだった。また比較のため、おからを混練せず、ポリエチレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ０．０１ｍｇ／Ｌおよび０．００ｍｇ／Ｌ（検出されず）だった。このように本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
【0099】
（生育促進効果の検証）
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリエチレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表３に基づいたトマトの生育状況評価は５だった。
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリエチレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表３に基づいたトマトの生育状況評価は５だった。
【0100】
（総合評価）
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
【0101】
〔実施例３〕
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、実施例１と同様のものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は１０重量％だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は７５μｍだった。
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、実施例１と同様のものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は１０重量％だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は７５μｍだった。
【0102】
（おからと樹脂との混合）
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が２５重量％となるように混合した以外は実施例１と同様の方法で行った。
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が２５重量％となるように混合した以外は実施例１と同様の方法で行った。
【0103】
（おから混練樹脂ペレットの作製）
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
【0104】
（育苗ポットペレットへの射出成形）
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。
【0105】
本実施例では、射出成形機シリンダー２０ａ、２０ｂ、２０ｃおよび２０ｎの温度はそれぞれ２１５℃、２２０℃、２２０℃および２１０℃とし、また射出速度は５０ｍｌ／ｍｉｎとした。
【0106】
（育苗ポットの評価）
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
【0107】
（育苗ポットの外観評価）
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
【0108】
（育苗ポットの強度）
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ２５．１ＭＰａ、９．１％および５５６．４ＭＰａだった。このように、実施例１で行ったポリブチレンサクシネートのみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した強伸度試験試料に比べて剛性が高いことが示された。
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ２５．１ＭＰａ、９．１％および５５６．４ＭＰａだった。このように、実施例１で行ったポリブチレンサクシネートのみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した強伸度試験試料に比べて剛性が高いことが示された。
【0109】
（育苗ポットからの肥料成分溶出量）
本実施例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ５．５２ｍｇ／Ｌおよび０．５５ｍｇ／Ｌだった。このように実施例１で作製したポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比較して、蒸留水中のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度が高かったことから、本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本実施例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ５．５２ｍｇ／Ｌおよび０．５５ｍｇ／Ｌだった。このように実施例１で作製したポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比較して、蒸留水中のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度が高かったことから、本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
【0110】
（生育促進効果の検証）
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表３に基づいたトマトの生育状況評価は５だった。
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表３に基づいたトマトの生育状況評価は５だった。
【0111】
（総合評価）
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
【0112】
〔実施例４〕
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、厚み１ｍｍのポリプロピレンフィルムを裁断機により５ｍｍ四方に裁断したものを使用した。また、おからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は１１重量％だった。さらにおからはボールミルにより平均粒径７２μｍに粉砕したものを使用した。
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、厚み１ｍｍのポリプロピレンフィルムを裁断機により５ｍｍ四方に裁断したものを使用した。また、おからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は１１重量％だった。さらにおからはボールミルにより平均粒径７２μｍに粉砕したものを使用した。
【0113】
（おからと樹脂との混合）
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が２０重量％となるように混合した以外は実施例１と同様の方法で行った。
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が２０重量％となるように混合した以外は実施例１と同様の方法で行った。
【0114】
（おから混練樹脂ペレットの作製）
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
【0115】
（育苗ポットペレットへの射出成形）
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。
【0116】
本実施例では、射出成形機シリンダー２０ａ、２０ｂ、２０ｃおよび２０ｎの温度はそれぞれ１７５℃、１８０℃、１８０℃および１７０℃とし、また射出速度は９０ｍｌ／ｍｉｎとした。
【0117】
（育苗ポットの評価）
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
【0118】
（育苗ポットの外観評価）
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
【0119】
（育苗ポットの強度）
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ２０．９ＭＰａ、８．６％および４５０．７ＭＰａだった。
また比較のため、おからを混練せず、本実施例で用いたポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した１０枚の強伸度試験試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ１７．１ＭＰａ、１２．４％および３１６．４ＭＰａだった。このように本実施例で得られた育苗ポットの剛性はポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットよりも高いことが示された。
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ２０．９ＭＰａ、８．６％および４５０．７ＭＰａだった。
また比較のため、おからを混練せず、本実施例で用いたポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した１０枚の強伸度試験試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ１７．１ＭＰａ、１２．４％および３１６．４ＭＰａだった。このように本実施例で得られた育苗ポットの剛性はポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットよりも高いことが示された。
【0120】
（育苗ポットからの肥料成分溶出量）
本実施例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ２．０７ｍｇ／Ｌおよび０．２４ｍｇ／Ｌだった。また比較のため、おからを混練せず、ポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ０．０１ｍｇ／Ｌおよび０．００ｍｇ／Ｌ（検出されず）だった。このように本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本実施例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ２．０７ｍｇ／Ｌおよび０．２４ｍｇ／Ｌだった。また比較のため、おからを混練せず、ポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ０．０１ｍｇ／Ｌおよび０．００ｍｇ／Ｌ（検出されず）だった。このように本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
【0121】
（生育促進効果の検証）
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表３に基づいたトマトの生育状況評価は５だった。
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表３に基づいたトマトの生育状況評価は５だった。
【0122】
（総合評価）
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
【0123】
〔実施例５〕
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、実施例２と同様のものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は６重量％だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は５４μｍだった。
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、実施例２と同様のものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は６重量％だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は５４μｍだった。
【0124】
（おからと樹脂との混合）
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が２５重量％となるように混合した以外は実施例１と同様の方法で行った。
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が２５重量％となるように混合した以外は実施例１と同様の方法で行った。
【0125】
（おから混練樹脂ペレットの作製）
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
【0126】
（育苗ポットペレットへの射出成形）
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。
【0127】
本実施例では、射出成形機シリンダー２０ａ、２０ｂ、２０ｃおよび２０ｎの温度はそれぞれ１６０℃、１６５℃、１６５℃および１６０℃とし、また射出速度は１２０ｍｌ／ｍｉｎとした。
【0128】
（育苗ポットの評価）
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
【0129】
（育苗ポットの外観評価）
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
【0130】
（育苗ポットの強度）
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ２１．６ＭＰａ、７．６％および４５９．１ＭＰａだった。このように、実施例２で行ったポリエチレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した強伸度試験試料に比べて剛性が高いことが示された。
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ２１．６ＭＰａ、７．６％および４５９．１ＭＰａだった。このように、実施例２で行ったポリエチレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した強伸度試験試料に比べて剛性が高いことが示された。
【0131】
（育苗ポットからの肥料成分溶出量）
本実施例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ２．７９ｍｇ／Ｌおよび０．２８ｍｇ／Ｌだった。このように実施例２で作製したポリエチレンフィルム裁断物のみの育苗ポットと比較して、蒸留水中のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度が高かったことから、本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本実施例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ２．７９ｍｇ／Ｌおよび０．２８ｍｇ／Ｌだった。このように実施例２で作製したポリエチレンフィルム裁断物のみの育苗ポットと比較して、蒸留水中のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度が高かったことから、本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
【0132】
（生育促進効果の検証）
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリエチレンフィルム裁断物のみの育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも市販育苗ポットよりも優れており、表３に基づいたトマトの生育状況評価は５だった。
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリエチレンフィルム裁断物のみの育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも市販育苗ポットよりも優れており、表３に基づいたトマトの生育状況評価は５だった。
【0133】
（総合評価）
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
【0134】
〔実施例６〕
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、実施例１と同様のものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は２重量％だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は２５０μｍだった。
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、実施例１と同様のものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は２重量％だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は２５０μｍだった。
【0135】
（おからと樹脂との混合）
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が４０重量％となるように混合した以外は実施例１と同様の方法で行った。
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が４０重量％となるように混合した以外は実施例１と同様の方法で行った。
【0136】
（おから混練樹脂ペレットの作製）
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
【0137】
（育苗ポットペレットへの射出成形）
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。
【0138】
本実施例では、射出成形機シリンダー２０ａ、２０ｂ、２０ｃおよび２０ｎの温度はそれぞれ１９５℃、２００℃、２００℃および１９０℃とし、また射出速度は６０ｍｌ／ｍｉｎとした。
【0139】
（育苗ポットの評価）
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
【0140】
（育苗ポットの外観評価）
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
【0141】
（育苗ポットの強度）
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ２４．１ＭＰａ、５．７％および５１４．７ＭＰａだった。このように、実施例１で行ったポリブチレンサクシネートのみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した強伸度試験試料に比べて剛性が高いことが示された。
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ２４．１ＭＰａ、５．７％および５１４．７ＭＰａだった。このように、実施例１で行ったポリブチレンサクシネートのみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した強伸度試験試料に比べて剛性が高いことが示された。
【0142】
（育苗ポットからの肥料成分溶出量）
本実施例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ４．１６ｍｇ／Ｌおよび０．４５ｍｇ／Ｌだった。このように実施例１で作製したポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比較して、蒸留水中のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度が高かったことから、本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本実施例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ４．１６ｍｇ／Ｌおよび０．４５ｍｇ／Ｌだった。このように実施例１で作製したポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比較して、蒸留水中のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度が高かったことから、本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
【0143】
（生育促進効果の検証）
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表３に基づいたトマトの生育状況評価は５だった。
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表３に基づいたトマトの生育状況評価は５だった。
【0144】
（総合評価）
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
【0145】
〔実施例７〕
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、ポリ乳酸（ユニチカ、テラマック（商標登録））を使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は１４重量％だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は１４６μｍだった。
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、ポリ乳酸（ユニチカ、テラマック（商標登録））を使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は１４重量％だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は１４６μｍだった。
【0146】
（おからと樹脂との混合）
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が１０重量％となるように混合した以外は実施例１と同様の方法で行った。
本実施例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が１０重量％となるように混合した以外は実施例１と同様の方法で行った。
【0147】
（おから混練樹脂ペレットの作製）
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
【0148】
（育苗ポットペレットへの射出成形）
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。
【0149】
本実施例では、射出成形機シリンダー２０ａ、２０ｂ、２０ｃおよび２０ｎの温度はそれぞれ１９５℃、２００℃、２００℃および１９０℃とし、また射出速度は１００ｍｌ／ｍｉｎとした。
【0150】
（育苗ポットの評価）
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
【0151】
（育苗ポットの外観評価）
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
本実施例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
【0152】
（育苗ポットの強度）
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ１９．２ＭＰａ、１１．５％および３５１．９ＭＰａだった。また比較のため、おからを混練せず、本実施例で用いたポリ乳酸のみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した１０枚の強伸度試験試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ１６．９ＭＰａ、１５．４％および２８２．１ＭＰａだった。このように本実施例で得られた育苗ポットの剛性はポリ乳酸のみを射出成形して得られた育苗ポットよりも高いことが示された。
本実施例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ１９．２ＭＰａ、１１．５％および３５１．９ＭＰａだった。また比較のため、おからを混練せず、本実施例で用いたポリ乳酸のみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した１０枚の強伸度試験試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ１６．９ＭＰａ、１５．４％および２８２．１ＭＰａだった。このように本実施例で得られた育苗ポットの剛性はポリ乳酸のみを射出成形して得られた育苗ポットよりも高いことが示された。
【0153】
（育苗ポットからの肥料成分溶出量）
本実施例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ１．０１ｍｇ／Ｌおよび０．１２ｍｇ／Ｌだった。また比較のため、おからを混練せず、ポリ乳酸のみを射出成形して得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ０．０１ｍｇ／Ｌおよび０．００ｍｇ／Ｌ（検出されず）だった。このように本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本実施例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ１．０１ｍｇ／Ｌおよび０．１２ｍｇ／Ｌだった。また比較のため、おからを混練せず、ポリ乳酸のみを射出成形して得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ０．０１ｍｇ／Ｌおよび０．００ｍｇ／Ｌ（検出されず）だった。このように本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
【0154】
（生育促進効果の検証）
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリ乳酸のみを射出成形して得られた育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表３に基づいたトマトの生育状況評価は５だった。
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリ乳酸のみを射出成形して得られた育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表３に基づいたトマトの生育状況評価は５だった。
【0155】
（総合評価）
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
以上の結果から、育苗ポットの外観、強伸度、肥料成分溶出および植物の生育状況のいずれも基準に適合したため、本実施例の総合評価は適であった。
【0156】
〔比較例１〕
（樹脂とおから）
本比較例における樹脂には、実施例１と同様のものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本比較例で用いたおからの油分含有率は１４重量％だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は１９２μｍだった。
（樹脂とおから）
本比較例における樹脂には、実施例１と同様のものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本比較例で用いたおからの油分含有率は１４重量％だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は１９２μｍだった。
【0157】
（おからと樹脂との混合）
本比較例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が９０重量％となるように混合した以外は実施例１と同様の方法で行った。
本比較例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が９０重量％となるように混合した以外は実施例１と同様の方法で行った。
【0158】
（おから混練樹脂ペレットの作製）
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
【0159】
（育苗ポットペレットへの射出成形）
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットの作製を試みたが、ショートショットが頻発し、設計通りに育苗ポットを成形できなかった。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットの作製を試みたが、ショートショットが頻発し、設計通りに育苗ポットを成形できなかった。
【0160】
本比較例では、射出成形機シリンダー２０ａ、２０ｂ、２０ｃおよび２０ｎの温度はそれぞれ１７５℃、１８０℃、１８０℃および１７０℃とし、また射出速度は９０ｍｌ／ｍｉｎとした。
【0161】
（育苗ポットの評価）
本比較例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
本比較例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
【0162】
（育苗ポットの外観評価）
育苗ポットについて外観評価について、本比較例ではショートショットが頻発し、設計通りに育苗ポットを成形できなかったため、その評価は１とした。
育苗ポットについて外観評価について、本比較例ではショートショットが頻発し、設計通りに育苗ポットを成形できなかったため、その評価は１とした。
【0163】
（育苗ポットの強度）
本比較例で得られた育苗ポットについて強伸度試験を行うために試料を切り出しそうとしたところ、容易に試料が破断したため、強伸度試験の測定は不可能だった。
本比較例で得られた育苗ポットについて強伸度試験を行うために試料を切り出しそうとしたところ、容易に試料が破断したため、強伸度試験の測定は不可能だった。
【0164】
（育苗ポットからの肥料成分溶出量）
本比較例では設計通りに育苗ポットを成形できなかったため、１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ４．１６ｍｇ／Ｌおよび０．４５ｍｇ／Ｌだった。このように実施例１で作製したポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比較して、蒸留水中のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度が高かったことから、本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本比較例では設計通りに育苗ポットを成形できなかったため、１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ４．１６ｍｇ／Ｌおよび０．４５ｍｇ／Ｌだった。このように実施例１で作製したポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比較して、蒸留水中のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度が高かったことから、本実施例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
【0165】
（生育促進効果の検証）
本比較例では設計通りに育苗ポットを成形できなかったため、生育促進効果の検証は不可能だった。
本比較例では設計通りに育苗ポットを成形できなかったため、生育促進効果の検証は不可能だった。
【0166】
（総合評価）
以上の結果から、おから混練割合が高すぎる場合には、射出成形による育苗ポット作製ができなかったため、本比較例の総合評価は不適であった。
以上の結果から、おから混練割合が高すぎる場合には、射出成形による育苗ポット作製ができなかったため、本比較例の総合評価は不適であった。
【0167】
〔比較例２〕
（樹脂とおから）
本比較例における樹脂は、実施例４で使用したものと同様のものを使用した。また、おからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本比較例で用いたおからはクロロホルムとメタノールを等量混合したクロロホルム／メタノール溶液に浸漬することで油分含有率は０重量％とした。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は１０６μｍだった。
（樹脂とおから）
本比較例における樹脂は、実施例４で使用したものと同様のものを使用した。また、おからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本比較例で用いたおからはクロロホルムとメタノールを等量混合したクロロホルム／メタノール溶液に浸漬することで油分含有率は０重量％とした。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は１０６μｍだった。
【0168】
（おからと樹脂との混合）
本比較例における樹脂とおからの混合については、実施例１と同様の方法で行った。
本比較例における樹脂とおからの混合については、実施例１と同様の方法で行った。
【0169】
（おから混練樹脂ペレットの作製）
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
【0170】
（育苗ポットペレットへの射出成形）
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。
【0171】
本比較例では、射出成形機シリンダー２０ａ、２０ｂ、２０ｃおよび２０ｎの温度はそれぞれ１７５℃、１８０℃、１８０℃および１７０℃とし、また射出速度は１２０ｍｌ／ｍｉｎとした。
【0172】
（育苗ポットの評価）
本比較例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
本比較例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
【0173】
（育苗ポットの外観評価）
本比較例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、おからが多い箇所、少ない箇所が目視で確認でき、かつ、おからの剥離も見られたことから、その評価は２だった。
本比較例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、おからが多い箇所、少ない箇所が目視で確認でき、かつ、おからの剥離も見られたことから、その評価は２だった。
【0174】
（育苗ポットの強度）
本比較例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ８．６ＭＰａ、８．２％および２８９．４ＭＰａだった。
このように、実施例４で用いたポリプロピレンフィルム裁断物のみの育苗ポットより降伏点応力や剛性が低下したことが示された。
本比較例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ８．６ＭＰａ、８．２％および２８９．４ＭＰａだった。
このように、実施例４で用いたポリプロピレンフィルム裁断物のみの育苗ポットより降伏点応力や剛性が低下したことが示された。
【0175】
（育苗ポットからの肥料成分溶出量）
本比較例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ３．５９ｍｇ／Ｌおよび０．３６ｍｇ／Ｌだった。このように、ポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットと比較して、本比較例で得られた育苗ポットでは、植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本比較例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ３．５９ｍｇ／Ｌおよび０．３６ｍｇ／Ｌだった。このように、ポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットと比較して、本比較例で得られた育苗ポットでは、植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
【0176】
（生育促進効果の検証）
本比較例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表３に基づいたトマトの生育状況評価は５だった。
本比較例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリプロピレンフィルム裁断物のみを射出成形して得られた育苗ポットと比べて茎が太さや植物の高さはいずれも優れており、表３に基づいたトマトの生育状況評価は５だった。
【0177】
（総合評価）
以上の結果から、おからから油分を除去した場合には、育苗ポットの成形性が悪く、降伏点応力や剛性が低下したことから、本比較例の総合評価は不適であった。
以上の結果から、おからから油分を除去した場合には、育苗ポットの成形性が悪く、降伏点応力や剛性が低下したことから、本比較例の総合評価は不適であった。
【0178】
〔比較例３〕
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、実施例１と同様のものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は１２重量％だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は１５１μｍだった。
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、実施例１と同様のものを使用した。また、豆腐の製造工程で発生するおからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を１０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は１２重量％だった。さらにおからを光学顕微鏡により観察したところ、平均粒径は１５１μｍだった。
【0179】
（おからと樹脂との混合）
本比較例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が７重量％となるように混合した以外は実施例１と同様の方法で行った。
本比較例における樹脂とおからの混合については、おから混練割合が７重量％となるように混合した以外は実施例１と同様の方法で行った。
【0180】
（おから混練樹脂ペレットの作製）
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
おから混練樹脂ペレットの作製における、混練、冷却、裁断の各操作については実施例１と同様の方法で行った。
【0181】
（育苗ポットペレットへの射出成形）
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。
得られたおから混練樹脂ペレットを用いた射出成形による育苗ポット作製について、射出成形機は実施例１と同様のものを使用し、図５に示すような外観の育苗ポットを作製した。
【0182】
本実施例では、射出成形機シリンダー２０ａ、２０ｂ、２０ｃおよび２０ｎの温度はそれぞれ１７５℃、１８０℃、１８０℃および１７０℃とし、また射出速度は１００ｍｌ／ｍｉｎとした。
【0183】
（育苗ポットの評価）
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
本実施例で得られた育苗ポットの強度評価、育苗ポットからの肥料成分溶出評価および生育促進効果の検証はいずれも実施例１と同様の方法で行った。
【0184】
（育苗ポットの外観評価）
本比較例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
本比較例で得られた育苗ポットについて外観評価を行ったところ、その評価は５だった。
【0185】
（育苗ポットの強度）
本比較例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ１８．２ＭＰａ、１９．２％および２４６．７ＭＰａだった。このように、実施例１で行ったポリブチレンサクシネートのみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した強伸度試験試料に比べてわずかに降伏点応力が大きく、また剛性が高いことが示された。
本比較例で得られた育苗ポットより切り出した１０枚の試料についてそれぞれ強伸度試験を行ったところ、降伏点応力、降伏点伸度およびヤング率の平均値はそれぞれ１８．２ＭＰａ、１９．２％および２４６．７ＭＰａだった。このように、実施例１で行ったポリブチレンサクシネートのみを射出成形して得られた育苗ポットより切り出した強伸度試験試料に比べてわずかに降伏点応力が大きく、また剛性が高いことが示された。
【0186】
（育苗ポットからの肥料成分溶出量）
本比較例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ０．７５ｍｇ／Ｌおよび０．０７ｍｇ／Ｌだった。このように実施例１で作製したポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比較して、蒸留水中のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度が高いことから、本比較例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
本比較例で得られた育苗ポット１ｇを１００ｍｌの蒸留水に２５℃で１時間浸漬したところ、蒸留水のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度はそれぞれ０．７５ｍｇ／Ｌおよび０．０７ｍｇ／Ｌだった。このように実施例１で作製したポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比較して、蒸留水中のカリウムイオンおよびリン酸イオン濃度が高いことから、本比較例で得られた育苗ポットを用いることで植物の生育中に肥料成分が培養土といった生育土壌中に溶出することが示された。
【0187】
（生育促進効果の検証）
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比べて同等だった。このため、表３に基づいたトマトの生育状況評価は３とした。
本実施例で得られた育苗ポットを用いてトマトの栽培を行ったところ、ポリブチレンサクシネートのみの育苗ポットと比べて同等だった。このため、表３に基づいたトマトの生育状況評価は３とした。
【0188】
（総合評価）
以上の結果から、おからの混練量が少ない場合には生育促進効果が見られなかった。このため、本比較例の総合評価は不適であった。
以上の結果から、おからの混練量が少ない場合には生育促進効果が見られなかった。このため、本比較例の総合評価は不適であった。
【0189】
実施例１～７および比較例１～３で行ったおから混練樹脂ペレットおよび育苗ポット作製条件を表４に、また得られた育苗ポットの外観評価、強度評価、肥料成分（カリウム、リン酸）溶出量および植物生育促進効果の総合評価を表５にまとめて示した。
【0190】
【表4】
【0191】
【表5】
【0192】
[実施例８]
おから混練樹脂中の樹脂の分子量の変化
おから混練樹脂中の樹脂の分子量の変化
【0193】
おから混練樹脂の調製
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、ポリブチレンサクシネート（PTT MCC Biochem社製、BioPBS FZ71）ペレットを使用した。また、おからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を２０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は９重量％だった。さらにおからはボールミルにより平均粒径７５μｍに粉砕したものを使用した。
（樹脂とおから）
本実施例における樹脂には、ポリブチレンサクシネート（PTT MCC Biochem社製、BioPBS FZ71）ペレットを使用した。また、おからについては、８０℃に設定した乾燥機内に設置し、水分率を２０重量％としたものを使用した。なお、本実施例で用いたおからの油分含有率は９重量％だった。さらにおからはボールミルにより平均粒径７５μｍに粉砕したものを使用した。
【0194】
（混合工程）
本実施例の樹脂とおからとを、おからの混練割合が２０重量％または３０重量％となるように混合し、ロータリー撹拌機を用いて回転速度を１ｒｐｍ、（V1+V2）／Vを０．８として１０分間混合工程を行った。
本実施例の樹脂とおからとを、おからの混練割合が２０重量％または３０重量％となるように混合し、ロータリー撹拌機を用いて回転速度を１ｒｐｍ、（V1+V2）／Vを０．８として１０分間混合工程を行った。
【0195】
（混練工程）
樹脂とおからの混練は、例えば、図１のような混練機を用いた。本実施例ではヒーター５ａ、５ｂ、５ｃおよび５ｎの設定温度はそれぞれ１６５℃、１７０℃、１７０℃および１６０℃、スクリュー回転数は５０ｒｐｍとした。なお、吐出口の直径は２０ｍｍとした。
樹脂とおからの混練は、例えば、図１のような混練機を用いた。本実施例ではヒーター５ａ、５ｂ、５ｃおよび５ｎの設定温度はそれぞれ１６５℃、１７０℃、１７０℃および１６０℃、スクリュー回転数は５０ｒｐｍとした。なお、吐出口の直径は２０ｍｍとした。
【0196】
（冷却工程）
混練工程において混練機吐出口より出てきたロッド状のおから混練樹脂は冷却工程で冷却し、固化した。本実施例では、ロッド状のおから混練樹脂を－５℃に冷却した冷却ブロックに接触させることで冷却し、また冷却距離は１０ｍとした。
混練工程において混練機吐出口より出てきたロッド状のおから混練樹脂は冷却工程で冷却し、固化した。本実施例では、ロッド状のおから混練樹脂を－５℃に冷却した冷却ブロックに接触させることで冷却し、また冷却距離は１０ｍとした。
【0197】
（裁断工程）
冷却工程で固化したロッド状のおから混練樹脂はペレタイザーにより１０ｍｍ間隔で裁断し、おから混練樹脂ペレットを得た。
冷却工程で固化したロッド状のおから混練樹脂はペレタイザーにより１０ｍｍ間隔で裁断し、おから混練樹脂ペレットを得た。
【0198】
分子量の測定
（サンプル調製）
おから混練樹脂１０ｍｇをクロロホルム（関東化学（株）製）１０ｍＬに溶解し、メンブランフィルター（ＰＴＦＥ製、０．５０ｕｍ）でろ過したものについて、PBSの分子量を分析した。サンプルの分子量分布測定結果はポリスチレン換算で算出した。
（分析条件）
分析装置：ゲル浸透クロマトグラフ分析装置
（ＤＧＵ－２０Ａ３ ／ ＬＣ－２０ＡＤ ／ ＣＢＭ－２０Ａ ／ ＳＩＬ－２０ＡＨＴ ／ ＣＴＯ－２０ＡＣ ／ ＳＰＤ－Ｍ２０Ａ ／ ＲＩＤ－１０Ａ ／ ＦＲＣ－１０Ａ， （株）島津製作所製）
標準物質：Ｓｈｏｄｅｘ ＳＴＡＮＤＡＲＤ
（Ｔｙｐｅ：ＳＭ－１０５， ピークトップ分子量：１１５０， ２９７０， ６３２０， １９５００， ４５１００， １３９０００， ２７００００， ７３００００， １３９００００， ２３８００００， 昭和電工（株）製）
試料導入量：２０ ｕＬ
移動相：クロロホルム
流量：１ ｍＬ ／ ｍｉｎ
カラム：Ｓｈｏｄｅｘ ＧＰＣ Ｋ－８０６Ｍ（３００ ｍｍ×８．０ ｍｍＩ．Ｄ．）
カラム温度：４０ ℃
検出器：示差屈折率検出器（ＲＩＤ）
結果を以下に示す。
（サンプル調製）
おから混練樹脂１０ｍｇをクロロホルム（関東化学（株）製）１０ｍＬに溶解し、メンブランフィルター（ＰＴＦＥ製、０．５０ｕｍ）でろ過したものについて、PBSの分子量を分析した。サンプルの分子量分布測定結果はポリスチレン換算で算出した。
（分析条件）
分析装置：ゲル浸透クロマトグラフ分析装置
（ＤＧＵ－２０Ａ３ ／ ＬＣ－２０ＡＤ ／ ＣＢＭ－２０Ａ ／ ＳＩＬ－２０ＡＨＴ ／ ＣＴＯ－２０ＡＣ ／ ＳＰＤ－Ｍ２０Ａ ／ ＲＩＤ－１０Ａ ／ ＦＲＣ－１０Ａ， （株）島津製作所製）
標準物質：Ｓｈｏｄｅｘ ＳＴＡＮＤＡＲＤ
（Ｔｙｐｅ：ＳＭ－１０５， ピークトップ分子量：１１５０， ２９７０， ６３２０， １９５００， ４５１００， １３９０００， ２７００００， ７３００００， １３９００００， ２３８００００， 昭和電工（株）製）
試料導入量：２０ ｕＬ
移動相：クロロホルム
流量：１ ｍＬ ／ ｍｉｎ
カラム：Ｓｈｏｄｅｘ ＧＰＣ Ｋ－８０６Ｍ（３００ ｍｍ×８．０ ｍｍＩ．Ｄ．）
カラム温度：４０ ℃
検出器：示差屈折率検出器（ＲＩＤ）
結果を以下に示す。
【表6】
【0199】
以上の表４および表５に示した結果から、おからを混練した育苗ポットは強度を維持しながら植物の生育を促進することができる。これにより、農作物の収量増加だけでなく、樹脂使用量の削減や、これまで廃棄されてきたおからの有効利活用にも資することができる。
【符号の説明】
【0200】
1 混練機ホッパー
２ 混練機シリンダー
３ 混練機スクリュー
４ 混練機吐出口
５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｎ ヒーター
６ 混練機制御部
７ 自動排気弁
８ ロッド状のおから樹脂混練物
９ 送り台
１０ 送風機
１１ 水槽
１２ 冷却ブロック
１３ ペレタイザー
１４ おから樹脂混練ペレット
１５ 射出成形機ホッパー
１６ 射出成形機シリンダー
１７ 射出成形機スクリュー
１８ａ 固定金型
１８ｂ 移動金型
１９ａ、１９ｂ、１９ｃ、１９ｎ ヒーター
２０ 射出成形機制御部
２ 混練機シリンダー
３ 混練機スクリュー
４ 混練機吐出口
５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｎ ヒーター
６ 混練機制御部
７ 自動排気弁
８ ロッド状のおから樹脂混練物
９ 送り台
１０ 送風機
１１ 水槽
１２ 冷却ブロック
１３ ペレタイザー
１４ おから樹脂混練ペレット
１５ 射出成形機ホッパー
１６ 射出成形機シリンダー
１７ 射出成形機スクリュー
１８ａ 固定金型
１８ｂ 移動金型
１９ａ、１９ｂ、１９ｃ、１９ｎ ヒーター
２０ 射出成形機制御部
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
