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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023043246
(43)【公開日】2023-03-29
(54)【発明の名称】外装工法及び外装構造
(51)【国際特許分類】
E04F 13/08 20060101AFI20230322BHJP
【ＦＩ】
E04F13/08 Z
【審査請求】未請求
【請求項の数】5
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2021150751
(22)【出願日】2021-09-16
【公序良俗違反の表示】
（特許庁注：以下のものは登録商標）
１．フォームタイ
(71)【出願人】
【識別番号】000150615
【氏名又は名称】株式会社長谷工コーポレーション
(71)【出願人】
【識別番号】000110860
【氏名又は名称】ニチハ株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100167117
【弁理士】
【氏名又は名称】打越 佑介
(72)【発明者】
【氏名】西村 進
(72)【発明者】
【氏名】長谷川 淳
(72)【発明者】
【氏名】越智 督夫
(72)【発明者】
【氏名】浅見 俊介
【テーマコード（参考）】
2E110
【Ｆターム（参考）】
2E110AA42
2E110AA47
2E110AB04
2E110AB22
2E110BA12
2E110CA04
2E110CC03
2E110CC06
2E110CC20
2E110DA16
2E110DC12
2E110GB02Z
2E110GB42Z
(57)【要約】 （修正有）
【課題】コンクリートに対して少なくとも所望の引き抜き荷重を発現する保持具で型枠を保持すると共に、型枠の取り外しから外装材の取り付けまで容易に施工できる外装工法及び外装構造を提供すること。
【解決手段】本外装工法は、型枠Ｆ，Ｆに打設したコンクリートＣに対し、コンクリートＣに囲まれる部位に段差部１１を有する棒状の第１保持具１と、型枠Ｆを貫通して第１保持具１に軸方向から連結される第２保持具２と、を備えた保持具Ｈで型枠Ｆ，Ｆを保持し、コンクリートＣの養生後に型枠Ｆ，Ｆと共に第２保持具２を第１保持具１から取り外し、第２保持具２を再び第１保持具１に軸方向から連結し、連結した第２保持具２に下地材Ｕを介して間接的に図示しない外装材を取り付ける。
【選択図】図１
【解決手段】本外装工法は、型枠Ｆ，Ｆに打設したコンクリートＣに対し、コンクリートＣに囲まれる部位に段差部１１を有する棒状の第１保持具１と、型枠Ｆを貫通して第１保持具１に軸方向から連結される第２保持具２と、を備えた保持具Ｈで型枠Ｆ，Ｆを保持し、コンクリートＣの養生後に型枠Ｆ，Ｆと共に第２保持具２を第１保持具１から取り外し、第２保持具２を再び第１保持具１に軸方向から連結し、連結した第２保持具２に下地材Ｕを介して間接的に図示しない外装材を取り付ける。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
型枠に打設したコンクリートに対する外装工法であって、
前記コンクリートに囲まれる部位に段差部を有する第１保持具と、型枠を貫通して第１保持具に軸方向から連結される第２保持具と、を備えた保持具で型枠を保持し、
コンクリートの養生後に型枠と共に第２保持具を第１保持具から取り外し、
第２保持具を再び第１保持具に軸方向から連結し、
連結した第２保持具に直接的又は間接的に外装材を取り付ける
ことを含む外装工法。
前記コンクリートに囲まれる部位に段差部を有する第１保持具と、型枠を貫通して第１保持具に軸方向から連結される第２保持具と、を備えた保持具で型枠を保持し、
コンクリートの養生後に型枠と共に第２保持具を第１保持具から取り外し、
第２保持具を再び第１保持具に軸方向から連結し、
連結した第２保持具に直接的又は間接的に外装材を取り付ける
ことを含む外装工法。
【請求項2】
第１保持具は、セパレータと、セパレータに装着するジョイント材と、を備え、
ジョイント材は、セパレータと第２保持具とを連結させるジョイント本体部と、ジョイント本体部から外側に延出するジョイントフランジ部と、を有し、
第１保持具の段差部は、セパレータとジョイント本体部との径差及びジョイント本体部とジョイントフランジ部との径差である
ことを含む請求項１に記載の外装工法。
ジョイント材は、セパレータと第２保持具とを連結させるジョイント本体部と、ジョイント本体部から外側に延出するジョイントフランジ部と、を有し、
第１保持具の段差部は、セパレータとジョイント本体部との径差及びジョイント本体部とジョイントフランジ部との径差である
ことを含む請求項１に記載の外装工法。
【請求項3】
第２保持具は、軸材と、軸材に対して着脱自在なソケット材と、を備え、
軸材は、型枠を貫通してジョイント本体部と連結する軸本体部と、連結した状態でジョイント本体部の端部に当接するように軸本体部から外側に延出する軸フランジ部と、を有し、
ソケット材は、装着した状態でジョイントフランジ部に当接すると共にジョイント本体部から軸本体部に渡って挿着されるソケット本体部と、型枠に面するようにソケット本体部から外側に延出するソケットフランジ部と、を有し、
第２保持具を第１保持具から取り外した状態で、
第１保持具のうちジョイントフランジ部の外側面より内側がコンクリートに埋没し、外側がコンクリートから露出しており、
露出したジョイント本体部に軸本体部を再び連結し、
連結した軸本体部に直接的又は間接的に外装材を取り付ける
ことを含む請求項１又は２に記載の外装工法。
軸材は、型枠を貫通してジョイント本体部と連結する軸本体部と、連結した状態でジョイント本体部の端部に当接するように軸本体部から外側に延出する軸フランジ部と、を有し、
ソケット材は、装着した状態でジョイントフランジ部に当接すると共にジョイント本体部から軸本体部に渡って挿着されるソケット本体部と、型枠に面するようにソケット本体部から外側に延出するソケットフランジ部と、を有し、
第２保持具を第１保持具から取り外した状態で、
第１保持具のうちジョイントフランジ部の外側面より内側がコンクリートに埋没し、外側がコンクリートから露出しており、
露出したジョイント本体部に軸本体部を再び連結し、
連結した軸本体部に直接的又は間接的に外装材を取り付ける
ことを含む請求項１又は２に記載の外装工法。
【請求項4】
少なくともジョイント材には、防錆処理が施されている
ことを含む請求項２又は３に記載の外装工法。
ことを含む請求項２又は３に記載の外装工法。
【請求項5】
型枠に打設されたコンクリートに対する外装構造であって、
前記コンクリートに対する型枠保持用の保持具と、保持具を介して前記コンクリートに設置された外装材と、を備え、
保持具は、前記コンクリートに囲まれる部位に段差部を有する棒状の第１保持具と、第１保持具に軸方向から連結される第２保持具と、を備え、
第２保持具は、保持具で型枠を保持していない状態かつ第１保持具に連結された状態で外装材を直接的又は間接的に支持する
ことを特徴とする外装構造。
前記コンクリートに対する型枠保持用の保持具と、保持具を介して前記コンクリートに設置された外装材と、を備え、
保持具は、前記コンクリートに囲まれる部位に段差部を有する棒状の第１保持具と、第１保持具に軸方向から連結される第２保持具と、を備え、
第２保持具は、保持具で型枠を保持していない状態かつ第１保持具に連結された状態で外装材を直接的又は間接的に支持する
ことを特徴とする外装構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、例えば集合住宅の構造体を形成するコンクリートに対する外装工法及び外装構造に関する。
【背景技術】
【0002】
従来から、集合住宅等の建築物の構造体を形成する場合、生コンクリートの打設用として、一対の型枠板をセパレータ等で所定の間隔に保持した型枠を採用していた。具体的には、両端にＰコン又は座金をネジ止めしたセパレータを型枠板と略直交する向きに介在させると共に、型枠板にあけた孔を介してＰコンにフォームタイを締め付けてネジ止めすることで、打設したコンクリートの圧力に型枠が耐えられるようにしていた。
【0003】
そして特許文献１には、型枠を取り外した後、胴縁を用いずにタイルやＡＬＣパネルといった外壁材（以下「外装材」ともいう。）を取り付けるために、コンクリートの表面の凹凸の差を吸収する外装材用下地パネルの取り付けに関する技術が開示されている。詳細には、Ｐコンを取り外してコンクリートに刺さった状態のセパレータの端部にネジ止めした支持部材に対して角度変位自在な下地パネル取付部材を介して外装材用下地パネルを取り付けるというものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特開２００２－４５３９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
しかしながら特許文献１では、取り付けられた外装材用下地パネル及び外装材による引き抜き荷重の略全てがセパレータに集中するにも関わらず、支持部材の一方がセパレータの端部にネジ止めされるに過ぎず、他方はコンクリートから露出していることから、耐風圧に欠けるのみならず、コンクリートの厚さによってはセパレータが引き抜ける恐れがある。また支持部材は金属や合成樹脂などの一体成型品であり、Ｐコンの跡地であるコンクリートの凹部分に挿入されているに過ぎないため、コンクリートと支持部材との間から水分が浸入しやすく、セパレータが錆びてしまう恐れがある。
【0006】
一般的に、セパレータは型枠に対して６００ｍｍ等の間隔で配置されており、その総数は構造体の表面積に比例して増加するにも関わらず、Ｐコンの取り外し後に露出した端部を切断してコンクリート内に埋設したままであり、また外装材の取り付けにはコンクリートに別途アンカーを打ち込んでいることに鑑みると、セパレータを再利用して外装材を取り付けられたら、資材費の軽減や施工効率の向上が期待できる。
【0007】
しかしながら、特許文献１のように外装材の取り付けにセパレータを再利用していても、セパレータを含む型枠の保持具の構造及びこれに基づく施工方法によっては、セパレータの引き抜き荷重不足や腐食のおそれがある。そのため発明者等は創意工夫の末、所望の引き抜き荷重や耐食を発現する保持具で型枠を保持することで、これらをそのまま外装材の取り付けに再利用できる技術に辿り着いた。
【0008】
そこで本発明の目的は、コンクリートに対して少なくとも所望の引き抜き荷重を発現する保持具で型枠を保持すると共に、型枠の取り外しから外装材の取り付けまで容易に施工できる外装工法及び外装構造を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0009】
すなわち本発明は、型枠に打設したコンクリートに対する外装工法であって、上記コンクリートに囲まれる部位に段差部を有する第１保持具と、型枠を貫通して第１保持具に軸方向から連結される第２保持具と、を備えた保持具で型枠を保持し、コンクリートの養生後に型枠と共に第２保持具を第１保持具から取り外し、第２保持具を再び第１保持具に軸方向から連結し、連結した第２保持具に直接的又は間接的に外装材を取り付けることを含むことを特徴とする。
【0010】
「コンクリートに囲まれる部位」とは、第１保持具のうち打設されたコンクリートから圧力を受ける部位を意味し、上記部位が上記圧力を受ける方向は第１保持具の軸方向に対して少なくとも一方の垂直方向及び／又は水平方向である。「段差部」とは、第１保持部のうち高低差が生じている部位を意味し、数・高低差の度合い・軸方向の範囲を限定しない。「型枠を貫通して」とは、型枠にあけられた貫通孔を挿通することを意味する。「第１保持具」と「第２保持具」との連結は、容易に外れない限りあらゆる手法で行ってもよいが、容易に連結可能なネジ止めにて行うのが好ましい。「第２保持具に直接的又は間接的」のうち、「直接的」とは胴縁といった下地材を介していない状態、「間接的」とは上記下地材を介している状態を意味する。
【0011】
この構成によれば、第１保持部の段差部が食い込んだ状態でコンクリートが固まるため第１保持部の引き抜き荷重が向上し、第２保持具がコンクリートに埋め込まれず型枠を貫通して第１保持具に着脱自在であることから、コンクリートに埋まった状態の第１保持具に軸方向から連結して固定した第２保持具を外装材の取り付け用の治具として再び使えるため、第２保持具に直接的に外装材を取り付けやすく、また胴縁といった下地材を介して間接的に外装材を取り付けたりしやすい。
【0012】
第１保持具は、セパレータと、セパレータに装着するジョイント材と、を備え、ジョイント材は、セパレータと第２保持具とを連結させるジョイント本体部と、ジョイント本体部から外側に延出するジョイントフランジ部と、を有し、第１保持具の段差部は、セパレータとジョイント本体部との径差及びジョイント本体部とジョイントフランジ部との径差であることが望ましい。
【0013】
この構成によれば、ジョイント材を介してセパレータと第２保持具とを連結して容易に型枠を保持できるのみならず、ジョイント材に形成されたセパレータの外径より大きいジョイント本体部の外径及びジョイント本体部の外径より大きいジョイントフランジ部の外径により第１保持具の段差部が２つかつ段違いに形成されるため、セパレータに段差部を別途形成する必要はなく、所望の引き抜き荷重が得られる効果を期待できる。
【0014】
第２保持具は、軸材と、軸材に対して着脱自在なソケット材と、を備え、軸材は、型枠を貫通してジョイント本体部と連結する軸本体部と、連結した状態でジョイント本体部の端部に当接するように軸本体部から外側に延出する軸フランジ部と、を有し、ソケット材は、装着した状態でジョイントフランジ部に当接すると共にジョイント本体部から軸本体部に渡って挿着されるソケット本体部と、型枠に面するようにソケット本体部から外側に延出するソケットフランジ部と、を有し、第２保持具を第１保持具から取り外した状態で、第１保持具のうちジョイントフランジ部の外側面より内側がコンクリートに埋没し、外側がコンクリートから露出しており、露出したジョイント本体部に軸本体部を再び連結し、連結した軸本体部に直接的又は間接的に外装材を取り付けることが望ましい。
【0015】
この構成によれば、ジョイント材に対して軸フランジ部が軸方向の移動におけるストッパーになって軸本体部を介して軸材を所望の位置まで連結しやすく、ジョイント本体部と軸本体部との連結部分がソケット本体部で覆われ、かつ型枠の貫通孔がソケットフランジ部で内側から塞がれるため、軸材をコンクリートに接しない状態に維持できることから、軸材をジョイント材から取り外しやすく、ジョイントフランジ部の外側面より内側（コンクリート側）はコンクリートから圧力を受けるため所望の引き抜き荷重を得られやすく、ジョイント本体部の外側の端部がコンクリートから露出しているため軸本体部を再び連結しやすく、軸本体に対して外装材も取り付けやすい効果を期待できる。
【0016】
少なくともジョイント材には、防錆処理が施されていることが望ましい。「防錆処理」とは、例えば亜鉛・錫・アルミニウムの少なくとも２種類以上を含む合金コーティングであり、好ましくは３種類全てを含む合金コーティングであり、各成分の割合・コーティングの方法・コーティングの厚みは公知技術によるものでよく、また同等の防錆効果を得られる限りニッケルや銅によるメッキ処理でもよく、限定されない。
【0017】
この構成によれば、型枠の取り外し時及び外装材の取り付け時に露出しやすいジョイント材を腐食しにくくできることから、所望の引き抜き荷重を長期間維持しやすくできる効果を期待できる。ジョイント材以外に、軸材にも防錆処理が施されていると、ジョイント材の腐食対策も兼ねているため好ましい。
【0018】
また本発明は、型枠に打設されたコンクリートに対する外装構造であって、上記コンクリートに対する型枠保持用の保持具と、保持具を介して上記コンクリートに設置された外装材と、を備え、保持具は、上記コンクリートに囲まれる部位に段差部を有する棒状の第１保持具と、第１保持具に軸方向から連結される第２保持具と、を備え、第２保持具は、保持具で型枠を保持していない状態かつ第１保持具に連結された状態で外装材を直接的又は間接的に支持することが望ましい。
【発明の効果】
【0019】
すなわち本発明によれば、コンクリートに対して少なくとも所望の引き抜き荷重を発現する保持具で型枠を保持すると共に、型枠の取り外しから外装材の取り付けまで容易に施工できる効果を期待できる。
【図面の簡単な説明】
【0020】
【図1】本発明の一実施形態における外装工法に基づいて型枠を保持した状態図（Ａ）と、型枠の取り外し後に外装材を取り付けた状態図（Ｂ）である。
【図2】上記外装工法で採用する型枠の保持具の一部材の拡大側面図である。
【図3】上記外装工法で採用する型枠の保持具を構成する各部材の側面図である。
【図4】上記外装工法の流れ図（Ａ）～（Ｄ）である。
【発明を実施するための形態】
【0021】
図１～図４を参照しつつ、本発明の一実施形態における外装工法（以下「本外装工法」ともいう。）について説明する。これらの図において、複数個存在する同一の部位については、一つの部位のみに符番した部分もある。説明の便宜上、所定の部位やこの部位の引き出し線をかくれ線（破線）や想像線（二点鎖線）で示した部分もある。説明において、上方、下方、側方、垂直方向、水平方向等の向きを示す用語は、基本的に通常の建築物の構造を基準とし、これ以外を基準にする場合は適宜説明する。
【0022】
＜本外装工法の概要＞
本外装工法は、建築物の構造体を形成するコンクリートのうち、特に外壁を外装材で装飾したり仕上げたりする際に採用されるものである。「建築物」とは、例えば集合住宅・戸建住宅・仮設住宅・学校・病院・高齢者施設・障害者施設・各種商業施設であり、鉄筋コンクリート造・鉄筋鉄骨コンクリート造・鉄骨造・木造の一部に採用されたコンクリート造といった構造やサイズを限定しない。
本外装工法は、建築物の構造体を形成するコンクリートのうち、特に外壁を外装材で装飾したり仕上げたりする際に採用されるものである。「建築物」とは、例えば集合住宅・戸建住宅・仮設住宅・学校・病院・高齢者施設・障害者施設・各種商業施設であり、鉄筋コンクリート造・鉄筋鉄骨コンクリート造・鉄骨造・木造の一部に採用されたコンクリート造といった構造やサイズを限定しない。
【0023】
「外装材」は、雨・風・雪・太陽光・高熱・地震といった自然現象、火災・延焼といった災害から建築物を保護する役割及び機能を有するものであればよく、サイズ・素材・形状・意匠に限定はなく、具体的には窯業系・金属製・木製・樹脂製といった乾式工法によるサイディングが該当し、サイディングの取り付けに対するＬ型のアングル材（ブラケット材）やリップ溝形鋼といった胴縁で形成される下地材を含んでもよい。
【0024】
＜本外装工法に用いる部材や治具＞
図１に示すように、本外装工法は、型枠Ｆ，Ｆに打設したコンクリートＣに対し、コンクリートＣに囲まれる部位に段差部１１を有する棒状の第１保持具１と、型枠Ｆを貫通して第１保持具１に軸方向から連結される第２保持具２と、を備えた保持具Ｈで型枠Ｆ，Ｆを保持し、コンクリートＣの養生後に型枠Ｆ，Ｆと共に第２保持具２を第１保持具１から取り外し、第２保持具２を再び第１保持具１に軸方向から連結し、連結した第２保持具２に下地材Ｕを介して間接的に図示しない外装材を取り付ける。
図１に示すように、本外装工法は、型枠Ｆ，Ｆに打設したコンクリートＣに対し、コンクリートＣに囲まれる部位に段差部１１を有する棒状の第１保持具１と、型枠Ｆを貫通して第１保持具１に軸方向から連結される第２保持具２と、を備えた保持具Ｈで型枠Ｆ，Ｆを保持し、コンクリートＣの養生後に型枠Ｆ，Ｆと共に第２保持具２を第１保持具１から取り外し、第２保持具２を再び第１保持具１に軸方向から連結し、連結した第２保持具２に下地材Ｕを介して間接的に図示しない外装材を取り付ける。
【0025】
型枠Ｆ・コンクリートＣ・図示しない外装材は、従来技術によるものでよく、サイズ・素材・形状等を限定されず、型枠Ｆ，Ｆ同士の間隔は、コンクリートＣの厚み次第でよく、限定されない。下地材Ｕは、ブラケットＵ１と、ブラケットＵ１に取り付けられる横向きの胴縁Ｕ２と、胴縁Ｕ２に対して縦向きに取り付けられる胴縁Ｕ３と、を備えているが、これらに限定されず、例えば胴縁Ｕ２を備えていなくてもよい。
【0026】
段差部１１は、第１段差部１１ａと、第１段差部１１ａより高く位置する第２段差部１１ｂとの２つの段差を有するが、１つの段差でも３つ以上の段差でもよい。保持具Ｈの軸方向における第１段差部１１ａの位置及び第２段差部１１ｂの位置は、端部付近であるが、端部から中央の間であっても、中央付近であっても、端部付近と中央付近との両方であっても、端部から中央に渡った全てであってもよく、限定されない。第１段差部１１ａと第２段差部１１ｂとの間隔は、隣接していても、離れていてもよく、限定されない。段差部１１は、雄ネジ状に切られたネジの外径と谷の径との径差でもよい。
【0027】
＜第１保持具の概要＞
第１保持具１は、セパレータ１ａと、セパレータ１ａに装着するジョイント材１ｂと、を備えている。セパレータ１ａは、金属製の丸棒であり、従来技術によるものでよく、サイズ・素材・形状を限定されない。ジョイント材１ｂは、円筒状かつナット状に形成されており、ネジ切られたセパレータ１ａの端部にネジ止めされる。ジョイント材１ｂは、２個１セットでセパレータ１ａの両方の端部に装着されているが、所望の引き抜き荷重を得られる限り一方の端部のみに装着されてもよく、この場合は座金やＰコンが他方の端部には装着されてもよい。第１保持具１は、セパレータ１ａとジョイント材１ｂとを組み合わせたような形状に一体成形されたものでもよい。
第１保持具１は、セパレータ１ａと、セパレータ１ａに装着するジョイント材１ｂと、を備えている。セパレータ１ａは、金属製の丸棒であり、従来技術によるものでよく、サイズ・素材・形状を限定されない。ジョイント材１ｂは、円筒状かつナット状に形成されており、ネジ切られたセパレータ１ａの端部にネジ止めされる。ジョイント材１ｂは、２個１セットでセパレータ１ａの両方の端部に装着されているが、所望の引き抜き荷重を得られる限り一方の端部のみに装着されてもよく、この場合は座金やＰコンが他方の端部には装着されてもよい。第１保持具１は、セパレータ１ａとジョイント材１ｂとを組み合わせたような形状に一体成形されたものでもよい。
【0028】
＜ジョイント材の詳細＞
図２に示すように、ジョイント材１ｂは、セパレータ１ａと第２保持具２とを連結させる円筒状かつ内側が雌ネジ状のジョイント本体部１ｂｆと、ジョイント本体部１ｂｆから外側に延出する円状のジョイントフランジ部１ｂｓと、を有している。第１保持具１の第１段差部１１ａは、セパレータ１ａとジョイント本体部１ｂｆとの径差であり、第２段差部１１ｂは、ジョイント本体部１ｂｆとジョイントフランジ部１ｂｓとの径差である。
図２に示すように、ジョイント材１ｂは、セパレータ１ａと第２保持具２とを連結させる円筒状かつ内側が雌ネジ状のジョイント本体部１ｂｆと、ジョイント本体部１ｂｆから外側に延出する円状のジョイントフランジ部１ｂｓと、を有している。第１保持具１の第１段差部１１ａは、セパレータ１ａとジョイント本体部１ｂｆとの径差であり、第２段差部１１ｂは、ジョイント本体部１ｂｆとジョイントフランジ部１ｂｓとの径差である。
【0029】
ジョイント材１ｂの幅Ｗ１は、１０ｍｍ～５０ｍｍで、好ましくは１５ｍｍ～３５ｍｍで、より好ましくは２０ｍｍ～３０ｍｍであり、１０ｍｍより短いと所望の引き抜き荷重を得られにくく、５０ｍｍより長いとセパレータに取り付けにくく、部材コストも増加してしまうおそれがある。ジョイントフランジ部１ｂｓの幅Ｗ２は、１ｍｍ～５ｍｍであり、好ましくは１．５ｍｍ～４ｍｍであり、より好ましくは２ｍｍ～３ｍｍであり、１ｍｍより薄いと所望の引き抜き荷重を得られにくく、５ｍｍより厚くても引き抜き荷重の強弱に大差ないからである。第１保持具１の第１段差部１１ａに相当するセパレータ１ａとジョイント本体部１ｂｆとの径差ｄ１及び第２段差部１１ｂに相当するジョイント本体部１ｂｆとジョイントフランジ部１ｂｓとの径差ｄ２は、１ｍｍ～５ｍｍであり、好ましくは１．５ｍｍ～４．５ｍｍであり、より好ましくは２ｍｍ～４ｍであり、１ｍｍより短いと所望の引き抜き荷重を得られにくく、５ｍｍより長くても引き抜き荷重の強弱に大差ないからである。
【0030】
＜第２保持具の概要＞
図３に示すように、第２保持具２は、金属製の軸材２ａと、軸材に対して着脱自在な樹脂製のソケット材２ｂと、型枠Ｆを介して軸材２ａと連結する雌ネジ状のフォームタイ２ｃと、を備えている。軸材２ａは、型枠Ｆを貫通してジョイント本体部１ｂｆと連結する棒状かつ雄ネジ状の軸本体部２ａｆと、連結した状態でジョイント本体部１ｂｆの端部に当接するように軸本体部２ａｆから外側に延出する円状の軸フランジ部２ａｓと、を有する。ソケット材２ｂは、装着した状態でジョイントフランジ部１ｂｓに当接すると共にジョイント本体部１ｂｆから軸本体部２ａｆに渡って挿着される円筒状かつテーパ状のソケット本体部２ｂｆと、型枠Ｆに面するようにソケット本体部２ｂｆから外側に延出する円状のソケットフランジ部２ｂｓと、を有する。軸本体部２ａｆのうち軸フランジ部２ａｓよりジョイント材１ｂ側の長さ（ジョイント本体部１ｂｆとネジ止めされる部位の長さ）は、例えば軸材２ａの全長に対する４分の１～３分の１でもよく、所望の締結力を発現する程度であれば、限定されない。
図３に示すように、第２保持具２は、金属製の軸材２ａと、軸材に対して着脱自在な樹脂製のソケット材２ｂと、型枠Ｆを介して軸材２ａと連結する雌ネジ状のフォームタイ２ｃと、を備えている。軸材２ａは、型枠Ｆを貫通してジョイント本体部１ｂｆと連結する棒状かつ雄ネジ状の軸本体部２ａｆと、連結した状態でジョイント本体部１ｂｆの端部に当接するように軸本体部２ａｆから外側に延出する円状の軸フランジ部２ａｓと、を有する。ソケット材２ｂは、装着した状態でジョイントフランジ部１ｂｓに当接すると共にジョイント本体部１ｂｆから軸本体部２ａｆに渡って挿着される円筒状かつテーパ状のソケット本体部２ｂｆと、型枠Ｆに面するようにソケット本体部２ｂｆから外側に延出する円状のソケットフランジ部２ｂｓと、を有する。軸本体部２ａｆのうち軸フランジ部２ａｓよりジョイント材１ｂ側の長さ（ジョイント本体部１ｂｆとネジ止めされる部位の長さ）は、例えば軸材２ａの全長に対する４分の１～３分の１でもよく、所望の締結力を発現する程度であれば、限定されない。
【0031】
次に図４を参照しつつ、本外装工法の各工程における手順及び期待できる効果について説明する。
【0032】
＜本外装工法の手順＞
図４（Ａ）に示すように、まずジョイント材１ｂのジョイント本体部１ｂｆの両側からネジ止めしてセパレータ１ａと軸材２ａの軸本体部２ａｆの一方とを連結する。この状態で、ジョイント本体部１ｂｆと軸フランジ部２ａｓとは当接している。次に軸本体部２ａｆのもう一方をソケット材２ｂのソケット本体部２ｂｆに挿入しつつ、型枠Ｆの貫通孔に対して型枠Ｆの内側から貫通させる。最後に型枠Ｆの外側からフォームタイ２ｃと軸本体部２ａｆのもう一方とをネジ止めして締め付ける。
図４（Ａ）に示すように、まずジョイント材１ｂのジョイント本体部１ｂｆの両側からネジ止めしてセパレータ１ａと軸材２ａの軸本体部２ａｆの一方とを連結する。この状態で、ジョイント本体部１ｂｆと軸フランジ部２ａｓとは当接している。次に軸本体部２ａｆのもう一方をソケット材２ｂのソケット本体部２ｂｆに挿入しつつ、型枠Ｆの貫通孔に対して型枠Ｆの内側から貫通させる。最後に型枠Ｆの外側からフォームタイ２ｃと軸本体部２ａｆのもう一方とをネジ止めして締め付ける。
【0033】
図４（Ｂ）に示すように、型枠Ｆを保持具Ｈで保持した状態で、コンクリートＣを型枠Ｆに打設する。セパレータ１ａ、ジョイント材１ｂ、及びソケット材２ｂの一部は、コンクリートＣから圧力を受けている。ソケットフランジ部２ｂｓは、型枠Ｆの内側に面している。
【0034】
図４（Ｃ）に示すように、コンクリートＣを養生した状態で、図４（Ｂ）に示すフォームタイ２Ｃを軸材２ａから取り外し、次いで型枠Ｆ及びソケット材２ｂを軸材２ａから取り外す。ソケット材２ｂは、軸材２ａに対して挿通自在であることから、コンクリートＣの圧力を受けていても比較的容易に取り外せる。ソケット材２ｂの取り外し後、軸材２ａをジョイント材１ｂから取り外す。軸材２ａは、ソケット材２ｂに覆われてコンクリートＣに接していないため、容易に取り外せる。ソケット材２ｂを取り外した状態で、ジョイントフランジ部１ｂｓより外側に位置するジョイント本体部１ｂｆの一部が露出し、ジョイントフランジ部１ｂｓ及びジョイント本体部１ｂｆの一部がコンクリートＣに埋没している。この状態で、図２に示す第１段差部１１ａ及び第２段差部１１ｂは、コンクリートＣから圧力を受けている。
【0035】
図４（Ｄ）に示すように、露出したジョイント本体部１ｂｆに軸材２ａを再びネジ止めし、軸材２ａに対して下地材Ｕを取り付ける。具体的には軸材２ａを介してブラケットＵ１をコンクリートＣに固定し、次にブラケットＵ１に対して横向きの胴縁Ｕ２をコンクリートＣに沿って固定し、さらに胴縁Ｕ２に対して縦向きの胴縁Ｕ３を固定する。
【0036】
＜本外装工法で期待できる効果＞
すなわち本外装工法によれば、図２に示す第１段差部１１ａ及び第２段差部１１ｂが食い込んだ状態でコンクリートＣが固まるためセパレータ１ａ及びジョイント材１ｂの引き抜き荷重が向上し、軸材２ａがコンクリートＣに埋め込まれず型枠Ｆを貫通してジョイント材１ｂに着脱自在であることから、コンクリートＣに埋まった状態のジョイント材１ｂに軸方向から連結して固定した軸材２ａを、下地材Ｕを含む外装材の取り付け用の治具として再び使えるため、軸材２ａにブラケットＵ１や胴縁Ｕ２，Ｕ３といった下地材Ｕを介して間接的に外装材を取り付けたりしやすい効果を期待できる。なお一般的に型枠Ｆを保持するセパレータ１ａは６００ｍｍピッチ配置されることから、任意の位置に外装材を取り付けられるが、セパレータ１ａがなく軸材２ａを取り付けられない箇所には、別途アンカーを打ち込んでもよい。
すなわち本外装工法によれば、図２に示す第１段差部１１ａ及び第２段差部１１ｂが食い込んだ状態でコンクリートＣが固まるためセパレータ１ａ及びジョイント材１ｂの引き抜き荷重が向上し、軸材２ａがコンクリートＣに埋め込まれず型枠Ｆを貫通してジョイント材１ｂに着脱自在であることから、コンクリートＣに埋まった状態のジョイント材１ｂに軸方向から連結して固定した軸材２ａを、下地材Ｕを含む外装材の取り付け用の治具として再び使えるため、軸材２ａにブラケットＵ１や胴縁Ｕ２，Ｕ３といった下地材Ｕを介して間接的に外装材を取り付けたりしやすい効果を期待できる。なお一般的に型枠Ｆを保持するセパレータ１ａは６００ｍｍピッチ配置されることから、任意の位置に外装材を取り付けられるが、セパレータ１ａがなく軸材２ａを取り付けられない箇所には、別途アンカーを打ち込んでもよい。
【0037】
さらにジョイント材１ｂを介してセパレータ１ａと軸材２ａとを連結して容易に型枠Ｆを保持できるのみならず、ジョイント材１ｂに形成されたセパレータ１ａの外径より大きいジョイント本体部１ｂｆの外径及びジョイント本体部１ｂｆの外径より大きいジョイントフランジ部１ｂｓの外径により第１段差部１１ａ及び第２段差部１１ｂが２つかつ段違いに形成されるため、セパレータ１ａを段差状に別途形成する必要はなく、所望の引き抜き荷重が得られる効果を期待できる。
【0038】
さらにジョイント材１ｂに対して軸フランジ部２ａｓが軸方向の移動におけるストッパーになって軸本体部２ａｂを介して軸材２を所望の位置まで連結しやすく、ジョイント本体部１ｂｆと軸本体部２ａｆとの連結部分がソケット本体部２ｂｆで覆われ、かつ型枠Ｆの貫通孔がソケットフランジ部２ｂｓで内側から塞がれるため、軸材２をコンクリートＣに接しない状態に維持できることから、軸材２をジョイント材１ｂから取り外しやすく、ジョイントフランジ部１ｂｓの外側面よりコンクリートＣ側はコンクリートＣから圧力を受けるため所望の引き抜き荷重を得られやすく、ジョイント本体部１ｂｆの外側の端部がコンクリートＣから露出しているため軸本体部２ａｆを再び連結しやすく、軸本体２ａｆに対して外装材も取り付けやすい効果を期待できる。
【実施例0039】
次に本外装工法で採用する型枠の保持具のうちセパレータとジョイント材との組み合わせによる引抜耐力に関する性能試験（以下「第１性能試験」ともいう。）、ジョイント材と軸材との耐腐食性に関する性能試験（以下「第２性能試験」ともいう。）について説明する。
【0040】
＜セパレータの仕様等＞
第１性能試験で用いるセパレータの材質、寸法は以下のとおりである。
・材質：ＮＯＳ４５（日本製鉄規格）
・寸法：直径＝６．８±０．５ｍｍ、インチねじ＝Ｗ５／１６以上
第１性能試験で用いるセパレータの材質、寸法は以下のとおりである。
・材質：ＮＯＳ４５（日本製鉄規格）
・寸法：直径＝６．８±０．５ｍｍ、インチねじ＝Ｗ５／１６以上
【0041】
＜ジョイント材の仕様等＞
第１性能試験及び第２性能試験で用いるジョイント材（図２参照）の材質、防錆処理、寸法は以下のとおりである。
〇材質：冷間圧造用炭素鋼 ＳＷＲＣＨ
〇防錆処理：亜鉛、錫、及びアルミニウムの合金コーティング(膜厚５μｍ)
〇寸法：図２に示すＷ１＝２２ｍｍ、Ｗ２＝２．５ｍｍ、ジョイント本体部の外径＝１２ｍｍ、ジョイントフランジ部の外径＝１８ｍｍ、ジョイント本体部の双方の端部からジョイントフランジ部までの距離＝１３．５ｍｍ及び６ｍｍ、インチねじ＝Ｗ５／１６以上
第１性能試験及び第２性能試験で用いるジョイント材（図２参照）の材質、防錆処理、寸法は以下のとおりである。
〇材質：冷間圧造用炭素鋼 ＳＷＲＣＨ
〇防錆処理：亜鉛、錫、及びアルミニウムの合金コーティング(膜厚５μｍ)
〇寸法：図２に示すＷ１＝２２ｍｍ、Ｗ２＝２．５ｍｍ、ジョイント本体部の外径＝１２ｍｍ、ジョイントフランジ部の外径＝１８ｍｍ、ジョイント本体部の双方の端部からジョイントフランジ部までの距離＝１３．５ｍｍ及び６ｍｍ、インチねじ＝Ｗ５／１６以上
【0042】
＜軸材の仕様等＞
第２性能試験で用いる軸材（図３参照）の材質、防錆処理、寸法は以下のとおりである。
〇材質：冷間圧造用炭素鋼 ＳＷＲＣＨ
〇防錆処理：亜鉛、錫、及びアルミニウムの合金コーティング(膜厚５μｍ)
〇寸法：インチねじ＝Ｗ５／１６以上
第２性能試験で用いる軸材（図３参照）の材質、防錆処理、寸法は以下のとおりである。
〇材質：冷間圧造用炭素鋼 ＳＷＲＣＨ
〇防錆処理：亜鉛、錫、及びアルミニウムの合金コーティング(膜厚５μｍ)
〇寸法：インチねじ＝Ｗ５／１６以上
【0043】
＜セパレータの引張強度試験概要＞
第１性能試験で用いるセパレータの引張強度試験の目的、試験体、試験方法、測定・算定・観察項目は以下のとおりである。
〇目的：本外装工法に採用するセパレータそのものの引張強度及びひずみを確認し、ジョイント材の引抜試験結果の比較例とすること。
〇試験体：長さ１５０ｍｍのセパレータの両端にジョイント材を取り付け、ジョイント材の外側に万能試験機のチャックつかみ部分として丸セパストロングを取り付けた。なおジョイント材と丸セパストロングとの境界を「谷溝部分」と定義する。
〇試験方法：ＪＩＳ Ｚ ２２４１「金属材料引張試験方法」に準拠し、３本のセパレータに対して行うものとする。
〇測定・算定・観察項目：引張荷重（万能試験機の荷重計から得られた値）の平均値，引張荷重とひずみ（セパレータの中央位置に貼り付けたひずみゲージからアナログ出力された値を静ひずみ測定器でＡＤ変換した値）との関係から得られるヤング係数の平均値，破断位置
第１性能試験で用いるセパレータの引張強度試験の目的、試験体、試験方法、測定・算定・観察項目は以下のとおりである。
〇目的：本外装工法に採用するセパレータそのものの引張強度及びひずみを確認し、ジョイント材の引抜試験結果の比較例とすること。
〇試験体：長さ１５０ｍｍのセパレータの両端にジョイント材を取り付け、ジョイント材の外側に万能試験機のチャックつかみ部分として丸セパストロングを取り付けた。なおジョイント材と丸セパストロングとの境界を「谷溝部分」と定義する。
〇試験方法：ＪＩＳ Ｚ ２２４１「金属材料引張試験方法」に準拠し、３本のセパレータに対して行うものとする。
〇測定・算定・観察項目：引張荷重（万能試験機の荷重計から得られた値）の平均値，引張荷重とひずみ（セパレータの中央位置に貼り付けたひずみゲージからアナログ出力された値を静ひずみ測定器でＡＤ変換した値）との関係から得られるヤング係数の平均値，破断位置
【0044】
＜ジョイント材の引抜試験概要＞
第１性能試験で用いるジョイント材の引抜試験の目的、試験体、試験方法、測定・算定・観察項目は以下のとおりである。
〇目的：本外装工法に採用するセパレータとジョイント材との組み合わせよる引張強度及びひずみを確認し、セパレータの引張強度試験結果と対比し、この組み合わせから得られる外装材に対する引抜耐力の優位性を実証する。
〇試験体：試験用コンクリートの中央かつ厚さ方向に、一方の端部にジョイント材を取り付けた長さ１７０ｍｍのセパレータを埋め込む。試験用コンクリートとジョイント材及びセパレータの位置関係は、図４に準拠するものとする。埋め込んだ状態で、試験用コンクリートの厚みの中央に位置するようにひずみゲージをセパレータに取り付けてある。試験用コンクリートの幅は３５０ｍｍ四方、厚さは５０ｍｍ，１００ｍｍ，１２５ｍｍとする。
〇試験方法：センターホール式油圧ジャッキ（オックスジャッキ社製、ＳＬＰ－１０５Ｌ、揚量１００ｋＮ、ストローク５０ｍｍ）を用いて試験体上面に設置したＨ鋼反力台からセパレータを引っ張る。試験体とＨ鋼反力台の間には、中心に有効水平投影面積（コーン破壊想定面積）以上の穴を設けた鋼板（ＰＬ１２）を挟み、試験体自体に曲げ応力が働かないようにしてある。
〇測定・算定・観察項目：引張荷重｛センターホール式荷重計（東京測器研究所製、ＫＣＭ－２００ｋＮＡ、容量２００ｋＭ）から得られた値｝，引張荷重とひずみ（セパレータの中央位置に貼り付けたひずみゲージからアナログ出力された値を静ひずみ測定器でＡＤ変換した値）との関係から得られるヤング係数の平均値，試験終局時の破壊形状
第１性能試験で用いるジョイント材の引抜試験の目的、試験体、試験方法、測定・算定・観察項目は以下のとおりである。
〇目的：本外装工法に採用するセパレータとジョイント材との組み合わせよる引張強度及びひずみを確認し、セパレータの引張強度試験結果と対比し、この組み合わせから得られる外装材に対する引抜耐力の優位性を実証する。
〇試験体：試験用コンクリートの中央かつ厚さ方向に、一方の端部にジョイント材を取り付けた長さ１７０ｍｍのセパレータを埋め込む。試験用コンクリートとジョイント材及びセパレータの位置関係は、図４に準拠するものとする。埋め込んだ状態で、試験用コンクリートの厚みの中央に位置するようにひずみゲージをセパレータに取り付けてある。試験用コンクリートの幅は３５０ｍｍ四方、厚さは５０ｍｍ，１００ｍｍ，１２５ｍｍとする。
〇試験方法：センターホール式油圧ジャッキ（オックスジャッキ社製、ＳＬＰ－１０５Ｌ、揚量１００ｋＮ、ストローク５０ｍｍ）を用いて試験体上面に設置したＨ鋼反力台からセパレータを引っ張る。試験体とＨ鋼反力台の間には、中心に有効水平投影面積（コーン破壊想定面積）以上の穴を設けた鋼板（ＰＬ１２）を挟み、試験体自体に曲げ応力が働かないようにしてある。
〇測定・算定・観察項目：引張荷重｛センターホール式荷重計（東京測器研究所製、ＫＣＭ－２００ｋＮＡ、容量２００ｋＭ）から得られた値｝，引張荷重とひずみ（セパレータの中央位置に貼り付けたひずみゲージからアナログ出力された値を静ひずみ測定器でＡＤ変換した値）との関係から得られるヤング係数の平均値，試験終局時の破壊形状
【0045】
なお「試験終局時の破壊形状」とは、セパレータ破断（セパレータに掛かる引張力によりセパレータ自身が破断する現象），ジョイント材破壊（ジョイント材本体とセパレータのネジ状の接続部分が破壊してセパレータが抜ける現象），コーン状破壊（セパレータの引抜きによりコンクリートが斜め引張破壊を生じる現象。破壊部分は通常、ジョイント材フランジ部より４５°程度の傾きを持った円錐状となる），コンクリートの割裂破壊（主にへりあき部分で見られる破壊であり、へりあき寸法が小さい場合や引抜対象の埋込深さが深い場合に母体のコンクリートが割れてしまう現象）が該当する。破壊形状は多数存在し、これらの破壊形式のいくつかが複合して生じる場合もあるが、通常は１つの破壊が先行してその時点で引抜荷重が決定される。
【0046】
＜試験用コンクリートの仕様等＞
第１性能試験用コンクリートの使用材料、調合は以下のとおりである。
〇使用材料：セメント（普通ポルトランドセメント、三菱マテリアル社製、密度３．１６ｋｇ／ｍ３、細骨材（砂、表乾密度２．６ｇ／ｃｍ３、粗粒率２．５）、粗骨材（石灰砕石２００５、表面密度２．７２ｇ／ｃｍ３、実積率６０％）、練混ぜ水（地下水）、混和剤（高性能ＡＥ減水剤標準型（１種、フローリック社製ＳＦ５００Ｓ）
〇調合：水セメント比（４８．２％）、スランプ（１８ｃｍ）、空気量（４．５％）、Ｓ／ａ（４８．３％）、単位量（ｋｇ／ｍ３）あたりの水１７０，セメント３５３，細骨材８４５，粗骨材９４７，混和剤３．５３
第１性能試験用コンクリートの使用材料、調合は以下のとおりである。
〇使用材料：セメント（普通ポルトランドセメント、三菱マテリアル社製、密度３．１６ｋｇ／ｍ３、細骨材（砂、表乾密度２．６ｇ／ｃｍ３、粗粒率２．５）、粗骨材（石灰砕石２００５、表面密度２．７２ｇ／ｃｍ３、実積率６０％）、練混ぜ水（地下水）、混和剤（高性能ＡＥ減水剤標準型（１種、フローリック社製ＳＦ５００Ｓ）
〇調合：水セメント比（４８．２％）、スランプ（１８ｃｍ）、空気量（４．５％）、Ｓ／ａ（４８．３％）、単位量（ｋｇ／ｍ３）あたりの水１７０，セメント３５３，細骨材８４５，粗骨材９４７，混和剤３．５３
【0047】
＜コンクリートフレッシュ試験概要及び結果＞
第１性能試験用コンクリートのフレッシュ試験の目的、方法、結果は以下のとおりである。
〇目的：本外装工法の効果を得られるフレッシュコンクリート性能の一例を示すこと。
〇方法：スランプ（ＪＩＳ Ａ １１０１：２０１４）、空気量（ＪＩＳ Ａ １１２８：２０１４）、コンクリート温度（ＪＩＳ Ａ １１５６：２０１４）
〇結果：スランプ（１７ｃｍ）、空気量（４．８％）、コンクリート温度（１３℃）
第１性能試験用コンクリートのフレッシュ試験の目的、方法、結果は以下のとおりである。
〇目的：本外装工法の効果を得られるフレッシュコンクリート性能の一例を示すこと。
〇方法：スランプ（ＪＩＳ Ａ １１０１：２０１４）、空気量（ＪＩＳ Ａ １１２８：２０１４）、コンクリート温度（ＪＩＳ Ａ １１５６：２０１４）
〇結果：スランプ（１７ｃｍ）、空気量（４．８％）、コンクリート温度（１３℃）
【0048】
＜コンクリート圧縮強度試験概要及び結果＞
第１性能試験用コンクリートの圧縮強度試験の目的、方法、結果は以下のとおりである。
〇目的：本外装工法の効果を得られるコンクリート性能の一例を示すこと。
〇方法：ＪＩＳ Ａ １１０８：２０１８「コンクリートの圧縮強度試験方法」に準拠
〇結果：材齢７日（直径平均９９．９ｍｍ、高さ平均１９７．３ｍｍ～１９９．２ｍｍ、質量３５２８．２ｇ～３５７４．２ｇ、密度２２８０ｋｇ／ｍ２～２２９０ｋｇ／ｍ２、最大荷重２４５ｋＮ～２４８ｋＮ、圧縮強度平均３１．４Ｎ／ｍｍ２）、材齢１０日（直径平均９９．９ｍｍ、高さ平均１９７．８ｍｍ～１９８．８ｍｍ、質量３５４１．７ｇ～３５４７．３ｇ、密度２２７０ｋｇ／ｍ２～２２９０ｋｇ／ｍ２、最大荷重２７５ｋＮ～２７９ｋＮ、圧縮強度平均３５．３Ｎ／ｍｍ２）、材齢１５日（直径平均９９．９ｍｍ～１００ｍｍ、高さ平均１９８．９ｍｍ～１９９．４ｍｍ、質量３５２５．４ｇ～３５６３．４ｇ、密度２２６０ｋｇ／ｍ２～２２８０ｋｇ／ｍ２、最大荷重２８７ｋＮ～２８８ｋＮ、圧縮強度平均３６．６Ｎ／ｍｍ２）
第１性能試験用コンクリートの圧縮強度試験の目的、方法、結果は以下のとおりである。
〇目的：本外装工法の効果を得られるコンクリート性能の一例を示すこと。
〇方法：ＪＩＳ Ａ １１０８：２０１８「コンクリートの圧縮強度試験方法」に準拠
〇結果：材齢７日（直径平均９９．９ｍｍ、高さ平均１９７．３ｍｍ～１９９．２ｍｍ、質量３５２８．２ｇ～３５７４．２ｇ、密度２２８０ｋｇ／ｍ２～２２９０ｋｇ／ｍ２、最大荷重２４５ｋＮ～２４８ｋＮ、圧縮強度平均３１．４Ｎ／ｍｍ２）、材齢１０日（直径平均９９．９ｍｍ、高さ平均１９７．８ｍｍ～１９８．８ｍｍ、質量３５４１．７ｇ～３５４７．３ｇ、密度２２７０ｋｇ／ｍ２～２２９０ｋｇ／ｍ２、最大荷重２７５ｋＮ～２７９ｋＮ、圧縮強度平均３５．３Ｎ／ｍｍ２）、材齢１５日（直径平均９９．９ｍｍ～１００ｍｍ、高さ平均１９８．９ｍｍ～１９９．４ｍｍ、質量３５２５．４ｇ～３５６３．４ｇ、密度２２６０ｋｇ／ｍ２～２２８０ｋｇ／ｍ２、最大荷重２８７ｋＮ～２８８ｋＮ、圧縮強度平均３６．６Ｎ／ｍｍ２）
【0049】
＜セパレータの引張強度試験結果＞
上述したセパレータの引張強度試験概要に基づき測定・算定・観察した結果は以下のとおりである。
〇最大引張荷重：２５．９ｋＮ（３本平均）
〇ヤング係数：２４２．９ｋＮ／ｍｍ２（３本平均）
〇破断位置：谷溝部分（３本全て）
〇考察：引張荷重及びひずみ測定の結果から、セパレータそのものの最大引張荷重の測定及びヤング係数の算定が行えたと言える。
上述したセパレータの引張強度試験概要に基づき測定・算定・観察した結果は以下のとおりである。
〇最大引張荷重：２５．９ｋＮ（３本平均）
〇ヤング係数：２４２．９ｋＮ／ｍｍ２（３本平均）
〇破断位置：谷溝部分（３本全て）
〇考察：引張荷重及びひずみ測定の結果から、セパレータそのものの最大引張荷重の測定及びヤング係数の算定が行えたと言える。
【0050】
＜ジョイント材の引抜試験結果＞
上述したジョイント材の引抜試験概要に基づき測定・算定・観察した結果は以下のとおりである。
〇（試験体厚さ５０ｍｍ）コンクリートのコーン破壊により引張荷重は測定不能かつヤング係数は算定不能
〇（試験体厚さ１００ｍｍ）最大引張荷重：２７．１ｋＮ（３本平均）、ヤング係数：２４２．１ｋＮ／ｍｍ２、破断状況：セパレータ破断
〇（試験体厚さ１２５ｍｍ）最大引張荷重：２６．８ｋＮ（３本平均）、ヤング係数：２３３．１ｋＮ／ｍｍ２、破断状況：セパレータ破断
〇考察：試験体厚さ１００ｍｍ及び１２５ｍｍでの最大引張荷重及びヤング係数は、セパレータの引張強度試験結果と略同等であることから、セパレータの引抜耐力がセパレータそのものの規格強度を十分満足すると判断できる。なお「鉄筋コンクリート造構造計算規準・同解説（日本建築学会）」に準拠し、引張荷重に相当するセパレータの短期付着力（引抜強度）、すなわちジョイント材がないセパレータそのものの引抜強度）を計算すると、試験体厚さ１００ｍｍの場合は２．９７ｋＮ、同厚さ１２５ｍｍの場合は３．７１ｋＮと非常に小さい値であることからも、ジョイント材と組み合わせたセパレータの引抜耐力は十分であることが裏付けられる。
上述したジョイント材の引抜試験概要に基づき測定・算定・観察した結果は以下のとおりである。
〇（試験体厚さ５０ｍｍ）コンクリートのコーン破壊により引張荷重は測定不能かつヤング係数は算定不能
〇（試験体厚さ１００ｍｍ）最大引張荷重：２７．１ｋＮ（３本平均）、ヤング係数：２４２．１ｋＮ／ｍｍ２、破断状況：セパレータ破断
〇（試験体厚さ１２５ｍｍ）最大引張荷重：２６．８ｋＮ（３本平均）、ヤング係数：２３３．１ｋＮ／ｍｍ２、破断状況：セパレータ破断
〇考察：試験体厚さ１００ｍｍ及び１２５ｍｍでの最大引張荷重及びヤング係数は、セパレータの引張強度試験結果と略同等であることから、セパレータの引抜耐力がセパレータそのものの規格強度を十分満足すると判断できる。なお「鉄筋コンクリート造構造計算規準・同解説（日本建築学会）」に準拠し、引張荷重に相当するセパレータの短期付着力（引抜強度）、すなわちジョイント材がないセパレータそのものの引抜強度）を計算すると、試験体厚さ１００ｍｍの場合は２．９７ｋＮ、同厚さ１２５ｍｍの場合は３．７１ｋＮと非常に小さい値であることからも、ジョイント材と組み合わせたセパレータの引抜耐力は十分であることが裏付けられる。
【0051】
＜第１性能試験結果総括＞
第１性能試験では、ジョイント材の引抜性能の確認を目的とて、引抜耐力の確認を行った。セパレータの破断荷重は、セパレータ単体で引っ張った場合は２５．９Ｎであり、コンクリートに埋め込まれた状態では、２６．８ｋＮ～２７．１ｋＮとなった。セパレータを引き抜いた時の破壊形状は、試験体厚さにより変化する。薄い場合はコーン状破壊を示すが、厚くなるとセパレータで破断する。ジョイント材の引抜試験後に、試験体裏面よりジョイント材を確認したところ、破損はみられなかった。ジョイント材の引抜耐力はセパレータの引抜耐力より大きいため、セパレータが先に破断する。したがってジョイント材の引抜性能に問題はない。
第１性能試験では、ジョイント材の引抜性能の確認を目的とて、引抜耐力の確認を行った。セパレータの破断荷重は、セパレータ単体で引っ張った場合は２５．９Ｎであり、コンクリートに埋め込まれた状態では、２６．８ｋＮ～２７．１ｋＮとなった。セパレータを引き抜いた時の破壊形状は、試験体厚さにより変化する。薄い場合はコーン状破壊を示すが、厚くなるとセパレータで破断する。ジョイント材の引抜試験後に、試験体裏面よりジョイント材を確認したところ、破損はみられなかった。ジョイント材の引抜耐力はセパレータの引抜耐力より大きいため、セパレータが先に破断する。したがってジョイント材の引抜性能に問題はない。
【0052】
＜ジョイント材及び軸材の耐腐食性試験概要及び結果＞
第２性能試験で用いるジョイント材と軸材とを組み合わせた状態での耐腐食性試験の目的、試験体、試験方法、確認項目、結果は以下のとおりである。
〇目的：本外装工法に採用するジョイント材及び軸材に生じる腐食状況を確認する。
〇試験体：ジョイント材と軸材とを連結したもの
〇試験方法：ＪＡＳＯ Ｍ６０９－９１「自動車用材料腐食試験（複合サイクル試験）」に基づき、複合サイクル試験機（スガ試験機製ＣＹＰ－９０）により、塩水噴霧２時間（温度３５±１℃、湿度５±０．５％、濃度５％Ｎａｃｌ）、乾燥４時間（温度６０±１℃、湿度２０～３０％）、及び湿潤２時間（温度５０±１℃、湿度９８％）を１サイクル(８時間)とする複合サイクル試験を１００サイクルまで行う。
〇観察項目：試験体を目視にて赤錆の有無を観察し、強度低下に影響を及ぼす赤錆が発生しているか否かを判定基準とする。
〇結果：軽微な赤錆が発生
第２性能試験で用いるジョイント材と軸材とを組み合わせた状態での耐腐食性試験の目的、試験体、試験方法、確認項目、結果は以下のとおりである。
〇目的：本外装工法に採用するジョイント材及び軸材に生じる腐食状況を確認する。
〇試験体：ジョイント材と軸材とを連結したもの
〇試験方法：ＪＡＳＯ Ｍ６０９－９１「自動車用材料腐食試験（複合サイクル試験）」に基づき、複合サイクル試験機（スガ試験機製ＣＹＰ－９０）により、塩水噴霧２時間（温度３５±１℃、湿度５±０．５％、濃度５％Ｎａｃｌ）、乾燥４時間（温度６０±１℃、湿度２０～３０％）、及び湿潤２時間（温度５０±１℃、湿度９８％）を１サイクル(８時間)とする複合サイクル試験を１００サイクルまで行う。
〇観察項目：試験体を目視にて赤錆の有無を観察し、強度低下に影響を及ぼす赤錆が発生しているか否かを判定基準とする。
〇結果：軽微な赤錆が発生
【0053】
＜ジョイント材と軸材とを組み合わせた状態の引張強度試験概要＞
第２性能試験に用いるジョイント材と軸材とを組み合わせた状態での引張強度試験の目的、試験体、試験方法、測定・算定・観察項目は以下のとおりである。
〇目的：本外装工法に採用するジョイント材と軸材とを組み合わせた状態かつ腐食前後の引張強度を確認し、ジョイント材及び軸材の耐食処理の優位性を実証する。
〇試験体：軸材の両端にジョイント材を１つずつ取り付け、ジョイント材の外側に万能試験機のチャックつかみ部分として丸セパストロングを取り付けた。
〇試験方法：ＪＩＳ Ｚ ２２４１「金属材料引張試験方法」に準拠し、腐食前のもの３つと腐食後のもの３つに対して行うものとする。
〇測定・算定・観察項目：引張荷重（万能試験機の荷重計から得られた値）の平均値、破断位置
第２性能試験に用いるジョイント材と軸材とを組み合わせた状態での引張強度試験の目的、試験体、試験方法、測定・算定・観察項目は以下のとおりである。
〇目的：本外装工法に採用するジョイント材と軸材とを組み合わせた状態かつ腐食前後の引張強度を確認し、ジョイント材及び軸材の耐食処理の優位性を実証する。
〇試験体：軸材の両端にジョイント材を１つずつ取り付け、ジョイント材の外側に万能試験機のチャックつかみ部分として丸セパストロングを取り付けた。
〇試験方法：ＪＩＳ Ｚ ２２４１「金属材料引張試験方法」に準拠し、腐食前のもの３つと腐食後のもの３つに対して行うものとする。
〇測定・算定・観察項目：引張荷重（万能試験機の荷重計から得られた値）の平均値、破断位置
【0054】
＜ジョイント材と軸材とを組み合わせた状態の引張強度試験結果＞
上述した引張強度試験概要に基づき測定・算定・観察した結果は以下のとおりである。
〇（腐食前）最大引張荷重：３２．７ｋＮ、破断位置：軸材
〇（腐食後）最大引張荷重：３４．１ｋＮ、破断位置：軸材
〇考察：腐食後の引張荷重は腐食前の引張荷重と略同等であり、また耐食処理を施していない腐食後のジョイント材と軸材とを組み合わせた状態の最大引張荷重は２５．９ｋＮであったことから、耐食処理の優位性を確認できた。
上述した引張強度試験概要に基づき測定・算定・観察した結果は以下のとおりである。
〇（腐食前）最大引張荷重：３２．７ｋＮ、破断位置：軸材
〇（腐食後）最大引張荷重：３４．１ｋＮ、破断位置：軸材
〇考察：腐食後の引張荷重は腐食前の引張荷重と略同等であり、また耐食処理を施していない腐食後のジョイント材と軸材とを組み合わせた状態の最大引張荷重は２５．９ｋＮであったことから、耐食処理の優位性を確認できた。
【0055】
なお、本実施形態及び本実施例は、上述した内容に限定されず、同等の効果を得られる限り、あらゆる施工の計画、他の施工との関係、部位の位置・形状・寸法や、部位同士の関係を含む。
【符号の説明】
【0056】
１ 第１保持具
１ａ セパレータ
１ｂ ジョイント材
１ｂｆ ジョイント本体部
１ｂｓ ジョイントフランジ部
１１ 段差部
１１ａ 第１段差部
１１ｂ 第２段差部
２ 第２保持具
２ａ 軸材
２ａｆ 軸本体部
２ａｓ 軸フランジ部
２ｂ ソケット材
２ｂｆ ソケット本体部
２ｂｓ ソケットフランジ部
２ｃ フォームタイ
Ｈ 保持具
Ｆ 型枠
Ｃ コンクリート
Ｕ 外装材
Ｕ１ ブラケット
Ｕ２、Ｕ３ 胴縁
１ａ セパレータ
１ｂ ジョイント材
１ｂｆ ジョイント本体部
１ｂｓ ジョイントフランジ部
１１ 段差部
１１ａ 第１段差部
１１ｂ 第２段差部
２ 第２保持具
２ａ 軸材
２ａｆ 軸本体部
２ａｓ 軸フランジ部
２ｂ ソケット材
２ｂｆ ソケット本体部
２ｂｓ ソケットフランジ部
２ｃ フォームタイ
Ｈ 保持具
Ｆ 型枠
Ｃ コンクリート
Ｕ 外装材
Ｕ１ ブラケット
Ｕ２、Ｕ３ 胴縁
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】