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(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023056642
(43)【公開日】2023-04-20
(54)【発明の名称】回転式圧縮機および冷凍サイクル装置
(51)【国際特許分類】
F04C 29/04 20060101AFI20230413BHJP
F25B 1/04 20060101ALI20230413BHJP
【ＦＩ】
F04C29/04 M
F25B1/04 E
【審査請求】未請求
【請求項の数】8
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2021165968
(22)【出願日】2021-10-08
(71)【出願人】
【識別番号】505461072
【氏名又は名称】東芝キヤリア株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】110001634
【氏名又は名称】弁理士法人志賀国際特許事務所
(72)【発明者】
【氏名】平山 卓也
(72)【発明者】
【氏名】四至本 知秀
(72)【発明者】
【氏名】川島 裕瑞希
【テーマコード（参考）】
3H129
【Ｆターム（参考）】
3H129AA04
3H129AA13
3H129AB03
3H129BB12
3H129BB42
3H129CC04
3H129CC22
3H129CC64
(57)【要約】
【課題】圧縮性能を向上させることができる回転式圧縮機および冷凍サイクル装置を提供することである。
【解決手段】実施形態の回転式圧縮機は、シャフトおよび圧縮機構部を内部に収容するケースを持つ。圧縮機構部は、偏心部と、シリンダと、ローラと、ブレードと、閉塞部材と、注入口と、を有する。シリンダは、偏心部が配置されるシリンダ室を有する。ローラは、筒状であり、偏心部に嵌められ、シリンダ室内で偏心回転する。ブレードは、ローラの偏心回転に伴って進退移動し、シリンダ室を気体冷媒の吸込室と圧縮室とに区分する。閉塞部材は、シャフトの軸方向においてシリンダ室の端部を閉塞する。注入口は、閉塞部材に形成され、シリンダ室に開口し、ケースの外部から導入した冷却用冷媒をシリンダ室に注入する。注入口は、ローラおよびブレードの閉塞部材側の端面により開閉される。
【選択図】図２
【解決手段】実施形態の回転式圧縮機は、シャフトおよび圧縮機構部を内部に収容するケースを持つ。圧縮機構部は、偏心部と、シリンダと、ローラと、ブレードと、閉塞部材と、注入口と、を有する。シリンダは、偏心部が配置されるシリンダ室を有する。ローラは、筒状であり、偏心部に嵌められ、シリンダ室内で偏心回転する。ブレードは、ローラの偏心回転に伴って進退移動し、シリンダ室を気体冷媒の吸込室と圧縮室とに区分する。閉塞部材は、シャフトの軸方向においてシリンダ室の端部を閉塞する。注入口は、閉塞部材に形成され、シリンダ室に開口し、ケースの外部から導入した冷却用冷媒をシリンダ室に注入する。注入口は、ローラおよびブレードの閉塞部材側の端面により開閉される。
【選択図】図２
【特許請求の範囲】
【請求項1】
シャフトおよび圧縮機構部を内部に収容するケースを有し、
前記圧縮機構部は、
前記シャフトに設けられた偏心部と、
前記偏心部が配置されるシリンダ室を有するシリンダと、
筒状であり、前記偏心部に嵌められ、前記シリンダ室内で偏心回転するローラと、
前記ローラの偏心回転に伴って進退移動し、前記シリンダ室を第１状態の冷媒の吸込室と圧縮室とに区分するブレードと、
前記シャフトの軸方向において前記シリンダ室の端部を閉塞する閉塞部材と、
前記閉塞部材に形成され、前記シリンダ室に開口し、前記ケースの外部から導入した第２状態の冷媒を前記シリンダ室に注入する注入口と、を有し、
前記注入口は、前記ローラおよび前記ブレードの前記閉塞部材側の端面により開閉される、
回転式圧縮機。
前記圧縮機構部は、
前記シャフトに設けられた偏心部と、
前記偏心部が配置されるシリンダ室を有するシリンダと、
筒状であり、前記偏心部に嵌められ、前記シリンダ室内で偏心回転するローラと、
前記ローラの偏心回転に伴って進退移動し、前記シリンダ室を第１状態の冷媒の吸込室と圧縮室とに区分するブレードと、
前記シャフトの軸方向において前記シリンダ室の端部を閉塞する閉塞部材と、
前記閉塞部材に形成され、前記シリンダ室に開口し、前記ケースの外部から導入した第２状態の冷媒を前記シリンダ室に注入する注入口と、を有し、
前記注入口は、前記ローラおよび前記ブレードの前記閉塞部材側の端面により開閉される、
回転式圧縮機。
【請求項2】
前記ブレードは、前記ローラと一体である、
請求項１に記載の回転式圧縮機。
請求項１に記載の回転式圧縮機。
【請求項3】
前記注入口は、閉塞された状態から開口面積が最大となる状態への移行が、前記ローラの前記閉塞部材側の端面のみによって行われる、
請求項１または２に記載の回転式圧縮機。
請求項１または２に記載の回転式圧縮機。
【請求項4】
前記ブレードは、前記ローラと別体であり、前記シリンダに形成されたブレード溝に沿って第１方向に移動可能であり、前記第１方向の前記シリンダ室側の先端が前記ローラの外周面に当接し、
前記注入口は、前記閉塞部材の前記ブレードと摺動する領域において、前記軸方向および前記第１方向に直交する第２方向の中央より、前記圧縮室の近くに形成され、
前記注入口は、前記ブレードの前記シリンダ室側の先端と前記ローラの外周面との間において、前記シリンダ室に開口する、
請求項１に記載の回転式圧縮機。
前記注入口は、前記閉塞部材の前記ブレードと摺動する領域において、前記軸方向および前記第１方向に直交する第２方向の中央より、前記圧縮室の近くに形成され、
前記注入口は、前記ブレードの前記シリンダ室側の先端と前記ローラの外周面との間において、前記シリンダ室に開口する、
請求項１に記載の回転式圧縮機。
【請求項5】
前記注入口は、前記第１方向の長さが、前記第２方向の長さより長い、
請求項４に記載の回転式圧縮機。
請求項４に記載の回転式圧縮機。
【請求項6】
前記注入口は、前記閉塞部材に形成された第１凹部の開口であり、
前記ブレードは、前記閉塞部材側の端面に、前記第１凹部と連通可能な第２凹部を有する、
請求項４または５に記載の回転式圧縮機。
前記ブレードは、前記閉塞部材側の端面に、前記第１凹部と連通可能な第２凹部を有する、
請求項４または５に記載の回転式圧縮機。
【請求項7】
前記ブレードは、前記ローラの偏心回転に伴って、前記シリンダに形成されたブレード収容孔から前記シリンダ室に出入り移動し、
前記シリンダは、前記シリンダ室に前記第１状態の冷媒を吸い込む吸込孔を有し、
前記ローラの偏心回転方向において、前記ブレード収容孔の中心から、前記ローラの偏心回転方向の下流側における前記吸込孔の端部までの角度をθ１とし、
前記ローラの偏心回転方向において、前記ブレード収容孔の中心から、前記注入口の開口面積が最大となる前記ローラの偏心方向の先端までの角度をθｍａｘとしたとき、
θ１＜θｍａｘ＜１４０°が成立する、
請求項１から６のいずれか１項に記載の回転式圧縮機。
前記シリンダは、前記シリンダ室に前記第１状態の冷媒を吸い込む吸込孔を有し、
前記ローラの偏心回転方向において、前記ブレード収容孔の中心から、前記ローラの偏心回転方向の下流側における前記吸込孔の端部までの角度をθ１とし、
前記ローラの偏心回転方向において、前記ブレード収容孔の中心から、前記注入口の開口面積が最大となる前記ローラの偏心方向の先端までの角度をθｍａｘとしたとき、
θ１＜θｍａｘ＜１４０°が成立する、
請求項１から６のいずれか１項に記載の回転式圧縮機。
【請求項8】
請求項１から７のいずれか１項に記載の回転式圧縮機と、
前記回転式圧縮機に接続された放熱器と、
前記放熱器に接続された膨張装置と、
前記膨張装置と前記回転式圧縮機との間に接続された吸熱器と、を有する、
冷凍サイクル装置。
前記回転式圧縮機に接続された放熱器と、
前記放熱器に接続された膨張装置と、
前記膨張装置と前記回転式圧縮機との間に接続された吸熱器と、を有する、
冷凍サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明の実施形態は、回転式圧縮機および冷凍サイクル装置に関する。
【背景技術】
【0002】
冷凍サイクル装置において、気体冷媒を圧縮する回転式圧縮機が利用されている。回転式圧縮機のシリンダ室に冷却用冷媒を注入するインジェクション回路が提案されている。回転式圧縮機には、圧縮性能を向上させることが求められる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0003】
【特許文献1】特開２０００－１７０６７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0004】
本発明が解決しようとする課題は、圧縮性能を向上させることができる回転式圧縮機および冷凍サイクル装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【0005】
実施形態の回転式圧縮機は、シャフトおよび圧縮機構部を内部に収容するケースを持つ。圧縮機構部は、偏心部と、シリンダと、ローラと、ブレードと、閉塞部材と、注入口と、を有する。偏心部は、シャフトに設けられる。シリンダは、偏心部が配置されるシリンダ室を有する。ローラは、筒状であり、偏心部に嵌められ、シリンダ室内で偏心回転する。ブレードは、ローラの偏心回転に伴って進退移動し、シリンダ室を気体冷媒の吸込室と圧縮室とに区分する。閉塞部材は、シャフトの軸方向においてシリンダ室の端部を閉塞する。注入口は、閉塞部材に形成され、シリンダ室に開口し、ケースの外部から導入した冷却用冷媒をシリンダ室に注入する。注入口は、ローラおよびブレードの閉塞部材側の端面により開閉される。
【図面の簡単な説明】
【0006】
【図1】第１の実施形態の回転式圧縮機の断面図を含む冷凍サイクル装置の概略構成図。
【図2】第１の実施形態のインジェクション回路の作用の説明図。
【図3】ローラの偏心回転角と注入口の開口面積比との関係を示すグラフ。
【図4】インジェクション回路の冷却用冷媒の圧力と圧縮室の圧力との関係を示すグラフ。
【図5】第２の実施形態のインジェクション回路の作用の説明図。
【図6】第３の実施形態の回転式圧縮機の部分断面図。
【図7】第３の実施形態のインジェクション回路の作用の説明図。
【発明を実施するための形態】
【0007】
以下、実施形態の回転式圧縮機および冷凍サイクル装置を、図面を参照して説明する。
図１は、第１の実施形態の回転式圧縮機の断面図を含む冷凍サイクル装置の概略構成図である。
図１は、第１の実施形態の回転式圧縮機の断面図を含む冷凍サイクル装置の概略構成図である。
【0008】
冷凍サイクル装置１について簡単に説明する。
冷凍サイクル装置１は、回転式圧縮機２と、回転式圧縮機２に接続された放熱器（例えば凝縮器）３と、放熱器３に接続された膨張装置（例えば膨張弁）４と、膨張装置４と回転式圧縮機２との間に接続された吸熱器（例えば蒸発器）５と、を有する。冷凍サイクル装置１は、二酸化炭素（ＣＯ２）等の冷媒を含む。冷媒は、相変化しながら冷凍サイクル装置１の冷媒流路８を循環する。
冷凍サイクル装置１は、回転式圧縮機２と、回転式圧縮機２に接続された放熱器（例えば凝縮器）３と、放熱器３に接続された膨張装置（例えば膨張弁）４と、膨張装置４と回転式圧縮機２との間に接続された吸熱器（例えば蒸発器）５と、を有する。冷凍サイクル装置１は、二酸化炭素（ＣＯ２）等の冷媒を含む。冷媒は、相変化しながら冷凍サイクル装置１の冷媒流路８を循環する。
【0009】
回転式圧縮機２は、内部に取り込まれる低圧の気体冷媒（流体）を圧縮して高温・高圧の気体冷媒にする。回転式圧縮機２の具体的な構成は後述される。
【0010】
放熱器３は、回転式圧縮機２から供給される高温・高圧の気体冷媒から放熱して、高温・高圧の気体冷媒を高圧の液体冷媒にする。
膨張装置４は、放熱器３から送り込まれる高圧の液体冷媒の圧力を下げ、高圧の液体冷媒を低温・低圧の液体冷媒にする。
吸熱器５は、膨張装置４から送り込まれる低温・低圧の液体冷媒を気化させ、低圧の気体冷媒にする。吸熱器５において、低圧の液体冷媒が気化する際に周囲から気化熱を奪うことで周囲が冷却される。吸熱器５を通過した低圧の気体冷媒は、上述した回転式圧縮機２の内部に取り込まれる。
膨張装置４は、放熱器３から送り込まれる高圧の液体冷媒の圧力を下げ、高圧の液体冷媒を低温・低圧の液体冷媒にする。
吸熱器５は、膨張装置４から送り込まれる低温・低圧の液体冷媒を気化させ、低圧の気体冷媒にする。吸熱器５において、低圧の液体冷媒が気化する際に周囲から気化熱を奪うことで周囲が冷却される。吸熱器５を通過した低圧の気体冷媒は、上述した回転式圧縮機２の内部に取り込まれる。
【0011】
このように、本実施形態の冷凍サイクル装置１では、作動流体である冷媒が気体冷媒と液体冷媒との間で相変化しながら冷媒流路８を循環する。冷媒は、気体冷媒から液体冷媒に相変化する過程で放熱し、液体冷媒から気体冷媒に相変化する過程で吸熱する。これらの放熱や吸熱を利用して暖房や冷房などが行われる。
【0012】
（第１の実施形態）
第１の実施形態の回転式圧縮機２について説明する。第１の実施形態の回転式圧縮機２は、ブレード４０とローラ２２とが一体の、いわゆるスイング式の回転式圧縮機２である。
第１の実施形態の回転式圧縮機２について説明する。第１の実施形態の回転式圧縮機２は、ブレード４０とローラ２２とが一体の、いわゆるスイング式の回転式圧縮機２である。
【0013】
本願において、Ｚ方向（軸方向）は、シャフト１３の中心軸の軸方向である。＋Ｚ方向は圧縮機構部２０から電動機部１５に向かう方向であり、－Ｚ方向は＋Ｚ方向の反対側である。例えば、Ｚ方向は鉛直方向であり、＋Ｚ方向は鉛直上方である。
【0014】
回転式圧縮機２は、アキュムレータ６と、圧縮機本体１０と、を有する。アキュムレータ６は、吸熱器５から送り込まれる冷媒を、気体冷媒と液体冷媒とに分離する。気体冷媒は、吸入管を通って圧縮機本体１０に取り込まれる。
【0015】
圧縮機本体１０は、ケース１１と、シャフト１３と、電動機部１５と、潤滑油貯留部１４と、複数の圧縮機構部２０と、インジェクション回路３０と、を有する。
ケース１１は、両端部が閉塞された円筒状に形成される。ケース１１は、シャフト１３、電動機部１５、潤滑油貯留部１４および複数の圧縮機構部２０を収容する。ケース１１は、上端部に供給部１２を有する。供給部１２は、ケース１１の内部の気体冷媒を放熱器３に供給する。
ケース１１は、両端部が閉塞された円筒状に形成される。ケース１１は、シャフト１３、電動機部１５、潤滑油貯留部１４および複数の圧縮機構部２０を収容する。ケース１１は、上端部に供給部１２を有する。供給部１２は、ケース１１の内部の気体冷媒を放熱器３に供給する。
【0016】
シャフト１３は、圧縮機本体１０の中心軸に沿って配置される。シャフト１３は、複数の偏心部２１を有する。
電動機部１５は、シャフト１３の＋Ｚ方向に配置される。電動機部１５は、固定子１５ａと、回転子１５ｂと、を有する。固定子１５ａは、ケース１１の内周面に固定される。回転子１５ｂは、シャフト１３の外周面に固定される。電動機部１５は、シャフト１３を回転駆動する。
電動機部１５は、シャフト１３の＋Ｚ方向に配置される。電動機部１５は、固定子１５ａと、回転子１５ｂと、を有する。固定子１５ａは、ケース１１の内周面に固定される。回転子１５ｂは、シャフト１３の外周面に固定される。電動機部１５は、シャフト１３を回転駆動する。
【0017】
潤滑油貯留部１４は、ケース１１の内側であって、複数の圧縮機構部２０の外側の領域である。潤滑油貯留部１４は、圧縮機本体１０の摺動部を潤滑する潤滑油を貯留する。シャフト１３の下端部から中心軸に沿って、潤滑油流路（不図示）が形成される。潤滑油貯留部１４の潤滑油は、シャフト１３の回転に伴って潤滑油流路を通り、圧縮機本体１０の摺動部に供給される。
【0018】
複数の圧縮機構部２０は、シャフト１３の回転によって気体冷媒を圧縮する。複数の圧縮機構部２０は、シャフト１３の－Ｚ方向に配置される。複数の圧縮機構部２０は、フレーム１１ａに固定される。フレーム１１ａの外周面は、ケース１１の内周面に固定される。複数の圧縮機構部２０は、第１圧縮機構部２０Ａおよび第２圧縮機構部２０Ｂの、２個の圧縮機構部２０を有する。第１圧縮機構部２０Ａおよび第２圧縮機構部２０Ｂは、この順番で＋Ｚ方向から－Ｚ方向に並んで配置される。以下には、代表として第１圧縮機構部２０Ａの構成が説明される。第２圧縮機構部２０Ｂの構成は、偏心部２１の偏心方向を除いて、第１圧縮機構部２０Ａと同様である。
【0019】
第１圧縮機構部２０Ａは、偏心部２１と、ローラ２２と、ブレード４０と、シリンダ２４と、を有する。
偏心部２１は、円柱状で、シャフト１３と一体に形成される。＋Ｚ方向から見て、偏心部２１の中心は、シャフト１３の中心軸から偏心している。
ローラ２２は、円筒状に形成され、偏心部２１の外周に嵌められる。ローラ２２は、シリンダ室２５の内部で偏心部２１と共に偏心回転する。
偏心部２１は、円柱状で、シャフト１３と一体に形成される。＋Ｚ方向から見て、偏心部２１の中心は、シャフト１３の中心軸から偏心している。
ローラ２２は、円筒状に形成され、偏心部２１の外周に嵌められる。ローラ２２は、シリンダ室２５の内部で偏心部２１と共に偏心回転する。
【0020】
図２は、図１のＩＩ－ＩＩ線における断面図である。
ブレード４０は、図２（ａ）に示されるように、ローラ２２と一体に形成される。ブレード４０は、平板形状である。ブレード４０は、ローラ２２の外周面から、ローラ２２の径方向の外側に伸びる。シリンダ２４には、ブレード収容孔４１を有する。一対のブレード収容孔４１は、シャフト１３の径方向に並んで、相互に連結した状態で形成される背圧空間４２ａおよびブッシュ溝４２ｂを有し、背圧空間４２ａとブッシュ溝４２ｂとの間に、喉部４３が形成される。ブッシュ溝４２ｂには、略半円形の一対のブッシュ４２ｃが嵌め込まれている。一対のブッシュ４２ｃは、ブッシュ溝４２ｂの軸心を中心として揺動運動するように構成されている。背圧空間４２ａは、略円形に形成される。ブレード４０は、ローラ２２の回転に伴って、一対のブッシュ４２ｃの間に進退可能に収容される。
ブレード４０は、図２（ａ）に示されるように、ローラ２２と一体に形成される。ブレード４０は、平板形状である。ブレード４０は、ローラ２２の外周面から、ローラ２２の径方向の外側に伸びる。シリンダ２４には、ブレード収容孔４１を有する。一対のブレード収容孔４１は、シャフト１３の径方向に並んで、相互に連結した状態で形成される背圧空間４２ａおよびブッシュ溝４２ｂを有し、背圧空間４２ａとブッシュ溝４２ｂとの間に、喉部４３が形成される。ブッシュ溝４２ｂには、略半円形の一対のブッシュ４２ｃが嵌め込まれている。一対のブッシュ４２ｃは、ブッシュ溝４２ｂの軸心を中心として揺動運動するように構成されている。背圧空間４２ａは、略円形に形成される。ブレード４０は、ローラ２２の回転に伴って、一対のブッシュ４２ｃの間に進退可能に収容される。
【0021】
本願において、Ｘ方向（第１方向）およびＹ方向（第２方向）が以下のように定義される。Ｚ方向に垂直な平面内で、シャフト１３の中心と喉部４３（またはブレード収容孔４１）の中心とを結ぶ線を基準線４４とする。Ｘ方向は、基準線４４と平行な方向である。＋Ｘ方向は、喉部４３の中心から、シャフト１３の中心に向かう方向である。Ｙ方向は、Ｚ方向およびＸ方向に垂直な方向である。
【0022】
シリンダ２４は、シリンダ室２５の内部で圧縮された気体冷媒を、ケース１１の内部に吐出する。シリンダ２４は、シリンダ室２５と、吸込孔２８と、吐出孔２９（図１参照）と、を有する。
【0023】
シリンダ室２５は、シリンダ２４の径方向の中央をＺ方向に貫通して形成される。シリンダ室２５は、内部に偏心部２１、ローラ２２およびブレード４０を収容する。図２（ｄ）に示されるように、ブレード４０は、ローラ２２とともに、シリンダ室２５の内部を吸込室２５ｓと圧縮室２５ｐとに仕切る。吸込孔２８は、吸込室２５ｓと、図１に示されるアキュムレータ６とを連通する。吐出孔２９は、軸受１７（第１軸受１７Ａまたは第２軸受１７Ｂ）に形成される。吐出孔２９は、弁体２９ｖを介して、圧縮室２５ｐとマフラ室１９（第１マフラ室１９Ａまたは第２マフラ室１９Ｂ）とを連通する。
【0024】
ローラ２２の偏心回転により、吸込室２５ｓの体積が増加する。アキュムレータ６から吸込孔２８を通って吸込室２５ｓに、気体冷媒（第１状態の冷媒）が吸い込まれる。ローラ２２の偏心回転により、圧縮室２５ｐの体積が減少し、気体冷媒が圧縮される。気体冷媒が吐出圧力を超えると、弁体２９ｖが押し開かれる。気体冷媒が、圧縮室２５ｐから吐出孔２９を通ってマフラ室１９に吐出される。
【0025】
図１に示されるように、回転式圧縮機２は、仕切部材（閉塞部材）１６と、第１軸受１７Ａと、第２軸受１７Ｂと、第１マフラ１８Ａと、第２マフラ１８Ｂと、を有する。
仕切部材１６は、第１圧縮機構部２０Ａと第２圧縮機構部２０Ｂとの間に配置される。仕切部材１６は、第１圧縮機構部２０Ａのシリンダ室２５の－Ｚ方向の端部を閉塞する。仕切部材１６は、第２圧縮機構部２０Ｂのシリンダ室２５の＋Ｚ方向の端部を閉塞する。
仕切部材１６は、第１圧縮機構部２０Ａと第２圧縮機構部２０Ｂとの間に配置される。仕切部材１６は、第１圧縮機構部２０Ａのシリンダ室２５の－Ｚ方向の端部を閉塞する。仕切部材１６は、第２圧縮機構部２０Ｂのシリンダ室２５の＋Ｚ方向の端部を閉塞する。
【0026】
第１軸受（主軸受）１７Ａは、複数の圧縮機構部２０の＋Ｚ方向に配置され、シャフト１３を支持する。第１軸受１７Ａは、第１圧縮機構部２０Ａのシリンダ室２５の＋Ｚ方向の端部を閉塞する。
第２軸受（副軸受）１７Ｂは、複数の圧縮機構部２０の－Ｚ方向に配置され、シャフト１３を支持する。第２軸受１７Ｂは、第２圧縮機構部２０Ｂのシリンダ室２５の－Ｚ方向の端部を閉塞する。
第２軸受（副軸受）１７Ｂは、複数の圧縮機構部２０の－Ｚ方向に配置され、シャフト１３を支持する。第２軸受１７Ｂは、第２圧縮機構部２０Ｂのシリンダ室２５の－Ｚ方向の端部を閉塞する。
【0027】
第１マフラ１８Ａは、第１軸受１７Ａとの間に第１マフラ室１９Ａを形成する。第１圧縮機構部２０Ａで圧縮された気体冷媒は、吐出孔２９から第１マフラ室１９Ａに吐出される。第１マフラ室１９Ａに吐出された気体冷媒は、マフラ孔１９ｅからケース１１の内部に吐出される。
第２マフラ１８Ｂは、第２軸受１７Ｂとの間に第２マフラ室１９Ｂを形成する。第２圧縮機構部２０Ｂで圧縮された気体冷媒は、吐出孔（不図示）から第２マフラ室１９Ｂに吐出される。第２マフラ室１９Ｂは、マフラ室間通路（不図示）を介して、第１マフラ室１９Ａに連通している。
第２マフラ１８Ｂは、第２軸受１７Ｂとの間に第２マフラ室１９Ｂを形成する。第２圧縮機構部２０Ｂで圧縮された気体冷媒は、吐出孔（不図示）から第２マフラ室１９Ｂに吐出される。第２マフラ室１９Ｂは、マフラ室間通路（不図示）を介して、第１マフラ室１９Ａに連通している。
【0028】
インジェクション回路３０について詳細に説明する。
インジェクション回路３０は、ケース１１の外部から導入した冷却用冷媒（第２状態の冷媒、中間圧冷媒、液体冷媒）を、シリンダ室２５に間欠的に注入する。インジェクション回路３０は、配管３２と、閉止弁３３と、分岐流路３４と、注入口３５と、を有する。
インジェクション回路３０は、ケース１１の外部から導入した冷却用冷媒（第２状態の冷媒、中間圧冷媒、液体冷媒）を、シリンダ室２５に間欠的に注入する。インジェクション回路３０は、配管３２と、閉止弁３３と、分岐流路３４と、注入口３５と、を有する。
【0029】
配管３２は、ケース１１の外部から冷却用冷媒を導入する。配管３２は、冷凍サイクル装置１の放熱器３と膨張装置４との間の冷媒流路８から分岐される。膨張装置４が高圧側膨張装置および低圧側膨張装置を有する場合に、配管３２は高圧側膨張装置と低圧側膨張装置との間の冷媒流路８から分岐されてもよい。配管３２は、気液分離器を介して冷媒流路８から分岐されてもよい。配管３２は、ケース１１および潤滑油貯留部１４を通って、仕切部材１６の内部に伸びる。放熱器３と膨張装置４との間の冷媒流路８には、圧縮機構部２０で圧縮される気体冷媒よりも低温の気液二相冷媒が流通する。配管３２は、この気液二相冷媒を冷却用冷媒として、ケース１１の内部に導入する。
【0030】
閉止弁３３は、ケース１１の外部の配管３２に設置される。閉止弁３３は、ケース１１の内部への冷却用冷媒の導入を閉止可能である。
分岐流路３４は、仕切部材１６に形成される。分岐流路３４は、仕切部材１６の内部の配管３２の先端から、複数の圧縮機構部２０に向かって伸びる。分岐流路３４は、複数の圧縮機構部２０の注入口３５と、共通の配管３２とを連通させる。
分岐流路３４は、仕切部材１６に形成される。分岐流路３４は、仕切部材１６の内部の配管３２の先端から、複数の圧縮機構部２０に向かって伸びる。分岐流路３４は、複数の圧縮機構部２０の注入口３５と、共通の配管３２とを連通させる。
【0031】
注入口３５は、分岐流路３４のシリンダ室２５への開口部である。注入口３５は、円形状である。注入口３５は、仕切部材１６に形成される。注入口３５は、ケース１１の外部から導入された冷却用冷媒を、シリンダ室２５の内部に注入する。
図２（ｄ）に示されるように、注入口３５は、Ｙ方向において基準線４４より圧縮室２５ｐの近くに配置される。注入口３５は、Ｘ方向に沿って配置されたブレード４０の、Ｙ方向の幅の範囲内に配置される。ローラ２２が最も＋Ｘ方向に偏心回転したとき、注入口３５は、Ｘ方向においてローラ２２の外周とシリンダ室２５の外周との間に配置される。図２（ａ）に示されるように、ローラ２２が最も－Ｘ方向に偏心回転したとき、注入口３５は、Ｘ方向においてローラ２２の内周と外周との間に配置される。注入口３５は、ローラ２２の内周の内側に露出しない。
図２（ｄ）に示されるように、注入口３５は、Ｙ方向において基準線４４より圧縮室２５ｐの近くに配置される。注入口３５は、Ｘ方向に沿って配置されたブレード４０の、Ｙ方向の幅の範囲内に配置される。ローラ２２が最も＋Ｘ方向に偏心回転したとき、注入口３５は、Ｘ方向においてローラ２２の外周とシリンダ室２５の外周との間に配置される。図２（ａ）に示されるように、ローラ２２が最も－Ｘ方向に偏心回転したとき、注入口３５は、Ｘ方向においてローラ２２の内周と外周との間に配置される。注入口３５は、ローラ２２の内周の内側に露出しない。
【0032】
インジェクション回路３０の作用について、従来技術と比較して説明する。図２は、インジェクション回路３０の作用の説明図であり、図１のＩＩ－ＩＩ線における断面図である。図２には、第１の実施形態の注入口３５と共に、比較のため従来技術の注入口３５ｃが記入されている。
【0033】
シリンダ室２５での気体冷媒の圧縮過程の前半（図２（ｃ）参照）では、インジェクション回路３０の冷却用冷媒の圧力が、シリンダ室２５の圧力より大きい。冷却用冷媒は、注入口からシリンダ室２５に注入される。注入された冷却用冷媒に含まれる液体冷媒が、シリンダ室２５で吸熱して蒸発する。これにより、圧縮中の気体冷媒および圧縮機構部２０が冷却される。圧縮される冷媒量が増加するので、回転式圧縮機２の圧縮性能が向上する。
【0034】
シリンダ室２５に注入された冷却用冷媒が、吸込孔２８に流入すると、吸込孔２８からシリンダ室２５への気体冷媒の吸込み量が減少する。これにより、回転式圧縮機２の圧縮性能が低下する。図２（ｂ）の時点では、ローラ２２の偏心方向の先端が、ローラ２２の偏心回転方向の下流側における吸込孔２８の端部２８ｅにある。図２（ｂ）の時点より前に、注入口がシリンダ室２５に開口すると、注入された冷却用冷媒が、吸込孔２８に流入する可能性がある。少なくとも図２（ｂ）の時点まで、注入口が閉塞されることが要求される（以下、第１の要求と言う。）。
【0035】
図１に示されるように、シリンダ室２５で吐出圧力まで圧縮された気体冷媒が、ケース１１の内部に吐出される。ケース１１の内部に収容される潤滑油貯留部１４の圧力は、吐出圧力と同等である。前述されたように、潤滑油貯留部１４の潤滑油は、シャフト１３の中心軸に沿って形成された潤滑油流路を通り、圧縮機本体１０の摺動部に供給される。ローラ２２の内周の内側には、吐出圧力の潤滑油が存在する。注入口がローラ２２の内周の内側に開口すると、潤滑油が注入口からインジェクション回路３０に流入する可能性がある。注入口がローラ２２の内周の内側に開口しないことが要求される（以下、第２の要求と言う。）。
【0036】
図４は、インジェクション回路３０の冷却用冷媒の圧力と圧縮室２５ｐの圧力との関係を示すグラフである。図４の横軸は、基準線４４からのローラ２２の偏心回転角（単に回転角と言う場合がある。）θである。回転角θは、ローラ２２の偏心回転方向において、喉部４３の中心から、ローラ２２の偏心方向の先端までの角度である。図４において、実線は高負荷時における圧縮室２５ｐの圧力であり、破線は低負荷時における圧縮室２５ｐの圧力である。一点鎖線は高負荷時におけるインジェクション回路３０の冷却用冷媒の圧力であり、二点鎖線は低負荷時におけるインジェクション回路３０の冷却用冷媒の圧力である。高負荷時とは回転式圧縮機２が高回転数で運転されている状態であり、低負荷時とは低回転数で運転されている状態である。高負荷時には、冷凍サイクル装置１を流通する冷媒の圧力が高くなる。これに伴って、インジェクション回路３０の冷却用冷媒の圧力が高くなる。また、ケース１１の内部の圧力が高くなり、圧縮室２５ｐからの気体冷媒の吐出圧力が高くなる。
【0037】
回転角θの増加に伴って、圧縮室２５ｐの圧力が増加する。高負荷時には、θ＝１８０°の時点で、圧縮室２５ｐの圧力が、インジェクション回路３０の冷却用冷媒の圧力を上回る。θ＝１８０°の時点より後に、注入口が圧縮室２５ｐに開口すると、圧縮された気体冷媒が、注入口からインジェクション回路３０に流入する可能性がある。少なくともθ＝１８０°の時点より後は、注入口が閉塞されることが要求される（以下、第３の要求と言う。）。
【0038】
従来技術の注入口３５ｃは、ローラ２２のＺ方向の端面のみにより開閉される。そのため、注入口３５ｃの位置および開口面積に関する設計自由度は小さい。図２（ａ）に示されるように、注入口３５ｃは、回転角θが約３１５°の位置にある。注入口３５ｃは、ちょうど図２（ｂ）の時点で、シリンダ室２５に開口する。注入口３５ｃは、図２（ｆ）の時点でローラ２２の内周に最接近するが、ぎりぎり内周の内側に開口しない。注入口３５ｃは、設計自由度が小さいので、第１および第２の要求をかろうじて満たすように設計されるのが限度である。
【0039】
図３は、ローラの偏心回転角と注入口の開口面積比との関係を示すグラフである。図３のグラフにおいて、実線は実施形態の注入口３５であり、破線は従来技術の注入口３５ｃである。縦軸の注入口の開口面積比は、従来技術の注入口３５ｃの最大開口面積を１として正規化したものである。
【0040】
従来技術の注入口３５ｃの設計自由度は小さい。注入口３５ｃが最大開口面積で開口する回転角θの範囲が大きくなる。注入口３５ｃは、図２（ｄ）のθ＝１８０°の時点で、圧縮室２５ｐに開口している。図３に示されるように、回転角θが約２２５°になるまで、注入口３５ｃは閉塞されない。注入口３５ｃは、第３の要求を満たすことができない。
従来技術の注入口３５ｃの設計自由度は小さい。注入口３５ｃの開口面積を大きくすることが難しい。シリンダ室２５に注入される冷却用冷媒が不足する。回転式圧縮機２の冷却性能および圧縮性能の向上に限界がある。
従来技術の注入口３５ｃの設計自由度は小さい。注入口３５ｃの開口面積を大きくすることが難しい。シリンダ室２５に注入される冷却用冷媒が不足する。回転式圧縮機２の冷却性能および圧縮性能の向上に限界がある。
【0041】
実施形態の注入口３５は、ローラ２２およびブレード４０のＺ方向の端面により開閉される。そのため、注入口３５の位置および開口面積に関する設計自由度は大きい。スイング式のブレード４０が注入口３５を開閉するので、注入口３５の設計自由度は極めて大きい。図２（ａ）に示されるように、注入口３５は、回転角θが３６０°の直前の位置にある。
【0042】
図２（ａ）は、θ＝０°の時点である。注入口３５は、ローラ２２のＺ方向の端面により閉塞されている。注入口３５は、ローラ２２の内周に最接近するが、内周の内側に開口しない。注入口３５は、第２の要求を満たす。ローラ２２の内周の内側の潤滑油が、注入口３５に流入しにくい。回転式圧縮機２における潤滑油の不足が抑制される。
【0043】
図２（ｂ）では、ローラ２２の偏心方向の先端が、ローラ２２の偏心回転方向の下流側における吸込孔２８の端部２８ｅにある。図２（ｂ）の回転角θをθ１とする。注入口３５は、ローラ２２のＺ方向の端面により閉塞されている。注入口３５は、第１の要求を満たす。
【0044】
図２（ｃ）は、θ＝９０°の時点である。注入口３５の全体が、シリンダ室２５に開口する。注入口３５の開放は、ローラ２２のＺ方向の端面のみにより行われる。注入口３５は、ローラ２２の径方向に相対移動して、全体が閉塞された全閉状態から、開口面積が最大となる全開状態に移行する。図３に示されるように、注入口３５の開放が、狭い回転角θの範囲で、短時間に行われる。
【0045】
図２（ｄ）は、θ＝１８０°の時点である。注入口３５の全体が、ブレード４０のＺ方向の端面により閉塞される。１８０°＜θである図２（ｅ）および図２（ｆ）においても、注入口３５が、ブレード４０またはローラ２２のＺ方向の端面により閉塞されている。注入口３５は、第３の要求を満たす。高負荷時において、シリンダ室２５で圧縮された気体冷媒が、注入口３５からインジェクション回路３０に流入しにくい。
【0046】
図４に示されるように、低負荷時には、回転角θが１４０°の時点で、圧縮室２５ｐの圧力が、インジェクション回路３０の冷却用冷媒の圧力を上回る。図３に示されるように、θ＝１４０°では、実施形態の注入口３５の開口面積比が、従来技術の注入口３５ｃと同等である。１４０°＜θでは、実施形態の注入口３５の開口面積比が、従来技術の注入口３５ｃより小さい。低負荷時においても、シリンダ室２５で圧縮された気体冷媒が、注入口３５からインジェクション回路３０に流入しにくい。
【0047】
実施形態の注入口３５の設計自由度は大きい。注入口３５の開口面積を大きくすることが可能である。図３に示されるように、実施形態の注入口３５の開口面積は、従来技術の注入口３５ｃの２倍である。注入口３５における冷却用冷媒の圧力損失が抑制される。十分な量の冷却用冷媒がシリンダ室２５に注入される。回転式圧縮機２の冷却性能および圧縮性能が向上する。
【0048】
図２（ｂ）に示されるように、ローラ２２の偏心回転方向において、喉部４３（またはブレード収容孔４１）の中心から、吸込孔２８の端部２８ｅまでの角度をθ１とする。図２（ｃ）に示されるように、喉部４３（またはブレード収容孔４１）の中心から、注入口３５の開口面積が最大となるローラ２２の偏心方向の先端までの角度をθｍａｘとする。このとき、以下の数式１が成立する。
θ１＜θｍａｘ＜１４０° ・・・ （１）
図３に示されるように、θ１は約３０°である。θｍａｘは、概ね９０°＜θｍａｘ＜１１０°である。θｍａｘは、数式１を満たす。
θ１＜θｍａｘ＜１４０° ・・・ （１）
図３に示されるように、θ１は約３０°である。θｍａｘは、概ね９０°＜θｍａｘ＜１１０°である。θｍａｘは、数式１を満たす。
【0049】
θ１＜θｍａｘにより、注入口３５の開口面積が最大になるのは、ローラ２２の偏心方向の先端が吸込孔２８の端部２８ｅを通過した後である。その前には注入口３５の開口面積が最大にならないので、吸込孔２８への冷却用冷媒の流入が抑制される。
θｍａｘ＜１４０°により、注入口３５の開口面積が最大になるのは、低負荷時において圧縮室２５ｐの圧力がインジェクション回路３０の冷却用冷媒の圧力を上回る前である。その後には注入口３５の開口面積が最大にならないので、圧縮された気体冷媒の注入口３５への流入が抑制される。
θｍａｘ＜１４０°により、注入口３５の開口面積が最大になるのは、低負荷時において圧縮室２５ｐの圧力がインジェクション回路３０の冷却用冷媒の圧力を上回る前である。その後には注入口３５の開口面積が最大にならないので、圧縮された気体冷媒の注入口３５への流入が抑制される。
【0050】
以上に詳述されたように、第１の実施形態の回転式圧縮機２において、冷却用冷媒の注入口３５は、ローラ２２およびブレード４０の仕切部材１６側の端面により開閉される。
注入口３５の設計自由度が大きい。シリンダ室２５の気体冷媒の圧力が冷却用冷媒の圧力を上回った後は、注入口３５がシリンダ室２５に開口しない。気体冷媒が注入口３５に流入しにくい。回転式圧縮機２の圧縮性能が向上する。
注入口３５の設計自由度が大きい。シリンダ室２５の気体冷媒の圧力が冷却用冷媒の圧力を上回った後は、注入口３５がシリンダ室２５に開口しない。気体冷媒が注入口３５に流入しにくい。回転式圧縮機２の圧縮性能が向上する。
【0051】
ブレード４０は、ローラ２２と一体である。
スイング式のブレード４０が注入口３５を開閉するので、注入口３５の設計自由度が極めて大きい。回転式圧縮機２の圧縮性能が向上する。
ブレード４０とローラ２２の外周面との間に隙間が生じないので、注入口３５を隙間なく閉塞できる。
スイング式のブレード４０が注入口３５を開閉するので、注入口３５の設計自由度が極めて大きい。回転式圧縮機２の圧縮性能が向上する。
ブレード４０とローラ２２の外周面との間に隙間が生じないので、注入口３５を隙間なく閉塞できる。
【0052】
注入口３５は、閉塞された状態から開口面積が最大となる状態への移行が、ローラ２２の仕切部材１６側の端面のみによって行われる。
注入口３５の開放時には、冷却用冷媒の圧力が、シリンダ室２５の圧力より大幅に高い。注入口３５の開放が、ローラ２２の仕切部材１６側の端面のみにより、短時間に行われる。冷却用冷媒の圧力損失が抑制され、十分な量の冷却用冷媒がシリンダ室２５に注入される。回転式圧縮機２の冷却性能および圧縮性能が向上する。
注入口３５の開放時には、冷却用冷媒の圧力が、シリンダ室２５の圧力より大幅に高い。注入口３５の開放が、ローラ２２の仕切部材１６側の端面のみにより、短時間に行われる。冷却用冷媒の圧力損失が抑制され、十分な量の冷却用冷媒がシリンダ室２５に注入される。回転式圧縮機２の冷却性能および圧縮性能が向上する。
【0053】
ローラ２２の偏心回転方向において、喉部４３（またはブレード収容孔４１）の中心から、ローラ２２の偏心回転方向の下流側における吸込孔２８の端部２８ｅまでの角度をθ１とする。ローラ２２の偏心回転方向において、喉部４３（またはブレード収容孔４１）の中心から、注入口３５の開口面積が最大となるローラ２２の偏心方向の先端までの角度をθｍａｘとする。このとき、θ１＜θｍａｘ＜１４０°が成立する。
θ１＜θｍａｘにより、吸込孔２８への冷却用冷媒の流入が抑制される。θｍａｘ＜１４０°により、圧縮された気体冷媒の注入口３５への流入が抑制される。回転式圧縮機２の圧縮性能が向上する。
θ１＜θｍａｘにより、吸込孔２８への冷却用冷媒の流入が抑制される。θｍａｘ＜１４０°により、圧縮された気体冷媒の注入口３５への流入が抑制される。回転式圧縮機２の圧縮性能が向上する。
【0054】
第１の実施形態の冷凍サイクル装置１は、前述された回転式圧縮機２と、放熱器３と、膨張装置４と、吸熱器５と、を持つ。放熱器３は、回転式圧縮機２に接続される。膨張装置４は、放熱器３に接続される。吸熱器５は、膨張装置４と回転式圧縮機２との間に接続される。
前述された回転式圧縮機２を有するので、冷凍サイクル装置１の性能を向上させることができる。
前述された回転式圧縮機２を有するので、冷凍サイクル装置１の性能を向上させることができる。
【0055】
（第２の実施形態）
第２の実施形態の回転式圧縮機について説明する。
図５は、図１のＩＩ－ＩＩ線に相当する部分における断面図である。第２の実施形態の回転式圧縮機は、ロータリ式である点で、スイング式の第１の実施形態とは異なる。第１の実施形態と同様の構成となる部分における第２の実施形態の説明は省略される。
第２の実施形態の回転式圧縮機は、ブレード５０とローラ２２とが別体の、いわゆるロータリ式の回転式圧縮機である。
第２の実施形態の回転式圧縮機について説明する。
図５は、図１のＩＩ－ＩＩ線に相当する部分における断面図である。第２の実施形態の回転式圧縮機は、ロータリ式である点で、スイング式の第１の実施形態とは異なる。第１の実施形態と同様の構成となる部分における第２の実施形態の説明は省略される。
第２の実施形態の回転式圧縮機は、ブレード５０とローラ２２とが別体の、いわゆるロータリ式の回転式圧縮機である。
【0056】
ブレード５０は、図５（ｃ）に示されるように、平板形状である。シリンダ２４は、ブレード収容孔として、ブレード溝５１を有し、ブレード５０をシリンダ室２５に進退可能に支持する。ブレード５０は、ブレード溝５１の内側に配置される。ブレード５０は、ブレード溝５１に沿ってＸ方向に移動可能である。ブレード溝５１の－Ｘ方向の端部には、潤滑油孔５２が形成される。潤滑油貯留部１４の潤滑油が、潤滑油孔５２に導入される。前述されたように、潤滑油は吐出圧力である。ブレード５０は、潤滑油孔５２の潤滑油により＋Ｘ方向に付勢される。ブレード５０の＋Ｘ方向の先端が、ローラ２２の外周面に当接する。ブレード５０は、ローラ２２の偏心回転に伴って、ブレード溝５１からシリンダ室２５に出入り移動する。
【0057】
インジェクション回路は、注入口３７を有する。
注入口３７は、長円形状または楕円形状である。注入口３７のＸ方向の長さは、Ｙ方向の長さより長い。注入口３７は、仕切部材１６のブレード５０との摺動領域に形成される。注入口３７は、その摺動領域のＹ方向の中央より、シリンダ室２５の圧縮室２５ｐの近くに配置される。注入口３７は、Ｙ方向において基準線４４の圧縮室２５ｐ側に配置される。
注入口３７は、長円形状または楕円形状である。注入口３７のＸ方向の長さは、Ｙ方向の長さより長い。注入口３７は、仕切部材１６のブレード５０との摺動領域に形成される。注入口３７は、その摺動領域のＹ方向の中央より、シリンダ室２５の圧縮室２５ｐの近くに配置される。注入口３７は、Ｙ方向において基準線４４の圧縮室２５ｐ側に配置される。
【0058】
図５（ａ）に示されるように、ローラ２２が最も－Ｘ方向に偏心回転したとき、注入口３７は、Ｘ方向においてローラ２２の内周と外周との間に配置される。図５（ｃ）に示されるように、ローラ２２が最も＋Ｘ方向に偏心回転したとき、注入口３７は、Ｘ方向においてローラ２２の外周とシリンダ室２５の外周との間に配置される。次述されるように、注入口３７は、ブレード５０の先端とローラ２２の外周面との間において、シリンダ室２５に開口する。
【0059】
インジェクション回路の作用について説明する。
図５は、インジェクション回路の作用の説明図であり、図１のＩＩ－ＩＩ線に相当する部分における断面図である。注入口３７は、ローラ２２およびブレード５０のＺ方向の端面により開閉される。そのため、注入口３７の設計自由度は大きい。
図５は、インジェクション回路の作用の説明図であり、図１のＩＩ－ＩＩ線に相当する部分における断面図である。注入口３７は、ローラ２２およびブレード５０のＺ方向の端面により開閉される。そのため、注入口３７の設計自由度は大きい。
【0060】
図５（ａ）は、θ＝０°の時点である。注入口３７は、ローラ２２のＺ方向の端面により閉塞される。注入口３７は、ローラ２２の内周に最接近するが、内周の内側に開口しない。注入口３７は、第２の要求を満たす。ローラ２２の内周の内側の潤滑油が、注入口３７に流入しにくい。回転式圧縮機における潤滑油の不足が抑制される。
【0061】
図５（ａ）と図５（ｂ）との間の時点で、ローラ２２の偏心方向の先端が、吸込孔２８の端部２８ｅを通過する。この時点まで、注入口３７は、ローラ２２のＺ方向の端面により閉塞される。注入口３７は、第１の要求を満たす。
【0062】
図５（ｂ）は、θ＝９０°の時点であり、シリンダ室２５における圧縮過程の前半である。注入口３７は、ブレード５０の先端とローラ２２の外周面との間において、シリンダ室２５に開口する。ローラ２２は、基準線４４の吸込室２５ｓ側に偏心回転している。ブレード５０の先端とローラ２２の外周面との隙間は、基準線４４の吸込室２５ｓ側より圧縮室２５ｐ側の方が大きい。注入口３７は、Ｙ方向において基準線４４の圧縮室２５ｐ側に配置される。注入口３７のシリンダ室２５への開口面積が大きくなる。注入口３７から十分な量の冷却用冷媒がシリンダ室２５に注入される。
【0063】
図５（ｃ）は、θ＝１８０°の時点であり、シリンダ室２５における圧縮過程の後半である。注入口３７の全体が、ブレード５０のＺ方向の端面により閉塞される。
【0064】
図５（ｄ）は、θ＝２７０°の時点である。ローラ２２は、基準線４４の圧縮室２５ｐ側に偏心回転している。ブレード５０の先端とローラ２２の外周面との隙間は、基準線４４の吸込室２５ｓ側より圧縮室２５ｐ側の方が小さい。注入口３７は、Ｙ方向において基準線４４の圧縮室２５ｐ側に配置される。ブレード５０の先端とローラ２２の外周面との間において、注入口３７のシリンダ室２５への開口面積が小さくなる。シリンダ室２５の内部で圧縮された気体冷媒の注入口１７からインジェクション回路への流入が少なくなる。１８０°＜θの範囲で、注入口３７はほとんど閉じている。注入口３７は、第３の要求を満たす。高負荷時において、シリンダ室２５で圧縮された気体冷媒が、注入口３７からインジェクション回路に流入しにくい。
【0065】
第１の実施形態と同様に、ローラ２２の偏心回転方向において、ブレード溝５１の中心から、吸込孔２８の端部２８ｅまでの角度をθ１とする。ブレード溝５１の中心から、注入口３７の開口面積が最大となるローラ２２の偏心方向の先端までの角度をθｍａｘとする。このとき、θ１＜θｍａｘ＜１４０°が成立する。
【0066】
以上に詳述されたように、図５（ｃ）に示される第２の実施形態の回転式圧縮機において、ブレード５０は、ローラ２２と別体である。注入口３７は、仕切部材１６のブレード５０と摺動する領域において、Ｙ方向の中央より圧縮室２５ｐの近くに形成される。注入口３７は、ブレード５０のシリンダ室２５側の先端とローラ２２の外周面との間においてシリンダ室２５に開口する。
注入口３７の設計自由度が大きい。圧縮過程の前半では、注入口３７の開口面積が大きくなり、十分な量の冷却用冷媒がシリンダ室２５に注入される。圧縮過程の後半では、注入口３７の開口面積が小さくなり、圧縮された気体冷媒が注入口３７からインジェクション回路３０に流入しにくい。回転式圧縮機の圧縮性能が向上する。
注入口３７の設計自由度が大きい。圧縮過程の前半では、注入口３７の開口面積が大きくなり、十分な量の冷却用冷媒がシリンダ室２５に注入される。圧縮過程の後半では、注入口３７の開口面積が小さくなり、圧縮された気体冷媒が注入口３７からインジェクション回路３０に流入しにくい。回転式圧縮機の圧縮性能が向上する。
【0067】
注入口３７は、Ｘ方向の長さが、Ｙ方向の長さより長い。
注入口３７のＸ方向の長さを調整することにより、注入口３７がシリンダ室２５に開口する回転角θの範囲を調整することができる。十分な量の冷却用冷媒がシリンダ室２５に注入される。
注入口３７のＸ方向の長さを調整することにより、注入口３７がシリンダ室２５に開口する回転角θの範囲を調整することができる。十分な量の冷却用冷媒がシリンダ室２５に注入される。
【0068】
（第３の実施形態）
第３の実施形態の回転式圧縮機について説明する。
図６は、第３の実施形態の回転式圧縮機の部分断面図である。図７は、図６のＶＩＩ－ＶＩＩ線における断面図である。図６の第１圧縮機構部２０Ａは図７（ｂ）の状態であり、第２圧縮機構部２０Ｂは図７（ｄ）の状態である。
第３の実施形態の回転式圧縮機について説明する。
図６は、第３の実施形態の回転式圧縮機の部分断面図である。図７は、図６のＶＩＩ－ＶＩＩ線における断面図である。図６の第１圧縮機構部２０Ａは図７（ｂ）の状態であり、第２圧縮機構部２０Ｂは図７（ｄ）の状態である。
【0069】
図７に示されるように、第３の実施形態の回転式圧縮機は、第２の実施形態と同じロータリ式である。図６に示されるように、第３の実施形態は、注入口３７が第１凹部６１の開口である点で、注入口３７が分岐流路の開口である第２の実施形態とは異なる。第２の実施形態と同様の構成となる部分における第３の実施形態の説明は省略される。
【0070】
インジェクション回路は、注入口３７と、第１凹部６１と、第２凹部６２と、第３凹部６３と、分配流路６４と、配管３２と、を有する。以下には、第１圧縮機構部２０Ａ側に形成される注入口３７、第１凹部６１、第２凹部６２および第３凹部６３について説明するが、第２圧縮機構部２０Ｂ側にもこれらが同様に形成される。
注入口３７は、第１凹部６１の開口である。
第１凹部６１は、仕切部材１６の第１圧縮機構部２０Ａ側の端面に形成される。
注入口３７は、第１凹部６１の開口である。
第１凹部６１は、仕切部材１６の第１圧縮機構部２０Ａ側の端面に形成される。
【0071】
第２凹部６２は、ブレード５０の仕切部材１６側の端面に形成される。第２凹部６２の開口は、仕切部材１６により閉塞される。第２凹部６２は、ブレード５０のＸ方向の中央部から、＋Ｘ方向の端部にかけて、Ｘ方向に伸びる。第２凹部６２の＋Ｘ方向の端部は、第１凹部６１と連通可能である。
【0072】
第３凹部６３は、仕切部材１６の第１圧縮機構部２０Ａ側の端面に形成される。第３凹部６３の開口は、第１圧縮機構部２０Ａのシリンダ２４により閉塞される。図７（ｂ）に示されるように、第３凹部６３は、Ｙ方向に伸びる。第３凹部６３の端部は、シリンダ２４に形成されたブレード溝５１に開口する。
【0073】
配管３２は、ケース１１の外部から内部に伸びる。配管３２は、第１圧縮機構部２０Ａのシリンダ２４に配置される。
分配流路６４は、図６に示されるように、配管３２の先端から－Ｚ方向に伸びる。分配流路６４は、仕切部材１６の第１圧縮機構部２０Ａ側に形成された第３凹部６３に連通する。分配流路６４は、仕切部材１６をＺ方向に貫通する。分配流路６４は、仕切部材１６の第２圧縮機構部２０Ｂ側に形成された第３凹部６３に連通する。
分配流路６４は、図６に示されるように、配管３２の先端から－Ｚ方向に伸びる。分配流路６４は、仕切部材１６の第１圧縮機構部２０Ａ側に形成された第３凹部６３に連通する。分配流路６４は、仕切部材１６をＺ方向に貫通する。分配流路６４は、仕切部材１６の第２圧縮機構部２０Ｂ側に形成された第３凹部６３に連通する。
【0074】
【0075】
図７（ａ）は、θ＝０°の時点である。ブレード５０は最も－Ｘ方向に移動する。第２凹部６２の＋Ｘ方向の端部は、第１凹部６１に連通しない。注入口３７は、ローラ２２のＺ方向の端面により閉塞される。注入口３７からシリンダ室２５に冷却用冷媒が注入されない。
【0076】
図７（ｂ）は、θ＝９０°の時点である。ブレード５０は＋Ｘ方向に移動する。第２凹部６２の－Ｘ方向の端部は第３凹部６３に連通し、＋Ｘ方向の端部は第１凹部６１に連通する。配管３２、分配流路６４、第３凹部６３、第２凹部６２、第１凹部６１および注入口３７が順に連通する。ブレード５０の先端とローラ２２の外周面との間において、注入口３７がシリンダ室２５に開口する。注入口３７からシリンダ室２５に冷却用冷媒が注入される。
【0077】
図７（ｃ）は、θ＝１８０°の時点である。ブレード５０は最も＋Ｘ方向に移動する。第２凹部６２の－Ｘ方向の端部は、第３凹部６３に連通しない。注入口３７は、ブレード５０のＺ方向の端面により閉塞される。注入口３７からシリンダ室２５に冷却用冷媒が注入されない。
【0078】
図７（ｄ）は、θ＝２７０°の時点である。ブレード５０は－Ｘ方向に移動する。第２凹部６２の－Ｘ方向の端部は第３凹部６３に連通し、＋Ｘ方向の端部は第１凹部６１に連通する。第２の実施形態と同様に、ブレード５０の先端とローラ２２の外周面との間において、注入口３７のシリンダ室２５への開口面積が小さい。圧縮された気体冷媒の注入口１７からインジェクション回路への流入が少なくなる。
第３の実施形態においても、第２の実施形態と同様に、注入口３７からシリンダ室２５に冷却用冷媒が間欠的に注入される。
第３の実施形態においても、第２の実施形態と同様に、注入口３７からシリンダ室２５に冷却用冷媒が間欠的に注入される。
【0079】
以上に詳述されたように、図６に示される第３の実施形態の回転式圧縮機において、注入口３７は、仕切部材１６に形成された第１凹部６１の開口である。ブレード５０は、仕切部材１６側の端面に、第１凹部６１と連通可能な第２凹部６２を有する。
インジェクション回路の冷却用冷媒の配管３２を、仕切部材１６ではなく、シリンダ２４に配置することができる。シリンダ室２５の吐出孔２９を、軸受１７に加えて、仕切部材１６にも形成することができる。回転式圧縮機の圧縮性能が向上する。
インジェクション回路の冷却用冷媒の配管３２を、仕切部材１６ではなく、シリンダ２４に配置することができる。シリンダ室２５の吐出孔２９を、軸受１７に加えて、仕切部材１６にも形成することができる。回転式圧縮機の圧縮性能が向上する。
【0080】
前述された実施形態において、回転式圧縮機２は、２個の圧縮機構部２０（第１圧縮機構部２０Ａおよび第２圧縮機構部２０Ｂ）を有する。これに対して、回転式圧縮機２は、１個の圧縮機構部２０のみを有してもよく、３個以上の圧縮機構部２０を有してもよい。
なお、上述の実施形態においては、液冷媒をインジェクションすることで圧縮機構部を冷却する回転式圧縮機について説明したが、中間圧のガス冷媒をインジェクションする回転式圧縮機としても良い。これにより、信頼性の低下を抑制しつつ、省エネルギー性の向上および冷暖房能力を増大した回転式圧縮機とすることができる。
なお、上述の実施形態においては、液冷媒をインジェクションすることで圧縮機構部を冷却する回転式圧縮機について説明したが、中間圧のガス冷媒をインジェクションする回転式圧縮機としても良い。これにより、信頼性の低下を抑制しつつ、省エネルギー性の向上および冷暖房能力を増大した回転式圧縮機とすることができる。
【0081】
以上説明した少なくともひとつの実施形態によれば、ローラ２２およびブレード４０，５０の仕切部材１６側の端面により開閉される注入口３５，３７を持つ。これにより、回転式圧縮機の圧縮性能を向上させることができる。
本実施形態の回転式圧縮機２を用いた冷凍サイクル装置１に限定されるものではない。前述された実施形態の回転式圧縮機２では、２つのシリンダを用いる構成を説明したが、これに限定されない。シリンダは１つであってもよく、３つ以上であってもよい。
また、第１軸受け１７Ａまたは第２軸受１７Ｂを閉塞部材とし、注入口３５，３７を第１軸受１７Ａまたは第２軸受１７Ｂに設けてもよい。
本実施形態の回転式圧縮機２を用いた冷凍サイクル装置１に限定されるものではない。前述された実施形態の回転式圧縮機２では、２つのシリンダを用いる構成を説明したが、これに限定されない。シリンダは１つであってもよく、３つ以上であってもよい。
また、第１軸受け１７Ａまたは第２軸受１７Ｂを閉塞部材とし、注入口３５，３７を第１軸受１７Ａまたは第２軸受１７Ｂに設けてもよい。
【0082】
本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれると同様に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれるものである。
【符号の説明】
【0083】
１…冷凍サイクル装置、２…回転式圧縮機、３…放熱器、４…膨張装置、５…吸熱器、１１…ケース、１３…シャフト、１４…潤滑油貯留部、１６…仕切部材（閉塞部材）、２０…圧縮機構部、２１…偏心部、２２…ローラ、２４…シリンダ、２５…シリンダ室、２５ｐ…圧縮室、２５ｓ…吸込室、２８…吸込孔、２８ｅ…端部、３５，３７…注入口、４０…ブレード、４１…ブレード収容孔、５０…ブレード、５１…ブレード溝（ブレード収容孔）、６１…第１凹部、６２…第２凹部。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】