知財求人 - 知財ポータルサイト「IP Force」
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023061874
(43)【公開日】2023-05-02
(54)【発明の名称】遮音構造体
(51)【国際特許分類】
G10K 11/172 20060101AFI20230425BHJP
G10K 11/162 20060101ALI20230425BHJP
E04B 1/86 20060101ALI20230425BHJP
E04C 2/34 20060101ALI20230425BHJP
E04B 1/82 20060101ALI20230425BHJP
【ＦＩ】
G10K11/172
G10K11/162
E04B1/86 T
E04C2/34 C
E04B1/82 N
E04B1/86 P
【審査請求】未請求
【請求項の数】9
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2022042355
(22)【出願日】2022-03-17
(31)【優先権主張番号】P 2021171638
(32)【優先日】2021-10-20
(33)【優先権主張国・地域又は機関】JP
(71)【出願人】
【識別番号】000005887
【氏名又は名称】三井化学株式会社
(74)【代理人】
【識別番号】100123788
【弁理士】
【氏名又は名称】宮崎 昭夫
(74)【代理人】
【識別番号】100127454
【弁理士】
【氏名又は名称】緒方 雅昭
(72)【発明者】
【氏名】久米田 健太
(72)【発明者】
【氏名】中島 友則
【テーマコード（参考）】
2E001
2E162
5D061
【Ｆターム（参考）】
2E001DF02
2E001DF06
2E001GA12
2E001GA42
2E001HB02
2E001HE01
2E162BA10
2E162CB08
2E162GB01
5D061AA04
5D061AA07
5D061CC04
(57)【要約】
【課題】二重壁構造で、軽量で取り扱いと製造が容易で、広範囲の音に高い遮音性を有する遮音構造体を提供する。
【解決手段】間隔を置いて重なり合う１対の板状の基材２と、１対の基材２の間の支柱部４と支柱部４より高さが低い共振部３を有する。支柱部４は、２５℃で周波数１Ｈｚの貯蔵弾性率が１．０×１０5Ｐａ～１．０×１０7Ｐａで損失正接が０．０１～０．５０で、一端が一方の基材２に固定され他端が他方の基材２に固定されている。共振部３は、貯蔵弾性率と損失正接が支柱部４と同じ共振部基部３ａと、共振部基部３ａより質量が大きい共振部錘部３ｂとからなり、共振部基部３ａの一端が一方の基材２に固定され他端が共振部錘部３ｂの一端に接合され、共振部錘部３ｂの他端は基材２に固定されない。基材２の面積１０００ｃｍ2あたり５～８００個の支柱部４と１０～１０００個の共振部３が設けられている。
【選択図】図１
【解決手段】間隔を置いて重なり合う１対の板状の基材２と、１対の基材２の間の支柱部４と支柱部４より高さが低い共振部３を有する。支柱部４は、２５℃で周波数１Ｈｚの貯蔵弾性率が１．０×１０5Ｐａ～１．０×１０7Ｐａで損失正接が０．０１～０．５０で、一端が一方の基材２に固定され他端が他方の基材２に固定されている。共振部３は、貯蔵弾性率と損失正接が支柱部４と同じ共振部基部３ａと、共振部基部３ａより質量が大きい共振部錘部３ｂとからなり、共振部基部３ａの一端が一方の基材２に固定され他端が共振部錘部３ｂの一端に接合され、共振部錘部３ｂの他端は基材２に固定されない。基材２の面積１０００ｃｍ2あたり５～８００個の支柱部４と１０～１０００個の共振部３が設けられている。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
間隔を置いて重なり合うように配置されている１対の板状の基材と、１対の前記基材の間に配置されている複数の支柱部と、１対の前記基材の間に配置されており前記支柱部よりも高さが低い柱状の複数の共振部と、を有し、
前記支柱部は、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０5Ｐａ以上１．０×１０7Ｐａ以下で、２５℃で周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．０１以上０．５０以下であり、一端が一方の前記基材の内側面に固定されて他端が他方の前記基材の内側面に固定されており、
前記共振部は、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０5Ｐａ以上１．０×１０7Ｐａ以下で、２５℃で周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．０１以上０．５０以下である共振部基部と、前記共振部基部よりも質量が大きい共振部錘部とからなり、前記共振部基部の一端が一方の前記基材の内側面に固定されて他端が前記共振部錘部の一端に接合され、前記共振部錘部の他端は１対の前記基材の間に位置して前記基材に固定されておらず、
前記基材の面積１０００ｃｍ2あたり５個以上８００個以下の前記支柱部と、前記基材の面積１０００ｃｍ2あたり１０個以上１０００個以下の前記共振部とが設けられていることを特徴とする、遮音構造体。
前記支柱部は、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０5Ｐａ以上１．０×１０7Ｐａ以下で、２５℃で周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．０１以上０．５０以下であり、一端が一方の前記基材の内側面に固定されて他端が他方の前記基材の内側面に固定されており、
前記共振部は、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０5Ｐａ以上１．０×１０7Ｐａ以下で、２５℃で周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．０１以上０．５０以下である共振部基部と、前記共振部基部よりも質量が大きい共振部錘部とからなり、前記共振部基部の一端が一方の前記基材の内側面に固定されて他端が前記共振部錘部の一端に接合され、前記共振部錘部の他端は１対の前記基材の間に位置して前記基材に固定されておらず、
前記基材の面積１０００ｃｍ2あたり５個以上８００個以下の前記支柱部と、前記基材の面積１０００ｃｍ2あたり１０個以上１０００個以下の前記共振部とが設けられていることを特徴とする、遮音構造体。
【請求項2】
全ての前記共振部の前記共振部基部の、一方の前記基材の前記内側面に固定されている部分の面積の合計は、一方の前記基材の前記内側面の面積の１％以上５０％以下である、請求項１に記載の遮音構造体。
【請求項3】
前記共振部の数は前記支柱部の数よりも多い、請求項１または２に記載の遮音構造体。
【請求項4】
前記支柱部の数は前記共振部の数の１％以上８０％以下である、請求項３に記載の遮音構造体。
【請求項5】
前記支柱部は複数の前記共振部に囲まれた位置に設けられている、請求項１から４のいずれか１項に記載の遮音構造体。
【請求項6】
前記支柱部と前記共振部基部はゴム弾性を有するエラストマー材料からなり、前記共振部錘部は金属からなる、請求項１から５のいずれか１項に記載の遮音構造体。
【請求項7】
前記共振部基部と前記共振部錘部とは平面形状および高さが一致している、請求項１から６のいずれか１項に記載の遮音構造体。
【請求項8】
前記基材は金属からなる、請求項１から７のいずれか１項に記載の遮音構造体。
【請求項9】
１対の前記基板の間であって、前記共振部および前記支柱部が設けられた位置以外の部分は、開放された空間である、請求項１から８のいずれか１項に記載の遮音構造体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は遮音構造体に関する。
【背景技術】
【0002】
集合住宅、オフィスビル、ホテル等の建物の室内においては、建物の外部の自動車、鉄道、航空機、船舶等からの屋外騒音や、建物内のその室の外部で発生する設備騒音や人声を遮断して、その室の用途に適した静謐性が要求される。また、自動車、鉄道、航空機、船舶等の乗り物の内部においては、風切り音やエンジン音を遮断して、乗員に静粛で快適な空間を提供するために騒音を低減する必要がある。そのため、建物や乗り物の外部から内部への騒音や振動の伝搬、また建物や乗り物の内部における室外から室内への騒音や振動の伝搬を遮断する手段、すなわち、遮音性の高い部材が求められている。近年では、建物においては高層化等に伴い軽量の遮音部材が求められており、また、乗り物においてもエネルギー効率向上のため軽量の遮音部材が求められている。
【0003】
乗り物や建物における防音壁等を形成する遮音構造体として、特許文献１には、ゴム弾性を有するシートと、シートの一方の面に設けられる複数の円柱状の共振器および複数のリブ状突起部と、を有する遮音シート部材が開示されている。リブ状突起部は、シートの幅方向の縁部においてシートの長手方向に延在する板状の部材、またはシートの幅方向の縁部においてシートの長手方向に沿ってそれぞれ列をなすように離間配置された円柱状の部材である。また、特許文献２には、１対の板状の基材（内壁と外壁）の間に、減衰材が充填されるとともに、減衰材の保持部である凹状リブが設けられた二重壁構造が開示されている。特許文献３には、１対の板材の間に、少なくとも１対の柱と間柱とが設けられ、さらに多孔質材が充填された防音性の二重壁が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【0004】
【特許文献1】特許第６６１０６８４号公報
【特許文献2】特開２００１－２４２８７３号公報
【特許文献3】特開２００２－４４６７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0005】
特許文献１のように突起状の共振器を有する構成では、共振器がシートの振動を抑制することにより特定の低周波数の音に対する遮音性が高くなっているが、その周波数よりも高い周波数域の音に対する遮音性が低い。すなわち、この構成では、低周波数域から高周波数域に至るまで広範囲の音に対する遮音性は十分ではなく、さらに、複数の突起状の共振器およびリブ状突起部のために取り扱いや取り付けが煩雑であり、また意匠性に乏しい。
【0006】
一方、特許文献２，３のように二重壁を有する構成では、減衰材や多孔質材を挟んで１対の基材が設けられているため、取り扱いや取り付けが容易である。しかし、この構成では、高周波数の音に対する遮音性が高いが、低周波数の音に対しては、共鳴透過により遮音性が低い。また、減衰材や多孔質材を充填するために製造が繁雑でコストが上昇するという問題がある。
【0007】
そこで、本発明の目的は、簡易な構造の二重壁構造であって、一般的な遮音部材（例えば鉄板）と比較して軽量で、取り扱いおよび製造が容易であり、低周波数域から高周波数域に至るまで広範囲の音に対して高い遮音性を有する遮音構造体を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【0008】
本発明の遮音構造体は、間隔を置いて重なり合うように配置されている１対の板状の基材と、１対の前記基材の間に配置されている複数の支柱部と、１対の前記基材の間に配置されており前記支柱部よりも高さが低い柱状の複数の共振部と、を有し、前記支柱部は、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０5Ｐａ以上１．０×１０7Ｐａ以下で、２５℃で周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．０１以上０．５０以下であり、一端が一方の前記基材の内側面に固定されて他端が他方の前記基材の内側面に固定されており、前記共振部は、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０5Ｐａ以上１．０×１０7Ｐａ以下で、２５℃で周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．０１以上０．５０以下である共振部基部と、前記共振部基部よりも質量が大きい共振部錘部とからなり、前記共振部基部の一端が一方の前記基材の内側面に固定されて他端が前記共振部錘部の一端に接合され、前記共振部錘部の他端は１対の前記基材の間に位置して前記基材に固定されておらず、前記基材の面積１０００ｃｍ2あたり５個以上８００個以下の前記支柱部と、前記基材の面積１０００ｃｍ2あたり１０個以上１０００個以下の前記共振部とが設けられていることを特徴とする。
【0009】
全ての前記共振部の前記共振部基部の、一方の前記基材の前記内側面に固定されている部分の面積の合計は、一方の前記基材の前記内側面の面積の１％以上５０％以下であってよい。
前記共振部の数は前記支柱部の数よりも多くてよい。
前記支柱部の数は前記共振部の数の１％以上８０％以下であってもよい。
前記支柱部は複数の前記共振部に囲まれた位置に設けられていてよい。
前記支柱部と前記共振部基部はゴム弾性を有するエラストマー材料からなり、前記共振部錘部は金属からなるものであってよい。
前記共振部基部と前記共振部錘部とは平面形状および高さが一致していてよい。
前記基材は金属からなるものであってよい。
１対の前記基板の間であって、前記共振部および前記支柱部が設けられた位置以外の部分は、開放された空間であってよい。
前記共振部の数は前記支柱部の数よりも多くてよい。
前記支柱部の数は前記共振部の数の１％以上８０％以下であってもよい。
前記支柱部は複数の前記共振部に囲まれた位置に設けられていてよい。
前記支柱部と前記共振部基部はゴム弾性を有するエラストマー材料からなり、前記共振部錘部は金属からなるものであってよい。
前記共振部基部と前記共振部錘部とは平面形状および高さが一致していてよい。
前記基材は金属からなるものであってよい。
１対の前記基板の間であって、前記共振部および前記支柱部が設けられた位置以外の部分は、開放された空間であってよい。
【発明の効果】
【0010】
本発明によれば、簡易な構造の二重壁構造であって、一般的な遮音部材（例えば鉄板）と比較して軽量で、取り扱いおよび製造が容易であり、低周波数域から高周波数域に至るまで広範囲の音に対して高い遮音性を有する遮音構造体を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【0011】
【図1】本発明の一実施形態の遮音構造体の分解斜視図である。
【図3】（ａ）～（ｄ）は本発明の実施例１～５と比較例１～２の遮音構造体の、周波数に対する透過損失を示すグラフである。
【図4】比較例１の遮音構造体の正面図である。
【図5】比較例２の遮音構造体の正面図である。
【図6】比較例３の遮音構造体の正面図である。
【図7】（ａ）～（ｃ）は本発明の実施例１と比較例１，３～６の遮音構造体の、周波数に対する透過損失を示すグラフである。
【図8】比較例４の遮音構造体の正面図である。
【図9】比較例５の遮音構造体の正面図である。
【図10】比較例６の遮音構造体の正面図である。
【発明を実施するための形態】
【0012】
以下、本発明の実施の形態について説明する。図１は本発明の一実施形態の遮音構造体１の分解斜視図である。図２（ａ）はこの遮音構造体１の斜視図であり、図２（ｂ）はその正面図である。遮音構造体１において、１対の板状の基材２が、間隔を置いて重なり合うように実質的に平行に配置されている。基材２は、特に材料は限定されないが、非通気性で剛性の高い板材であることが好ましい。１対の基材２の間に複数の共振部３と複数の支柱部４とが配置されている。１対の基材２の間であって、共振部３および支柱部４が設けられた位置以外の部分は、減衰材や多孔質材が充填されることはなく、開放された空間である。支柱部４は、一端が一方の基材２（図１，２の下方の基材２）の内側面に固定されて、他端が他方の基材２（図１，２の上方の基材２）の内側面に固定され、両基材２を支持している。共振部３は、共振部基部３ａと共振部錘部３ｂとからなり、支柱部４よりも高さが低い柱状である。共振部基部３ａの一端が一方の基材２（図１，２の下方の基材２）の内側面に固定されて他端が共振部錘部３ｂの一端に接合されており、共振部錘部３ｂの他端は１対の基材２の間に位置しており１対の基材２のいずれにも固定されていない。支柱部４は、基材２の面積１０００ｃｍ2あたり５個以上８００個以下の個数だけ設けられている。共振部３は、基材２の面積１０００ｃｍ2あたり１０個以上１０００個以下の個数だけ設けられている。
【0013】
本実施形態では、支柱部４と共振部基部３ａの材料が、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０5Ｐａ以上１．０×１０7Ｐａ以下で、２５℃で周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．０１以上０．５０以下である。２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性（Ｇ’）および損失正接（ｔａｎδ）は、動的粘弾性試験機（例えば、ティー・エイ・インスツルメント・ジャパン株式会社（TA Instruments Japan Inc.）製ＡＲＥＳ－Ｇ２（装置名）を用い、変形モード：せん断、歪み：０．５％で求めることができる。支柱部４および共振部基部３ａは、特に材料は限定されないが、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性（Ｇ’）および損失正接（ｔａｎδ）を本発明の範囲にする観点から、エラストマーであってもよく、シリコーンゴムまたはエチレン－プロピレン－ジエンゴム（ＥＰＤＭ）を用いた架橋ゴムであってもよい。共振部錘部３ｂは、特に材料は限定されないが、共振部基部３ａよりも大きい質量を有している。共振部基部３ａと共振部錘部３ｂとは、平面形状および高さが一致している。例えば共振部基部３ａと共振部錘部３ｂの長手方向（高さ方向）に直交する断面は円形状であり、それらの直径は１ｍｍ以上５０ｍｍ以下であって一例としては６ｍｍである。この時、各共振部基部３ａと共振部錘部３ｂの断面積は０．００７８ｃｍ2以上１９．６ｃｍ2以下であって一例としては０．２８ｃｍ2である。
【0014】
支柱部４および共振部基部３ａの材料の一例であるゴム弾性を有するエラストマーとしては、例えば、架橋（加硫）ゴムや各種の熱可塑性エラストマーが挙げられる。
【0015】
架橋（加硫）ゴムとしては、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン－ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ニトリルゴム（ＨＮＢＲ）、エチレン－プロピレンゴム（ＥＰＭ）、エチレン－プロピレン－ジエンゴム（ＥＰＤＭ）およびエチレン－ブテン－ジエンゴム（ＥＢＤＭ）等のエチレン・α－オレフィン・非共役ポリエン共重合体、クロロスルホン化ポリエチレン（ＣＳＭ）、塩素化ポリエチレン（ＣＭ）、アクリルゴム（ＡＣＭ）、エチレン－アクリルゴム（ＡＥＭ）、エチレン－酢酸ビニルゴム（ＥＶＡ）、エピクロルヒドリンゴム（ＣＯ，ＥＣＯ）、多硫化ゴム（Ｔ）、メチルビニルシリコーンゴム（ＶＭＱ）およびフッ化シリコーンゴム（ＦＶＭＱ）などのシリコーンゴム（Ｑ）、ウレタンゴム（Ｕ）、フッ素ゴム（ＦＫＭ）等の各種ゴム材料を架橋（加硫）させたものが挙げられる。これらの架橋（加硫）ゴムは、単独で用いることもでき、または２種類以上の組み合わせで用いることもできる。なお、架橋（加硫）方式としては、例えば、架橋剤（加硫剤）として、有機過酸化物、フェノール樹脂、オキシム化合物、イオウ、イオウ系化合物、ポリアミン化合物を用いて、加熱により架橋（加硫）させる方法や、電子線を照射して架橋させる方法が挙げられる。
【0016】
なお、架橋（加硫）ゴムには、一般にゴム配合剤として使用される各種公知の配合剤（カーボンブラック、シリカ等の補強剤、炭酸カルシウムなどの充填剤、パラフィンオイル、可塑剤等の軟化剤、加工助剤、酸化防止剤、光安定剤、難燃剤、防カビ剤、受酸剤、シランカップリング剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤等）が配合されていてよい。
【0017】
熱可塑性エラストマーとしては、オレフィン系熱可塑性エラストマー、スチレン系熱可塑性エラストマー、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリ塩化ビニル系熱可塑性エラストマー、エチレン－酢酸ビニル系熱可塑性エラストマー等が挙げられる。
【0018】
このような構成の遮音構造体１によると、共振部３の作用により、特に低周波数の音に対する遮音性の向上に寄与する。また、１対の基材２からなる中空の二重壁構造によって、特に高周波数の音に対する遮音性が向上する。しかも、共振部３が板状の基材２に接している部分（共振部基部３ａ）は、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０5Ｐａ以上１．０×１０7Ｐａ以下であり、２５℃で周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．０１以上０．５０以下であって、弾性を有する部材（例えば合成ゴムなどの原料ゴムの架橋体などのゴム弾性を有するエラストマー）であるため、固体伝搬音の伝達を小さく抑えられる。すなわち、この遮音構造体１は、共振部３による防音効果と中空の二重壁構造による防音効果とを有しており、それに加えて、共振部３の基材２に接している部分（共振部基部３ａ）が弾性を有する部材であることにより固体伝搬音の伝達を小さく抑えられるという優れた効果をさらに有している。そして、共振部３の基材２に接している部分（共振部基部３ａ）が弾性を有する部材であることが、共振部３による防音効果と中空の二重壁構造による防音効果とに悪影響を及ぼすことはない。二重壁構造における共鳴透過による低周波数の音に対する遮音性の悪化の問題も生じない。また、支柱部４が１対の基材２を支持することにより、板状の基材２の振動が抑制され、中周波数域および高周波域（２ｋＨｚ以上）の音に対する遮音性が向上する。結果として、高周波数域の音に対しても低周波数域の音に対しても良好な遮音性を発揮することができる。この遮音構造体１の両面には板状の基材２が位置しているため、１枚の板材と同様に取り扱いおよび取り付けを行うことができ、高い意匠性を実現することができる。また、１対の基材２の間の空間を減衰材や多孔質材で充填しないため、軽量であって取り扱いや製造が容易で、コストを低く抑えられる。
【0019】
前述したように、本実施形態の遮音構造体１では、基材２の面積１０００ｃｍ2あたり１０個以上１０００個以下の共振部３が設けられている。仮に、共振部３が少な過ぎると、共振器としての効果が乏しく、低周波数の音に対する遮音性が低くなる。一方、共振部３が多過ぎると、共振部３に伝わる振動が分散され、共振器として十分な効果が発揮できず、特に低周波数の音に対する遮音性が低くなるおそれがある。また、共振部３が多いと遮音構造体１全体の重量が大きくなる。これらの理由から、本実施形態では、共振部３の数を前述したように設定している。また、同様の理由から、好ましくは、全ての共振部３の共振部基部３ａの、一方の基材２（図１，２の下方の基材２）の内側面に固定されている部分の面積の合計は、一方の基材２の内側面の面積の１％以上５０％以下であり、より好ましくは１％以上２５％以下であり、さらに好ましくは１％以上１０％以下である。
【0020】
また、本実施形態の遮音構造体１では、共振部３の基材２に接する部分である共振部基部３ａが弾性を有する部材であることによって、基材の振動を小さく抑えている。そのために、本実施形態の共振部基部３ａは、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０5Ｐａ以上１．０×１０7Ｐａ以下であり、２５℃で周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．０１以上０．５０以下である。仮に、共振部基部３ａの、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０5Ｐａより小さいと、共振器としての十分な効果が得られず、低周波数の音に対する遮音性が低い。共振部基部３ａの、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０7Ｐａより大きいと、低周波数の音に対する遮音性が低い。そして、仮に、共振部基部３ａの、２５℃で周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．０１未満であると、対象とする周波数帯以外での遮音性が悪化する恐れがある。一方、２５℃で周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．５０より大きいと、対称とする周波数帯の遮音性が悪化する恐れがあり、共振部基部３ａの形状保持性も悪化する。
【0021】
本実施形態の遮音構造体１の共振部３では、共振部錘部３ｂが共振部基部３ａよりも大きい質量を有している。共振部錘部３ｂがマス（質量体）、共振部基部３ａがバネとして機能することによって共振部３は共振器として働く。仮に、共振部錘部３ｂの質量が共振部基部３ａの質量よりも小さいと、共振器として機能せず、特に低周波数の音に対する遮音性が低い。そのため、共振部錘部３ｂが共振部基部３ａよりも大きい質量を有している必要がある。
【0022】
本実施形態の遮音構造体１では、基材２の面積１０００ｃｍ2あたり５個以上８００個以下の支柱部４が設けられている。この遮音構造体１は支柱部４が１対の板状の基材２を支持する構成であるため、支柱部４が少な過ぎると、基材２の支持が不十分になって遮音構造体１が構造体として不安定になる。ただし、固定のために１対の基材２を支柱部４で繋ぐことにより、固体伝搬音の伝搬が大きくなり、遮音性が低下する可能性があるため、支柱部４の数が多過ぎることは好ましくない。そのため、本実施形態では、支柱部４の数を前述したように設定している。このように主に基材２の支持のために用いられる支柱部４の数は、基材２を支持可能な範囲で少なくて構わない。前述したように、支柱部４の数は基材２の面積１０００ｃｍ2あたり５個以上８００個以下であり、好ましくは５個以上５００個以下であり、より好ましくは５個以上１００個以下であり、さらに好ましくは５個以上５０個以下である。また、支柱部４の数は、共振器として働いて遮音性を発揮する共振部３の数よりも少なくて構わない。好ましくは、支柱部４の数は共振部３の数の１％以上８０％以下であり、より好ましくは１％以上５０％以下、さらに好ましくは１％以上１０％以下である。そして、比較的大面積の基材２を良好に支持するために、支柱部４は複数の共振部３に囲まれた適切な位置にそれぞれ設けられていることが好ましい。
【0023】
なお、支柱部４は、共振部基部３ａと同様に弾性を有する（２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が１．０×１０5Ｐａ以上１．０×１０7Ｐａ以下で、２５℃で周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が０．０１以上０．５０以下である）部材であるため、固体伝搬音の伝達を小さく抑えられる。
【実施例0024】
［実施例１］
前述した本発明の遮音構造体１の具体的な実施例について説明する。本発明の実施例１では、１対の基材２として、厚さ０．５ｍｍのアルミニウム板材（ヤング率：６９ＧＰａ）を用いた。本実施例の共振部基部３ａとして、Ａ硬度（ＪＩＳ Ｋ６２５３－３、タイプＡデュロメータ）が４０～６０程度（例えば５０）のシリコーンゴム（シリコーンゴムからなる架橋ゴム）からなり、直径が６ｍｍで高さが３ｍｍの円柱状の部材を用いた。この共振部基部３ａの、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）は約１．０×１０6Ｐａであり、２５℃で周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）は０．０２～０．２程度であった。この共振部基部３ａの２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）および損失正接（ｔａｎδ）は、共振部基部３ａと同じ材料の厚さ２ｍｍのシートを用いて、ティー・エイ・インスツルメント・ジャパン株式会社（TA Instruments Japan Inc.）製粘弾性測定装置ＡＲＥＳ－Ｇ２（商品名）を用い、せん断モード、歪み：０．５％で測定して得られた結果である。共振部錘部３ｂとして、ステンレス（ＳＵＳ３０４）からなる、直径が６ｍｍで高さが３ｍｍの円柱状の部材を用いた。一方、支柱部４として、共振部基部３ａと同じ特性を有する同じ材料（シリコーンゴムからなる架橋ゴム）からなり、直径が６ｍｍで高さが９ｍｍの円柱状の部材を用いた。そして、平面形状が２６ｃｍ×２６ｃｍの正方形である１対の基材２のうちの一方の基材２（図１，２の下方の基材２）の、中央部の２０ｃｍ×２０ｃｍ（面積４００ｃｍ2）の正方形の領域に、４９個の共振部３を等間隔に設置した。さらに、この正方形の領域内に４個の支柱部４を等間隔に配置した。各支柱部４は、複数の共振部３に囲まれる位置にそれぞれ配置した。本実施例の遮音構造体１の面密度は３．７２ｋｇ／ｍ2であった。従って、本実施例では、共振部３が、基材の面積１０００ｃｍ2あたり約１３０個設けられており、全ての共振部３の共振部基部３ａの、一方の基材２（図１，２の下方の基材２）の内側面に固定されている部分の面積の合計は、一方の基材２の内側面の面積の約３．５％である。そして、支柱部４は基材２の面積１０００ｃｍ2あたり１０個設けられており、支柱部４の数は共振部３の数の約８．２％である。
前述した本発明の遮音構造体１の具体的な実施例について説明する。本発明の実施例１では、１対の基材２として、厚さ０．５ｍｍのアルミニウム板材（ヤング率：６９ＧＰａ）を用いた。本実施例の共振部基部３ａとして、Ａ硬度（ＪＩＳ Ｋ６２５３－３、タイプＡデュロメータ）が４０～６０程度（例えば５０）のシリコーンゴム（シリコーンゴムからなる架橋ゴム）からなり、直径が６ｍｍで高さが３ｍｍの円柱状の部材を用いた。この共振部基部３ａの、２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）は約１．０×１０6Ｐａであり、２５℃で周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）は０．０２～０．２程度であった。この共振部基部３ａの２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）および損失正接（ｔａｎδ）は、共振部基部３ａと同じ材料の厚さ２ｍｍのシートを用いて、ティー・エイ・インスツルメント・ジャパン株式会社（TA Instruments Japan Inc.）製粘弾性測定装置ＡＲＥＳ－Ｇ２（商品名）を用い、せん断モード、歪み：０．５％で測定して得られた結果である。共振部錘部３ｂとして、ステンレス（ＳＵＳ３０４）からなる、直径が６ｍｍで高さが３ｍｍの円柱状の部材を用いた。一方、支柱部４として、共振部基部３ａと同じ特性を有する同じ材料（シリコーンゴムからなる架橋ゴム）からなり、直径が６ｍｍで高さが９ｍｍの円柱状の部材を用いた。そして、平面形状が２６ｃｍ×２６ｃｍの正方形である１対の基材２のうちの一方の基材２（図１，２の下方の基材２）の、中央部の２０ｃｍ×２０ｃｍ（面積４００ｃｍ2）の正方形の領域に、４９個の共振部３を等間隔に設置した。さらに、この正方形の領域内に４個の支柱部４を等間隔に配置した。各支柱部４は、複数の共振部３に囲まれる位置にそれぞれ配置した。本実施例の遮音構造体１の面密度は３．７２ｋｇ／ｍ2であった。従って、本実施例では、共振部３が、基材の面積１０００ｃｍ2あたり約１３０個設けられており、全ての共振部３の共振部基部３ａの、一方の基材２（図１，２の下方の基材２）の内側面に固定されている部分の面積の合計は、一方の基材２の内側面の面積の約３．５％である。そして、支柱部４は基材２の面積１０００ｃｍ2あたり１０個設けられており、支柱部４の数は共振部３の数の約８．２％である。
【0025】
このような構成の本実施例の遮音構造体１に対して、ＪＩＳ Ａ１４４１－１に準じた方法で、音源室が残響室であり、受音室が半無響室である試験設備を用い、一方の基材２（図１，２の下方の基材２）側からの音に対する遮音性として、インテンシティ音響透過損失を求めた。こうして求めた１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を図３（ａ）～図３（ｄ）、図７（ａ）～図７（ｃ）に示している。図３（ａ）～図３（ｄ）、図７（ａ）～図７（ｃ）に示すように、本実施例の遮音構造体１は、低周波数域から高周波数域に至るまで広範囲の音に対して良好な遮音性を発揮することがわかった。また、本実施例の遮音構造体１によると、小さい重量（面密度）で良好な遮音性（透過損失）が得られた。
【0026】
［実施例２］
図示しないが、本発明の実施例２の遮音構造体は、実施例１と同様な１対の基材２と共振部３および支柱部４を有するものであった。ただし、本実施例では、平面形状が２６ｃｍ×２６ｃｍの正方形である１対の基材２の、中央部の２０ｃｍ×２０ｃｍの正方形の領域に、１６個の支柱部４を等間隔に設置した。各支柱部４は、複数の共振部３に囲まれる位置にそれぞれ配置した。本実施例の遮音構造体の面密度は３．８１ｋｇ／ｍ2であった。本実施例では、支柱部４は基材２の面積１０００ｃｍ2あたり４０個設けられており、支柱部４の数は共振部３の数の３２．７％である。本実施例の遮音構造体の、一方の基材２（図１，２の下方の基材２）側からの音に対する遮音性として、１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図３（ａ）に示している。本実施例の遮音構造体でも、低周波数域から高周波数域に至るまで広範囲の音に対して良好な遮音性を発揮することができ、小さい重量（面密度）で良好な遮音性（透過損失）が得られた。
図示しないが、本発明の実施例２の遮音構造体は、実施例１と同様な１対の基材２と共振部３および支柱部４を有するものであった。ただし、本実施例では、平面形状が２６ｃｍ×２６ｃｍの正方形である１対の基材２の、中央部の２０ｃｍ×２０ｃｍの正方形の領域に、１６個の支柱部４を等間隔に設置した。各支柱部４は、複数の共振部３に囲まれる位置にそれぞれ配置した。本実施例の遮音構造体の面密度は３．８１ｋｇ／ｍ2であった。本実施例では、支柱部４は基材２の面積１０００ｃｍ2あたり４０個設けられており、支柱部４の数は共振部３の数の３２．７％である。本実施例の遮音構造体の、一方の基材２（図１，２の下方の基材２）側からの音に対する遮音性として、１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図３（ａ）に示している。本実施例の遮音構造体でも、低周波数域から高周波数域に至るまで広範囲の音に対して良好な遮音性を発揮することができ、小さい重量（面密度）で良好な遮音性（透過損失）が得られた。
【0027】
［実施例３］
図示しないが、本発明の実施例３の遮音構造体は、実施例１と同様な１対の基材２と共振部３および支柱部４を有するものであった。ただし、本実施例では、平面形状が２６ｃｍ×２６ｃｍの正方形である１対の基材２の、中央部の２０ｃｍ×２０ｃｍの正方形の領域に、３６個の支柱部４を等間隔に設置した。各支柱部４は、複数の共振部３に囲まれる位置にそれぞれ配置した。本実施例の遮音構造体の面密度は３３．９６ｋｇ／ｍ2であった。本実施例では、支柱部４は基材２の面積１０００ｃｍ2あたり９０個設けられており、支柱部４の数は共振部３の数の７３．５％である。本実施例の遮音構造体の、一方の基材２（図１，２の下方の基材２）側からの音に対する遮音性として、１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図３（ａ）に示している。本実施例の遮音構造体でも、低周波数域から高周波数域に至るまで広範囲の音に対して良好な遮音性を発揮することができ、小さい重量（面密度）で良好な遮音性（透過損失）が得られた。
図示しないが、本発明の実施例３の遮音構造体は、実施例１と同様な１対の基材２と共振部３および支柱部４を有するものであった。ただし、本実施例では、平面形状が２６ｃｍ×２６ｃｍの正方形である１対の基材２の、中央部の２０ｃｍ×２０ｃｍの正方形の領域に、３６個の支柱部４を等間隔に設置した。各支柱部４は、複数の共振部３に囲まれる位置にそれぞれ配置した。本実施例の遮音構造体の面密度は３３．９６ｋｇ／ｍ2であった。本実施例では、支柱部４は基材２の面積１０００ｃｍ2あたり９０個設けられており、支柱部４の数は共振部３の数の７３．５％である。本実施例の遮音構造体の、一方の基材２（図１，２の下方の基材２）側からの音に対する遮音性として、１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図３（ａ）に示している。本実施例の遮音構造体でも、低周波数域から高周波数域に至るまで広範囲の音に対して良好な遮音性を発揮することができ、小さい重量（面密度）で良好な遮音性（透過損失）が得られた。
【0028】
［実施例４］
本発明の実施例４の遮音構造体は、実施例１と同じ構成であるが、遮音構造体１の、他方の基材２（図１，２の上方の基材２）側からの音を遮音することを目的として用いられるものである。従って、この遮音構造体１の、他方の基材２（図１，２の上方の基材２）側からの音に対する遮音性として、１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１に準じた方法で求めて、図３（ｂ）に示している。本実施例の遮音構造体でも、低周波数域から高周波数域に至るまで広範囲の音に対して良好な遮音性を発揮することができ、小さい重量（面密度）で良好な遮音性（透過損失）が得られた。
本発明の実施例４の遮音構造体は、実施例１と同じ構成であるが、遮音構造体１の、他方の基材２（図１，２の上方の基材２）側からの音を遮音することを目的として用いられるものである。従って、この遮音構造体１の、他方の基材２（図１，２の上方の基材２）側からの音に対する遮音性として、１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１に準じた方法で求めて、図３（ｂ）に示している。本実施例の遮音構造体でも、低周波数域から高周波数域に至るまで広範囲の音に対して良好な遮音性を発揮することができ、小さい重量（面密度）で良好な遮音性（透過損失）が得られた。
【0029】
［実施例５］
図示しないが、本発明の実施例５の遮音構造体は、実施例１と同様な１対の基材２と共振部３および支柱部４を有するものであった。ただし、本実施例では、支柱部４を、エチレン－プロピレン－ジエンゴム（ＥＰＤＭ）によって形成した。具体的には、ＥＰＤＭ（２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が約４．３×１０6Ｐａ、２５℃で周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が約０．１６）からなる直径が６ｍｍで高さが３ｍｍの円柱状の部材を３つ連結し、実施例１の支柱部４と同様に高さ９ｍｍの円柱状の支柱部４を形成した。本実施例の遮音構造体の面密度は３．７２ｋｇ／ｍ2であった。本実施例の遮音構造体の、一方の基材２（図１，２の下方の基材２）側からの音に対する遮音性として、１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図３（ｃ）に示している。本実施例の遮音構造体でも、低周波数域から高周波数域に至るまで広範囲の音に対して良好な遮音性を発揮することができ、小さい重量（面密度）で良好な遮音性（透過損失）が得られた。
図示しないが、本発明の実施例５の遮音構造体は、実施例１と同様な１対の基材２と共振部３および支柱部４を有するものであった。ただし、本実施例では、支柱部４を、エチレン－プロピレン－ジエンゴム（ＥＰＤＭ）によって形成した。具体的には、ＥＰＤＭ（２５℃で周波数１Ｈｚにおける貯蔵弾性率（Ｇ’）が約４．３×１０6Ｐａ、２５℃で周波数１Ｈｚにおける損失正接（ｔａｎδ）が約０．１６）からなる直径が６ｍｍで高さが３ｍｍの円柱状の部材を３つ連結し、実施例１の支柱部４と同様に高さ９ｍｍの円柱状の支柱部４を形成した。本実施例の遮音構造体の面密度は３．７２ｋｇ／ｍ2であった。本実施例の遮音構造体の、一方の基材２（図１，２の下方の基材２）側からの音に対する遮音性として、１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図３（ｃ）に示している。本実施例の遮音構造体でも、低周波数域から高周波数域に至るまで広範囲の音に対して良好な遮音性を発揮することができ、小さい重量（面密度）で良好な遮音性（透過損失）が得られた。
【0030】
［比較例１］
前述した本発明の実施例の遮音構造体１と対比するための比較例について説明する。図４に示す比較例１の遮音構造体５は、間隔をおいて重なり合うように実質的に平行に配置されている１対の板状の基材２のみからなる中空の二重壁状の部材であった。１対の基材２は図示しない保持部材によって保持されているが、１対の基材２の間の間隔には何の部材も介在していなかった。本発明の実施例１～５と同様に、各基材２は厚さ０．５ｍｍのアルミニウム板材であり、１対の基材２の間の間隔は９ｍｍであった。本比較例の遮音構造体５の面密度は２．７０ｋｇ／ｍ2であった。本比較例の遮音構造体５の１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図３（ａ）～図３（ｄ）、図７（ａ）～図７（ｃ）に示している。
前述した本発明の実施例の遮音構造体１と対比するための比較例について説明する。図４に示す比較例１の遮音構造体５は、間隔をおいて重なり合うように実質的に平行に配置されている１対の板状の基材２のみからなる中空の二重壁状の部材であった。１対の基材２は図示しない保持部材によって保持されているが、１対の基材２の間の間隔には何の部材も介在していなかった。本発明の実施例１～５と同様に、各基材２は厚さ０．５ｍｍのアルミニウム板材であり、１対の基材２の間の間隔は９ｍｍであった。本比較例の遮音構造体５の面密度は２．７０ｋｇ／ｍ2であった。本比較例の遮音構造体５の１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図３（ａ）～図３（ｄ）、図７（ａ）～図７（ｃ）に示している。
【0031】
［比較例２］
図５に示す比較例２の遮音構造体６は、実施例１の遮音構造体１から支柱部４を省略したものである。１対の基材２の間の間隔は９ｍｍであり、他方の基材２（図５の上方の基材２）は図示しない保持部材によって保持されている。本比較例の遮音構造体６の面密度は３．６９ｋｇ／ｍ2であった。本比較例の遮音構造体６の１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図３（ｄ）に示している。
図５に示す比較例２の遮音構造体６は、実施例１の遮音構造体１から支柱部４を省略したものである。１対の基材２の間の間隔は９ｍｍであり、他方の基材２（図５の上方の基材２）は図示しない保持部材によって保持されている。本比較例の遮音構造体６の面密度は３．６９ｋｇ／ｍ2であった。本比較例の遮音構造体６の１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図３（ｄ）に示している。
【0032】
［比較例３］
図６に示す比較例３の遮音構造体７は、１枚の板状の基材２のみからなるものであった。基材２は厚さ０．５ｍｍのアルミニウム板材であった。本比較例の遮音構造体７の面密度は１．３５ｋｇ／ｍ2であった。本比較例の遮音構造体７の、１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図７（ａ）に示している。
図６に示す比較例３の遮音構造体７は、１枚の板状の基材２のみからなるものであった。基材２は厚さ０．５ｍｍのアルミニウム板材であった。本比較例の遮音構造体７の面密度は１．３５ｋｇ／ｍ2であった。本比較例の遮音構造体７の、１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図７（ａ）に示している。
【0033】
［比較例４］
図８に示す比較例４の遮音構造体８は、１枚の板状の基材２の一方の面に複数の共振部３が設けられたものであった。基材２は、本発明の実施例１～５の基材２と同様な、厚さ０．５ｍｍのアルミニウム板材であった。各共振部３は、本発明の実施例１～５と同様に、シリコーンゴムからなる直径が６ｍｍで高さが３ｍｍの円柱状の共振部基部３ａと、ステンレスからなる直径が６ｍｍで高さが３ｍｍの円柱状の共振部錘部３ｂとからなる。本比較例の遮音構造体８の面密度は２．３４ｋｇ／ｍ2であった。本比較例の遮音構造体８の、１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図７（ａ）に示している。
図８に示す比較例４の遮音構造体８は、１枚の板状の基材２の一方の面に複数の共振部３が設けられたものであった。基材２は、本発明の実施例１～５の基材２と同様な、厚さ０．５ｍｍのアルミニウム板材であった。各共振部３は、本発明の実施例１～５と同様に、シリコーンゴムからなる直径が６ｍｍで高さが３ｍｍの円柱状の共振部基部３ａと、ステンレスからなる直径が６ｍｍで高さが３ｍｍの円柱状の共振部錘部３ｂとからなる。本比較例の遮音構造体８の面密度は２．３４ｋｇ／ｍ2であった。本比較例の遮音構造体８の、１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図７（ａ）に示している。
【0034】
［比較例５］
図９に示す比較例５の遮音構造体９は、実施例１と同様に１対の板状の基材２と４９個の共振部３と４個の支柱部１０とからなるものであるが、支柱部１０が、実施例１の共振部錘部３ｂと同様なステンレスからなる、直径が６ｍｍで高さが７．３ｍｍの円柱状であった。その他の構成は実施例１と同様であった。本比較例の遮音構造体９の面密度は３．８５ｋｇ／ｍ2であった。本比較例の遮音構造体９の、１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図７（ｂ）に示している。
図９に示す比較例５の遮音構造体９は、実施例１と同様に１対の板状の基材２と４９個の共振部３と４個の支柱部１０とからなるものであるが、支柱部１０が、実施例１の共振部錘部３ｂと同様なステンレスからなる、直径が６ｍｍで高さが７．３ｍｍの円柱状であった。その他の構成は実施例１と同様であった。本比較例の遮音構造体９の面密度は３．８５ｋｇ／ｍ2であった。本比較例の遮音構造体９の、１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図７（ｂ）に示している。
【0035】
［比較例６］
図１０に示す比較例６の遮音構造体１１は、実施例１と同様に１対の板状の基材２と４９個の共振部１２と４個の支柱部４とからなるものであるが、共振部１２が、実施例１の共振部基部３ａと同様なシリコーンゴムからなる、直径が６ｍｍで高さが６ｍｍの円柱状であった。その他の構成は実施例１と同様であった。本比較例の遮音構造体１１の面密度は２．９８ｋｇ／ｍ2であった。本比較例の遮音構造体１１の、１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図７（ｃ）に示している。
図１０に示す比較例６の遮音構造体１１は、実施例１と同様に１対の板状の基材２と４９個の共振部１２と４個の支柱部４とからなるものであるが、共振部１２が、実施例１の共振部基部３ａと同様なシリコーンゴムからなる、直径が６ｍｍで高さが６ｍｍの円柱状であった。その他の構成は実施例１と同様であった。本比較例の遮音構造体１１の面密度は２．９８ｋｇ／ｍ2であった。本比較例の遮音構造体１１の、１／３オクターブ中心周波数［Ｈｚ］に対する透過損失［ｄＢ］を実施例１と同様な方法で求めて、図７（ｃ）に示している。
【0036】
［結果］
図３（ａ）～３（ｃ）によると、実施例１～５の遮音構造体１は、低周波数域から高周波数域に至るまで広範囲の音に対して遮音性が良好である。実施例１～５を比較例１と比較すると、本発明の共振部３および支柱部４を有することにより優れた遮音効果が得られることが明らかである。そして、本発明で規定した範囲内であれば、支柱部４の数が増減しても、また、支柱部４の材料を変更しても良好な遮音性が得られる。また、1対の基材２のいずれの方向から入射する音に対しても、良好な遮音性が得られる。
図３（ａ）～３（ｃ）によると、実施例１～５の遮音構造体１は、低周波数域から高周波数域に至るまで広範囲の音に対して遮音性が良好である。実施例１～５を比較例１と比較すると、本発明の共振部３および支柱部４を有することにより優れた遮音効果が得られることが明らかである。そして、本発明で規定した範囲内であれば、支柱部４の数が増減しても、また、支柱部４の材料を変更しても良好な遮音性が得られる。また、1対の基材２のいずれの方向から入射する音に対しても、良好な遮音性が得られる。
【0037】
図３（ｄ）を参照して、比較例２と比較すると、本発明の支柱部４が存在することにより、特に一部の周波数において優れた遮音効果が得られることがわかる。具体的には、実施例１～５によると、約２ｋＨｚ以上の高周波数の音に対しては、支柱部４が基材２を支持することによる基材２の振動の抑制により遮音性が向上すると考えられる。
【0038】
図７（ａ）を参照して、比較例３，４と比較すると、本発明が1対の基材２と支柱部４とを有することにより優れた遮音効果が得られることがわかる。具体的には、実施例１～５によると、低周波数の音に対しては共振部３による振動抑制により遮音性が向上し、高周波数の音に対しては、中空の二重壁構造と、支柱部４による基材２の支持および基材２の振動抑制とにより遮音性が向上すると考えられる。
【0039】
図７（ｂ）を参照して、比較例５と比較すると、本発明の支柱部４が弾性を有することにより、優れた遮音効果が得られることがわかる。支柱部が金属製であると振動が伝達しやすいのに対し、支柱部がゴム弾性を有するものであると振動が伝達しにくく遮音効果が生じると考えられる。
【0040】
図７（ｃ）を参照して、比較例６と比較すると、本発明の共振部３が、共振部基部３ａよりも質量が大きい、例えばステンレスからなる共振部錘部３ｂを有することにより、優れた遮音効果が得られることがわかる。特に、８００Ｈｚ～１ｋＨｚの低周波数の音に対して、質量が大きい共振部錘部３ｂを有する共振部３が共振器として良好な作用を発揮するため、優れた遮音効果が得られると考えられる。
【0041】
このように、本発明の実施例１～５の遮音構造体１では、比較的小さい重量（面密度）であるにもかかわらず、比較例１～６の遮音構造体と比べて、低周波数域から高周波数域に至るまで広範囲の音に対して遮音性が良好である。
【符号の説明】
【0042】
１，５～９，１１ 遮音構造体
２ 基材
３，１２ 共振部
３ａ 共振部基部
３ｂ 共振部錘部
４，１０ 支柱部
２ 基材
３，１２ 共振部
３ａ 共振部基部
３ｂ 共振部錘部
４，１０ 支柱部
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【図6】
【図7】
【図8】
【図9】
【図10】