特開2023-62205強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板及びその製造方法
(19)【発行国】日本国特許庁(JP)
(12)【公報種別】公開特許公報(A)
(11)【公開番号】P2023062205
(43)【公開日】2023-05-02
(54)【発明の名称】強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板及びその製造方法
(51)【国際特許分類】
C22C 38/00 20060101AFI20230425BHJP
C21D 9/46 20060101ALI20230425BHJP
C22C 38/06 20060101ALI20230425BHJP
C22C 38/08 20060101ALI20230425BHJP
C22C 38/14 20060101ALI20230425BHJP
【ＦＩ】
C22C38/00 301Z
C21D9/46 Z
C22C38/00 302A
C22C38/06
C22C38/08
C22C38/14
【審査請求】有
【請求項の数】9
【出願形態】ＯＬ
(21)【出願番号】P 2023028677
(22)【出願日】2023-02-27
(62)【分割の表示】P 2021505639の分割
【原出願日】2019-07-25
(31)【優先権主張番号】10-2018-0091532
(32)【優先日】2018-08-07
(33)【優先権主張国・地域又は機関】KR
(71)【出願人】
【識別番号】522492576
【氏名又は名称】ポスコ カンパニー リミテッド
(74)【代理人】
【識別番号】100083806
【弁理士】
【氏名又は名称】三好 秀和
(74)【代理人】
【識別番号】100111235
【弁理士】
【氏名又は名称】原 裕子
(74)【代理人】
【識別番号】100195257
【弁理士】
【氏名又は名称】大渕 一志
(72)【発明者】
【氏名】ク、 ミン－ソ
(72)【発明者】
【氏名】ソン、 テ－ジン
(57)【要約】 （修正有）
【課題】高強度及び低比重を有するとともに、めっき性に優れたクラッド鋼板及びその製造方法を提供する
【解決手段】母材、及び上記母材の両側面に備えられるクラッド材を含むクラッド鋼板において、上記母材は、重量％で、Ｃ：０．３～０．７％、Ｍｎ：２．０～９．０％、Ａｌ：４．５～８．０％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェライト－オーステナイト系二重（Ｄｕｐｌｅｘ）軽量鋼板であり、上記クラッド材は、重量％で、Ｃ：０．０００５～０．２％、Ｍｎ：０．０５～２．５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェライト系炭素鋼であることを特徴とする低比重クラッド鋼板である。
【選択図】図１
【解決手段】母材、及び上記母材の両側面に備えられるクラッド材を含むクラッド鋼板において、上記母材は、重量％で、Ｃ：０．３～０．７％、Ｍｎ：２．０～９．０％、Ａｌ：４．５～８．０％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェライト－オーステナイト系二重（Ｄｕｐｌｅｘ）軽量鋼板であり、上記クラッド材は、重量％で、Ｃ：０．０００５～０．２％、Ｍｎ：０．０５～２．５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェライト系炭素鋼であることを特徴とする低比重クラッド鋼板である。
【選択図】図１
【特許請求の範囲】
【請求項1】
母材、及び前記母材の両側面に備えられるクラッド材を含むクラッド鋼板であって、
前記母材は、重量％で、Ｃ：０．３～０．７％、Ｍｎ：２．０～９．０％、Ａｌ：４．
５～８．０％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェライト－オーステナイト系二重（Ｄ
ｕｐｌｅｘ）軽量鋼板であり、
前記クラッド材は、重量％で、Ｃ：０．０００５～０．２％、Ｍｎ：０．０５～２．５
％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェライト系炭素鋼である、強度及びめっき性に優
れた低比重クラッド鋼板。
前記母材は、重量％で、Ｃ：０．３～０．７％、Ｍｎ：２．０～９．０％、Ａｌ：４．
５～８．０％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェライト－オーステナイト系二重（Ｄ
ｕｐｌｅｘ）軽量鋼板であり、
前記クラッド材は、重量％で、Ｃ：０．０００５～０．２％、Ｍｎ：０．０５～２．５
％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェライト系炭素鋼である、強度及びめっき性に優
れた低比重クラッド鋼板。
【請求項2】
前記軽量鋼板は、重量％で、Ｓｉ：０．０３～２．０％、Ｎｉ：０．１～４．０％、Ｎ
：０．０４％以下（０％は除く）、Ｐ：０．０３％以下、及びＳ：０．０３％以下をさら
に含む、請求項１に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板。
：０．０４％以下（０％は除く）、Ｐ：０．０３％以下、及びＳ：０．０３％以下をさら
に含む、請求項１に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板。
【請求項3】
前記フェライト系炭素鋼は、重量％で、Ａｌ：０．０１～０．１％、Ｎ：０．０４％以
下（０％は除く）、Ｐ：０．０３％以下、及びＳ：０．０３％以下をさらに含む、請求項
１に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板。
下（０％は除く）、Ｐ：０．０３％以下、及びＳ：０．０３％以下をさらに含む、請求項
１に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板。
【請求項4】
前記フェライト系炭素鋼は、重量％で、Ｓｉ：０．０３～２．０％、Ｔｉ：０．００５
～０．０５％、及びＮｂ：０．００５～０．０５％のうち１以上をさらに含む、請求項３
に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板。
～０．０５％、及びＮｂ：０．００５～０．０５％のうち１以上をさらに含む、請求項３
に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板。
【請求項5】
前記クラッド材の片面の厚さは２５μｍ以上であり、両面の厚さ合計は前記クラッド鋼
板の厚さ合計の３０％以下である、請求項１に記載の強度及びめっき性に優れた低比重ク
ラッド鋼板。
板の厚さ合計の３０％以下である、請求項１に記載の強度及びめっき性に優れた低比重ク
ラッド鋼板。
【請求項6】
前記クラッド鋼板は、引張強度が７８０ＭＰａ以上であり、比重が７．４ｇ／ｃｍ３以
下である、請求項１に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板。
下である、請求項１に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板。
【請求項7】
前記軽量鋼板の微細組織は、フェライト基地に残留オーステナイトを面積分率で１０～
５０％含む、請求項１に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板。
５０％含む、請求項１に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板。
【請求項8】
前記フェライト系炭素鋼の微細組織は、基地組織がフェライトであり、第２相として、
炭化物、パーライト、マルテンサイト、及びベイナイトのうち１種以上を含む、請求項１
に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板。
炭化物、パーライト、マルテンサイト、及びベイナイトのうち１種以上を含む、請求項１
に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板。
【請求項9】
前記クラッド鋼板は、前記クラッド材の表面に形成されためっき層をさらに含む、請求
項１に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板。
項１に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板。
【請求項10】
前記めっき層は、Ｚｎ系、Ｚｎ－Ｆｅ系、Ｚｎ－Ａｌ系、Ｚｎ－Ｍｇ系、Ｚｎ－Ｍｇ－
Ａｌ系、Ｚｎ－Ｎｉ系、Ａｌ－Ｓｉ系、及びＡｌ－Ｓｉ－Ｍｇ系からなる群より選択され
た１種である、請求項９に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板。
Ａｌ系、Ｚｎ－Ｎｉ系、Ａｌ－Ｓｉ系、及びＡｌ－Ｓｉ－Ｍｇ系からなる群より選択され
た１種である、請求項９に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板。
【請求項11】
重量％で、Ｃ：０．３～０．７％、Ｍｎ：２．０～９．０％、Ａｌ：４．５～８．０％
、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェライト－オーステナイト系二重（Ｄｕｐｌｅｘ）
軽量鋼板である母材を設ける段階と、
重量％で、Ｃ：０．０００５～０．２％、Ｍｎ：０．０５～２．５％、残部Ｆｅ及び不
可避不純物を含むフェライト系炭素鋼であるクラッド材を設ける段階と、
二つの前記クラッド材の間に前記母材を配置して積層物を得る段階と、
前記積層物の端を溶接した後、１０５０～１３５０℃の温度範囲で加熱する段階と、
前記加熱された積層物を７５０～１０５０℃の温度範囲で仕上げ圧延して熱延鋼板を得
る段階と、
前記熱延鋼板を３５０～７００℃で巻取る段階と、
前記巻取られた熱延鋼板を酸洗した後、冷間圧下率３５～９０％を適用して冷間圧延し
て冷延鋼板を得る段階と、
前記冷延鋼板を５５０℃以上前記クラッド材のＡ３＋５０℃以下の温度範囲で焼鈍する
段階と、を含む、強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板の製造方法。
、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェライト－オーステナイト系二重（Ｄｕｐｌｅｘ）
軽量鋼板である母材を設ける段階と、
重量％で、Ｃ：０．０００５～０．２％、Ｍｎ：０．０５～２．５％、残部Ｆｅ及び不
可避不純物を含むフェライト系炭素鋼であるクラッド材を設ける段階と、
二つの前記クラッド材の間に前記母材を配置して積層物を得る段階と、
前記積層物の端を溶接した後、１０５０～１３５０℃の温度範囲で加熱する段階と、
前記加熱された積層物を７５０～１０５０℃の温度範囲で仕上げ圧延して熱延鋼板を得
る段階と、
前記熱延鋼板を３５０～７００℃で巻取る段階と、
前記巻取られた熱延鋼板を酸洗した後、冷間圧下率３５～９０％を適用して冷間圧延し
て冷延鋼板を得る段階と、
前記冷延鋼板を５５０℃以上前記クラッド材のＡ３＋５０℃以下の温度範囲で焼鈍する
段階と、を含む、強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板の製造方法。
【請求項12】
前記焼鈍する段階後に、溶融めっき法を介してめっきしてめっき層を形成する段階をさ
らに含む、請求項１１に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板の製造方法
。
らに含む、請求項１１に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板の製造方法
。
【請求項13】
前記めっき層は、Ｚｎ系、Ｚｎ－Ｆｅ系、Ｚｎ－Ａｌ系、Ｚｎ－Ｍｇ系、Ｚｎ－Ｍｇ－
Ａｌ系、Ｚｎ－Ｎｉ系、Ａｌ－Ｓｉ系、及びＡｌ－Ｓｉ－Ｍｇ系からなる群より選択され
た１種である、請求項１２に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板の製造
方法。
Ａｌ系、Ｚｎ－Ｎｉ系、Ａｌ－Ｓｉ系、及びＡｌ－Ｓｉ－Ｍｇ系からなる群より選択され
た１種である、請求項１２に記載の強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板の製造
方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【0001】
本発明は、自動車のドアやボンネットなどの外板及び内板構造部品などに用いることが
できる強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板及びその製造方法に関する。
できる強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【0002】
最近、地球温暖化を低減するための二酸化炭素の規制に伴い、自動車の軽量化が強く求
められている。自動車軽量化のための一つの方法としては、Ｐ添加極低炭素鋼、焼付硬化
鋼、二相組織鋼のような高強度鋼板を用いることにより部品の厚さを小さくする設計によ
り部品の重量を減らす方法が挙げられる。しかし、鋼板の厚さが薄くなると、部品の剛性
が低下するという問題が発生するため、鋼板の厚さを小さくする部品の軽量化には限界が
ある。
められている。自動車軽量化のための一つの方法としては、Ｐ添加極低炭素鋼、焼付硬化
鋼、二相組織鋼のような高強度鋼板を用いることにより部品の厚さを小さくする設計によ
り部品の重量を減らす方法が挙げられる。しかし、鋼板の厚さが薄くなると、部品の剛性
が低下するという問題が発生するため、鋼板の厚さを小さくする部品の軽量化には限界が
ある。
【0003】
一方、軽量素材としてアルミニウムやマグネシウムの使用を考慮することができるが、
上記アルミニウムやマグネシウムには、部品の製造コストが高く、強度及び延性が低いた
め加工することが難しいという問題がある。
上記アルミニウムやマグネシウムには、部品の製造コストが高く、強度及び延性が低いた
め加工することが難しいという問題がある。
【0004】
特開２００９－２８７１１４号公報には、軽元素であるアルミニウムを炭素鋼に多量に
添加して鋼材の比重を下げる方法が提示されている。但し、鋼材の比重を減らすためには
、重量単位で３．０～１５．０％のアルミニウムを添加することが一般的である。しかし
、この場合、鉄よりも酸化傾向が高いアルミニウムの多量添加により、還元条件の焼鈍雰
囲気でも鋼材の表面にアルミニウム酸化膜が形成され、めっき性が低下するという問題が
ある。
添加して鋼材の比重を下げる方法が提示されている。但し、鋼材の比重を減らすためには
、重量単位で３．０～１５．０％のアルミニウムを添加することが一般的である。しかし
、この場合、鉄よりも酸化傾向が高いアルミニウムの多量添加により、還元条件の焼鈍雰
囲気でも鋼材の表面にアルミニウム酸化膜が形成され、めっき性が低下するという問題が
ある。
【0005】
したがって、比重が７．４ｇ／ｃｍ３以下と従来の鋼材に比べて比重が５％以上低く、
引張強度が７８０ＭＰａ以上である、部品の軽量化効率に優れるとともに、めっき性に優
れた自動車用鋼板の開発が必要な実情である。
引張強度が７８０ＭＰａ以上である、部品の軽量化効率に優れるとともに、めっき性に優
れた自動車用鋼板の開発が必要な実情である。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【0006】
本発明の目的は、高強度及び低比重を有するとともに、めっき性に優れたクラッド鋼板
及びその製造方法を提供することである。
及びその製造方法を提供することである。
【0007】
一方、本発明の課題は上述した内容に限定されない。本発明の課題は、本明細書の内容
全般から理解されることができ、本発明が属する技術分野における通常の知識を有する者
であれば、本発明の付加的な課題を理解するのに何ら問題がない。
全般から理解されることができ、本発明が属する技術分野における通常の知識を有する者
であれば、本発明の付加的な課題を理解するのに何ら問題がない。
【課題を解決するための手段】
【0008】
本発明の一側面は、母材、及び上記母材の両側面に備えられるクラッド材を含むクラッ
ド鋼板において、上記母材は、重量％で、Ｃ：０．３～０．７％、Ｍｎ：２．０～９．０
％、Ａｌ：４．５～８．０％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェライト－オーステナ
イト系二重（Ｄｕｐｌｅｘ）軽量鋼板であり、上記クラッド材は、重量％で、Ｃ：０．０
００５～０．２％、Ｍｎ：０．０５～２．５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェラ
イト系炭素鋼であることを特徴とする強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板に関
する。
ド鋼板において、上記母材は、重量％で、Ｃ：０．３～０．７％、Ｍｎ：２．０～９．０
％、Ａｌ：４．５～８．０％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェライト－オーステナ
イト系二重（Ｄｕｐｌｅｘ）軽量鋼板であり、上記クラッド材は、重量％で、Ｃ：０．０
００５～０．２％、Ｍｎ：０．０５～２．５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェラ
イト系炭素鋼であることを特徴とする強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板に関
する。
【0009】
本発明の他の一側面は、重量％で、Ｃ：０．３～０．７％、Ｍｎ：２．０～９．０％、
Ａｌ：４．５～８．０％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェライト－オーステナイト
系二重（Ｄｕｐｌｅｘ）軽量鋼板である母材を設ける段階と、重量％で、Ｃ：０．０００
５～０．２％、Ｍｎ：０．０５～２．５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェライト
系炭素鋼であるクラッド材を設ける段階と、二つの上記クラッド材の間に上記母材を配置
して積層物を得る段階と、上記積層物の端を溶接した後、１０５０～１３５０℃の温度範
囲で加熱する段階と、上記加熱された積層物を７５０～１０５０℃の温度範囲で仕上げ圧
延して熱延鋼板を得る段階と、上記熱延鋼板を３５０～７００℃で巻取る段階と、上記巻
取られた熱延鋼板を酸洗した後、冷間圧下率３５～９０％を適用して冷間圧延して冷延鋼
板を得る段階と、上記冷延鋼板を５５０℃以上上記クラッド材のＡ３＋５０℃以下の温度
範囲で焼鈍する段階と、を含む高強度及び低比重を有するとともに、めっき性に優れたク
ラッド鋼板の製造方法に関する。
Ａｌ：４．５～８．０％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェライト－オーステナイト
系二重（Ｄｕｐｌｅｘ）軽量鋼板である母材を設ける段階と、重量％で、Ｃ：０．０００
５～０．２％、Ｍｎ：０．０５～２．５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物を含むフェライト
系炭素鋼であるクラッド材を設ける段階と、二つの上記クラッド材の間に上記母材を配置
して積層物を得る段階と、上記積層物の端を溶接した後、１０５０～１３５０℃の温度範
囲で加熱する段階と、上記加熱された積層物を７５０～１０５０℃の温度範囲で仕上げ圧
延して熱延鋼板を得る段階と、上記熱延鋼板を３５０～７００℃で巻取る段階と、上記巻
取られた熱延鋼板を酸洗した後、冷間圧下率３５～９０％を適用して冷間圧延して冷延鋼
板を得る段階と、上記冷延鋼板を５５０℃以上上記クラッド材のＡ３＋５０℃以下の温度
範囲で焼鈍する段階と、を含む高強度及び低比重を有するとともに、めっき性に優れたク
ラッド鋼板の製造方法に関する。
【0010】
尚、上記した課題の解決手段は、本発明の特徴をすべて列挙したものではない。本発明
の様々な特徴とそれに伴う利点及び効果は、以下具体的な実施形態を参照してより詳細に
理解されることができる。
の様々な特徴とそれに伴う利点及び効果は、以下具体的な実施形態を参照してより詳細に
理解されることができる。
【発明の効果】
【0011】
本発明によると、７．４ｇ／ｃｍ３以下の比重、７８０ＭＰａ以上の引張強度を有する
とともに、めっき性に優れるため、自動車用鋼板に好適に適用されることができるクラッ
ド鋼板及びその製造方法を提供することができるという効果を奏する。また、本発明によ
るクラッド鋼板には、冷間プレス成形を適用することができるという効果がある。
とともに、めっき性に優れるため、自動車用鋼板に好適に適用されることができるクラッ
ド鋼板及びその製造方法を提供することができるという効果を奏する。また、本発明によ
るクラッド鋼板には、冷間プレス成形を適用することができるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【0012】
【図1】フェライト－オーステナイト系二重（Ｄｕｐｌｅｘ）軽量鋼板を母材（Ｂ）、フェライト系炭素鋼をクラッド材（Ａ及びＣ）とするクラッド鋼板の模式図である。
【図2】発明例１（左）及び比較例１（右）の溶融めっき亜鉛材の外観を撮影した写真である。
【図3】発明例１の母材とクラッド材の境界部を撮影した光学顕微鏡写真である。
【図4】発明例１の走査電子顕微鏡写真であって、めっき層を含むクラッド鋼板の元素分布状態を示す図である。
【図5】発明例１のクラッド鋼板に対してめっき層から母材を横切るように元素分布状態を測定したことを示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【0013】
以下、本発明の好ましい実施形態を説明する。しかし、本発明の実施形態は、いくつか
の他の形態に変形されることができ、本発明の範囲が以下説明する実施形態に限定される
ものではない。また、本発明の実施形態は、当該技術分野における平均的な知識を有する
者に本発明をさらに完全に説明するために提供されるものである。
の他の形態に変形されることができ、本発明の範囲が以下説明する実施形態に限定される
ものではない。また、本発明の実施形態は、当該技術分野における平均的な知識を有する
者に本発明をさらに完全に説明するために提供されるものである。
【0014】
本発明者らは、従来の軽量鋼板において、引張強度が高く比重が低い鋼材の製造は可能
であるが、多量のアルミニウム添加によって表面に酸化アルミニウムが生成され、めっき
性が低下するという問題があることを認知し、これを解決するために深く研究した。
であるが、多量のアルミニウム添加によって表面に酸化アルミニウムが生成され、めっき
性が低下するという問題があることを認知し、これを解決するために深く研究した。
【0015】
その結果、フェライト基地に安定したオーステナイト相を含ませることで強度及び伸び
率に優れ、多量のアルミニウム添加により比重が低いフェライト－オーステナイト系であ
り、且つアルミニウムを多量に含有する軽量鋼板を母材とし、めっき性に優れたフェライ
ト系炭素鋼をクラッド材とする複合鋼板を製造することにより、強度及び低比重を実現す
ることができることは言うまでもなく、めっき性に優れた自動車用鋼板を製造することが
可能であることを確認し、本発明を完成するに至った。
率に優れ、多量のアルミニウム添加により比重が低いフェライト－オーステナイト系であ
り、且つアルミニウムを多量に含有する軽量鋼板を母材とし、めっき性に優れたフェライ
ト系炭素鋼をクラッド材とする複合鋼板を製造することにより、強度及び低比重を実現す
ることができることは言うまでもなく、めっき性に優れた自動車用鋼板を製造することが
可能であることを確認し、本発明を完成するに至った。
【0016】
以下、本発明の一側面による強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板について詳
細に説明する。
細に説明する。
【0017】
本発明の一側面による強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板は、母材、及び上
記母材の両側面に備えられるクラッド材を含み、上記母材は、重量％で、Ｃ：０．３～０
．７％、Ｍｎ：２．０～９．０％、Ａｌ：４．５～８．０％、残部Ｆｅ及び不可避不純物
を含むフェライト－オーステナイト系二重（Ｄｕｐｌｅｘ）軽量鋼板であり、上記クラッ
ド材は、重量％で、Ｃ：０．０００５～０．２％、Ｍｎ：０．０５～２．５％、残部Ｆｅ
及び不可避不純物を含むフェライト系炭素鋼であることを特徴とする。
記母材の両側面に備えられるクラッド材を含み、上記母材は、重量％で、Ｃ：０．３～０
．７％、Ｍｎ：２．０～９．０％、Ａｌ：４．５～８．０％、残部Ｆｅ及び不可避不純物
を含むフェライト－オーステナイト系二重（Ｄｕｐｌｅｘ）軽量鋼板であり、上記クラッ
ド材は、重量％で、Ｃ：０．０００５～０．２％、Ｍｎ：０．０５～２．５％、残部Ｆｅ
及び不可避不純物を含むフェライト系炭素鋼であることを特徴とする。
【0018】
以下、本発明の母材及びクラッド材についてそれぞれ説明した後、上記母材の両側面に
備えられるクラッド材を含むクラッド鋼板について説明する。
備えられるクラッド材を含むクラッド鋼板について説明する。
【0019】
母材（フェライト－オーステナイト系二重軽量鋼板）
以下、本発明の一側面であるクラッド鋼板の母材を構成する軽量鋼板の合金組成につい
て詳細に説明する。各元素の含有量の単位の「％」は、特別な言及がない限り、「重量％
」である。
以下、本発明の一側面であるクラッド鋼板の母材を構成する軽量鋼板の合金組成につい
て詳細に説明する。各元素の含有量の単位の「％」は、特別な言及がない限り、「重量％
」である。
【0020】
炭素（Ｃ）：０．３～０．７％
炭素は、オーステナイト相の安定化に寄与する元素であり、その含有量が増加するほど
オーステナイト相を確保するのに有利である。軽量鋼板の微細組織内に分布するオーステ
ナイトは強度及び伸び率をともに増加させる役割を果たす。かかる炭素の含有量が０．３
％未満の場合には、引張強度及び伸び率を確保することが難しいという問題がある。これ
に対し、その含有量が０．７％を超えると、鋼材内にセメンタイト及びカッパ炭化物が生
成され、強度は増加するが、鋼の延性が著しく低下する。特に、アルミニウムが添加され
た鋼では、カッパ炭化物が結晶粒界に析出して脆性を起こすため、上限を０．７％とする
ことが好ましい。したがって、本発明において、上記炭素の含有量は０．３～０．７％で
あることが好ましい。
炭素は、オーステナイト相の安定化に寄与する元素であり、その含有量が増加するほど
オーステナイト相を確保するのに有利である。軽量鋼板の微細組織内に分布するオーステ
ナイトは強度及び伸び率をともに増加させる役割を果たす。かかる炭素の含有量が０．３
％未満の場合には、引張強度及び伸び率を確保することが難しいという問題がある。これ
に対し、その含有量が０．７％を超えると、鋼材内にセメンタイト及びカッパ炭化物が生
成され、強度は増加するが、鋼の延性が著しく低下する。特に、アルミニウムが添加され
た鋼では、カッパ炭化物が結晶粒界に析出して脆性を起こすため、上限を０．７％とする
ことが好ましい。したがって、本発明において、上記炭素の含有量は０．３～０．７％で
あることが好ましい。
【0021】
マンガン（Ｍｎ）：２．０～９．０％
マンガンは、炭素とともにオーステナイト相を安定化させる元素であり、オーステナイ
ト相内の炭素固溶度を増加させることで、炭化物の生成を抑制する作用をする。また、マ
ンガンは、鋼の格子定数を増加させて鋼の密度を低下させるため、鋼材の比重を下げる役
割を果たす。マンガンの含有量が２．０％未満の場合には、炭化物の生成を抑制する効果
を期待することが難しい。これに対し、９．０％を超えると、中心偏析によるバンド組織
を形成し、延性を低下させるという問題がある。したがって、本発明において、上記マン
ガンの含有量は２．０～９．０％であることが好ましい。
マンガンは、炭素とともにオーステナイト相を安定化させる元素であり、オーステナイ
ト相内の炭素固溶度を増加させることで、炭化物の生成を抑制する作用をする。また、マ
ンガンは、鋼の格子定数を増加させて鋼の密度を低下させるため、鋼材の比重を下げる役
割を果たす。マンガンの含有量が２．０％未満の場合には、炭化物の生成を抑制する効果
を期待することが難しい。これに対し、９．０％を超えると、中心偏析によるバンド組織
を形成し、延性を低下させるという問題がある。したがって、本発明において、上記マン
ガンの含有量は２．０～９．０％であることが好ましい。
【0022】
アルミニウム（Ａｌ）：４．５～８．０％
本発明において、アルミニウムは、鋼材の比重を低減させる役割を果たす最も重要な元
素である。このためには、４．５％以上添加されることが好ましい。アルミニウムは、比
重の低減のために多量に添加することが好ましいが、多量に添加されると、カッパ炭化物
やＦｅＡｌ、Ｆｅ３Ａｌなどの金属間化合物が増加し、鋼の延性を低下させるため、その
上限を８．０％に制限することが好ましい。したがって、本発明では、上記アルミニウム
の含有量を４．５～８．０％に制限することが好ましい。
本発明において、アルミニウムは、鋼材の比重を低減させる役割を果たす最も重要な元
素である。このためには、４．５％以上添加されることが好ましい。アルミニウムは、比
重の低減のために多量に添加することが好ましいが、多量に添加されると、カッパ炭化物
やＦｅＡｌ、Ｆｅ３Ａｌなどの金属間化合物が増加し、鋼の延性を低下させるため、その
上限を８．０％に制限することが好ましい。したがって、本発明では、上記アルミニウム
の含有量を４．５～８．０％に制限することが好ましい。
【0023】
上記母材の残りの成分は鉄（Ｆｅ）である。但し、通常の製造過程では、原料や周囲の
環境から意図しない不純物が不可避に混入する可能性があるため、これを排除することは
できない。かかる不純物は、通常の製造過程における技術者であれば誰でも分かるもので
あるため、そのすべての内容を具体的に本明細書に記載しない。
環境から意図しない不純物が不可避に混入する可能性があるため、これを排除することは
できない。かかる不純物は、通常の製造過程における技術者であれば誰でも分かるもので
あるため、そのすべての内容を具体的に本明細書に記載しない。
【0024】
上記組成に加えて、母材を構成する軽量鋼板は、重量％で、Ｓｉ：０．０３～２．０％
、Ｎｉ：０．１～４．０％、Ｎ：０．０４％以下（０％は除く）、Ｐ：０．０３％以下、
及びＳ：０．０３％以下をさらに含むことができる。
、Ｎｉ：０．１～４．０％、Ｎ：０．０４％以下（０％は除く）、Ｐ：０．０３％以下、
及びＳ：０．０３％以下をさらに含むことができる。
【0025】
シリコン（Ｓｉ）：０．０３～２．０％
シリコンは、固溶強化による鋼の降伏強度及び引張強度を向上させるために添加するこ
とができる成分である。シリコンは、脱酸剤として用いられるため、通常、０．０３％以
上鋼中に含まれることができる。但し、シリコンの含有量が２．０％を超えると、熱間圧
延時においてシリコン酸化物が表面に多量に形成されて酸洗性を低下させ、且つ電気比抵
抗を増加させて溶接性が低下するという問題がある。したがって、シリコンの含有量は０
．０３～２．０％であることが好ましい。
シリコンは、固溶強化による鋼の降伏強度及び引張強度を向上させるために添加するこ
とができる成分である。シリコンは、脱酸剤として用いられるため、通常、０．０３％以
上鋼中に含まれることができる。但し、シリコンの含有量が２．０％を超えると、熱間圧
延時においてシリコン酸化物が表面に多量に形成されて酸洗性を低下させ、且つ電気比抵
抗を増加させて溶接性が低下するという問題がある。したがって、シリコンの含有量は０
．０３～２．０％であることが好ましい。
【0026】
ニッケル（Ｎｉ）：０．１～４．０％
ニッケルは、マンガンのようにオーステナイトの安定性を増大させ、強度及び延性を増
加させる成分である。これにより、マンガンとともに添加する場合には、鋼の強度及び延
性を向上させることができる。但し、多量に添加される場合には、鋼の製造原価が増大す
るという問題があるため、その含有量を４．０％以下にすることが好ましい。一方、０．
１％未満添加される場合には、強度及び延性の増加効果が顕著ではないため、本発明にお
いて、ニッケルの含有量は０．１～４．０％に制限することが好ましい。
ニッケルは、マンガンのようにオーステナイトの安定性を増大させ、強度及び延性を増
加させる成分である。これにより、マンガンとともに添加する場合には、鋼の強度及び延
性を向上させることができる。但し、多量に添加される場合には、鋼の製造原価が増大す
るという問題があるため、その含有量を４．０％以下にすることが好ましい。一方、０．
１％未満添加される場合には、強度及び延性の増加効果が顕著ではないため、本発明にお
いて、ニッケルの含有量は０．１～４．０％に制限することが好ましい。
【0027】
窒素（Ｎ）：０．０４％以下（０％を除く）
窒素は、不可避に含有される不純物であって、アルミニウムと作用して微細な窒化物を
析出させ、鋼の加工性を低下させる元素であるため、その含有量を可能な限り低く制御す
ることが好ましい。理論上、窒素の含有量を可能な限り低く制御することが好ましいが、
製造工程上必然的に含有せざるを得ない。したがって、上限を管理することが重要であり
、本発明における上記窒素の含有量を０．０４％以下に管理する。
窒素は、不可避に含有される不純物であって、アルミニウムと作用して微細な窒化物を
析出させ、鋼の加工性を低下させる元素であるため、その含有量を可能な限り低く制御す
ることが好ましい。理論上、窒素の含有量を可能な限り低く制御することが好ましいが、
製造工程上必然的に含有せざるを得ない。したがって、上限を管理することが重要であり
、本発明における上記窒素の含有量を０．０４％以下に管理する。
【0028】
リン（Ｐ）：０．０３％以下
リンは、不可避に含有される不純物であって、偏析による鋼の加工性を低下させる主な
原因となる元素であるため、その含有量を可能な限り低く制御することが好ましい。理論
上、リンの含有量は０％に制限することが有利であるが、製造工程上必然的に含有せざる
を得ない。したがって、上限を管理することが重要であり、本発明では、上記リンの含有
量を０．０３％以下に管理する。
リンは、不可避に含有される不純物であって、偏析による鋼の加工性を低下させる主な
原因となる元素であるため、その含有量を可能な限り低く制御することが好ましい。理論
上、リンの含有量は０％に制限することが有利であるが、製造工程上必然的に含有せざる
を得ない。したがって、上限を管理することが重要であり、本発明では、上記リンの含有
量を０．０３％以下に管理する。
【0029】
硫黄（Ｓ）：０．０３％以下
硫黄は、不可避に含有される不純物であって、粗大なマンガン硫化物（ＭｎＳ）を形成
してフランジクラックのような欠陥を発生させ、鋼板の穴拡げ性を大幅に低下させるため
、その含有量を可能な限り低く制御することが好ましい。理論上、硫黄の含有量を０％に
制限することが有利であるが、製造工程上必然的に含有せざるを得ない。したがって、上
限を管理することが重要であり、本発明では、上記硫黄の含有量を０．０３％以下に管理
する。
硫黄は、不可避に含有される不純物であって、粗大なマンガン硫化物（ＭｎＳ）を形成
してフランジクラックのような欠陥を発生させ、鋼板の穴拡げ性を大幅に低下させるため
、その含有量を可能な限り低く制御することが好ましい。理論上、硫黄の含有量を０％に
制限することが有利であるが、製造工程上必然的に含有せざるを得ない。したがって、上
限を管理することが重要であり、本発明では、上記硫黄の含有量を０．０３％以下に管理
する。
【0030】
一方、本発明において、母材を構成する軽量鋼板は、上記成分系を満たすだけでなく、
鋼板の微細組織として、フェライト及びオーステナイトからなる複合組織を含むことがで
きる。上記軽量鋼板は、二相組織鋼、すなわち、二重（Ｄｕｐｌｅｘ）鋼であってもよい
。より好ましくは、フェライト基地に残留オーステナイトを面積分率で１０～５０％含む
ことができる。上記のような微細組織を確保することにより、所望する強度及び伸び率を
ともに確保することができる。
鋼板の微細組織として、フェライト及びオーステナイトからなる複合組織を含むことがで
きる。上記軽量鋼板は、二相組織鋼、すなわち、二重（Ｄｕｐｌｅｘ）鋼であってもよい
。より好ましくは、フェライト基地に残留オーステナイトを面積分率で１０～５０％含む
ことができる。上記のような微細組織を確保することにより、所望する強度及び伸び率を
ともに確保することができる。
【0031】
クラッド材（フェライト系炭素鋼）
以下、本発明の一側面であるクラッド鋼板のクラッド材を構成するフェライト系炭素鋼
の合金組成について詳細に説明する。各元素の含有量の単位は、特別な記載がない限り重
量％である。
以下、本発明の一側面であるクラッド鋼板のクラッド材を構成するフェライト系炭素鋼
の合金組成について詳細に説明する。各元素の含有量の単位は、特別な記載がない限り重
量％である。
【0032】
炭素（Ｃ）：０．０００５～０．２％
炭素は、溶線を製造する工程において不可避に残留する元素であって、製鋼工程におい
て脱炭工程を行っても鋼中に０．０００５％以上残留する可能性がある。また、炭素は、
焼鈍過程においてオーステナイトに拡散し、焼鈍後の冷却過程においてパーライト、マル
テンサイト、ベイナイトをフェライト基地内に分散するようにして鋼の強度を向上させる
役割を果たす。これに対し、その含有量が０．２％を超えると、鋼板の溶接性が低下する
おそれがある。したがって、本発明において、上記炭素の含有量は０．０００５～０．２
％であることが好ましい。
炭素は、溶線を製造する工程において不可避に残留する元素であって、製鋼工程におい
て脱炭工程を行っても鋼中に０．０００５％以上残留する可能性がある。また、炭素は、
焼鈍過程においてオーステナイトに拡散し、焼鈍後の冷却過程においてパーライト、マル
テンサイト、ベイナイトをフェライト基地内に分散するようにして鋼の強度を向上させる
役割を果たす。これに対し、その含有量が０．２％を超えると、鋼板の溶接性が低下する
おそれがある。したがって、本発明において、上記炭素の含有量は０．０００５～０．２
％であることが好ましい。
【0033】
マンガン（Ｍｎ）：０．０５～２．５％
マンガンは、鋼中に固溶されて、鋼板の強度を向上させる元素である。かかる効果を十
分に得るためには、その含有量が０．０５％以上であることが好ましい。これに対し、そ
の含有量が２．５％を超えると、鋼板の成形性を低下させるおそれがある。したがって、
本発明のマンガンの含有量は０．０５～２．５％であることが好ましい。
マンガンは、鋼中に固溶されて、鋼板の強度を向上させる元素である。かかる効果を十
分に得るためには、その含有量が０．０５％以上であることが好ましい。これに対し、そ
の含有量が２．５％を超えると、鋼板の成形性を低下させるおそれがある。したがって、
本発明のマンガンの含有量は０．０５～２．５％であることが好ましい。
【0034】
上記クラッド材の残りの成分は鉄（Ｆｅ）である。但し、通常の製造過程では、原料や
周囲の環境から意図しない不純物が不可避に混入する可能性があるため、これを排除する
ことはできない。かかる不純物は、通常の製造過程における技術者であれば誰でも分かる
ものであるため、そのすべての内容を具体的に本明細書に記載しない。
周囲の環境から意図しない不純物が不可避に混入する可能性があるため、これを排除する
ことはできない。かかる不純物は、通常の製造過程における技術者であれば誰でも分かる
ものであるため、そのすべての内容を具体的に本明細書に記載しない。
【0035】
上記組成に加えて、クラッド材を構成するフェライト系炭素鋼は、重量％で、Ａｌ：０
．０１～０．１％、Ｎ：０．０４％以下（０％は除く）、Ｐ：０．０３％以下、及びＳ：
０．０３％以下をさらに含むことができる。
．０１～０．１％、Ｎ：０．０４％以下（０％は除く）、Ｐ：０．０３％以下、及びＳ：
０．０３％以下をさらに含むことができる。
【0036】
アルミニウム（Ａｌ）：０．０１～０．１％
アルミニウムは、鉄炭化物の生成を妨げてマルテンサイトやベイナイトなどの低温変態
相を確保することで、鋼の強度を向上させる役割を果たす。アルミニウムは、通常、脱酸
のために添加する元素であって、その含有量を０．０１％未満に制御するためには、過度
な費用が発生し、その含有量が０．１％を超えると、焼鈍時に表面酸化物を生成させ、め
っき性を低下させる。したがって、上記アルミニウムの含有量は０．０１～０．１％であ
ることが好ましい。
アルミニウムは、鉄炭化物の生成を妨げてマルテンサイトやベイナイトなどの低温変態
相を確保することで、鋼の強度を向上させる役割を果たす。アルミニウムは、通常、脱酸
のために添加する元素であって、その含有量を０．０１％未満に制御するためには、過度
な費用が発生し、その含有量が０．１％を超えると、焼鈍時に表面酸化物を生成させ、め
っき性を低下させる。したがって、上記アルミニウムの含有量は０．０１～０．１％であ
ることが好ましい。
【0037】
窒素（Ｎ）：０．０４％以下（０％を除く）
窒素は、不可避に含有される元素であって、鋼中に残留するアルミニウムと反応して窒
化アルミニウム（ＡｌＮ）を生成し、生成された窒化アルミニウムは、連続鋳造時に表面
亀裂を生じさせる可能性がある。したがって、その含有量を可能な限り低く制御すること
が好ましいが、製造工程上必然的に含有せざるを得ない。したがって、窒素は上限を管理
することが重要であり、本発明において上記窒素の含有量は０．０４％以下であることが
好ましい。
窒素は、不可避に含有される元素であって、鋼中に残留するアルミニウムと反応して窒
化アルミニウム（ＡｌＮ）を生成し、生成された窒化アルミニウムは、連続鋳造時に表面
亀裂を生じさせる可能性がある。したがって、その含有量を可能な限り低く制御すること
が好ましいが、製造工程上必然的に含有せざるを得ない。したがって、窒素は上限を管理
することが重要であり、本発明において上記窒素の含有量は０．０４％以下であることが
好ましい。
【0038】
リン（Ｐ）：０．０３％以下
リンは、不可避に含有される不純物であって、偏析による鋼の加工性を低下させる主な
原因となる元素であるため、その含有量を可能な限り低く制御することが好ましい。理論
上、リンの含有量は０％に制限することが有利であるが、製造工程上必然的に含有せざる
を得ない。したがって、上限を管理することが重要であり、本発明において上記リンの含
有量は０．０３％以下であることが好ましい。
リンは、不可避に含有される不純物であって、偏析による鋼の加工性を低下させる主な
原因となる元素であるため、その含有量を可能な限り低く制御することが好ましい。理論
上、リンの含有量は０％に制限することが有利であるが、製造工程上必然的に含有せざる
を得ない。したがって、上限を管理することが重要であり、本発明において上記リンの含
有量は０．０３％以下であることが好ましい。
【0039】
硫黄（Ｓ）：０．０３％以下
硫黄は、不可避に含有される不純物であって、粗大なマンガン硫化物（ＭｎＳ）を形成
してフランジクラックのような欠陥を発生させ、鋼板の穴拡げ性を大幅に低下させるため
、その含有量を可能な限り低く制御することが好ましい。理論上、硫黄の含有量を０％に
制限することが有利であるが、製造工程上必然的に含有せざるを得ない。したがって、上
限を管理することが重要であり、本発明において、上記硫黄の含有量は０．０３％以下で
あることが好ましい。
硫黄は、不可避に含有される不純物であって、粗大なマンガン硫化物（ＭｎＳ）を形成
してフランジクラックのような欠陥を発生させ、鋼板の穴拡げ性を大幅に低下させるため
、その含有量を可能な限り低く制御することが好ましい。理論上、硫黄の含有量を０％に
制限することが有利であるが、製造工程上必然的に含有せざるを得ない。したがって、上
限を管理することが重要であり、本発明において、上記硫黄の含有量は０．０３％以下で
あることが好ましい。
【0040】
また、上記組成に加えて、クラッド材を構成するフェライト系炭素鋼は、重量％で、Ｓ
ｉ：０．０３～２．０％、Ｔｉ：０．００５～０．０５％、及びＮｂ：０．００５～０．
０５％のうち１以上をさらに含むことができる。
ｉ：０．０３～２．０％、Ｔｉ：０．００５～０．０５％、及びＮｂ：０．００５～０．
０５％のうち１以上をさらに含むことができる。
【0041】
シリコン（Ｓｉ）：０．０３～２．０％
シリコンは、鋼板内に固溶されて、鋼の強度を向上させる役割を果たす。また、鉄炭化
物の成長を妨げて残留オーステナイトを確保することで、鋼の伸び率を向上させる役割を
果たす。シリコンは、溶鋼中に不純物として存在する元素であって、０．０３％未満に制
御するためには過度な費用が発生し、その含有量が２．０％を超えると、焼鈍時に表面酸
化物を生成させ、めっき性を低下させる。したがって、上記シリコンの含有量は０．０３
～２．０％であることが好ましい。
シリコンは、鋼板内に固溶されて、鋼の強度を向上させる役割を果たす。また、鉄炭化
物の成長を妨げて残留オーステナイトを確保することで、鋼の伸び率を向上させる役割を
果たす。シリコンは、溶鋼中に不純物として存在する元素であって、０．０３％未満に制
御するためには過度な費用が発生し、その含有量が２．０％を超えると、焼鈍時に表面酸
化物を生成させ、めっき性を低下させる。したがって、上記シリコンの含有量は０．０３
～２．０％であることが好ましい。
【0042】
チタン（Ｔｉ）：０．００５～０．０５％
チタンは、鋼材内部の窒素及び炭素と反応して炭窒化物を形成し、強度を増加させる役
割を果たす。このために、チタンは０．００５％以上含まれることが好ましいが、０．０
５％を超えると、沈殿物が過度に形成されて鋳造性を悪化させる。したがって、上記チタ
ンの含有量は０．００５～０．０５％であることが好ましい。
チタンは、鋼材内部の窒素及び炭素と反応して炭窒化物を形成し、強度を増加させる役
割を果たす。このために、チタンは０．００５％以上含まれることが好ましいが、０．０
５％を超えると、沈殿物が過度に形成されて鋳造性を悪化させる。したがって、上記チタ
ンの含有量は０．００５～０．０５％であることが好ましい。
【0043】
ニオブ（Ｎｂ）：０．００５～０．０５％
ニオブは、チタンのような炭窒化物形成元素として鋼材内部の窒素及び炭素と反応して
強度を増加させる役割を果たす。このために、ニオブは０．００５％以上含まれることが
好ましいが、０．０５％を超えると、沈殿物が過度に形成されて鋳造性を悪化させる。し
たがって、上記ニオブの含有量は０．００５～０．０５％であることが好ましい。
ニオブは、チタンのような炭窒化物形成元素として鋼材内部の窒素及び炭素と反応して
強度を増加させる役割を果たす。このために、ニオブは０．００５％以上含まれることが
好ましいが、０．０５％を超えると、沈殿物が過度に形成されて鋳造性を悪化させる。し
たがって、上記ニオブの含有量は０．００５～０．０５％であることが好ましい。
【0044】
一方、本発明において、クラッド材を構成するフェライト系炭素鋼は、上記成分系を満
たすだけでなく、基地組織がフェライトであり、第２相として、炭化物、パーライト、マ
ルテンサイト、及びベイナイトのうち１種以上を含むことができる。また、図３に示すよ
うに、本発明のクラッド鋼板のクラッド材内の母材側にはパーライトが形成されることが
できる。かかるクラッド材のパーライトは、母材から拡散した炭素に起因したものであり
、境界部から一定の深さまで形成され、クラッド鋼板のめっき性には影響を及ぼさないこ
とが確認された。上記のような微細組織を確保することにより、成形性及び優れためっき
密着性を確保することができる。
たすだけでなく、基地組織がフェライトであり、第２相として、炭化物、パーライト、マ
ルテンサイト、及びベイナイトのうち１種以上を含むことができる。また、図３に示すよ
うに、本発明のクラッド鋼板のクラッド材内の母材側にはパーライトが形成されることが
できる。かかるクラッド材のパーライトは、母材から拡散した炭素に起因したものであり
、境界部から一定の深さまで形成され、クラッド鋼板のめっき性には影響を及ぼさないこ
とが確認された。上記のような微細組織を確保することにより、成形性及び優れためっき
密着性を確保することができる。
【0045】
クラッド鋼板
本発明の一側面によるクラッド鋼板は、上述した母材、及び上記母材の両側面に備えら
れるクラッド材を含む。
本発明の一側面によるクラッド鋼板は、上述した母材、及び上記母材の両側面に備えら
れるクラッド材を含む。
【0046】
クラッド鋼板とは、二つ以上の金属材料の表面を冶金学的に接合して一体化させた積層
型の複合材料として定義される。一般に、クラッド鋼板は、ニッケル（Ｎｉ）や銅（Ｃｕ
）のような貴金属をクラッド材として用いて厳しい腐食環境などの特殊な目的の下で使用
されてきた。一方、本発明では、高強度、低比重、及びめっき性にすべて優れるようにす
るために、上述したフェライト及びオーステナイトからなる複合組織を有し、高アルミニ
ウムを含有する軽量鋼板を母材とし、且つ母材の両側面にフェライト系炭素鋼をクラッド
材として含むクラッド鋼板を提案する。
型の複合材料として定義される。一般に、クラッド鋼板は、ニッケル（Ｎｉ）や銅（Ｃｕ
）のような貴金属をクラッド材として用いて厳しい腐食環境などの特殊な目的の下で使用
されてきた。一方、本発明では、高強度、低比重、及びめっき性にすべて優れるようにす
るために、上述したフェライト及びオーステナイトからなる複合組織を有し、高アルミニ
ウムを含有する軽量鋼板を母材とし、且つ母材の両側面にフェライト系炭素鋼をクラッド
材として含むクラッド鋼板を提案する。
【0047】
本発明の内部鋼材である母材は、フェライト基地に安定したオーステナイト相を含むこ
とで強度及び伸び率に優れ、多量のアルミニウムの添加により比重が低く、フェライト－
オーステナイト系であり、アルミニウムを多量に含有する軽量鋼板であることを特徴とす
る。しかし、添加された高い含有量のアルミニウムにより焼鈍工程において酸化アルミニ
ウムが表面に生成され、めっき性が低下するため、外観上、自動車鋼材として用いるには
不適切である。これに対し、外部鋼材であるクラッド材は、めっき性に優れたフェライト
系炭素鋼で構成される。
とで強度及び伸び率に優れ、多量のアルミニウムの添加により比重が低く、フェライト－
オーステナイト系であり、アルミニウムを多量に含有する軽量鋼板であることを特徴とす
る。しかし、添加された高い含有量のアルミニウムにより焼鈍工程において酸化アルミニ
ウムが表面に生成され、めっき性が低下するため、外観上、自動車鋼材として用いるには
不適切である。これに対し、外部鋼材であるクラッド材は、めっき性に優れたフェライト
系炭素鋼で構成される。
【0048】
このように、上述した母材、及び上記母材の両側面に備えられるクラッド材を含ませる
ことにより、強度が高く比重が低いながらも、めっき性に優れた効果を奏するようにする
ことができる。
ことにより、強度が高く比重が低いながらも、めっき性に優れた効果を奏するようにする
ことができる。
【0049】
一方、本発明のクラッド鋼板における上記母材と上記クラッド材との間では、製造工程
における熱間圧延及び焼鈍工程により、成分差による元素濃度の勾配が発生し、界面では
元素の拡散が進行する。特に、アルミニウムは、含有量が高い母材からクラッド材に移動
し、局部的にアルミニウムの含有量が高い領域がクラッド材内に生成される。すなわち、
クラッド鋼板のクラッド材内に一定の厚さのアルミニウム拡散層が生成されるようになる
。クラッド材の厚さが上記アルミニウム拡散層の厚さよりも薄い場合には、母材のアルミ
ニウムがクラッド材の表面にまで拡散し、クラッド材の表面に酸化アルミニウムが形成さ
れてめっき性を確保することができないという問題が発生する。したがって、クラッド材
の片面の厚さは、アルミニウム拡散層の厚さよりも厚いことが好ましい。
における熱間圧延及び焼鈍工程により、成分差による元素濃度の勾配が発生し、界面では
元素の拡散が進行する。特に、アルミニウムは、含有量が高い母材からクラッド材に移動
し、局部的にアルミニウムの含有量が高い領域がクラッド材内に生成される。すなわち、
クラッド鋼板のクラッド材内に一定の厚さのアルミニウム拡散層が生成されるようになる
。クラッド材の厚さが上記アルミニウム拡散層の厚さよりも薄い場合には、母材のアルミ
ニウムがクラッド材の表面にまで拡散し、クラッド材の表面に酸化アルミニウムが形成さ
れてめっき性を確保することができないという問題が発生する。したがって、クラッド材
の片面の厚さは、アルミニウム拡散層の厚さよりも厚いことが好ましい。
【0050】
本発明では、アルミニウムの拡散距離を考慮したとき、クラッド材の厚さが２５μｍ以
上の場合にはめっき性に影響を及ぼさないことが確認された。したがって、上記クラッド
材の片面の厚さは２５μｍ以上であることが好ましい。ここで、クラッド材の片面の厚さ
とは、母材の一側面に備えられる１枚のクラッド材の厚さを意味し、クラッド材の両面の
厚さとは、母材の両側面に備えられる２枚のクラッド材の厚さ合計を意味する。
上の場合にはめっき性に影響を及ぼさないことが確認された。したがって、上記クラッド
材の片面の厚さは２５μｍ以上であることが好ましい。ここで、クラッド材の片面の厚さ
とは、母材の一側面に備えられる１枚のクラッド材の厚さを意味し、クラッド材の両面の
厚さとは、母材の両側面に備えられる２枚のクラッド材の厚さ合計を意味する。
【0051】
また、上記クラッド材の両面の厚さ合計は、上記クラッド鋼板の厚さ合計の３０％以下
であることができる。ここで、クラッド鋼板の厚さ合計とは、母材の厚さと上記クラッド
材の両面の厚さをともに加えた厚さを意味する。クラッド材の一面にめっき層が形成され
る場合には、そのめっき層の厚さも含む。クラッド材の厚さが過度に厚い場合には、本発
明で達成しようとする比重７．４ｇ／ｃｍ３以下を確保することができない。比重が７．
４ｇ／ｃｍ３以下の場合には、一般の鋼材に比べて５％以上の軽量化を達成することがで
き、同一の重量を有する部品である場合には剛性が１５％増加するという効果を奏する。
母材に含有されるアルミニウムの含有量に応じて多少の差異があるものの、クラッド材の
厚さがクラッド鋼板の厚さの３０％以下の場合には、クラッド鋼板の比重を７．４ｇ／ｃ
ｍ３以下に確保することができる。
であることができる。ここで、クラッド鋼板の厚さ合計とは、母材の厚さと上記クラッド
材の両面の厚さをともに加えた厚さを意味する。クラッド材の一面にめっき層が形成され
る場合には、そのめっき層の厚さも含む。クラッド材の厚さが過度に厚い場合には、本発
明で達成しようとする比重７．４ｇ／ｃｍ３以下を確保することができない。比重が７．
４ｇ／ｃｍ３以下の場合には、一般の鋼材に比べて５％以上の軽量化を達成することがで
き、同一の重量を有する部品である場合には剛性が１５％増加するという効果を奏する。
母材に含有されるアルミニウムの含有量に応じて多少の差異があるものの、クラッド材の
厚さがクラッド鋼板の厚さの３０％以下の場合には、クラッド鋼板の比重を７．４ｇ／ｃ
ｍ３以下に確保することができる。
【0052】
また、上記クラッド鋼板は、引張強度が７８０ＭＰａ以上、伸び率が３０％以上である
ことができる。かかる引張強度及び伸び率を確保することにより、自動車構造部材などに
好適に適用されることができる。
ことができる。かかる引張強度及び伸び率を確保することにより、自動車構造部材などに
好適に適用されることができる。
【0053】
また、上記クラッド鋼板は、溶融めっき法を介して生成されためっき層をさらに含むこ
とができ、上記めっき層は、Ｚｎ系、Ｚｎ－Ｆｅ系、Ｚｎ－Ａｌ系、Ｚｎ－Ｍｇ系、Ｚｎ
－Ｍｇ－Ａｌ系、Ｚｎ－Ｎｉ系、Ａｌ－Ｓｉ系、及びＡｌ－Ｓｉ－Ｍｇ系からなる群より
選択された１種であることができる。
とができ、上記めっき層は、Ｚｎ系、Ｚｎ－Ｆｅ系、Ｚｎ－Ａｌ系、Ｚｎ－Ｍｇ系、Ｚｎ
－Ｍｇ－Ａｌ系、Ｚｎ－Ｎｉ系、Ａｌ－Ｓｉ系、及びＡｌ－Ｓｉ－Ｍｇ系からなる群より
選択された１種であることができる。
【0054】
以下、本発明の他の一側面である強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板の製造
方法について詳細に説明する。
方法について詳細に説明する。
【0055】
本発明の他の一側面である強度及びめっき性に優れた低比重クラッド鋼板の製造方法は
、上述した合金組成を満たすフェライト－オーステナイト系二重軽量鋼板である母材を設
ける段階と、上述した合金組成を満たすフェライト系炭素鋼であるクラッド材を設ける段
階と、二つの上記クラッド材の間に上記母材を配置して積層物を得る段階と、上記積層物
の端を溶接した後、１０５０～１３５０℃の温度範囲で加熱する段階と、上記加熱された
積層物を７５０～１０５０℃の温度範囲で仕上げ圧延して熱延鋼板を得る段階と、上記熱
延鋼板を３５０～７００℃で巻取る段階と、上記巻取られた熱延鋼板を酸洗した後、冷間
圧下率３５～９０％を適用して冷間圧延して冷延鋼板を得る段階と、上記冷延鋼板を５５
０℃以上上記クラッド材のＡ３＋５０℃以下の温度範囲で焼鈍する段階と、を含む。
、上述した合金組成を満たすフェライト－オーステナイト系二重軽量鋼板である母材を設
ける段階と、上述した合金組成を満たすフェライト系炭素鋼であるクラッド材を設ける段
階と、二つの上記クラッド材の間に上記母材を配置して積層物を得る段階と、上記積層物
の端を溶接した後、１０５０～１３５０℃の温度範囲で加熱する段階と、上記加熱された
積層物を７５０～１０５０℃の温度範囲で仕上げ圧延して熱延鋼板を得る段階と、上記熱
延鋼板を３５０～７００℃で巻取る段階と、上記巻取られた熱延鋼板を酸洗した後、冷間
圧下率３５～９０％を適用して冷間圧延して冷延鋼板を得る段階と、上記冷延鋼板を５５
０℃以上上記クラッド材のＡ３＋５０℃以下の温度範囲で焼鈍する段階と、を含む。
【0056】
先ず、上述した合金組成を満たす母材及びクラッド材を設けた後、二つの上記クラッド
材の間に上記母材を配置して積層物を得る。このとき、積層前に母材及びクラッド材の表
面を洗浄することができる。
材の間に上記母材を配置して積層物を得る。このとき、積層前に母材及びクラッド材の表
面を洗浄することができる。
【0057】
上記母材及びクラッド材の製造方法は、一般的な製造工程を適用して生産することがで
きるため、本発明では、特に限定されない。但し、好ましい一例として、上記母材は、電
気炉又は高炉で生産された溶鋼を鋳造して製造することができ、上記クラッド材は、高炉
で生産された溶鋼を精錬及び鋳造し、不可避に含有され得る不純物の含有量を制御するこ
とで製造することができる。
きるため、本発明では、特に限定されない。但し、好ましい一例として、上記母材は、電
気炉又は高炉で生産された溶鋼を鋳造して製造することができ、上記クラッド材は、高炉
で生産された溶鋼を精錬及び鋳造し、不可避に含有され得る不純物の含有量を制御するこ
とで製造することができる。
【0058】
次に、上記積層物の端を溶接した後、１０５０～１３５０℃の温度範囲で加熱する。積
層物の端を溶接することにより、母材とクラッド材との間に酸素が侵入することを防止す
ることができるため、加熱時における酸化物の生成を防止することができる。
層物の端を溶接することにより、母材とクラッド材との間に酸素が侵入することを防止す
ることができるため、加熱時における酸化物の生成を防止することができる。
【0059】
上記加熱温度が１０５０℃未満の場合には、熱間圧延時に仕上げ圧延温度の確保が難し
く、温度の低下による圧延荷重が増加し、所定の厚さまで十分に圧延することが難しいと
いう問題がある。これに対し、加熱温度が１３５０℃を超えると、結晶粒度が増加し、表
面酸化が発生して強度が低下するか、又は表面が劣化する傾向があるため好ましくない。
また、連鋳スラブの柱状晶粒界に液相膜が生成されるため、後続する熱間圧延時に亀裂が
発生するおそれがある。したがって、上記加熱温度は１０５０～１３５０℃に制限するこ
とが好ましい。
く、温度の低下による圧延荷重が増加し、所定の厚さまで十分に圧延することが難しいと
いう問題がある。これに対し、加熱温度が１３５０℃を超えると、結晶粒度が増加し、表
面酸化が発生して強度が低下するか、又は表面が劣化する傾向があるため好ましくない。
また、連鋳スラブの柱状晶粒界に液相膜が生成されるため、後続する熱間圧延時に亀裂が
発生するおそれがある。したがって、上記加熱温度は１０５０～１３５０℃に制限するこ
とが好ましい。
【0060】
次に、上記加熱された積層剤を７５０～１０５０℃の温度範囲で仕上げ圧延して熱延鋼
板を得る。上記仕上げ圧延温度が７５０℃未満の場合には、圧延荷重が高くなり、圧延機
に悪影響を及ぼすという問題がある。これに対し、仕上げ圧延温度が１０５０℃を超える
と、圧延時に表面酸化が発生するおそれがある。したがって、上記仕上げ圧延温度は７５
０～１０５０℃に制限することが好ましい。
板を得る。上記仕上げ圧延温度が７５０℃未満の場合には、圧延荷重が高くなり、圧延機
に悪影響を及ぼすという問題がある。これに対し、仕上げ圧延温度が１０５０℃を超える
と、圧延時に表面酸化が発生するおそれがある。したがって、上記仕上げ圧延温度は７５
０～１０５０℃に制限することが好ましい。
【0061】
次に、上記熱延鋼板を３５０～７００℃で巻取る。巻取り温度が３５０℃未満の場合に
は、冷却中に低温変態相が生成されて、熱延鋼板の強度が過度に増加し、冷間圧延時に圧
延負荷が増加する。これに対し、巻取り温度が７００℃を超えると、熱延鋼板の表面に厚
い酸化膜が生成され、酸洗過程における酸化層の制御が容易でなくなるという問題がある
。したがって、上記巻取り温度は３５０～７００℃に制限することが好ましい。
は、冷却中に低温変態相が生成されて、熱延鋼板の強度が過度に増加し、冷間圧延時に圧
延負荷が増加する。これに対し、巻取り温度が７００℃を超えると、熱延鋼板の表面に厚
い酸化膜が生成され、酸洗過程における酸化層の制御が容易でなくなるという問題がある
。したがって、上記巻取り温度は３５０～７００℃に制限することが好ましい。
【0062】
次に、上記巻取られた熱延鋼板を酸洗した後、冷間圧下率３５～９０％を適用して冷間
圧延して冷延鋼板を得る。上記冷間圧下率が３５％未満の場合には、クラッド材を構成す
るフェライト系炭素鋼の再結晶が円滑に行われず、加工性が劣化するという問題がある。
これに対し、冷間圧下率が９０％を超えると、圧延負荷が原因となって板破断の発生可能
性が高くなるという問題がある。したがって、冷間圧延段階における上記冷間圧下率は３
５～９０％に制限することが好ましい。
圧延して冷延鋼板を得る。上記冷間圧下率が３５％未満の場合には、クラッド材を構成す
るフェライト系炭素鋼の再結晶が円滑に行われず、加工性が劣化するという問題がある。
これに対し、冷間圧下率が９０％を超えると、圧延負荷が原因となって板破断の発生可能
性が高くなるという問題がある。したがって、冷間圧延段階における上記冷間圧下率は３
５～９０％に制限することが好ましい。
【0063】
次に、上記冷延鋼板を５５０℃以上上記クラッド材のＡ３＋５０℃以下の温度範囲で焼
鈍する。冷間圧延により形成された多数の転位は、焼鈍時における静的再結晶によって減
少する。これは、鋼の加工性を確保することができるようにする。焼鈍温度が５５０℃未
満の場合には、十分な加工性を確保することができない。これに対し、クラッド材のＡ３
＋５０℃を超える温度で焼鈍する場合には、クラッド材の結晶粒度が粗大化するため、鋼
の強度を低下させる可能性がある。したがって、焼鈍温度は５５０℃以上上記クラッド材
のＡ３＋５０℃以下の温度範囲で行うことが好ましい。
鈍する。冷間圧延により形成された多数の転位は、焼鈍時における静的再結晶によって減
少する。これは、鋼の加工性を確保することができるようにする。焼鈍温度が５５０℃未
満の場合には、十分な加工性を確保することができない。これに対し、クラッド材のＡ３
＋５０℃を超える温度で焼鈍する場合には、クラッド材の結晶粒度が粗大化するため、鋼
の強度を低下させる可能性がある。したがって、焼鈍温度は５５０℃以上上記クラッド材
のＡ３＋５０℃以下の温度範囲で行うことが好ましい。
【0064】
一方、上記焼鈍する段階後に、溶融めっき法を介してめっき層を形成する段階をさらに
含むことができる。また、上記めっき層は、Ｚｎ系、Ｚｎ－Ｆｅ系、Ｚｎ－Ａｌ系、Ｚｎ
－Ｍｇ系、Ｚｎ－Ｍｇ－Ａｌ系、Ｚｎ－Ｎｉ系、Ａｌ－Ｓｉ系、及びＡｌ－Ｓｉ－Ｍｇ系
からなる群より選択された１種であることができる。
含むことができる。また、上記めっき層は、Ｚｎ系、Ｚｎ－Ｆｅ系、Ｚｎ－Ａｌ系、Ｚｎ
－Ｍｇ系、Ｚｎ－Ｍｇ－Ａｌ系、Ｚｎ－Ｎｉ系、Ａｌ－Ｓｉ系、及びＡｌ－Ｓｉ－Ｍｇ系
からなる群より選択された１種であることができる。
【実施例0065】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明する。但し、後述する実施例は、本発
明を例示してさらに具体化するためのものであって、本発明の権利範囲を制限するための
ものではない点に留意する必要がある。本発明の権利範囲は、特許請求の範囲に記載され
た事項及びこれから合理的に類推される事項によって決定されるためである。
明を例示してさらに具体化するためのものであって、本発明の権利範囲を制限するための
ものではない点に留意する必要がある。本発明の権利範囲は、特許請求の範囲に記載され
た事項及びこれから合理的に類推される事項によって決定されるためである。
【0066】
（実施例）
下記表１に示した成分組成を有する炭素鋼及び軽量鋼板の鋼塊を設ける。次に、鋼塊の
表面を洗浄した後、二つの炭素鋼の間に軽量鋼板を配置して下記表２の積層比を有するよ
うに３重積層物を製作した。その後、積層物の境界面に沿って溶接棒を用いてアーク溶接
した。上記境界面が溶接された積層物を１１５０℃の加熱炉で１時間再加熱した後、９０
０℃の仕上げ圧延温度で圧延して熱延鋼板を製造した。続いて、上記熱延鋼板を５５０℃
で巻取った後、酸洗後に、５０％の冷間圧下率で冷間圧延して冷延鋼板を製造した。次に
、焼鈍温度を８２０℃にして、５％Ｈ２を含むＮ２雰囲気下で焼鈍して溶融亜鉛めっきを
行った。
下記表１に示した成分組成を有する炭素鋼及び軽量鋼板の鋼塊を設ける。次に、鋼塊の
表面を洗浄した後、二つの炭素鋼の間に軽量鋼板を配置して下記表２の積層比を有するよ
うに３重積層物を製作した。その後、積層物の境界面に沿って溶接棒を用いてアーク溶接
した。上記境界面が溶接された積層物を１１５０℃の加熱炉で１時間再加熱した後、９０
０℃の仕上げ圧延温度で圧延して熱延鋼板を製造した。続いて、上記熱延鋼板を５５０℃
で巻取った後、酸洗後に、５０％の冷間圧下率で冷間圧延して冷延鋼板を製造した。次に
、焼鈍温度を８２０℃にして、５％Ｈ２を含むＮ２雰囲気下で焼鈍して溶融亜鉛めっきを
行った。
【0067】
製造されたそれぞれの試験片に対して機械的性質及びめっき性を測定し、下記表２に示
した。万能引張実験機を用いて引張試験を行った後、降伏強度（ＹＳ）、引張強度（ＴＳ
）、全伸び率（ＴＥＬ）を測定した。ここで、降伏強度（ＹＳ）及び引張強度（ＴＳ）の
単位はＭＰａであり、全伸び率（ＴＥＬ）の単位は％である。
した。万能引張実験機を用いて引張試験を行った後、降伏強度（ＹＳ）、引張強度（ＴＳ
）、全伸び率（ＴＥＬ）を測定した。ここで、降伏強度（ＹＳ）及び引張強度（ＴＳ）の
単位はＭＰａであり、全伸び率（ＴＥＬ）の単位は％である。
【0068】
比重は、鋼板を１００×１００ｍｍのサイズに製作した後、常温で重量を測定し、その
後、直径０．０５ｍｍのワイヤーに吊り下げ、常温の水が収容されたビーカーに浸漬させ
た後の重量を測定する方法で測定した。基準となる水の比重は１ｇ／ｃｃとした。
後、直径０．０５ｍｍのワイヤーに吊り下げ、常温の水が収容されたビーカーに浸漬させ
た後の重量を測定する方法で測定した。基準となる水の比重は１ｇ／ｃｃとした。
【0069】
めっき性は、外観を観察し、未めっきが発生しない場合を「Ｏ」、未めっきが発生する
など表面が不良の場合を「Ｘ」と表記した。
など表面が不良の場合を「Ｘ」と表記した。
【0070】
【表1】
【0071】
【表2】
【0072】
上記表１及び表２から分かるように、本発明の組成及び微細組織をすべて満たす発明例
１～発明例９は、７８０ＭＰａ以上の引張強度、７．４ｇ／ｃｍ３以下の比重、及び優れ
ためっき表面を確保することができることが確認できる。
１～発明例９は、７８０ＭＰａ以上の引張強度、７．４ｇ／ｃｍ３以下の比重、及び優れ
ためっき表面を確保することができることが確認できる。
【0073】
これに対し、比較例１は、クラッド材の厚さが片側１５μｍのレベルと母材のアルミニ
ウムがクラッド層に拡散し、表面に酸化アルミニウムが形成されてめっき性を確保するこ
とができなかった。
ウムがクラッド層に拡散し、表面に酸化アルミニウムが形成されてめっき性を確保するこ
とができなかった。
【0074】
一方、比較例２は、クラッド層の厚さ比が３０％以上となり、７．４ｇ／ｃｍ３以下の
比重を確保することができなかった。
比重を確保することができなかった。
【0075】
図２は、発明例１及び比較例１の溶融めっき亜鉛材の外観を撮影した写真である。発明
例１は、外部鋼材を構成するクラッド材であるフェライト系炭素鋼のめっき性に優れるた
め、めっき性に優れたクラッド鋼板を製造することができることが確認できる。これに対
し、比較例１は、外部クラッド層の片面の厚さがアルミニウム拡散層の厚さよりも薄く、
クラッド鋼板の表面に酸化アルミニウムが形成されてめっき性が低下することが確認でき
る。
例１は、外部鋼材を構成するクラッド材であるフェライト系炭素鋼のめっき性に優れるた
め、めっき性に優れたクラッド鋼板を製造することができることが確認できる。これに対
し、比較例１は、外部クラッド層の片面の厚さがアルミニウム拡散層の厚さよりも薄く、
クラッド鋼板の表面に酸化アルミニウムが形成されてめっき性が低下することが確認でき
る。
【0076】
図３は、発明例１の断面光学顕微鏡写真であって、母材とクラッド材との境界部を撮影
した写真である。母材である軽量鋼板は、フェライト及びオーステナイトで構成される。
クラッド材はフェライト及びパーライトで構成される。クラッド材のパーライトは、母材
から拡散した炭素に起因したものであって、境界部から６０μｍまで生成されており、め
っき性には影響を及ぼさなかった。また、母材及びクラッドはともに動的再結晶が完了し
、均一な微細組織を有することが確認できる。
した写真である。母材である軽量鋼板は、フェライト及びオーステナイトで構成される。
クラッド材はフェライト及びパーライトで構成される。クラッド材のパーライトは、母材
から拡散した炭素に起因したものであって、境界部から６０μｍまで生成されており、め
っき性には影響を及ぼさなかった。また、母材及びクラッドはともに動的再結晶が完了し
、均一な微細組織を有することが確認できる。
【0077】
図４は、発明例１の走査電子顕微鏡写真であって、めっき層を含むクラッド鋼板の元素
分布状態を示す。図４に示すように、母材とクラッド材との間に酸化物の存在は確認され
ず、クラッド材の表面には、亜鉛めっき層が均一に生成されたことが確認できる。
分布状態を示す。図４に示すように、母材とクラッド材との間に酸化物の存在は確認され
ず、クラッド材の表面には、亜鉛めっき層が均一に生成されたことが確認できる。
【0078】
図５は、発明例１のめっき層から母材を横切るように元素分布状態を測定したことを示
すグラフである。クラッド材と母材の界面近くにマンガン及びアルミニウムがクラッド材
に拡散した層が約２０μｍの厚さで形成されたことが確認できる。
すグラフである。クラッド材と母材の界面近くにマンガン及びアルミニウムがクラッド材
に拡散した層が約２０μｍの厚さで形成されたことが確認できる。
【0079】
以上、実施例を参照して説明したが、当該技術分野における熟練した当業者は、添付の
特許請求の範囲に記載された本発明の思想及び領域から逸脱しない範囲内で本発明を多様
に修正及び変更することができることを理解することができる。
特許請求の範囲に記載された本発明の思想及び領域から逸脱しない範囲内で本発明を多様
に修正及び変更することができることを理解することができる。
【図1】
【図2】
【図3】
【図4】
【図5】
【手続補正書】
【提出日】2023-03-29
【手続補正1】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項1】
母材、及び前記母材の両側面に備えられるクラッド材を含むクラッド鋼板であって、
前記母材は、重量％で、Ｃ：０．３～０．７％、Ｍｎ：２．０～９．０％、Ａｌ：４．５～８．０％、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、
選択的に、重量％で、Ｓｉ：０．０３～２．０％、Ｎｉ：０．１～４．０％、Ｎ：０．０４％以下（０％は除く）、Ｐ：０．０３％以下、及びＳ：０．０３％以下のうち１以上をさらに含むことができるフェライト－オーステナイト系二重（Ｄｕｐｌｅｘ）軽量鋼板であり、
前記クラッド材は、重量％で、Ｃ：０．０００５～０．２％、Ｍｎ：０．０５～２．５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、
選択的に、重量％で、Ｓｉ：０．０３～２．０％、Ｔｉ：０．００５～０．０５％、Ｎｂ：０．００５～０．０５％、Ａｌ：０．０１～０．１％、Ｎ：０．０４％以下（０％は除く）、Ｐ：０．０３％以下、及びＳ：０．０３％以下のうち１以上をさらに含むことができるフェライト系炭素鋼であり、
前記クラッド材の片面の厚さは２５μｍ以上であり、両面の厚さ合計は前記クラッド鋼板の厚さ合計の３０％以下である、強度及びめっき性に優れたクラッド鋼板。
前記母材は、重量％で、Ｃ：０．３～０．７％、Ｍｎ：２．０～９．０％、Ａｌ：４．５～８．０％、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、
選択的に、重量％で、Ｓｉ：０．０３～２．０％、Ｎｉ：０．１～４．０％、Ｎ：０．０４％以下（０％は除く）、Ｐ：０．０３％以下、及びＳ：０．０３％以下のうち１以上をさらに含むことができるフェライト－オーステナイト系二重（Ｄｕｐｌｅｘ）軽量鋼板であり、
前記クラッド材は、重量％で、Ｃ：０．０００５～０．２％、Ｍｎ：０．０５～２．５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、
選択的に、重量％で、Ｓｉ：０．０３～２．０％、Ｔｉ：０．００５～０．０５％、Ｎｂ：０．００５～０．０５％、Ａｌ：０．０１～０．１％、Ｎ：０．０４％以下（０％は除く）、Ｐ：０．０３％以下、及びＳ：０．０３％以下のうち１以上をさらに含むことができるフェライト系炭素鋼であり、
前記クラッド材の片面の厚さは２５μｍ以上であり、両面の厚さ合計は前記クラッド鋼板の厚さ合計の３０％以下である、強度及びめっき性に優れたクラッド鋼板。
【請求項2】
前記クラッド鋼板は、引張強度が７８０ＭＰａ以上であり、比重が７．４ｇ／ｃｍ３以下である、請求項１に記載の強度及びめっき性に優れたクラッド鋼板。
【請求項3】
前記軽量鋼板の組織は、フェライト基地に残留オーステナイトを面積分率で１０～５０％含む、請求項１に記載の強度及びめっき性に優れたクラッド鋼板。
【請求項4】
前記フェライト系炭素鋼の組織は、基地組織がフェライトであり、第２相として、炭化物、パーライト、マルテンサイト、及びベイナイトのうち１種以上を含む、請求項１に記載の強度及びめっき性に優れたクラッド鋼板。
【請求項5】
前記クラッド鋼板は、前記クラッド材の表面に形成されためっき層をさらに含む、請求項１に記載の強度及びめっき性に優れたクラッド鋼板。
【請求項6】
前記めっき層は、Ｚｎ系、Ｚｎ－Ｆｅ系、Ｚｎ－Ａｌ系、Ｚｎ－Ｍｇ系、Ｚｎ－Ｍｇ－Ａｌ系、Ｚｎ－Ｎｉ系、Ａｌ－Ｓｉ系、及びＡｌ－Ｓｉ－Ｍｇ系からなる群より選択された１種である、請求項５に記載の強度及びめっき性に優れたクラッド鋼板。
【請求項7】
重量％で、Ｃ：０．３～０．７％、Ｍｎ：２．０～９．０％、Ａｌ：４．５～８．０％、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、
選択的に、重量％で、Ｓｉ：０．０３～２．０％、Ｎｉ：０．１～４．０％、Ｎ：０．０４％以下（０％は除く）、Ｐ：０．０３％以下、及びＳ：０．０３％以下のうち１以上を含むことができるフェライト－オーステナイト系二重（Ｄｕｐｌｅｘ）軽量鋼板である母材を設ける段階と、
重量％で、Ｃ：０．０００５～０．２％、Ｍｎ：０．０５～２．５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、
選択的に、重量％で、Ｓｉ：０．０３～２．０％、Ｔｉ：０．００５～０．０５％、Ｎｂ：０．００５～０．０５％、Ａｌ：０．０１～０．１％、Ｎ：０．０４％以下（０％は除く）、Ｐ：０．０３％以下、及びＳ：０．０３％以下のうち１以上を含むことができるフェライト系炭素鋼であるクラッド材を設ける段階と、
二つの前記クラッド材の間に前記母材を配置して積層物を得る段階と、
前記積層物の端を溶接した後、１０５０～１３５０℃の温度範囲で加熱する段階と、
前記加熱された積層物を７５０～１０５０℃の温度範囲で仕上げ圧延して熱延鋼板を得る段階と、
前記熱延鋼板を３５０～７００℃で巻取る段階と、
前記巻取られた熱延鋼板を酸洗した後、冷間圧下率３５～９０％を適用して冷間圧延して冷延鋼板を得る段階と、
前記冷延鋼板を５５０℃以上前記クラッド材のＡ３＋５０℃以下の温度範囲で焼鈍する段階と、を含み、
前記クラッド材の片面の厚さは２５μｍ以上であり、両面の厚さ合計は前記クラッド鋼板の厚さ合計の３０％以下である、強度及びめっき性に優れたクラッド鋼板の製造方法。
選択的に、重量％で、Ｓｉ：０．０３～２．０％、Ｎｉ：０．１～４．０％、Ｎ：０．０４％以下（０％は除く）、Ｐ：０．０３％以下、及びＳ：０．０３％以下のうち１以上を含むことができるフェライト－オーステナイト系二重（Ｄｕｐｌｅｘ）軽量鋼板である母材を設ける段階と、
重量％で、Ｃ：０．０００５～０．２％、Ｍｎ：０．０５～２．５％、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、
選択的に、重量％で、Ｓｉ：０．０３～２．０％、Ｔｉ：０．００５～０．０５％、Ｎｂ：０．００５～０．０５％、Ａｌ：０．０１～０．１％、Ｎ：０．０４％以下（０％は除く）、Ｐ：０．０３％以下、及びＳ：０．０３％以下のうち１以上を含むことができるフェライト系炭素鋼であるクラッド材を設ける段階と、
二つの前記クラッド材の間に前記母材を配置して積層物を得る段階と、
前記積層物の端を溶接した後、１０５０～１３５０℃の温度範囲で加熱する段階と、
前記加熱された積層物を７５０～１０５０℃の温度範囲で仕上げ圧延して熱延鋼板を得る段階と、
前記熱延鋼板を３５０～７００℃で巻取る段階と、
前記巻取られた熱延鋼板を酸洗した後、冷間圧下率３５～９０％を適用して冷間圧延して冷延鋼板を得る段階と、
前記冷延鋼板を５５０℃以上前記クラッド材のＡ３＋５０℃以下の温度範囲で焼鈍する段階と、を含み、
前記クラッド材の片面の厚さは２５μｍ以上であり、両面の厚さ合計は前記クラッド鋼板の厚さ合計の３０％以下である、強度及びめっき性に優れたクラッド鋼板の製造方法。
【請求項8】
前記焼鈍する段階後に、溶融めっき法を介してめっきしてめっき層を形成する段階をさらに含む、請求項７に記載の強度及びめっき性に優れたクラッド鋼板の製造方法。
【請求項9】
前記めっき層は、Ｚｎ系、Ｚｎ－Ｆｅ系、Ｚｎ－Ａｌ系、Ｚｎ－Ｍｇ系、Ｚｎ－Ｍｇ－Ａｌ系、Ｚｎ－Ｎｉ系、Ａｌ－Ｓｉ系、及びＡｌ－Ｓｉ－Ｍｇ系からなる群より選択された１種である、請求項８に記載の強度及びめっき性に優れたクラッド鋼板の製造方法。