特開 2023-65880 ベルト

(19)【発行国】日本国特許庁(JP)

(12)【公報種別】公開特許公報(A)

(11)【公開番号】P2023065880

(43)【公開日】2023-05-15

(54)【発明の名称】ベルト

(51)【国際特許分類】

   B65G 15/34 20060101AFI20230508BHJP

   B32B 5/24 20060101ALI20230508BHJP

   F16G 3/00 20060101ALI20230508BHJP

【ＦＩ】

B65G15/34

B32B5/24

F16G3/00 Z

【審査請求】未請求

【請求項の数】3

【出願形態】ＯＬ

(21)【出願番号】P 2021176272

(22)【出願日】2021-10-28

(71)【出願人】

【識別番号】000211156

【氏名又は名称】中興化成工業株式会社

(74)【代理人】

【識別番号】110003708

【氏名又は名称】弁理士法人鈴榮特許綜合事務所

(74)【代理人】

【識別番号】100108855

【弁理士】

【氏名又は名称】蔵田 昌俊

(74)【代理人】

【識別番号】100103034

【弁理士】

【氏名又は名称】野河 信久

(74)【代理人】

【識別番号】100179062

【弁理士】

【氏名又は名称】井上 正

(74)【代理人】

【識別番号】100153051

【弁理士】

【氏名又は名称】河野 直樹

(74)【代理人】

【識別番号】100199565

【弁理士】

【氏名又は名称】飯野 茂

(74)【代理人】

【識別番号】100162570

【弁理士】

【氏名又は名称】金子 早苗

(72)【発明者】

【氏名】深草 孝郎

(72)【発明者】

【氏名】川本 啓司

(72)【発明者】

【氏名】加藤 大樹

(72)【発明者】

【氏名】濱渦 陽

【テーマコード（参考）】

3F024

4F100

【Ｆターム（参考）】

3F024AA04

3F024AA07

3F024BA05

3F024CA04

3F024CB04

3F024CB07

4F100AK17B

4F100AK18B

4F100BA02

4F100DA11

4F100DA15

4F100DG01A

4F100DG12A

4F100EJ82

4F100GB51

(57)【要約】

【課題】接合部での折れ曲がりと、走行不良を低減することが可能なベルトを提供する。
【解決手段】耐熱性繊維の織布４と、前記織布４の表面の少なくとも一部を被覆するフッ素樹脂５とを含むベルト基材同士が接合された環状構造を有するベルト１であって、前記ベルト１の接合部は、前記ベルト基材の進行方向３１と交差する一方の第１端部１ａの表面に、前記ベルト基材の進行方向３１と交差する他方の第２端部１ｂの表面が接合されたものであり、前記接合部は、前記第１端部１ａで規定された凸部と、前記第２端部１ｂで規定された凸部とを有し、前記凸部の先端部分３ａ，３ｂが、前記ベルト基材の進行方向３１に対して４５度以上８０度以下の角度を有する方向に沿っている、ベルト。
【選択図】 図３

【特許請求の範囲】

【請求項1】

耐熱性繊維の織布と、前記織布の表面の少なくとも一部を被覆するフッ素樹脂とを含むベルト基材同士が接合された環状構造を有するベルトであって、
前記ベルトの接合部は、前記ベルト基材の進行方向と交差する一方の第１端部の表面に、前記ベルト基材の進行方向と交差する他方の第２端部の表面が接合されたものであり、
前記接合部は、前記第１端部で規定された第１凸部と、前記第２端部で規定された第２凸部とを有し、前記第１凸部及び前記第２凸部の先端部分が、前記ベルト基材の進行方向に対して４５度以上８０度以下の角度を有する方向に沿っている、ベルト。

【請求項2】

前記ベルト基材の厚さが０．１ｍｍ以上１ｍｍ以下である、請求項１に記載のベルト。

【請求項3】

前記第１凸部及び前記第２凸部のうちの少なくとも一方の端面が、前記ベルト基材の進行方向と交差する幅方向に沿った断面に対して傾斜している、請求項１または２に記載のベルト。

【発明の詳細な説明】

【技術分野】

【0001】

ベルト、特に製品等の製造に使用されるベルトに関する。

【背景技術】

【0002】

ヒートシールなど、各種製品を製造する際に用いられるベルトは、例えば、ベルト基材の長さ方向の端部どうしが接合された、無端状あるいは環状をしている。ベルト基材の接合方法として、オーバーラップ接合が知られている。

【先行技術文献】

【特許文献】

【0003】

【特許文献1】特開２００５－８３６１号公報

【特許文献2】国際公開番号ＷＯ２０１１／００４８４８号公報

【発明の概要】

【発明が解決しようとする課題】

【0004】

オーバーラップ接合を用いて製造されたベルトの一例を図９及び図１０に示す。図９及び図１０は、環状もしくは無端状のベルト２０が、ロール２に取り付けられた状態を示す。図９は斜視図で、図１０は、ベルト基材の進行方向に沿った断面図である。図１０の破線で囲まれた領域中の断面図は、ベルト２０の接合部の拡大断面図である。ベルト２０は、ベルト基材の長さ方向の両端部２０ａ，２０ｂが重ね合わされて接合されたものである。そのため、ベルト２０の表面と裏面（ロール２と接する面）に、接合部の段差２１ａ，２１ｂが存在する。段差２１ａ，２１ｂは、ベルトの進行方向２２に対して垂直（９０°）な方向に沿って形成されている。これにより、次のような問題が生じる事がある。ベルト２０がロール２上を走行してベルト２０の裏面の段差２１ｂの周辺がロール２に接触すると、端部２０ａのうちの段差２１ｂと隣接する部分が、段差２１ｂによって持ち上げられて直線的に折れる事がある。また、ベルト２０の表面の段差２１ａと隣接する端部２０ｂがロール２に接触すると、端部２０ｂのうち端部２０ａと重なっていない単独部分はロール２の表面に沿うものの、端部２０ａと重なっている部分は単独部分よりもロール２の表面に追従し難い。これにより、端部２０ａと端部２０ｂが重なっている部分（接合部）と、重なっていない端部２０ｂのみの単独部分との境界部分に負荷（剛性（コシ）の違い）が加わって折れる場合がある。ロール２の径が小さくなると、ベルト２０がロール２上を走行する際の曲がり具合（曲率）が大きくなるため、折れる頻度が高くなる。また、ベルト２０が走行した際の走行条件によっては、ベルト１の裏面がロール２と接触したところで、段差２１ｂがロール２に引っ掛かる事がある。この引っ掛かりによって、走行→停止→走行の動作が短時間で起こり、ノッキングやスリップといった一定速度で走行することに影響を及ぼす事象を起こす事になる。

【0005】

本発明が解決しようとする課題は、接合部での折れ曲がりと、走行不良を低減することが可能なベルトを提供することである。

【課題を解決するための手段】

【0006】

耐熱性繊維の織布と、前記織布の表面の少なくとも一部を被覆するフッ素樹脂とを含むベルト基材同士が接合された環状構造を有するベルトであって、
前記ベルトの接合部は、前記ベルト基材の進行方向と交差する一方の第１端部の表面に、前記ベルト基材の進行方向と交差する他方の第２端部の表面が接合されたものであり、
前記接合部は、前記第１端部で規定された第１凸部と、前記第２端部で規定された第２凸部とを有し、前記第１凸部及び前記第２凸部の先端部分が、前記ベルト基材の進行方向に対して４５度以上８０度以下の角度を有する方向に沿っている、ベルト。

【発明の効果】

【0007】

本発明によれば、接合部での折れ曲がりと、走行不良を低減することが可能なベルトを提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【0008】

【図1】実施形態のベルトの一例の概略を示す図。

【図2】図１に示すベルトの要部を概略的に示す拡大断面図。

【図3】図１に示すベルトの概略的な平面図。

【図4】図１に示すベルトのベルト基材の概略を示す図。

【図5】実施形態のベルトの他の例の概略を示す断面図。

【図6】実施例の屈曲試験機の概略を示す図。

【図7】図６に示す屈曲試験機の回転アームを１８０度回転させた状態での概略を示す図。

【図8】図６に示す屈曲試験機の回転アームをｚ軸方向側から見た概略的な平面図。

【図9】オーバーラップ接合を用いて製造されたベルトの一例の概略を示す図。

【図10】図９に示すベルトのベルト基材の進行方向に沿う概略的な断面図。

【発明を実施するための形態】

【0009】

以下に実施形態が図面を参照して記述される。以下の記述において、略同一の機能および構成を有する構成要素は同一符号を付され、繰り返しの説明は省略される場合がある。図面は模式的なものであり、厚みと平面寸法との関係、各層の厚みの比率等は現実のものとは異なり得る。また、図面相互間においても互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれ得る。また、ある実施形態についての記述は全て、明示的にまたは自明的に排除されない限り、別の実施形態の記述としても当てはまる。各実施形態は、この実施形態の技術的思想を具体化するための装置や方法を例示するものであって、実施形態の技術的思想は、構成部品の材質、形状、構造、配置等を下記のものに特定しない。

【0010】

図１は、実施形態のベルト１がロール２に装着された状態を示している。図２は、ベルト１の接合部付近を拡大した概略的な断面図である。図３は、ベルト１の概略的な平面図である。図４は、ベルト１を構成するベルト基材の概略的な断面図である。また、図５は、実施形態のベルト１の別な例を示す。図２～図５において、ｘ軸は、ベルト基材の進行方向（走行方向ともいう）３１と平行な方向で、ｙ軸はベルト基材の幅方向３２と平行な方向で、ｚ軸はベルト基材同士を積層した方向と平行な方向である。

【0011】

ベルト１は、ベルト基材を環状もしくは無端状に接合したものである。ベルト基材は、例えば、耐熱性繊維の織布４と、織布４の表面を被覆するフッ素樹脂５とを含む。フッ素樹脂５は、織布４の表面を部分的に被覆していても、または表面全体を被覆していても良い。ベルト基材同士の接合は、例えば、幅方向３２に沿った一方の第１端部１ａの表面に、幅方向３２に沿う他方の第２端部１ｂの表面が接合層１ｃで接合されることで行われる。このようにして接合部が形成された結果、ベルト１の表面及び裏面に段差が存在する。

【0012】

具体的には、ベルト１の表面には、第１端部１ａが第１凸部となる段差が存在する。ロール２と接するベルト１裏面には、第２端部１ｂが第２凸部となる段差が存在する。第１端部１ａの先端部分３ａと、第２端部１ｂの先端部分３ｂは、それぞれ、ベルト基材の進行方向３１に対して４５度以上８０度以下の角度３３を有する方向に沿っている。ベルト基材の進行方向３１に対して平行な方向は、ベルト基材の進行方向３１に対する角度３３が０度である。進行方向３１と第１端部１ａの先端部分３ａとが交わる角度は、鋭角３３と鈍角３４の二つ存在するが、そのうちの小さい方の鋭角３３の角度が４５度以上８０度以下であれば良い。また、進行方向３１と第２端部１ｂの先端部分３ｂとが交わる角度についても鋭角３３と鈍角３４の二つの角度が存在するが、そのうちの小さい方の鋭角３３の角度が４５度以上８０度以下であれば良い。なお、進行方向３１と第１端部１ａの先端部分３ａとの角度３３と、進行方向３１と第２端部１ｂの先端部分３ｂとの角度３３は、互いに同じであることが望ましい。

【0013】

角度３３を４５度以上８０度以下の範囲にする理由を説明する。角度３３が８０度よりも大きいと、第１端部１ａの先端部分３ａと第２端部１ｂの先端部分３ｂが進行方向３１に対してほぼ垂直な方向に沿っているため、ベルト１が折れ曲がる事象と、ベルト１がロール２に引っ掛かって一定速度での走行に影響を及ぼす事象が起きやすくなる。また、ベルト１の裏面の第２端部１ｂとロール２とが点接触よりは線接触に近い状態になるため、第２端部１ｂの先端部分３ｂがロール２に引っ掛かりやすくなる。一方、角度３３が４５度未満であると、接合部の幅方向（図３のｘ方向に沿う方向）の長さが長くなる。これにより、接合すべき部分がプレス機（もしくは融着機）の有効盤面に収まらない不具合が生じる。そのため、角度３３を４５度以上８０度以下の範囲にすることが望ましい。

【0014】

角度３３を４５度以上８０度以下にすると、接合部の長さ（面積）によっては、接合部を形成するためのプレス機（もしくは融着機）の有効盤面に収まらないことがある。そのため、接合部の長さ（面積）を大きくする必要がある場合、角度３３は４５度以上８０度以下の範囲内で大きくすることが望ましい。このように接合部の長さと、接合部の面積は、ベルト１に要求される性能等に応じて調整することができる。

【0015】

実施形態のベルト１がロール２と接する際、第２端部１ｂの先端部分３ｂの全体が一度にロール２と接することなく、先端部分３ｂのうちロール２と接する箇所がベルト１の走行に伴って変化する。また、第２端部１ｂにおける第１端部１ａの先端部分３ａと隣接する部分についても、この部分全体が一度にロール２と接することなく、ロール２と接する位置がベルト１の走行に伴って変化する。これらの結果、ベルト１が接合部を起点にして折れ曲がるのを抑制することができる。また、ベルト１の表面がロール２と接触した際、第２端部１ｂがロール２に引っ掛かるのを抑えることができるため、ノッキングやスリップといった一定速度での走行に影響を及ぼす事象を防止することができる。従って、実施形態のベルト１によれば、接合部での折れ曲がりと、走行不良を低減することが可能なベルトを実現することができる。なお、ベルト１の表面を裏面として使用しても、裏面を表面として使用しても良い。ベルト１の表面を裏面として使用する場合、第１端部１ａがロール２と接することとなる。

【0016】

実施形態のベルト１のベルト基材について、説明する。織布を構成する耐熱性繊維の例として、ガラス繊維、アラミド繊維、炭素繊維あるいはこれらから選択される２種以上をを混合したものなどが挙げられる。ガラス繊維は、不燃性であり、かつ電気絶縁性を有する。一方、アラミド繊維は、強度に優れ、かつ耐薬品性を有する。炭素繊維は、ガラス繊維よりも強度に優れ、軽く、かつ導電性を有する。

【0017】

フッ素樹脂の例として、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン－パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合樹脂（ＰＦＡ）、テトラフルオロエチレン－ヘキサフルオロプロピレン共重合樹脂（ＦＥＰ）などが挙げられる。フッ素樹脂の種類は１種類または２種類以上にすることができる。
ベルト基材は、充填材を含有していても良い。充填材は、フッ素樹脂に混合または分散されていることが望ましい。充填材の例として、炭素材料、無機物（酸化チタン、窒化ホウ素、酸化ケイ素、酸化亜鉛など）、各種顔料を挙げることができる。使用する充填材の種類は、１種類または２種類以上にすることができる。充填材の形態は、特に限定されず、粒状、繊維状などにすることができる。

【0018】

ベルト基材の厚さは、例えば、０．１ｍｍ以上１ｍｍ以下にすることができる。

【0019】

接合部は、例えば、以下の方法で形成され得る。接合層１ｃとして溶融性フッ素樹脂のフィルムを、第１端部１ａの表面と第２端部１ｂの表面の間に挟み、加熱によりフィルムを溶融させて第１端部１ａの表面と第２端部１ｂの表面を接合する。溶融性フッ素樹脂の例として、ＰＦＡ、ＦＥＰなどを挙げることができる。これらの樹脂を混合したものを含むフィルムを使用しても良い。また、第１端部１ａの表面か、第２端部１ｂの表面、あるいは両方に、フッ素樹脂のディスパージョンを塗布して得られた塗膜を加熱により溶融または焼成することで接合層１ｃを形成し、第１端部１ａの表面と第２端部１ｂの表面を接合する。フッ素樹脂の例には、ベルト基材で挙げたものと同様な種類を挙げることができる。

【0020】

図１～図４の例では、ベルト基材の凸部の端面である第１端部の端面と第２端部の端面を、ベルト基材の幅方向３２に沿った断面と平行な面にしたが、これに限定されない。例えば、第１端部の端面か、第２端部の端面、あるいは両方の端面として、ベルト基材の幅方向３２に沿った断面に対して傾斜した傾斜面を用いることができる。この例を図５に示す。図５では、第１端部１ａの端面と、第２端部１ｂの端面の双方が傾斜面６ａ，６ｂで構成されている。傾斜面６ａ，６ｂは、例えば、スカイバー加工で形成される。

【0021】

実施形態のベルトは、例えば、ヒートシール機用ベルト、食品製造ライン、冷凍食品製造ライン、プラスチックフィルムや床材などの製造ライン等、製品の製造に使用され得る。

【実施例0022】

以下、実施例を説明する。
（例１）
ガラス繊維が平織された織布をＰＴＦＥディスパージョンに浸漬した後、これを焼成する操作を複数回繰り返すことにより、ガラス繊維製織布の表面がＰＴＦＥで被覆されたベルト基材を作製した。ベルト基材は、厚さが０．１２５ｍｍの帯形状であった。

【0023】

ベルト基材の長辺方向の両端部である第１端部と第２端部を接合して環状構造のベルトを作製した。なお、ベルト基材の長辺方向は、ベルト基材の進行方向（走行方向）と平行な方向である。ベルトの具体的な作製方法は以下の通りである。ベルト基材の第１端部と第２端部の先端部分は、ベルト基材の長辺方向に対して４５°の角度を持つ方向に沿っている。ベルト基材の第１端部の表面に第２端部の表面を積層して環状にした。この際、第１端部の表面と第２端部の表面の間に溶融性フッ素樹脂フィルムとしてＰＦＡフィルムを配置した。これらを加熱して溶融性フッ素樹脂フィルムを溶融させることにより、第１端部と第２端部を接合してベルト基材を環状に繋ぎ合わせた。接合部の幅は、第１端部の先端部分と第２端部の先端部分との距離であり、１０ｍｍとした。以上に説明した方法により、例１のベルトを製造した。
（例２－例１２）
ベルト基材の長辺方向に対する、ベルト基材の第１端部と第２端部の先端部分の角度（接合角度）を表１に示す値にすると共に、接合幅を表１に示す値にすること以外は、例１と同様にしてベルトを製造した。
（例１３－例２４）
ベルト基材の厚さを０．２４ｍｍにし、ベルト基材の長辺方向に対する、ベルト基材の第１端部と第２端部の先端部分の角度（接合角度）を表２に示す値にすると共に、接合幅を表２に示す値にすること以外は、例１と同様にしてベルトを製造した。
（例２５－例３６）
ベルト基材の厚さを０．３５ｍｍにし、ベルト基材の長辺方向に対する、ベルト基材の第１端部と第２端部の先端部分の角度（接合角度）を表３に示す値にすると共に、接合幅を表３に示す値にすること以外は、例１と同様にしてベルトを製造した。
（例３７－例４８）
ベルト基材の厚さを０．５４ｍｍにし、ベルト基材の長辺方向に対する、ベルト基材の第１端部と第２端部の先端部分の角度（接合角度）を表４に示す値にすると共に、接合幅を表４に示す値にすること以外は、例１と同様にしてベルトを製造した。
（例４９－例５６）
ベルト基材の厚さを０．９１５ｍｍにし、ベルト基材の長辺方向に対する、ベルト基材の第１端部と第２端部の先端部分の角度（接合角度）を表５に示す値にすると共に、接合幅を表５に示す値にすること以外は、例１と同様にしてベルトを製造した。

【0024】

得られた例１～例５６のベルトの引張強さと破断伸度を、以下に説明する屈曲試験にて測定し、測定結果を表１～表５に示す。屈曲試験に用いられる試験機の概略を図６～図８に示す。図６～図８において、ｘ軸方向を、測定用サンプル１８が往復移動する方向とする。また、図６～図８において、ｚ軸方向を測定用サンプル１８が上下に移動する方向１５ａ，１５ｂとする。屈曲試験機１０は、回転アーム１１と、第１ロール１２と、第２ロール１３と、複数のプーリー１４と、荷重１６と、複数の搬送用ベルト１７ａ，１７ｂとを備える。測定用サンプル１８は、例１～例５６のベルトを接合部が含まれるように帯状に切り出したものである。回転アーム１１は、回転軸１１ａと、回転軸１１ａと平行に設けられ、搬送用ベルト１７ａが固定される軸部１１ｂと、回転軸１１ａと軸部１１ｂとを連結する連結部１１ｃとを備える。回転軸１１ａは、時計回りに回転可能なものである。回転アーム１１は、回転軸１１ａの回転によって、軸部１１ｂがプーリー１４から離れる方向と近づく方向に移動するものである。複数（例えば４）の搬送用ベルト１７ａは、それぞれ、回転アーム１１の軸部１１ｂに固定されている。各搬送用ベルト１７ａの先端部に、測定用サンプル１８の一方の端部がチャック１９によって連結されている。また、測定用サンプル１８の他方の端部が、搬送用ベルト１７ｂにチャック１９によって連結されている。搬送用ベルト１７ａが第１ロール１２に架けられ、搬送用ベルト１７ｂが第２ロール１３に架けられている。搬送用ベルト１７ｂの先端に荷重１６が連結されている。荷重１６によって、搬送用ベルト１７ａ，１７ｂと測定用サンプル１８に張力が加わる。そのため、回転アーム１１の回転に伴って測定用サンプル１８が円滑に往復移動する。測定用サンプル１８は、接合部を含む部分がプーリー１４と接している。各プーリー１４は、その軸方向がｙ軸方向に沿った状態でｘ軸方向に並べられている。測定用サンプル１８は、各プーリー１４の外周に沿って移動することにより、屈曲変形を受ける。

【0025】

図６では、回転アーム１１の軸部１１ｂがプーリー１４に近づく方向に位置している。回転アーム１１の回転軸１１ａをＢで示す方向に回転させると、回転軸１１ａと連結部１１ｃを介して接続された軸部１１ｂが１８０度反転し、図７に示すプーリー１４から離れる方向に移動する。その結果、測定用サンプル１８が矢印１５ａに沿った方向に移動する。この移動に伴い、測定用サンプル１８が各プーリー１４の外周に沿ってｘ軸方向に沿った左向きに移動するため、測定用サンプル１８が屈曲変形を受ける。
図７に示す状態において、回転アーム１１の回転軸１１ａをＡで示す方向に回転させると、軸部１１ｂが１８０度反転し、図６に示すプーリー１４に近づく方向に移動する。その結果、測定用サンプル１８が矢印１５ｂに沿った方向に移動するため、この移動に伴い、各プーリー１４の外周に沿ってｘ軸方向に沿った右方向に移動して屈曲変形を受ける。つまり、回転アーム１１の回転軸１１ａを時計回りに回転させて軸部１１ｂを左右に反転させることにより、測定用サンプル１８がプーリー１４の外周に沿って往復移動して繰り返し屈曲を受ける。

【0026】

以上説明した屈曲試験機１０を用いた屈曲試験の条件は、以下の通りである。測定用サンプル１８のサイズは、幅１００ｍｍで、長さが１２５０ｍｍ（チャック部分含む。屈曲部分は約１０００ｍｍ）であった。屈曲時の荷重は、１０ｋｇ／１００ｍｍ（＝１ｋｇ／１０ｍｍ）であった。屈曲時の雰囲気温度は、設定値で２００℃であった。屈曲回数は、２０万回であった。例１４と例２２のベルトについては、５０万回と１００万回も実施した。プーリー１４のロール径はφ４５ｍｍであった。プーリー１４のロール本数は３本であった。

【0027】

屈曲試験前の引張強さ、２０万回屈曲後の引張強さ、屈曲試験前の引張強さを１００％とした際の２０万回屈曲後の引張強さを２０万回後の強度保持率として表１～表５に示す。また、屈曲試験前の破断伸度、２０万回屈曲後の破断伸度、屈曲試験前の破断伸度と２０万回屈曲後の破断伸度との差を２０万回後の伸度変化幅として表１～表５に示す。なお、表１～表５には、接合部を含まないベルト基材について、同様な条件で屈曲試験を行った結果を本体の結果として併記する。
さらに、例１４と例２２のベルトについては、屈曲回数を５０万回に変更して行った試験結果を表６に、屈曲回数を１００万回に変更して行った試験結果を表７に示す。

【0028】

【表1】

【0029】

【表2】

【0030】

【表3】

【0031】

【表4】

【0032】

【表5】

【0033】

【表6】

【0034】

【表7】

【0035】

表１から明らかな通り、接合部角度を４５°または６０°に設定した例１～例８のベルトは、２０万回屈曲後の引張強さの保持率が、接合部角度が９０°である例９～例１２のベルトに比して、やや低下するものの、実用上問題のない水準である。例１～例８のベルトの２０万回屈曲後の引張強さの保持率は、接合部を含まないベルト基材本体の試験結果と比較しても遜色のない水準である。一方、破断伸度についても、２０万回屈曲後の伸度変化幅は、例１～例８のベルトと、例９～例１２のベルトで大きな差はなかった。

【0036】

表２から明らかな通り、ベルト基材の厚さを０．２４ｍｍに変更した場合にも、接合部角度を４５°または６０°に設定した例１３～例２０のベルトは、２０万回屈曲後の引張強さ保持率と、２０万回屈曲後の破断伸度変化幅が、接合部角度が９０°である例２１～例２４のベルトと遜色なく、実用上問題のない水準である。接合部を含まないベルト基材本体の試験結果から、例１３～例２０のように接合部角度を９０°未満に設定したことが、引張強さと破断伸度に大きな影響を及ぼすものではないことがわかる。

【0037】

表３～表５から明らかな通り、ベルト基材の厚さを０．３５ｍｍ、０．５４ｍｍ、０．９１５ｍｍに変更した場合にも、接合部角度を４５°または６０°に設定した例２５～例３２、例３７～４４、例４９～例５２のベルトは、２０万回屈曲後の引張強さ保持率と、２０万回屈曲後の破断伸度変化幅が、接合部角度が９０°である例３３～例３６、例４５～例４８、例５３～例５６のベルトと遜色なく、実用上問題のない水準である。また、接合部を含まないベルト基材本体の試験結果から、接合部角度を９０°未満に設定することが、引張強さと破断伸度に大きな影響を及ぼすものではないことがわかる。

【0038】

表６から明らかな通り、屈曲回数を５０万回に変更した場合、接合部角度を４５°に設定した例１４のベルトは、５０万回屈曲後の引張強さ保持率と、５０万回屈曲後の破断伸度変化幅が、接合部角度が９０°である例２２のベルトと遜色なく、実用上問題のない水準である。

【0039】

さらに、表７から明らかな通り、屈曲回数を１００万回に変更した場合、接合部角度を４５°に設定した例１４のベルトは、１００万回屈曲後の引張強さ保持率と、１００万回屈曲後の破断伸度変化幅が、接合部角度が９０°である例２２のベルトと遜色なく、実用上問題のない水準である。

【0040】

以上の実験結果に示す通り、接合角度を４５度以上８０度以下にすることは、ベルトの引張強さと破断伸度に大きな影響を及ぼすものではない。接合角度を４５度以上８０度以下にすることにより、実用的な引張強さと破断伸度を維持しつつ、接合部での折れ曲がりと、走行不良を低減することが可能なベルトを実現することができる。
なお、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、実施段階ではその要旨を逸脱しない範囲で種々に変形することが可能である。また、各実施形態は適宜組み合わせて実施してもよく、その場合組み合わせた効果が得られる。更に、上記実施形態には種々の発明が含まれており、開示される複数の構成要件から選択された組み合わせにより種々の発明が抽出され得る。例えば、実施形態に示される全構成要件からいくつかの構成要件が削除されても、課題が解決でき、効果が得られる場合には、この構成要件が削除された構成が発明として抽出され得る。

【符号の説明】

【0041】

１…ベルト、１ａ…第１端部、１ｂ…第２端部、１ｃ…接合層、２…ロール、３ａ…先端部分、３ｂ…先端部分、４…織布、５…フッ素樹脂、６ａ…傾斜面、６ｂ…傾斜面、
１０…屈曲試験機、１１…回転アーム、１２…第１ロール、１３…第２ロール、１４…プーリー、１７ａ…搬送用ベルト、１７ｂ…搬送用ベルト、１８…測定用サンプル、１９…チャック、２０…ベルト、２０ａ，２０ｂ…端部、２１ａ，２１ｂ…段差、２２…進行方向、３１…進行方向、３２…幅方向、３３…接合角度。

【図1】

【図2】

【図3】

【図4】

【図5】

【図6】

【図7】

【図8】

【図9】

【図10】